Diseño de cañerías método grafico.-

Realizar el diseño para la cañería superficial

Diámetro del trepano: 17,2

Diámetro de l3,375

Diámetro drift = 12.250

Gradiente de fractura a la altura del zapato 13,8 ppg

Densidad lechada de relleno 11,7 ppg

Densidad de lodo para cementación 10.8ppg

Tope de lechada principal= 950m = 3117ft

Profundidad del asentamiento 1150m

1150m=3773 ft

PRESION DE INYECCION

0.052*(13.8+1)lb/gal*3773=2903.7psi

LINEA DE CARGA

Ph=0.115psi/ft*3773ft= 434psi

Psup= 2904-434=2470

LINEA DE CONTRAPRESION

Psup=0

Pfondo=0.052*9.0*3773=1776psi

LINEA RESULTANTE

Psup=2470-0=2470

Pfondo=2904-1776=1138psi

LINEA DE DISEÑO

Psup= 2470*1.1= 2717

Pfondo=1138*1.1= 1252

Grafica.-

COLAPSO ASUMIR VACIO

LINEA DE CARGA

Psup=0

P@3117=0.052*11.7*3117=1896psi

Pfondo= 0.052*15*(3773-3117)+1896=2408psi

LINEA CONTRAPRESION

Psup=0

P@3117=0

Pfondo=0

Linea resultante=Linea de carga

Grafica.-

Diseño a la tensión

Fpc=0.052*10.8*3773*π/4*(12.347)2 =253704lb

Bf1=0.052*10.8*3773**π/4(13,375)2=297708lb

W=72lb/ft*3773ft=271656lb

Base cañería a 3773=-Bf1=-297708

Tope cañería= -297708+253704+271656=227652

-297708*1.6=-476333

-297708+100000=-197708

227652*1.6=364243.3

27652+100000=327625

253704*1.6=405926

253704+100000=353704

EFECTO BIAXIAL

Sa1= Tope cañería 227652/20,768=10962psi

Sa2= Base cañería -297708/20.768=-14335psi

A= π/4(13.3752-12.3472)=20.768

P. DE REVENTAMIENTO CORREGIDA CAÑERIA 72LB/FT N-80 P=5380

TOPE 5380(√1−0.75 ( 1096280000 )2

+0.5( 1096280000 ) =5710

Base 5380 (√1−0.75 (−1433580000 )2

+ 0.5( 1433580000 )=4833

Grafica.

PRESION DE COLAPSO CORREGIDA

TOPE 2670 (√1−0.75 ( 1096280000 )2

−0.5 ( 1096280000 )=2468

BASE 2670 √1−0.75 (−1433580000 )2

−0.5( 1433580000 )=2877

Grafica.

CAÑERIA N80, 72LB/FT STC 1040