DISENO DE LOSA ALIGERADA.docx

DISEÑO DE LOSA ALIGERADACONCRETO ARMADO I

6. DISEÑO DE LOSA

ALIGERADA EN UNA

DIRECCION

188


6. DISEÑO DE LOSA ALIGERADA REFORZADA EN UNA DIRECCION

6.1. CONSIDERACIONES DE LA NORMA E-060

a) Las losas aligeradas están compuestas de una combinación monolítica de

viguetas espaciadas en una dirección y una losa en la parte superior.

b) El ancho de vigueta será como mínimo 10 cm. y el peralte “d” no mayor a 3/2

del menor ancho de la vigueta.

bw≥ 10cm

d ≥ 3.5bw

c) El espaciamiento libre entre viguetas será como máximo 75 cm.

d) Las losas aligeradas que no cumplan con estas limitaciones serán tratadas como

losas macizas.

e) El espesor de la losa no debe ser menor que ½ de la distancia libre entre la

nervadura, ni menor de 5 cm.

f) La losa debe llevar refuerzo perpendicular a las viguetas pero no menor que el

refuerzo fijado por contracción o temperatura.

189

DETALLE ALIGERADO: H = 0.20m


6.2. DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS

6.2.1. PROCEDIMIENTO

El refuerzo se determina considerando una sección “T”, de ancho de ala b = 1.00 m. y

ancho de patín = 0.25 m.

Aplicando las fórmulas de flexión simple, Debe considerarse

A s=M u

0.90 . f y .¿¿

a) Para Momentos Positivos

A s=M u

0.90 . f y .¿¿

a=A s . f y

0 .85 . f ' c . b, b=1.00m

b) Para Momentos Negativos

A s=M u

0.90 . f y .¿¿

a=A s . f y

0 .85 . f ' c . b, b=0.25m

c) Perpendicular a la dirección de las viguetas se considera un refuerzo por

temperatura perpendicular equivalente a Φ 1/4" @ 0.25

d) Se debe verificar que el eje neutro “c” se encuentre en el espesor del ala (e=5cm)

para el caso del refuerzo positivo

190


e) Se debe verificar que el concreto tome el corte generado por las cargas actuantes,

de lo contrario diseñar ensanches de viguetas por corte. Debe verificar que:

∅V c≥ V ud

Vud : Corte a una distancia “d” de la cara del apoyo.

Ф : 0.85

Vc : Cortante tomado por el concreto.

V c=0.53 √ f ' c . b . d Kg /cm2

ENSANCHE DE VIGUETAS

Si ∅Vc<Vud, debe determinarse ensanche de vigueta con la expresión:

bnecesario=V ud

0.53∅ √ f ' c . d

LONGITUD DEL ENSANCHE

L=V ud−∅ .V c

W u

NOTA: Los cortantes son mayores en los apoyos por lo que el ensanche solamente se

darán en ellos.

191


6.2.2. TIPOS DE ALIGERADOS

Los tipos de aligerados que se tomaron se detallan en el plano: TIPO DE

ALIGERADOS.

6.2.3. METRADO DE CARGAS

En el metrado de cargas se analizara para un ancho de 1.00 m que es igual a 2.5

viguetas.

CARGA MUERTA

ELEMENTOS P. UNIT TOTAL

PESO LOSA ALIGERADA 300 Kg/m²730 Kg/m²PESO TABIQUERIA EQUIVALENTE 280 Kg/m²

PESO DE PISOS Y ACABADOS 150 Kg/m²

CARGA VIVA

ELEMENTO P.UNIT TOTAL

VIVIENDA S/C 200 Kg/m² 200 Kg/m²

CARGA ULTIMA = 1.4xCm + 1.7xCv = 1362.00 Kg/m²

CARGA MUERTAELEMENTOS P. UNIT TOTAL

PESO LOSA ALIGERADA 300 Kg/m²450 Kg/m²PESO TABIQUERIA EQUIVALENTE 0 Kg/m²

PESO DE PISOS Y ACABADOS 150 Kg/m²CARGA VIVA

ELEMENTO P.UNIT TOTALVIVIENDA S/C 100 Kg/m² 100 Kg/m²

CARGA ULTIMA = 1.4Cm + 1.7Cv = 590.00 Kg/m²

192

PARA 1.00 M DE ANCHO DE LOSA

1.00 M = 2.5 VIGUETAS

1.4*CM 1022 Kg/m

1.7*CV 340 Kg/m

CARGA ULTIMA (WU) 1362.00 Kg/m

CARGA PUNTUAL EN VOLADOS

Espesor de muro 0.150 m

Altura de Muro 2.600 m

Ancho 1.000 m

PM = 702.00 Kg


6.2.2. TIPOS DE

ALIGERADO

193


6.2.4. MOMENTOS FINALES DE LOS DIFERENTES TIPOS DE

ALIGERADO

El cálculo de los momentos se llevara a cabo utilizando el programa SAP 2000 -V15,

para los diferentes tipos de aligerado, que se presentan a continuación:

ALIGERADO TIPO “B”

NIVE. APO. M- M+ M- APO. M- M+ M- APO.5

5298.12 714.26 399.13

6399.13 6.67 2383.72

71,2,3,4 507.54 1181.68 673.85 673.85 41.25 3878.66

ALIGERADO TIPO “E”

NIVELES M- M+ M- APO. M- M+ M-

APO.

53

476.10 844.65 955.13

2.00955.13 237.44 220.90

11,2,3,4

810.56 1141.82 1588.97 1588.97 414.61 376.08

194


195

DISEÑO DE LOSA ALIGERADA CONCRETO ARMADO I

ALIGERADO TIPO “A”

ALIGERADO TIPO “C”

NIVELES M- M+ M- APOYO M- M+ M- APOYO M- M+ M- APOYO5

1202.50 366.26 483.76

2.00483.76 228.94 968.29

3.00968.29 849.26 476.10

4.001,2,3,4 344.76 619.75 816.80 816.80 405.21 1614.20 1614.20 1421.51 810.56

ALIGERADO TIPO “D”

NIVELESAPO. M- M+ M- APO. M- M+ M-

APO. M- M+ M- APO. M- M+ M-

APO.

55

202.50 346.99 522.974

522.97 292.19 781.883

781.88 524.33 764.492

764.49 309.73 55.7001

1,2,3,4344.76 587.99 878.28 878.28 506.45 1308.84 1308.84 886.79 1271.84

1271.84 531.24 94.82

ALIGERADO TIPO “F”

196

NIVE.APO. M- M+ M-

APO. M- M+ M-

APO. M- M+ M- APO.

55

298.12 503.41 701.326

701.32 312.16 799.497

799.49 604.75 168.0881,2,3,

4 507.54 861.12 1248.51 1248.51 612.66 1230.36 1230.36 764.19 908.05

NIVELES M- M+ M- APO. M- M+ M- APO. M- M+ M- APO.

51

324.90 509.94 880.802

880.80 497.99 738.713.00

738.71 321.43220.9

04.00

1,2,3,4553.14 860.14 1419.57 1419.57 843.62

1236.51

1236.51 550.46

376.08


6.2.5. DETERMINACION DEL REFUERZO

Todas las Viguetas de los aligerados tienen las siguientes características:

CARACTERÍSTICAS DE LA losa

b = 25.00 cm

h = 20.00 cm

f'c = 210 Kg/cm²

fy = 4200 Kg/cm²

r (Recubrimiento) = 2.50 cm

PERALTE EFECTIVO DE LA SECCIÓN:

Ф Acero (Asumimos) = 3/8" = 0.95 cm

d = h – r – Ф Acero /2

d = 17.03 cm.

DETERMINACIÓN DEL ACERO MÍNIMO POR VIGUETA

Asmin=ρmin . b . d

ρmin=0.7√ f ' c

f y

=0.7√2104200

=0.00242

Asmin=0.00242 (25 ) .(17.03)

Asmin=1.028cm2

Asmin

Vigueta=1.028cm2

2.5=0.411cm2

Asmin

Vigueta=0.411 cm21∅ 3/8 } { A} rsub {s} =0.710 {cm} ^ {2 ¿

DETERMINACIÓN DEL ACERO MÁXIMO POR VIGUETA

Asmax=ρmax . b . d

ρmax=0.542( f '

c)f y

.6300

6300+ f y

=0.01627

Asmax=0.01627 (25 ) .(17.03)

Asmax=6.924cm2

Asmax

Vigueta=6.924cm2

2.5=2.770cm2

Asmax

Vigueta=2.770cm2 2∅ 1/2 { A} rsub {s} =2.580 {cm} ^ {2

197


A. REFUERZO NEGATIVO

Formulas Iterativas para el diseño

A s=M u

∅ . f y .¿¿

DATOS

bw = 25 cm

f'c = 210 Kg/cm²

fy = 4200 Kg/cm²

d = 17.03 cm

B. REFUERZO POSITIVO

Formulas Iterativas para el diseño

A s=M u

∅ . f y .¿¿

bw = 100 cm f'c = 210 Kg/cm² fy = 4200 Kg/cm² d = 17.03 cm

198


Para considerar que es una sección rectangular debe cumplirse que c ≤ hf ≤ 5cm.

199


6.2.5.1. DISEÑO DE ALIGERADO DE 1, 2, 3,4 PISO

1. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “A”

ACEROS POSITIVOSMmax (+) 0.861 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm

As = 1.409 cm² a =1.33 cm REPETIRAs = 1.392 cm² a =1.31 cm REPETIRAs = 1.392 cm² As vigueta = 0.557 cm²Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

Mmax (+) 0.613 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm




200

ACEROS NEGATIVOSMmax (-) 0.575 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm


Mmax (-) 1.249 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm







2. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “B”






As = 7.635 cm² a =7.19 cm REPETIRAs = 7.639 cm² a =7.19 cm OKAs = 7.640 cm² As vigueta = 3.056 cm²Usar 2 Φ 1/2 + 1 Φ 3/8 As =3.290 cm²

ACEROS POSITIVOS

Mmax (+) 1.182 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cm

As = 1.933 cm² a =0.45 cm REPETIRAs = 1.861 cm² a =0.44 cm REPETIRAs = 1.860 cm² As vigueta = 0.744 cm²

Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

Mmax (+) 0.041 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cm

As = 0.067 cm² a =0.02 cm REPETIRAs = 0.064 cm² a =0.02 cm OKAs = 0.064 cm² As vigueta = 0.026 cm²

Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

3. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “C”

201










4. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “D”

ACEROS NEGATIVOS

202

ACEROS POSITIVOS

















As = 0.155 cm² a =0.15 cm REPETIRAs = 0.148 cm² a =0.14 cm OKAs = 0.148 cm² As vigueta = 0.059 cm²Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

ACEROS POSITIVOS






203





5. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “E”

ACEROS NEGATIVOS











6. DISEÑO DE ALIGERODO TIPO “F”

204


ACEROS NEGATIVOS















6.2.6.DISEÑO DE ALIGERADO DEL QUINTO PISO

205


1. ALIGERADO TIPO “A”















2. ALIGERADO TIPO “B”

206


ACEROS NEGATIVOS

Mmax (-) 0.298 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cm


Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

Mmax (-) 0.399 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cm


Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

Mmax (-) 2.384 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cm


Usar 1 Φ 1/2 + 1 Φ 3/8 As =2.000 cm²

ACEROS POSITIVOS

Mmax (+) 0.714 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cmAs = 1.168 cm² a =0.27 cm REPETIRAs = 1.119 cm² a =0.26 cm REPETIR

As = 1.119 cm²As vigueta

=0.447 cm²

Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

Mmax (+) 0.007 Tn-m

Asumir: a = 0.10.d a =1.70 cmAs = 0.011 cm² a =0.00 cm REPETIRAs = 0.010 cm² a =0.00 cm OK

As = 0.010 cm²As vigueta

=0.004 cm²

Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

3. ALIGERADO TIPO “C”

207




Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²Mmax (-) 0.484 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm






Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²







4. ALIGERADO TIPO “D”

208


ACEROS NEGATIVOS

209












Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²



Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²Mmax (+) 0.262 Tn-mAsumir: a = 0.10.d a =1.70 cm


Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²


As = 0.858 cm² a =0.20 cm REPETIR

210


As = 0.820 cm² a =0.19 cm OKAs = 0.819 cm² As vigueta = 0.328 cm²



Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

5. ALIGERADO TIPO “E”







Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²





6. ALIGERADO TIPO “F”

ACEROS NEGATIVOS

211



As = 0.531 cm² a =0.50 cm REPETIRAs = 0.512 cm² a =0.48 cm REPETIRAs = 0.512 cm² As vigueta = 0.205 cm²Usar As =0.710 cm²













Usar 1 Φ 3/8 As =0.710 cm²

212


6.3. VERIFICACION POR

CORTE DE LOSA

ALIGERADA

6.3.1. VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO A

A. DETERMINACION DE LOS MOMENTOS RESISTENTES

213


M r=∅ . f y . A s(d−a2)

a=A s . f y

0.85 . f 'c .bw

Para analizar por corte se utilizaran los momentos resistentes nominales negativos.

APOYO 5 = APOYO 8

A s=1∅ 3/8 /viguet

A st=0.71∗2.5=1.775cm2

a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 6 = APOYO 7

A s=1∅ 1/2/vigueta

A st=1.29∗2.5=3.225cm2

a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=3.033cm

M r=0.9 (4200 ) .3 .225(17.03−3.0332 )

M r=189117.3218 Kg−cm

M r=1891.17Kg−m

214


Haciendo uso de la formula siguiente hallamos los cortantes a cara de apoyos ya que

se utilizaran luces libres para el cálculo:

V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 1=−702 Kg .

V 8=−702−1362∗0.51=−1396.62 Kg.

V 8' =1362∗2.83

2−( 1086.57−1891.17

2.83 )=2211.54 Kg .

V 7=−1362∗2.83

2−( 1086.57+1891.17

2.83)=−1642.92 Kg .

V 7' =1362∗2.80

2−( 1891.17−1891.17

2.90 )=1906.80Kg .

V 6=−1362∗2.80

2−( 1891.17−1891.17

2.90)=−1906.80 Kg.

V 6' =1362∗2.48

2−( 1891.17−1086.57

2.48 )=1364.44 Kg .

V 5=−1362∗2.48

2−( 1891.17−1086.57

2.48 )=−2013.32Kg .

215


1. DE ACUERDO A LA NORMA E-060

V ud ≤∅ V n

Como no hay refuerzo transversal (estribos), tenemos

V n=V s+V c ,V s=0V n ≤∅ V c

Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85

1.1. CORTANTE TOMADO POR EL CONCRETO

∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud

Se toma en la sección mas crítica que está a una distancia “d” de la cara del apoyo

donde se encuentra el cortante máximo. Vmax = 2211.54 kg

V ud=V max−W u(d )

V ud=2211.54−1362(0.1703)

V ud=1979.59Kg .

∅V c=2779.45Kg .>V ud=1979.59 Kg.Ok !

El diseño de la losa es correcto.

Cuando el cortante generado por la las cargas y momentos resistentes (Vud) sea mayor

que la que puede tomar el concreto (ΦVc), se puede proceder de dos formas:

- Aumentar el espesor de la losa

- Ensanchar las viguetas

216


6.3.2. VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO “B”

Para analizar por corte se utilizaran los momentos resistentes nominales negativos:

APOYO 5 = APOYO 6


A st=0.71∗2.5=1.775cm2

a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 6 = APOYO 7

A s=2∅ 1/2 +1 {3} / {8} ∅ /vigueta

A st=3.29∗2.5=8.225cm2

a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=7.74cm

M r=0.9 (4200 ) .8 .225(17.03−7.742 )

M r=4091.51 Kg−m

217




V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 1=−702 Kg .

V 7=−702−1362∗1.64=−2935.68 Kg .

V 7' =1362∗2.80

2−( 4091.51−1086..57

2.80 )=833.61Kg .

V 6=−1362∗2.80

2−( 4091.51−1086..57

2.90)=−2979.99Kg .

V 6' =1362∗2.48

2−( 1086.57−1086.57

2.48 )=1688.88 Kg.

V 5=−1362∗2.48

2−( 1086.57−1086.57

2.48 )=−1688.88 Kg.


V ud ≤∅ V n

218




Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85


∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud




V ud=2979.99−1362(0.1703)

V ud=2748.04 Kg .

∅V c=2779 .45 Kg.>V ud=2748.04 Kg .Ok !


6.3.3.VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO “C”


219


APOYO 2 = APOYO 4 = APOYO 5


A st=0.71∗2.5=1.775cm2

a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 3


A st=1.29∗2.5=3.225cm2

a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=3.033cm

M r=0.9 (4200 ) .3 .225(17.03−3.0332 )

M r=1891.17Kg−m



V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 5=1362∗2.00

2−( 1086.57−1086.57

2.00 )=681.10Kg .

220


V 4' =−1362∗2.00

2−(1086.57−1086.57

2.00 )=−681.10 Kg .

V 4=1362∗2.60

2−(1086.57−1891.17

2.60 )=2080.06 Kg .

V 3' =−1362∗2.60

2−( 1086.57−1891.17

2.60 )=−1461.14 Kg .

V 3=1362∗3.20

2−( 1891.177−1086.57

3.20 )=1927.76Kg .

V 2=−1362∗3.20

2−( 1891.177−1086.57

3.20 )=−2430.64 Kg .


V ud ≤∅ V n



Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85


∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud

221





V ud=2430.64−1362(0.1703)

V ud=2198.69Kg .

∅V c=2779 .45 Kg.>V ud=2198.69 Kg.Ok !


6.3.4.VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO “D”


APOYO 1 = APOYO 4 = APOYO 5


A st=0.71∗2.5=1.775cm2

a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 2 = APOYO 3


A st=1.29∗2.5=3.225cm2

222


a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=3.033cm

M r=0.9 (4200 ) .3 .225(17.03−3.0332 )

M r=1891.17Kg−m



V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 5=1362∗2.00

2−( 1086.57−1086.57

2.00 )=681.10Kg .

V 4' =−1362∗2.00

2−(1086.57−1086.57

2.00 )=−681.10 Kg .

V 4=1362∗2.60

2−(1086.57−1891.17

2.60 )=2080.06 Kg .

V 3' =−1362∗2.60

2−( 1086.57−1891.17

2.60 )=−1461.14 Kg .

V 3=1362∗3.20

2−( 1891.17−1891.17

3.20 )=2179.20Kg .

V 2' =−1362∗3.20

2−( 1891.17−1891.17

3.20 )=−2179.20 Kg.

V 2=1362∗2.10

2−( 1891.17−1086.57

2.10 )=1046.96Kg

V 1=−1362∗2.10

2−( 1891.17−1086.57

2.10 )=1813.24 Kg

223



V ud ≤∅ V n



Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85


∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud




V ud=2179.20−1362(0.1703)

V ud=1947.25Kg .

∅V c=2779 .45 Kg.>V ud=1947.25 Kg.Ok !


i. VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO “E”

224



APOYO 1 = APOYO 3


A st=0.71∗2.5=1.775cm2

a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 2


A st=1.29∗2.5=3.225cm2

a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=3.033cm

M r=0.9 (4200 ) .3 .225(17.03−3.0332 )

M r=1891.17Kg−m

225




V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 3=1362∗3.20

2−( 1086.57−1891.17

3.20 )=2430.64 Kg .

V 2' =−1362∗3.20

2−( 1086.57−1891.17

3.20 )=−1927.76 Kg.

V 3=1362∗2.10

2−( 1891.17−1086.57

2.10 )=1046.96 Kg.

V 2' =−1362∗2.10

2−( 1891.17−1086.57

2.10 )=−1813.24 Kg


V ud ≤∅ V n



226


Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85


∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud




V ud=2430.64−1362(0.1703)

V ud=2198.69Kg .

∅V c=2779 .45 Kg.>V ud=2198.69 Kg.Ok !


i. VERIFICACION POR CORTE ALIGERADO “F”


APOYO 4 = APOYO 1


A st=0.71∗2.5=1.775cm2

227


a=1.775(4200)

0.85(210)(25)=1.671cm

M r=0.9 (4200 )∗1.775(17.03−1.6712 )

M r=1086.57Kg−m

APOYO 3 = APOYO 2


A st=1.29∗2.5=3.225cm2

a=3.225(4200)

0.85(210)(25)=3.033cm

M r=0.9 (4200 ) .3 .225(17.03−3.0332 )

M r=1891.17Kg−m



V i=W u∗l

2−

M i+M j

l

V 4=1362∗2.60

2−(1086.57−1891.17

2.60 )=2080.06 Kg .

V 3' =−1362∗2.60

2−( 1086.57−1891.17

2.60 )=−1461.14 Kg .

V 3=1362∗3.20

2−( 1891.17−1891.17

3.20 )=2179.20Kg .

228


V 2' =−1362∗320

2−( 1891.17−1891.17

3.20 )=−2179.20 Kg.

V 2=1362∗210

2−( 1891.177−1086.57

2.10 )=1046.96 Kg .

V 2=−1362∗210

2−( 1891.177−1086.57

2.10 )=−1813.24 Kg .


V ud ≤∅ V n



Dónde:

V c=0.53 √ f ' c . bw . d

∅=0.85


∅V c=0.85 (0.53 ) √210 (25 )17.03

∅V c=2779.45Kg

1.2. CORTANTE Vud




V ud=2179.20−1362(0.1703)

229


V ud=1947.25Kg .

∅V c=2779 .45 Kg.>V ud=1947.25 Kg.Ok !


230

DISENO DE LOSA ALIGERADA.docx

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