SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 DISEO SIMPLIFICADO DE ELEMENTOS DE ACERO ESTRUCTURAL Aplicacin de la Norma AISC360-05 Diseo de elementos bajo el Estado Limite de Agotamiento Resistente de Traccin, Compresin, Flexin y Flexo-compresin 2010 Ing. ngel Manrique Ingeniera Estructural 08/10/2010

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 CAPITULO 1 CONSIDERACIONES GENERALES DE DISEO 5.1Clasificacin de los Aceros Estructurales Losacerosestructuralesdisponiblesenperfilesestructuraleslaminadosencaliente,placasy barraspuedenclasificarsecomoacerosconcarbono,acerosdealtaresistenciaybajaaleacin, acerosresistentesalacorrosin,yacerosdebajaaleacinenfriadosytemplados.EnEstados Unidos, la AmericanSociety for Testing and Materials (ASTM) desarrolla y mantiene los estndares de materiales relevantes para estos aceros Los aceros estructurales se agrupan generalmente segn varias clasificaciones principales de la ASTM: -A36. Aceros de propsitos generales. -A529. Aceros estructurales de carbono. -A572. Aceros estructurales de de alta resistencia y baja aleacin. -A242, A588. Aceros estructurales de alta resistencia, baja aleacin y resistentes a la corrosin atmosfrica. -A514, A582. Placas de acero templado y enfriado. En Venezuela la clasificacin comnmente utilizada es la siguiente: -AE25 A36. Aceros al carbono. (acero dulce). -AE35 AE25A. Aceros de alta resistencia. 1.1.1AcerosalCarbono:Estosacerostienencomoprincipaleselementosderesistenciaal carbono y al manganeso en cantidades cuidadosamente dosificadas. 1.1.2Aceros de Alta resistencia y baja Aleacin: Se conocen por lo general como aceros de alta resistencia,contienencantidadesmoderadasdeelementosdealeacindiferentesdel carbonocomo:cromo,silicio,nquelyotros.Estosacerosgeneralmentetienenmucha mayor resistencia a la corrosin que los aceros al carbono. 1.1.3Acerosresistentesalacorrosin:Estosacerosposeenunaaltaresistenciaalacorrosin atmosfricapuesdesarrollansupropiadensidad,durezaycapadeoxidodensoduro,y

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Figura 1.2. Porcin inicial del Diagrama Esfuerzo-Deformacin. 5.3Ventajas del acero como material estructural -Alta Resistencia: La alta resistencia del acero por unidad de peso implica que ser relativamente bajo el peso de las estructuras. -Uniformidad: Las propiedades del acero no cambian apreciablemente con el tiempo como es el caso de las estructuras de concreto reforzado. -Elasticidad: El acero se acerca ms en su comportamiento a las hiptesis de diseo que la mayora de los materiales. -Durabilidad: Si el mantenimiento de las estructuras de acero es el adecuado duran indefinidamente. -Ductilidad:Laductilidadeslapropiedadquetieneunmaterialdesoportargrandes deformacionessinfallarbajoaltosesfuerzosdetensin.Cuandosepruebaatensinun

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 acero dulce (bajo contenido de carbono), ocurre una considerable reduccin de la seccin transversal y un alargamiento en el punto de falla antes de que se presente la fractura. Un materialquenotengaestapropiedadprobablementeseaduroyfrgilyseromperal someterlo a un golpe repentino. -Tenacidad:Losmiembrosdeacerosoncapacesdepresentargrandesdeformacionesy aun as resistir grandes fuerzas. Esto implica los miembros de acero pueden someterse a grandes deformaciones durante su montaje, siendo posible doblarlos, martillarlos, cortarlos ytaladrarlossindaoaparente.Lapropiedaddeunmaterialparaabsorberenergaen grandes cantidades se denomina tenacidad. -Ampliacionesdeestructurasexistentes:Lasestructurasdeaceroseadaptanmuy bien a posibles adiciones. 5.4Desventajas del acero como material estructural -Costo de mantenimiento: La mayor parte de los aceros son susceptibles a la corrosin al estar expuestos al aire y al agua y, por consiguiente, deben pintarse peridicamente. -Costodeproteccincontrafuego:Aunquealgunosmiembrosestructuralesson incombustibles,susresistenciassereducenconsiderablementedurantelosincendios, cuando los otros materiales del edificio se queman. -Susceptibilidadalpandeo:Cuantomslargosyesbeltosseanlosmiembrosa compresin,mayoreselpeligrodepandeo.Debidoalaaltaresistenciaporunidadde pesodelacero,alusarsecomocolumnanoresultamuyeconmicoyaquedebeusarse gran cantidad de material para reducir el riesgo de pandeo. -Fatiga: Otra caracterstica inconveniente del acero es que su resistencia puede reducirse si se somete a un gran nmero de inversiones del sentido del esfuerzo, o bien, a un gran nmero de cambios de magnitud del esfuerzo de tensin.

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 CAPITULO 2 ANALISIS DE MIEMBROS A TENSION 2.1Introduccin Losmiembrosentensinsonelementosestructuralesqueestnsujetosafuerzasaxiales directas,quetiendenalargarelmiembro.Unmiembrocargadoentensinaxial,sesujetaa esfuerzosnormalesdetensinuniformes,entodaslasseccionestransversalesalolargodesu longitud. Todoslosmiembrosdeacerosoportanbienlatraccinaxialysudiseoesrelativamente sencillo,basadoenla condicindequelasconexionesdebenser msresistentesqueelcuerpode los miembros, de modo de lograr una suficiente seguridad de conjunto. Porlogeneral,lasseccionessimpleslaminadassonmseconmicasquelassecciones compuestas,ynormalmenteseutilizancuandoaportanunaresistencia,rigidezyfacilidadde conexin adecuada. Los perfiles que se utilizan con mayor frecuencia, para miembros en tensin son las barras planas, barras redondas, perfiles H, perfiles I, canales y ngulos. (Ver Figura 2.1)

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 fractura en la seccinneta efectiva Ae. Nt es la capacidad resistente terica atraccin normal el correspondiente factor de minoracin de la capacidad resistente. Por lo que: a) b) Donde: Ae = rea neta efectiva, cm2 Ag = rea bruta del miembro, cm2 Fy = tensin de fluencia mnima especificada del tipo de acero utilizado, kgf/cm2 Fu = tensin ltima mnima especificada del tipo de acero utilizado, kgf/cm2 Aunque la fluencia ocurrira primero en la seccion transversal neta, la deformacion dentro de la longitud de la conexin sera generalmente mas pequea que la deformacion en el resto del miembro en tension. 2.3Determinacin de reas 2.3.1rea Bruta (Ag): El rea bruta, Ag, de un miembro es el rea total de la seccin transversal. 2.3.2rea neta (An): Si la conexin de extremo de un miembro en tensin se va a realizar por medio de tornillos, entonces debe retirarse material de la seccin transversal para formar los agujeros de los tornillos. An = Ag rea de los agujerosParacalcularelreanetaparatensinycorte,elanchodeunaperforacinse tomar como 2 mm ms grande que la dimensin nominal de la perforacin. Para una cadena de perforaciones que se extiende a travs de una pieza, en una lnea en diagonal o zigzag, el ancho neto de esa parte se obtendr deduciendo del anchobruto,lasumadedimetrosoranurasdetodaslasperforacionesenuna cadena, y agregando, para cada cambio de lnea perpendicular a la direccin de la fuerza, la cantidad s2/4g. (Ver Figura 2.4).

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Figura 2.5. Distribucin de Esfuerzos por Retaso de Cortante Elreanetaefectivadelosmiembrostensionadosdebeserdeterminadadela siguiente forma: DondeU,elfactordecortediferido(shearlag),esdeterminadocomose muestraenlaTablaD3.1delaNormaAISC360-05.Elcortediferidosepresenta cuando alguno de los elementos del miembro no est conectado.

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Factor de corte diferido para Miembros Atornillados La longitud L usada en esta expresin es igual a la distancia entre el primero y el ultimo tornillo en la lnea. Cuando hay dos o ms lneas de pernos, es la longitud delalneaconelnmeromximodetornillos.EnlaFigura2.5semuestra,con sombreadoelmaterialquenoesefectivoenlaseccincritica(verseccin1-1 para c y d). Como se indico, el miembro con tres tornillos, que tiene una longitud menor de conexin, tiene un rea neta efectiva menor que la conexin ms larga. Enconsecuenciaamayorlongituddeconexinseoriginaunesfuerzoms uniforme en el rea neta de la seccin. La excentricidad de la conexin X, es la distancia desde el plano de contacto entre laplacadeuninyelelementoconectadoalcentrodegravedaddelreadel miembro (ver figura 2.5b). Factor de corte diferido para Miembros Soldadas AcontinuacinsemuestraunresumendefactoresUparaconexionessoldadas segn AISC360-05 en la Tabla D3.1.

Donde: Llw = Longitud de la Soldadura longitudinal Wpl = Ancho de elemento conectado -EJEMPLO 2.1:Determinar la carga axial de traccin en la conexin mostrada segn la Norma ANSI/AISC 360-10, suponiendo que est controlada por el perfil L 120x12x120, Acero AE-25. Fy = 2500 kg/cm. A= 27 cm

mm Fy = 2500 kg/cm Fu = 4000 kg/cm

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Plancha de acero A36 de dimensiones suficientes como para no controlar el diseo. Pernos A325 de 5/8plg. de dimetro en agujeros normales LosValoresLc,gysestnespecificadosenlaAISCSpecificationforStructuralSteel Buildings en el capitulo J seccin J3. Los mismos se detallan a continuacin: Las separaciones s y g deben ser mayores a 2 2/3 d, preferiblemente 3d. Donde d es el dimetro nominal del perno, es decir, el dimetro en la parte sin rosca. Por lo que s=g= 3*15.8= 47.6mm. Por lo que usaremos 5cm. La distancia al borde se encuentra en la Tabla J 3.4 M. Se utiliza la distancia en bordes acerrados por ser la ms desfavorable. Lc = 28 mm. DISEO POR CAPACIDAD RESISTENTE TantolaNormaCOVENIN1618-1998enelarticulo14.4comolaAISC360-10enelarticulo D2, especifican que la resistencia de diseo en traccin no exceder la capacidad por estado limite de fluenciaentraccinenelreatotalnilacapacidad por fracturaentraccindelreanetaefectiva. Por lo que: a.Cedencia de la seccin en el rea total =0.90x2500x27 b.Fractura en traccin del rea neta

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 DimetrodeAgujeros:Enlafabricacindelasestructurasmetlicasempernadas,los agujeros se suelen perforar 1/16 mayor que el dimetro del perno, pero al punzonarlos se disminuye algo ms de material circundante, usualmente otro 1/16 adicional. Por lo que al calcularlasreasnetaseldimetrodelagujeroeseldimetronominaldelpernodb+ 1/8. Entonces para nuestro caso da=5/8+1/8 da = 3/4"; da = 19 mm. Cadenas de falla: tenemos dos tipos de trayectorias: Recta(abe) y Diagonal(abcd). La AISC 360.05 en el articulo D3 toma en consideracin el efecto de los agujeros alternados por lo que en la ecuacin de la trayectoria en diagonal se toma el mtodo sugerido por Cochran (1922)quenoesmsquerestarlealreaneta,dondeneslacantidadde tramosoblicuosdelatrayectoriadefalla.TambinenlaSeccinJ4.1LimitaAnaun mximo de 85% de A. rea neta efectiva: La AISC 360-10 en su seccin D3.4 y la Norma COENIN 1618-1998 en elarticulo7.3.2.Consideranelefectoderetrasodecortantequesepresentacuando algunodeloselementosdelaseccintransversalnoformapartedelaconexin.Conla diferencia que la Norma COENIN 1618-1998 limita este factor de reduccin de resistencia a0.90.Ennuestro caso solouno delosladosdelnguloseencuentraconectadoloque origina una disminucin de la resistencia a traccin. L = Longitud de la conexin medida en la longitud de la carga

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Figura 3.6. Nomograma desplazamiento Permitido. Marco rgido Parautilizarlosnomogramasesnecesarioconocerlostamaosdelasvigasydelas columnas que forman el marco rgido. Entonces debe hacerse un anlisis de los factores de rigidez relativa de los miembros del prtico conectados a cada uno de los extremos de la columna en estudio. El factor de rigidez relativa tambin conocido como G, se rige por la siguiente ecuacin: En este caso EC, IC, LC, representan el Modulo de elasticidad, el momento de inercia y la longitud de la columna y Eg, Ig, Lg representan esas mismas cantidades para la viga. Los subndicesAyBserefierenalasunionesenlosextremosdelacolumnaqueest siendo considerada. El smbolo indica suma de todos los miembros que se encuentran unidosrgidamentealauninyqueestnenelplanoenelcualelpandeodela columna est siendo considerado. CuandosehancalculadoGAyGBparaunacolumnaenparticular,seintroduceal nomogramaadecuadoconestosdosparmetrossetrazaunalnearectaentrelos puntosquerepresentanGAyGBenlasescalasexteriores,porloqueKenlaescala central es la intercepcin de esta lnea con la escala central. CuandounacolumnaestarticuladaenlabasetericamenteGresultaG=.Sin embargo se recomienda Usar G=10, previendo cierta friccin en la rotula. Cuando una columna esta empotrada perfectamente en su base, G=0, pero se adopta G=1. Figura 3.7. Valores recomendados de G para vnculos a tierra -EJEMPLO 3.1:Prtico Empotrado en su base con desplazamiento lateral permitido. Norma AISC 360-10 Datos:

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Entonces, ( )bfEt b fEt bes((

=/33 . 01 88 . 1 b = Ancho real del elemento comprimido rigidizado be = Ancho efectivo reducido. f = Tensin de compresin

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=x xx be SedebecontinuareltanteodeQahastaqueconverjanlosvaloresdeQaasumidoyel calculado, pero para fines del ejemplo se deja hasta el primer tanteo 2.2 Tipo de Comportamiento del perfil: Para ello se debe determinar el valor para verificar sielmiembroseencuentraenelrangoelsticooporelcontrarioenelrango elastoplstico (Columna Corta). 2.2.1Para Compresin por Pandeo Flexional:

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bf = 300 mm ry = 7.56 cm Fr = 1160 kgf/cm2

tf = 12 mm tw = 6 mmkL = 2.40 m

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 4.3.4Falla por pandeo local del alma o del ala en compresin Este tipo de falla ocurre en el rango elstico de la viga por pandeo local de alguno de los elementosqueconformanlavigaenlazonadecompresinenformaprematura,antesde alcanzarelesfuerzocedente.Estasefallasepresentaenvigasconelementosesbeltoscuya relacinanchoespesornocumpleconlosmnimosestablecidosenlatablaB4.1delanorma AISC360-05. Se caracteriza la falla por presentar arrugamiento en zonas del ala o del alma de la viga. Figura 4.4. Pandeo local del ala en compresin 4.3.5Falla por fractura frgil Unavigapuedealcanzarlafallaporfracturafrgil,enformasbita.Lafracturaesla separacinfsicadeunslidocohesivoendosomspartes.Untipocomndefallafrgiles causado por la accin de bajas temperaturas, produciendo la falla bajo cargas muy inferiores a las supuestas en el anlisis al asumir que el comportamiento del material es dctil. El diseo correcto para evitarla posibilidad de que ocurra la fractura frgil en un miembro estructuraldeaceroexigelaseleccinapropiadadelacalidaddelaceroausar,yevitar hendidurasodefectosdelmaterial,tantoenconstruccincomoenfabricacin.Tambines importante una adecuada inspeccin en cada etapa del proceso constructivo, para minimizar la posibilidad de este tipo de falla indeseable y generalmente catastrfica. 4.4Capacidad resistente a flexin de secciones compactas doblemente simtricas segn norma AISC360-05. Laresistencianominaldeflexin,Mn,debeserelmenorvalorobtenidodeacuerdoconlos estadoslmitedefluencia:momentoplsticoypandeolateral-torsional.Paradeterminarel comportamiento del miembro a flexin se debe determinar rango donde se encuentra Lb. Cuando Lb Lp, el estado lmite de pandeo lateral-torsional no aplica, entonces:

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Ix (cm4) =8356 Iy (cm4) =604 Sx (cm) =557.06 Sy (cm) =80.53 Zx (cm) =628.00 Zy (cm) =125.00 rx (cm) =12.46 ry (cm) =3.35 Fy (kg/cm)2500 Fu (kg/cm)4000 J (cm4) =19.90 Cw (cm6) =126380.00 1. Clasificacin de las secciones segn Pandeo Local Paralaclasificacindelaseccinsedebeverificarlarelacionesancho/espesordelos elementos que conforman la seccin transversal esto serealiza mediante las especificaciones que se establecen en la Tabla B4.1. En lo que respecta a las alas (Elementos No Atiesados) los requerimientos estn tabulados en la seccin Elementos no atiesados de la Tabla B4.1 RELACIONES ANCHO /ESPESOR PARA FLEXIN EN ALAS DE PERFILES LAMINADOS I. Por lo que hay que cumplir con la siguiente ecuacin que limita a b/t. Losrequisitosparaelalma(ElementosAtiesados)delperfilsedebeutilizarlaTabla B4.1RELACIONESANCHO/ESPESORPARAFLEXINENALMASDEPERFILES LAMINADOS I. Por lo que se debe cumplir que:

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 La seccion es compacta 2. Diseo por Capacidad Resistente. Se procede al clculo de Lp y Lr para determinar si que estado limite controla el diseo delaseccin,esdecir,sigobiernaeldiseoporfluenciadelaseccinoelpandeolateral torsional PLT. Para ello se utilizan las ecuaciones 4-7 y 4-8, respectivamente, por lo que c=1 600>565.87 Entonces como Lb > Lr, gobierna el estado limite de pandeo lateral torsional PLT, por lo que, se debe utilizar la ecuacin 4-4. ParapoderdeterminarFcrsedebecalcular elfactor Cb,esteseobtienedeldiagrama demomentosdelavigasimplementeapoyadaqueseestanalizando,elcualsemuestraa continuacin:

SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 En este diagrama se puede observar que Mmax = MB y tomamos Rm=1 por tratarse de una seccin doblemente simtrica. Ahora obtenemos el valor de Fcr con la ecuacin 4-5, por lo que: Segnlaecuacin4-4,estevalorestaacotado,porloquesolopuedetomarelvalor mximo igualal momento plstico de la seccin. Para ello se procede a calcular el momento plstico: La capacidad resistente por pandeo lateral torsional es de:

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SISMIADIESTRAMIENTO 2010, C.A. RIF: J-29941677-0.Centro Comercial Las Chimeneas. Modulo 1. Of. 4A-11. Valencia Edo. Carabobo.Tel:0424-406.30.27 Mail: proyectos.ingenieria@sismica.com.ve; Pgina Web: www.sismica.com.ve Facebook: Sismica Adiestramiento; Twitter: @sismica1 Tanto el valor de Lp y de Lr, son los mismos del ejemplo 4.1, el nico factor que cambia es Lb que se reduce de 600 cm a 150 cm, esto cambia drsticamente el comportamiento de la seccin ya que Lb0.2

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L O A D I N GC O M B I N A T I O N S

COMBO CASE SCALE COMBO TYPECASETYPEFACTOR

DCMPS1ADD CMStatic1.4000

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Fy (kg/cm)2500 Mc (kg-m) =9533.00 Fu (kg/cm)4000 Mmax (kg-m) =9533.00 Rms =1.00 Cb =1.163 Mu = 9533.00 kg-m

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