DTU 13.1203 1988 DTU P 11-711reglas para el clculo de cimentaciones superficiales AnlisisEste documento sustituye a las DTU 13.1 reglas de clculo "Cimentaciones superficiales" de febrero 1968. Cambiosnoviembre 1988 Errata incorporados en 2296 aparecieron en el libro.

Resumen Lista de autores Captulo 1 alcance y el objetivo Captulo 2 fundacin trabajos de diseo 2.1 La reaccin del suelo 2.2 Acciones y tensiones 2,3 obras Foundation Pruebas 2.3.1 ltimo estado lmite de resistencia 2.3.2 ltimo estabilidad de la forma estado lmite 2.3.3 Estado lmite de equilibrio esttico 2.3.4 estado lmite de servicio sostenibilidad vis--vis 2.3.5 Estado lmite vis--vis las deformaciones Servicio 2.4 Casos especiales 2.4.1 Las fundaciones en suelos difciles 2.4.2 Las fundaciones en diferentes niveles 2.4.3 Cimentaciones superficiales cerca de la pila de libros 2.4.4 Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y terraplenes 2.4.5 Precauciones sobre la congelacin 2.4.6 Fundamentos antivibratorios 2.5 Requisitos de construccin 2.5.1 Conjunto de ruptura 2.5.2 Junta de Expansin 2.5.3 mnima encadenamientoRefuerzo 2.5.4 refuerzo de Ubicacin 2.5.5 Aceros de espera Captulo 3 para determinar la tensin de diseo q 3.1 Clculo de la tensin derivada de la experiencia 3.2 Determinacin del valor final que 3.2.1 Las pruebas de laboratorio 3.2.2 Pruebas presiomtricos 3.2.3 Pruebas penetromtricos 3.3 Evaluacin de los asentamientos 3.3.1 Evaluacin basada en pruebas de laboratorio 3.3.2 Evaluacin de las pruebas presiomtricos 3.3.3 Evaluacin de los asentamientos de las pruebas penetrmetro (esttica, dinmica, SPT) Apndice 1 zapatas continuas bajo paredes transversalmente desarmados Apndice 2 varillas mtodo Generales Aplicacin de las bielas al mtodo de clculo de las plantas en el suelo Zapatas continuas bajo paredes transmiten una carga uniformemente centrado Base cuadrada en soles mensajes cuadrados Zapatas base rectangular como postes rectangulares Miembro de la Comisin DTU en cimentaciones superficialesPresidente,Sr. JALIL SOCOTECModeradorSr. ADAM, Director del Reglamento de la Federacin Nacional deBuilding.Co-RelatoresMM JALIL (SOCOTEC) COIN (Director Tcnico de la SAE) miembros.MM AMAR representandoLCPC BLEVOT representando SECURITAS Oficina BOLLE, representando SPIEBatignolles- BUSH y ISNARD representa el VERITAS CLAUZON representandoUNM COLLIN, representando ITBTP-cado CUNIN en representacin dela CEP GERY, representando GERY-DUTHEIL Construction Company Gonin, ESTUDIOS SIMECSOL representante HABIB, en representacin del Laboratorio de Mecnica de Slidos HURTADO, que representa la SUELOS Y ESTRUCTURAS Empresa Lebgue y Tchengrepresentando CEBTP Mingasson representandoSOCOTEC Perchat representandoFNB que representanREIMBERT Ingenieros Consejos Francia ROUSSEAU, en representacin de la Compaa SOLETCO PAREZ representael SUELO-TEST Empresa Schmol representael SNBATI Verzat representael CSMBA

Captulo 1 alcance y propsitoEstas reglas de clculo son aplicables a los trabajos de cimentaciones superficiales en el hormign, hormign armado consiste en zapatas aisladas, zapatas corridas, rifles generales y profundas semi-masivo (pozos cortos) Recall las DTU 14.1 se refiere a la accin del agua en las partes sumergidas de la construccin de obras de cimentacin. Cuando la relacin de la anchura a la altura de una base es menor que un sexto y la altura es mayor que 3 m, es cimentaciones profundas son por lo tanto dentro de la DTU 13.2.

Estas reglas de clculo no se ocupan de los cimientos de algunas obras que son objeto de normas especficas.Por lo tanto, hay reglas profesionales para chimeneas, torres de agua, etc.

Captulo 2 fundacin trabajos de diseo

2.1 SoilLa reaccinreaccindel suelo en una estructura definida al menos en esquema, tal vez lo ms a menudo se caracteriza por ltimo valor qu. Este valor se toma implcitamente en cuenta las dimensiones previsibles suelas de sus respectivos asentamientos, la alternancia posible compresin-descompresin del suelo y la inclinacin probable de la resultante de las cargas aplicadas. En casos especiales, se debe definir para cada situacin lo ltimo q valor deu. El clculo q restriccin es el menor de dos valores qu / 2 y uno que ofrece a considerar los asentamientos diferenciales en la estructura (ver seccin 2.3.5). Es posible tener ms tensin de diseo como se defini anteriormente, sin exceder qu / 2, pero es necesaria para reflejar los asentamientos diferenciales esperados asociados. El informe del suelo tiene como objetivo, en particular, para especificar el valor de la tensin de diseo q. El estrs de clculo utilizado para los controles en las ULS (Estado Lmite ltimo) no debe confundirse con la tensin admisible utilizado previamente con las reglas llamadas "esfuerzo admisible", por ejemplo BA 68. El esfuerzo admisible es inferior a la tensin de diseo. Las aplicaciones de construccin tpicamente utilizan para limitar las consecuencias de los asentamientos totales entre la estructura y su entorno.

2.2 Acciones ysubrayaParticipacionesy un montn de estructuras de cimentacin se evalan en base a reglas concretas.Este es actualmente el Reglamento BAEL 83 y, por lo general en la parte B del captulo B8 y B9. Cuando las obras de cimentacin son superados por la madera marco estructural o de metal, la combinacin de las tensiones debe hacerse de acuerdo con las reglas de clculo de hormign armado o, alternativamente, de acuerdo a las reglas de clculo de la estructura, con el acuerdo de la contratacin libro.

2.3 Pruebas fundacin trabajaLas estructuras de cimentacin tienen que justificarse bajo las reglas de hormign armado en vigor en los siguientes estados diferentes: ltimo estado lmite de resistencia lmite ltimo estabilidad de la forma estado limitar estado de equilibrio esttico (en particular, de deslizamiento y crculos de deslizamiento) servicio de estado lmite vis--vis la sostenibilidad; limitar Estado vis--vis el servicio deformaciones.

2.3.1 Ultimatede resistencia estatales lmitesolicitacionesexpresadas por la resultante general de las fuerzas tomadas en el plano de contacto con el suelo y p se deduce, el valor representativo de la componente normal de las restricciones asociadas.La reaccin de del suelo por lo general puede ser considerada como uniforme bajo la fundacin, se centr en la resultante general de las fuerzas y se caracteriza por el valor de p.Se permite considerar una reaccin del suelo centrado en la resultante general de las fuerzas y respetando a las limitaciones de variacin lineal p con el valor normal representativo.

Se cumple La justificacin de la ltima resistencia de estado lmite vis--vis el suelo por la siguiente desigualdad: p qEn el caso de combinacin de acciones para las que el viento es accin variable base, la desigualdad se cumple: p 1,33 qLa justificacin de las dimensiones de la fundacin y sus placas vis--vis las normas concretas es el mtodo de bielas en su mbito de aplicacin o de forma ms general cualquier mtodo de la resistencia de los materiales en la medida en que la forma de las piezas permite (mtodo momento o mtodo de la viga). En este ltimo caso, se siguen aplicando las normas de hormign armado en su totalidad.Por el mtodo de bielas ver Apndice 2.Para hormign armado, que es actualmente la BAEL 83.

2.3.2 ltimo estabilidad de la forma estado lmiteCuando la estructura que supere la fundacin se justificaba por la estabilidad de la forma definitiva del estado lmite o estatal flexin compone con el tiempo adicional, el estrs a considerar en la justificacin para el estado lmite ltimo de la resistencia de la fundacin debe tener en cuenta las excentricidades adicionales de efectos de segundo orden.

2.3.3 Estado lmite de equilibrio estticoNo hay un estado lmite de justificacin especial de equilibrio esttico, excepto en lo relativo a los dos puntos siguientes: Condicin antideslizante de la fundacin en el suelo: Se debe asegurar que la inclinacin de la resultante con respecto a la normal a la fundacin plano de contacto con el suelo permanece en el medio ngulo de cono de deslizamiento con un pice de tal manera que tan = 0,5 El ngulo de apertura del cono de deslizamiento es en s limitado por el ngulo de friccin interna del suelo, en el caso de suelo no cohesivo (ver cap. 3). estado general la estabilidad en el caso de pendiente o pendiente empinada, teniendo en cuenta la estructura y el terreno circundante. Por ejemplo, el mtodo del crculo de deslizamiento.

2.3.4 Estado lmite de servicio sostenibilidad vis--visEn ausencia de acciones ms especficas de servicio combinaciones de justificacin si el agrietamiento de la fundacin se considera perjudicial o muy perjudicial, seccin Rebar obtuvo el ltimo estado lmite de resistencia se debe aumentar en un 10% o 50%, respectivamente.Para la definicin de las declaraciones perjudiciales y altamente perjudiciales, se refiere a las reglas de hormign armado en vigor, actualmente la BAEL 83.

2.3.5 Estado lmite vis--vis las deformidades de servicioNo hay justificacin para limitar Estado vis--vis las deformaciones servicio, salvo en los siguientes casos: El primer caso se refiere a estructuras indeterminadas calculados teniendo en cuenta los supuestos sobre el movimiento o rotacin de los fundamentos. Es conveniente verificar que las bases de viaje o de rotacin que surgen de tensiones as calculadas siguen siendo coherentes con las hiptesis El segundo caso se refiere a las bases y estructuras cuando se tienen en cuenta los asentamientos diferenciales; Para estructuras de concreto, es el artculo BAEL B 52 cuando asentamiento diferencial calculada supere l / 500 el tercer caso en DPM receta. Esto es, por ejemplo, de uso particular de ciertas premisas.

2.4 Casos especiales

2.4.1 Las fundaciones en suelos difcilesLas cimentaciones superficiales en terrenos difciles requieren estudio especfico que abarca tanto las reas de diseo, clculo y de problemas.ejecucin,en particular, se encuentran este tipo en el caso de excavaciones en una gran profundidad, la parte inferior est situado en una capa de arcilla en el caso de las fundaciones basado en un suelo hinchazn cuyas variaciones dimensional fuertemente estn condicionados por su contenido de agua, etc.

2.4.2 Las fundaciones en diferentes nivelescuando la subrasante puede dar lugar a una diapositiva en general, las bases niveles sucesivos deben ser tales que una pendiente mxima de la base de 3 por 2 de altura conecta los bordes de la las plantas ms cercanas.

Si esta condicin no se puede cumplir, arreglos especiales se deben tomar para evitar el aflojamiento de los tribunales superiores, para equilibrar los empujes y para asegurar el drenaje.

2.4.3 Cimentaciones superficiales cerca de los libros se amontonanfundaciones superficiales deben ejercer cualquier accin peligrosa en las pilas vecinos.

2.4.4 Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y de pendienteSi, en las proximidades de la estructura, hay excavaciones o la depresin ms profunda que el nivel de base, debe comprobar que las cargas y empujes realizados por fundaciones pueden ser apoyados por su distancia entre asientos, as como la fase provisional y en la fase final. Si es necesario, se tomarn las medidas especficas para este fin.

2.4.5 PrecaucionesgelEl nivel de basese debe bajar a una profundidad suficiente para poner el piso del asiento inmune a las consecuencias de la congelacin, a menos que los arreglos especiales hechas para este propsito.Esta profundidad depende de la naturaleza de suelo y clima. Incluso si el suelo no se congela profundamente, el contenido de agua del suelo subyacente se puede alterar en gran medida por las heladas. La capacidad de carga del suelo est mejorando en general con la profundidad, es recomendable bajar en menos 0,50 m en los pases templados, y en ocasiones ir ms all de 1 metro de montaa, debido a la altitud y la naturaleza del suelo.

2.4.6Fundaciones antivibratoriosLas fundaciones antivibratoriosno estn cubiertos en este texto.Las fundaciones antivibratorios requieren un estudio especfico que abarca tanto las reas de diseo, clculo y ejecucin de la obra en s y estructuras vecinas.

2,5 disposiciones Detallado

2.5.1ruptura conjuntaUnade la junta debe estar formada entre dos piezas de estructuras adyacentes cuando sufren diferencias significativas de carga y asentamiento.Es lo mismo cuando el suelo tiene un repentino cambio de compresibilidad bajo una libro.

2.5.2 Las juntas de dilatacinEn terreno llano, bien consolidadas, cortar juntas de control se prefieren bases evitado; juntas de dilatacin normalmente previstas se luego se detuvieron por encima de las zapatas.

2.5.3 Refuerzo mnimo encadenamientoLas zapatas bajo la necesidad de la pared, a menos que de otro modo DPM tiene un encadenamiento cuya seccin debe ser de al menos uno de los siguientes: 3 cm en el caso de lisa Fe E 215redonda 2 cm en el caso de barras de HA Fe E 400 1,6 cm en el caso de la malla o barras soldada Fe E 500. Est permitido en el caso del nico grande de concreto para posponer las placas de encadenamiento a la base de la pared si es de suficiente altura. En el caso de gran longitud, las placas de encadenamiento pueden consistir en barras sucesivas donde la recuperacin es de 35 dimetros (o 3 soldaduras de malla soldada).En los bordes afilados o conexin entrante entre 2 paredes, de continuidad Chaining tambin est garantizada por la recuperacin.

2.5.4 refuerzo de la PosicinLa distancia libre mnima entre cualquier generador externo de cualquier marco y la superficie de la suela o de hormign de limpieza ms cercana debe respetar los recubrimientos exigidos por la normativa de hormign armado en vigor. De lo contrario, esta distancia se tomar como 4 cm. De artculo A.7.1 BAEL 83.

2.5.5 Aceros esperaCuando se proporciona aceros de espera como polos de cebadores de refuerzo o paredes, estos aceros deben ser devueltos en la parte inferior de las fundaciones cuadrar de nuevo si se calcula al equilibrio o un momento de flexin una fuerza de traccin normal a la base del poste o pared.

Captulo 3 para determinar la tensin de diseo qDeterminar la tensin de diseo o bien se puede deducir de la experiencia o puede determinarse por clculo a partir de los anlisis de suelo resultados.

3.1 Clculo de la tensin derivada de la experienciaq La tensin de clculo se puede deducir de la experiencia de la vecina logros existentes para un piso y un libro determinado.Para obtener informacin, la siguiente tabla muestra el orden de magnitud estrs clculo de q admiti dependiendo de la naturaleza del suelo, sin ningn problema particular.

3.2 Determinacin del valor ltimo quqEl valor finalu se puede calcular de la geotcnica resultados de las pruebas de la subrasante.

3.2.1 Las pruebas de laboratorioen las pruebas generales de laboratorio han llevado al conocimiento de los 3 parmetros siguientes: C:la cohesin : ngulo de friccin interna : densidad. Los valores tomados en cuenta para y C son: para mantener el equilibrio a corto plazoCuu y uu para el largo plazo el equilibrio C 'y '. Para un nico sometido a una carga vertical de centrado anchura B de longitud L y la fijacin de D, entonces:

Factores de formas:

Sq = 1

NC N Nyq son parmetros adimensionales en funcin . Ellos son dados por la siguiente tabla:

En el caso de una carga inclinada de la ngulo vertical de 3 trminos en la frmula anterior son cada uno multiplicado por un coeficiente de minorateur, a saber:

En el caso de cargas excntricas excentricidad e la anchura a considerar en lugar de ESTB B '= B - segundo

3.2.2Pruebas presiomtricospruebaspresiomtricos determinan en los diferentes niveles de los 2 parmetros siguientes: pl: la presin lmite EM: mdulo presiomtrico. Luego calculado para cada nivel, el correspondiente lmite de la presin neta: pl = p *l -podonde po es el estrshorizontal total en el suelo en cuestin y cuando la prueba se hacepara.bajo una carga vertical centrada nica anchura B, longitud L y la incrustacin de D, tenemos: qu = Ktie pp * + . Dcon la densidad del suelo, en parte media de calibre adecuado. pla * espresin lmite equivalente neto calculado como el valor medio de la presin neta existiendo limita una profundidad de 1.5 B situado bajo la planta del pie. Sin embargo los lmites de presin netas siendo un tope de 1,5 veces el valor mnimo de la profundidad planificada. Kp es el factor de capacidad de carga que depende de las dimensiones de la base, su instalacin relativa y el tipo de suelo. Es dado por el siguiente cuadro: En el caso de un ngulo de inclinacin de la carga en la vertical, el valorKp Te * se multiplica por un coeficientei minorateur que tiene en cuenta la inclinacin de la tierra y de la instalacin relativa. Minorateur Este coeficiente se obtiene mediante la siguiente tabla:

En el caso de carga excntrica, la excentricidad e, la anchura para ser considerado en lugar de B es: B '= B - 2e

3.2.3 pruebas penetrmetro

3.2.3.1 penetrmetro estticoLa prueba del penetrmetro esttico da un perfil continuo dando penetracin resistencia punta qc como una funcin de la profundidad.En una suela sometido a una carga vertical centrada anchura B de longitud L y incrustar D, el ltimo valor de qu se obtiene mediante la frmula: qu = Kc qlo i +D i: minorateur coeficiente teniendo en cuenta la inclinacin : densidad del suelo, descargada parcialmente si los hubiere; qesto. fuerza mxima equivalente calculado como el valor medio de las resistencias de los puntos netos a una profundidad igual a 1,5 B situado debajo de la suela Resistencias puntos netos se deducen picos de resistencia medidos por el recorte valores superiores a 1,3 veces el promedio sobre 1.5 B fortalezas pico medidos. El caso de los perfiles de penetracin que aparecen en el rea de accin de las bases de la estructura de valores de qc