Eia San Gaban III

“Estudio de Factibilidad Central Hidroeléctrica San Gabán III” Estudio de Impacto Ambiental

SZ-09-300/016 SCL\D:\CIVIL\SZ-09-300\SZ-09-300-016\EIA\3.0 MEMORIA DESCRIPTIVA DEL PROYECTO.DOC

3.0 MEMORIA DESCRIPTIVA DEL PROYECTO 3.1 AREA DEL PROYECTO El proyecto se ubica entre los sectores de Casahuiri y un punto cercano a la afluencia del río Blanco al San Gabán, entre los sectores de Huayna Pallca y Paqui Llusi pertenecientes a la Comunidad Campesina de Icaco en el distrito de San Gabán, provincia de Carabaya, departamento de Puno. El área del proyecto no se encuentra en los terrenos de ningún área natural protegida ni en sus respectivas zonas de amortiguamiento. Ver Plano SGB-EIA-007. Los recursos hídricos utilizados corresponden a los turbinados por la Central Hidroeléctrica San Gabán II y los correspondientes a la cuenca complementaria, cuya captación se realiza entre los parajes de Jima Punco y Casahuiri. La casa de máquinas se ubicará entre los sectores de Huayna Pallca y Paqui Llusi. 3.1.1 Concesión El 9 de Junio del 2009, mediante Resolución Ministerial 256-2009-MEN/DI se le otorga a la Empresa de Generación Eléctrica San Gabán S.A., la concesión temporal para desarrollar estudios a nivel de factibilidad relacionados a la actividad de generación de energía eléctrica en la futura Central Hidroeléctrica San Gabán III, los cuales se realizaran en el distrito de San Gabán por un plazo de 24 meses a partir de la vigencia de la resolución mencionada. La concesión comprenderá la zona delimitada por las siguientes coordenadas UTM (PSAD 56) ver plano SGB-EIA-010.

“Estudio de Factibilidad Central Hidroeléctrica San Gabán III” Estudio de Impacto Ambiental 3.2


Tabla Nª 3.1

COORDENADAS DE LA CONCESIÓN TEMPORAL DE LA C.H. SAN GABÁN III

VERTICE ESTE NORTE

A 343878.220 8503597.690

B 345603.140 8506743.280

C 348252.110 8504367.970

D 346390.960 8498446.820

E 345322.190 8492124.090

F 343569.780 8490957.910

G 341715.630 8491981.090

H 342907.860 8495198.050

I 342174.650 8497654.760 Fuente: MINEN, Resolución Ministerial 256-2009-MEN/DI Elaboración: EGESGB

La concesión definitiva que se espera obtener para el proyecto está enmarcada en las siguientes coordenadas (UTM PSAD Zona 19 Sur):

Tabla Nº 3.2 COORDENADAS PROPUESTAS PARA LA CONCESIÓN DEFINITIV A DE LA

C.H. SAN GABÁN III

VERTICE ESTE NORTE

A 341296 8491456

B 342645 8495228

C 342176 8497593

D 343896 8503573

E 345615 8506739

F 348371 8504316

G 346710 8498804

H 345420 8492023

I 343329 8492023 Fuente: EGESGB Elaboración: S&Z Consultores Asociados S.A.

3.2 UBICACIÓN El proyecto se encuentra ubicado en el distrito de San Gabán, provincia de Carabaya, departamento de Puno, sobre la margen derecha del río San Gabán, tal como se aprecia en el gráfico siguiente: La captación se sitúa en las inmediaciones de la descarga de la Central Hidroeléctrica San Gabán II, entre los parajes de Jima Punco y Casahuiri a la cota 1 438,91 msnm. Las aguas captadas pasan por un desarenador y un reservorio de regulación horaria de donde son descargadas a la cámara de carga, donde se reciben adicionalmente las aguas turbinadas por San Gabán II. La cota de operación de la cámara de carga es la 1 410,20 msnm. La casa de máquinas se ubica entre los parajes de Huayna Pallca y Paqui Llusi y descarga las aguas



turbinadas al río San Gabán a la cota 759,20 msnm. Ver Plano SG-EIA-001 (ubicación del proyecto).

3.3 ACCESOS AL ÁREA DEL PROYECTO En este punto se comentan las facilidades portuarias, carreteras, ferrovías y otras requeridas para el desarrollo del proyecto. Existen cuatro puertos que pueden ser utilizados para el desembarque de los suministros y equipos requeridos, el puerto de Ilo, el de Matarani, el de Marcona y el del Callao. Todos estos puertos están conectados con el área del proyecto por carreteras asfaltadas, diseñadas para tráfico pesado y corresponden en un alto porcentaje a las Carreteras Interoceánicas Perú-Brasil. Adicionalmente, se cuenta con una red ferroviaria que une el puerto de Matarani con Juliaca y Cusco. El puerto del Callao es el más alejado. Para el transporte de mercadería se utilizaría una porción de la Panamericana en el tramo Lima-Nazca para a partir de allí, tomar la Interoceánica Perú-Brasil con un desarrollo de 1 456 km hasta Casahuiri.

Tabla Nª 3.3 DISTANCIA DEL PUERTO DEL CALLAO AL ÁREA DEL PROYECT O POR TRAMOS

TRAMO DISTANCIA

(km) DESCRIPCIÓN DE LA VÍA Lima-Nazca 441 Asfaltada en buen estado Nazca-Puquio 157 Asfaltada en buen estado Puquio-Chalhuanca 186 Asfaltada en buen estado Chalhuanca-Abancay 123 Asfaltada en buen estado Abancay-Urcos 158 Asfaltada en buen estado Urcos–San Gabán 365 Asfaltada en proceso San Gabán-Sangari 10 Asfaltada Sangari-Casahuiri 16 Asfaltada

Fuente y Elaboración: S&Z Consultores Asociados La segunda alternativa se desarrolla utilizando el puerto de Marcona. La distancia entre el puerto de Marcona y Nazca es de 65 km, siguiendo desde Nazca el recorrido de la Interoceánica hasta Casahuari con un recorrido de 1 080 km. Las alternativas de acceso carretero hacia la zona del proyecto de menor desarrollo, corresponden a las que parten del puerto de Matarani con 711 km y de Ilo con 685 km. El puerto de Matarani cuenta con la siguiente infraestructura: Área de fondeo y zona de ampliación del puerto con profundidades superiores a los 100 pies. Rada interior formada por dos rompeolas de 650 y 145 m de largo. El acceso tiene 145 m de largo y 45 pies de profundidad. Muelle marginal de 583 m con calado certificado de 32 pies, lo que permite la recepción de naves de grandes dimensiones, atendiendo hasta 4 naves simultáneamente. Muelle roll on/roll off con 36 m. de largo, 24 m. de ancho y 28 pies de calado. Cuenta



con grúas con gran capacidad de descarga 63 Tm, a una velocidad de elevación y descenso de 70 m/min, altura de elevación de 40 m, y capacidad de movilización de 20 contenedores/hora. El acceso carretero desde el puerto de Matarani hasta el área del proyecto, quedará totalmente asfaltado durante el 2010 y corresponde a la ruta que sigue la Carretera Interoceánica en el tramo Matarani–Arequipa–Juliaca–Azángaro-Macusani-Ollaechea-Casahuiri-Sangari, donde se ubica la Casa de Máquinas, con el siguiente desarrollo:

Tabla Nª 3.4 DISTANCIA DEL PUERTO DEL MATARANI AL ÁREA DEL PROYE CTO POR TRAMOS

TRAMO

DISTANCIA

(km) Matarani-Arequipa 120 Arequipa-Juliaca 276 Juliaca-Azángaro 81 Azángaro-Macusani 135 Macusani-Ollachea 54 Ollachea–Casahuiri 29 Casahuiri–Sangarí 16 Fuente y Elaboración: S&Z Consultores Asociados

El desarrollo total entre Matarani y Sangari alcanza a los 711 km. Desde el puerto Matarani hasta Casahuiri existen diversos túneles y puentes para el paso de camiones con dimensiones límite de 4,0 m de ancho por 3,50 m de altura y capacidad máxima de 43 Tm. Las carreteras tienen un diseño adecuado para el tránsito de vehículos pesados. El acceso ferroviario corresponde a otra modalidad de transporte que puede ser utilizada, desde el puerto de Matarani hacia Arequipa, Juliaca y Cusco. Esta vía denominada Ferrocarril del Sur está concesionada al Consorcio Ferrocarril Trasandino S.A., conformado por Containers y Peruval Corp que se encargan de administrar la infraestructura ferroviaria y Perú Rail S.A. empresa encargada de la operación.

Tabla Nª 3.5 DISTANCIA DE LAS VÍAS FERROVIARIAS AL ÁREA DEL PROY ECTO POR TRAMOS

Fuente y Elaboración: S&Z Consultores Asociados Tiene como mercados relevantes el transporte de pasajeros en el tramo Cusco–Juliaca-Puno de 385 km y el transporte de carga desde el puerto de Matarani a la ciudad de Arequipa y a las ciudades andinas de Juliaca, Puno y Cusco.

RUTA

DISTANCIA (km)

Matarani-Arequipa 120 Arequipa-Juliaca 304 Juliaca-Puno 47 Juliaca-Cusco 338



La unidad de negocio del transporte de carga es la empresa ferroviaria Perú Rail Cargo, que cuenta con lo siguiente: Material rodante para el servicio de carga: - Bodegas, utilizadas generalmente en el transporte de productos perecibles. - Tolvas, utilizadas para el transporte de minerales. - Planos o plataformas, utilizadas para el transporte de maquinarias y equipos. - Tanques, utilizadas para el transporte de Combustibles. Desde el puerto de Ilo, las carreteras presentan condiciones similares a las demás Carreteras Interoceánicas. La longitud de desarrollo de la carretera desde Ilo hasta Juliaca es de 370 km y desde Juliaca a Sangari de 315 km, dando un total de 685 km. (Ver Plano SGB-EIA-003). 3.3.1 Accesos a los Frentes de Obra Los frentes de obras se encuentran al pie de la Carretera Interoceánica, por lo que los accesos a la presa, desarenador, embalse regulador y taza de carga, así como el correspondiente al de la casa de máquinas y patio de llaves, tienen un desarrollo limitado. Para la construcción del túnel se ha previsto la construcción de dos ventanas que se dirigirán hacia el trazado del túnel. La Ventana 1 tendrá 1 240 m de longitud y llegará a la progresiva 2+800. Su embocadura coincidirá con la carretera Interoceánica. La Ventana 2, El acceso a esta ventana se realizará por laderas rocosas y de fuerte pendiente, siendo la longitud de su desarrollo de 3 317 m. Se requerirá poner especial atención en su construcción para minimizar los efectos negativos sobre el medio ambiente y la infraestructura existente y considerar durante su período de uso, durante la construcción y posteriormente durante la operación, un mantenimiento adecuado. Su desarrollo alcanzará a los 3 317 m. La ubicación de las ventanas permite una mejor programación en el proceso de construcción y cuatro posibles frentes de ataque. Al proponerse el desarrollo de la tubería de presión parcialmente en superficie, el final del túnel se constituye en otro frente de trabajo para su excavación denominándose la Ventana 3. El acceso proyectado a este frente alcanzó a los 8 420 m, interesando laderas rocosas de fuerte pendiente. Las canteras y zonas de depósito de escombros se encuentran, asimismo, cercanas a la vía principal entre Casahuiri y Paqui Llusi y requerirán solo del acondicionamiento de pequeñas trochas. Muchas de ellas se encuentran desarrolladas al haberse utilizado estas áreas para la obtención de inertes y para el depósitos de escombros provenientes de los trabajos de construcción de la Carretera Interoceánica. Ver plano SG-EIA-002. 3.4 TOPOGRAFÍA



Los trabajos ejecutados para el estudio de factibilidad abarcaron las siguientes áreas que fueron a su vez fueron empleados en el Estudio de Impacto Ambiental:

− La zona de captación, desarenador y embalse a escala 1/100 (12 ha).

− 58 Secciones transversales en el río San Gabán 45 en la zona de captación 1 800 m y 13 en la zona de la descarga, 300 m a escala 1/100.

− La embocadura del túnel de acceso a la cámara de carga, escala 1/100 (1,8 ha).

− Zona del patio de llaves a escala 1/100 (3 ha).

− El portal del túnel de acceso a casa de máquinas y del túnel de descarga a escala 1/100 (5 ha).

− Zona de canteras y botaderos a escala 1/2 000 (25,6 ha).

− Líneas de refracción sísmica 2 045 m y ubicaciones de las perforaciones diamantinas.

− Levantamientos aerofotogramétricos con fotos satelitales Alos Pancromático de 2,5 m de resolución del área del proyecto a escala 1:25 000 con una extensión de 1 192 117,61 ha.

Para estos levantamientos topográficos de detalle, se tomó como base el punto del IGN existente en la zona de Ayabaca, denominado Base Sur Ayabaca. El Sistema de Coordenadas considerado es el WGS-84 – Proyección UTM Zona 19. La medición geodésica fue realizada con equipo GPS de tipo diferencial con lecturas simultáneas de señales de satélite con un mínimo de dos receptores. Se establecieron tres puntos de control en un área adyacente a la captación, dos en la zona de descargas además de seis puntos GPS (3 parejas) al pie de las quebradas San Isidro, Payachaca y Sangari como puntos de referencia para los levantamientos de las ventanas correspondientes. La poligonal de control consideró como base los puntos de referencia GPS traslocados en la zona de las obras. Esta poligonal permitió establecer puntos de apoyo para el levantamiento de los diferentes sectores de las áreas de Estudio. Se efectuó el enlace del punto de referencia GPSC01 con la loza superior de concreto de la compuerta de emergencia del canal de descarga de la C.H. San Gabán II, con la finalidad de amarrar a ésta, los levantamientos para los diseños de las estructuras que forman parte de la C.H. San Gabán III. Conjuntamente con los levantamientos se procedió a delimitar los linderos de los terrenos y/o viviendas aledañas, afectadas por el Proyecto y se registraron los nombres de los propietarios o posesionarios. Dicha información se recabó indagando entre los lugareños, pues en la mitad de los casos, los titulares no pudieron ser ubicados en la zona. Las mediciones para cada levantamiento fueron realizadas con el detalle suficiente a las escalas indicadas. Los levantamientos topográficos consideran detalles de relieve, cursos de agua, exterior de viviendas existentes, carreteras, postes, canales, entre otros.



El levantamiento topográfico de acceso a las ventanas y de las ventanas mismas, no pudo realizarse por oposición de los propietarios. Por este motivo, se debió generar Planos DEM, con las fotos satelitales Alos Pancromático de resolución aproximada 2,5 m de fecha de toma 2006-2009. Para completar la tarea se realizaron los levantamientos topográficos de los perfiles de refracción sísmica 2 045 m y se definieron las coordenadas de las perforaciones diamantinas 8, sondeos eléctricos verticales 15 y trincheras del programa de investigaciones geognósticas. Los planos topográficos están incluidos en los mapas temáticos presentados. 3.5 COMPONENTES DEL PROYECTO 3.5.1 Generalidades La Central Hidroeléctrica San Gabán III aprovechará un caudal de 35 m3/s, en un salto neto de 615 m para generar en una central ubicada en caverna, 187 MW y producir una media anual facturable de 1 285 GWh. El proyecto se desarrolla sobre la margen izquierda del río San Gabán entre las localidades de Casahuiri y Huayna Pallca en el Distrito de San Gabán, Provincia de Carabaya, Departamento de Puno. El esquema de la Central está constituido por una presa de derivación, toma, desarenador, embalse de regulación horaria de 190 mil m3, taza de carga donde se recibe además de los caudales captados en la toma, los turbinados en San Gabán II. La conducción se realiza en presión a través de un túnel de 15,265 m de longitud, habiéndose previsto para su construcción cinco frentes de trabajo, dos desde Ventanas y un frente desde el punto de desembocadura del túnel. Cuenta con una Chimenea de Equilibrio provista de cámaras de alimentación y expansión. Al final del túnel se ubica la cámara de válvulas, del cual partirá la tubería forzada de acero con 574 m de desarrollo al exterior, seguido por un pique vertical de 292,8 m para llegar hasta el nivel de las turbinas y continuar con un tramo horizontal de 70 m que interesa al distribuidor, hasta la Casa de Máquinas. La Casa de Maquinas albergará dos unidades generadoras Pelton siendo la energía producida evacuada por cables en 13,8 kV hacia el patio de llaves. En el patio de llaves se ubicarán dos bancos de transformadores monofásico 13,8/220 kV más un transformador monofásico de reserva. Adicionalmente, contará con un transformador trifásico 138/220 kV para la energía procedente de la Central San Gabán II. El túnel de acceso a la Casa de Máquinas se ubicará cercano al Patio de Llaves y tendrá una longitud de 380 m. Las aguas turbinadas serán descargas al río San Gabán a través de un túnel de 650 m. Ver plano SGB-EIA-005



3.5.2 Obras de de Captación y Regulación Horaria a. Estructuras de Derivación El barraje de derivación se ubica aguas arriba de la quebrada Casahuiri a la cota 1 433 m. Está provisto de cuatro vanos de 8 m y pilares de 2 m de ancho, sobre los que se fijarán las compuertas radiales de operación. El nivel de captación máximo corresponde a la cota 1 438,91 msnm. (Ver Planos SGB-EIA-004). La solera se extiende por una longitud de 47 m y es de constitución robusta para soportar las condiciones de flujo en la zona y el arrastre de fondo. Su superficie estará protegida con enrocado y delante de la solera se ha previsto un rip-rap con piedras de grandes dimensiones para evitar el deterioro de la parte inicial de la estructura. Cada vano contará con una guía para la colocación de una ataguía para operaciones de mantenimiento de las compuertas y de los canales de descarga. Sobre la margen derecha se ha previsto un canal de aproximación hacia la obra de toma, diseñado con la finalidad de poder realizar purgas para mantener libre de piedras la zona de captación. Para su construcción se ha previsto un túnel de desvío de unos 400 m con una ataguía ubicada aguas abajo de su embocadura. En la etapa operativa, este túnel de desvío servirá para efectuar reparaciones mayores. Su capacidad de descarga será de 150 m3/s. b. Bocatoma La bocatoma se emplaza sobre la margen derecha, contando con cuatro canales de captación provistos de rejas gruesas y compuertas de control. Bajo las compuertas se ha ubicado un ducto desgravador que descargará al río en el área de la solera, al operarse la compuerta respectiva. Después de las compuertas de toma se desarrollan los canales de conducción hacia las naves desarenadoras. Estos canales son de longitudes variables conforme se puede apreciar en el Plano SGB-EIA-004. c. Desarenador El desarenador, incluyendo la transición de sus canales hasta el final del desarrollo de las naves, tendrá una longitud de 50 m. Las naves desarenadoras son cuatro y sus dimensiones son de 6 m de ancho y altura variable de 7 a 8 m con un tirante medio efectivo de 6,20 m. En la parte central de cada nave se ubicará un canal de limpia para las operaciones de purga, que contarán con compuertas de purga y ductos para que durante la operación de limpieza, se descarguen los sedimentos eliminados hacia el río. Para la operación de limpieza se procederá al cierre de la compuerta de captación de cada nave y a la apertura de la compuerta de descarga de sedimentos. Vaciada la nave se procederá a abrir la compuerta de toma, entrando el agua con gran velocidad para proceder a la limpieza de las naves hasta dejarlas totalmente libre de sedimentos. Concluido este



proceso, se cerrará la compuerta de descarga llenándose la nave hasta alcanzar el nivel de operación. Esta operación se hará nave por nave. El agua tratada continuará hacia el reservorio de regulación horaria por un vertedero que descargará hacia una poza de amortiguamiento desde donde el agua será entregada al reservorio de regulación horaria por un plano inclinado. En caso de mantenimiento o limpieza del reservorio de regulación horaria se ha previsto una captación lateral en esta área. Para que ésta funcione, se ha previsto un juego de ataguías de cierre que permitirán derivar el agua a un canal by-pass hacia la cámara de carga, cerrándose con la ataguía la entrega al reservorio de regulación horaria. Durante la operación normal, la ataguía cerrará el ingreso al canal by-pass. d. Reservorio de Regulación Horaria El Reservorio de Regulación horaria tendrá una capacidad útil de almacenamiento de 190 mil m3. El reservorio estará constituido por un dique de Rocas. Para su construcción se podrá utilizar el material de excavación de las obras subterráneas. Superficialmente estará protegido hacia el río con un rip-rap de dimensiones adecuadas para evitar la erosión del pie del talud del dique y la superficie interior con lozas de concreto. La operación de descarga desde el reservorio de regulación horaria, estará controlada por una compuerta radial de 2,20 m por 2,20 m, que contará con un programa para descargar las aguas requeridas en función a los caudales establecidos y los niveles del embalse. Delante de la compuerta se ha previsto una reja fina y guías para instalar una ataguía para el mantenimiento de la compuerta radial. Adicionalmente, cercano a este punto de captación y descarga, se ha previsto un vertedero hacia el canal by-pass que permitirá captar las aguas superficiales con el menor volumen de sedimentos en la época de avenidas. Esto permitirá aumentar la eficiencia de desarenamiento, regulándose para esta condición el ingreso del agua con las compuertas de la toma para alcanzar el nivel en el reservorio que permita descargar por el vertedero el caudal deseado. El tramo inicial de empalme entre el punto de captación en el reservorio de regulación horaria hasta alcanzar la roca, estará constituido por un ducto en concreto de 30,0 m de desarrollo al que le seguirá un túnel de derivación de 40,89 m y 3,20 x 3,20 m2 de sección, que entregará las aguas a la taza de carga a pelo libre. e. Cámara de Carga La cámara de carga tendrá una capacidad útil de 1 860 m3. Su emplazamiento se ubica aguas abajo del reservorio de regulación horaria, a unos 40 m de la superficie rocosa y a unos 20 m del túnel de descarga de la Central San Gabán II que se unirá a ella con un túnel de corto desarrollo provisto de una ataguía de cierre. Para la entrega de las aguas turbinadas a San Gabán II se operará la compuerta de seguridad existente para derivar el flujo hacia la cámara de carga. Para el caso de salida de San



Gabán III se procederá a cerrar la ataguía, impidiendo el ingreso del agua turbinada en San Gabán II hacia la cámara de carga, descargándose ésta por el ducto existente hasta el río. El acceso a la Cámara de Carga y a la Cámara de Compuertas se efectuará por un túnel que se ubicará a unos 20 m de la compuerta de seguridad existente, con un desarrollo de aproximadamente 80 m y 3,0 x 3,50 m de sección. Las demasías desde la Cámara de Carga, originadas por la operación de la Central Hidroeléctrica San Gabán III y los caudales derivados, serán descargadas a través de un nuevo túnel y ducto de descarga con capacidad hasta para 41 m3/s con 80 m de longitud en túnel y 140 m de longitud en ducto con una sección de 5,0 x 3,0 m. El ducto pasará bajo el nivel de la superficie de rodadura de la Carretera Interoceánica y estará cubierto en todo su desarrollo hasta la descarga. La conexión de la cámara de carga con el túnel de conducción se realizará a través de un pique vertical de aproximadamente 8 m de profundidad y 4,0 m de diámetro. 3.5.3 Túnel de conducción a. Descripción General El túnel de conducción se desarrolla con una longitud total de 15,265 m. (Ver Plano SGB-EIA-011). Interesa un primer tramo de aproximadamente 3 500 m hasta después del cruce de la quebrada El Carmen a formaciones intrusivas del Paleozoico con buenas condiciones geomecánicas. Después de este punto el túnel interesará rocas del Complejo Izcaybamba hasta el kilómetro 11 650 para continuar en formaciones del Grupo San José. En el ítem de Geología se describe el desarrollo en las formaciones que interesan este túnel, de acuerdo a las características geomecánicas de la roca, habiéndose previsto encontrar hasta cinco tipos de roca. Las rocas del tramo inicial clasificadas como 1 y 2 recibirán un tratamiento mínimo con pernos de anclaje y concreto rociado y llevarán un revestimiento de 20 cm efectivo. Los esquistos presentar condiciones que las clasifican ente tipo 2 y 5. Para las rocas clasificadas como 3 se prevé el uso de pernos, malla y aplicación de shotcrete con espesores del orden de las 3 pulgadas. En las rocas 4 y 5 se prevén utilizar cimbras DIN 100 y marchavantes, pudiéndose llegar en el caso de la roca tipo 5, a excavaciones por secciones con la utilización de cimbras de hasta DIN 200. Para las rocas 4 y 5 se prevé un revestimiento efectivo de 0,30 m, por lo cual la excavación se incrementará hasta los 4,80. (Ver Plano SGB-EIA-012). En los últimos tres kilómetros del túnel, por la escasa cobertura disponible y la fracturación de la roca, se han previsto blindajes para evitar las filtraciones hacia el exterior. El blindaje será instalado desde la ventana terminal antes de la cámara de válvulas e irá embebido en concreto. No se prevé encontrar grandes volúmenes de agua por el tipo de formación que interesa y el trazo cortical del túnel.



b. Ventanas de Acceso para la Construcción Para la excavación del túnel se han previsto dos ventanas intermedias que generarán cada una dos frentes de ataque y un punto de ataque adicional al final del túnel, lo que permitirá contar con cinco frentes de ataque. Las Ventanas 1 y 2 tendrán una sección tipo baúl de 4,0 por 4,0, con longitudes de 1 240 m y 1 500,0 m respectivamente. La sección será suficiente como para permitir el ingreso y salida de vehículos para el acarreo del desmonte, debiéndose prever sistemas de ventilación forzada y aire comprimido para los frentes de trabajo. Para la etapa operativa, las ventanas serán cerradas en su parte final con tapones de concreto y dispondrá de una puerta con cierre al ras del perímetro del túnel para permitir el fácil acceso para las inspecciones y mantenimiento. c. Trazo El túnel parte del pique de la taza de carga dirigiéndose con rumbo N 62º10´50” E hacia la quebrada Casahuiri, a la cual cruza en la progresiva 0+400 para continuar con el mismo rumbo hasta la progresiva 1+889,56. Desde este punto, el túnel gira con rumbo N 28º30´00” E hasta la progresiva 4+348,38, cruzando en la progresiva 2+080 la quebrada El Carmen. En este tramo en la progresiva 3+800, el túnel es interceptado por la Ventana 1 cuya longitud será del orden de los 960 m. En la progresiva 4+348,38 el túnel cambia nuevamente de rumbo a N 16º14´07” E hasta la progresiva 13+323,38. En este tramo en la progresiva 8+050, el túnel es interceptado por la Ventana 2 cuya longitud será del orden de los 1 250 m. Desde la progresiva 13+323,38 a la progresiva 14+838,38, el trazo del túnel seguirá el rumbo N 16º00´00” O, para cambiar al rumbo N 48º30´00” O hasta desembocar en superficie en la progresiva 15+265. La gradiente del túnel será uniforme e igual a 3 x 1000, llegándose a la superficie a la cota 1 347,63 msnm. Por la limitada cobertura lateral se ha previsto por unos 3,000 m es decir hasta la progresiva 12+300 de un tratamiento adecuado de impermeabilización y los últimos 160 m blindados. Se estima que el cruce de las quebradas con las previsiones adoptadas en cuanto a las coberturas previstas, no deberían presentar problemas particulares. d. Características Geológicas Principales El túnel interesará por los primeros 3 500 m, rocas intrusivas graníticas a la cual le seguirán rocas metamórficas del Complejo Izcaybamba hasta la progresiva 11 700 m y de allí hasta la progresiva 15 265 m, interesará rocas del Grupo San José. Para la estimación de costos de las obras de conducción se ha previsto en porcentaje, los tipos de roca que interesarán la excavación del túnel:



− Tipo 1 : 10% − Tipo 2 : 60% − Tipo 3 : 20% − Tipo 4 : 8% − Tipo 5 : 2% e. Calculo del Diámetro Óptimo Se definió el diámetro óptimo del túnel para Q = 35 m3/s, considerando un factor de planta de 0,77 para un período de vida útil de 50 años con una tasa de descuento del 12% y un costo de la energía de 45 US $/MWh y eficiencia del grupo turbina/generador de 0,89%. f. Secciones Típicas Las secciones típicas de excavación y revestimiento se presentan en el Plano SGB-EIA-012. 3.5.4 Chimenea de Equilibrio La chimenea de equilibrio se ubica en la progresiva 15+118,38. Está constituida por un pique vertical que parte de un túnel transversal al de conducción, teniendo el pique una sección revestida de 7,50 m de diámetro que se elevará desde la cota del piso 1 347,63 msnm hasta la cota 1 422,50 msnm. Contará con dos cámaras una de expansión de 3 700 m3 ubicada a partir de la cota 1 415,00 msnm con nivel de operación máximo a la cota 1 421,44 msnm y otra de alimentación constituida por dos conos simétricos ubicadas en la cota 1 358,28 msnm con un volumen total de 2 225 m3. El nivel de operación mínimo de estas cámaras será la cota 1 360,00 msnm. Para la aereación y desarrollo del proceso constructivo de la chimenea de equilibrio se ha previsto un túnel de acceso de sección baúl de 2,50 x 2,50 m. La chimenea de equilibrio y las cámaras de expansión y alimentación estarán totalmente revestidas en concreto y blindadas hasta la cota 1 410,20 msnm que corresponde al nivel estático del sistema. 3.5.5 Cámara de Válvulas En el punto de conexión del túnel de conducción y la tubería de presión se ha previsto una cámara de válvulas en la que se instalará una válvula mariposa de seguridad de 3,0 m de diámetro. Para su instalación se ha previsto un tramo de transición entre el diámetro del túnel de conducción y la válvula, continuando hacia aguas abajo con el diámetro de la tubería de presión.



Contará con sistemas para la detección de sobre velocidades que la harán operar y válvulas de aereación para el caso que se produjeran presiones negativas que pudieran dañar la tubería. 3.5.6 Tubería Forzada Desde la cámara de válvulas partirá una tubería forzada de 3.00 m de diámetro que se desarrollará en superficie por 574 m con un ángulo medio de 38º con la horizontal. (Ver Plano SGB-EIA-013). Se prevé construir en este tramo cuatro bloques de anclaje y sillas de apoyo, distanciadas entre si en 20 m en promedio. Al final del tramo al exterior, la tubería continuará con un diámetro de 2.80 m en un pique vertical de 292.80 m seguido por un tramo horizontal con el mismo diámetro por 28 m al que la seguirá el distribuidor para alimentar a las turbinas 1 y 2 con un desarrollo de 42 m y diámetro variable. En los puntos terminales del distribuidor se instalarán las válvulas esféricas para el mantenimiento y seguridad de las instalaciones. 3.5.7 Casa de Máquinas La casa de máquinas estará ubicada en caverna contando para su acceso con un túnel de 6,0 x 6,0 m de sección y 380 m de longitud, que partirá de la cota 780 msnm para llegar a la caverna a la cota 774.30 msnm. (Ver Plano SGB-EIA-014). La caverna tendrá una altura máxima de 31,65 m con un ancho de 19,0 m y una longitud de 54,50 m. El nivel del piso de la descarga se ubicará a la cota 758,85 msnm y el eje de las turbinas Pelton de seis chorros a la cota 765,40 msnm. El nivel piso de los generadores estará en la cota 771,10 msnm y el nivel piso estator y de llegada del túnel de acceso a la cota 774,30 msnm. Para las operaciones de montaje y desmonte contará con un puente grúa de 170 toneladas de capacidad, apoyado sobre una viga longitudinal debidamente anclada a la montaña. Contará así mismo con una grúa elevadora auxiliar de 15 toneladas. Para el reemplazo de los rodetes se ha previsto un sistema de rieles para extraerlos mediante un carrito hasta el pozo que lo conectará con el nivel del estator. Se ha previsto hacia el canal de descarga, la colocación de ataguías para las operaciones de mantenimiento. Las aguas turbinadas serán conducidas hasta el río a través de un túnel de 650 m de longitud en sección de herradura de 5,60 m de diámetro que descargará a la cota 758,20 msnm. Su excavación interesa unos 200 m de material aluvional. El resto será excavado en rocas esquistosas con diversos grados de fracturamiento. Los sistemas de protección, control y mando serán instalados en la caverna. La energía producida será evacuada hacia el Patio de Llaves al exterior, utilizando cables de 13,8 kV.



El patio de llaves y S.E. e ubicarán al exterior sobre un área de 10 384 m2. En este patio se recibirá la energía desde San Gabán II en 138 kV y partirá la línea San Gabán III-Onocora en 220 kV. (Ver Plano SGB-EIA-015). 3.5.8 Equipamiento Mecánico e Hidromecánico La potencia instalada en la Central será de 187 MW, generada por dos turbinas Pelton de eje vertical, con seis inyectores. El suministro incluirá un distribuidor, inyectores, deflectores, eje, cojinete y el revestimiento del pozo. La caída bruta será de 644,80 m. Siendo las perdidas de carga iguales a 29,78 m, la caída neta de diseño será de 615 m. Los ejes de las turbinas se ubicarán a los 765,40 msnm y el caudal de diseño será de 35 m3/s. La velocidad de la turbina será 450 rpm. El suministro comprenderá además de las dos turbinas Pelton de eje vertical, los reguladores de velocidad, válvulas esféricas, distribuidores de alimentación, sistema de refrigeración en circuito cerrado, sistema de agua contra incendios, sistema de drenaje y desagüe, sistema de agua potable e instalaciones sanitarias, grúa para la casa de maquinas y repuestos. La potencia de cada turbina será de 93,5 MW y el caudal de diseño de 17,5 m3/s. La eficiencia de la turbina se ha considerado igual a 0,91 y la del generador en 0,98. Cada turbina tendrá su propio regulador electrónico de velocidad y controles de carga y nivel de agua. Las válvulas de admisión serán del tipo esféricas y se ubicarán en el interior de la casa de maquinas. La transición entre la tubería de presión y el ingreso a la casa de maquinas estará constituida por un distribuidor, con conos de reducción que desembocarán en la caverna provistos de sus respectivas bridas y pernos de unión al que se fijarán las válvulas esféricas. El sistema de agua de refrigeración comprenderá circuitos primarios abiertos que captarán el agua turbinada desde una poza cercana a la descarga de los grupos y un circuito secundario cerrado. Con la finalidad de enfriar los equipos de cada grupo, estos sistema estarán provistos de grupos de bombeo cerca de los hidrociclones entre los intercambiadores/agua. Para el dimensionamiento del sistema se han considerado temperaturas del agua en el río entre 11 y 16º con salida a 23º. La casa de maquinas estará provista asimismo por un sistema de ventilación conformado por dos ventiladores de inyección de aire fresco y dos ventiladores extractores de aire caliente.



La relación del equipo hidromecánico considerado se presenta en la siguiente Tabla.

Tabla 3.6 EQUIPO HIDROMECÁNICO

DECRIPCIÓN UBICACIÓN

Dimensión del Vano Cant.

tipo Accionamiento ancho alto

m m Und Compuertas del aliviadero con clapetas Aliviadero 8.00 5/1,50 4.00 Radial Hidráulico Ataguía para compuerta de aliviadero Aliviadero 8.00 5.00 1.00 Mecánico

Reja fina Toma 22.00 4.40 1.00

Reja gruesa Desgravador 4.00 0.80 4.00

Compuertas de toma Toma 2.00 2.00 4.00 Vagón Hidráulico Ataguía para compuerta de toma Toma 2.00 2.00 1.00 Mecánico

Compuertas del desgravador Desgravador 2.00 2.00 1.00 Vagón Hidráulico Compuerta de los conductos de purga de las naves del desarenador Desarenador 1.20 1.70 4.00

Deslizante Hidráulico

Rejas sobre el vertedero de salida Desarenador 6.00 2.40 4.00

Ataguía By-Pass 3.20 4.00 1.00 Mecánico

Reja fina By-Pass 3.20 3.50 1.00 Ataguía de ingreso al reservorio Reservorio 3.20 4.00 1.00 Mecánico Compuerta conducto de purga Reservorio 1.50 2.50 1.00

Deslizante Hidraúlico

Reja fina en la toma hacia cámara de carga Reservorio 2.20 3.50 1.00 Ataguía aguas arriba de la compuerta radial* Reservorio 2.20 2.20 1.00 Mecánico

Compuerta de toma Reservorio 2.20 2.20 1.00 Radial* Hidráulico

Compuerta de desvío

Túnel de captación descarga San Gabán II 3.90 4.00 1.00 Vagón Hidráulico

Compuerta de seguridad

Conducto de demasías de la cámara de carga 5.00 3.00 1.00 Vagón Hidraúlico

Válvula mariposa de seguridad

Inicio tubería de presión D= 3,00

Mariposa Hidráulico

Tubería forzada al exterior D=3,00; L=574,00 Tubería forzada en subterráneo Pique

D=2,80; L=330,00 m

Distribuidor Tramo abajo de la bifurcación

L= 42,00; Secc. Var. 2,50/1,50



DECRIPCIÓN UBICACIÓN

Dimensión del Vano Cant.

tipo Accionamiento ancho alto

m m Und

Ataguías

Cámara de descarga Casa de Máquinas 3.10

3.55 2.00 Mecánico

Compuerta de cierre de ventanas

Ventanas de acceso 2.20

2.20 2.00

Pivotante Manual

Blindaje del túnel

Tramo final del túnel de conducción D= 4 ; L=160

Válvula esférica Casa de Máquinas D=1,35 2.00

Esférica Hidráulico

Turbinas Casa de Máquinas

Eje vertical, 6 Chorros 97 MW 2.00 Pelton Hidráulico

3.5.9 Equipamiento Eléctrico El equipamiento eléctrico de la C.H. San Gabán III estará constituido de la siguiente forma:

− Generadores y sistema de excitación y regulación de tensión.

− Celdas de interruptor de generador.

− Celdas del neutro del generador.

− Sistema de control y protección.

− Servicios auxiliares en corriente alterna.

− Servicios auxiliares en corriente continua.

− Sistema de barras 13,8 kV.

− Cables de control y de energía para baja tensión.

− Instalaciones eléctricas de alumbrado y fuerza.

− Sistema de puesta a tierra. Las condiciones sísmicas que deberán tenerse en cuenta para la operación de los equipos electromecánicos, bases y fundaciones de los equipos serán las siguientes:

− Aceleración horizontal : 0,5g

− Aceleración vertical : 0,3g

− Frecuencia : 10 c/s 3.5.9.1 Equipamiento Eléctrico Casa de Máquinas a. Generadores Los generadores serán del tipo síncrono, equipados con excitador estático conectado a los conductores principales del generador, con el neutro puesto a tierra a través de una resistencia para limitar la corriente de falla a tierra.



La posición del eje del generador será la misma que el eje de la turbina, y estarán acoplados por medio de un eje intermedio, que se utilizará con fines de mantenimiento de la turbina. Las características principales del generador son las siguientes:

− Potencia nominal : 110 MVA

− Factor de potencia nominal : 0,90

− Tensión nominal : 13,8+ 5%

− Frecuencia nominal : 60 Hz

− Velocidad nominal : 360 rpm

− Velocidad de embalamiento : 620 rpm

− Clase de aislamiento : F

− Excitación : Estática por transformador de excitación

− Grado de protección : IP 23

− Ruido audible máximo : 80 dB • Celdas de los Interruptores de Generador

Las celdas de los interruptores de los generadores será del tipo metal-clad y estarán equipadas con un interruptor automático en vacío, tipo extraíble, y transformadores de medida de tensión y corriente.

• Celda del Neutro de Generador

La celda del neutro del generador estará equipada con transformadores de medida de corriente para protección y una resistencia para la puesta a tierra del neutro del generador.

• Sistema de Control y Protección

El diseño de la central hidroeléctrica, será realizado considerando todos los componentes necesarios para que la central pueda operar permanentemente conectada al Sistema Interconectado Nacional, en forma automática y manual desde el Tablero de Control Local, el Centro de Control o en forma remota desde cualquier punto del sistema.

El sistema de protección del generador estará constituido por relés multifunción de tecnología digital, con las siguientes funciones requeridas:

� Protección diferencial contra fallas entre fases (87) y contra fallas a tierra (87N) � Protección de mínima tensión (27) � Protección de sobre tensión (59) � Protección de sobre frecuencia (81u, 81o) � Protección contra falla a tierra del rotor (64R) � Protección de sobrecorriente (50/51) � Protección de potencia inversa (32) � Protección contra pérdida de excitación (40)



� Protección contra temperatura alta en el estator (49) � Protección contra fallas a tierra (51G)

3.5.9.2 Servicios Auxiliares en Corriente Alterna Para la alimentación de los servicios auxiliares de la central, se prevé la instalación de dos transformadores tipo seco de 850 KVA, protegido contra cortocircuitos mediante fusibles de potencia. 3.5.9.3 Servicios Auxiliares en Corriente Continua Para la alimentación de los circuitos auxiliares en corriente continua, se mantendrá en estado flotante dos bancos de acumuladores plomo-ácido con un tiempo de descarga de 8 horas y una capacidad nominal en amperes-horas de acuerdo a las necesidades del proyecto, al ciclo de funcionamiento especificado y a la tensión al final de la descarga, a una temperatura de 25°C. En principio, se ha estimado la capacidad en 450 A-h para 125 Vcc y 150 A-h para 48 Vcc en comunicaciones, pero el Contratista deberá verificarlos de acuerdo con los requerimientos técnicos. 3.5.10 Subestación 3.5.10.1 Subestación San Gabán III La subestación estará ubicada al exterior al igual que los 02 bancos de transformadores monofásicos de 13,8/220 kV 110 MVA c/u. La conexión hacia el exterior será a través de cables de energía 13,8 KV hasta las estructuras soportes de cables metálicas que conectaran con los bornes 13,8 kV. El diseño de la Subestación San Gabán III 220 kV-220 MVA estará previsto para una configuración de conexión en simple barra con las siguientes celdas de línea y transformación:

− Dos (02) celdas de transformación 220 kV (de los 02 bancos monofásicos).

− Una (01) celda de línea-transformación 220 kV, en el cual se instalará un autotransformador trifásico 220/138 kV de 150 MVA.

− Una (01) celda de línea 138 kV, esta salida se interconectará con el patio de llaves de la C.H. San Gabán II.

− Una (01) celda de salida de líneas 220 kV a la S.E. Onocora.



3.6 ACTIVIDADES Y CRONOGRAMA DE OBRAS El Cronograma de Obras ha sido realizado tomando en consideración las características del esquema que conforma el Proyecto de la Central Hidroeléctrica San Gabán III y las características geológicas y geotécnicas de las formaciones interesadas así como la morfología de los terrenos. Para cada sección de obra se han evaluado los tiempos requeridos para su ejecución, tomando en consideración las dificultades físicas que presentan así como las secuencias de ejecución, incluyendo instalaciones, campamentos, carreteras, fabricación de equipos, transporte y montaje de los mismos y las secuencias de vaciados de concreto. De acuerdo a la secuencia establecida, el inicio de pruebas del primer grupo se produciría en el mes 40 para entrar en operación comercial en el mes 43, seguido por la operación comercial del segundo grupo en el mes 46. (Ver Plano SGB-100). 3.6.1 Carreteras de Acceso a los Frentes de Trabajo Las vías principales desde los puertos o ciudades principales se encuentran asfaltadas y en perfecto estado, tal como se describe en el punto 2.2. Las obras de captación, desarenamiento y regulación horaria así como la cámara de carga se encuentran en los flancos de la Carretera Interoceánica y requerirán limitados desarrollos de acceso. En esta zona se deberá prever asimismo, un acceso para el desarrollo del túnel de desvío que se prevé realizar en la margen izquierda, desde aguas abajo y un acceso para la construcción de la ataguía temporal para desviar las aguas hacia el túnel. La casa de maquinas se encuentra en similar situación, pudiéndose apreciar el desarrollo del pequeño tramo que unirá la Interoceánica con el nivel de la plataforma donde se ubica el túnel de acceso y el patio de llaves. Los accesos por construir de mayor importancia, corresponden al que se dirige hacia la Ventana 2 y el plano inclinado proyectado para llegar a la zona de la Cámara de Válvulas. (Ver Planos SGB-032 y SGB-033). Considerando un período de movilización total de tres meses, y la ejecución de campamentos en seis, los accesos podrían iniciarse en el mes 2 para quedar concluidos en el mes 10. 3.6.2 Túnel de Conducción La excavación del túnel ha sido prevista desde cinco frentes, el primero desde la Ventana 1 hacia la cámara de carga con una longitud de 2 800 m, el segundo desde la misma Ventana, y hacia aguas abajo con una longitud de 3 100 m. Desde la Ventana 2 que intercepta al túnel en la progresiva 9+000 se excavara el túnel hacia aguas arriba para interceptar a la excavación que viene desde la Ventana 1, con una longitud de 3 100 m. Hacia aguas abajo se ha previsto excavar 3 000 m. Finalmente, desde el Punto Terminal del túnel de conducción, se excavará hacia aguas arriba 3 265 m. Para la eliminación del material de excavación desde este punto, se ha previsto utilizar un teleférico de baldes, de



funcionamiento continuo entre la Cámara de Válvulas y el nivel de Patio de Llaves. Las fechas de conclusión de los diversos tramos de túnel descritos, tomarán los siguientes plazos: − Desde la Ventana 1 28.5 meses para los dos tramos, incluyendo la excavación de la

ventana y del túnel y la colocación del concreto. − Desde la Ventana 2 32 meses incluyendo el acceso, ventana y colocación del

concreto entre las progresivas 5 900 a 9 000; − Desde Frente Terminal 39 meses incluyendo la colocación de 160 m de blindaje, el

concreto entre las progresivas 9 000 y 15 265 y la construcción de la Chimenea de Equilibrio, así como las pruebas de impermeabilidad del túnel.

La ruta crítica para la puesta en operación de la Central estaría constituida por la excavación y revestimiento del túnel de conducción. 3.6.3 Estructura de Captación La construcción de la obra de captación incluye la construcción de un barraje móvil de cuatro luces, que requiere de un túnel de desvío y una ataguía para dejar en seco la zonas de emplazamiento del barraje para efectuar las excavaciones y el concreto. La ejecución de las obras de desvío se ha estimado que se efectuará en un plazo de seis meses, mientras que la excavación a nivel de fundaciones tomará tres meses y la colocación de los concretos tendrá un plazo de cinco meses. La instalación de los equipos hidromecánicos y de control tomaría tres meses adicionales, con lo cual esta obra quedaría concluida en prácticamente diecisiete meses de trabajo. Teniendo en consideración el plazo para la ejecución de los túneles, se deberá programar la fecha de cada actividad, procurando iniciar las obras de construcción del barraje, al final del período de avenidas para tenerlas concluidas antes del inicio del siguiente período. 3.6.4 Desarenador La construcción del desarenador incluye las excavaciones, los vaciados de concreto y la instalación del equipo hidromecánico. Estas obras podrían desarrollarse en un plazo de seis a ocho meses, no presentando mayores problemas su programación. 3.6.5 Reservorio de Regulación Horaria Se ha previsto para la construcción del reservorio de regulación horaria incluyendo la construcción de canal bypass, vertedero de descarga, torre de compuertas y captación, un plazo de nueve meses, incluyendo la instalación del equipo hidromecánico. Deberá programarse adecuadamente la construcción de la parte del dique que da al río.



3.6.6 Cámara de Carga La Cámara de Carga se ubica en subterráneo y requerirá la ejecución de una conexión, reservorio de regulación horaria–cámara de carga con 30 m en ducto de concreto y 40 m en roca, una ventana de acceso de 80 m a la cámara de carga, una cámara de compuertas para la ataguía de cierre de la captación desde el túnel de descarga de San Gabán II, que se realizará mediante un túnel de conexión de 20 m, la obra de descarga de las demasías, la construcción de la cámara de carga propiamente dicha y la conexión al túnel de conducción mediante un pozo vertical de 8 m. Este frente podría constituirse en un frente adicional de ataque para las excavaciones del túnel, en caso que se previeran atrasos en la ejecución del túnel que viene desde la Ventana 1. El plazo estimado para la construcción de la cámara de carga y sus obras auxiliares, ha sido estimado en diez meses. 3.6.7 Conducto Forzado En el cronograma del conducto forzado se ha considerado no solo el tiempo requerido para la instalación del tramo superficial y en subterráneo, sino adicionalmente, la construcción e instalación de la válvula de control. El plazo requerido para el desarrollo de las obras en superficie, incluyendo los bloques de anclaje, sillas de apoyo y tratamiento de las laderas e instalación de la tubería se ha estimado en dieciocho meses. Para la construcción del pique e instalación de la tubería y su concretado se han considerado 12 meses incluyendo el tramo horizontal. Su desarrollo se realizaría entre el mes 14 y 38, incluyendo la construcción de la cámara de válvulas y la instalación del equipo. Las pruebas hidráulicas del túnel y tubería, se realizarían el mes 39 para dar inicio a las pruebas en las turbinas a partir del mes cuarenta. La orden de proceder para la fabricación de los tubos deberá ser puesta al final del mes 12 para que estos empiecen a estar disponibles en obra a partir del mes 18. 3.6.8 Casa de Máquinas La construcción de la casa de maquinas se iniciaría el segundo mes incluyendo en primer término, el acondicionamiento del terreno hasta el nivel establecido para el portal de acceso que corresponde a su vez al del patio de llaves. Estos trabajos tomarían unos cuatro meses. Concluidos estos y excavado el portal, se excavarían los 380 m del túnel de acceso, que incluyendo su revestimiento, debería tomar un plazo de cuatro meses. Paralelamente se desarrollaría el túnel de descarga de 650 m que por su sección y considerando el tramo inicial en material suelto, tomaría un plazo de nueve meses, incluyendo el revestimiento en concreto del piso. La colocación de concreto en toda la sección se realizaría solo después de acabar con la excavación de la caverna y colocación del concreto masivo para cimentar a los grupos. El túnel de acceso y el de descarga, se constituirían en frentes para la excavación de la



caverna, cuyo periodo de ejecución ha sido considerado de dieciocho meses. También se utilizarían estos frentes para la excavación del pique y tramo horizontal inferior de la tubería de presión. La conclusión de la excavación de la caverna se prevé para el mes 25, desde el inicio de la movilización. A partir de dicha fecha, se procederá a la colocación de los concretos y al montaje de los equipos hidro y electromecánicos cuya conclusión se prevé para el mes 39. 3.6.9 Fabricación de Equipos La fabricación y transporte del equipo podría tomar unos dieciocho meses desde la orden de proceder, debiéndose disponer de las piezas de los niveles inferiores para iniciar el montaje, a partir del octavo mes de la colocación de la orden de proceder. Es decir, los primeros equipos deberán estar disponibles en obra a partir del mes 25. El cronograma de fabricación, transporte, montaje y pruebas está íntimamente ligado a la conclusión de la excavación de la caverna y del túnel de conducción, que constituye la ruta crítica del proyecto. La colocación de la orden de proceder debería ser definida en le mes 17 para que la puesta en operación comercial del Grupo 1 se produzca en el mes 42 y el Grupo 2, en el mes 45. 3.6.10 Patio de Llaves La construcción del Patio de Llaves incluyendo el suministro de los equipos tomaría entre 18 y 24 meses. Se considera conveniente considerar el adelanto de la línea de transmisión San Gabán II – San Gabán III en 138 kV y contar con un transformador 138/10 kV para alimentar este frente con energía eléctrica proveniente de San Gabán II.



3.7 EVALUACIÓN ECONÓMICA FINANCIERA 3.7.1 Generalidades La Evaluación Económica del Proyecto de la C.H. San Gabán III se ha realizado a Precios de Mercado (Evaluación Privada) y a Precios Sociales (desde el punto de vista del Estado). La metodología utilizada para la Evaluación Financiera, corresponde a una Inversión Privada con una Relación Deuda/Capital aplicable a Proyectos de Infraestructura con importantes inversiones y largo plazo de maduración, sin utilizar condiciones excepcionales de Financiamiento que algunas Entidades de Gobiernos ofertan para algunos Proyectos que resultan de su interés, por lo que se ha obtenido resultados a condiciones de competencia y bajo el criterio de que los Inversionistas serían Entes Privados. 3.7.2 Monto de Inversión y Programa de Desembolsos El componente más importante para la Evaluación Económica-Financiera lo constituye el Monto de Inversión y el Programa de Desembolsos, el cual se resume a continuación:

Cuadro Nº 3.1

3.7.3 Costos de operación, mantenimiento y otros Los costos anuales por concepto de personal de operación y mantenimiento de la C.H. San Gabán III alcanzan la suma de US$ 1 543 250 (Ver Cuadro 3.2). Además de estos costos, la operación de la central demanda el pago de seguros sobre el equipamiento, los cuales se han estimado en 0,8% de la inversión como prima anual.

CONSULTOR : S&Z CONSULTORES ASOCIADOS S.A .

Caudal de diseño : 35.00 m3/s

Salto bruto : 644.80 m

Potencia Instalada : 187 MW

1 2 3 4

OBRAS CIVILES

TOTAL COSTO DIRECTO 142 204 249 41 298 183 39 936 853 50 039 854 10 929 358

GASTOS GENERALES (21,59%) 30 708 975 8 918 333 8 624 354 10 806 095 2 360 192

UTILIDADES (10%) 14 220 425 4 129 818 3 993 685 5 003 985 1 092 936

SUB TOTAL 1 187 133 648 54 346 335 52 554 892 65 849 935 14 382 486

IMPREVISTOS (10%) 18 713 365 5 434 633 5 255 489 6 584 994 1 438 249

SUB TOTAL 2 205 847 013 59 780 968 57 810 382 72 434 929 15 820 735

ESTUDIOS A NIVEL DEFINITIVO DE LA C.H. SAN GABÁN II I 2 800 000 2 800 000

MITIGACIÓN Y PLAN SE SEGURIDAD AMBIENTAL 800 000 213 333 213 333 213 333 160 000

SUB TOTAL 3 209 447 013 62 794 302 58 023 715 72 648 262 15 980 735

INGENIERÍA, SUPERVISIÓN Y ADMINISTRACIÓN (10%) 20 94 4 701 6 279 430 5 802 372 7 264 826 1 598 073

230 391 715 69 073 732 63 826 087 79 913 088 17 578 808

EQUIPAMIENTO ELECTROMECÁNICO

EQUIPAMIENTO ELÉCTRICO (INCLUYE L.T. Y S.E.) * 37 795 913 3 149 655 27 447 034 7 199 225

EQUIPAMIENTO MECÁNICO E HIDROMECÁNICO 60 414 553 19 976 293 5 630 609 9 677 487 25 130 165

EQUIPAMIENTO DE CONTROL Y TELECOMUNICACIONES 1 670 998 217 956 528 025 925 017

TOTAL COSTO DIRECTO 99 881 465 19 976 293 8 998 220 37 652 545 33 254 407

IMPREVISTOS (5%) 4 994 073 998 815 449 911 1 882 627 1 662 720

104 875 538 20 975 107 9 448 131 39 535 172 34 917 127

335 267 253 90 048 839 73 274 218 119 448 260 52 495 935

Nota: (*) L.T. desde la S.E. San Gabán III hasta la S.E. de San Gabán II.

ÍTEM DESCRIPCIÓN DE ACTIVIDADES

A

COSTO TOTAL (US$)

CRONOGRAMA DE DESEMBOLSO DE LA C.H. SAN GABÁN III

B.2

A.10

A.5

A.6

TOTAL DE LAS OBRAS CIVILES SIN I.G.V ( US$ )

B

COSTO TOTAL DEL PROYECTO ( US$ )

B.3

B.4

B.5

TOTAL DE EQUIPAMIENTO ELECTROMECANICO SIN I.G.V. ( US$ )

AÑOS

A.3

B.1

A.4

A.1

A.2

A.7

A.8

A.9



El costo de los Organismos Reguladores y el COES, se ha calculado por el equivalente al 1,5% de los ingresos por venta de energía y los costos por el uso de recursos naturales se han calculado en 1% de la venta de energía. Ambos conceptos en forma anual. Adicionalmente, se ha estimado que los demás gastos que requiere la operación de la central que está diseñada para ser operada en forma automática y desde un solo Centro de Despacho, alcanzan a la suma de US$ 195 000. En los Cuadros Nº 3.2 y 3.3 se detallan los costos más representativos de la operación, mantenimiento, costos de personal y gastos administrativos.

Cuadro Nº 3.2

COSTOS DE PERSONAL DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO (US$)

ITEM DESCRIPCIÓN SUELDO MES CANTIDAD SUB-

TOTAL

LEYES SOCIALES

TOTAL MES

TOTAL AÑO

52%

1.00 PERSONAL ESTABLE 1.01 Jefe de Central 7 000 1,00 7 000 3 640 10 640 148 960 1.02 Ingeniero Asistente 4 000 1,00 4 000 2 080 6 080 85 120 1.03 Administrador 1 500 1,00 1 500 780 2 280 31 920 1.04 Operadores de Turno 1 500 4,00 6 000 3 120 9 120 127 680 1.05 Ayudantes de Turno 1 100 4,00 4 400 2 288 6 688 93 632 1.06 Torneros 950 1,00 950 494 1 444 20 216 1.07 Mecánicos 1 100 2,00 2 200 1 144 3 344 46 816 1.08 Electricistas -Linieros 1 100 3,00 3 300 1 716 5 016 70 224 1.09 Chofer 750 2,00 1 500 780 2 280 31 920 1.10 Almacenero 550 1,00 550 286 836 11 704 1.11 Redondeo 392

TOTAL PERSONAL ESTABLE 47 728 668 584

2.00 SERVICIOS 2.01 Vigilantes 600 10,00 6 000 3 120 9 120 109 440 2.02 Mantenimiento de Turbinas 337 500 2.03 Mantenimientos Varios 80 000 2.04 Limpieza de Líneas 43 126 2.05 Otros 10 000

TOTAL SERVICIOS 580 066

3.00 Seguros Personal 66 858 4.00 Gastos Generales 10 000 120 000 5.00 Alquiler de vehículo 2 500 3,00 7 500 7 500 90 000 6.00 48 hrs. Parada por mantenimiento 75 000 7.00 Otros (oficina, cómputo, etc.) 800 1,00 800 800 9 600

TOTAL 294 600

TOTAL GENERAL O&M US$ 1 543 250



Cuadro Nº 3.3 COSTOS DE PERSONAL Y GASTOS ADMINISTRATIVOS (US$)

ITEM DESCRIPCION SUELDO MES CANT. SUB-

TOTAL

LEYES SOCIALES

52%

TOTAL MES

TOTAL AÑO

1.00 SERVICIOS

1.01 Gerente General 8 500 0,25 2 125 1 105 3 230 38 760

1.02 Sub-Gerente Comercial 6 500 0,50 3 250 1 690 4 940 59 280

1.03 Administración y logística 2 500 0,50 1 250 650 1 900 22 800

1.04 Técnico de Mediciones 1 200 0,00 0 0 0 0

1.05 Contador 1 200 0,25 300 156 456 5 472

1.06 Secretaria 600 1,00 600 312 912 10 944

1.07 Conserje 400 1,00 400 208 608 7 296

1.08 Asesor Técnico-Legal 2 500 0,25 625 325 950 11 400

1.09 Alquiler de Oficina 600 1,00 600 600 7 200

1.10 Alquiler de vehículo 2 500 0,25 625 625 7 500

1.11 Otros (comunicaciones, cómputo, oficina, etc.) 2 000 24 000

1.12 Otros (redondeo) 588

TOTAL (US$) 195 240

3.8 CAMINOS DE ACCESO Las rutas principales para llegar a la zona de trabajo se presentan en el Plano SGB-002 y se describen en el punto 2.2 del presente informe. Adicionalmente se deberán construir pequeños accesos a la zona de toma y reservorio de regulación horaria, taza de carga y al túnel de acceso a la casa de máquinas y al patio de llaves. Se prevé construir así mismo, un acceso al punto final del Túnel de Descarga. Para la construcción del túnel se han previsto cinco frentes de trabajo generados por dos ventanas y el punto terminal del túnel de conducción. La Ventana 1 se encontrará al borde de la carretera Interoceánica, por lo que sólo se ha previsto trabajos de afrontonamiento del portal de ingreso y de espacio para el ingreso a la vía principal. Para la Ventana 2 se ha proyectado una trocha de 3 317 m de desarrollo hasta el portal de acceso de la Ventana. Esta trocha se desarrolla por taludes rocosos de pronunciada pendiente. Para el frente terminal del túnel de conducción, se analizó el desarrollo de una trocha pero por las características de los materiales, pendientes de los taludes y longitudes y el tener que desarrollar un plano inclinado para el montaje de la tubería en su tramo superior al exterior, se decidió prolongarlo hasta el nivel del Patio de Llaves. El tramo inclinado se incrementó de esta forma de 574 m a 1 140 m previéndose en forma complementaria de un teleférico para el transporte de materiales y eliminación de escombros.



3.9 CAMPAMENTOS Y ALMACENES Para el desarrollo de los trabajos se prevé construir dos campamentos. Uno cercano a la toma e inicio de la trocha hacia la Ventana 1 y el segundo, en la zona de la casa de máquinas. Estos campamentos deberán albergar a 500 personas, 225 en el área de la Casa de Máquinas y 275 en el área de la Toma y Ventanas. Se estima que de los 500 puestos de trabajo 150 corresponderán puestos de trabajo calificados y 350 puestos de trabajo de mano de obra no calificada, dentro de los cuales considerando la población actual del área de influencia directa (396 habitantes), solo el 15% podrían estar aptos para trabajar (sexo y edad), por lo cual presentamos en el Cuadro Nº 3.4 la distribución propuesta de los puestos de trabajo según sector poblacional ubicado dentro del área de influencia del proyecto.

Cuadro Nº 3.4 DISTRIBUCION DEL PERSONAL A CONTRATAR SEGÚN SECTOR POBLACIONAL

NOMBRE DE LA

LOCALIDAD Nº DE

HABITANTES PUESTO DE TRABAJO

Casahuiri 125 18

Jima Punco 56 8

Carmen 0 0

Payachaca (*) 0 0

Churumayo 90 12

Chontapata 4 1

San Isidro 11 2

Tocco Runi 5 1

Quilla Bamba(*) 0 0

Mayhuanto(*) 0 0

Sangari 101 16

Huayna Pallca(*) 0 0

Paqui Llusi(*) 0 0

Total 392 58

Fuente y Elaboración: El Consultor

Las edificaciones de los campamentos serán dotadas de todos los servicios: producción y distribución de agua potable e industrial, energía eléctrica, iluminación nocturna, comunicación, sistema de emergencia contra incendios, sistemas de drenaje, colecta, tratamiento y disposición de efluentes sanitarios e industriales. Todo esto conforme a las normas vigentes de construcción. Se han considerado también áreas para almacenes, depósitos y talleres. 3.9.1 Descripción del Campamento 1 – Toma y Ventanas Ubicado en las coordenadas (Punto medio) N 8493427; W 343043, cubre 1.57 ha con 531.47 m de perímetro y consta de las siguientes instalaciones:



• Albergues de alojamiento • Oficina técnica-administrativa • Posta médica • Cocina y comedor • Área para estacionamiento • Área para tratamientos de aguas tratadas y efluentes • Almacenes y talleres • Almacén para explosivos • Laboratorio • Servicios de recreacionales

3.9.2 Descripción del Campamento 2 – Casa de Maquina - Paquillusi Ubicado en las coordenadas (Punto medio) N 8505614; W 345973, cubre 1.34 ha con 470.40 de perímetro y consta de las siguientes instalaciones:

• Bloque de residencias • Centro médico • Cocina y cafetería • Estaciones de tratamientos de aguas tratadas y efluentes • Área de descanso y recreación • Edificios administrativos

3.9.3 Descripción del Almacén 1 Ubicado en las coordenadas (Punto medio) N 8490914; W341863, cubre 0.54 ha con 292.71 m de perímetro y consta de las siguientes instalaciones:

• Caseta de Vigilancia • Planta de producción de concreto • Laboratorios • Trituradoras de grava • Oficinas mecánicas

3.10 CANTERAS Y BOTADEROS Las canteras se ubican cercanas a las quebradas Casahuiri, Churumay y los botaderos se ubican cercanos a las quebradas El Carmen, Payachaca y Casahuiri. (Ver Plano SGB-EIA-002 y SGB-EIA-016). Las áreas de las canteras han sido explotadas para la obtención de áridos para los programas de construcción del Contratista de la Interoceánica y utilizadas para el depósito de escombros. Los análisis de los materiales realizados, concluyen en su idoneidad para ser utilizados en la elaboración de concretos. Por otro lado, sus extensiones cubren los requerimientos para los depósitos de material proveniente de las excavaciones.



Debido a la similitud de sus características granulométricas, morfométricas y litológicas, una

muestra compuesta de ambas áreas de préstamo se remitió al laboratorio para los

correspondientes ensayos de calidad, cuyos resultados se resumen en las Cuadros Nº 3.5 y

Cuadro Nº 3.6.

Cuadro Nº 3.5 CALIDAD DE LOS AGREGADOS

G. E. Aparente % Absorción G. E. Aparente % Absorción Agr. Grueso Agr. Fino

GP 3.365 1.40 2.751 0.68 1784.00 2.750 0.18 1840.00 19.4 5.27 4.81

NORMAS : : ASTM C-131 Gravedad específica agregado grueso : ASTM C-127

: ASTM C-88 Gravedad específica agregado fino : ASTM C-128

: ASTM C-29 Material más f ino que el tamiz 200 : ASTM C-117

: ASTM C-136 Clasificación de suelos SUCS : ASTM D-2487

MUESTRACLASIFI-CACIÓN SUCS

MÓDULO DE

FINEZA

PASA MALLA 200 (%)

Cantera Casahuire

PESO VOL.

V. SECO

GRAV. ESPECÍFICA Y ABSORCIÓN

PESO VOL.

V. SECO

Abrasión

Granulometría agregados

Peso Volumétrico varillado seco

Durabilidad

DURABILIDAD Pérdida Total Corregida (%)

ABRASIÓN (% de

Desgaste)Agr. Grueso (ASTM-C-127) Agregado Fino (ASTM-C-128)

Fuente: Estudio de Factibilidad de la Central hidroeléctrica San Gabán III Elaboración: El Consultor

Cuadro 3.6

CONTENIDO DE MATERIA ORGÁNICA Y SALES SOLUBLES


Cuadro 3.7 CONFORMACIÓN DE LAS CANTERAS

ITEM CANTERA COMPOSICIÓN DE DEPÓSITOS

METODO DE EXPLOTACION

UBICACIÓN VOLUMEN DISPONIBLE (m3)

AREA (Ha)

NORTE ESTE

1.0 2.0

Casahuiri Churumayo

Material granular y finos

Carguío y zarandeo 8 491 921

8 496 000 342 476 342 971

100 000 150 000

5.0 6.0


S.S.T. Cloruros Sulfatos

NORMAS : Sales solubles totales (S.S.T.) : ASTM-D-1889

Cloruros : ASTM-D-512

Sulfatos (SO4) : ASTM-D-516

% MATERIA ORGÁNICA

0.39Área de Préstamo

Casahuire1087.00 338.15

CONTENIDO DE SALES SOLUBLES (ppm)

136.20

MUESTRA



Cuadro 3.8

CONFORMACIÓN DE LAS BOTADEROS

ITEM BOTADERO

COMPOSICIÓN DE LOS DESECHOS

UBICACIÓN CAAPCIDAD VOLUMEN

DISPONIBLE (m3)

AREA

NORTE ESTE

1.0 2.0 3.0

Casahuiri Carmen Payachaca

Roca triturada y material suelto

8 491 797 8 493 571 8 494 760

342 388 343 965 343 623

50 000 300 000 150 000

1.0 10.0 3.0


Foto Nº 3.1

Área de préstamo de agregados y botadero, aguas abajo de la Qda. Payachaca

Foto Nº 3.2

Área para el depósito de material excedente aguas arriba de Qda. El Carmen



Área de préstamo y de depósito de material excedente en el sector de Casahuiri

Foto Nº 3.3

Área para el depósito de material excedente aguas arriba de Qda. El Carmen

Eia San Gaban III

Documents

Transcript of Eia San Gaban III