e.m.s Plataformado Losa Deportiva Las Terrazas 04-10

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

PLATAFORMADO LOSA DEPORTIVA

Proyecto : "CREACION DE LOSA MULTIDEPORTIVA EN EL

PROGRAMA MUNICIPAL URBANO AMBIENTAL LAS

TERRAZAS DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02,

DISTRITO DE ATE, LIMA - LIMA "

Consultor : ARQ. RUBEN MARIO QUINTANA

Ubicación

: ASOC. DE VIVIENDA LAS TERRAZAS DEL PUEBLO DE

SANTA CLARA ZONA 05, SUB ZONA 02

Distrito de Ate - Lima

Laboratorios

: Qualis Ingenieros Consultores S.A.C.

Profesional : SAUL GREGORIO TITO CCOICCIA.

Reg. CIP: 116184

Junio 2014

INDICE

1. GENERALIDADES 1.1. Objeto del Estudio 1.2. Ubicación y área del terreno en Estudio 1.3. Condiciones climáticas del área en estudio 1.4. Características del Proyecto

2. INVESTIGACIONES REALIZADAS 2.1. Sismicidad 2.2. Consideraciones Sísmicas

2.2.1. Zonificación (Z) 2.2.2. Parámetros del Suelo (S) 2.2.3. Factor de amplificación Sísmica (C) 2.2.4. Categoría de las edificaciones (U) 2.2.5. Sistemas estructurales (R) 2.2.6. Desplazamientos Laterales Permisibles

2.3. Análisis Dinámico 2.4. Trabajos de Campo

2.4.1. Excavaciones 2.5. Muestreo disturbado y registro de excavaciones 2.6. Ensayos de laboratorio 2.7. Clasificación de Suelos.

3. CAPACIDAD PORTANTE 3.1. Profundidad y tipo de cimentación para muros de contención Calculo de la

capacidad portante admisible 3.2. Calculo de la capacidad portante admisible por corte

3.2.1. Para cimentaciones corridas: C-3(muros de contención) 3.2.2. Capacidad Admisible

3.3. Falla por asentamiento 4. COEFICIENTE DE BALASTO 5. PARAMETROS GEOTECNICOS

5.1. Cuadro de parámetros Geotécnicos 6. PLATAFORMADO

6.1. Sub Rasante 6.2. Ensayo de CBR y PROCTOR modificado EN C-3

7. RÍGIDO (LOSA DEPORTIVA) 7.1. Metodología

7.1.1. Módulo de Reacción de la fundación (k) 7.1.2. Cargas 7.1.3. Sub base granular

7.2. Controles 7.3. Verificaciones en Obra

8. RECOMENDACIONES 9. CONCLUSIONES

9.1. Para las Edificaciones 10. ANEXOS

ANEXO I

RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO II

REGISTRO DE EXCAVACIONES

ANEXO III

PANEL FOTOGRAFICO

ANEXO IV

CROQUIS LOCALIZACION DE CALICATAS

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS (E.050)

1. GENERALIDADES

1.1. Objeto del Estudio El presente informe Técnico tiene por objeto realizar el estudio de Mecánica de Suelos con fines de Cimentación y Plataformado en el terreno asignado al Proyecto " CREACION DE LOSA MULTIDEPORTIVA EN EL PROGRAMA MUNICIPAL URBANO AMBIENTAL LAS TERRAZAS DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02, DISTRITO DE ATE, LIMA - LIMA”, mediante trabajos de campo, realizando excavaciones IN SITU, ensayos de laboratorio y estudios de gabinete,

en base a los cuales se definen los perfiles estratigráficos del subsuelo, sus principales características físicas, mecánicas , sus propiedades de resistencia y deformación, los que nos conducen a la determinación del Tipo y Profundidad de la Cimentación, Capacidad Portante Admisible y asentamiento probables. Ensayos de Proctor Modificado y CBR, para obtener la máxima densidad seca y el óptimo contenido de humedad de la sub-rasante para la construcción de plata formado.

1.2. Ubicación y área del terreno en Estudio. El terreno donde se proyecta la Ampliación de " CREACION DE LOSA MULTIDEPORTIVA EN EL PROGRAMA MUNICIPAL URBANO AMBIENTAL LAS TERRAZAS DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02, DISTRITO DE ATE, LIMA - LIMA”; se encuentra ubicado en Asociación de Vivienda las Terrazas del Pueblo de Santa Clara Zona 05, Sub zona 02 Distrito de Ate Provincia y Departamento de Lima. 1.3. Condiciones Climáticas del Área En Estudio.

El clima en este sector de la ciudad, es templado y húmedo. La temporada de invierno (junio a septiembre) se presenta con lloviznas y altos Grados de humedad. La temperatura máxima alcanza por lo general los 30 ºC en los meses de verano, predominando en la estación invernal un clima ligeramente Frió, con temperaturas mínimas del orden de 13º C y bajas sensaciones térmicas debido a la humedad. Las precipitaciones superan los 80 mm. Anuales.

1.4. Características del Proyecto. El Proyecto comprende de: La Construcción de “CREACION DE LOSA MULTIDEPORTIVA EN EL PROGRAMA MUNICIPAL URBANO AMBIENTAL LAS TERRAZAS DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02, DISTRITO DE ATE, LIMA - LIMA " destinado a usos propios de la Población, actualmente ya existe

una plataforma, que se ha realizado en zona de corte al talud existente, se tomara en cuenta los materiales De la zona. Se proyecta la construcción de una “Losa Deportiva” con un cerco perimétrico metálico y pintado en una área de 699.36 m2, la losa deportiva tiene una medida de 30.00 ml de largo por 18.00ml de ancho, complementariamente se plantea unos muros de contención de mampostería de piedra de la misma extracción, con cimentaciones , que se fundaran a las profundidades que se determinaran en el presente EMS, y con las capacidades portantes calculadas de acuerdo con los resultados de los ensayos de Laboratorios obtenidos, los mismos que se anexan al presente EMS

2. INVESTIGACIONES REALIZADAS

2.1. Sismicidad:

Características Geomorfológicas

Zona I: Costanera Conformada por los afloramientos rocosos, los estratos de grava coluvial-aluvial de los pies de las laderas que se encuentra a nivel superficial o cubiertas por un estrato de material fino de poco espesor. Este suelo tiene un comportamiento rígido, con períodos de vibración natural determinados por las mediciones de micro trepidaciones (registro de vibración ambiental) que varían entre 0.1 a 0.3s.Para la evaluación del peligro sísmico a nivel de superficies considera que el factor de amplificación sísmica por efecto local del suelo es de S=1.0 y un período natural de Ts=0.4s, correspondiendo a un suelo Tipo 1de La Norma Sismo Resistente.

Zona II: La Cordillera Occidental y La Cordillera Oriental En esta se incluyen las áreas de terreno conformado por un estrato superficial de suelos granulares finos y suelos arcillosos, cuyas potencias varían entre 3.0 y 10.0m. Subyaciendo a estos estratos se encuentra La grava aluvial o grava coluvial. Los períodos predominantes del terreno determinados por las mediciones de micro trepidaciones, en esta zona varían entre 0.3 y 0.5s.Para La evaluación del peligro sísmico, a nivel de superficie del terreno, se considera que el factor de amplificación sísmica por efecto local del suelo, es de S=1.2s y El período natural Del suelo es de Ts=0.6s, correspondiendo a un Suelo Tipo 2 de la Norma Sismo Resistente.

Zona III. Subandina Esta zona está conformada, en su mayor parte por los depósitos de suelos finos y arenas de gran espesor, que se encuentran en estado suelto. Los períodos predominantes encontrados en estos suelos varían entre 0.5 y 0.7s, por lo que su comportamiento dinámico ha sido tipificado como un Suelo Tipo 3 de La Norma Sismo resistente, con un factor de amplificación Sísmica S=1.4y un período natural de Ts=0.9s

Zona IV. Esta zona está conformada por los depósitos de arena eólica de gran espesor y suelto, depósitos fluviales, depósitos marinos y suelos pantanosos. Los períodos predominantes encontrados en estos suelos son mayores que 0.7s, por lo que su comportamiento dinámico ha sido tipificado como un Suelo Tipo 4 de La Norma

Sismo resistente, asignándoles un factor de amplificación sísmica S=1.6 y un período natural de Ts=1.2s (caso especial según La Norma)

Zona V. Están constituidos por áreas puntuales conformados por depósitos de relleno sueltos de desmontes heterogéneos que han sido colocados en depresiones naturales o excavaciones realizadas en el pasado se encontraban fuera del área urbana y en la actualidad han sido urbanizados .El comportamiento dinámico de estos rellenos es incierto. De acuerdo a las Normas Peruanas de Diseño Sismo Resistente, La fuerza sísmica horizontal (V) que debe utilizarse para el diseño de una estructura debe calcularse con la siguiente expresión:

2.2. Consideraciones Sísmicas

Las consideraciones adoptadas para poder realizar un análisis dinámico de la edificación son tomadas mediante movimientos de superposición espectral, es decir, basado en la utilización de periodos naturales y modos de vibración que podrán determinarse por un procedimiento de análisis que considere apropiadamente las características de rigidez y la distribución de las masas de la estructura. Entre los parámetros de sitio usados y establecidos por las Normas de Estructuras tenemos:

2.2.1. Zonificación (Z)

La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad

observada, las características esenciales de los movimientos sísmicos, la

atenuación de estos con la distancia y la información geotécnica obtenida de

estudios científicos. De acuerdo a lo anterior la Norma E-0.30 de diseño sismo-resistente asigna un factor “Z“ a cada una de las 3 zonas del territorio nacional. Este factor representa la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. Para el presente estudio, la zona en la que está ubicado el proyecto corresponde a la zona 3 y su factor de zona Z será 0.4.

CUADRO N° 01

0.101 ( Selva)

Factor de Zonificacion sismica (Z)

Zona (Z)

3 (Costa)

2 (Sierra)

0.40

0.30

2.2.2. Parámetros del Suelo (S) Para los efectos de este estudio, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta sus propiedades mecánicas, el espesor del estrato, el periodo fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte. Para efectos de la aplicación de la norma E.0.30 de diseño sismo resistente se considera que el perfil de suelo en esa zona es de tipo intermedio (S1), el parámetro Tp asociado con este tipo de suelo es de 0.60 seg., y el factor de amplificación del suelo se considera S= 1.20

CUADRO N° 02

Denominacion Tipo de suelo Factor (S)

S1 Roca- suelos muy rigidos 1.0

S2 Suelos intermedios. 1.2

Suelos flexibles o suelos

con estratos de gran espesor

Suelos en condiciones

excepcionales* *

1.4

Vibracion del Suelo (Tp)

S3

S4

0.40

0.60

0.90

2.2.3. Factor de amplificación Sísmica (C)

De acuerdo a las características de sitio, se define al factor de amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión:

C = 2.5 x (Tp/T); C≤ 2.5

2.2.4. Categoría de las edificaciones (U)

Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo a la categoría de uso de la edificación, debido a que la edificación es de tipo oficina la norma establece un factor de importancia U = 1.0, que es el que se tomará para este análisis.

CUADRO N° 03

Descripcion U

industriales

Categorias de las Edificaciones

A: Reactores atomicos, grandes hornos,

depositos inflamables y otros similares.

B: hostitales, centrales telefonicas,

sub-estaciones electricas, silos tanque

1.5

1.3

1

*

museos

C: edificios, departamentos, casa

habitacion, restaurantes, almacenes,

depositos, edificios comerciales e

D: casetas, almacenes, provisionales y

cercos que no exceda a 1.50 de altura.

de agua, colegios, estadios, templos,

Especiales

Importantes

Comunes

Menores

2.2.5. Sistemas estructurales (R) Los sistemas estructurales se clasifican según los materiales usados y el sistema de estructuración sismorresistente predominante encada dirección. De acuerdo a la clasificación de una estructura se elige un factor de reducción de la fuerza sísmica (R). En ambas direcciones, casi la totalidad de la resistencia y rigidez de la estructura será proporcionada por pórticos de concreto armado y muros armados (placas) que predominan en estas direcciones, por lo cual se usará el factor de reducción de fuerza sísmica para este tipo de estructuras dual, R = 7 para acción de sismo severo.

CUADRO N° 04

Sistema Estructural R

Porticos de Acero 10

Porticos de Concreto Armado 8

Sistema Dual 7

Muros de concreto armado 8

Albañileria Reforzada 6

Construcciones con Madera 7

2.2.6. Desplazamientos Laterales Permisibles

Se refiere al máximo desplazamiento relativo de entrepiso, calculado según un análisis lineal elástico con las solicitaciones sísmicas reducidas por el coeficiente R

2.3. Análisis Dinámico

Para poder calcular la aceleración espectral para cada una de las direcciones

analizadas se utiliza un espectro inelástico de pseudo-aceleraciones Con estos valores, la fuerza cortante V, en la base del cimiento se calcula con:

Ecuacion Sismica :

Formula :

Datos :

• Z = Factor de Zona Lima =

• U = Categoria (Edificacion) =

• S1 = Factor Tipo del suelo =

• R = Coeficiente de Reduccion = m.

• P = Peso de la edificacion = C = ≤

• C = Coeficiente de Balasto (sismico) =

• Tp = Periodo espectro del suelo = seg.

• T = Periodo Fundamental =

Reemplazando:

. . . .

Con estos valores, la fuerza cortante V, en la base del cimiento se calcula en:

=

Luego:

C =

Tp = >

3

0.313 0.125

V

R 2.50 // 8.00

/ R

=

V = (8.00

)

2.5

R

Z .U. C . S1

0.40

0.23

* PV (

C1.00

1.00

8.00

)0.40 1.00 2.50 1.00

0.40

2.50

0.13

P

2.50

P

P 2.5

Tp

T( )

C = 2.5 . (0.4

)0.2

=

2.4. Trabajos de Campo 2.4.1. Excavaciones Se realizaron 03 excavaciones o calicatas en la modalidad “a cielo abierto”, ubicadas convenientemente en las zonas de Construcción de Losa Deportiva complementariamente se ha tomado muestras para calcular capacidad portante de cimentaciones de muros de contención

Este sistema de exploración nos permite analizar directamente los diferentes estratos encontrados, así como sus principales características físicas y mecánicas, granulometría, color, humedad, plasticidad, clasificación. Las excavaciones alcanzaron las siguientes profundidades:

CALICATA PROFUNDIDAD

C-1 Calicata tajo abierto /centro 1.50 (MET.) C-2 Calicata tajo abierto /centro 1.50 (MET.) C-3 Calicata tajo abierto /centro 2.00 (MET.)

PERFORACION C-1: Profundidad de 1.50 M

De 0.00 a 0.20m. Relleno de material de piedras fracturadas. Clasificación SUCS tipo R De 0.20 a 1.10m Relleno de material contaminado, piedras angulares de 2", 2 1/2", 3" a mas pulgadas Clasificación SUCS tipo De 1.10 a 1.50m Relleno de material rocoso Clasificación SUCS tipo GP-GM PERFORACION C-2: Profundidad de 1.50 M

De 0.00 a 0.30m.

Relleno de material de afirmado Clasificación SUCS tipo R De 0.30 a 0.70m Relleno de material de piedras fracturadas con material contaminado ( plastico, raíces, concreto, etc.). Clasificación SUCS tipo De 0.70 a 1.50m Relleno de material de boloneria desde 4" a más pulgadas, con rocas fracturadas. Clasificación SUCS tipo GP-GM

PERFORACION C-3: Profundidad de 2.00 M

De 0.00 a 0.40m. Relleno de material contaminado (plásticos, botellas, carrisos, raíces, etc) con afirmado. Clasificación SUCS tipo De 0.40 a 2.00m Relleno de suelo natural con rocas de 2", 4" y 6" color marron claro. Clasificación SUCS tipo GP-GM

Las características de los suelos se detallan en los perfiles estratigráficos (ANEXO II), como registro de excavaciones, se indican sus características geotécnicas como clasificación SUCS, tipo de material, humedad, color, humedad, profundidad, NF, etc.

2.5. Muestreo disturbado y registro de excavaciones.

Se tomaron muestras inalteradas o disturbadas de cada estrato atravesando y en cada una de las excavaciones, de las cuales se ensayaron las más representativas en el laboratorio, realizándose ensayos con fines de identificación, clasificación. y características geo mecánicas., como son humedad. Pesos unitarios, Angulo de fricción, densidades.

2.6. Ensayos de laboratorio Los ensayos fuero realizados en el Laboratorio de Mecánica de Suelos y Pavimentos de LABORATORIO QUALIS INGENIEROS CONSULTORES SAC;

Siguiendo las normas establecidas por la American Society for Testing Materials (ASTM).

(Ver Resultados de los Ensayos de Laboratorio en el Anexo I).

Con la finalidad de determinar las características físico-mecánicas y químicas de los materiales obtenidos en campo, se han seguido las Normas Técnicas Peruanas (NTP) y ASTM, las mismas que a continuación se detallan:

Ensayos Estándar

Contenido de Humedad Natural NTP 339.127 (98)

Análisis Mecánico por Tamizado NTP 339.128 (99)

Límites de Consistencia

o Límite Líquido NTP 339.129 (99)

o Límite Plástico NTP 339.129 (99)

Clasificación AASHTO NTP 339.134 (99)

Clasificación SUCS NTP 339.135 (99)

Ensayos Especiales

Corte Directo ASTM D-3080 ASTM D-3080

Proctor Modificado NTP 339.141 (99)

Relación de Soporte CBR NTP 339.145 (99)

2.7. Clasificación de Suelos.

Las muestras ensayadas se han clasificado usando el sistema unificado de clasificación de suelos (SUCS) y las muestras no ensayadas se han clasificado mediante pruebas sencillas de campo, observaciones y comparaciones con las muestras representativas y clasificación AASHTO y NTP para fines de

plataformado

(Ver Cuadro de Clasificación de suelos en el Anexo I).

Cuadro N° 5

RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO:

ANALISIS GRANULOMETRICO

% % % %

Gravas Finos Arena Humeda

dLL LP IP

C-1 M - 1 1.00 - 1.20 GP-GM A-1a(0) NP NP NP 54.00 10.50 35.50 3.30

C-2 M - 2 1.00 - 1.20 GP-GM A-1a(0) NP NP NP 54.00 10.50 35.50 3.30

C-3 M - 3 1.50 - 2.00 GP-GM A-1a(0) NP NP NP 65.70 8.80 25.50 2.80

Calicata Consistencia (%)SUCS

Limites de

AASHTOMuestra PROF.

3. CAPACIDAD PORTANTE

La capacidad portante del terreno ha sido evaluada de conformidad con los resultados obtenidos en el campo y en el laboratorio; para el caso de cimentarse las zapatas de los muros de contención, estas se fundaran en el estrato inferior, en un suelo de clasificación SUCS tipo (GP-GM); Se recomienda el uso

cimentación superficial mediante zapatas cuadradas o rectangulares, las mismas que podrán ser conectadas dependiendo del criterio del requerimiento estructural, principalmente para logar una buena competencia sísmica, para lo cual podrá considerarse un valor de la capacidad admisible no mayor de 4.00Kg/cm2 para

una profundidad de enterramiento no menor de Df=1.00m., a partir del estrato detectado.

3.1. Profundidad y tipo de cimentación para muros de contención

Analizando los perfiles estratigráficos, los resultados de los ensayos de laboratorio y teniendo en consideración las características estructurales del proyecto, la cimentación será superficial, desplantada en el suelo favorable de la capa suelo tipo GP-GM, semi compactado, podrá emplearse sub cimiento ciclópeos o sub zapatas ciclópeas hasta alcanzar el terreno apropiado por los niveles de fundación. En el perfil estratigráfico se tiene que el material para la fundación es el suelo tipo limoso mal graduado de clasificación SUCS, como GP- GM, el mismo que se localiza a partir de -1.10m a -1.50m. Para C-1; para C-2 a partir de -0.70 a -1.50m. ; Y para C-3 a partir de -0.40 a -2.00m.

3.2. Calculo de la capacidad portante admisible por corte

Se ha calculado la capacidad admisible de carga para el área estudiada. Para tal efecto, se ha utilizado el criterio de Terzaghi-Peck (1967), modificado por Vesic (1973), según el cual la capacidad última de carga se expresa por la siguiente ecuación:

Cuadro N° 6

ENSAYOS ESPECIALES: CORTE DIRECTO

Calicata Muestra Prof. densidad densidad humedad SUCS Cu

(m) ɣs ɣh % Kg/cm2

C-3 M-1 1.50 - 2.00 1.54 1.62 6.6 GP-GM 0.00 33.2

Ø°

METODO: METODO FORMULA MODIFICADA POR VESIC (1973)

Cim. Corridas: qu = cNcSc + qNq Sq + 0.50 BN S …..(1)

Zapatas Cuadradas: qu = 1.2 cNcSc + qNqSq + 0.40 BNS…..….(2)

Capacidad Adm: q ad= q ult / FS…………………..…………………..(3)

DONDE: FS = Factor de Seguridad.

Nc, Nq, N = Factores de capacidad de carga.

Sc, Sq, S = Factores de forma (modif. Por VESIC)

c = Cohesión del suelo

q= D = Presión de Sobrecarga (Ton/m2.)

= Peso Unitario del Suelo (Ton/m3.)

D = Profundidad de cimentación (m) B = Ancho de la Cimentación (m) Ø = Angulo de fricción.

3.2.1. Para cimentaciones corridas: C-3(muros de contención) qu= cuNcSc + qNqSq+ 0.50 BNS …………………………………. (1)

•

•

•

•

•

•

•

• , ,

•

•

•

• γ’= γs-γw=( - )

• , ,

•

• °

•

Para Df =

1 / 3 ( * * + * * + * * B * * )

+ B

Para Df =

1 / 3 ( * * + * * + * * B * * )

+ B

Para Df =

1 / 3 ( * * + * * + * * B * * )

+ B

Cimentaciones corridas - muro de contencion:

Cohesión (Tn/m2) 0.00 (Tn/m2)

Angulo de fricción (laboratorio) 33.2

Angulo de fricción para el cálculo 33.2

Nc, factor de capacidad de carga 39.34

Nq, factor de capacidad de carga 26.76

Nγ , factor de capacidad de carga 36.36

Sc, Sq, Sγ; Factores de corrección 1.00 (para cim. Corrido)

Df, profundidad de desplante (m.) 1.00 1.10 1.20

B, Ancho del cimiento corrido B (asignar dif. Valores en m.)

γs , Peso especifica del suelo (Tn/m3) 1.54 (Tn/m3)

q= γ’D( D=1.00;1.10,1.20) 1.54 1.69 1.85

γw , Peso unitario del agua (Tn/m3) 0.00 (Tn/m3)

1.54 0.00 Tn/m3 1.54 (Tn/m3)

Fs, Factor de seguridad 3.00

TgØ = Tg 33.2 0.65

13.74 9.33

NF N/P

1.00

qad=qu/FS = 0.00 39.34 1.00 1.54 26.76 1.00 0.50 1.54 36.36 1.00

1.00

1.10

qad=qu/FS = 0.00 39.34 1.00 1.69 26.76 1.00 0.50 1.54 36.36

qad=

0.50 1.54 36.36 1.00

qad= 15.11 9.33

1.20

qad=qu/FS = 0.00 39.34 1.00 1.85

qad= 16.48 9.33

26.76 1.00

CUADRO N° 07

B= B= B= B=

+

+

+ 3.05 Kg/cm2Kg/cm2 2.58 Kg/cm2 2.77 Kg/cm2qad= 16.48 9.33 B 2.39

27.7 Tn/m2 30.5 Tn/m2

Kg/cm2 2.63 Kg/cm2 2.91 Kg/cm2

Df=1.20m 23.9 Tn/m2 25.8 Tn/m2

Tn/m2

qad= 15.11 9.33 B 2.26 Kg/cm2 2.44

26.3 Tn/m2 29.1Df=1.10m 22.6 Tn/m2 24.4 Tn/m2

qad= 13.74 9.33 B 2.12 Kg/cm2

24.9 Tn/m2 27.7 Tn/m2

Kg/cm22.31 Kg/cm2 2.49 Kg/cm2 2.77

Df=1.00m 21.2 Tn/m2 23.1 Tn/m2

1.20

qu = cNcSc + qNqSq+ 0.50 γ BNγS γ(cimientos muros contencion )

q ad = q ult / FS

Df(m)VALORES CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA qad (kg/cm2)

Empotrado en

Suelo 0.80 m 1.00 m m 1.50 m

•

•

•

•

•

•

• Sc, Factor (1 + Nq / Nc)

• , ,

•

•

•

γ’= γs-γw=( - )

• , ,

•

• °

•

Para Df =

1 / 3 ( * * * + * * + * * B * * )

+ B

Para Df =

1 / 3 ( * * * + * * + * * B * * )

+ B

Para Df =

1 / 3 ( * * * + * * + * * B * * )

+ B

0.60

qad= 13.64 4.48

0.92 26.8 1.65 0.40 1.54 36.36

qad= 11.36 4.48

0.60

qad=qu/FS = 1.2 0.00 39.34 1.68

0.60

qad= 9.09 4.48

0.50

qad=qu/FS = 1.2 0.00 39.34 1.68

0.62 26.8 1.65 0.40 1.54 36.36

0.600.77 26.8 1.65 0.40 1.54 36.36

0.40

qad=qu/FS = 1.2 0.00 39.34 1.68

TgØ = Tg 33.2 0.65

NF N/P

q= γ’D( D=1.00;1.10,1.20) 0.616 0.77 0.92

Fs, Factor de seguridad 3.00

1.54 0.00 Tn/m3 1.54 (Tn/m3)

γs , Peso especifica del suelo (Tn/m3) 1.54 (Tn/m3)

γw , Peso unitario del agua (Tn/m3) 0.00 (Tn/m3)

Df, profundidad de desplante (m.) 0.40 0.50 0.60

B, Ancho del cimiento corrido B (asignar dif. Valores en m.)

1.68

Sq, Factores (1+tgØ): 1.65

sy;Factors de correccion 0.60

Nq, factor de capacidad de carga 26.76

Nγ , factor de capacidad de carga 36.36

Angulo de fricción para el cálculo 33.20

Nc, factor de capacidad de carga 39.34

losa de campo deportivo:

Cohesión (Tn/m2) 0.00 (Tn/m2)

Angulo de fricción (laboratorio) 33.20

CUADRO N°08

B= B= B= B=

+

+

+

qu = 1.2cNcSc + q’NqSq+ 0.40 γ’ BNγSγ( Para LOSA DEPORTIVA )

q ad = q ult / FS

Df(m)

Empotrado enVALORES CAPACIDAD DE CARGA ULTIMA qad (kg/cm2)

Suelo ML 1.00 m 1.20 m

Df=0.40m 13.6 Tn/m2 14.5 Tn/m2 15.8 Tn/m2 18.1 Tn/m2

1.50 m 2.00 m

qad= 9.09 4.48 B 1.36

Tn/m2 20.3

1.45 Kg/cm2 1.58 Kg/cm2 1.81 Kg/cm2

Tn/m2

qad= 11.36 4.48 B 1.58 Kg/cm2 1.67

Kg/cm2

Df=0.50m 15.8 Tn/m2 16.7 Tn/m2 18.1

Df=0.60m 18.1 Tn/m2 19.0 Tn/m2 20.4 Tn/m2 22.6 Tn/m2

Kg/cm2 1.81 Kg/cm2 2.03 Kg/cm2

qad= 13.64 4.48 B 1.81 2.26 Kg/cm2Kg/cm2 1.90 Kg/cm2 2.04 Kg/cm2

3.2.2. CAPACIDAD ADMISIBLE La Capacidad portante para diseño: se tomara el menor valor de los dos

valores obtenidos.

q ad = 3.05 Kg/cm2 valor para un ancho B ≤ 1.50m; cimentaciones corridas - muro de contención

q ad = 2.03 Kg/cm2 valor para un ancho B ≤ 2.00m; Losa de campo deportivo, con Df=0.50m

3.3. Falla por asentamiento El diseño de una cimentación, requiere una seguridad razonable respecto a la resistencia por corte, y a los asentamientos admisibles en la presión de trabajo adoptada, limitando a un asentamiento de:

Ecuacion cálculo del asentamiento :

Datos:

• ΔH = Asentamiento probable (CMS).

• B = Ancho de la Cimentación (m) =

• q adm. = Presión de trabajo (Ton/m2) =

• u = Relación de poisson (-) =

• Es = Modulo Elasticidad (Ton/m2) = ≈

• If = Factor de forma (central).cm/m =

Formula:

ΔH * q adm. ( - ( u ) ² ) * If

Es

Reemplazando:

ΔH * ( - ( ) ² ) *

= cm ≤ 2.54 cms.

1120.251.00

0.91

=5000

1.20 36.20

=1.00B

112

ΔH

1.20

36.20

0.25

5000

Cuadro N° 9

Valores de Módulo de Elasticidad y de Poisson

TIPO DE SUELO µ Es (Ton/m2)

Arcilla muy blanda 0.45 – 0.50 30 – 300

Arcilla blanda 0.10 – 0.30 200 – 400

Arcilla media 0.30 – 0.35 450 – 900

Arcilla dura 0.35 – 0.40 700 – 2000

Arcilla arenosa 0.20 – 0.35 3000 – 4250

Suelos glaciares 0.15 – 0.25 1000 – 16000

Loess 0.10 – 0.30 1500 – 6000

Arena limosa 0.25 – 0.35 500 – 2000

Arena suelta 0.20 – 0.35 1000 – 2500

Arena densa 0.30 – 0.40 5000 – 10000

Grava arenosa suelta 0.20 – 0.30 8000 – 20000

Grava arenosa densa 0.15 – 0.25 5000 – 14000

limos 0.30 – 0.35 200 - 2000

VALORES PROMEDIO DEL MODULO DE ELASTICIDAD Y

MODULO DE POISSON DE SUELOS

4. COEFICIENTE DE BALASTO

Para una base cuadrada o circular apoyada sobre un suelo arenoso limoso, donde se producirán cambios de volumen con la aplicación de una carga instantánea se calculara con la ecuación siguiente: Ecuacion de coeficiente de Balasto :

Formula :

Datos :

• Es = Asentamiento Diferencial . = Tn/m2 ≈ kg/cm2

• B = Ancho de la Cimentación (m) = m.

• Ks = Coeficiente de Balasto

Reemplazando:

KS = Kg/cm3.

5005000

6250 Tn/m3 =

KS = 1.5 (

)

6.25

1.20

5000

1.20)

KSB

ES1.5 (=

5. PARAMETROS GEOTECNICOS

En el proceso de perforaciones de las calicatas, no se observaron problemas de inestabilidad en las paredes por el efecto de arco que se producen en este tipo de excavaciones a tajo abierto, tampoco se han observado zonas con suelo saturado. En la obra deberán de tomarse todas las precauciones debidas para proteger las paredes de las excavaciones para las cimentaciones en general , mediante entibaciones y/o calzaduras con la finalidad de proteger al personal de obra , técnicos , como de administración de la obra, evitar daños a terceros conforme lo indica la norma técnica de edificaciones E.050. De acuerdo a su investigación, el valor del coeficiente de empuje activo sísmico Kas puede calcularse como:

Kas = Ka +3/4kh

Donde: Kas : Coeficiente de empuje activo en caso de sismo Ka : Coeficiente de empuje activo estático Kh : Coeficiente sísmico horizontal

El punto de aplicación del resultante debe de modificarse para tomar en cuenta el efecto real del sistema suelo muro en la siguiente ecuación planteada por Prakash y Basavanna plantearos. Presión Activa por sismo: 0.6 de H desde la base del muro Presión estática activa a 0.33 de H como es usual.

Kps= 0.85 Kp

Para suelos normalmente consolidados el valor de los coeficientes Ko, está dada en función del ángulo de fricción encontrado: Ko=1-senØ, esta constante es cuando la presión de tierra se encuentra en reposo

Cuando se da el corrimiento del suelo se produce la presión activa, determinándose un coeficiente que está en función del ángulo de fricción Ka=tg² (45°- Ø/2). Los demás valores se encuentran insertos en el cuadro respectivo.

Empujes Muros de Sostenimiento Estado Activo: Se identifica con un desplazamiento menor del muro en el sentido contrario al del banco de tierra que contiene, por lo que se determina el valor del coeficiente activo de presión de tierra como:

Ka = (1.00-sen Ø)/ (1.00+senØ) = Tg ² (45º- Ø/2)

Estado Pasivo: Se identifica con la resistencia del banco de tierra cuando es empujado por el muro, al contrario del caso activo, en este caso el desplazamiento es considerablemente mayor su valor se determina por:

Kp = (1.00 + sen Ø)/ (1.00 - senØ) = Tg ² (45º- Ø/2)

Cuadro N° 10 Movimientos Horizontales en los Muros de Contención TIPO DE SUELO ESTADO ACTIVO ESTADO PASIVO

Granular denso 0.001H 0.020H Granular suelto 0.004H 0.060H Cohesivo firme 0.010H 0.020H Cohesivo suelto 0.020H 0.040H FACTOR DE SEGURIDAD Los valores a tenerse en cuenta como mínimos son:

Deslizamiento en suelos granulares 1.5

Deslizamiento en suelos cohesivos 2.0

Volcamiento en suelos granulares 3.0

Volcamiento en suelos cohesivos 2.0

Capacidad portante 3.0

Estabilidad general del sistema 1.5

5.1. Cuadro de parámetros Geotécnicos

CUADRO N° 11

Coeficiente Fricción bajo Cimentación tanǾ 0.65

Coeficiente de Balasto:Ks= 1.5 Es/B enKg/cm3 Ks 3.75

CoeficieCoefiente Pasivo Dinámico: Kps=0.85 Kp Kps 2.91

m.2.00HProfundidad :

Modulo de elasticidad del suelo :Es(Tn/m2) Es 5,000

Coeficiente de poisson u 0.25

Coeficiente pasivo estático: Kp=Tan ² (45°+ Ø/2) Kp 3.4205

Empuje Activo: Ea=Ka*H²*ˠ/2; Para H=3.00 Ea 2.03

DESCRIPCION SIMBOLO VALOR

Peso Unitario suelo seco s 1.54

Peso Unitario del agua w 0.00

Angulo de Fricción : Corte Directo Ø 33.2

Coeficiente Activo Estático: Ka=Tan ²(45°- Ø/2) Ka 0.2923

Coeficiente en reposo Estatico:Ko=1.00 - sen Ø Ko 0.45

6. PLATAFORMADO

6.1 SUB RASANTE: Para calcular la Capacidad portante del terreno por penetración CBR (California Bearing Ratio), se han efectuado los respectivos ensayos obteniéndose el valor representativo del terreno, las características físico mecánicas se detallan en los certificados de ensayos de laboratorio.

CUADRO N°12 Valores referenciales de CBR, Usos y Suelos

SUCS (UNIFICADO) AASHTO

20 - 50 Buena Sub Base - Base GM, GC, SW, SP, GP A1b, A2-5, A2-6

51 - 100 Excelente Base GW, GP, GM A1a, A2-4, A-3

3 - 7. Pobre a Regular Sub - Rasante OH, CH, MH, OL A4, A5, A6, A8

7 - 20. Regular Sub - Base CL, ML, SC, SM, SP A2, A4, A6, A1b

SISTEMA DE CLASIFICACIONN° C.B.R. CLASIF. GENERAL USOS.

0 - 3 Muy Pobre Sub - Rasante OH, CH, MH, OL A5, A6, A7

De los análisis Granulométricos de suelos por tamizado obtenidos en laboratorios, se han obtenido los valores de, Clasificación SUCS, AASHTO, % de grava, % de arena, % de finos; ensayos de Proctor; CBR indicados en los correspondientes certificados de Laboratorio adjuntos al presente EMS Con la información obtenida del ensayo de laboratorio al 95% de la MDS del C.B.R. se ha obtenido un valor del 45.30%; resultado del ensayo de laboratorio del CBR y comparado, el suelo se clasifica como Bueno , inclusive apto para Sub base, por lo tanto esta parte de suelo se comportara como una subrasante mejorada

6.2. ENSAYO DE CBR Y PROCTOR MODIFICADO EN C-3 Máxima Densidad : 2.231 g/cm3 Optimo contenido de humedad : 5.9% Ensayo de: CBR Valor CBR al 95% MDS : 45.3% Valor CBR al 100% MDS : 84.4% Clasificación SUCS : GP-GM Clasificación AASHTO : A-1-a (0)

CUADRO Nº 13

ENSAYOS ESPECIALES: CBR - PROCTOR MODIFICADO

Calicata Muestra Profundidad AASHTO SUCS M.D.S O.C.H CBR CBR

(m) Kg/cm3 % 95% 100%

C-3 M-1 2.00 A-1-a(0) GP-M 2.231 5.90 45.30 84.40

CBR 100% = 84.40

CBR 95% = 45.30

CUADRO Nº 14

ENSAYOS ESPECIALES: CORTE DIRECTO

Calicata Muestra Prof. densidad densida % MALLA SUCS Cu(m) ɣs ɣh ˂ 200 Kg/cm2

C-3 M-1 2.00 1.54 1.62 8.8 GP-GM 0.00 33.2

Ø°

7. RÍGIDO (LOSA DEPORTIVA)

7.1. Metodología

Para los cálculos del espesor del pavimento rígido con refuerzo estructural de las respectivas naves industriales. Se utilizará la metodología desarrollada para Pavimentos rígidos de la Portland Cement Association (PCA)

Este método se basa en dos criterios específicos, uno relativo a la resistencia a la fatiga del hormigón y el otro a la erosión de la base. En el primer caso, se supone que la carga máxima se aplica en medio de la losa justo sobre la junta longitudinal que da la tensión máxima con la losa. En el segundo caso, se supone que la carga máxima se aplica en una esquina de la losa para generar deflexión máxima de la losa. Cuando se usa este método de diseño, hay que conocer cuatro parámetros fundamentales:

El módulo de reacción de la fundación

El módulo de rotura del hormigón

El periodo de diseño

Las características del tráfico (montacargas).

7.1.1. Módulo de Reacción de la fundación (k)

El Módulo de Reacción de la fundación (sub rasante) expresa la resistencia del suelo al ser penetrado por efecto de la flexión de las losas y se mide por la presión necesaria para producir una penetración unitaria, siendo la unidad de medida kg/cm2/cm ó kg/cm3.

La Capacidad Portante del terreno con fines de diseño se ha definido en base a las características físico-mecánicas de los suelos encontrados durante la evaluación de campo y los resultados de los ensayos de Laboratorio (CBR) llevados a cabo a las muestras de suelo representativo de la fundación (sub rasante) para las condiciones más desfavorables. Se presentan en el siguiente cuadro los resultados de los ensayos de Relación de Soporte CBR:

CUADRO N°15

Calicata Muestra Profundidad AASHTO SUCS M.D.S O.C.H CBR CBR

(m) Kg/cm3 % 95% 100%

C-3 M-1 1.50 - 2.00 A-1-a(0) GP-M 2.231 5.90 45.30 84.40

Como las características físico-mecánicas del terreno natural superficial no es homogénea a lo largo del tramo en Estudio, se adoptará para fines de diseño un CBR percentil de 11%, cuyo equivalente a Módulo de Reacción (K)

7.1.2. Cargas

El peso y frecuencia de las cargas influyen en la determinación del espesor del pavimento.

Para el análisis de cargas se tendrá en cuenta la frecuencia de uso para una carga de 10 toneladas por m²

7.1.3. Base granular

Debido a que la calidad del terreno de fundación es regular y las cargas actuantes que soportarán las losas diseñadas relativamente altas, se hace necesario colocar una capa de material seleccionado granular que cumplirá con las siguientes funciones:

Proporcionar apoyo uniforme a la losa de concreto.

Incrementar la capacidad portante del suelo de apoyo (fundación).

Reducir al mínimo las consecuencias de los cambios de volumen del terreno de Fundación.

Recibir y resistir las cargas actuantes que se transmiten a través de la base de la losa de concreto.

Transmitir estas cargas, adecuadamente;

Finalmente, evitar el fenómeno de bombeo (Pumping)

El espesor de la capa de base de las losas rígidos no está sujeto a cálculo, siendo los espesores más usados los de 10, 15 y 20cm.

El presente proyecto contará con un espesor de sub base de:

CUADRO N° 16

PARA MATERIALES DE RELLENO

TAMIZ

A.S.T.M. A B C D

2” (50 mm.) 100 100 - -

1” (25 mm.) - 75 – 95 100 100

3/8” (9.5 mm.) 30 – 65 40 – 75 50 – 85 60 – 100

N°4(4.75 mm.) 25 – 55 30 – 60 35 – 65 50 – 85

N°10(2.00 mm.) 15 – 40 20 – 45 25 – 50 40 – 70

N°40(425 mm.) 8 – 20 15 – 30 15 – 30 25 – 45

N°200(75 mm.) 2 – 8 5 - 15. 5 - 15. 8 - 15.

Porcentaje que pasa en Peso.

7.2. CONTROLES Se ejecutaran controles de compactación mediante ensayos de densidad de campo, (ASTM D-1556), en puntos dispuestos en tresbolillo, la frecuencia de estos ensayos será uno por cada 150.00 M2 , el porcentaje de compactación referido a la máxima densidad seca obtenida en el ensayo de compactación tipo Proctor modificado será

Base = 20,0 cm

del 100 % .Si se requiere mezclar dos o más materiales para lograr la gradación requerida, deberá de especificarse los % en volumen. La curva granulométrica del material ubicado dentro de estos límites no debe de tener cambios bruscos de curvatura. En el agregado fino, la fracción de material que pasa, el tamiz Nº 200, no exedra las dos terceras partes de la fracción que pasa el tamiz Nº 40, el tamaño máximo será de 11/2” También tener especial cuidado con los elementos de las redes sanitarias como agua, desagüe, aguas pluviales, existentes a fin de evitar las posibles filtraciones que puedan modificar o alterar el terreno donde se encuentra fundada la estructura. 7.3. VERIFICACIONES EN OBRA

Ensayos Estándar

Contenido de Humedad Natural NTP 339.127 (98)

Análisis Mecánico por Tamizado NTP 339.128 (99)

Límites de Consistencia

o Límite Líquido NTP 339.129 (99)

o Límite Plástico NTP 339.129 (99)

Clasificación AASHTO NTP 339.134 (99)

Clasificación SUCS NTP 339.135 (99)

Ensayos Especiales

Corte Directo ASTM D-3080 ASTM D-3080

Proctor Modificado NTP 339.141 (99)

Relación de Soporte CBR NTP 339.145 (99)

Ensayos Químicos

Determinación del contenido de sulfatos ASTM D-516

Determinación del contenido de cloruros ASTM D-512 8. RECOMENDACIONES Se recomienda tener especial cuidado en todos los materiales a emplearse en la cimentación de los muros de contención, en especial de los agregados, piedra, arena y agua, la arena deberá de estar de acuerdo a las normas técnicas indicadas en el RNE, para el caso de emplearse agregados de cantera estos previamente serán verificados su procedencia, para luego solicitar los certificados de control de calidad del proveedor, como cuando se coloca en obra previamente serán sometidos a pruebas practicas de los % máximos permisibles de fino, así como el de sales cloruros y sulfatos, como también las certificaciones de calidad de la piedra chancada que será utilizada en la obra. Los materiales de rellenos estarán de acuerdo a las especificaciones de la Clasificación AASHTO, estando en el tipo de :A-1a o A-1b.es decir gravas o gravas arenosas compuestas por partículas duras y durables , y de aristas vivas, pueden provenir de depósitos naturales o del chancado con un tamaño máximo de 11/2” .El material estará libre de material vegetal y terrones de suelo fino(arcilla o limo), debe de contener cantidad de finos que garanticen su trabajabilidad y de estabilidad la superficie antes de colocar la capa de rodamiento , estos materiales debe de cumplir los requisitos de las granulometrías siguientes :

9. CONCLUSIONES

9.1. PARA LAS EDIFICACIONES Del análisis efectuado en el presente estudio, en base a los trabajos de campo, ensayos de laboratorio y perfiles estratigráficos obtenidos del reconocimiento IN SITU de los suelos encontrados, se concluye que:

El Angulo de fricción determinado por el ensayo de corte directo es de 33.2º

El suelo no presenta cohesión: c= 0.00, determinado en el ensayo de corte

directo.

La Capacidad portante del estrato auscultado en Tn./M2,y Kg/cm2, con factor de seguridad de: F.S =3.00, para el caso de la cimentación de muros de contención apoyado en manto gravoso de tipo SM-SW, se ha empleado la ecuación de capacidad de carga de TERZAGHI y modificada por VESSIC.

PARA CIMIENTOS CORRIDOS PERIMETRALES DE MUROS DE CONTENCION

qad. = 3.05Kg/cm2

PARA LOSA DEPORTIVA

qad. = 2.03 Kg/cm2, para Df=0.50m

Asentamiento probable (CMS) es de: ΔH1 =0.91CMS.1” =2.54 CMS.

El nivel de fundación PARA LOSA DEPORTIVA: - 0.50M PARA CIMENTACION DE MUROS DE CONTENCION: -1.20M Está a partir del suelo del tipo GP-GM;

Se recomienda eliminar todo el material contaminado y de relleno, que no es apto para las fundaciones.

Hasta la profundidad de – 2.00 MT. No se encontró la presencia de Nivel Freático.

a) Corte de material de 0.50 M. promedio Sub-rasante (CBR) , escarificar,

humedecer y Compactar al 95 % de su M.D, obtenida mediante el ensayo de Proctor Modificado Sub-Base E=0.20 M. Material de préstamo compactado al 100 % de su M.D.

b) Corte para construcción de plataforma de la losa Deportiva E=0.50 MET.

c) Corte y eliminación de materiales contaminados a mayor profundidad, tal es el

caso de la zona de influencia de la parte posterior del terreno que se encuentra material en estado colmatado fino, grueso, mezclado con materiales de rellenos.

d) En la conformación de la sub rasante, se eliminara todo material de relleno

contaminado, como materiales orgánicos, basura, raíces, retirándose toda partícula mayor de 2” , en un espesor no menor de 0.15 M. luego se procederá a conformar y compactar al 95 % de su Máxima Densidad Seca del ensayo de Proctor Modificado.(ASTM-1557), la sub rasante para efector del plataformado deberá de tener un espesor mínimo de 0.20 M. , para poder conformar, escarificar, humedecer y compactar con Rodillo Vibratorio de 12 Tn.

e) Tratamiento de la Sub-rasante, será escarificada, humedecida con material propio en estado granulométrico, compactar al 95 %de su MD

BIBLIOGRAFIA

1. Bowles, J.E. (1974). Analytical and computer methods in foundation

2. engineering. Tokio: Mc Graw-Hill & Kogakusha, Ltd.

3. Bowles, J.E. (1988). Foundation analysis and design. New York: Mc

Graw-Hill Book Co.

4. Casaverde, L. y Vargas, J. (1980). Zonificación sísmica del Perú. Li

Universidad Católica del Perú.

5. Coduto, D.P. (1994). Foundation design: principles and practices. New

Jersey: Prentice Hall Inc.

6. Holtz, Robert D. & Kovacs William D.(1981) An Introduction To

Geotechnical Engineering. New Jersey: Prentice Hall Inc.

7. Hunt, R.E. (1984). Geothecnical engineering investigation manual. New

York: Mc. Graw Hill.

8. Naval Facilities Engineering Command (1986). Design manual: soil

mechanics, foundations and earth structures (NA VFAC DM-7). New York:

Department of the Navy.

9. Terzaghi, K. Peck, R. Mesri, G. (1996). Soil Mechanics in Engineering Practice. New York: John Wiley & Sons, Inc.

ANEXO I

RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO

ANEXO II

REGISTROS DE EXCAVACIONES

P ro yecto : CREACION DE LOSA M ULTIDEPORTIVA EN EL PROGRAM A M UNICIPAL URBANO AM BIENTAL LAS TERRAZAS

DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02, DISTRITO DE ATE, LIM A - LIM A

C o nsulto r : ARQ. RUBEN M ARIO QUINTANA

Entidad : M UNICIPALIDAD DISTRITAL DE ATE

Ubicació n :


P ro fesio nal: SAUL GREGORIO TITO CCOICCIA. Reg. CIP: 116184

F echa : JUNIO 2014

P ro gresiva: - - Largo (m) : 1.20 mt N ivel F reat ico : N P

A ncho (m): 0.80 mt P ro fundidad (m): 1.50 mt F echa : Junio 2014

PROGRAM A M UNICIPAL URBANO AM BIENTAL LAS TERRAZAS

PERFIL ESTATEGRAFICO - REGISTRO DE EXCAVACION

P ER F OR A C ION : C - 1





Ubicació n :


P ro fesio nal : SAUL GREGORIO TITO CCOICCIA. Reg. CIP: 116184

F echa : JUNIO 2014

P ro gresiva : - - Largo (m) : 1.20 mt N ivel F reat ico : N P

A ncho (m) : 0.80 mt P ro fundidad (m): 1.50 mt F echa : Junio 2014




ANEXO III

PANEL FOTOGARFICO

Fotografía 1: Ubicación del terreno del Proyecto: " CREACION DE LOSA

MULTIDEPORTIVA EN EL PROGRAMA MUNICIPAL URBANO AMBIENTAL LAS TERRAZAS DEL PUEBLO, ZONA 05, SUBZONA 02, DISTRITO DE ATE, LIMA - LIMA”, Ubicado en la Asociación de Vivienda las Terrazas del Pueblo de Santa Clara Zona 05, Sub zona 02 Distrito de Ate Provincia y Departamento de Lima. Vista de la ubicación de Excavación de pozo exploratorio C-1; C-2 y C-3

Fotografía 2: Vista de la ubicación de Excavación de pozo exploratorio C-1; dentro

del terreno con una profundidad de 1.50 mt.

Fotografía 3: Vista de C-1; se observa una capa de Relleno de material

contaminado, piedras angulares de 2", 2 1/2", 3" a mas pulgadas. A partir de 0.20 mt., hasta 1.10 mt; de profundidad. No presenta NF

Fotografía 4: Vista de la ubicación de Excavación de pozo exploratorio C-2; dentro del

terreno con una profundidad de 1.50 mt.

Fotografía 5: Vista de C-1; se observa una capa de Relleno de material de

boloneria desde 4" a más pulgadas, con rocas fracturadas. Clasificación SUCS tipo GP-GM. Clasificación SUCS tipo GP. A partir de 0.70 mt., hasta 1.50 mt; de profundidad. No presenta NF

Fotografía 6: Vista de la ubicación de Excavación de pozo exploratorio C-3; dentro del terreno con una profundidad de 2.00 mt.

Fotografía 7: Vista de C-1; se observa una capa de material de relleno de suelo

natural con rocas de 2", 4” y 6" color marrón claro. Clasificación SUCS tipo GP-GM Clasificación SUCS tipo GP-GM. A partir de 0.40 mt., hasta 2.00 mt; de profundidad. No presenta NF

ANEXO IV

CROQUIS DE UBICACIÓN DE CALICATAS

e.m.s Plataformado Losa Deportiva Las Terrazas 04-10

Documents

Transcript of e.m.s Plataformado Losa Deportiva Las Terrazas 04-10