ensayo Jominny
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE TRUJILLO ENSAYO DE JOMINY Ingeniería de Materiales
I. TITULO:
ENSAYO JOMINY
(MÉTODO DE PRUEBA POR EXTREMO TEMPLADO)
II. OBJETIVOS:
2.1. Determinar la templabilidad o capacidad de temple mediante la obtención de la
profundidad y distribución de la dureza en el interior de una pieza, (para un acero
de construcción SAE 1045).
2.2. Evaluar las curvas de templabilidad o curvas Jominy de los aceros.
2.3. Determinar el diámetro critico (Dc) y el diámetro critico ideal (Di).
III. FUNDAMENTO TEÓRICO:
El término templabilidad se refiere a la capacidad relativa de un acero de ser endurecido por transformación a martensita. Es una propiedad que determina la profundidad (desde la superficie templada) a la cual el acero se endurece o la severidad del temple requerido para lograr una cierta penetración de la dureza. Los aceros con buena templabilidad pueden endurecerse más profundamente y no requieren altas velocidades de enfriamiento. La templabilidad no se refiere a la máxima dureza que se puede lograr en el acero; pues esto depende del contenido de carbono. La templabilidad de un acero se incrementa dependiendo de los elementos aleantes. Los elementos aleantes que tienen el mayor efecto son el cromo, el manganeso, el molibdeno y el níquel en menor grado. El mecanismo mediante el cual operan estos elementos aleantes es el aumento del tiempo antes de que ocurra la transformación de ausentita a perlita en el diagrama TTT. En efecto, la curva TTT se mueve hacia la derecha, permitiendo así velocidades de enfriamiento más lenta, para obtener la transformación martensitica. Por tanto la trayectoria del enfriamiento es capaz de seguir más fácilmente una ruta más lenta hacia la línea Ms, evitando el obstáculo impuesto por la nariz de la curva TTT. El método más común para medir la templabilidad es el ensayo de Jominy del extremo templado. El ensayo involucra el calentamiento de un espécimen normal de diámetro = 1.0 pulg (25.4 mm) y longitud = 4.0 pulg (102 mm) hasta la zona de la austenita, y
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después el templado de uno de sus extremos con agua fría mientras se sostiene verticalmente, como se muestra en la figura 1. La velocidad de enfriamiento en el espécimen de prueba disminuye con el incremento de la distancia desde el extremo que se templa. Luego una vez fría la pieza se hacen superficie planas paralelas y se toman medidas de dureza cada 1/16". La dureza máxima se encuentra en el extremo templado (donde se forma martensita) y a medida que se aleja el extremo se forman productos de transformación más blandos.La templabilidad es indicada por la dureza del espécimen como una función de la distancia desde el extremo templado como se muestra en la curva Dureza= f (d) en Figura 1.
.
Fig1: Templabilidad indicada por la dureza.
La curva de templabilidad asegura que si la dureza disminuye rápidamente
conforme nos alejamos del extremo templado, el acero tendrá una templabilidad
baja, mientras que los aceros cuyas curvas son casi horizontales serán de alta
templabilidad, es decir, susceptibles de endurecerse rápido cuando sufren temple.
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Fig. Nº 2.-Curvas de templabilidad de diferentes aceros con 0,4% C
Se observa que, a medida que nos alejamos del extremo templado, la dureza (HRC)
disminuye.
Se puede observar que el descenso de la dureza en la curva inferior es más rápido,
con lo cual podemos afirmar que en ese caso, la probeta tendrá baja templabilidad,
es decir, que ese acero tiene menos capacidad para transformarse en un acero de alta
dureza (martensita) cuando se enfría rápidamente con un líquido (normalmente
agua).
La composición normalizada de un acero se encuentra dentro de un rango para cada
elemento aleante, con cuyos extremos se pueda calcular de manera teórica las
llamadas bandas de templabilidad.
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La velocidad de enfriamiento varía a todo lo largo de la barra, siendo más elevada
en el extremo templado por estar en contacto con el agua. La velocidad de
enfriamiento en cualquier punto a lo largo de la barra se ha determinado con toda
exactitud. La tabla 1 muestra los valores correspondientes. Así, este método
describe el procedimiento para determinar la templabilidad de un acero.
Fig. Nº 3.-Esta es la representación comparativa de la dureza alcanzada entre la superficie y
el nucleó de diferentes aceros.
El temple es un tratamiento térmico que consiste en calentar un producto
siderúrgico, durante cierto tiempo, a una temperatura generalmente por encima del
punto crítico superior y luego enfriarlo bruscamente en un medio líquido o gaseoso
y a veces por contacto con un sólido.
Con el temple se persiguen distintos objetivos entre los que se encuentra obtener la
estructura martensítica que modifica las distintas propiedades del producto
siderúrgico de las siguientes formas:
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Propiedades físicas:
1. Densidad: los aceros e hierros fundidos templados, aumentan de volumen por
acción de dicho tratamiento.
2. Resistividad: la resistencia eléctrica del acero aumenta.
3. Magnetismo: la intensidad magnética del acero disminuye.
4. Sonoridad: la sonoridad del acero disminuye.
Propiedades mecánicas:
1. Aumentan: la tensión de rotura por tracción, el límite elástico y la dureza.
2. Disminuyen: el alargamiento, la estricción y la resiliencia. En síntesis, el
producto siderúrgico al templarlo, se hace más resistente y duro, pero más
frágil. Este efecto es notable en el acero por el acusado descenso de la
ductilidad.
Propiedades químicas
Aumenta la resistencia al ataque químico de ciertos ácidos con respecto al que
poseen en estado recocido.
Físico-químico
El temple constituye un tratamiento preparatorio o previo para la obtención de
determinadas estructuras y en consecuencia, definida características mecánicas.
Tratamiento heterogéneo
El temple puede tener entre otras por finalidad principal, producir la máxima dureza
en el acero y hierro fundido, propiedad que suele obtenerse para afectar:
1. Solamente a la periferia, superficialmente o localizado a determinada zona.
2. Integralmente, a toda la masa metálica.
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Fases del temple
El proceso de realización del temple comprende dos fases, a saber:
a) Calentamiento del producto siderúrgico hasta determinada temperatura.
b) Enfriamiento inmediato, generalmente en un medio enérgico.
A) Calentamiento
El calentamiento de los productos siderúrgicos para obtener el estado austenítico,
necesario e imprescindible para practicar el temple, constituye, además del primer
paso, un proceso de vital importancia. En la etapa de calentamiento la progresión de
los constituyentes que van a formar la solución sólida es la siguiente: en el supuesto
de un acero eutectoide, la disolución de perlita se realiza en dos etapas: inicialmente
se produce la transformación de la ferrita (hierro α) en hierro gamma (Fe γ) (con lo
cual se crea la condición que permita la disolución del carbono) y luego entra en
solución el carburo de hierro (cementita).
La velocidad de calentamiento, como el tiempo de permanencia a temperatura,
dependen de una serie de factores entre los cuales se citan: composición del acero,
estado estructural, características dimensionales, tensiones residuales, etc
B) Enfriamiento
El medio de enfriamiento más adecuado para templar un acero es aquel que consiga una
velocidad del temple ligeramente superior a la crítica. No sólo es necesario, sino que es
perjudicial que la velocidad de temple sea excesivamente grande, pues se corre el peligro de
producir grietas y esfuerzos, debido al desigual enfriamiento de las piezas entre la superficie
y el interior de ellas. Si el enfriamiento es lento es más uniforme.
A continuación se mencionan los principales medios de temple (ordenados en forma
descendente de acuerdo a la severidad con que extrae el calor), así mismo, se especifican
los aceros en que son aplicables:
Salmuera → Acero simple.
Agua → Acero simple.
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Aceite → Aceros aleados y de alta aleación
Sales fundidas → Aceros de alta aleación
Aire → Aceros de alta aleación
Al sumergir un acero (con una temperatura alta) en un líquido, tienen lugar las
siguientes etapas, como se muestra en la figura, y que posteriormente se describen.
Figura Nº3
Etapa I. Inmediatamente después de introducir el acero, se forma una capa de vapor que
envuelve el metal y que dificulta el enfriamiento, por esta razón el enfriamiento es bastante
lento. Influyen en esta etapa la temperatura del baño, la temperatura de ebullición, la
conductividad de su vapor y el grado de agitación del baño, que remueve el líquido en
contacto con el acero.
Etapa II. Al descender la temperatura desaparece la envolvente de vapor aunque el líquido
en contacto con el metal sigue hirviendo y produciendo burbujas. El enfriamiento es rápido
y se denomina enfriamiento por transporte de vapor. Influye en esta etapa el calor de
evaporización y la viscosidad del líquido.
Etapa III. Cuando la temperatura del metal desciende por debajo de la temperatura de
ebullición del líquido de temple, el enfriamiento se hace por conducción y por convención,
pero como entonces la diferencia de temperatura entre el metal y el medio es pequeña, el
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enfriamiento es lento, dependiendo de la conductividad térmica del líquido y de su
grado de agitación.
Medios utilizados para el enfriamiento
El medio de enfriamiento ideal del temple será aquel que produzca una velocidad de
enfriamiento superior a la crítica hasta temperaturas inferiores a las de
transformación de la perlita y vainita, y más baja en el intervalo de la
transformación martensítica. De esta forma se evitará la transformación de la
austenita en los constituyentes más blandos y se conseguirá que se transforme con
uniformidad en martensita, sin peligro a que se formen grietas y deformaciones.
Figura Nº4.-Micro-estructura Acero antes del Temple
Agua: El agua es el método más utilizado para el enfriamiento de acero en el temple. El
agua a temperatura inferior a 30ºC, tiene una severidad de temple baja si se deja la
pieza en reposo pero si se agita o se le añaden sales esta severidad aumenta,
llegando a conseguirse, uniendo ambos métodos, la máxima severidad.
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Fig. Nº6.- Nos podemos dar cuenta que su micro estructura es 100% martensita ya que es
enfriado con un medio muy severo, sus propiedades mecánicas son muy altas
Los defectos más comunes ocasionados en el temple
Oxidaciones y descarburación: se deben al calentamiento en atmósferas
inadecuadas.
Exceso de fragilidad: por calentamiento a temperaturas excesivas que provocan el
crecimiento del grano.
Falta de dureza: por calentamiento a temperatura demasiado baja, por
descarburación superficial o por velocidades de enfriamiento superiores a la crítica.
Deformaciones: por calentamiento o enfriamiento desigual de las piezas o apoyos
inadecuados en el proceso.
Grietas y roturas: por desigual enfriamiento del núcleo y la periferia de la pieza.
Diámetro critico real:
Es el máximo diámetro que puede un redondo de acero de composición química
definida, para que al enfriar en un medio de determinada capacidad de enfriamiento,
quede con 50% de martensita en el núcleo. La inflexión de la curva representa este
valor de porcentaje.
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Diámetro critico ideal:
Es el máximo diámetro que puede tener un redondo de acero de composición
química definida, para que al enfriar en un medio de capacidad de enfriamiento
infinita, quede con 50% de martensita en el núcleo.
Diagramas TTT “Tiempo-Temperatura-Transformación”
El diagrama TTT es consecuencia de la cinética de la transformación eutectoide y permite predecir la estructura, propiedades mecánicas y el tratamiento térmico requerido en los aceros. Se denomina curva TTT al diagrama que relaciona el tiempo y la temperatura requeridos para una transformación isotérmica.
Los diagramas TTT son gráficas que representan la temperatura frente al tiempo (Son muy útiles para entender las transformaciones de un Acero que se enfría isotérmicamente. Así por ejemplo, en el caso del acero, y más concretamente para la fase Austenita, que es inestable debajo de la temperatura de transformación eutectoide, se necesita saber cuánto tiempo requerirá para empezar a transformarse a una temperatura subcrítica específica, cuánto tiempo precisará para estar completamente trasformada y cuál será la naturaleza del producto de esta transformación. Se elaboran con el porcentaje de transformación frente al logaritmo de las medidas de tiempo.
Figura Nº 5
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Con este diagramas podemos saber la fase que obtendremos si utilizamos un medio de enfriamiento determinado pero hay que tener en cuenta que hay un diagrama TTT diferente para cada acero AISI-SAE.
IV. EQUIPOS A USAR:
Equipos para el ensayo Jominy.
Probeta Jominy de un acero.
Horno eléctrico
Durómetro.
Elementos para el desbaste, pulido y ataque
Equipos ensayo Jominy Probeta Jominy de un acero Horno Durómetro.
Fig6: Instrumentos y equipos utilizados
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V. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL:
Se precalienta el horno hasta una temperatura de 900°C, luego se coloca la probeta
Jominy 1045 en el horno y se mantiene durante una hora y media a la temperatura
de 900°C.
FigNº 7.- Encendiendo el horno hasta una Tº de 900ºc
Figura Nº 8.- Sacando las probetas del ensayo Jominy del horno
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Figura Nº 9.- antes de colocar la probeta debemos verificando la altura requerida para el ensayo Jominy
Figura Nº 10.- Probeta en la máquina de Jominy enfriándose.
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Figura Nº 11.- Probeta en la máquina de Jominy, se enfrió completamente.
Figura Nº 12.- Probetas sacadas de la máquina de Jominy.
Figura Nº 13.- Finalmente se mide la dureza de la probeta y se anota los datos.
Figura Nº14.- probeta finalizada
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VI. RESULTADOS:
Medición de dureza pieza templada: Dureza inicial 26.7 HRC
Figura Nº 14 .Medidas en diferentes puntos de la probeta
Lo cual nos da un promedio de 57,6 HRD. Teniendo un incremento en la dureza de la probeta, podemos concluir que la austenita es transformada completamente en martensita, con la ayuda de los elementos aleantes del acero 1045, los que intensifican la dureza de este.
CURVAS DE TEMPLABILIDAD:
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 1000
10
20
30
40
50
60DUREZA VS DISTANCIA
Distancia (mm)
Dure
za
Figura Nº15.- Curva de templabilidad de la probeta AISI 1045
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VII. DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS Y RECOMENDACIONES:
Encontramos la capacidad de temple con un valor de 57,6 HRD con un temple al
agua(extremo inferior) y con 37.3 HRD con un temple al aire (extremo superior no
expuesto al temple por agua )
Como vemos la curva de templabilidad extraída del análisis de la probeta Jominy es muy
parecida a la citada en la teoría.
VIII. RECOMENDACIONES:
Una de las recomendaciones que se debe tomar en cuenta en el ensayo Jominy es en
que al momento de sacar la probeta del horno hay que tener bien instalado el equipo,
caso contrario la probeta se enfriará rápidamente al aire y no se podrán obtener las
durezas esperadas y el gráfico tendría una leve variación.
El tiempo necesario para la colocación de la probeta austenizada al equipo para el
ensayo Jominy debe ser de aproximadamente de 10 segundos para obtener los
resultados esperados.
IX. BIBLIOGRAFÍA:
http://www.slideshare.net/vlady71/informe-ensayo-jominy
ASKELAND, Donal R., “Ciencia e Ingeniería de los Materiales”, Thomson Editores. México, 1998.
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ANEXOS
Tabla 1.- Relación entre velocidad de enfriamiento y la distancia Jominy.
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Distancia Jominy (mm) Dureza HRD
2 503 49,55 47,96 45,6
6,5 45,68 45,79 45,6
12 45,313,5 45,315 4517 44,718 44,1
19,5 42,721,5 42,824 42,327 41,829 40,9
31,5 40,634 39,937 39,3
39,5 38,442 38,8
45,5 38,348,5 38,351 37,7
53,5 37,256,5 37,359,5 36,662,5 36,466 36,1
69,5 36,275 36,581 36,685 37,2
90,5 37
Proceso de laboratorio :
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Anexos 01: probetas para realizar el ensayo jominy
Anexos02: medición de la altura requerida para el ensayo jominy
Anexos03: prueba con al probeta antes de empezar el ensayo jominy
Anexos04: colocación de las probetas en el horno
Anexos06: Encendiendo el horno hasta una Tº de 900ºc
Anexos 05: armado del horno e implementación.
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Anexos 07: proceso del ensayo jominy
Anexos 08: medición de dureza final
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Fuente: http://hermandaddelyunque.foroactivos.net/t74-relacion-entre-los-colores-y-las-temperaturas