Evaluacion Fs sobre estribo.pdf

INGETEProyecl Estructura: Di .stribo 54

) L. ,a Medellin.

EVALUACION DE LAS FUERZAS QUE ACTUAN SOBRE EL ESTRIBO

1·!\E;¡!illfill~,M\\MJn§!líPn,!?M§,pJ••

DA TOS Y CALCULOS# Total de vigas del puenteCM sin mayorar/ viga

01 CM total sin mayorar

CM lotalsin mayorar / LEstribo

DA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m2)Altura expuestaLongitud vigaF.L. viento / Ltotal, (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)

PREPARO: Javier Niño Núñez.

542,32 t

211,60 t14,59 t

0,0060,002,6321,850,126,706,70

DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalCV sin mayorar/ lane

L1 CV total sin mayorar

CV totalsin mayorar / Llotal

DA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m)Fuerza Longitudinal del viento (kg/m)Longitud vigaF.L. viento / Ltotal para el tramo (t)Nivel de apoyo viga (m)Altura de apoyo de la viga (m)

REVISO: Camilo Santos Mora

DA TOS Y CALCULOS3 01 CM total sin mayorar

39,30 t EQSL1 100% F. sismo Long. Para el tramo117,91 t

8,13 t

0,0060

21,850,056,706,70

100% F. sismo Long. / LEstribo

Z aplicación en el apoyo de la viga (m)

211,6042,32

2,926,70

EQSn30% F. sismo Transv. para el tramo 12,70

30% F. sismo Long. / LEstribo 0,88Z aplicación en el apoyo de la viga (m) 6,70

DA TOS Y CALCULOS# Lanes de la sección totalFactor de reducción por lanes (Tres Lanes)% de CV F. de frenado (%)WLane(Um)P de momento (t)Longitud vigaF. frenado / l.total para el tramo (t)Altura de apoyo de la viga (m)

30,90

51,5012,0021,850,216,70

EstriboMedellin54.xI5·6/07/00-1 de 1

'JGETEC S.A.,Jroyecto: ALO

Estructura: Diseño ibo 5.4.Enlace lv1edellín.

FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)

D1 CM total sin mayorar I LEstribo 14,593 2,485 36,264 0,000 0,000L1 CV total sin mayorar I Ltotal 8,132 2,485 20,207 0,000 0,000

EOL Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EOT Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000D2 W de la dovela de cierre 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000DRST Fv por SHRINKAGE 0,000 0,000 0,000 0,000 ·0,000

B.- POR INFRAESTRUCTURA

D3 Peso propio estribo 18,221 2,393 43,597 0,000 0,000D4 Peso relleno sobre el estribo 3,895 1,025 3,992 0,000 0,000D5 Fv del Empuje del relleno 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

D6 W de Agua sobre el talón 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

D7 W de geobloques sobre el talón 0,646 1,025 0,662 0,000 0,000B1 Flotación con Aguas máximas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000B1 Flotación con Aguas mínimas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

PREPARO: Javier Niño Núñez. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-1 de 1

'ETEC S.A.

tecto: ALO


Estructura: Disr tribo 5.4.Er. .•. ~ Medellin.

FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)

SECCION LONGITUDINAL SECCION TRANSVERSALBRAZO I M+ Horario BRAZO 1M+ Horario

IVARIABLE I DESCRIPCION I Fx(Tn) Z(m) M."A" (Tn-m) Z (m) M."A" (Tn-m)

I CARGAS HORIZONTALESA.- VIENTO EN LA SUPERESTRUCTURA

WSL Sobre el tramo que soporta 0,119 8,013 0,951 0,000 0,000WST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 .. 0,000 0,000 0,000

0,362 0,000

1,670 0,000

0,231 0,000

EOSL Sobre el tramo que soporta 2,919 6,700 19,555 O,OOar 0,0061EOST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,000 0,0001 0,0001

F - EMPUJE Y SISMO DEL RELLENOER Empuje del relleno 0,447 1,033 0,461 0,0001 0,0001EOR Sismo del rrelleno (Mononobe Okabe) 0,190 1,200 0,228 0,0001 0,0001

G.- EMPUJE Y SISMO DE GEOBLOQUESEGEO Empuje Geobloques 3,780 4,150 15,687 0,000 0,000EOGEO Sismo Geobloques 0,756 4,150 3,137 0,000 0,000

H- EMPUJE Y SISMO DEL AGUA EN EL TALONFw Empuje del agua 0,000 0,000 0,000 . 0,000 0,000Fsw Sismo en el agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

l.-FUERZA DE LA CORRIENTEI SF 1Fuerza transversal de la corriente 0,0001 0,0001 0,0001 6,7001 0,0001

8,808 0,0000,000 0,000

EOML Sismo longitudinal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000EOMT Sismo transversal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-1 de 1

I", •• ETEC S.A.

Proyecto: ALO

DATOS DE LA ESTRUCTURA:

5,49

2,40

13.180.350.503.650.20

DATOS PARA EL DISEÑO DEL VASTAGO

ESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

CASO: EVALUACION DE CARGAS EXTERNAS

("A" Es la esquina a la Izquierda del cimiento - Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)

Factor Sismo

Long. Base (m)FH sismo (Tnlm)Ang.Fric.Ciment.$Nivel de Análisis:

4.802.64

32

+X Aguas arriba hacia Aguas Abajo

DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA

AGUA -N.A. O RELLENOCota Nivel Ret. 0.70 Cota Nivel Ref.Cota Lam. Agua 0.70 Cota del RellenoCota Análisis 0.70E.H. Agua (Tn) 0.00"Z" Aplicación (m) 0.00.

SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.ver.

Factor Sismo

Coeficiente CFactor (2/3)

0.700.00

0.00

0.8750.667

FH sismo (Tn)P.Apl. (O,4'H. f*H)

0.000.00

FV sismo (Tn)X Aplic. "A" (m)

0.00O

PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.

W Agua. en Talón 0.00X "A" Aplic. (m) 0.00

SUBPRESION EN TALON - N.A.

ISubpresión (T/m2) 0.001


10.701.701.70

2.051.90

O3.901.03

EMP. RELLENOCota Niv. Freático

k. = t($.0) : Activo0.700.31

kp = t($,o) : Pasivo 3.25

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

1.000,29 B10,33

0,11

0.190.50

Altura del vástago (m) :

Espesor máx. del vástago (m) :Espesor máx. Talón (m) :Esp. máx. zarpa (m) :Long. del talón (m) :Long. zarpa (m):Ancho del diente del talón (m) :Altura del diente (m) :

7.30

0,700.700.702,052.050,000,00

Estructura: Diseño estribo 5.4.Enlace Medellin.

DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA

AGUA -N.A.

Cota Nivel Ret.Cota Lam. AguaCota Análisis

o0,700,700,70

E.H. Agua (Tn)

"Z" Aplicación (m)0.000,00

SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.

Factor Sismo

Coeficiente C

0,70

0.00

0.00

0.875Factor (2/3) 0,667FH sismo (Tn) 0,00P.Apl. (O,4'H, f*H) 0.00FV sismo (Tn) 0,00X "A" Aplic. (m) O

PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.

W Agua. en Vol.del.X "A" Aplic. (m)

0.000.00

SUBPRESION EN TALON - N.A.

Subpresión (T/m2) 0,001

ISUBPRESION (0,1.2) 01

RELLENO - N.A. OCota Nivel Ret. 0.00Cota del Relleno 0.00Cota Análisis 0.00Volumen (m'') 0.00y SECO (T/m3

) 0,00Talud (V/H) o. OW Relleno (Tn) 0.00X "A" (m) 0,00

EMPUJE - N.A.Cota Niv. Freático 0.70k. = f($,0) : Activo 0.31

kp = f($,0) : Pasivo 3.25A.- Cota del Terreno menor al N. Freático

(Suelo totalmente saturado)A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) 0.00 A2"z" Aplicación (m) #iDIV/O!

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

H. Relleno (m) - N.A.

E.H. Relleno (Tn)HZ" Aplicación (m)

C.T. < N.FC.T. < N.F

Ks (.50 Alfa)Factor Sismo

0,10O

FH sismo (Tn)P.Apl. (0.50*H)

0.000,00


1 Dtstrlbuclén Trapezoidal 2 ütstrtbuclón variableO Sin SubreslÓn

Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-1 de 1

INGETEC S.A.Proyecto: ALO


Estructura: Diseño estribo 5.4.Enlace Medellín.

DISEÑO ESTRUCTURAL DEL ESTRIBO(EVALUADO CON LA MAYORACION POR GRUPOS DE CARGA PARA DISEÑO)

ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

Altura del vástago HM(m) : 7,30

Alt. lámina agua Izq. Hws(m) : 0,00

/./

Cuantias Mínimas:Pmin.Temp' [%) A.C. = 0,20

Pmín. [%] = 0,33333

Alt. lámina agua Der. HLA (m) : 0,00

Esp. máx. vast. eM (m) : 0,70

Altura sobrecarga Hs (m) : 0,00

Altura relleno Izq. HR1 (m): 1,00.//

Altura relleno Der. HRD (m) : - N.A.

! I/' ,,:)1;' •. 1

/d

Coef. de aceleración sismica: 0,20

Concreto:fe [kg/cm2) = 210d' (cm) = 7,00

Acero POR. 60:fy [kg/cm2

] = 4200

í:'.

RESUMEN DE LAS FUERZAS Y MOMENTOS SOBRE EL VASTAGO DEL ESTRIBO

inser

480

inser

REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 54,xls·6/07/00·1 de 3



Estructura: Diseño estribo 5.4.Enlace Medellín.

COMBINACION PARA LOS GRUPOS DE CARGA:

GRUPO 1: 1.3· (O + 1.67(L + J) + 1.3E + B + SF)

GRUPO 2: 1.3· (O + 1.3E + B + SF + W)

GRUPO 3: 1.3· (O + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + WL + LF)

GRUPO 4: 1.3· (O + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + RSTd

GRUPO 5: 1.25· (O + 1.3E + B + SF + W + RSTd

GRUPO 6: 1.25· (O + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + WL + LF + RSTd

GRUPO 7: 1.0· (O + 1.3E + B + SF + EQ)

SUMAS ACUMULADAS POR oESCRIPCION y COMBINACIONES DE CARGAS SEGUN EL C.C.P.-95

VHOR• T MEN BASE VASTo

O: 0,000 0,000(L + 1): 0,000 0,000

E: 4,072 15,784B: 0,000 0,000

SF: 0,000 0,000W: 0,119 0,868

WL: 0,000 0,000LF: 0,208 1,524

R+S+T: 0,034 0,207EQ: 6,501 30,366

GRUPO 1GRUPO 2GRUPO 3GRUPO 4GRUPO 5GRUPO 6GRUPO 7

A.- DISEÑO DEL VASTAGO

a.) Refuerzo para la malla interior:

REFUERZO PRINCIPAL:

MUBrnh• [T.m] = 50,89

VHOR• T MEN BASE VASTo

: 6,882 26,675: 7,036 27,804: 7,199 28,995: 6,926 26,944: 6,808 26,993: 6,965 28,139: 11,794 50,886

con d [cm] = 63

K = MUBMáx * 100/ (Bd2) (Tlcm2) = 0,012821

MUD·I.m·fCp2 . 2

O.90fY ·O.59-LA·d( )

2fCp1.18 fY

P = 0,00354

a (Whithney) = p*d*Fy/(0.85*fc) [cm] = 5,246897

Selección del Pdlsello:Pdiseño= 0,00354

As = Pdlsello* B * d [cm2/m] = 22,30

Asmin.[cm2/m1 = Pmin.* b * d , con Pmín.[%] = 0,33

Asmin.[cm2/m'] = 21,000

=> se colocará # 7 a 0,15


=> #8 a 0,23=> #7 a 0,17

=> #7 a 0,18

481Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-2 de 3



Estructura: Diseño estribo 5.4.Enlace Medellin.

REVISION POR CORTANTE:

VMáx• [T/m'] = 11,79 Ve [kg/em2] = 4> * 0.53 * RAIZ(fe) = 6,53

O.K. , Ve > Vmáx.Ve [T/m'] = 45,70

Ve trabajo [kg/cm2] = 1,87

REFUERZO HORIZONTAL:

Asmín. [em2/m1 = Pmín. * b * d , con Pmín. [%] = 0,10

=> # 5 a 0,32=> #6a 0,45

=> Long. se colocará # 5 a 0,30

b.) Refuerzo para la malla exterior:

REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL:

Selección del Pdlsefto :

P diseño = 0,00100

As = Pdlsefto * B * d [cm2] = 6,30 => # 6 a 0,45

=> #5 a 0,32

=> se colocará # 5 a 0,30 en las dos direcciones

482REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-3 de 3

INGET· lo.

Poryec O


Estructura: D ssmbo 5.4.~ .ce Medellin.

F.- ESFUERZOS MAYORADOS SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 14,50Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80

Número de Pilotes Np = 16,00¡P Pilotes (m) = 0,60

1:x2 total (m2) = 51,841:/ total (m2

) = 303,24

·Y· de filas con respecto al eje Long. ·X· : ·X· de columnas con respecto al eje transv. "Y" :..Fila No. 1 6,650Fila No. 2 4,750Fila No. 3 2,850Fila No. 4 0,950Fila No. 5 -0,950Fila No. 6 -2,850Fila No. 7 -4,750Fila No. 8 -6,650Fila No. 9 0,000Fila No. 10 0,000Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 8No. de pilotes centrales: 5

Columna No. 1 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000

No. de pilotes por Fila : 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPOS GRUPO 6 GRUPO 7I X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800I Y Cm) 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650

VL (T) 103,57 105,81 108,17 104,22 102,36 104,64 188,55VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 960,12 704,13 857,42 857,42 677,05 824,44 541,64MLTOTAL 320,67 316,83 348,79 316,29 308,83 339,57 689,98MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

P, = P/(Np+Nc) + ML*X/l:X' + MT*YIl:Y' 56,85 44,53 52,94 51,81 42,96 51,05 49,75P2= P/(Np+Nc) + ML*X/l:X' - MT*YIl:Y' 56,85 44,53 52,94 51,81 42,96 51,05 49.75P3 = P/(Np+Nc) - ML*X/l:X2 + MT*Yll:y2 34.59 22,53 28,72 29,85 21,52 27,47 1,83P4= P/(Np+Nc) - ML*X/l:X' - MT*YIl:Y' 34,59 22,53 28,72 29,85 21,52 27,47 1,83

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-1 de 1

INGEl ~.Poryec J

PREPARO: Javier NUio Núñez.

Estructura: D sstnbo 5.4._e Medellin.

F.- ESFUERZOS SIN MAYORAR SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 14,50Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,80

Número de Pilotes Np = 16,00cjl Pilotes (m) = 0,60

I:x2 total (m2) = 51,84

I:ltotal (m2) = 303,24

.Y" de filas con respecto al eje Long."X· : ·X· de columnas con respecto al eje transv. "Y" :

Fila No. 6,650Fila No. 2 4,750Fila No. 3 2,850Fila No. 4 0,950Fila No. 5 -0,950Fila No. 6 -2,850Fila No. 7 -4,750Fila No. 8 -6,650Fila No. 9 0,000Fila No. 10 0,000Fila No. 11 0,000Fila No. 12 0,000Fila No. 13 0,000Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 8No. de pilotes centrales: 5

Columna No. 1,800Columna No. 2 -1,800Columna No. 3 0,000Columna No. 4 0,000Columna No. 5 0,000Columna No. 6 0,000Columna No. 7 0,000Columna No. 8 0,000Columna No. 9 0,000Columna No. 10 0,000Columna No. 11 0,000Columna No. 12 0,000Columna No. 13 0,000Columna No. 14 0,000

No. de pilotes por Fila: 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7

l X (m) 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800 1,800I Y(m) 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650 6,650

VL (T) 79,67 63,00 83,86 80,17 63,50 84,36 158,07VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P(T) 659,55 541,64 659,55 659,55 541,64 659,55 541,64MLTOTAL 239,95 173,47 273,56 243,30 176,82 276,91 538,73MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

PI = P/(Np+Nc) + ML*XfD(' + Mr*YIl:.V' 39,74 31,82 40,91 39,86 31,93 41,02 44,50P2= P/(Np+Nc) + ML*X/l:.X· - Mr*YIl:.V' 39,74 31,82 40,91 39,86 31,93 41,02 44,50

P3 = P/(Np+Nc) - ML*XfD(2 + Mr*VIl:.V2 23,08 19,77 21,91 22,96 19,65 21,79 7,09p.= P/(Np+Nc) - ML*XfD(2 - Mr*YIl:.V' 23,08 19,77 21,91 22,96 19,65 21,79 7,09

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Medellin 54.xls-6/07/00-1 de 1

INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.

DISEÑO DE ZAPATASESTRI BOS 1 y 2

~ @ ® «1 ® o ID. (/)

Is(/) ® ~ o @ • ®T (/)

(/) " , • e • • •e ~ @ 49 • , • •

I~ C

DATOS INICIALES

_ b Ancho delVastago

0,70 B (m) = 4,80C (m) = 14,50

b (m) =

• PILOTES <1> (m) = H (m) = 0,700,60

d ( m ) = (H - d' ) = 0,62 d' (cm) = 8

MATERIALES:

CONCRETO:

ACERO PDR-60 :

f 'e ( kg / cm" ) =

f 'y ( kg / cm" ) = 4200

210

RESULTADOS OBTENIDOS DEL DISEÑO DEL ESTRIBO

Pumax ( Ton) = 56,85 Para los pilotes.

PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-1 de 4

ESTRUCTURA: PUENTE 5.4.ENLACE MEDELLlN.

B

~I

Ancho zapata.Largo Zapata.

Altura de la zapata.

Reeubrimento zapata

485

INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.

ESTRUCTURA:PUENTE5A.ENLACE MEDELLlN.

CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO

a. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

Perimetro (m) = 7t X O

<l> = 0,60Perimetro (m) = 3,83

d/2 = 0,31

Pumax 56850

v u ( kg / cm2) = = = 2,392 kg / cm" < <l> ve

Per. x d 383 x 62

<l> ve = 0,85 x 1,10 x \(210 = 13,549 OK

b.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )

'10.62

-L 0,35

<1>: m) = 0,60

e (m) = 14,50

~I s (m) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.

I~ c=

de ( m ) = 1,80

# P1 = 8

# P2 = O

14,50

Distancia entre eje del vastago y pilotes.

# de pilotes por cara de corte primera fila.

# de pilotes por cara de corte segunda fila.

# P1 = 8,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.

# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.

v u (Ton) = # p X Pumax = 8,000 X 56,85 = 454,80 Ton.

486'PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO:.Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-2 de 4

INGETEC S.A.


ESTRUCTURA:PUENTE5A.ENLACE MEDELLlN.

Vu 454800,0

Vu ( kg / cm" ) = = = 5,059 kg / cm" < ~ veCxd 1450 x 62

~ ve = 0,85 x 0,53 x \(210 = 6,528 vu < ~ ve OK

DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION

a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:

b Ancho delvastago

b (m) = 0,70

• PILOTES <1>(m) = 0,60

#P1 = 8 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.

# P2 = ° # de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.

de (m) = 1,80 Distancia entre ejes de vastago y pilotes.

dd m) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.

M ( Ton - m ) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M ( Ton - m ) = 8 x 1,45 x 56,9

M (Ton - m) = 659,46

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 210 Mu ( Ton - cm ) = 65946,0

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm) = 1450,0 d (cm) = 62,0

<1>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

487PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-3 de 4

INGETEC S.A.


ESTRUCTURA: PUENTE 5A.ENLACE MEDELLlN.

fe /1- fe l2J _1.18xry I

Mu xfe

peal [%] =1.18 x fy ~ X fy2 x 0.59 x b x d2

peal [%] = 0,00326 Pmín. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0033

As ( cm" ) = Pd * b * d = 299,37

As (cm2J m) = ~299,3714,50

= 20,65 cm2J m

COLOCAR # 7 e/ 0.18, As = 21,50 cm2/ m.

b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:

Asrep ( cm" J m ) = 67% x As = 13,83 cm" J m

COLOCAR # 6 e / 0.18, As = 15,77 cm" / m.

¡l8SPREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-6/07/00-4 de 4

'.'~!.-

DISEÑO ESTRUCTURA

ENLACE MEDELLÍN PUENTE 5.6

DISEÑO CAJON VEHICULAR ALIGERADODE UN VANO EN

CONCRETO REFORZADO

489

..INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLlN PUENTE 5.6

DISEÑO CAJON VEHICULAR ALIGERADO DE UNA LUZENLACE MEDELLíN PUENTE 5.6

(2 VIAS DE CIRCULACION)

DATOS DEL CAJON ALIGERADO:

Hr ( m ) = 0.30 Altura del relleno sobre el cajón.

Hr' ( m ) = 3.00 Altura del relleno lateral en el cajón. (Recomendaciones porIng. suelos)H1 ( m ) = 8.10 Altura cajón

L1(m)= 26.60 Longitud del vano

L TOTAL (m) = 26.60 Longitud total

e1 ( m ) = 1.30 Espesor losa superior

e2 (m) = 3.00 Espesor losa inferior

e3(m)= 0.80 Espesor muros exteriores

a(m)= 3.66 Ancho de vía de circulación

b (m) = 2.00 Separación de vigas interiores

c (m) = 0.90 Altura de cajón superior

d (m) = 2.55 altura cajón inferior

f (m) = 0.50 Espesor de la viga intermedia losa superior

g (m) = 0.50 Espesor de la viga intermedia cimentación

s (m) = 0.30 Espesor riostra losa superior

s1 ( m ) = 0.30 Espesor riostra cimentación

Lcasetón( m ) = 25.20 Longitud total efectiva de casetones losa superior

Lcasetón( m ) = 25.20 Longitud total efectiva de casetones losa inferior

'REPARO: Martin Santos Gordillo. REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora.

.490MEDELL-56.xls-2B/OB/OO_l de 5

INGETEC S.A.PROYECTO:AVENIDALONGITUDINALDEOCCIDENTE. ESTRUCTURA:CAJONALIGERADOENLACEMEDELLlNPUENTE5.6

DATOS GEOTECNICOS :

y sat ( t-f 1m3) = 2.00 Ko= 0.47

y seco( t-f 1m3) = 1.80 ~o= 32

Yagua ( t-f 1m3) = 1.00 Y relleno( t-f 1m3) = 1.90

Y concr( t-f 1m3) = 2.40

DATOS CARGA VIVA: (CAMION C 40-95)

EVALUACION DE CARGAS

Si Hr > 0,60 m, entonces:

E ( ancho de repartición) = 1,83 + 1,75* Hr '

E (rn}> Véase E1 (Para placa maciza)

Si Hr:o; 0,60 m; entonces:

E1 ( ancho de repartición) = 1,20 + 0,06* L1

E1 (m) = 2.000 (Para placa maciza)

Fracción de carga losa superiorf RCS =viga cajón por llanta

(refuerzo principal perpendicular al tráfico)

b I 2.10 f RCS = 0.952

Fracción de carga losa inferiorviga cajón por llanta

(refuerzo principal paralelo al tráfico)

f RCI = 1.00 fRCI = 1.000

1- Peso Propio

Vc ( m 3 ) = 254.68Volumen de concreto macizo por viga

Vv ( m 3 ) = 130.41Volumen de vacios por viga

Wconcr (t-f ) = 298.25 Peso de concreto

cr 1 (t-f 1m) = Wc I (LTOTAd Esfuerzo sobre el terreno

crl(t-f/m)=1 11.212

PREPARO:MartinSantosGordillo. REVISO:ElizabethAlbaGarcia.CamiloSantosMora. 491

MEDELL-56.xls-28/08/00_2de5

.~_. ~-:-:-' -- • "! "-'.' ._~ ••••• ~. -.

••

INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLlN PUENTE 5.6

2- Peso relleno seco sobre el cajón

Wr ( t-f / m ) = y seco * Hr * b

Wr(t-f/m)=1 1.140

Peso del relleno (Pavimento asfáltico)

3- Presión del geobloque

hs (m) = 1.12 Altura de sobrepresión

Pgeo ( t-f / m ) = y relleno * hs * Ko * b Presión del geobloque

Pgeo ( t-f / m ) = 2.000

4- Empuje lateral relleno saturado

e 2 (t-f / m) = Ko * (y sat - 1) * Hr' * b

rr 2 (t-f / m) = 2.82 Empuje relleno

e 3 (t-f / m) = yagua * Hr' * b

cr 3 (t-f/ m) = 6.00 Empuje hidrostático

o inf (t-f / m) = cr 2 +e 3

e inf (t-f / m) =1 8.820

5- Empuje lateral relleno seco

o inf(t-f / m) =Ko * y seco * Hr' * b

e inf (t-f / m) =1 5.076 IEmpuje relleno

6- Carga camión e 40-95 por encima (Placa superior)

W CAMION ( t-f ) = 40 ton

i = 1+ 15,24/( L1+38):$; 1,30 i= 1.236 Factor de impacto

f RCS = b / 2.10 f RCS = 0.952 Fracción de carga

cr 4 (t-f/ m) = Wcamión * (1+i) * f RCS * 1/( L1) Carga camión por eje.

cr4(t-f/m)= 1.770

PREPARO: Martin Santos Gordillo. REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora.

.492MEDELL-56.xls-28/08/00_3 de 5

INGETECS.A.PROYECTO:AVENIDALONGITUDINALDEOCCIDENTE.

Línea de carga: Camión C 40-95

Momento: W (t-f / m) = (1.50/2) * i * fRCS

0.88

WTOTALLC= WLc+PLc=1 1.148

Cortante: W (t-f / m) = (1.50/2) * i * fRCS

0.88

WTOTAL LC = WLC + PLC =1 1.237

..

ESTRUCTURA:CAJONALIGERADOENLACEMEDELLlNPUENTE5.6

PLC (t-f / m) = (12 * i )/2 * fRCS * 1/(L 1)

PLC = 0.266

PLC (t-f / m) = (16 *i )/2 * fRCS * 1/(L 1)

PLC = 0.354

7- Carga de los cuatro ejes del camión C 40-95 circulando por el vano

i = 1.236 Factor de impacto

f RCI = 1.000 Fracción de carga

o 5 (t-f / m) = ( 8 * 7,5 * i / ( L1 ) * fRCI )

e 5 (t-f / m) =1 2.788

8- Cargas por sismos

Esfuerzo sobre el terreno

a.- Empuje lateral del relleno debido al sismo (Mononobe-Okabe)

<p0= 32.000 8°= 21.33f30= 0.00 ¡o = 0.00

18 arctan( 1 _K ~ v ) ,

8= 16.70

[ Jsen((Il + b").sen((Il- 8 _ i)]2'1'= 1+

cos(b" + fJ + e). cOs(i - fJ)

cal rjJ-e- /3KAE =----------

'P.cose.cos' j3. ca1.l+ j3 + BJ

Ksísmíco = KAE - Ka

PREPARO:MartínSantosGordillo.REVISO: ElizabethAlbaGarcia.

CamiloSantosMora.

A = 0.20

Kh = 0.30Kv = 0.00

'I' = 2.306

K AE = 0.53

Kslsmico = 0.0649

-493MEDELL-56.xls-28/08/00-4de5

INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELlIN PUENTE 5.6

E AE (t-f) = « Hr' )2 * Yrelleno * (1-Kv) * Ksismico)/2 * b E AE = 1.11

<JAdt-f 1m) = EAEI (H1) + Pgeo* A<JAE (t-f 1m) =/ 0.537

b1.- Empuje lateral del relleno sumergido debido al sismo

E RS (t-f 1m) = « Hr' )2 * Ysumergido * Ks) I 2 * b 1.35

Ks= 0.75 * a = 0.15·

b2.- Empuje lateral del agua debido al sismo ( Westergaard )

FH (t-f) = 0.58 * a * Yagua * ( Hr' )2 * b 2.09

Empuje de sismo del relleno sumergido + agua

<JRSH (t-f 1m) =( ERS + FH) I ( H1 ) + Pgeo* A = <JRSH (t-f 1m) =/ 0.825

c.- Empuje lateral del peso propio debido al sismo

Ep ( t-f 1m ) = Wc * a Ep ( t-f 1m ) = 59.65

<Jp =/ 7.364<Jp ( t-f 1m ) = s, I ( H1 )

9- Esfuerzo total actuante sobre el terreno de fundación

Carga muerta: <J CM (t-f 1m2) = ( Wc I (L 1+ e3) + Wr ) I b

<JCM= 6.012

Carga viva: <J cv (t-f 1m2) = «(<J4/2 ó WLc)/i + <J 51i ) * 0.75 I b

<J CV = 1.221

<J TOTAL ACT (t-f 1m2) = <J CM + <Jcv

<J TOTAL ACT =I 7.234

10- Cargas por subpresión sobre el cajón

H3(m)= 3.00 Altura total del cajón aligerado inferior

Yagua ( t-f 1m3) = 1.00 Densidad del agua

Fs (t-f 1m) = H3 * Yagua * b Fs (t-f 1m) = 6.000

FSFs = Wconcr I ( Fs * L 1) = 1.869 > 1.3 - O.K. -

PREPARO: Martin Santos Gordillo.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora.494

MEDELL-56.xls-28/08/00-5 de 5

INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLÍN PUENTE 5.6

ANAL/SIS DE ESTABIL/DAD y ESFUERZOREAL SOBRE CIMENTACIONENLACE MEDELLíN PUENTE 5.6

PESO DEL CONCRETO PARA EL CAJON ALIGERADO DE UNA LUZ

Espesor losa superior (m) = 1.30Altura placa superior losa superior (m) = 0.20Altura placa inferior losa superior (m) = 0.20Espesor viga intermedia losa superior (m) = 0.50Altura cajón libre (m) = 5.95Espesor losa inferior (m) = 3.00Altura placa superior losa inferior (m) = 0.20Altura placa inferior losa inferior (m )= 0.25Espesor viga intermedia losa inferior (m) = 0.50Altura viga losa inferior (m) = 3.00Espesor muros exteriores (m) = 0.80Longitud libre primer vano (m) = 25.80Longitud libre segundo vano (m) = 0.00Longitud libre tercer vano (m) = 0.00Longitud libre total (m) = 25.80Longitud total (m) = 27.40Separación de vigas interiores (m) = 2.00Espesor riostra losa superior (m) = 0.30Cantidad de casetones 3.0Longitud efectiva de aligeramiento losa superior (m) = 25.20Espesor riostra losa inferior (m) = 0.30Cantidad de casetones 3.0Longitud efectiva de aligeramiento losa inferior (m)= 25.20

PESOLOSA SUPERIOR

Placas 0.40 x 25.80 x 2.00 x 2.40 = 49.536 Ton I 2mVigas 0.50 x 25.80 x 0.90 x 2.40 = 27.864 Ton I 2mRiostras 0.30 x 1.50 x 0.90 x 2.40 x 2 - 1.944 Ton 12mL 79.344 Ton I 2m

LOSA INFERIORPlacas 0.45 x 25.80 x 2.00 x 2.40 = 55.728 Ton 12mVigas 2.55 x 25.80 x 0.50 x 2.40 = 78.948 Ton 12mRiostras 0.30 x 1.50 x 2.55 x 2.40 x 2 = 5.508 Ton I 2m

L 140.184 Ton 12mMUROS

Muro exterior 1.60 x 10.25 x 2.00 x 2.40 = 78.720 Ton I 2mL 78.720 Ton I 2m

TOTAL = 298.248 Ton 12m

298.248cr C.M. =------------= 5.442

27.40 x 2.00

PREPARO: Martin Santos G.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora.

495MEDELL-56.xls-2B/OB/OO-1 de 5

..INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLlN PUENTE 5.6

CENTRO DE MASAS

X(m)= 13.700

Y(m)= hy (m) Pesos (ton) hy * P

Losa superior 9.600 79.344 761.7Losa inferior 1.500 140.184 210.3Muros 5.125 78.720 403.4

I: 1375

1375.418hy (m) = 4.612

298.248

VOLUMEN DE VACIOS PARA LA PLACA INFERIOR

Vv (rn") = VTOTAL - VCONCRETO - LOSA _INFERIOR

VTOTAL ( m3) = Longitud libre total * Espesor losa inferior * 2.0 = 25.80 * 3.00 * 2.00

154.800

VCONCRETO _LOSA _INFERIOR ( m3 ) = Peso de la losa inferior / (2.4) = 58.41

Vv(m3)= 96.39 Pv (ton / m) = Vv * yagua = 96.39

ESFUERZO AL 100% LLENO

96.39cr agua 100% = = 1.759

27.40 * 2.00

ESFUERZO AL 50% LLENO

96.39 0.5cr agua 50% = = 0.879

27.40 2.00

PESO DEL RELLENO SOBRE EL CAJON ALIGERADO

Wr ( t-f / m2) = y seco * Hr Wr = 0.570 t-f I m2

PREPARO: Martin Santos G.REVISO; Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora.

496MEDELL-56.xls-2B/OB/OO-2 de 5


ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLlN PUENTE 5.6

PESO DE LA CARGA VIVA PARA EL CAJON ALIGERADOTomando la condición más critica hallamos el esfuerzo actuante por carga viva.

# de vías de circulación # de camiones que ocupan la vía I Peso linea de carga Peso total2 2 1 40 160.00

PARTE SUPERIOR

# de vías de circulación # de camiones que ocupan la vía Peso por camion IPeso total2 2 40 I 160

PARTE INFERIOR

CARGA VIVA SOBRE LA VIA = 320.00 TON

IIIVA PARA LOS ANDENES# de andenes Longitud Ancho Carga viva Peso total

2 5.00 18.20 0.40 72.801 3.00 18.20 0.40 21.84

CARGA VIVA SOBRE LOS ANDENES = 94.64 TON

CARGA VIVA TOTAL = 414.64 TON

414.64

cr C.V. =-----------= 0.831 t-f 1m2

27.40 x 18.20

ESFUERZO ACTUANTE TOTAL SOBRE EL TERRENO DE FUNDACIONo TOTAL ACT =e C.M. + Wr + o C.V.

o TOTAL ACT = 5.442 + 0.570 + 0.831 = 1 6.844 t-f I m2

ESFUERZO ACTUANTE TOTAL SOBRE EL TERRENO DE FUNDACIONCON LA PLACA ALIGERADO INFERIOR LLENA DE AGUA AL 100%

e TOTAL ACT 100%= e C.M. + e agua100% + Wr + cr C.V.

cr TOTAL ACT 100%= 5.442 + 1.759 + 0.570 + 0.831

e TOTAL ACT 100%=1 8.603 t-f 1m2 ,

497PREPARO: Martin Santos G.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. MEDELL-56.xls-28/08/00-3 de 5

e


ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLÍN PUENTE 5.6

ESFUERZO ACTUANTE TOTAL SOBRE EL TERRENO DE FUNDACIONCON LA PLACA ALIGERADO INFERIOR LLENA DE AGUA AL 50%

e TOTAL ACT 50%= e C.M. + e agua50% + Wr + e C.V.

e TOTAL ACT 50%= 5.442 + 0.879 + 0.570 + 0.831

e TOTAL ACT 50%=1 7.723 t-f 1m2

ANALlSIS DE ESTABILIDAD Y ESFUERZOS CON SISMO

WCONCRE( Ton) = 298.248 * 18.20 = 2714.0568 TON2.00

WreJleno( Ton) = 0.570 * 27.40 * 18.20 = 284.2476 TON

W TOTAL (Ton) = WCONCRE+ Wrelleno = 2998.3044

F subpresión( Ton ) = 3.00 * 27.40 * 18.20 * 1.0 = 1496.04 TON

PARA ESFUERZOS DE TRABAJO

Ao= 0.2 1.4 = 0.143 g

tg 4> 0= 0.000 F= 2/3*tgcj>= 0.000

C ( t / m") = 1.00 Según estudio de suelos.

EQ (ton) = W TOTAL * Aa = 428.33

( WTOT AL - Fsubpresión) * F + C*AREA + EpFSD=

EQ

Ep = O Empuje pasivo ( no se tiene como factor adicional de seguridad al deslizamiento)

1502.26 * 0.000 + 498.68FSD= = 1.164

428.33




ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ENLACE MEDELLlN PUENTE 5.6

CON SUBPRESION

IMP= ( WTOT Al - F subpresión ) * B / 2 B (m) = 18.20

IMP= 1502.26 * 9.1 = 13670.606 Ton - m

IMA= EQ * hy hy ( m) = 4.612

IMA= 428.33 * 4.612 = 1975.3 Ton - m

e (m) = b/2 - (I MP-I MA)~ Fx= 9.1 11695.30 = 1.31 m.1502.26

IFv 1502.26

cr max = * ( 1 + (6+e)/b) = 1 + 7.889b*l 18.20 * 27.40 18.20

cr max = 4.318 + Subpresión = 4.318 + 3.00 = 7.318 t-f 1m2

SIN SUBPRESION

IMP= WTOTAl * B/2 B (m) = 18.20

IMP=

IMA=

IMA=

2998.30 * 9.1 = 27284.57 Ton - m

EQ * hy hy ( m) = 4.612

428.33 * 4.612 = 1975.3 Ton - m

e (m) = b/2 - (I MP-I MA)!L: Fx= 9.1 25309.26 = 0.66 m.2998.30

IFv 2998.30

cr max = * ( 1 + (6+e)/b) 1 + 3.953b*l 18.20 * 27.40 18.20

e max = I 7.318 t-f 1m2



..

DISEÑO ESTRUCTURA


MODELO SAP90"ME56S"

CARGAS ULTIMAS

500

PROGRAMA DE ANALISIS PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6ARCHIVO: ME56S ESTRUCTURA: ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6C UNIDADES (KGF-METRO) (CAMION C 40-95 )SYSTEMJ t(; lo

C 2.C 3.C 4.C 5..C 6.C 7.C 8.C 9.

JOINTS1234

V=5PESO PROPIOPESO DEL RELLENOEMPUJE LATERAL DEL RELLENO SATURANOEMPUJE LATERAL DEL RELLENO SECOCARGA DEL CAMION POR ENCIMACARGA DE LOS EJES DEL CAMION POR DEBAJO EN EL VANOSISMO DEL RELLENO SUMENGIDOSISMO DEL RELLENOSUBPRESION

x=O Y=OX=26.60X=O Y=OX=26.60

Z=O

Z=8.10

RESTRAINTS1 4 1 R=O¡l¡O¡l¡O¡l1 R=l¡l¡l¡l¡O¡l2 R=O¡l¡l¡l¡O¡l

FRAMENM=312:31234

5

6

7

8910111213141234

BRIDGENJ -2L.F=2L=21:"=1

NL=14 X=0¡0¡0¡0¡0¡0¡0.2¡0.2 Z=-lSH=I T=3.¡2.¡ .2¡ .5¡2.¡ .25 E=2.175E9 W=5220 M=5220/9.81SH=I T=1.3¡2.¡ .2¡.5¡2.¡.2 E=2.175E9 W=3000 M=3000/9.81SH=R T=.8¡2. E=2.175E9 W=3840 M=3840/9.81WG=0¡0¡11212 REACCION POR PESO PROPIOWG=0¡0¡1140 REACCION DEL RELLENO SECO SOBRE EL CAJONWG=0¡0¡-1140 PESO DEL RELLENO SOBRE EL CAJONWL=O¡O¡O WG=2000¡0¡0 T=O¡O¡O \ : EMPUJE DEL GEOBLOQUETRAP=0¡8820¡0¡3.000¡0¡0 : EMPUJE LATERAL RELLENO SAT.WL=O¡O¡O WG=-2000¡0¡0 T=O¡O¡O \: EMPUJE DEL GEOBLOQUETRAP=0¡-8820¡0¡3.000¡0¡0WL=O¡O¡O WG=2000¡0¡0 T=O¡O¡O \ : EMPUJE DEL GEOBLOQUETRAP=0¡5076¡0¡3.000¡0¡0 : EMPUJE LATERAL RELLENO SECOWL=O¡O¡O WG=-2000¡0¡0 T=O¡O¡O \: EMPUJE DEL GEOBLOQUETRAP=0¡-5076¡0¡3.000¡0¡0WG=0¡0¡1770WG=0¡0¡2788WG=825¡0¡0WG=-8189¡0¡0WG=537¡0¡0WG=-7901¡0¡0WG=0¡0¡60001 23 41 32 4

M=lM=2M=3M=3

REACCION DE LA CARGA DEL CAMIONREACCION DE LA CARGA DE LOS EJESSISMO RELLENO SUMERGIDO + AGUASISMO RELLENO SUMERGIDO + AGUA +SISMO RELLENOSISMO RELLENO + P.P.REACCION POR SUBPRESION

LP=-2¡0 NSL=1¡2¡0¡0¡8¡9¡0¡0¡14NSL=0¡3¡0¡0¡0¡0¡0¡0¡0NSL=0¡0¡4¡6¡0¡0¡10¡12¡0NSL=0¡0¡5¡7¡0¡0¡11¡13¡0

LP=2¡0

UP=Z

E=O

E=O

DEL CAMION

P.P.

..

VEHICLENV=6 NG=5 UNIT8=KG,MV=l TYPE=TRUCK P=10000,15000,15000 D=4,4,8 C 40-95,\7 ~ TYPE=LANE W=1500 PM=12000 P8=16000V-J TYPE=TRUCK P=7500,7500 D=1.83 : C 40-95V=4 TYPE=TRUCK P=7500,7500,7500,7500 D=1.83,0.63,1.83 : e 40-95V=5 TYPE=TRUCK P=7500,7500,7500,7500,7500,7500 D=1.83,0.63,1.83,0.63,1.83V=6 TYPE=TRUCK P=7500,7500,7500,7500,7500,7500,7500,7500 D=1.83,0.63,1.83,G=l V=1,2G=2 V=3G=3 V=4G=4 V=5G=5 V=6

MOVING LOADNC=5 MK=lC=lK=FIX L=1,2 G=l,O RF=0.5*1.236*.952C=2K=FIX L=1,2 G=0,2 RF=1.236*1.0

INCLUYE 1/2 CAMION, IMPACTO y FRAC. DE CA

C=3K=FIX L=1,2 G=0,3 RF=1.236*1.0C=4K=FIX L=1,.2G=0,4 RF=1.236*1.0*0.9C=5K=FIX L=1,2 G=0,5 RF=1.236*1.0*0.75

8PECA=O 8=9.81 D=.05e .5 .048• .:1 .5 .15.65 .5 .151. .48 .1441.35 .393 .1181.7 .337 .1012.05 .297 .0892.4 .268 .0802.75 .245 .0733.1 .226 .0683.45 .21 .0633.8 .197 .0594.15 .180 .0544.5 .162 .0484.85 .146 .0445.2 .13 .0395.55 .13 .0395.9 .13 .0396.25 .13 .0396.6 .13 .0396.95 .13 .0397.3 .13 .0397.65 .13 .0398. .13 .0398.35 .13 .0399 05 .13 .039e .13 .039-'10.0 .13 .039

·5,02ENVELOPE

;,1 C~ 1J 2l~ 3~'\ 4~(,

f oe 7

89101112131415161718192021222324252627282930

32C3334353637383940414243444546474849505132:;3)4-c:) -)l;7;8

EMPUJE SATURADO SIN SUBPRESIONC=1.3,l.3,l.69,O,O,O,O,OC=1.3,l.3,O.65,O,O,O,O,OC=1.3,l.3,l.69,O,2.17,O,O.,0 B=2.17,O,O,O,OC=1.3,l.3,O.65,O,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,o,OC=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17!4,O,O B=O,2.17,O,O,o VANO 1CC=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17!4,O,O B=O,2.17,O,O,o VANO 1CC=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17!2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17!2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17*3!4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3CC~1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*3!4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3CC=1.3,1.3,1.69,O,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4CC=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4CC=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17!4,O,O B=2.17,2.17,O,O,o VANO 1C + CAMIONC=1.3,l.3,O.65,O,2.l7,2.17!4,O,O B=2.17,2.17,O,O,o VANO 1C + CAMIONC=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17!2,O,O B=2.l7,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17!2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*3!4*O.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.l7*3!4*0.9,O,O B=2.l7,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CAC=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CAC=1.0,l.0,l.30,O,O,O,l,O:p.p, E. SATURADO Y SISMO SUMERG.C=1.0,l.0,O.50,O,O,O,l,O :P.P, 0.5*E. SATURADO Y SISMO SUMERG.C=1.0,l.O,l.30,O,l,O,l,O B=l :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG. y 0.5*C.VC=1.O,l.O,O.50,O,l,O,l,O B=l :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG. y 0.5C=1.O,l.O,l.30,O,O,O,O,O D=l CON ESPECTROC=1.O,l.O,O.50,O,O,O,O,O D=l CON ESPECTROC=1.O,l.O,l.30,O,l,O,O,o B=l D=l CON ESPECTROC=1.O,l.O,O.50,O,l,O,O,O B=l D=l CON ESPECTROC=1.O,l.O,l.30,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTROC=1.O,l.O,O.50,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTROC=1.O,l.O,l.30,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTROC=1.0,l.O,O.50,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTROCOMBINACIONES CON EMPUJE SECOC=1.3,l.3,O,l.69,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,O.65,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,l.69,2.l7,O,O,O B=2.l7,O,O,o,OC=1.3,l.3,O,O.65,2.l7,O,O,O B=2.17,O,O,o,OC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.l7!4,O,O B=O,2.l7,O,O,o VANO lCC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.l7!4,O,O B=O,2.l7,O,O,O VANO lCC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.l7!2,O,O B=O,O,2.l7,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17!2,O,O B=O,O,2.l7,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.l7*3!4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.l7*3!4*0.9,O,O B=O,O,O,2.l7,O : VANO 3CC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.l7*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.l7*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.l7 VANO 4CC=1.3,l.3,O,l.69,2.l7,2.l7!4,O,O B=2.l7,2.l7,O,O,o VANO lC + CAMIONC=1.3,l.3,O,O.65,2.l7,2.l7!4,O,O B=2.l7,2.l7,O,O,o VANO lC + CAMIONC=1.3,l.3,O,l.69,2.l7,2.l7!2,O,O B=2.l7,O,2.l7,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,O,O.65,2.l7,2.l7!2,O,O B=2.l7,O,2.l7,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,O,l.69,2.l7,2.l7*3!4*O.9,O,O B=2.l7,O,O,2.l7,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,O,O.65,2.l7,2.l7*3!4*0.9,O,O B=2.l7,O,O,2.l7,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.l7*0.75,O,O B=2.l7,O,O,O,2.17 VANO 4C + CAC=1.3,l.3,O,O.65,2.l7,2.l7*0.75,O,O B=2.l7,O,O,O,2.l7: VANO 4C + CAC=1.O,l.O,O,l.30,O,O,O,l :P.P, E. SECO Y SISMOC=1.O,l.0,O,O.50,O,O,O,l :P.P, 0.5*E. SECO Y SISMOC=1.0,l.O,O,1.30,l,O,O,l B=l :P.P, E. SECO, SISMO Y O.5*C.V.C=1.0,l.O,O,O.50,l,O,O,l B=l :P.P, 0.5*E. SECO, SISMO Y O.5*C.V. r::"3C=1.O,l.O,O,l.30,O,O,o,o D=l CON ESPECTRO QI.C=1.O,l.O,O,O.50,O,O,O,O D=l: CON ESPECTRO

••••~.? ':" •• ~. ~ .~ t :. • -. .• -r •

59 C=1.0¡1.0¡0¡1.30¡1¡0¡0¡0 B=l60 C=1.0¡1.0¡0¡0.50¡1¡0¡0¡0 B=l61 C=1.0¡1.0¡0¡1.30¡0¡0¡0¡062 C=1.0¡1.0¡0¡0.50¡0¡0¡0¡063 C=1.0¡1.0¡0¡1.30¡1¡0¡0¡0 B=l

C=1.0¡1.0¡0¡0.50¡1¡0¡0¡0 B=le EMPUJE SATURADO CON SUBPRESION65 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡0¡0¡0¡0¡1.6966 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡0¡0¡0¡0¡1.6967 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡2.l7¡0¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡0¡0¡068 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡2.l7¡0¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡0¡0¡0

.69 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡0¡2.l7/4¡0¡0¡1.69 B=0¡2.l7¡0¡0¡0 VANO lC70 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡0¡2.l7/4¡0¡0¡1.69 B=0¡2.l7¡0¡0¡0 VANO lC71 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡0¡2.l7/2¡0¡0¡1.69 B=0¡0¡2.l7¡0¡0 VANO 2C72 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡0¡2.l7/2¡0¡0¡1.69 B=0¡0¡2.l7¡0¡0 VANO 2C73 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡0¡2.l7*3/4*0.9¡0¡0¡1.69B=0¡0¡0¡2.l7¡0 : VANO 3C74 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡0¡2.l7*3/4*0.9¡0¡0¡1.69B=0¡0¡0¡2.l7¡0 : VANO 3C75 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡0¡2.l7*0.75¡0¡0¡1.69 B=0¡0¡0¡0¡2.l7 : VANO 4C76 C=1.3¡1.3¡0.65¡Ó¡0¡2.l7*0.75¡0¡0¡1.69 B=0¡0¡0¡0¡2.l7: VANO 4C77 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡2.l7¡2.l7/4¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡2.l7¡0¡0¡0 VANO lC + CA78 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡2.l7¡2.l7/4¡O¡0¡1.69 B=2.l7¡2.l7¡0¡0¡0: VANO lC + CA79 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡2.l7¡2.l7/2¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡2.l7¡0¡0: VANO 2C + CA80 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡2.l7¡2.l7/2¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡2.l7¡0¡0: VANO 2C + CA81 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡2.l7¡2.l7*3/4*0.9¡0¡0¡1.69B=2.l7¡0¡0¡2.l7¡0 : VANO 3C82 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡2.l7¡2.l7*3/4*0.9¡0¡0¡1.69B=2.l7¡0¡0¡2.l7¡0 : VANO 3C83 C=1.3¡1.3¡1.69¡0¡2.l7¡2.l7*0.75¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡0¡0¡2.l7 : VANO 4C84 C=1.3¡1.3¡0.65¡0¡2.l7¡2.l7*0.75¡0¡0¡1.69 B=2.l7¡0¡0¡0¡2.l7: VANO 4C85 C=1.0¡1.0¡1.30¡0¡0¡0¡1¡0¡1.30 :P.P¡ E. SATURADO¡ SISMO SUMERG. y SU86 C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡0¡0¡1¡0¡1.30 :P.p¡ 0.5*E. SATURADO¡ SISMO SUMERG..87 C=1.0¡1.0¡1.30¡0¡1¡0¡1¡0¡1.30 B=l :P.p¡ E. SATURADO¡ SISMO SUMERG.¡ 0.58R C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡1¡0¡1¡0¡1.30 B=l :P.p¡ 0.5*E. SATURADO¡ SISMO SUMERG.¡

C=1.0¡1.0¡1.30¡0¡0¡0¡0¡0¡1.30 D=l CON ESPECTRO90 C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡0¡0¡0¡0¡1.30 D=l CON ESPECTRO91 C=1..0¡1.0¡1.30¡0¡1¡0¡0¡0¡1.30 B=l D=l CON ESPECTRO92 C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡1¡0¡0¡0¡1.30 B=l D=l CON ESPECTRO93 C=1.0¡1.0¡1.30¡0¡0¡0¡0¡0¡1.30 D=-l CON ESPECTRO94 C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡0¡0¡0¡0¡1.30 D=-l CON ESPECTRO95 C=1.0¡1.0¡1.30¡0¡1¡0¡0¡0¡1.30 B=l D=-l CON ESPECTRO96 C=1.0¡1.0¡0.50¡0¡1¡0¡0¡0¡1.30 B=l D=-l CON ESPECTRO

~

D=l CON ESPECTROD=l CON ESPECTROD=-l CON ESPECTROD=-l CON ESPECTROD=-l CON ESPECTROD=-l CON ESPECTRO

PDELTAM=lL=l SF=1.3L=2 SF=1.3L=3 SF=1.3L=4 SF=1.3L=5 SF=1.7L=6 SF=1.7L=7 SF=1.3L=8 SF=1.3L=9 SF=1.3

- • 6 '.' 1 • _ ,.' ,

·.-

L

LxME56 S

32 UNrfFORMEO

4 SHAPE

.<"::1

...•..

11 OPTIONS2

JOINT rosELEMENT rosWlRE FRAt'E

C.Jle,CJ1

~ SAP90

INGETEC S.A. PAGE 1PROGRAM:SAP90/FILE:ME56S.F3F

PROGRAMA DE ANALISIS PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6.k' R A M E E L E M E N T F O R C E S

ELT LOAD DIST 1-2 PLANE AXIALID ENVE ENDI SHEAR MOMENT FORCE

1 -------------------------- _ACTING P-DELTA AXIAL FORCE:MAX

ALL

MINALL

0.0000.0006.650

13.30019.95026.60026.600

0.0000.0006.650

13.30019.95026.60026.600

-82700.'852-21046.042

40891.996198354.403370049.569

-370049.548-198354.384

-40891.97921046.05482700.864

-103408.783

66691.591246039.312

-381108.293-544466.973-382571.624

244577.84366691.591

-73429.516-122807.944-1.6995E+06-2.3146E+06-1.6995E+06-121346.186

-73429.5162 -------------------- _ACTING P-DELTA AXIAL FORCE:MAX

ALL

MINALL

0.0000.0006.650

13.30019.95026.60026.600

0.0000.0006.650

13.30019.95026.60026.600

117592.41267807.14918646.491

-17124.719-47579.389

47579.37917124.707

-18646.508-67807.165

-117592.431

-62212.517

-3047.328-32271.436314982.509492289.030314982.369-33077.903

-3047.328

-53346.462-298240.939

71671.502204472.478

72483.306-298241.142

-58806.737

1-3 PLANESHEAR MOMENT

AXIALTORQ

'5(\6

..

INGETEC S.A. PAGE 59PROGRAM:SAP90/FILE:ME56S.F3F

PROGRAMA DE ANALISIS PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6

R R A M E E L E M E N T F O R C E S

ELT LOAD DIST 1-2 PLANE AXIALID ENVE ENDI SHEAR MOMENT FORCE

3 ------------------------ _1-3 PLANE

SHEAR MOMENTAXIAL

TORQACTING P-DELTA AXIAL FORCE: -91828.547MAX

ALL 0.000 -78637.4360.000 44625.'609 246039.3122.025 50055.495 171258.3574.050 52658.517 192526.9516.075 57774.208 224468.8408.100 63039.208 298240.9388.100 -47533.436MIN

ALL 0.000 -158027.6120.000 -51363.534 -122807.9442.025 -30716.179 -41390.2584.050 -23634.534 45927.2006.075 -21460.226 59182.4748.100 -19435.226 32271.4368.100 -117592.4124 --------------------------------------------

ACTING P-DELTA AXIAL FORCE: -91767.853MAX

ALL 0.0000.0002.0254.0506.0758.1008.100

MINALL 0.000

0.0002.0254.0506.0758.1008.100

59333.91530438.04323356.39921182.09019157.090

-78637.446121346.188

40493.989-33532.010-59421.318-33077.903

-47533.446

-44347.474-49777.359-52380.381-57496.073-62761. 073

-158027.631-244577.843-170362.023-192526.718-224468.721-298241.144

-117592.431

507

DISEÑO ESTRUCTURA


MODELO SAP90( ANALISIS DE DEFLEXION )

"ME56B"

TEOREMA DE BARRE

'508

PROGRAMA DE ANALISIS PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6ARCHIVO: ME56B ESTRUCTURA: ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6CUNIDADES (KGF-METRO) (CAMION C 40-95 - ANALISIS DE DEFLEXION )SYSTEMr ~

JOINTS1:235

X=o y=oX=26.60X=O Y=OX=26.60

Z=o

Z=8.10G=3,5,1

RESTRAINTS1 5 1 R=O,l,O,l,O,l1 R=l,l,l,l,O,l2 R=O,l,l,l,O,lFRAMENM=31231212345

( tso12

NL=2 Z=-lSH=I T=3.,2., .2, .5,2., .25 E=2.175E9" W=5220SH=I T=1.3,2., .2,.5,2.,.2 E=2.175E9 W=3000SH=R T=.8,2. E=2.175E9 W=3840PLD=4.300,-6079,O,8.300,-12157,O,O,O,O,O,O,O WG=O,O,OPLD=3.750,-12157,O,O,O,O,O,O,O,O,O,0 WG=O,O,O1 2 M=l LP=-2,O3 4 M=2 NSL=O,l4 5 M=2 NSL=O,21 3 M=3 LP=2,O2 5 M=3

C=l,OC=O,l

CARGA MUERTACARGA VIVA

509

L

Lxt'E56BUNrIFORMEO4:

J 5 SHAPE3 2

.- -

.o..t)

..•...

OPTIONS2

l l

JOINT lOSELEMENT rosWlRE FRAME

C,.'ll¡....

SAP90o

••

INGETEC S.A. PAGE 1PROGRAM:SAP90/FILE:ME56B.SOL

PROGRAMA DE ANALISIS PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6

D 1 S P L A C E M E N T S

LOAD COMBINATION 1 - DISPLACEMENTS IIUIIAND ROTATIONS IIRIIJOINT

12345

J O 1 N T

U(X)O.OOOOE+OO0.1528E-03

0.0002090.000076

-0.000057

U (Z)O.OOOOE+OOO.OOOOE+OO

-0.000129-0.0149,05-0.000129

R (Y)0.5359E-03

-0.5359E-030.0011650.000000

-0.001165

D 1 S P L A C E M E N T S

LOAD COMBINATION 2 - DISPLACEMENTS IIUIIAND ROTATIONS IIRIIJOINT

12345

U(X)O.OOOOE+OO0.5272E-040.3317E-03

0.0002860.2399E-03

U (Z)O.OOOOE+OOO.OOOOE+OO

-0.4173E-04-0.007743

-0.2901E-04

R (Y)-0.5425E-040.5679E-040.7054E-03

-0.000049-0.5798E-03

511

••

DISEÑO ESTRUCTURA


MODELO SAPCON( DISEÑO A FLEXION )

"ME56DIF"

CARGAS ULTIMAS

"512

e

PROGRAMA DE DISEYO PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6.ARCHIVO: ME56DIF ESTRUCTURA: ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6C UNIDADES (KGF-METRO) ( VIENE DE ME56S )CONTROL: ~M ID=l,2 IL=3,4,5,6,7,8,9 IPHI=O.9,O.85,O.50,O.55ENVELOPEC EMPUJE SATURADO SIN SUBPRESION1 C=1.3,l.3,l.69,O,O,O,O,O2 C=1.3,l.3,O.65,O,O,O,O,O3 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O4 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O5 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2,.17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lC6 C=1.3,1.3,O.65,O,O,2'.17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lC7 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2C8 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2C9 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C10 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C11 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17*O.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C12 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C13 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO·1C + CAMION14 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMION15 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION16 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION17 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM18 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM19 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CA20 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CA21 C=1.0,l.O,l.30,O,O,O,l,O :P.P, E. SATURADO Y SISMO SUMERG.22 C=1.0,l.0,O.50,O,O,O,l,O :P.P, 0.5*E. SATURADO Y SISMO SUMERG.; C=1.O,1.O,l.3010,l,O,l,O B=1 :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG. y O.5*C.V2~ C=1.0,l.O,O.50,O,l,O,l,O B=l :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG. y 0.525 C=1.O,l.0,l.30,O,O,O,O,O D=l CON ESPECTRO26 C=1.O,l.O,O.50,O,O,O,O,O D=l CON ESPECTRO27 C=1.0,l.0,l.30,O,l,O,O,O B=l D=l CON ESPECTRO28 C=1.O,l.0,O.50,O,l,O,O,O B=l D=l CON ESPECTRO29 C=1.0,l.O,l.30,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTRO30 C=1.0,l.O,O.50,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTRO31 C=1.O,l.0,l.30,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTRO32 C=1.O,l.O,O.50,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTROC COMBINACIONES CON EMPUJE SECO33 C=1.3,l.3,O,l.69,O,O,O,O34 C=1.3,l.3,O,O.65,O,O,O,O35 C=1.3,l.3,O,l.69,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O36 C=1.3,l.3,O,O.65,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O37 C=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lC38 C=1.3,1.3,O,O.65,0,2.17/4, O,O B=O,2.17,0,O,O VANO 1C39 C=l.3,1.3,O,l.69,'0,2.17/2,O,O B=O,0,2.17,O,O VANO 2C40 C=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2C41 C=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C42 C=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17*3/4*O.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C43 C=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C44 C=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17*O.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C45 C=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMION46 C=1.3,l.3,O,O.65,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO 1C + CAMION47 C=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION4 C=1.3,l.3,O,O.65,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION49 C=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17*3/4*O.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM50 C=1.3,1.3,O,O.65,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM51 C=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO tf13CA

..

52 C=1.3,1.3,0,0.65,2.17,2.17*0.75,0,0 B=2.17,0,0,0,2.17 VANO 4C + CA53 C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,1 :P.P, E. SECO Y SISMO54 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,1 :P.P, 0.5*E. SECO Y SISMO55 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,1 B=l :P.P, E. SECO, SISMO Y 0.5*C.V.

C=1.0,1.0,0,0.50,1,0,0,1 B=l :P.P, 0.5*E. SECO, SISMO Y 0.5*C.V.S, C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,0 D=l CON ESPECTRO58 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,0 D=l CON ESPECTRO59 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,0 B=l D=l CON ESPECTRO60 C=1.0,1.0,0,0.50,1,0,0,0 B=l D=l CON ESPECTRO61 C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,0 D=-l CON ESPECTRO.62 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,° D=-l CON ESPECTRO ~63 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,0 B=l D=-l CON ESPECTRO-~64 C=1.0,1.0,0,0.50,1,0,,0,0B=l D=-l CON ESPECTRO ~~~~C EMPUJE SATURADO CON SUBPRESION ~_~~65 C=1.3,1.3,1.69,0,0,0,0,0,1.69 ~66 C=1.3,1.3,0.65,0,0,0,0,0,1.69 ~~67 C=1.3,1.3,1.69,0,2.17,0,0,0,1.69 B=2.17,0,0,0,0 ~68 C=1.3,1.3,0.65,0,2.17,0,0,0,1.69 B=2.17,0,0,0,0 ~69 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.17/4,0,0,1.69 B=0,2.17,0,0,0 VANO 1C70 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.17/4,0,0,1.69 B=0,2.17,0,0,0 VANO 1C71 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.17/2,0,0,1.69 B=0,0,2.17,0,0 VANO 2C72 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.17/2,0,0,1.69 B=0,0,2.17,0,0 VANO 2C73 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.17*3/4*0.9,0,0,1.69B=0,0,0,2.17,0 : VANO 3C74 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.17*3/4*0.'9,0,0,1.69B=0,0,0,2.17,0 : VANO 3C75 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.17*0.75,0,0,1.69 B=0,0,0,0,2.17: VANO 4C76 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.17*0.75,0,0,1.69 B=0,0,0,0,2.17: VANO 4C77 C=1.3,1.3,1.69,0,2.17,2.17/4,0,0,1.69 B=2.17,2.17,0,0,0 VANO 1C + CA78 C=1.3,1.3,0.65,0,2.17,2.17/4,0,0,1.69 B=2.17,2.17,0,0,0: VANO 1C + CA79 C=1.3,1.3,1.69,0,2.17,2.17/2,0,0,1.69 B=2.17,0,2.17,0,0: VANO 2C + CA80 C=1.3,1.3,0.65,0,2.17,2.17/2,0,0,1.69 B=2.17,0,2.17,0,0: VANO 2C + CAf C=1.3,1.3,1.69,0,2.17,2.17*3/4*0.9,0,0,1.69B=2.17,0,0,2.17,0 : VANO 3C8¿ C=1.3,1.3,0.65,0,2.17,2.17*3/4*0.9,0,0,1.69B=2.17,0,0,2.17,0 : VANO 3C83 C=1.3,1.3,1.69,0,2.17,2.17*0.75,0,0,1.69 B=2.17,0,0,0,2.17: VANO 4C84 C=1.3,1.3,0.65,0,2.17,2.17*0.75,0,0,1.69 B=2.17,0,0,0,2.17: VANO 4C85 C=1.0,1.0,1.30,0,0,0,1,0,1.30 :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG. y SU86 C=1.0,1.0,0.50,0,0,0,1,0,1.30 :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG.87 C=1.0,1.0,1.30,0,1,0,1,0,1.30 B=l :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG., 0.588 C=1.0,1.0,0.50,0,1,0,1,0,1.30 B=l :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG.,89 C=1.0,1.0,1.30,0,0,0,0,0,1.30 D=l CON ESPECTRO90 C=1.0,1.0,0.50,0,0,0,0,0,1.30 D=l CON ESPECTRO91 C=1.0,1.0,1.30,0,1,0,0,0,1.30 B=l D=l CON ESPECTRO92 C=1.0,1.0,0.50,0,1,0,0,0,1.30 B=l D=l CON ESPECTRO93 C=1.0,1.0,1.30,0,0,0,0,O,1.30 D=-l CON ESPECTRO94 C=1.0,1.0,O.50,O,O,O,O,0,1.30 D=-l CON ESPECTRO95 C=1.0,1.0,1.30,O,1,O,O,O,1.30 B=l D=-l CON ESPECTRO96 C=1.0,1.0,0.50,O,1,O,O,O,1.30 B=l D=-l CON ESPECTROSECTIONS1 MN=C2 MN=C3 MN=C

SH=RSH=RSH=R

E=2.175E9E=2.175E9E=2.175E9

F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6

T=3.,2. C=0.07,O.07T=1.3,2. C=O.05,0.05T=.8,2. C=0.05,O.05

FRAME1 T=2 M=l2 T=2 M=23 4 1 T=2 M=3

514

..

INGETEC S.A. PAGE 19SAP90_FILE:ME56S/SAPCON_FILE:ME56DIF.CONPROGRAMA DE DISEYO PARA PASO INFERIOR ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6.

\ ",,>'JEXURAL AND SHEAR DESIGN OF BEAM-TYPE ELEMENTS (ACI 318-89)ELEM SECTION SIZE STATN <------REQUIRED REINFORCING------><-DESIGN FORCES->ID WIDTH X DEPTH LOC TOP <LC> BOT <LC> SHR <LC> -M33 +M33 V22{m} {m} {m} {sqcm} {sqcm} {sqcm/m} {T-m} {T-m} {T}1 2.00 X 3.00

0.00 196.19 <64>196.19 <95> 0.00 <84> 123 246 3706.65 196.19 <84>196.19 < O> 0.00 <84> 1699 49 19813.30 216.01 <84>196.19 < O> 0.00 <82> 2315 49 4119.95 196.19 <84>196.19 < O> 0.00 <84> 1699 49 19826.60 196.19 <64>196.19 <95> 0.00 <84> 121 245 3702 2.00 X 1.300.00 83.70 <19> 83.70 < O> 0.00 <81> 298 99 1186.65 83.70 < O> 83.70 <84> 0.00 <82> 60 315 6813.30 83.70 < 0>108.33 <84> 0.00 <82> 60 492 1919.95 83.70 < O> 83.70 <84> 0.00 <82> 60 315 6826.60 83.70 <19> 83.70 < O> 0.00 <82> 298 99 1183 2.00 X 0.800.00 50.22 <64> 91.74 <95> 0.00 <95> 123 246 512.03 50.22 <29> 62.72 <96> 0.00 <64> 41 171 504.05 50.22 < O> 70.86 <84> 0.00 <32> 25 193 536.07 50.22 < O> 83.26 <84> 0.00 <31> 25 224 588.10 50.22 < 0>112.67 <19> 0.00 <31> 25 298 634 2.00 X 0.800.00 91.16 <95> 50.22 <64> 0.00 <87> 245 121 59

(' 2.03 62.38 <96> 50.22 <29> 0.00 <64> 170 40 504.05 70.86 <84> 50.22 < O> 0.00 <32> 193 24 52~_.•..6.07 224 24 5783.25 <84> 50.22 < o> 0.00 <31>8.10 112.67 <19> 50.22 < O> 0.00 <31> 298 99 63

515

DISEÑO ESTRUCTURA


MODELO SAPCON( DISEÑO A CORTE)

"ME56DIC"

CARGAS ULTIMAS

- 516

PROGRAMA DE DISE~O PARA PASO INFERIOR ALIGERADO VEHICULAR DE UNA LUZ.ARCHIVO: ME56DIC ESTRUCTURA: ENLACE MEDELLIN PUENTE 5.6C UNIDADES (KGF-METRO) ( VIENE DE ME56S )C(YI'ITROLJ M ID=l,2 IL=3,4,5,6,7,8,9 IPHI=0.9,O.85,O.50,O.55

ENVELOPEC EMPUJE SATURADO SIN SUBPRESION1 C=1.3,l.3,l.69,O,O,O,O,O2 C=1.3,l.3,O.65,O,O,O,O,O3 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O4 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,O5 C=1.3,1.3,1.69,O,O,2 ..17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lC6 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2~17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lC7 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2C8 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2C9 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C10 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3C11 C=1.3,l.3,l.69,O,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C12 C=1.3,l.3,O.65,O,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4C13 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMION14 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMION15 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION16 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMION17 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM18 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAM19 C=1.3,l.3,l.69,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17 : VANO 4C + CA20 C=1.3,l.3,O.65,O,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CA21 C=1.0,l.0,l.30,O,O,O,l,O :P.P, E. SATURADO Y SISMO SUMERG.2'"' C=1.0,1.0,O.50,O,O,O,l,O :P.P, 0.5*E. SATURADO Y SISMO SUMERG.

C=1.0,l.0,l.30,O,l,O,l,O B=l :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG. y 0.5*C.VC=1.0,l.0,O.50,O,l,O,l,O B=l :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG. y 0.5C=1.0,l.0,l.30,O,O,O,O,O D=l CON ESPECTROC~1.0,l.0,O.50,O,O,O,O,O D=lCON ESPECTROC=1.0,l.0,l.30,O,l,O,O,O B=l D=l CON ESPECTROC=1.0,l.0,O.50,O,l,O,O,O B=l D=l CON ESPECTROC=1.0,l.0,l.30,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTROC=1.0,l.0,O.50,O,O,O,O,O D=-l CON ESPECTROC=1.0,l.0,l.30,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTROC=1.0,l.0,O.50,O,l,O,O,O B=l D=-l CON ESPECTRO

COMBINACIONES CON EMPUJE SECO

242526272829303132C33343536373839404142434445464~4_495051

C=1.3,l.3,O,l.69,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,O.65,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,O.65,2.17,O,O,O B=2.17,O,O,O,OC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO lCC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17/4,O,O B=O,2.17,O,O,O VANO 1CC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17/2,·O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17/2,O,O B=O,O,2.17,O,O VANO 2CC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17*3/4*0.9,O,O B=O,O,O,2.17,O : VANO 3CC=1.3,l.3,O,l.69,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4CC=1.3,l.3,O,O.65,O,2.17*0.75,O,O B=O,O,O,O,2.17 VANO 4CC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMIONC=1.3,l.3,O,O.65,2.17,2.17/4,O,O B=2.17,2.17,O,O,O VANO lC + CAMIONC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,O,O.65,2.17,2.17/2,O,O B=2.17,O,2.17,O,O VANO 2C + CAMIONC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,O,O.65,2.17,2.17*3/4*0.9,O,O B=2.17,O,O,2.17,O : VANO 3C + CAMC=1.3,l.3,O,l.69,2.17,2.17*0.75,O,O B=2.17,O,O,O,2.17: VANO 4C + CA

517

52 C=1.3,1.3,0,0.65,2.l7,2.l7*0.75,0,053 C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,1 :P.P,54 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,1 :P.P,55 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,1 B=l :P.P,5 C=1.0,1.0,0,0.50,1,0,0,1 B=l :P.P,5~ C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,0 D=l58 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,0 D=l59 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,0 B=l D=l60 C=1.0,1.0,0,0.50,1,0,0,0 B=l D=l61 C=1.0,1.0,0,1.30,0,0,0,0 D=-l62 C=1.0,1.0,0,0.50,0,0,0,0 D=-l63 C=1.0,1.0,0,1.30,1,0,0,0 B=l D=-l64 C=1.0,1.0,0,0.50,1,0~0,0 B=l D=-lC EMPUJE SATURADO CON SUBPRESION65 C=1.3,1.3,1.69,0,0,0,0,0,1.6966 C=1.3,1.3,0.65,0,0,0,0,0,1.6967 C=1.3,1.3,1.69,0,2.l7,0,0,0,1.69 B=2.l7,O,0,0,068 C=1.3,1.3,0.65,0,2.l7,0,0,0,1.69 B=2.l7,0,0,0,069 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.l7/4,0,0,1.69 B=0,2.l7,0,0,0 VANO lC70 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.l7/4,0,0,1.69 B=0,2.l7,0,0,0 VANO lC71 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.l7/2,0,0,1.69 B=0,0,2.l7,0,0 VANO 2C72 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.l7/2,0,0,1.69 B=0,0,2.l7,0,0 VANO 2C73 C=1.3,1.3,1.69,0,0,2.l7*3/4*0.9,0,0,1.69B=0,0,0,2.l7,0 : VANO 3C74 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.l7*3/4*0.9,0,0,1.69B=0,0,0,2.l7,0 : VANO 3C75 C=1.3,1.-3,1.69,0,0,2.l7*0.75,0,0,1.69 B=0,0,0,0,2.l7: VANO 4C76 C=1.3,1.3,0.65,0,0,2.l7*0.75,0,0,1.69 B=0,0,0,0,2.l7: VANO 4C77 C=1.3,1.3,1.69,0,2.l7,2.l7/4,0,0,1.69 B=2.l7,2.l7,0,0,0 VANO lC + CA78 C=1.3,1.3,0.65,0,2.l7,2.l7/4,0,0,1.69 B=2.l7,2.l7,0,0,0: VANO lC + CA79 C=1.3,1.3,1.69,0,2.l7,2.l7/2,0,0,1.69 B=2.l7,0,2.l7,0,0: VANO 2C + CA80 C=1.3,1.3,0.65,0,2.l7,2.l7/2,0,0,1.69 B=2.l7,0,2.l7,0,0: VANO 2C + CA8 C=1.3,1.3,1.69,0,2.l7,2.l7*3/4*0.9,0,0,1.69B=2.l7,0,0,2.l7,0 : VANO 3C82 C=1.3,1.3,0.65,0,2.l7,2.l7*3/4*0.9,0,0,1.69B=2.l7,0,0,2.l7,0 : VANO 3C83 C=1.3,1.3,1.69,0,2.l7,2.l7*0.75,0,0,1.69 B=2.l7,0,0,0,2.l7: VANO 4C84 C=1.3,1.3,0.65,0,2.l7,2.l7*0.75,0,0,1.69 B=2.l7,O,0,0,2.l7: VANO 4C85 C=1.0,1.0,1.30,0,0,0,1,0,1.30 :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG. y SU"86 C=1.0,1.0,O.50,0,0,0,1,0,1.30 :P.P, O.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG.87 C=1.0,1.O,1.30,O,1,0,1,0,1.30 B=l :P.P, E. SATURADO, SISMO SUMERG., 0.588 C=1.0,1.O,O.50,0,1,0,1,0,1.30 B=l :P.P, 0.5*E. SATURADO, SISMO SUMERG.,89 C=1.0,1.0,1.30,O,0,O,O,O,1.30 D=l CON ESPECTRO90 C=1.0,1.0,0.50,0,0,0,0,0,1.30 D=l CON ESPECTRO91 C=1.O,1.0,1.30,O,1,0,0,O,1.30 B=l D=l CON ESPECTRO92 C=1.0,1.0,0.50,0,1,0,0,0,1.30 B=l D=l CON ESPECTRO93 C=1.O,1.O,1.30,0,O,0,O,O,1.30 D=-l CON ESPECTRO94 C=1.0,1.0,0.50,0,0,O,O,O,1.30 D=-l CON ESPECTRO95 C=1.0,1.0,1.30,0,1,0,0,0,1.30 B=l D=-l CON ESPECTRO96 C=1.O,1.0,0.50,0,1,0,O,0,1.30 B=l D=-l CON ESPECTROSECTIONS1 MN=C SH=R2 MN=C SH=R3 MN=C SH=R

E=2.l75E9E=2.175E9E=2.l75E9

F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6F=4.2E7,2.8E6,4.2E7,2.8E6

T=3.,.5 C=O.07,0.07T=1.3,.5 C=0.05,O.05T=.8,2. C=O.05,O.05

FRAME1 T=2 M=l2 T=2 M=23 4 1 T=2 M=3

B=2.l7,0,0,0,2.l7E. SECO Y SISMO0.5*E. SECO Y SISMOE. SECO, SISMO Y O.5*C.V.O.5*E. SECO, SISMO Y 0.5*C.V.

CON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTROCON ESPECTRO

VANO 4C + CA

518

INGETEC S.A. PAGE 19SAP90 FILE:ME56S/SAPCON_FILE:ME56DIC.CON

PROGRAMA DE DISEYO PARA PASO INFERIOR ALIGERADO VEHICULAR DE UNA LUZ.

,EXURAL AND SHEAR DESIGN OF BEAM-TYPE ELEMENTS (ACI 318-89)

ELEM SECTION SIZE STATN <------REQUIRED REINFORCING------><-DESIGN FORCES->...ID WIDTH X DEPTH LOC TOP <LC> BOT <LC> SHR <LC> -M33 +M33 V22

{m} {m} {m} {sqcm} {sqcm} {sqcm/m} {T-m} {T-m} {T}1 0.50 X 3.00

0.00 49.05 <64> 49.05 <95> 24.81 <84> 123 246 3706.65 171. 07 <84> 49.05 < O> 8.40 <84> 1699 49 198

13.30 2~5.19 <84> 49.05 < O> 0.00 <82> 2315 49 4119.95 171. 07 <84> 49.05 < O> 8.40 <84> 1699 49 19826.60 49.05 <64> 49.05 <95> 24.81 <84> 121 245 370

2 0.50 X 1.300.00 70.05 <19> 21.71 < O> 15.79 <81> 298 99 1186.65 20.93 < o> 74.50 <84> 4.63 <82> 60 315 68

13.30 20.93 < 0>126.94 <84> 0.00 <82> 60 492 1919.95 20.93 < o> 74.50 <84> 4.63 <82> 60 315 6826.60 70.05 <19> 21.71 < O> 15.79 <82> 298 99 118

3 2.00 X 0.800.00 50.22 <64> 91.74 <95> 0.00 <95> 123 246 512.03 50.22 <29> 62.72 <96> 0.00 <64> 41 171 504.05 50.22 < O> 70.86 <84> 0.00 <32> 25 193 536.07 50.22 < O> 83.26 <84> 0.00 <31> 25 224 588.10 50.22 < 0>112.67 <19> 0.00 <31> 25 298 63

4 2.00 X 0.800.00 91.16 <95> 50.22 <64> 0.00 <87> 245 121 592.03 62.38 <96> 50.22 <29> 0.00 <64> 170 40 504.05 70.86 <84> 50.22 < O> 0.00 <32> 193 24 526.07 83.25 <84> 50.22 < O> 0.00 <31> 224 24 578.10 112.67 <19> 50.22 '< O> 0.00 <31> 298 99 63

519

INGen:c S.A.PRO\'fCTO: Avenida longitudinal de Occidente..

esTRUCTURA: CaJón aligeradoENLACl: MEDEWN PUENTE 5.8.

DISEÑO DE LOSAS PARA EL CAJON ALIGERADODE UNA LUZ EN CONCRETO REFORZADO

i- DATOS BASteo PARA EL DISEÑO

1.1.Datos de espesores y pesos especifico.

E.AS .::O.OTm

T"(C::2.4·-3m

dR ;::O.05·ro

dR1::O.07-m

ELC::O.20·rn

E LCsi:: 0.20·ro

E LCü:: O.25·m

p rndlí::O.004

Espesor del pavimento

Peso específico del asfalto

Peso especifico del concreto

Recubrimiento para la losa de concreto

Recubrimiento para la losa de cimentación{losa contra el suelo)

Espesor de les losas en concreto de laplaca superior

Espesor de la losa superior en concretode la placa inferior

E$pesor de la losa inferior en concreto dela placa inferior

Cuantía mínima para refuerzo losa inferior

1.2.Datos de distancias y separaciones (sección transversal)

Sv::2.O·m

ABQ=O.OOm

A AN .:: J .20·m

PREPARO: Javier Nlfto NClI\ez.

Distancia entre ejes de vigas ínternas

Ancho del bordillo(No se utiliza para el cálculo)

AnchO del andén(No se utiliza para el cálculo)

!120REVISO: Ef/zabettt Alba Garcla.

Camilo Santos Mora.FECHA:28108IOO Hoja 1 de 11

•.

JNGETfC S.A.PROYECTO:Avenida longitudinal de O~nte.·

ESTRUCTURA: ca./ón 41JgeradoENlACE MEOElUN PUENTE .5.6.

1.3.Cálculo de luz libre para la losa superior ( SPs ).

By:::0.50·m Ancho del patín superior(No se utiliza en el cálculo)

Altura de la viga(No se utiliza para el cálculo)

Hy= l.3Q·m

B o=O.50·m Ancho da la viga

By-BoSPs = SV - B 0- 2 Luz de cálculo entre vigas (Luz libre)

Es la luz de diseño para la losa.

1.4. CálCulo de la luz libre para la losa inferior (Sp¡).

By=O.S·m Ancho del patín superior(No se utiliza en el cálculo)

B o :=O.50·m Ancho de las paredes delcajón

Luz de cálculo entre vigas (Luz libre)Es la luz de diseño para la losa.

1.5.Carga actuante sobre el terreno de fundación más subpresión(viene del archivo MEDELL-56.XLS hoja 5 de 5).

Te T ct = 7.234·-.a 2

m

TSUBP=3.0·-m2

W T.act := (u T.act + SUBP ).1.6.1.m Carga Total arnplíñcada sobre el suelo.(1.6)

mW T.act "'16.374 -T-2

m

PREPARO: Javier Nlllo NIlñez. REVISO:EllzabethAlba Garcia.Camilo Santos Mora

'521FECHA:28JOBIOO Hoja 2 de 11

Evaluacion Fs sobre estribo.pdf

Documents

Transcript of Evaluacion Fs sobre estribo.pdf