Fin1_15VALE

NORMA DGE “ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICASEN ÁREAS RURALES”1. OBJETIVOLa presente norma tiene como objetivo establecer los requerimientos mínimos que debencumplir las instalaciones de alumbrado de vías públicas, en aquellas zonas donde sedesarrollen proyectos y obras de electrificación rural cuyas inversiones se rigen por la Leyde Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.2. BASE LEGALLey No. 27744 “Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera”.3. ALCANCESLa presente Norma es de aplicación imperativa para la dotación del servicio de alumbradode vías públicas para toda entidad que diseñe, opere o administre instalaciones dealumbrado eléctrico y provea el servicio en vías públicas en zonas rurales en el ámbito de laLey de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.4. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICASLa cantidad de puntos de iluminación en una localidad se debe determinar con elprocedimiento mostrado a continuación:4.1 Se determina un consumo de energía mensual por alumbrado público de acuerdo a lafórmula:CMAP = KALP x NUDonde:CMAP : Consumo mensual de alumbrado público en kWhKALP : Factor de AP en kWh/usuario-mesNU : Número de Usuarios de la localidadEl Factor KALP es el correspondiente al Sector Típico 4 : KALP = 3,3El Factor KALP será revisado por OSINERG y presentado al Ministerio de Energía yMinas para su aprobación.4.2 Para calcular el número de puntos de iluminación se debe considerar una potenciapromedio de lámpara de alumbrado y el número de horas de servicio mensuales delalumbrado público (NHMAP). Se aplica la siguiente fórmula:PI = (CMAPx1000) / (NHMAPxPPL)Donde:PI: Puntos de IluminaciónCMAP: Consumo mensual de alumbrado público en kWhNHMAP: Número de horas mensuales del servicio alumbrado público (horas/mes)PPL: Potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público en wattsNorma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 4 de 4· La cantidad de puntos de iluminación (PI) en el caso de ser decimal se deberedondear al entero inferior.· El número de horas mensuales del servicio de alumbrado público (NHMAP)dependerá de su control de encendido y apagado:Tipo de control NHMAP (horas/mes )Célula fotoeléctrica 360Horario Número de horas diarias programadas multiplicada por 30· La potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público (PPL)comprende la potencia nominal de la lámpara más la potencia nominal de susaccesorios de encendido.4.3 El número de horas diarias de alumbrado público considerado debe estarcomprendido entre 8 y 12 horas.4.4 La distribución de los puntos de iluminación se realizará de acuerdo a lascaracterísticas de las zonas a iluminar según el siguiente orden de prioridad:

i. Plazas principales o centro comunal de la localidad.ii. Vías públicas en el perímetro de las plazas principales.iii. Vías públicas importantes.iv. Áreas Restantes de la localidad.4.5 Para las instalaciones de alumbrado público, que se desarrollen en capitales deprovincia o capitales de distrito en las cuales haya una distribución concentrada yuniforme de las edificaciones, zonas de interés turístico o arqueológico o donde laseguridad de los usuarios lo requiera, ejemplo: Localidades desarrolladas al lado devías regionales, subregionales o autopistas; se debe considerar en la superficie de lavía los siguientes niveles de iluminancia y uniformidad media de iluminancia:Niveles de iluminancia y uniformidad media de iluminanciaTipo decalzadaIluminancia media(lux)Uniformidad mediade iluminanciaCalzada clara 1- 3 ³ 15 %Calzada oscura 2-6 ³ 15 %La identificación de los tipos de calzada se realizará de acuerdo al siguientecuadro:Tipo de superficie Tipo de calzadaRevestimiento de concreto ClaraRevestimiento de asfalto OscuraSuperficies de tierra ClaraNorma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 5 de 54.6 Para las instalaciones que se desarrollen fuera del alcance del numeral anterior, sedebe utilizar un alumbrado que sirva de guía visual (Luz Guía), donde la percepciónvisual de la luz emitida por las luminarias pueda ser hecha desde la ubicación de laluminaria más cercana, se debe considerar en la superficie de la vía un nivel deiluminancia media entre 1y 3 lux.5. DIRECTIVAS GENERALES5.1 El sistema luminaria lámpara debe ser eficiente y asegurar un adecuado tiempo devida con un mínimo mantenimiento5.2 Las lámparas de alumbrado público podrán ser alimentadas directamente de las redesde servicio particular, en este caso el control de encendido y apagado debe serautomático. La determinación del consumo de energía del servicio de alumbradopúblico en este caso se debe realizar con los parámetros del numeral 4.2, bajo estascondiciones no será necesario la implementación de contadores de energía delservicio de alumbrado público.5.3 Los pastorales de las luminarias pueden ir adosadas a la pared de los usuarios,siempre y cuando cuenten con la autorización expresa y por escrito de estos.5.4 Se puede utilizar unidades de alumbrado público que empleen paneles solares para sufuncionamiento.5.5 En la Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos para Electrificación Ruralse indica los aspectos a controlar en lo que corresponde a calidad de alumbradopúblico rural.5.6 Las reclamaciones sobre deficiencias del servicio de alumbrado público y sobre laincorrecta aplicación de esta norma, siguen el mismo procedimiento que las que serefieren al servicio público de electricidad en las zonas rurales.5.7 OSINERG sanciona el incumplimiento de esta norma de acuerdo con la escala depenalidades y multas vigente.6. DISPOSICIONES TRANSITORIASLas localidades que en la actualidad cuentan con el servicio público de electricidad pero no

con el servicio de alumbrado público, la entidad que administra las instalaciones eléctricasdebe dotarles dicho servicio, en concordancia con lo estipulado en la presente norma, dentrode un programa de adecuación coordinado con OSINERG.Norma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 6 de 6RESOLUCIÓN DIRECTORAL N° 017-EM/DGELima, 30 de diciembre del 2003CONSIDERANDO:Que, el Artículo 1° de la Ley N° 27744, Ley de Electrificación Rural y deLocalidades Aisladas y de Frontera, declara de necesidad nacional y utilidad pública laelectrificación de zonas rurales y localidades aisladas y de frontera del país;Que, el Artículo 11° de la misma Ley señala que la Electrificación Rural deberácontar con normas específicas de diseño y construcción adecuadas a las zonasrurales;Que, en ese sentido, es necesario emitir una norma específica en el marco dela Ley N° 27744, estableciendo los niveles fotométricos mínimos para el alumbrado devías públicas, acorde con el nivel de tráfico vehicular y peatonal de las zonascomprendidas en la mencionada norma legal.Que, en aplicación de lo dispuesto en la Resolución Ministerial N° 162-2001-EM/SG, el proyecto de la presente Resolución Directoral fue prepublicado en la páginaWeb del Ministerio de Energía y Minas;De conformidad con lo establecido en el Artículo 37º del Reglamento deOrganización y Funciones del Ministerio de Energía y Minas, aprobado por el DecretoSupremo Nº 025-2003-EM;SE RESUELVE:Artículo 1°.- Aprobar la Norma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en ÁreasRurales”, cuyo texto forma parte integrante de la presente Resolución, la cual es decumplimiento obligatorio para los proyectos que se desarrollan en el marco de la Leyde Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.Artículo 2°.- La presente Resolución entrará en vigencia a partir del 01 de abrilde 2004.Regístrese, comuníquese y publíquese.JORGE AGUINAGA DÍAZDirector generalDirección General de Electricidad

R. M. N° 013-2003-EM/DM “Alumbrado de Vías Públicas en zonas de Concesión de Distribución”, de fecha 14.ENE.2003R.D. Nº 017-2003-EM/DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales"; de Fecha 30.DIC.2003

La presente norma tiene como objetivo establecer los requerimientos mínimos que debencumplir las instalaciones de alumbrado de vías públicas, en aquellas zonas donde sedesarrollen proyectos y obras de electrificación rural cuyas inversiones se rigen por la Ley

Ley No. 27744 “Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera”.

La presente Norma es de aplicación imperativa para la dotación del servicio de alumbradode vías públicas para toda entidad que diseñe, opere o administre instalaciones dealumbrado eléctrico y provea el servicio en vías públicas en zonas rurales en el ámbito de la

4. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICAS

4.1 Se determina un consumo de energía mensual por alumbrado público de acuerdo a la

El Factor KALP será revisado por OSINERG y presentado al Ministerio de Energía y

4.2 Para calcular el número de puntos de iluminación se debe considerar una potenciapromedio de lámpara de alumbrado y el número de horas de servicio mensuales del

NHMAP: Número de horas mensuales del servicio alumbrado público (horas/mes)

4.5 Para las instalaciones de alumbrado público, que se desarrollen en capitales de

uniforme de las edificaciones, zonas de interés turístico o arqueológico o donde laseguridad de los usuarios lo requiera, ejemplo: Localidades desarrolladas al lado devías regionales, subregionales o autopistas; se debe considerar en la superficie de la

4.6 Para las instalaciones que se desarrollen fuera del alcance del numeral anterior, sedebe utilizar un alumbrado que sirva de guía visual (Luz Guía), donde la percepciónvisual de la luz emitida por las luminarias pueda ser hecha desde la ubicación de la

5.1 El sistema luminaria lámpara debe ser eficiente y asegurar un adecuado tiempo de

5.2 Las lámparas de alumbrado público podrán ser alimentadas directamente de las redes

público en este caso se debe realizar con los parámetros del numeral 4.2, bajo estas

5.3 Los pastorales de las luminarias pueden ir adosadas a la pared de los usuarios,

5.4 Se puede utilizar unidades de alumbrado público que empleen paneles solares para su

5.5 En la Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos para Electrificación Rural

5.6 Las reclamaciones sobre deficiencias del servicio de alumbrado público y sobre laincorrecta aplicación de esta norma, siguen el mismo procedimiento que las que se

5.7 OSINERG sanciona el incumplimiento de esta norma de acuerdo con la escala de

Las localidades que en la actualidad cuentan con el servicio público de electricidad pero no

con el servicio de alumbrado público, la entidad que administra las instalaciones eléctricasdebe dotarles dicho servicio, en concordancia con lo estipulado en la presente norma, dentro

Localidades Aisladas y de Frontera, declara de necesidad nacional y utilidad pública la

la Ley N° 27744, estableciendo los niveles fotométricos mínimos para el alumbrado de

EM/SG, el proyecto de la presente Resolución Directoral fue prepublicado en la página

Organización y Funciones del Ministerio de Energía y Minas, aprobado por el Decreto

Rurales”, cuyo texto forma parte integrante de la presente Resolución, la cual es decumplimiento obligatorio para los proyectos que se desarrollan en el marco de la Ley

R. M. N° 013-2003-EM/DM “Alumbrado de Vías Públicas en zonas de Concesión de Distribución”, de fecha 14.ENE.2003R.D. Nº 017-2003-EM/DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales"; de Fecha 30.DIC.2003

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A.T. CALCULO DE CAMBIO DE ESTADO DE CONDUCTORES DE 4.5V= 10.0 REDES AEREAS EN BAJA TENSION. Vf= 5.8 -TENSION DEL PROYECTO : 380 / 220 V

Conex.=3 Ø Sistema: 380/220 VNº Hilos 3.0 -PROYECTO: PIURA (CONCESIÓN ENOSA)Trafo.Mayor: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»kVA= 50.0 "ACUÑA GAVIDIA" Urb. Progr. "ACUÑA GAVIDIA"Zt = 2.00% CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN DE R.S. - 380.0 kV

URB. PROGR-CONFIGURACION DE CONDUCTORES : VERTICAL«ACUÑA GAVIDIA"

Casas: 749C.Esp.: 5

#REF! D3 =#REF! OJO!! PARA MODIFICACIONES DE CONDUCTOR CAMBIAR AQUÍ!!

MD/Lote0.5 F.S.= 0.50 2MD/CE 1.0 F.S.= 1.00 2MD/AP 0.169 F.S.= 1.00 SECC. R (20°C) Ø REAL

Cu1, Al2 CARACTERISTICAS DEL CONDUCTOR: mm² mm

2 2 FASES ALEACIÓN Al. 25 1.330 6.420

2 NEUTRO ALEACIÓN Al. 25 1.330 6.420

-TEMPERATURAS QUE INTERVIENEN:LÁMP.

Na. 150 SEGUN DATOS DEL CONDUCTOR T1 = 20 °C+Pérd. 0.1685 OPERACION DEL CONDUCTOR T2 = 75 °CNorma A.P.:RM=13; RD=17; RM01=1 0.9

13 Fact=7.1RM 013-2003-EM/DM -CALCULO DE PARAMETROS DEL CONDUCTOR:Cant. Lámp.Diseño: #REF! TIPO R(75°C) Req. DMG

ÁNG. CRÍTICO (mm). (mm).

FASES ALEACIÓN Al. 1.59382 2.32116 #REF!2.321

!OJO: EN CASO NECESARIO SE PODRA UTILIZAR:

EN CONSECUENCIA SE TIENE:

TIPO SECC. R(75°C)mm²

FASES ALEACIÓN Al. 25 1.594 #REF!

1 H./ CÁLCULO 4.1 (Cont.) CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN (OTRO FILE)2 H./ CÁLCULO 4.2 (Cont.) CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA3 H./ CÁLCULO 4.3 EVALUACIONES - CANTIDAD DE LÁMPARAS4 H./ CÁLCULO 4.4 (Cont.) CÁLCULO ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO5 H./ CÁLCULO 4.5 (Cont.) CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS6 H./ CÁLCULO 4.6 (Cont.) CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE POSTES7 H./ CÁLCULO 4.7 (Cont.) CÁLCULO DE RETENIDAS

W/Km

-FACTOR POTENCIA (INDUCT.) COS F =

W/Km

R eq = 2.177 x (A/(7 x p))^0.5 =

X3FW/Km W/Km

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8 H./ CÁLCULO 4.8 (Cont.) CÁLCULO Y SELEC. DE ANCLAJES DE RETENIDAS9 H./ CÁLCULO 4.9 CÁLCULO DE CIMENTACIÓN - MATERIAL AGREGADO

10

CARGAS USOS GENERALES:EDUCACIÓNSERPARRECREACIÓNOTROS USOSLOCAL COMERCIAL

6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R SCorporate Headquarters806 Douglas Rd., Suite 800Coral Gables, FL 33134Toll Free U.S. (866) 842-0533

AlloySize Area(mm2) (mm2)

16 15.8925 24.2635 34.3650 49.4850 48.3570 65.8195 93.27

120 116.99150 147.11185 181.62

(305) 648-8000 FAX: (305) 648-8002

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240 242.54300 299.43400 400.14500 499.83625 626.2800 802.09

1,000 999.71PHYSICAL, MECHANICAL AND ELECTRICAL CHARACTERISTICS

COBRE - DURO

Size Section(mm2)

1 16 15.8892 25 25.1783 35 34.9134 50 50.1425 50 47.2816 70 68.3397 95 94.7648 120 121.2099 120 119.752

10 150 152.80711 150 147.11512 185 184.54113 240 236.03814 240 242.54115 300 297.57216 300 304.243

ECUACIÓN DE TRUXA (DESNIVELADO):

Donde:

B =

FÓRMULA DE LA FLECHA;

f = C [cos h(a/(2C)) - 1] x cos h(Xm/C)

f a² /(8 x C) x cos h (Xm/C)

(s1-3)² x [ s1-3 + A ] = B

A = aE (T1-3 - T2) x cos d + - s2

a2 E (W1-3 )2 x cos³ d

24 A2

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6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R SPHYSICAL, MECHANICAL AND ELECTRICAL CHARACTERISTICS

Size Section(mm2)

1 16 15.8892 25 25.1783 35 34.9134 50 50.1425 50 47.2816 70 68.3397 95 94.7648 120 121.2099 120 119.752

10 150 152.80711 150 147.11512 185 184.54113 240 236.03814 240 242.54115 300 297.57216 300 304.243

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Resuelve sustituir el Art. 2º de la R.M. Nº 185-2005-EM/DM por el siguiente texto:La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:

PALP = FALP / FTOTDonde:PALP : % facturación máximo – A. Público, aplicable al semestre de facturación.FTOT : Monto facturado total en el semestre anterior (Ene-Jun ó Jul-Dic)FALP : Facturación estimada máxima – A. Público del semestre anterior

: Sumatoria de precios medios mensuales del semetre anterior.N : Número de suministros.KALP : kWh/Ususario-mes

FALP = N x KALP x S PMAP

SPMAP

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- Para efectos de Cálculos, se considera 30.0 m.s.n.m.0.3

4.89

PESO CANT.

Kg/Km HILOS

69.10 7.0

69.100 7.0

Radio Medio Geométrico (RMG)(Construcción del conductor) RMGAlambre sólido 0.7790 rCable de un solo material:7 hilos 0.7260 r19 hilos 0.7580 r37 hilos 0.7680 r61 hilos 0.7720 r91 hilos 0.7740 r127 hilos 0.7760 r

#REF!

#REF!

#REF!

CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN (OTRO FILE)CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAEVALUACIONES - CANTIDAD DE LÁMPARASCÁLCULO ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADOCÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS

X3F

W/Km

Z3FW/Km

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CÁLCULO Y SELEC. DE ANCLAJES DE RETENIDASCÁLCULO DE CIMENTACIÓN - MATERIAL AGREGADO

6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R S

Toll Free U.S. (866) 842-0533

OverallDiameter of Lineal

No. of Diameter Conductor WeightStrands (mm) (mm) (Kg/km)

7 1.7 5.1 437 2.1 6.3 667 2.5 7.5 947 3 9 135

19 1.8 9 13319 2.1 10.5 18119 2.5 12.5 25619 2.8 14 32237 2.25 15.8 40637 2.5 17.5 500

(305) 648-8000 FAX: (305) 648-8002 Reference No. PC-00045 4

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61 2.25 20.3 67061 2.5 22.5 82761 2.89 26 1,10461 3.23 29.1 1,37991 2.96 32.6 1,73291 3.35 36.9 2,21891 3.74 41.1 2,767

PHYSICAL, MECHANICAL AND ELECTRICAL CHARACTERISTICSDiameter ofConductors Weight Rated

No. of Normal Conductor Strength Strands (mm) (Kg/km) (Kg)

7 5.1 141 648.37 6.42 224 1014.37 7.56 310 1386.37 9.06 446 1977.6

19 8.9 420 1926.619 10.7 608 2752.319 12.6 842 3781.919 14.25 1078 4882.837 14.21 1065 4821.619 16 1315 5963.337 15.75 1308 5922.537 17.64 1641 7359.837 19.95 2098 9286.461 20.25 2156 9765.537 22.4 2715 12232.461 22.68 2705 12130.5

f = C [cos h(a/(2C)) - 1] x cos h(Xm/C)

a² /(8 x C) x cos h (Xm/C)

a2 E (W2)² cos³ d

) x cos d + - s2

24 A2 (s2)2

E (W1-3 )2 x cos³ d

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6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R SPHYSICAL, MECHANICAL AND ELECTRICAL CHARACTERISTICS

Diameter ofConductors Weight Rated

No. of Normal Conductor Strength Strands (mm) (Kg/km) (Kg)

7 5.1 43.6 5137 6.42 69.1 8137 7.56 95.8 1,1287 9.06 137.8 1,620

19 8.9 129.7 1,48019 10.7 187.5 2,13919 12.6 260 2,96619 14.25 332.6 3,79337 14.21 328.6 3,66719 16 419.3 4,68037 15.75 403.7 4,50537 17.64 506.3 5,65137 19.95 647.6 7,22861 20.25 665.5 7,34637 22.4 816.5 9,11361 22.68 834.8 9,215

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La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:

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MaximumRated ResistanceStrength at 20°C(Kg) (Ohms/km)

53 2.1081784 1.3808

1,110 0.97491,599 0.6771,513 0.69282,060 0.5092,920 0.35923,662 0.28634,604 0.22775,684 0.1844

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7,346 0.13819,069 0.1119

12,119 0.083715,138 0.0670918,755 0.05420,612 0.041825,691 0.0335

MaximumResistance Ratedat 20°C Strength (Ohms/km) (KN)

1.17 6.360.741 9.950.534 13.60.395 19.40.395 18.90.273 270.197 37.10.156 47.90.156 47.30.126 58.50.126 58.10.101 72.2

0.0769 91.10.0769 95.80.0613 1200.0613 119

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MaximumResistance Ratedat 20°C Strength (Ohms/km) (KN)

2.1083 5.032531.3304 7.975530.9595 11.065680.6681 15.89220.7085 14.51880.4902 20.983590.3535 29.096460.2764 37.209330.2797 35.973270.2192 45.91080.2277 44.194050.1815 55.436310.1419 70.906680.1381 72.064260.1126 89.398530.1101 90.39915

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La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:

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Cu. BLANDO 0.00393

Cu. DURO 0.00382Al. PURO 0.00403ACSR 0AASC 0.0036

a (20°c)

RESUMEN: CONFORME A LOS TIPOS DE VÍAS - U.P. "ACUÑA GAVIDIA", SE TIENE:

Tipo de superficie Tipo de calzada

Revestimiento de concreto Clara

Superficies de tierra Clara

CASO I: VÍAS DE DOS CARRILES

Cálculos de Niveles de luminancia, iluminancia e índice de control de deslumbramiento

Tipo de Alumbrado

III (cd/m2) Calzada Clara (G)

Valores Según Norma 0,5 – 1 5 – 10 5 - 6

Valores Calculados según SIº 0,49 10,19 6,85Valores Calculados según SCº 0.51 6,27 7.10

Cálculos de Uniformidad media de ILUMINANCIA

Tipo de Alumbrado

III

Valores Según Norma 0,25 - 0,35

Valores Calculados según SIº 0,39Valores Calculados según SCº 0.32

Características de la Vía (dos carriles con Berma Central):

Especificaciones Medidas

Tipo Doble Vìa

Berma central 1,50 mAncho de cada Calzada 4,05 mInstalaciòn de Luminarias Simple LadoAltura de Instalaciòn 7,90 m

Luminancia media rev. seco

Iluminancia Horiz. media (lux)

Índice control deslumbr.

Uniform. media de Iluminancia

Distancia de Vanos 32,0 mOverhang (Avance) 1,56 mDistancia de Vanos 32,0 mOverhang (Avance) 1,56 mInclinción de Instalación 15ºLàmpara de 70 W Vapor Na APSuperficie de Calzada Concreto CIE R2

CASO II: VÍAS DE UN CARRIL

Cálculos de Niveles de luminancia, iluminancia e índice de control de deslumbramiento

Tipo de Alumbrado

III (cd/m2) Calzada Clara (G)

Valores Según Norma 0,5 – 1 5 – 10 5 - 6

Valores Calculados según SIº 0,60 11,31 8,06Valores Calculados según SCº 0.53 6,80 7.20

Cálculos de Uniformidad media de ILUMINANCIA

Tipo de Alumbrado

III

Valores Según Norma 0,25 - 0,35

Valores Calculados según SIº 0,13Valores Calculados según SCº 0.15

Características de la Vía (simple carril, sin Berma Central):

Especificaciones Medidas

Tipo Simple Vìa

Berma central 0,00 mAncho de Calzada 6,00 mInstalaciòn de Luminarias Simple LadoAltura de Instalaciòn 7,90 mInclinción de Instalación 15ºLàmpara de 70 W Vapor Na APSuperficie de Calzada CIE RIV

Luminancia media rev. seco

Iluminancia Horiz. media (lux)

Índice control deslumbr.

Uniform. media de Iluminancia

Entonces; conforme a los valores calculados, se cumplen con las prescripciones técnicas de la Norma aprobada con R. M. N° 013-2003-EM/DM

Nota:

Las anotaciones consignadas con SIº se refieren a los cálculos efectuados mediante el Software ILUMINA 2.1; y SCº a los cálculos efectuados mediante el Software CALCULUX ROAD 4.5b.

Entonces; conforme a los valores calculados, se cumplen con las prescripciones técnicas de la

Las anotaciones consignadas con SIº se refieren a los cálculos efectuados mediante el Software

CUADRO GENERAL DE LOTES Y RELACION DE PROPIETARIOSDEL CENTRO POBLADO "SANTA CRUZ DE LA SUCCHA"

LOTE PROPIETARIO LOTE

1 GODOFREDO QUISPE 0 42

2 ENEMESIO NÚÑEZ 0 43

3 IDELIA DÍAZ 0 44

4 LEONALDO DELGADO 0 45

5 GILBERTO DELGADO 0 46

6 JUAN GONZALES 0 47

7 OSWALDO GONZALES 0 48

0 8 I.E. N° 1057 - LOCAL1 0 49

9 JUAN HONORATO 0 50

10 ROSAS FERNÁNDEZ 0 51

11 VITELIO PÉREZ 0 52

12 ANÍBAL SILVA 0 53

13 EUSEBIO QUEVEDO 0 54

14 ALCIDES DÍAZ 0 55

15 BENJAMIN CASTILLO 0 56

16 PRÁXEDES DELGADO 0 57

1 17 EDUCACIÓN (*) 58

2 18 SERPAR (*) 59

3 19 RECREACIÓN (*) 60

4 20 OTROS USOS (*) 61

21 FELIPE GONZALES 0 62

22 I.E. N° 1057 - LOCAL2 0 63

23 CEI 0 64

24 VASO DE LECHE 0 65

25 FELICIANO CÁCERES 0 66

26 AURELIA OLIVERA 0 67

27 HELENA OLIVERA 0 68

28 SEGUNDO TAPIA CABRERA 0 69

29 PABLO DELGADO 0 70

30 JUAN TAPIA 0 71

31 LEONIDAS CHÁVEZ 0 72

32 RAFAEL FERNÁNDEZ 0 73

33 RICARDO CHÁVEZ 0 74

34 MARIO CASTRO 0 75

35 SAÚL PAREDES 76

36 ALVARINO BURGA 77

37 JUAN ROJAS 0 78

38 DIOMEDES SILVA 79

39 SEBASTIAN DELGADO 80

40 DIOMEDES SILVA 0 8141 REINERIO SILVA 0 82

NOTA: 4(*) LOTES PARA USOS DE VIVIENDA UNIFAMILIAR = 78

RELACIÓN DE CARGAS ESPECIALES

1 1 EDUCACIÓN2 2 SERPAR3 3 RECREACIÓN4 4 OTROS USOS5 #N/A #N/A6 #N/A #N/A

(*) º PREDIOS PARA USOS GENERALES =

7 #N/A #N/A8 #N/A #N/A

CUADRO GENERAL DE LOTES Y RELACION DE PROPIETARIOSDEL CENTRO POBLADO "SANTA CRUZ DE LA SUCCHA"

PROPIETARIO 1- 51- GODOFREDO QUISPEANÍBAL SILVA 0 2- 52- ENEMESIO NÚÑEZALFREDO ALARCÓN 0 3- 53- IDELIA DÍAZFELICIANO CÁCERES 0 4- 54- LEONALDO DELGADOPEDRO PEREZ 0 5- 83- GILBERTO DELGADOWILBERTO HINOSTROZA 0 6- 82- JUAN GONZALESJUAN GONZÁLES 0 7- 79- OSWALDO GONZALESJULIO GONZÁLES 0 8- I.E. N° 1057JUAN HONORATO INOSTROZA 0 9- 81- JUAN HONORATOAURELIA OLIVERA 0 10- 67- ROSAS FERNÁNDEZSEBASTIAN DELGADO 0 11- 64- VITELIO PÉREZREINERIO SILVA 0 12- ANÍBAL SILVAGILBERTO DELGADO 0 13- 63- EUSEBIO QUEVEDOALBERTO CASTILLO 0 14- ALCIDES DÍAZCOLEGIO SECUNDARIO 0 15- BENJAMIN CASTILLOPRONOEI 0 16- PRÁXEDES DELGADOGODOFREDO QUISPE 0 17- IGLESIAERNESTO TAYCA 0 18- 69- AMADO CASTILLOJUAN BURGA 0 19- OSWALDO GONZÁLESBERTHA FERNÁNDEZ 0 20- PRONAMACHSAMADO CASTILLO 0 21- 74- FELIPE GONZALESPRÁXEDES DELGADO 0 22- I.E. N° 1057JOSÉ LLAMO 0 23- CEIDAMIAN PÉREZ 0 24- VASO DE LECHEJOSEFA TENORIO 0 25- 84- FELICIANO CÁCERESAMELIA PÉREZ 0 26- 34- AURELIA OLIVERATADEO DÍAZ 0 27- 33- HELENA OLIVERACÉSAR FERNÁNDEZ 0 28- 32- SEGUNDO TAPIA CABRERAADELMO FERNÁNDEZ 0 29- PABLO DELGADOGERMAN DELGADO 0 30- 30- JUAN TAPIANEMESIO NUÑEZ 0 31- 29- LEONIDAS CHÁVEZALADINO FERNÁNDEZ 0 32- 91- RAFAEL FERNÁNDEZEVA TAPIA 0 33- 27- RICARDO CHÁVEZNOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0 34- 25- MARIO CASTRONOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0 35- 92- SAÚL PAREDESNOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY.

NOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY.

NOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0 36- 90- ALVARINO BURGANOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0

NOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0

NOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0NOMBRE P/VERIFICAR - SOLAR PROY. 0

GODOFREDO QUISPE 37- 93- JUAN ROJASENEMESIO NÚÑEZ 38- 100- DIOMEDES SILVAIDELIA DÍAZ 39- 99- SEBASTIAN DELGADOLEONALDO DELGADO 40- 89- DIOMEDES SILVAGILBERTO DELGADO 41- 98- REINERIO SILVAJUAN GONZALES 42- 96- ANÍBAL SILVAOSWALDO GONZALES 43- 88- ALFREDO ALARCÓNI.E. N° 1057 44- 86- FELICIANO CÁCERESJUAN HONORATO 45- 87- PEDRO PEREZROSAS FERNÁNDEZ 46- WILBERTO HINOSTROZAVITELIO PÉREZ 47- JUAN GONZÁLESANÍBAL SILVA 49- 20- JULIO GONZÁLESEUSEBIO QUEVEDO 50- 22- AURELIA OLIVERAALCIDES DÍAZ 51- 23- SEBASTIAN DELGADOBENJAMIN CASTILLO 52- 12- REINERIO SILVAPRÁXEDES DELGADO 53- GILBERTO DELGADO

54- 11- ALBERTO CASTILLOAMADO CASTILLO 55- COLEGIO SECUNDARIOOSWALDO GONZÁLES 56- PRONOEIPRONAMACHS 57- 102- GODOFREDO QUISPEFELIPE GONZALES 58- 101- ERNESTO TAYCAI.E. N° 1057 58- ERNESTO TAYCA

59- 42- JUAN BURGAVASO DE LECHE 60- 44- BERTHA FERNÁNDEZFELICIANO CÁCERES 61- 45- AMADO CASTILLOAURELIA OLIVERA 62- PRÁXEDES DELGADOHELENA OLIVERA 63- 48- JOSÉ LLAMOSEGUNDO TAPIA CABRERA 64- DAMIAN PÉREZPABLO DELGADO 65- 35- JOSEFA TENORIO JUAN TAPIA 66- AMELIA PÉREZLEONIDAS CHÁVEZ 67- 36- TADEO DÍAZ RAFAEL FERNÁNDEZ 68- 50- CÉSAR FERNÁNDEZRICARDO CHÁVEZ 69- 49- ADELMO FERNÁNDEZMARIO CASTRO 70- 37- GERMAN DELGADOSAÚL PAREDES 71- 40- NEMESIO NUÑEZ

ALVARINO BURGA 72- 39- ALADINO FERNÁNDEZ

73- 38- EVA TAPIA

Sección (mm²) 3x25+1x16+P25Sección portante (mm²) 25Sección fases (mm²) 25Sección A.P. 16

Material Fases AluminioMaterial Portante (neutro) AAAC 6201Temple Fases + A.P. Grado Eléctr.Temple Portante (neutro) Aleación Al.Ø exterior del haz (mm) 23.0Peso total haz ) Kg/Km) 445Cant. Hilos/Conductor 7CARACTERÍSTICAS COMPLEMENTARIAS

Descripción

Sección (mm²) 16Espesor aislam. (mm) 1.00Ø sin cubierta (mm) 4.8Ø con cubierta (mm) 6.8Aislamiento XLPETensión de ruptura (Kg) -.-CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS

Descripción

Sección (mm²) 16Tensión máxima permisible Eo/E 0.6/1.0Temperatura máxima de operac 90 ºCCapacidad corriente admisible ( 85 (30 ºC)

1.870Coeficiente térmico de resist. a 0.0036Módulo de elasticidad (Kg/mm²) -.-

Conductor autoport. (mm²) 3-1x10+N10Configuración 3Ø + NeutroSección neutro (mm²) 10Sección fases (mm²) 10Material y temple Fases Cobre blandoMaterial Portante (neutro) Cobre duroØ exterior del haz (mm) 16.1Peso total haz ) Kg/Km) 453Cant. Hilos/Conductor 7CARACTERÍSTICAS COMPLEMENTARIAS

Descripción

Sección (mm²) 10Espesor aislam. (mm) 1.20Ø sin cubierta (mm) 4.0

Conductor Adic.

A.P. 16 mm²

Conductor Adic.

A.P. 16 mm²

Resistencia a 20 ºC W/Km

Conductor de

Fase 10 mm²

Ø con cubierta (mm) 6.4Aislamiento XLPETensión de ruptura (Kg) -.-Tensión máx. permisible Eo/E ( 0.6/1.0Temperatura máxima de operac 90 ºCCapacidad corriente admisible ( 82 (30 ºC).


Urb. Progr. "ACUÑA GAVIDIA"

Sección (mm²) 2x25+1x16+P25Sección portante (mm²) 25Sección fases (mm²) 25Sección A.P. 16Material Fases AluminioMaterial Portante (neutro) AAAC 6201Temple Fases + A.P. Grado Eléctr.Temple Portante (neutro) Aleación Al.Ø exterior del haz (mm) 21.0Peso total haz ) Kg/Km) 346Cant. Hilos/Conductor 7CARACTERÍSTICAS COMPLEMENTARIAS

Descripción

Sección (mm²) 16Espesor aislam. (mm) 1Ø sin cubierta (mm) 4.8Ø con cubierta (mm) 6.8Aislamiento XLPETensión de ruptura (Kg) -.-CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS

Descripción

Sección (mm²) 16Tensión máxima permisible Eo/E 0.6/1.0Temperatura máxima de operac 90 ºCCapacidad corriente admisible ( 85 (30 ºC)


Conductor Adic.

A.P. 16 mm²

Conductor Adic.

A.P. 16 mm²


Sección (mm²) 2-1x10+N10Sección neutro (mm²) 10Sección fases (mm²) 10Material y temple Fases Cobre blandoMaterial Portante (neutro) Cobre duroØ exterior del haz (mm) 13.8Peso total haz ) Kg/Km) 340Cant. Hilos/Conductor 7CARACTERÍSTICAS COMPLEMENTARIAS

Descripción

Sección (mm²) 10Espesor aislam. (mm) 1.20Ø sin cubierta (mm) 4.0Ø con cubierta (mm) 6.4Aislamiento XLPETensión de ruptura (Kg) -.-Tensión máx. permisible Eo/E ( 0.6/1.0Temperatura máxima de operac 90 ºCCapacidad corriente admisible ( 82 (30 ºC).



Conductor de

Fase 10 mm²


3x25+P25 1x16+P25 25 2525 16-.- -.-

Aluminio AluminioAAAC 6201 AAAC 6201

Grado Eléctr. Grado Eléctr.Aleación Al. Aleación Al.

19.2 15.2285 160

7 7

25 25 16 251.00 1.00 1.00 1.006.0 6.0 4.8 6.0

8.00 8.00 6.8 8.00XLPE XLPE XLPE XLPE

-.- 755 -.- 755

25 25 16 250.6/1.0 0.6/1.0 0.6/1.0 0.6/1.090 ºC 90 ºC 90 ºC 90 ºC

114 (30 ºC). 110 (30 ºC) 85 (30 ºC) 114 (30 ºC)1.180 1.310 1.870 1.310

0.0036 0.0036 0.0036 0.0036-.- 6320 -.- 6320


101.204.0

Conductor de

Fase 25 mm²

Portante (neutro)

25 mm²

Conductor Adic.

A.P. 16 mm²

Portante

(neutro) 25

mm²

Conductor de

Fase 25 mm²

Portante (neutro)

25 mm²

Conductor Adic.

A.P. 16 mm²

Portante

(neutro) 25

mm²

Portante (neutro)

10 mm²

6.40XLPE408

0.6/1.090 ºC

80 (30 ºC)1.866

0.0038211950


2x25+P25 2525-.-

AluminioAAAC 6201

Grado Eléctr.Aleación Al.

19.2285

7

25 251.00 1.006.0 6.0

8.00 8.00XLPE XLPE

-.- 755

25 250.6/1.0 0.6/1.090 ºC 90 ºC

114 (30 ºC). 110 (30 ºC)

Conductor de

Fase 25 mm²

Portante (neutro)

25 mm²

Conductor de

Fase 25 mm²

Portante (neutro)

25 mm²

1.180 1.3100.0036 0.0036

-.- 63200

101.204.0

6.40XLPE408

0.6/1.090 ºC

80 (30 ºC)1.866

0.0038211950

0

Portante (neutro)

10 mm²

URB. PROGR. #REF!

#REF!

Conforme a la evaluación de la Calificación Eléctrica las cargas por alimentar son:

DESCRIPCION

ZONA «ACUÑA GAVIDIA" 0

URBANAMD=0.50 kW 749 0.25 0 0.25

FS = 0.50 187.25 kW ###

ERR!URBANA MD = 169 W (*) ### 0.1685 0 0.169

FS = 1.00 #REF! ###

URBANA MD= 1.0 kW 5 1.00 0 1.00FS = 1.00 5.00 kW ###

TOTAL POTENCIA EFECTIVA (We) #REF! 0.00 kW

PÉRDIDAD DE DISTRIB. 3.0% x We #REF! 0.00 kW

TOTAL POTENCIA REQUERIDA #REF! 0.00 kW(*) SE MODIFICA LA CANT. DE LÁMP. CALCULADAS, CONFORME AL DISEÑO

DEL PROYECTO, DE: 89 und. (RM-2006-MEM/DM) A #REF!

SE TIENEN LAS SIGUIENTES CARGAS ESPECIALES (PARA USOS GENERALES), (PARÁMETROS: MD lote = 1.0 kW y FS=1.0) RM 01-2006-MEM/DM

Nº DESCRIPCIÓN TIPO MD UBICACIÓN

1 EDUCACIÓN 1 Ø 1.0 kW2 SERPAR 1 Ø 1.0 kW URB. PROGR.3 RECREACIÓN 1 Ø 1.0 kW «ACUÑA GAVIDIA"4 OTROS USOS 1 Ø 1.0 kW5 LOCAL COMERCIAL 1 Ø 1.0 kW

OBSERVACIONES: Según el planeamiento del Proyecto, el diseñoconsidera las cargas eléctricas que han sido evaluadas siguiendo los lineamientospara determinar la Demanda Máxima (Lotes habilitados, conforme al Plano Aprobado)

RELACIÓN DE CARGAS:Conforme a la evaluación de la Calificación Eléctrica las cargas eléctricas por alimentar son:

SISTEMA ECONÓMIC. ADAPTADO A LA DEMANDA

CALIFICACIÓN ELÉCTRICA

MÁXIMA DEMANDA (kW)

LOTES (VIVIENDAS TIPO UNIFAMILIARES)

CARGAS PARA USOS GENERALES

DESCRIPCIÓN TIPO DE URB. PROGR. CANTIDAD POR CASERÍOS

Datos ZONA «ACUÑA GAVIDIA" 0

Nombre Lotes (Viviendas tipo

Cargas Unifamiliares) Urbano 749 0Especiales Lámparas - vapor Na.

A. Presión 50W-220V Urbano 89 0 Cargas para / Usos

Generales Urbano 5 0

Relación de Cargas Especiales (p/ Usos Generales):

Nº DESCRIPCIÓN UBICACIÓN1 EDUCACIÓN2 SERPAR URB. PROGR.3 RECREACIÓN «ACUÑA GAVIDIA"4 OTROS USOS5 LOCAL COMERCIAL6 Capilla del Cementerio7 Iglesia Evangélica8 Casa del Club9 Iglesia Católica

10 Centro Educativo Primario CASERÍO11 Centro de Salud 012 Iglesia Católica CASERÍO13 Centro Educativo Primario 014 Puesto de Salud15 Centro Educativo Primario CASERÍO16 Centro Educativo Secundario SANTA ROSA17 Iglesia Católica DEL TINGO18 Centro Educativo Primario19 Iglesia Católica CASERÍO20 Puesto de Salud21 Casa Comunal

OBSERVACIONES: Según el planeamiento del Proyecto, el diseño considera lascargas eléctricas que han sido evaluadas siguiendo los lineamientos para determi-

nar la Demanda Máxima (Lotes conforme al Plano Aprobado).

RELACIÓN:CARGAS USOS GENERALES

Nº DESCRIPCIÓN TIPO MD

1 EDUCACIÓN 1 Ø 1.0 kW

2 SERPAR 1 Ø 1.0 kW

3 RECREACIÓN 1 Ø 1.0 kW

4 OTROS USOS 1 Ø 1.0 kW

Urb. - Urb. - Urb. -

5 LOCAL COMERCIAL 1 Ø 1.0 kW

TOTAL 5.0 kW

dato 13 RM 013-2003-E 7.1 «ACUÑA GAV 0 0no RD 017-2003-E 3.3 MD 0.50 0.50 0.50si RM 013-2003-EM/DM FS 0.50 0.50 0.50

no RM 01-2006-MEM/DM Lotes 749 0 0MD 168.5 168.5 168.5FS 1 1 1

#REF! 89 Lámp. 89 0 0

#REF! 0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW MD 1 1 1FS 1 1 1

5 Nº CC.EE 5 0 05 kW CC.EE 5.0 0.0 0.0

1

2

0 0 #REF!3

0 0.25 0 0.25 0 0.25

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW0 0.1685 0 0.1685 0 0.1685 LÁMPARAS DE VAPOR Na.- DE 50 W - ALTA PRESIÓN

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW LÁMPARAS DE VAPOR Na.- DE 70 W - ALTA PRESIÓN

0 1.00 0 1.00 0 1.00 LÁMPARAS DE VAPOR Hg.- DE 80 W - ALTA PRESIÓN

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW Poner en H22:+DM-o'!F49 si son cargas especiales de diferente DM

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW

0.00 kW 0.00 kW 0.00 kW

«ACUÑA GAVIDIA"

Conforme a la evaluación de la Calificación Eléctrica las cargas eléctricas por alimentar son:

CANTIDAD POR CASERÍOS

0 0 #REF!

0 0 0

0 0 0

0 0 0

Urb. - Rur

Urb. -

Urb. -

Urb. - Rur

Urb. -

Urb. -

Urb. - Rur

Urb. -

Urb. -

0 #REF! SE1 SE20.50 0.500.50 0.50

0 0 749 0168.5 168.5 Lámp.:

1 10 0 150 ERR! 89 0

1 11 10 0 5 0

0.0 0.0213.47 kW 0.00 kW

213.4675

237.186111 0 1.03

LÁMPARAS DE VAPOR Na.- DE 50 W - ALTA PRESIÓN

LÁMPARAS DE VAPOR Na.- DE 70 W - ALTA PRESIÓN

LÁMPARAS DE VAPOR Hg.- DE 80 W - ALTA PRESIÓN

Poner en H22:+DM-o'!F49 si son cargas especiales de diferente DM

1.05DESCR.

Nº TIPO PROGR. COTA V. ADEL

1 PD 0 21.5 20

2 ME+SC 20 21.48 70

3 S1' 90 21.4 70

4 S1' 160 21.3 70

5 S1' 230 21.15 70

6 S1' 300 21.05 70

7 S1' 370 20.95 70

8 S1' 440 20.9 70

9 A1' 510 20.85 69.94

10 TS' 579.94 20.8 45

11 TS 624.94 20.8 111

12 A1 735.94 20.65 111

13 R3 846.94 20.55 111

14 S1 957.94 20.4 111

15 S1 1068.94 20.15 111

16 A1 1179.94 19.9 125

17 S1 1304.94 19.75 125

18 S1 1429.94 19.55 125

19 S1 1554.94 19.35 125

20 TS 1679.94 19.1 38.47

21 TS 1718.41 19.15 130

22 A3 1848.41 18.78 115

23 A1 1963.41 18.55 11524 S1 2078.41 18.37 11525 S1 2193.41 18.2 11526 R3 2308.41 18.05 67.3627 S1' 2375.77 17.9 7028 S1' 2445.77 17.8 7029 S1' 2515.77 17.6 7030 TS' 2585.77 17.3 23.5531 SEM 2609.32 17 0

2609.32880.85

1728.47

7597.96

LONG. SIN FLECHA LONG. CON FLECHA

0.00m.0.00m.

CON FLECHA

LONG. LP = 0.00 m.

LONG. RP = 0.00 m.

LONG. TOTAL LP+RP = 0.00 m.

-6.9

10.9

7.3

-6.5

18.9

4.9

28

-17.6

6.4

11.9

-55.7

RED SECUNDARIA SIN FLECHA CON FLECHACIRCUITO 1 - 663.36 696.53CIRCUITO 2 - 663.36 696.53TOTAL LÍNEA PRIMARIA 663.36 696.53

"ACUÑA GAVIDIA"

CON FLECHA SIN FLECHA

0.00 m.

0.00 m.

0.00 m.

DESCRIPCIÓN CANTIDAD TOTAL CANTIDADES DISCRIMINADAS POR CASERÍOS

CANT. ZONA0

Lotes (Viviendas Unifamiliares) 0 Urbano 749 0

Lámparas - Vapor Na.-A.P. 50W-220V 0 Urbano 89 0

Cargas para Usos Generales 0 Urbano 5 0

«ACUÑA GAVIDIA"

CANTIDADES DISCRIMINADAS POR CASERÍOS0 0 #REF!

0 0 0

0 0 0

0 0 0

H./ CÁLCULO 4.3

EVALUACIONES Y CÁLCULOS PARA DETERMINAR LA CANTIDAD DE LÁMPARAS

ELECTRIFIC.: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

CÁLCULO DE DEMANDA MÁXIMA DE ALUMBRADO.- APLICACIÓN

SISTEMAS ECONÓMICAMENTE ADAPTADOS:

DEFINICIÓN DE VARIABLES:

NU =CANTIDAD DE USUARIOS INCORPORADOS (INCLUYE VIVIENDAS UNIF. + C.E.)

VU =CANTIDAD DE VIVIENDAS UNIFAMILIARES

C.E. =CANTIDAD DE CARGAS ESPECIALES, PARA USOS GENERALES

Para EL PRESENTE PROYECTO:

Þ NU = VU + C.E. = 754

CMAP =CONSUMO MENSUAL DE ALUMBRADO PÚBLICO en kWh

KALP = FACTOR DE ALUMBRADO PÚBLICO en kWh/USUARIO-MES

Para ÁREAS URBANAS (que se sitúan dentro del Sector Sector de Distribución Típico 3 - R3)

Þ KALP = 7.1

PI =PUNTOS DE ILUMINACIÓN

CMAP =CONSUMO MENSUAL DE ALUMBRADO PÚBLICO en kWh

NHMAP=NÚMERO DE HORAS MENSUALES DE SERVICIO DE ALUMBRADO PÚBLICO (HORAS/MES)

PPL =POTENCIA NOMINAL PROMEDIO DE LA LÁMPARA DE ALUMBRADO PÚBLICO en Watts

Para EL PRESENTE PROYECTO:

Þ NHMAP= 12 Hr 30 Días 360

Þ PPL = 168.5 W INCLUYE POTENCIA NOMINAL DE ACCESORIOS DE ENCENDIDO;

CON LÁMPARAS DE VAPOR DE SODIO A ALTA PRESerr!

FÓRMULAS A EMPLEAR:

Þ CMAP = KALP x NU

Þ PI = (CMAPx1000) / (NHMAPxPPL)

APLICACIÓN DE FÓRMULAS Y VARIABLES:^D ^D ^D ^D ^D ^D ^F ^F ^D ^F

LOCALIDAD VU C.E.(D.M. Variable) DM TOTAL(#) D.M. F.S. (kW) (#) D.M. F.S. (kW) KW

"ACUÑA GAVIDIA" 749 0.5 0.5 187.3 5 1 1.0 5.0 192.25

#REF! TOTAL S.P. A.P. #REF!

Considerando PÉRD. DISTRIBUC. = 3.00% kW Requerido = #REF!

Entonces la Potencia Aparente en kVA Requerido = #REF!

Potencia Aparente Nominal kVAnom (Trafo) = 5 #REF!

LOCALIDAD NU KALP CMAP NHMAP LÁMP. PPL PI(#) (KWh) (Hr) F.S. (W) (#)

"ACUÑA GAVIDIA" 754 7.1 5353.4 360 1.0 168.5 W 88.25 PI (#) = 88

CONFORME AL DISEÑO DEL PROYECTO PI (#) = #REF!

CONCLUSIÓN:

^D ^D VALORES NOMINALESVU C.E. NU KALP CMAP NHMAP PPLn PI(#) (#) (#) Factor (KWh) (Hr-mes) Error kW (#)

LÁMP. Error749 5 754 7.1 5353.4 360 err! #REF! #REF!

S POT.

TOTAL PI

ANEXO 4.10 (Cont.)

CALCULO DE ANCLAJE DE RETENIDAS:

Condiciones preliminares

Þ Se efectuará los cálculos para el caso más crítico, es decir para una retenida

Conforme a la Fig. 12, se tiene:

Þ Bloque concreto armado : 0.40 0.40 0.20 m

Þ Varilla de Anclaje : 5/8” Ø (comercial)

Þ Tv = Tiro Rot.varilla 5/8”Ø : 7,530 Kg

Þ Tipo Acero cable retenida : Siemens Martin 1

Þ Ø (comercial) cable retenida : 3/8" Ø 1

Þ Tr = Tiro Rot.cable 3/8”Ø : 3,152 Kg 1Donde :

Þ Tiro máximo - retenida : Trm = Tr x 1.00 = 3152.0 Kg. Siemens Martin

Þ Tiro máximo - varilla : Tmv = Tv x1.00 = 7530.0 Kg.

Þ Entonces se tiene : Trm < Tmv = 3152.0 Kg. Siemens Martin

Þ Factor Seguridad sobre Trm : FS1 = 1.25

Þ Entonces se considera : Tm = 3940.0 Kg.

Þ Inclinación de la varilla : 30.0º (respecto a la vertical)

Þ : 54.0º (que se mide respecto a la horizontal, conforme a la defini-

ción de ángulo de deslizamiento o talud).

Þ : 1.4 T/m3 (mediciones en el terreno); tierra media y húmeda

Þ :

Þ : 2,186 Kg/m3 (tierra media y húmeda)

Þ Profundidad enterramiento : h

Þ Longitud de varilla : L

Þ Saliente sobre el suelo : 0.25

Resultados de Cálculos:

Þ Volumen de tronco de pirámide: h

3

Como:

B = 0.6 x COS 00º = 0.400 m

tipo simple (1 cable de retenida se sujeta a una varilla de anclaje)

Se analiza el caso más crítico: por lo que no se considera el numeral 2.2.1.4 b) ii) del CNE Tomo IV.

Angulo de talúd (r)

Peso Espec.del Material (d)

Fórmula para calcular l l = d/6 x (tg² (45+r/2) - tg²(45-r/2))

Valor del coeficiente l

V = ---- * ((B+2C)*(B'+2C) + B*B' + ((B+2C)*(B'+2C)*B*B')½)

V = h/3 * ((2BB'+2BC+2B'C+4C²+((BB'+2BC+2B'C+4C²)*BB')½)

B' = 0.6 x COS 30º = 0.346 m

Se tiene:

h

V = ---- * ( 0.277 + 1.493 C+4C² + (( 0.139 + 1.493 C + 4.00 C² ) * 0.139 3

V = h/3 * ( 0.277 + 1.493 C + 4C²+ 0.019 + 0.207 C + 0.554 C² )

= 36º )

L = h/COS 30º + 0.25 = 1.155 x h + 0.25 m

= 1.803 m3

Reemplazando datos, se tiene:

C = 0.727 x h

L = 1.155 x h + 0.25

V = h * ( 0.092 + 0.498 C + 1.333 C² + 0.002 + 0.023 C + 0.062 C² )

Entonces se tiene:

V = 1.803 = 0.092 h + 0.362 h² + 0.704 0.002 h² + 0.017

De donde:

h = 1.611 m < > 4.573 = 1.803ERR!!

Entonces: MOVER LOS VALORES AQUERR!

L = h /cos 30º + 0.25 = 2.110 m

De conformidad a criterios de normatividad interna de la Empresa Concesionaria y conforme a las dimensiones normalizadas y comerciales de la varilla de anclaje, se selecciona:

EN CONSECUENCIA ELEGIMOSUNA VARILLA DE: 5/8"Ø x 2.40 m. DE LONG. (COMERCIAL).

Así mismo; como el tiro de rotura del cable de retenida, en el caso más crítico está dado por sus características ynaturaleza: 3152.0 Kg, entonces se cumple con las condiciones dadas, debido a que ya lo hemos analizado y esconforme con las justificaciones de los presentes cálculos.

También cumple conforme al CNE Tomo IV - 2.2.4.4 c), con la relación d > Tm / (1.5 x L); donde d es el espesordel bloque de la retenida; los parámetros Tm y L ya están definidos.Entonces d > 3152.0 1.5 240.0 = 8.76 cm; dado que d = 20 cm.

)½)

C = h x TG ( r' ) h x TG ( (

V = Tm/l

h3 + h3+

DATOS

0.4 0.2

7530

1 3152.0 Siemens 3/8"

2 4241.0 Siemens 1/2"

3 4899.0 High Stre 3/8"4 6577.0 High Stre 1/2"

3152.0 1.0

7530.0 1.0

1.25

3940

30

(que se mide respecto a la horizontal, conforme a la defini- 54

orig

T/m3 (mediciones en el terreno); tierra media y húmeda 1.40 1.1

2,185.5

0.25

por lo que no se considera el numeral 2.2.1.4 b) ii) del CNE Tomo IV.

30

36

C² )

CARDANO NO ES APLICABLE EN ESTE CASO:

0.033 1.000 h3 + 0.066 h - 21.651 = 0h = 2.77927923

De conformidad a criterios de normatividad interna de la Empresa Concesionaria y conforme a las dimensiones

Así mismo; como el tiro de rotura del cable de retenida, en el caso más crítico está dado por sus características yKg, entonces se cumple con las condiciones dadas, debido a que ya lo hemos analizado y es

También cumple conforme al CNE Tomo IV - 2.2.4.4 c), con la relación d > Tm / (1.5 x L); donde d es el espesor

h4

H./ CÁLCULO 4.8 (Cont.)

CÁLCULO Y SELECCIONAMIENTO DE ANCLAJES DE RETENIDAS

Seguidamente se calculará las características técnicas del anclaje de las retenidas:

1.- DEFINICIÓN DE PARÁMETROS Y VARIABLES

Tro : Tiro de rotura de la varilla de retenida, en Kg.

Tm : Tiro máximo aplicado al anclaje de retenida, en Kg.

Coef. definido por el peso específico del terreno, en Kg/m².

Angulo de inclinación de la varilla, en grados sexagecimales

Angulo de talud del terreno, en grados sexagecimales

d

h : Profundidad de enterramiento, en m.

L : Longitud de la varilla, en m.

FS1 : Factor de seguridad que se aplica al tiro de rotura de la varilla de

anclaje; para el presente caso se considera = 1.50

hs : Saliente de la varilla del nivel del suelo, en m.

hs : Altura efectiva del bloque de concreto + tuercas.

A : Lado superior del tronco de pirámide, en m.

B : Lado inferior del tronco de pirámide, en m.

C : Proyección transversal del lado superior (tronco de pirámide), en m.

2.- PREMISAS IMPORTANTES

a.- Se analizará para el caso más crítico, es decir para una retenida

tipo simple, (con 01 cable de retenida sujeto a la varilla de anclaje).

b.- Bloque concreto armado : 0.40 x 0.40 x 0.20 m.

c.- Tipo de varilla de anclaje :

d.- Diámetro varilla anclaje : 5/8''Ø (Comercial)

e.- Tiro de rotura de la varilla : 7,530.0 Kg

f.- Tipo de cable de retenida: 1 Acero grado Siemens Martin

g.- Diámetro cable retenida: 1 3/8''Ø

h.- Tiro rotura cable retenida: 1 3,152.0 Kg

3.- EVALUACIÓN Y DESARROLLO DE CÁLCULOS

Discusión:

El volumen de material que está encima del bloque de concreto de la retenida debe

tener una fuerza equivalente vertical (peso) superior al tiro de rotura del cable de re-

tenida e inferior al tiro de rotura de la varilla de anclaje; entonces:

Tiro del cable de retenida Tm :

Tvarilla > Tm > Tcable

7,530.0 > Tm > 3,152.0

Teniendo en consideración la Fig. 4.11, tiene:

l :

q i :

b t :

Peso específico del terreno en T/m3

Acero SAE 1020 galvanizado en caliente.


Para cumplir estos condicionantes se aplicará el factor de seguridad FS1 y se tiene:

Þ Tm = Tvarilla / FS1 = 5,020.0 Kg. (caso más crítico)

Donde Tm se constituye como la fuerza efectiva que se requiera para extraer

el bloque de concreto, que cumple con las premisas condicionantes; lo que

implica la adecuada operatividad de la varilla de anclaje y que cumple con su

objetivo.

Þ 30 º

Þ 54 º

Þ 2,185.5 Kg/m3 (de cálculo cimentación).

Þ hs = 0.25 m.

Þ hb = 0.23 m.

ÞDonde :

Þ = 0.346 m

Þ = 0.727 x h m

Þ = 2.297

Þ = 1.155 x h + hs + hb

Reemplazando datos, se tiene:

Þ V = B² * h + 2 * B * C * h + 1.33 * C² * h

Þ Como B es conocido: V = 0.120 h + 0.50336 h²+ 0.7038 2.297

De donde se obtiene:

Þ Para un valor de h = 1.247 m < > V = 2.297 = 2.297

Entonces: ERR!!

Þ L = h/cos30° + 0.25 + 0.23 = 1.920 Comercial : 2.40 m

4.- ABSORSIÓN DE CARGAS MECÁNICAS DE CONDUCTORES EN ESTRUCTURAS

DE ÁNGULO O TERMINAL

De acuerdo a los Cálculos de Retenidas, el caso más crítico trata de estructura de

anclaje; y absorve una carga de conductores equivalente a Tr = 569.79 Kg.;

luego el cable de retenida trabaja a Tr / Trox100 = 18.1% de su carga de rotura;

que no excede el 50% de ésta carga de rotura; OK!! conforme al CNE-S.

5.- CONCLUSIÓN

q i =

b t =

l =

V = (1/3)*h*[(B+2C)² + B² + ((B+2C)²*B²)½]

B = 0.6 x Cos q i

C = h x (Ctg b t)

V = Tm / l m3

L = h / Cos q i + hs + hb

m3

h3 =

La varilla de anclaje de : 16 mm Ø x 2.40 m de Longitud (COMERCIAL).

Cable de Retenida tipo : Acero grado Siemens Martin

kg/cm² kg/cm² kg/m² kg/m²

3.00 30,000.0 0.0 Terreno fuerte2.00 2.50 20,000.0 25,000.0 Terreno medio1.00 1.50 10,000.0 15,000.0 Terreno húmedo

Datos Generales:MADERA 8/300 8/200

Hp = 5.8 m. 6.9 m. 6.9 m. 7.62,185.5 Kg/m³ 2185.5 Kg/m³ 2185.5 Kg/m³ 2186

1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04a = 0.9 m. 0.8 m. 0.8 m. 0.8b = 0.9 m. 0.8 m. 0.8 m. 0.8

1.9 m. 1.0 m. 1.0 m. 1.3t = 1.9 m. 1.1 m. 1.1 m. 1.4

1.6E+3 2.2E+3 2.2E+3 2.2E+3Fp = 200 Kg. 300 Kg. 200 Kg. 300H = 8 m. (200Kg) 8 m. (300Kg) 8 m. (200Kg) 9dp = 0.1496 m. 0.150 m. 0.150 m. 0.120db = 0.288 m. 0.270 m. 0.270 m. 0.255de = 0.267 m. 0.255 m. 0.255 m. 0.236

390 Kg. 480 Kg. 450 Kg. 502

50 Kg. 120 Kg. 120 Kg. 210

100 Kg 120 Kg 120 Kg. 150

0 Kg.(Trafomix 0 Kg. 0 Kg. 300

9/3007.9 m.

2185.5 Kg/m³1.5E+04 Kg/m²

0.8 m.0.8 m.1.0 m.1.1 m.

2.2E+3300 Kg.

9 m. (300Kg)0.150 m.0.285 m.0.270 m.

506 Kg.120 Kg.120 Kg

0 Kg.

Presión Máxima admisible del terreno: s

s =

l =

s =

t1 =

dt = Kg/m3. dc = Kg/m3. Kg/m3.

Ppost=

Pequi=

Potros=

Ptrafo=

Kg/m3.

m.Kg/m³

Kg/m²m.m.

m.m.

Para 7/200 Para 8/200 Para 9/200 Para 11/200Kg. 7/300 8/300 9/300 11/300(400Kg) 7 8 9 11m. dp 120 150 120 165m. db 225 270 255 330m. 200 312 450 481 648

Kg. 300 343 480 502 683

Kg.

Kg.

Kg.(37.8kVA)(Monoposte)

Kg/m3.

PESO

PESO

H./ CÁLCULO 4.9

CÁLCULO DE CIMENTACIÓN - PROPORCIÓN DE MATERIAL AGREGADO

El presente cálculo tiene por objeto evaluar las cantidades requeridas de material agrega-do que serán utilizados en la cimentación de los postes.a.- CONSIDERACIONES GENERALES

CIMENTACIÓN POSTES DE C.A.C. DE 8 m. - CONCRETO CICLÓPEO

Para la cimentación de los postes de c.a.c. de 8m/200Kg y de 8m/300Kg., se utilizaráel concreto tipo CICLÓPEO; que define una relación entre el cemento : hormigón + 30 % de piedra de río , de las siguientes características:Relación: 1 10 30% Piedras de río

Incluye: 1% desperdicios + 2% factor compresión - agregado compactoDe tablas, se tiene de acuerdo a la dosificación planteada, para 1 m3 las siguientesproporciones volumétricas de los materiales:

b.- CÁLCULOS VOLUMÉTRICOS

EVALUACIÓN EXPERIMENTAL EVALUACIÓN REAL (DEL PROYECTO)Volumen 1.0 m3 0.6 m3 Se concluye:

Cemento 2.258 Bl. 1.468 Bl. 1 1/2 Bl.

1BL-CEM Hormigón 0.763 m3 0.496 m3 0.50 m3

Piedra 5 30% 0.327 m3 0.213 m3 0.21 m3

Cemento (m3) 0.117 m3 0.076 m3Condiciones del Proyecto:

Tipo de cemento: : Pórtland tipo I mejorado.Agujero de : 1.10 0.8 0.8Volúmen total : 0.704 m3

Volumen de post : 0.054 m3 de poste de 8/300 (caso más crítico)Volúmen efectivo : 0.65 m3

REQUERIMIENTOS VOLUMÉTRICOS DEL PROYECTO

c.- Volumen materiales = 0.785 m3 Incluye por desperdicios y otros: 3%Como la bolsa de cemento tiene un peso de : 42.5 Kg

Para el agujero efectivo se utilizará : 63.8 Kg

Contenido de Cemento y Concreto terminado : 98.1 Kg/m3

1 10 30% de piedras de río 5"Ø

Con esta concentración de concreto se logra el adecuado procedimiento para la cimen-tacion de los postes; que en las maniobras de montaje requiere de un fraguado rápido;de acuerdo a las maniobras por realizar. Y con el secado habitual de este concreto (alos 28 días, de concreto fraguado con contenido de cemen 95.00 Kg/m³), secumple con los objetivos esperados: no se vuelca el poste ante los requerimientos defuerzas que se aplican a ésta; es decir se justifica la aplicación de la Fórmula de Valensi.

Concreto CICLÓPEO de relación:


CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE POSTES

El presente cálculo tiene por objeto comprodar la estabilidad de los postes mediante

sus bloques de cimentación:

Conforme a los parámetros definidos y aplicando la Fórmula de VALENSI.

a.- CÁLCULO CIMENTACIÓN POSTES DE ALINEAMIENTO - RED SECUNDARIA

DEFINICIÓN DE DIMENSIONES:

Se inician los cálculos pertinentes, definiendo las dimensiones - dato y se asu-

men otras; de modo que se demuestre la ecuación en forma indirecta:

H = 8 m 2.2E+3

Fp = 200 Kg Pp = 450 Kg

P = ¿ ? Pe = 120 Kg

2185.53 Kg/m³ Po = 120 Kg

15000 Kg/m²

1.0 m. (estructuras varias de RS); y con:

He = 7.00 m a = 0.80 m

Hp = 6.90 m b = 0.80 m

1.00 m db = 0.270 m

t = 1.10 m de = 0.255 m

DESARROLLO DE CÁLCULOS:

Vm =a * b * t

Vt =

0.255 ² / 4 = 0.051071 m²

0.270 ² / 4 = 0.057256 m²

Vm = 0.704 m³

Vt = 0.054 m³

Pm = Þ Pm = 1,429.7 Kg.

P = Pp + Pe + Pm + Po Þ P = 2,119.7 Kg.

Cálculo momentos actuante:

Momento actuante: Ma = Fp * ( Hp + t ) = 1,600.0 Kg-m.

Momento resistente: 2,925.4 Kg-m.

Luego : Mr > Ma OK!

Coeficiente de Seguridad: CS = 1.83

dc = Kg/m3

l =

s =

Como: t1 » H/8 »

t1 =

(t1 / 3) * (A1 + A2 + Ö(A1 * A2))

A1 = p*de²/4 = p *

A2 = p*db²/4 = p *

(Vm - Vt) * dc

Mr = (P*a/2)-[(2*P2)/(3*b*s)]+(l*b*t3) =


b.-CÁLCULO CIMENTACIÓN POSTES DE ÁNGULO Y DE ANCLAJE - RED SECUNDARIA

DEFINICIÓN DE DIMENSIONES:

Se inician los cálculos pertinentes, definiendo las dimensiones - dato:

H = 8 m 2.2E+3

Fp = 300 Kg Pp = 480 Kg

P = ¿ ? Pe = 120 Kg

2185.53 Kg/m³ Po = 120 Kg

15000 Kg/m² 1

Factor de atenuación de esfuerzos por aplicación de la retenida

dado que en caso crítico debe soportar su esfuerzo nominal.

1.0 m; y se preselecciona:

He = 7.00 m a = 0.80 m

Hp = 6.90 m b = 0.80 m

1.00 m db = 0.270 m

t = 1.10 m de = 0.255 m

DESARROLLO DE CÁLCULOS:

Vm =a * b * t

Vt = = 0.051071 m²

0.255 ² / 4 = 0.057256 m²

0.270 ² / 4

Vm = 0.7040 m³

Vt = 0.05413 m³

Pm = Þ Pm = 1,429.7 Kg.

P = Pp + Pe + Pm + Po Þ P = 2,149.7 Kg.

Cálculo de momentos:

Momento actuante: 2,400.0 Kg-m.

Momento resistente: 2,930.3 Kg-m.

dc = Kg/m3

l =

s = Yr =

Donde Yr :

Como: t1 » H/8 »

t1 =

(t1 / 3) * (A1 + A2 + Ö(A1 * A2))

A1 = p*de²/4 = p *

A2 = p*db²/4 = p *

(Vm - Vt) * dc

Ma = Fp * ( Hp + t ) x Yr =

Mr = [(P*a/2)-(2*P2)/(3*b*s)]+(l*b*t3) =

Luego : Mr > Ma OK!

Coeficiente de Seguridad: CS = 1.22

[( 28### + 29### + 31### + …+ 34### + 35### ) / ( 28 + 29 + 31 + …+ 34 + 35 )]

Valor de Vb : 32 m.

Carga máxima : 8.61 Kg/mm2 HIP. I

Presión del viento : Pv1 = 23.76 Kg/m²

Flecha máxima : 0.53 m. HIP. IV

Desnivel hº : 0.05 m.H = 0.3 + 0.05 + 0.53 + 5.5 + heComo: he = H / 8

H = 7.29 ; H 8.0 m.

0.53m.

1/2

-

-

-

-

-

≈


Tabla de resultados - RED DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA 0.3m

RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES

Sección : 25 mm² Al-6201 Identif.: 6

TCD : 6 Kg/mm2 Config.: 3x25 + 1x16 + P25

TCD1 : 5.4 Kg/mm2 (Verific.) Tipo : CAAl 6.7m Desn. h = 0.05 m Sistema: 380/220 V

Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.Temp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD).Temp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.

Hipótesis III : Condiciones de Esfuerzos CombinadosTemp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha. 1.0m

Temp. 3: 50 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.

Fig. 4.13

EVALUACIÓN PRELIMINAR DE LA FLECHA MÁXIMACONFORME AL CNE-SUMINISTRO TABLA 232-1: SE CONSIDERA PARA EL PROYECTO ALTURAMÍNIMA DEL CONDUCTOR MÁS BAJO AL PISO = 5.50 m. DONDE SE CONSIDERA ACCESO DE VEHÍCULOS (EL CRUCE).

TABLA DE CÁLCULO MECANICO DE CONDUCTORES

(Seccción : 25 mm2 )

Vano(m) 12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37 42 47 52s 8.40 8.45 8.50 8.55 8.61 8.66 8.70 8.74 8.77

HIP. I

f 0.06 0.12 0.19 0.29 0.41 0.54 0.69 0.86 1.05s 5.44 5.44 5.44 5.44 5.44 5.44 5.44 5.44 5.44

HIP. II

f 0.05 0.11 0.18 0.27 0.39 0.52 0.67 0.83 1.02s 5.90 6.21 6.52 6.79 7.04 7.26 7.45 7.62 7.77

HIP. III

f 0.08 0.16 0.25 0.37 0.50 0.64 0.81 0.99 1.19s 2.78 3.16 3.48 3.74 3.96 4.15 4.31 4.44 4.55

HIP. IV

f 0.11 0.19 0.29 0.40 0.53 0.68 0.84 1.02 1.22

TABLA DE TEMPLADO

(Flecha en metros)

ºC/Vano 12 17 22 27 32 37 42 47 52

10 0.04 0.08 0.12 0.19 0.26 0.34 0.43 0.54 0.6512 0.04 0.08 0.13 0.19 0.26 0.35 0.44 0.54 0.6614 0.04 0.08 0.13 0.19 0.27 0.35 0.45 0.55 0.6716 0.04 0.08 0.14 0.20 0.27 0.36 0.45 0.56 0.6818 0.04 0.09 0.14 0.20 0.28 0.36 0.46 0.57 0.6820 0.05 0.09 0.14 0.21 0.28 0.37 0.47 0.58 0.69

22 0.05 0.09 0.15 0.21 0.29 0.38 0.47 0.58 0.70

24 0.05 0.09 0.15 0.22 0.30 0.38 0.48 0.59 0.71

26 0.05 0.10 0.15 0.22 0.30 0.39 0.49 0.60 0.72

28 0.05 0.10 0.16 0.23 0.31 0.40 0.50 0.61 0.73

30 0.06 0.10 0.16 0.23 0.31 0.40 0.50 0.61 0.73

32 0.06 0.11 0.17 0.24 0.32 0.41 0.51 0.62 0.7434 0.06 0.11 0.17 0.24 0.32 0.42 0.52 0.63 0.75

OBSERVACIONES:

NOTA : PARA EFECTOS DE CÁLCULOS EN EL PRESENTE PROYECTO, SE HA

CONSIDERADO Vb = 32.00 m.

s: en Kg/mm²; f : en mts.

Hmín


GRÁFICOS «COMPORTAMIENTO DE LAS CURVAS CALCULADAS - ECE»RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

h = 0 m. (Seccción : 25 mm2 )

Config.: 3x25 + 1x16 + P25

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.001.002.003.004.005.006.007.008.009.00

10.00

GRÁFICO VANO / ESFUERZOConductor Aleac. Aluminio (CAAI)

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Es

fue

rzo

( K

g/m

m²)

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

GRÁFICO VANO / FLECHAConductor Aleac. Aluminio (CAAI)

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)


TABLA DE RESULTADOS - ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO

ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO

DADO QUE EN EL DISEÑO MECÁNICO ACTÚA EL CABLE PORTANTE, SE ANALIZARÁ

EL COMPORTAMIENTO DE ESTE ANTE LAS DIFERENTES HIPOTESIS DE CÁLCULO.


Sistema: 380/220 V Tipo : CAAl

CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES

Secciones : 25 mm² CAAl Ver Identif.

T.C.D : 5.44 Kg/mm2

Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.

Temp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD).


Hipótesis III : Condiciones de Esfuerzo Medio.

Temp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha.


RED SECUNDARIA

DATOS DE LOS CONDUCTORES - ALEAC. Al (Portante Forrado)

Identificación 1 2 3 4 5 6

Sección (mm2) 25 25 25 25 25 25

No. de hilos 7 7 7 7 7 7

Diámetro c/hilo (m) 0.0021 0.0021 0.0021 0.0021 0.0021 0.0021

Diámetro exterior-haz(m) 0.0165 0.0185 0.0195 0.0200 0.0230 0.0230

Peso (Kg/m) 0.1530 0.2150 0.2770 0.3390 0.3240 0.4100

Peso adic.(Kg) 0.3921 0.4396 0.4633 0.4752 0.5465 0.5465Peso Hip. I, III (Kg) 0.4208 0.4893 0.5398 0.5837 0.6353 0.6832Mód. Elast. (E) 6320 6320 6320 6320 6320 6320

0.000023 0.000023 0.000023 0.000023 0.000023 0.000023Tiro de Rotura (Kg) 755 755 755 755 755 755

Peso adic.(Kg) 0.3921 0.4396 0.4633 0.4752 0.5465 0.5465

Peso Hip. III (Kg) 0.4208 0.4893 0.5398 0.5837 0.6353 0.6832

CONFIGURACION DE CONDUCTORES QUE SE ANALIZAN EN LOS CALCULOS:(Conductores que se encuentran en el mercado nacional)Descripción: Secc. Eq. (mm²) Identif.

1x16 + P25 mm² ===> 25 1

2x16 + P25 mm² ===> 25 2

3x16 + P25 mm² ===> 25 3

3x16 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 4

2x25 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 5

3x25 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 6

Coef. Dil.(a')


DEFINICIÓN DE PARÁMETROS DE LA CATENARIA:

Complementando los Cálculos de la ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO; se tiene:

La metodología de los cálculos será partir de una Hipótesis con parámetros conocidos y llegar a la

otra donde se requiere el cálculo de algún parámetro:

VERIFICACION DE LA TENSION DE CADA DIA TCD % (CONDUCTORES):

NOTA: TCDcu = 20%, TCDal-al =18%, TCDal = 17%

Se tiene de la Hipótesis II:

TCD (%) = --------------------- x 100 = 19.8675 % ERROR!!! ERROR!!!

TiroRotura/Sección Que se corrige!!!

Como el conductor se instalará acoplado a grapas tipo suspensión, se determina:

TCD (%) = 18.0% £ Kg/mm²

5.44 Kg/mm² Cumple con las condiciones dadas!!!

Como: C = To/Wr = 135.9 0.4100 331.46 (HIP. II)

331.46 x Cos h(x/C)

DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD (HIP.I)

En este Proyecto, se partirá de la Hip. II y se llegará a la Hip. I. [en el 1er. cálculo) y

así consecutivamente.

De la Hipótesis I:

TiroRotura (Kg) 755.0 (Kg)

8.6072 (Kg/mm²)

Secc (mm²) x CS 25 x CS

De donde:

755

CS = ------------------------------------ = 3.509

25 8.607

Entonces:

215.18 Kg. (en el vértice del cable)

DETERMINACIÓN DE LA ECUACIÓN DE LA CATERIANA (HIP. I)

Como : C = To / Wr = 215.18 0.683198

C = 314.96 m. (HIP: I)

Entonces:

y = 314.96 x cos h(x/C)

s (Hip. II)

s02

Es decir : s02 =

Entonces : y =

s01 = -------------------------- = ------------------ =

T01 =s01 x A =


Con el propósito de corregir la Ecuación de Cambio de estado, se define el ángulo de desnivel

horizontal entre estructuras (vano horizontal).

Así mismo, la distancia real entre estructuras define el vano real "b", que es igual al resultado

Con la inserción de estos conceptos se ha evaluado la Ecuación de Cambio de Estado.

DEFINICION Y DETERMINACION DEL VANO BASICO a:

El vano ideal de regulación se calculó a partir de la expresión siguiente:

a = ------------------------ x ----------------------

a = 32.013 m

Para efectos de Cálculos, seleccionamos:

a = 32.0 m

DETERMINACION DEL DESNIVEL hº:

En el presente Proyecto, conociendo la topografía del terreno se observa que

presenta zonas con pendiente cero (zonas planas) y otras con pendientes

moderadas; para propósitos de efectuar los cálculos se optará por considerar

una pendiente promedio, la misma que determinará el desnivel promedio h,

que ha sido calculado tomando las cotas del levantamiento topográfico que se

repiten con mayor frecuencia para el caso de las zonas con pendientes; y ha

sido cuantificado mediante la siguiente expresión [se debe efectuar este pro-

ceso para cada tramo de red que tiene un recorrido recto]:

Cota superior mayor - Cota inferior menor

hº = -------------------------------------------------------- = 0.0512

[Dist.efectiva entre ambas Cotas]/Vano Básico

Conforme al Perfil Topográfico: Se tiene una topografía con pendientes mode-radas (h calculado corresponde los vanos del Proyecto); por lo que se adopta:

hº = 0.05 m

DEFINICION DEL ÁNGULO DE DESNIVEL d Y EL VANO REAL b:

"d" como el arc tg del cociente "h/a"; donde "h" es la altura de desnivel y "a" es la distancia

del cociente a / (cos d) = h / (sen d)

S (ai/cos³ di) S ai³

S (ai / cos² d) S (ai / cos² d)

VANOBASIC

Página 73

RS R.P.V V^3 V

V 1 = 15.94 0.0 V 1 = 15.9 0.00V 2 = 28.00 21952.0 V 2 = 79.94V 3 = 29.00 24389.0 V 3 = 79.94V 4 = 31.00 29791.0 V 4 = 102.50V 5 = 32.00 32768.0 V 5 = 102.50V 6 = 33.00 35937.0 V 6 = 40.62V 7 = 34.20 40001.7 V 7 = 34.50V 8 = 35.00 42875.0 V 8 = 90.90V 9 = 0.0 V 9 =V 10 = 0.0 V 10 =V 11 = 0.0 V 11 =V 12 = 0.0 V 12 =V 13 = 0.0 V 13 =V 14 = 0.0 V 14 =V 15 = 0.0 V 15 =V 16 = 0.0 V 16 =V 17 = 0.0 V 17 =V 18 = 0.0 V 18 =V 19 = 0.0 V 19 =V 20 = 0.0 V 20 =

Vb = 32.01

=====> Vb = 32 m. =====>

VALORES DE Vi (m)28.00 33.0029.00 34.2031.00 35.0032.00 0.00

VANOBASIC

Página 74

V^30.0

510848.9510848.9

1076890.61076890.6

67022.441063.6

751089.40.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0

Vb = ###

Vb = 88 m.


CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRARED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

Fórmula de Aplicación:Conforme se muestra en la Fig. adjunta, para una varilla de tierra de longitud efectiva L y diámetro a, sedetermina la resistencia:

Donde:L >> a Fc : Factor de Corrección por adición Tratamiento de Bentonita: 0.30

Se considera el empleo de tratamiento con suelos artificiales, con materiales debidamente aceptadosy certificados por una entidad especializada e imparcial competente, asegurándose que el tratamientono atente contra el medio ambiente (CNE-S, Numeral 036.B). En este caso se utilizará bentonita.El tratamiento aludido obedece al cumplimiento de las prescripciones del CNE-S; dada la no homo-geneidad de la resistencia del terreno.Procedimiento de Evaluación:Para efectos de cálculos, se procederá mediante el método indirecto donde se pre - elegirá una varillade dimensiones comerciales para buscar la solución de la ecuación dada:

Lt = 244cm a = 1.59cm Se entierra a partir del nivel del suelo he = -20 cm (i)

Se considera además la medición de resistividad del suelo, completamente aislado a -30 cm (ii)

3000 -30 cm) (iii)

Entonces se tiene: L = 243.8 20.0 -30.0 = 234 cm

Luego: 6.00

R = 3.719

Con lo que se cumple;

Conclusión:Las puestas a tierra serán del tipo jabalina, con varilla instaladaverticalmente, ésta será tipo Copper Weld y sus dimensionesserán: L = 8‘ (244 cm) y a = 5/8” (1,59 cm).

Resumen:

3000

5/8" (1,59 cm.).8 ' (2,44 m.).Tipo Copper-Weld.National Electric Code.

Fig. 4.12

R= [s/(2 x p x L)] x [ln(8 x L / a) - 1] x Fc

Resistividad promedio: s = W•cm (conforme a mediciones, a

R= [s/(2 x p x L)] x [ln(8 x L / a) - 1] x Fc Þ W < 6.0 W (CNE-S Numeral 017.B-Nota 2)

à Considerando que el terreno es del tipo arcilloso con arena y grava con resistividad s = W•cmà Para asegurar los valores permisibles de resistencia, se deberá tratar la tierra con sales químicas o similar.à Ø à L à Material à Norma

0.30

Ø 5/8”x 8’

POSTE C.A.C.

Caja Reg.

PTA. A TIERRA «1 VARILLA»

CÁLCULO DE CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA ALTA TENSIÓNAT BT

Sistema: 3 Ø 1 Ø

S =

Ncc = 104.40 MVA

V = 10.0 kV AT Datos de Ingreso: Con AMARILLOV = 0.38 kV BTIcc = 6.03 kA AT

S =

t = 0.4 seg.

F =>0.63245553

F => 3.063908 3.633180 0.843313 3.063908 4.844463330.855 3.106369 3.06390763

Tf = 1083 º C Fact. Seg. = 3 1

Tm = 361 º C CON UNIONES EMPERNADAS 4.84446333

Ta = 25 º C 4.901127860.4

S = 22.834 mm² S = 22.8339551S = Icc x F x Fc x t^.5

S = 22.834 mm² S = 22.8339551

S = Icc x4 t =

S = 24.1092114s

Icc/(1.973 Ö(Log((Tm-Ta)/(234+Ta)+1)/(33xt))

Icc x F x Ö t x Fc =Icc x 4.90 x Ö t x Fc

1/(1.973 Ö(Log((Tm-Ta)/(234+Ta)+1)/(33xt))

Considerando el NCNE-S:

t tFc solo

30 20 0.7537 33 1.2437 25 0.9422 30 20 0.7544 7 0.7225 12 1.2385 10 1.0321 4 7 0.7221 3.5 0.7225 6 1.2385 5 1.0321 1 3.5 0.722

F 0.5 2.5 0.7298 4 1.1677 3 0.8758 0.5 2.5 0.730S Prom. 0.732 1.222 0.971 Prom. 0.732Fc Asum. 0.72 1.20 1.00 Asum. 0.72

13.18 35.88 20.59Ft² = 13.33t Ft² = 36.3t Ft² = 20.83t

Ft Ft Ft

t30 19.88 0.7494 32.81 1.2365 24.86 0.93674 7.261 0.7494 12 1.2365 9.08 0.93671 3.63 0.7494 5.99 1.2365 4.54 0.9367

0.4 2.296 0.7494 3.788 1.2365 2.87 0.9367Prom. 0.749 1.236 0.937

19.88

X² = K tEMPERNADO 30 1089X² = 36.3t 30K = 1089

0.4 k= 36.3K 36.3t 0 0.05 0.1 0.5 1 4 30x 0 1.3 1.9 4.3 6.0 12.0 33.0

Cond. solo

Fc solo

Union. emper.

Fc emper.

Union. sold.

Fc sold.

Cond. solo

Öt

Cond. solo

Fc solo

Union. emper.

Fc emper.

Union. sold.

Fc sold.

Fc emper. Fc sold.

33 1.244 25 0.94212 1.239 10 1.0326 1.239 5 1.0324 1.168 3 0.876

1.222 0.9711.20 1.00

Union. emper.

Union. sold.


Cálculo de Conductores de Puesta a Tierra

PROY: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»De acuerdo a lo estipulado por el NCNE-S, se tiene:

a) LADO DE ALTA TENSIÓN (EN LA SUBESTACIÓN MÁS CERCANA)

Conforme al planteamiento del Proyecto, se tiene:

Sist.: 3 Ø Ncc = 104 MVA V = 10.0 kV

Luego se tiene:

Icc = Ncc/(3^0.5xV) ; y reeemplazando datos se obtiene: Icc = 6.03 kA

VAT / (3^0.5 x Icc) = 0.958 Ohm

Considerando un transformador de: 50 kVA y Zt = 2.00%

= 40.000 Ohm Ztotal = 40.96 Ohm

b) LADO DE BAJA TENSIÓN

De acuerdo a las características del Proyecto, se tiene:

Sistema: 3 Ø Ncc = Icc x (3^0.5xV) V = 0.38 kV

= 0.059 Ohm

V / (3^0.5xZbt) = 3.710 kA Luego: Icc = 3.71 kA

De la instalación de las Puestas a Tierra:

Tipo de instalación: Con uniones empernadas

Material P. Tierra : Cobre electrolítico, de temple recocido

Duración de la falla: 0.40 seg.; entonces

S = = Icc x Ft

Donde:S : Sección del conductor de puesta a tierra en el lado de Baja Tensión, en mm².

Icc : Corriente de cortocircuito en kA.

Ncc : Potencia de cortocircuito en MVA

V : Voltios del Sistema en el lado de Baja Tensión, en kV

t : Tiempo de duración de la falla, en seg.

Fc : Factor que depende del tipo de unión del conductor; para uniones empernadas ver Cuadro

adjunto; cuyo comportamiento toma la forma de una parábola.

K : Factor de corrección, en función a las temperaturas de fusión y ambiente del cobre:

33 t Unión Empernadas

K = seg Ft Fc K

1.973 x Log((Tm-Ta)/(234+Ta)+1) 30.00 32.81 1.24 4.8445

1.00 5.99 1.24 4.8445

F : Factor de seguridad 0.40 3.79 1.24 4.8445

Ft : Factor total; que se define mediante una curva parabólica

Tf : Temperatura de fusión del cobre, tipo electrolítico; en ºC.

Tm : Temperatura máxima de operación del cobre electrolítico; en ºC.

Ta : Temperatura ambiente entorno del Sistema; en ºC; (de Hipótesis II - Ec. Truxa).

Así también:

Tm = Tf / F Tf = 1083 ºC Ta = 25.0 ºC Con: F = 3.0

Resolviendo se tiene:

ZAT =

ZTrafo = Zt / 100 x (V² / N)

ZBT = ZAT x (VBT/VAT)²

IccBT =

Icc x K x Ö t x Fc

Tm = 361.0 ºC K = 4.8445

Ecuación que genera los valores de Ft: Ft² = 35.88 t


Entonces :

S = 3.71 4.84 0.40 1.24 = 14.053 mm² Size (A) Resist.

S = 3.71 3.79 = 14.1 mm² (mm2) Cu W

Conclusión: 16 137 1.17

Se selecciona el conductor de cobre para la puesta a tierra en el lado de 25 187 0.741

Baja Tensión de sección estandarizada y concordante con Normatividad 35 231 0.534

de la Empresa Concesionaria: S = 35 mm² 50 292 0.395

c) EVALUACIÓN COMPLEMENTARIA - LADO DE BAJA TENSIÓN

En la Sub estación de Distribución, se tiene la corriente en Baja Tensión igual a:

Ibt = N x 1000/(3^0.5 x Vbt) 3 Ø

Idis = Ibt x (1 + Fs)

Donde:

Ibt : Corriente en el lado de Baja Tensión, en A.Idis : Corriente de diseño en el lado de Baja Tensión, en A.N : Potencia de la S.E. de mayor capacidad, en kVA.Vbt : Voltios en el lado de Baja Tensión, en VSbt : Sección del conductor de fase en el lado de Baja Tensión, en mm²St : Sección del conductor de tierra en el lado de Baja Tensión, en mm²Fs : Factor de seguridad que define la corriente de diseño.

Considerando los datos siguientes:N = 50 kVA (el más crítico)V = 380 VFs = 0.15Obtenemos:Ibt = 94.63 A.Idis = 108.83 A, que corresponde a una sección de Sbt

Luego, considerando para las fases cables de cobre, con aislamiento termoplástico e instalados alaire libre (de Tablas o Catálogos), se tiene:Sbt = 16.0 mm² - Cable NYY - 1 kV con In 87.0 A

Esta sección de cable NYY corresponde a una resistencia de: 1.130 OhmQue es equivalente a: 1.0 1.130 = 0.88 Mho (conductancia) ( i )

NCNE-S (354.D.3.a)

Entonces:De ( i ) se calcula Conductancia del conductor de puesta a tierra Mho t > 0.88 2

Mho t > 0.44 ( ii )Que es equivalente a: 1.0 0.442 = 2.26 Ohm ( iii )

Teniendo en consideración los resultados del inciso (iii), de las Tablas o Catálogos se seleccionael conductor de Cu. desnudo que corresponde a ésta resistencia:St = 16.0 mm² ; que tiene una resistencia óhmica de: 1.170 Ohm

Luego, en concordancia con la Normatividad de el Empresa Concesionaria, el conductor de Cu. para puesta a tierra para el lado de Baja Tensión tendrá una sección de St = 35mm²

Conclusión:

Þ MHOt (conductor de puesta a tierra) > MHOf (conductor de fase) / 2

Se selecciona el conductor de cobre para la puesta a tierra en el lado de Baja Tensión de secciónestandarizada: S = 35 mm²

Que es conforme a la normatividad de la Empresa Concesionaria.

DAT-rs

Página 82

CALCULOS MECANICOS POSTES C.A.C.

POSTES DE RED DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA

1.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE CONDUCTORES EN UN POSTE

0.4 m LÍNEA PRIMARIA

Si : Un > 11 kV; Entonces D = 0.4 + 0.01 m/kV en exceso de 11 kV

2.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE FASES A MEDIO VANOmayor a 35 mm²:

Si :DATO Un = 380 kV !!CORREGIR LAS OTRAS PARTES!!DATO Fh = 1

f = 0.14 m. (IV Hipótesis)8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)

f = 0.53 m HIP. IV f = 0.39 m. (II Hipótesis)V = 32.00 m. (VANO BÁSICO) V = 32.00 m. (VANO BÁSICO)

8.61 Kg/mm² HIP. I 5.44 Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)

3.- DISTANCIAS MIN. ENTRE LAS PARTES BAJO TENSION Y LA ESTRUCTURA SOPORTADORA

L' = 0.1 + Fh x Un/150 0.35 0.3 0.05

4.- ALTURA DE POSTES DE C.A.C.

R.S.Alineamiento (con grapa de suspensión) Tabla 235-5 4.89En el soporte, se tiene:H = Hc1+Hfm1+Hl+(H/8)Si: dato Hl2 = 6.0 Tabla 232-1

Hc1 = 0.35 m.

Hfm1= 0.53 m. (IV Hipótesis) - RS - Si interviene

Hl = 5.5 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso exclusivo; NCNE-S (Tabla 232-1)Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)

dato 0.3Anclaje: RS Anclaje1:En el soporte, se tiene: En el soporte, se tiene:H = D3+Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8) H = Hc1 + Hfm1 + Hl + (H/8)Si: Si:D3 = 0.3 m. dato Hc1 = 0.3Hc1 0.0 m.Hcn 0.0 m.Hfm1 0.53 m. (IV Hipótesis) - RS - Si interviene Tabla 235-5Hfm1 = 0.53Hfm2= 0.00 m. - RS asumido 4.89 Hfm2= 0.00Hl = 5.5 m. Hl = 5.5Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla Hl2 = 0.0

5.- CALCULO DE ESFUERZOS POSTES C.A.C.Diámetro de empotramiento:

Si : Un £ 11 kV; Entonces D =

D ³ (7.6 x Un x Fh + 20.4 x Ö (f - 610))/1000 D ³ (7.6 x Un x Fh + 8 x Ö (2.12 x f))/1000

s =

s = s =

DAT-rs

Página 83

ANALISIS: P/ALINEAMIENTO ANALISIS: P/ANCLAJE

Si: Si:H = 8 m. (300 Kg) OK!!!! 0.613 H = 8 m. (400 Kg) OK!!!!

7.00 m. 19.5 7.00 m.do = 150 mm. 70.2 do = 150 mm.

270 mm. 1Kg ------ 9.8 270 mm.V = 70.2 Km/hr V = 70.2 Km/hrK = 0.0048 (Cte. NCNE-S). K = 0.0048 (Cte. NCNE-S).Pv = 23.79 Kg/m² = 0.2331 kN Pv = 23.785 Kg/m²Altura de aplicación de fuerza del viento: Altura de aplicación de fuerza del viento:

Carga del viento sobre el poste: Carga del viento sobre el poste:

Pv = KV² Pv = KV²

Momento del viento sobre el poste: Momento del viento sobre el poste:

Carga del viento sobre el conductor: Carga del viento sobre el conductor:

Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201: Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201:NE 6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.UT A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)RO 8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.5453 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)

6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)

8.6072 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.607 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)L = 32 m. (vano promedio) L = 32 m. (vano promedio)

0 º 0 º

17 º 38 º crítico:

34 º 76 º

180.0 ºTracción de los conductores: Tracción de los conductores:

Fuerza total sobre los conductores: Fuerza total sobre los conductores:

Fc = T + Fvc Fc = T + Fvc

d1 = do + hL/H x (d2-do) d1 = do + hL/H x (d2-do)

hL = hL =

d2 = d2 =

Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do) Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do)

Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2, Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2,

Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2 Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2

Mvp = Fvp x Z Mvp = Fvp x Z


Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2 Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2

Fc = Fc =

s = s =

Fc = Fc =

s = s =

a1 = a'1 =

a2 = a'2 =

a3 = a'3 =

a180 =

T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2 T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2

N

DAT-rs

Página 84

Momento de los conductores sobre el poste: Momento de los conductores sobre el poste:

Mcp = Fc x Li Mcp = Fc x Li

Momento total resultante: Momento total resultante:

M = Mcp + Mvp M = Mcp + Mvp

M = Fc x Li + Fvp x Z M = Fc x Li + Fvp x Z

Fuerza total sobre el poste: Fuerza total sobre el poste:

Fp = Mt/hp Fp = Mt/hp

DAT-rs

Página 85

Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)

Tabla 232-1

m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso exclusivo; NCNE-S (Tabla 232-1)

RS 0.3

H = Hc1 + Hfm1 + Hl + (H/8)

m.

m. (IV Hipótesis) - RS - Si intervienem. - RSm.m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)

Fig. 1

DAT-rs

Página 86

7 8 9 11Para 7/200 Para 8/200 Para 9/200 Para 11/200

7/300 8/300 9/300 11/300d0 120 150 150 165d2 225 270 275 330

25 mm²mm² (sección de conductor)Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)


Alin. Ancl.

17 38

33


Resumen - Evaluación y Resultados de ParámetrosConsideraciones Generales:Proyecto : RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»Sistema : 3Ø; con 3 fases + neutro corrido - AutoportanteDiseño : Conforme a Estructura de Alineamiento y Anclaje definidas.Configuración : 3x25 + 1x16 + P25 CAAlPoste Alineam. : 8/200 Poste Anclaje : 8/300Resultados evaluados:

CASO ESTRUCT. DE ALINEAMIENTO CASO ESTRUCT. DE ANCLAJE

8 m. 8 m.1.00 m. 1.00 m.150 mm. 150 mm.255 mm. 255 mm.270 mm. 270 mm.

3.198 m. 3.198 m.Pv = 23.79 Kg/m² Pv = 23.79 Kg/m²

8.61 Kg/mm² 8.61 Kg/mm²A = 25 mm² A = 25 mm²

6.42 mm. 6.42 mm.0.53 m. 0.53 m.

L = 32.00 m. L = 32.00 m. 7.00 m. 7.00 m.6.90 m. 6.90 m.

Fvp = 33.72 Kg. Fvp = 33.72 Kg.6.65 m. 6.70 m.

Fvc = 4.89 Fvc = 4.89T = 430.36 T = 430.36

0.0 º 0.0 º17.0 º 38.0 º34.0 º 76.0 º

Fvc1 = 4.9 Kg. Fvc1 = 4.9 Kg.Fvc2 = 4.8 Kg. Fvc2 = 4.6 Kg.Fvc3 = 4.7 Kg. Fvc3 = 3.9 Kg.T1 = 0.0 Kg. T1 = 0.0 Kg.T2 = 63.6 Kg. T2 = 140.1 Kg.T3 = 125.8 Kg. T3 = 265.0 Kg.Fc1 = 4.9 Kg. Fc1 = 4.9 Kg.Fc2 = 68.4 Kg. Fc2 = 144.7 Kg.Fc3 = 130.5 Kg. Fc3 = 268.8 Kg.Mvp = 107.8 Kg/m. Mvp = 107.8 Kg/m.Mvc1 = 32.5 Kg-m Mvc1 = 32.7 Kg-mMvc2 = 455.2 Kg-m Mvc2 = 969.7 Kg-mMvc3 = 867.8 Kg-m Mvc3 = 1801.0 Kg-mM1 = 140.3 Kg-m M1 = 140.5 Kg-m

M2 = 563.0 Kg-m M2 = 1077.5 Kg-mM3 = 975.6 Kg-m M3 = 1908.8 Kg-mFp1 = 20.3 Kg-m Fp1 = 20.4 Kg-mFp2 = 81.6 Kg-m Fp2 = 156.2 Kg-mFp3 = 141.4 Kg-m Fp3 = 276.6 Kg-m

Mancl= 1,549.5 Kg-mFancl= 224.6 Kg

H = H =he = he =d0 = d0 =d1 = d1 =d2 = d2 =Z = Z =

s = s =

Fc = Fc =fmáx = fmáx =

hL = hL =hp = hp =

hs = hs =x cos a/2 x cos a/2x sen a/2 x sen a/2

a1 = a'1 =a2 = a'2 =a3 = a'3 =


CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS

a.- ALTURA DE POSTES - RED DE DISTRIB. SECUNDARIA

Alineamiento (con grapa de suspensión)0.35 0.05

L =Hc1 + Hfm1 + Hl + (L/8)L = 7.29 m. 0.0

En consecuencia;Elegimos: 8 m. Fig. 4.14He = 1.0 m.También elegimos: 1.00 m.; donde He=L/8

Anclaje: (Caso más crítico)

L = Hc1 + Hfm1 + Hl + (L/8)L = 7.23 m. 0.3

En consecuencia;Elegimos: 8 m.He = 1.0 m. Fig. 4.15También elegimos: 1.00 m.; donde He=L/8

b.- CALCULO DE ESFUERZOS POSTES C.A.C.


Diámetro de empotramiento: Diámetro de empotramiento:

Con: Con:

7.00 mm. 7.00 mm.do = 150 mm. do = 150 mm.d2 = 270 mm. d2 = 270 mm.

d1 = 255 mm. d1 = 255.0 mm.

Altura de aplicación de fuerza del viento: Altura de aplicación de fuerza del viento:

Z = 3.197531 m. Z = 3.19753086 m.


Fvp = 33.71527 Kg Fvp = 33.7152737 Kg

hL = hL =


Z = hL /3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do) Z = hL /3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do)



Pv = KV² => Pv = 23.78503 Kg/m² Pv = KV² ==> Pv = 23.785026 Kg/m²


Mvp = 107.8056 Kg/m. Mvp = 107.8056 Kg/m.


Considerando: Considerando:

8.61 Kg/mm² 8.61 Kg/mm²

A = 25 mm² A = 25 mm²

6.42 mm. 6.42 mm.

0.53 m. 0.53 m.

L = 32.00 m. (V. Básico) L = 32.00 m. (V. Básico)

Fvc = 4.886 Fvc = 4.886

4.886 Kg. 0.0º 4.886 0.0º

4.833 Kg. 17.0º 4.620 38.0º

4.673 Kg. 34.0º 3.851 76.0º

0.000 Kg.Tracción de los conductores: Tracción de los conductores:

T = T =

T = 430.358 T = 430.358

0.000 Kg. 0.000 Kg.

63.611 Kg. 140.111 Kg.

125.825 Kg. 264.955 Kg.

215.179 Kg.Fuerza total sobre los conductores: Fuerza total sobre los conductores:

Fc = Fvc + T Fc = Fvc + T


s = s =

Fc = Fc =

fmáx = fmáx =


x cos a/2 x cos a/2

Cálculo para a propuestos: Cálculo para a propuestos:

Fvc1 = a1 = Fvc1 = Kg.; a'1 =

Fvc2 = a2 = Fvc2 = Kg.; a'2 =

Fvc3 = a3 = Fvc3 = Kg.; a'3 =

Fvc180 =

2 x s x A x sen a/2 2 x s x A x sen a/2

x sen a/2 x sen a/2

Cálculo para a propuestos: Cálculo para a propuestos:

T1 = T1 =

T2 = T2 =

T3 = T3 =

T180 =


CÁLCULO DE RETENIDASTIPO SIMPLERED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

DIAGRAMA DE FUERZAS

Según el esquema:8/300/150/270

76ºVb = 32 m.Fvp = 33.7 Kg.

Z = 3.20 m.hcp = 6.70 m.hr = 6.70 m.

265.0 Kg.

3.9 Kg.

6.70 m.Ø = 30.0 º

Fp38.0 156.2 Kg76.0 276.6 Kg180.0 224.6 Kg

Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará: - Tipo de estructura : De ángulo - Caso más crítico - Conductores R.S. : CAAI; 3x25 + 1x16 + P25Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)

Entonces:33.7 x 3.20 268.8 6.70

Tr =Sen 30º 6.70

Tr = 569.8 Kg.

Entonces, seleccionamos:Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado Siemens MartinDiámetro del cable de AoGo. = 9.5 mm ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 3,152.0 KgEl cable de AoGo. con carga de rotur 3152.0 Kg., tiene las característicassiguientes: Cable de AoGo. de 7 hilos, con 9,5 mm Ø; fabricado al Carbono, con0.5% (acero laminado y galvanizado en caliente); con esfuerzo de rotura cuyovalor llega a: ### Kg/cm²; que tiene factor (mínimo) de seguridad = 2.0 conforme al NCNE-S.Entonces: CS = 5.53

CS > 2 ¡Cumple!

a =

Tc =

Fvc =

HrRS=

aº

Ø

Fvp

h

hr

Z

t

b

t1

Fig. 4.16

Tc

TrRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvc i) x hi

SenØ x (HrRS )


CÁLCULO DE RETENIDAS TIPO CONTRAPUNTARED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

DIAGRAMA DE FUERZAS

Según el esquema:8/300/150/270

76ºVb = 32 m.Fvp = 33.7 Kg.

Z = 3.20 m. 1.2hcp = 6.70 m.hr = 6.70 m.

265.0 Kg.

3.9 Kg.

2.08 m.Ø = 30.0 º

Fp38.0 156.2 Kg76.0 276.6 Kg

180.0 224.6 Kg

Considerando que en el punto de aplicación de la contrapunta no debe existir esfuerzosde flexión excesivos (pueden fracturar el poste en casos críticos); y que la altura efectiva

ciones del Proyecto se aplicará la Fórmula, con lo que obtenemos: - Tipo de estructura : De ángulo - Caso más crítico - Conductores R.S. : CAAI; 3x25 + 1x16 + P25Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida Contrapunta (Trc)

Entonces:33.7 x 3.20 268.8 6.70

Trc =Sen 30º 2.08

Trc =1836.7 Kg.

Entonces, seleccionamos:Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High StrenghtDiámetro del cable de AoGo. = 9.5 mm Ø

Esfuerzo de rotura cable AoGo.= 4899.0 KgEntonces: CS = 2.67

CS > 2 ¡Cumple!

a = HrRC

Tc =

Fvc =

HrRC=

aº

de aplicación HrRC, es la correspondiente a la altura de la contrapunta; y con éstas condi-

Ø

Fvp

h

hr

Z

t

b

t1

Fig. 4.17

Tc

TrcRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvci ) x h i

SenØ x (hrRS )

ANEXO Nº 4.3 (Cont.)

TABLA DE RESULTADOS - ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO

ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO

DADO QUE EN EL DISEÑO MECÁNICO ACTÚA EL CABLE PORTANTE, SE ANALIZARÁEL COMPORTAMIENTO DE ESTE ANTE LAS DIFERENTES HIPOTESIS DE CÁLCULO."ACUÑA GAVIDIA" 0

SISTEMA : 380/220 V TIPO: CAAL-I

CALCULO MECANICO DE CONDUCTORESSecciones : 25-35 mm2-DAC Ver Identif.

T.C.D : 6 Kg/mm2

Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.Temp. 1 : 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones de Templado.Temp. 2 : 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.

Hipótesis III : Condiciones de Máxima Flecha.Temp. 3 : 50 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.

CARACTERISTICAS IMPORTANTES CONDUCTORES AUTOPORTANTES:RED SECUNDARIA

DATOS DE LOS CONDUCTORES - Al (Portante Forrado)

Identif. 1 2 3 4 5

AREA (mm2) 25 25 25 25 35

No. de hilos 7 7 7 7 7

Diámetro c/hilo (m) 0.00214 0.00214 0.00214 0.00214 0.00252

Diámetro exterior (m) 0.0185 0.0200 0.0230 0.0270 0.0295

Peso (Kg/m) 0.153 0.339 0.426 0.507 0.669

Peso adic. (Kg/m) 0.440023 0.47570051 0.5470556 0.6421957 0.7016583

Peso Hip. I (Kg/m) 0.46586 0.58413 0.69336 0.81821 0.96948

Mód. Elast. (E) 6320 6320 6320 6320 63200.000023 0.000023 0.000023 0.000023 0.000023

Tiro de Rotura (Kg) 755 755 755 755 1115

CONFIGURACION DE CONDUCTORES QUE SE ANALIZAN EN LOS CALCULOS:

(Conductores que se encuentran en el mercado nacional)

Descripción: Secc. Eq. (mm²) Identif.25 2x16 + P25 mm² ===> 25 125 3x16 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 225 3x25 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 325 3x35 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 435 3x50 + 1x16 + P35 mm² ===> 35 5

Coef. Dilatación (a)

50 3x70 + 1x16 + P50 mm² ===> 50 6

ANEXO Nº 4.3 (Cont.) : CAAL-I; cableado


"ACUÑA GAVIDIA"


CALCULO MECANICO DE CONDUCTORESSección : 25 mm2 Identif.: 3

T.C.D : 6 Kg/mm2 Config.: 3x25 + 1x16 + P25


Temp. 1 : 5 ºC Velocidad Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones de Templado.

Temp. 2 : 25 ºC Velocidad Viento: 0 Km/hr.

Hipótesis III : Condiciones de Máxima Flecha.


TABLA DE CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES(Seccc. : 25 mm2.)

Vano (m) 25 30 35 40 45

s 9.11 9.17 9.22 9.28 9.32 HIP. I

f 0.24 0.34 0.46 0.60 0.75

s 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 HIP. II

f 0.22 0.32 0.43 0.57 0.72

s 4.01 4.26 4.46 4.64 4.80 HIP. III

f 0.33 0.45 0.58 0.73 0.90

DETERMINACION DEL COEFIC. DE SEGURIDAD Y TCD % (CONDUCTORES):

De la Hipótesis I:

Tiro (Kg) 755 (Kg)

9.22260 (Kg/mm²)

Secc (mm²) x CS 25 (mm²) x CS

De donde:

755

CS = ------------------------------------------------- = 3.2745642

25 x 9.2226012

s = --------------------------- = ----------------------------------- =

Así mismo, se tiene de la Hipótesis II:

TCD (%) = ----------------------- x 100 = 19.86755 %

Tiro/Sección(SE PROTEGERÁ LA RED PRIMARIA CON VARILLAS PREFORMADAS DE AL.)

s (Hip. II)




CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES

Sección : 25 mm2 Identif.: 3T.C.D : 6 Kg/mm2


Temp. 1 : 5 ºC Velocidad Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones de Templado.


Hipótesis III : Condiciones de Máxima Flecha.


TABLA DE TEMPLADO

(Flecha en metros) (Seccc. : 25 mm2.)

T ºC / Vano (m) 25 30 35 40 45

10 0.17 0.26 0.36 0.48 0.6112 0.18 0.26 0.37 0.49 0.6314 0.19 0.27 0.38 0.50 0.6416 0.19 0.28 0.39 0.51 0.6618 0.20 0.29 0.40 0.52 0.6720 0.20 0.30 0.41 0.54 0.6822 0.21 0.31 0.42 0.55 0.7024 0.22 0.31 0.43 0.56 0.7126 0.23 0.32 0.44 0.57 0.7328 0.23 0.33 0.45 0.59 0.7430 0.24 0.34 0.46 0.60 0.7532 0.25 0.35 0.48 0.61 0.7734 0.26 0.36 0.49 0.63 0.78


25 30 35 40 45

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

8.00

9.00

10.00

CURVA VANOS / ESFUERZOSAutoportante CAAL-I 3x16+1x16+P25 mm²

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Vano (m)

Es

fue

rzo

s (

Kg

/mm

²)

25 30 35 40 45

-

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

CURVA VANOS / FLECHASAutoportante CAAL-I 3x16+1x16+P25mm²

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Vanos (m)

Fle

ch

as

(m

)

4.4 ELABORACIÓN DE PLANTILLAS Y CURVAS

4.4.1 PLANTILLA DE FLECHA MAXIMA

Þ PARA UN VANO BASICO a = 32.00 m

Þ SE TIENE FECHA MAX. Fmáx PARA: 32 m.

Fecha Máxima Fmáx = 0.4967 m.

Þ

1.0000

Donde el desnivel h = 0.05 m

Þ SE TIENE EL VANO "b":

32.00 m.

Þ SE TIENE LA LONG. L (PARA EL VANO BASICO):

32.01 m.

CALCULOS CONSIDERANDO LA CURVA DE LA CATENARIA:

Þ f = C [cos h(a/(2C)) - 1] x cos h(Xm/C)

Þ f = f' x cos h (Xm/C)

SE CONSIDERA LAS ESCALAS:

Þ ESCALA VERTICAL : 1/ 1000

Þ ESCALA HORIZON. : 1/ 4000

EVALUACION DEL PARAMETRO DE LA CATENARIA:

Þ f = C [cos h(a/(2C)) - 1] x cos h(Xm/C) a² /(8 x C) x cos h (Xm/C)

Þ Como:

L = L'² + h² L' = 32.0 m

Xm = C arc cos h (L/L') Xm = 0.7 m

CON LOS DATOS INICIALES SE TIENE:

Þ ECUACION DE LA CATERIANA (HIP. III)

7.042 25 0.41

Þ C = 429.4 m.

Entonces:

y = 429.4 cos h(x 429.4 )

CONSIDERANDO LOS SIGUIENTES RESULTADOS:

Þ Wr = Wc = 0.4100 Kg/m

Þ a = 32 m

Fmáx = (Wr x a²)/(8 x s2 x A) x cos h (Xm/C)

SE TIENE cos d:

cos d = cos (Arc tg (h / a)) =

b = a / cos d =

L = 2C sen h(a/(2 x C)) x sec d =

L = L' x sec d= L'² + h²

Sabiendo que: C = so x A/Wr

C = so x A/Wr =

SE TIENE:

a/2Þ f = 429.4

429.4

Donde:0.05 h

Þ -----------------2 429 x sen h a / 2 a

429.4

4.4.2 ELABORACION DE LA PLANTILLA DE FLECHA MAXIMA

Þ En concordancia con las Escalas seleccionadas se tiene:

CALCULO ANALITICO DATOS A GRAFICAR

VANO ABSISA FLECHA VANO FLECHA ABSISA

a a/2 f a/H*100 f/V*100 a/2H*100

(m) (m) (m) (cm) (cm) (cm)

800.0 400.00 200.17 20.00 20.02 10.00

-100 700.0 350.00 150.71 17.50 15.07 8.75

600.0 300.00 109.13 15.00 10.91 7.50

500.0 250.00 74.85 12.50 7.49 6.25

400.0 200.00 47.424 10.00 4.74 5.00

300.0 150.00 26.47 7.50 2.65 3.75

200.0 100.00 11.70 5.00 1.17 2.50

100.0 50.00 2.91 2.50 0.29 1.25

0 0 0 0 0 0

-100.0 -50.00 2.91 -2.50 0.29 -1.25

-200.0 -100.00 11.70 -5.00 1.17 -2.50

-300.0 -150.00 26.47 -7.50 2.65 -3.75

-400.0 -200.00 47.42 -10.00 4.74 -5.00

-500.0 -250.00 74.85 -12.50 7.49 -6.25

-600.0 -300.00 109.13 -15.00 10.91 -7.50

-700.0 -350.00 150.71 -17.50 15.07 -8.75

-800.0 -400.00 200.17 -20.00 20.02 -10.00

4.4.3 DISTANCIA MÍNIMA DEL CONDUCTOR MAS BAJO A TIERRA

Þ Se considera: Dmín = 5.3 + Vn / 150 con mínimo de 6.0 m.;

Vn = 380 kV

Con lo que se obtiene Dmín = 7.83333 m.; pero considerando la

presencia las alturas mínimas conforme al NCNE - Suministro, se

considerará en el Proyecto Dmín = 6.5 m (más crítico).

[cos h (---------------- ) - 1] x cos h (aseno h( l ))

l = ----------------------------------------


VANO ORDENADA VANO ORDENADA ABSISA

a Dmín a/H*100 Dmín/V*100 a/2H*100

(m) (m) (cm) (cm) (cm)

800.0 193.67 20.00 19.37 10.00

700.0 144.21 17.50 14.42 8.75

600.0 102.63 15.00 10.26 7.50

500.0 68.35 12.50 6.84 6.25

400.0 40.92 10.00 4.09 5.00

300.0 19.97 7.50 2.00 3.75

200.0 5.20 5.00 0.52 2.50

100.0 -3.59 2.50 -0.36 1.25

- -6.50 0 -0.65 0

-100.0 -3.59 -2.50 -0.36 -1.25

-200.0 5.20 -5.00 0.52 -2.50

-300.0 19.97 -7.50 2.00 -3.75

-400.0 40.92 -10.00 4.09 -5.00

-500.0 68.35 -12.50 6.84 -6.25

-600.0 102.63 -15.00 10.26 -7.50

-700.0 144.21 -17.50 14.42 -8.75

-800.0 193.67 -20.00 19.37 -10.00

4.4.4 ELABORACION DE LA CURVA PIE DE SOPORTE:

Þ Conforme a los cálculos de seleccionamiento de la altura de postes:

H = 13.0 m he = 1.6 m y la altura del conductor más bajoestá a 0.8 m de la punta, es decir hmín = 10.6 m (Ver Fig. adjunta).


VANO ORDENADA VANO ORDENADA ABSISA

a hmín a/H*100 hmín/V*100 a/2H*100 0.8m(m) (m) (cm) (cm) (cm)

800.0 189.57 20.00 18.96 10.00

700.0 140.11 17.50 14.01 8.75

600.0 98.53 15.00 9.85 7.50

500.0 64.25 12.50 6.43 6.25 Hmín 10.6m

400.0 36.82 10.00 3.68 5.00

300.0 15.87 7.50 1.59 3.75

200.0 1.10 5.00 0.11 2.50

100.0 -7.69 2.50 -0.77 1.25

- -10.60 0 -1.06 0

-100.0 -7.69 -2.50 -0.77 -1.25

-200.0 1.10 -5.00 0.11 -2.50 1.6m

-300.0 15.87 -7.50 1.59 -3.75

-400.0 36.82 -10.00 3.68 -5.00

-500.0 64.25 -12.50 6.43 -6.25

-600.0 98.53 -15.00 9.85 -7.50

-700.0 140.11 -17.50 14.01 -8.75

-800.0 189.57 -20.00 18.96 -10.00

tru25

Página 102

13 Tabla de resultados - NEUTRO DE RED PRIMARIA

RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»CALCULO MECANICO DE CONDUCTORESSección : 25 mm² Al - 6201T.C.D. : 6 Kg/mm2T.C.D (Verificado): 5.69 Kg/mm2Desnivel h = 0 m

Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.Temp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD)Temp. 2: 25 ºC Vel.Viento: 0 Km/hr. Hmín


Temp. 2: 25 ºC Vel.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha.

Temp. 3: 50 ºC Vel.Viento: 0 Km/hr.

EVALUACIÓN PRELIMINAR DE LA FLECHA MÁXIMA

CONFORME AL NCNE-SUMINISTRO TABLA 232-1: SE TIENE PARA EL PROYECTO LAS ALTURAS MÍNIMAS

DEL CONDUCTOR MÁS BAJO AL PISO IGUAL A 9.30 m. CONFORME A LA EVALUACIÓN RESPECTIVA

(NUMERAL 4.1.1); DADO QUE SE PLANTEA EL USO DE REDES SECUNDARIAS DE USO COMPARTIDO.



Vano (m) 12 17 22 27 32 37 42 47

s 8.46 8.48 8.49 8.52 8.55 8.58 8.61 8.65HIP. I

f 0.01 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.09s 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69

HIP. IIf 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.11 0.13

s 5.73 5.77 5.82 5.88 5.95 6.03 6.11 6.20HIP. III

f 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12s 2.28 2.32 2.37 2.43 2.49 2.56 2.62 2.69

HIP. IVf 0.02 0.04 0.07 0.10 0.14 0.18 0.23 0.28

TABLA DE TEMPLADO (Flecha en metros)

ºC/Vano 12 17 22 27 32 37 42 47

10 0.01 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.0912 0.01 0.01 0.02 0.03 0.05 0.06 0.08 0.1014 0.01 0.01 0.02 0.03 0.05 0.06 0.08 0.1016 0.01 0.01 0.02 0.04 0.05 0.07 0.08 0.1018 0.01 0.01 0.02 0.04 0.05 0.07 0.09 0.1120 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.07 0.09 0.1122 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.07 0.09 0.1224 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12

tru25

Página 103

26 0.01 0.02 0.03 0.04 0.06 0.08 0.10 0.1228 0.01 0.02 0.03 0.05 0.06 0.08 0.11 0.1330 0.01 0.02 0.03 0.05 0.07 0.09 0.11 0.1332 0.01 0.02 0.03 0.05 0.07 0.09 0.11 0.1434 0.01 0.02 0.04 0.05 0.07 0.09 0.12 0.15

OBSERVACIONES:

NOTA : PARA EFECTOS DE CÁLCULOS EN EL PRESENTE PROYECTO,

SE HA CONSIDERADO VANO BASICO 32.00 m.

GRÁFICOS QUE SUSTENTAN LOS CÁLCULOS DE LAECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO (EC. DE TRUXA)RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»


s: en Kg/mm²; f : en mts.

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.001.002.003.004.005.006.007.008.009.00

10.00

GRÁFICO VANO / ESFUERZOConductor AA - 6201

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Es

fue

rzo

( K

g/m

m²)

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.000.200.400.600.801.001.201.401.60

GRÁFICO VANO / FLECHAConductor AA - 6201

Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)

tru25

Página 104

4. 5 DESARROLLO DE PLANTILLA DE FLECHA MÁXIMA

Definición de Parámetros de la CATERIANA

Complementando los Cálculos de la ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO (incluye sus Hipótesis);se tiene:La metodología de los cálculos será partir de una Hipótesis con parámetros conocidos y llegar a otradonde se requiere el cálculo de algún parámetro:

VERIFICACION DE LA TENSION DE CADA DIA TCD % (CONDUCTORES):NOTA: TCDcu = 20%, TCDal-al =18%, TCDal = 17%

Se tiene de la Hipótesis II:

TCD (%) = --------------------- x 100 = 18.9873 % ERROR!!! TiroRotura/Sección Que debe corregirse!!!

Entonces TCD (%) = 18.0% £ Kg/mm²

5.69 Kg/mm² Cumple con las condiciones dadas!!!Como: C = To/Wr = 142.2 0.0689 2063.86 (HIP. II)

2063.86 x Cos h(x/C)

DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD (HIP.I)

En este Proyecto, se partirá de la Hip. II y se llegará a la Hip. I. [en el 1er. cálculo) y así consecutivamente.De la Hipótesis I:

TiroRotura (Kg) 790.0 (Kg)

8.5453 (Kg/mm²) Secc (mm²) x CS 25 x CS

De donde:790

CS = ------------------------------------ = 3.69825 8.545

Entonces:

213.63 Kg. (en el vértice del cable)

s (Hip. II)

s02

Es decir : s02 =

Entonces : y =

s01 = -------------------------- = ------------------ =

T01 =s01 x A =

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.000.200.400.600.801.001.201.401.60


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)

tru25

Página 105

DETERMINACION DE LA ECUACION DE LA CATERIANA (HIP. I)

Como : C = To / Wr = 213.63 0.167525

C = 1,275.23 m. (HIP: I)Entonces:

y = 1275.23 x cos h(x/C)

Con el propósito de corregir la Ecuación de Cambio de estado, se define el ángulo de desnivel

horizontal entre estructuras (vano horizontal).

Así mismo, la distancia real entre estructuras define el vano real "b", que es igual al resultado

Con la inserción de estos conceptos se ha evaluado la Ecuación de Cambio de Estado.

DEFINICION Y DETERMINACION DEL VANO BASICO a:

El vano ideal de regulación se calculó a partir de la expresión siguiente:

a = ------------------------ x ------------------------

a = 32.013 m

Para efectos de Cálculos, seleccionamos:a = 32.0 m

DETERMINACION DEL DESNIVEL h:

En el presente Proyecto, conociendo la topografía del terreno se observa quepresenta zonas con pendiente cero (zonas planas) y otras con pendientesmoderadas; para propósitos de efectuar los cálculos se optará por consideraruna pendiente promedio, la misma que determinará el desnivel promedio h,que ha sido calculado tomando las cotas del levantamiento topográfico que serepiten con mayor frecuencia para el caso de las zonas con pendientes; y hasido cuantificado mediante la siguiente expresión [se debe efectuar este pro-ceso para cada tramo de red que tiene un recorrido recto]:

Cota superior mayor - Cota inferior menorh = -------------------------------------------------------- = 0.0512 [Dist.efectiva entre ambas Cotas]/Vano Básico Conforme al Perfil Topográfico: Se tien una topografía uniforme y plana; por loque se adopta:

h = 0.0 m

DEFINICION DEL ANGULO DE DESNIVEL d Y EL VANO REAL b:

"d" como el arc tg del cociente "h/a"; donde "h" es la altura de desnivel y "a" es la distancia

del cociente a / (cos d) = h / (sen d)

S (ai/cos³ di) S ai³

S (ai / cos² d) S (ai / cos² d)

tru25

Página 106

OTRA HOJA: B5:M56

5.692E-05

E = 6000

5

2532

0.1675

0.1675Ø = 0.0064A = 25Wc = 0.0689

0.1527

0.1527

70.2 19.5

70.2 19.5

s2 =a =

T1 =

T2 = d =

W1 =

W2 =

Wv1 =

Wv2 =

V1 =

V2 =

tru25

Página 107

NOTA: ALEA. AL. CU. DURO

T.C.D. = 6 8 - 92.0m 18% 26%

SIEMPRE : NO MÁS DE 40% DE ESF. DE ROTURA.

1.0m

8.4m

1.6m

SE TIENE PARA EL PROYECTO LAS ALTURAS MÍNIMAS

CONFORME A LA EVALUACIÓN RESPECTIVA

(NUMERAL 4.1.1); DADO QUE SE PLANTEA EL USO DE REDES SECUNDARIAS DE USO COMPARTIDO.

52 57

8.69 8.74

0.11 0.135.69 5.69

0.16 0.20

6.30 6.39

0.15 0.18

2.76 2.82

0.34 0.40

52 57

0.12 0.140.12 0.140.12 0.150.13 0.150.13 0.160.14 0.160.14 0.170.15 0.17

tru25

Página 108

0.15 0.180.16 0.180.16 0.190.17 0.200.17 0.20

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.001.002.003.004.005.006.007.008.009.00

10.00


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Es

fue

rzo

( K

g/m

m²)

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.000.200.400.600.801.001.201.401.60


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)

tru25

Página 109

Complementando los Cálculos de la ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO (incluye sus Hipótesis);

La metodología de los cálculos será partir de una Hipótesis con parámetros conocidos y llegar a otra

NOTA: TCDcu = 20%, TCDal-al =18%, TCDal = 17%

ERROR!!!Que debe corregirse!!!

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.000.200.400.600.801.001.201.401.60


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)

tru25

Página 110

cos d 1 = 1.0000

cos d 2 = 1.0000

cos d 3 = 1.0000

cos d 4 = 1.0000

Con el propósito de corregir la Ecuación de Cambio de estado, se define el ángulo de desnivel cos d 5 = 1.0000

cos d 6 = 1.0000

cos d 7 = 1.0000h = 0

Así mismo, la distancia real entre estructuras define el vano real "b", que es igual al resultado d = arc tg (h/ai)

Con la inserción de estos conceptos se ha evaluado la Ecuación de Cambio de Estado. a 1 = 28.00

a 2 = 29.00a 3 = 31.00a 4 = 32.00a 5 = 33.00a 6 = 34.20a 7 = 35.00

" como el arc tg del cociente "h/a"; donde "h" es la altura de desnivel y "a" es la distancia

tru25

Página 111

Hip.III 0.16756000 Hip. I 0.1675

2E-05 Hip.II, IV 0.0689

12 17 22 27

1 -2.7600 -2.7600 ### -2.7600

-5.6795 -5.6710 ### -5.6452

1.6165 3.2443 5.4333 8.1836

-8.4395 -8.4310 ### -8.4052

-1.6165 -3.2443 ### -8.1836

-7.9140 -7.8980 ### -7.8497### -23.8184 ### -26.0847

6.0533 8.6395 ### 14.0258

5.6489 5.6658 5.6884 5.7163

3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

-5.6795 -5.6710 ### -5.64520 1.6165 3.2443 5.4333 8.1836

-1.6165 -3.2443 ### -8.1836-3.5841 -3.5734 ### -3.5409

-7.5937 -8.3771 ### -10.7549

3.4091 4.9544 6.6227 8.44223.8356 3.8782 3.9335 4.0000

4 3.4500 3.4500 3.4500 3.4500-2.2295 -2.2210 ### -2.1952

0 0.2734 0.5488 0.9191 1.3843-0.2734 -0.5488 ### -1.3843-0.5523 -0.5481 ### -0.5354

-0.5472 -0.6802 ### -1.0839

0.3618 0.5459 0.7605 1.0107

1.5389 1.5824 1.6363 1.6980

0 -7.7495 -7.7410 ### -7.7152-6.6728 -6.6582 ### -6.6138

### -18.8025 ### -21.10085.3402 7.6400 ### 12.48757.7763 7.7944 7.8185 7.8481

tru25

Página 112

0 -7.4735 -7.4650 ### -7.4392-6.2060 -6.1919 ### -6.1491

### -17.0296 ### -19.34005.0641 7.2538 9.5241 11.89657.5023 7.5224 7.5489 7.5816

0 -7.1975 -7.1890 ### -7.1632

-5.7561 -5.7425 ### -5.7013

### -15.3831 ### -17.7050

4.7934 6.8757 9.0438 11.3202

7.2285 7.2507 7.2801 7.3161

0 -6.9215 -6.9130 ### -6.8872

-5.3231 -5.3100 ### -5.2704

### -13.8582 ### -16.1913

4.5284 6.5060 8.5751 10.75926.9550 6.9796 7.0121 7.0518

0 -6.6455 -6.6370 ### -6.6112-4.9070 -4.8945 ### -4.8565

### -12.4504 ### -14.79424.2690 6.1450 8.1185 10.21406.6818 6.7091 6.7450 6.7888

0 -6.3695 -6.3610 ### -6.3352-4.5079 -4.4959 ### -4.4594

### -11.1549 ### -13.50904.0156 5.7929 7.6743 9.68556.4089 6.4393 6.4790 6.5273

0 -6.0935 -6.0850 ### -6.0592-4.1257 -4.1142 ### -4.0793-9.1883 -9.9671 ### -12.33103.7683 5.4502 7.2433 9.17446.1365 6.1703 6.2143 6.2675

0 -5.8175 -5.8090 ### -5.7832-3.7604 -3.7494 ### -3.7162-8.1004 -8.8823 ### -11.25563.5272 5.1171 6.8260 8.68155.8645 5.9022 5.9510 6.0098

0 -5.5415 -5.5330 ### -5.5072-3.4121 -3.4016 ### -3.3699-7.1110 -7.8959 ### -10.27813.2927 4.7943 6.4231 8.20795.5932 5.6352 5.6894 5.7544

0 -5.2655 -5.2570 ### -5.2312-3.0807 -3.0707 ### -3.0406-6.2154 -7.0031 ### -9.39383.0650 4.4820 6.0354 7.75455.3226 5.3696 5.4299 5.5016

0 -4.9895 -4.9810 ### -4.9552-2.7662 -2.7567 ### -2.7282-5.4089 -6.1993 ### -8.59812.8443 4.1810 5.6638 7.32265.0529 5.1055 5.1727 5.2519

0 -4.7135 -4.7050 ### -4.6792-2.4686 -2.4597 ### -2.4328

tru25

Página 113

-4.6869 -5.4798 ### -7.88632.6312 3.8919 5.3092 6.91344.7842 4.8433 4.9182 5.0058

0 -4.4375 -4.4290 ### -4.4032-2.1880 -2.1796 ### -2.1543-4.0447 -4.8400 ### -7.25372.4259 3.6154 4.9728 6.52834.5168 4.5835 4.6670 4.7638

tru25

Página 114

m

arc tg (h/ai)

a = 29.4132005 Para 7 términos:

a = 30.76763 aim 28.00 1.00 28 1.00 28

m a = 30.1247407 29.00 1.00 29 1.00 29m 31.00 1.00 31 1.00 31m 32.00 1.00 32 1.00 32m 33.00 1.00 33 1.00 33m 34.20 1.00 34.2 1.00 34.2m 35.00 1.00 35 1.00 35

222.2 222.20a = 32.013

a1,a2 y a 3

a1,a2, a3, a4 Y a5 cos3 d1 ai/cos3 d1 cos2 d1 ai/cos2 d1

a1,a2, a3 y a4

tru25

Página 115

32 37 42 47 52 57

-2.7600 -2.7600 -2.7600 -2.7600 -2.7600 -2.7600

-5.6279 -5.6077 -5.5845 -5.5583 -5.5293 -5.4973

11.4952 15.3681 19.8023 24.7978 30.3545 36.4726

-8.3879 -8.3677 -8.3445 -8.3183 -8.2893 -8.2573

-11.4952 -15.3681 -19.8023 -24.7978 -30.3545 -36.4726

-7.8174 -7.7797 -7.7367 -7.6883 -7.6347 -7.5759-27.6049 -29.3834 -31.4206 -33.7169 -36.2727 -39.0885

16.8609 19.8122 22.8947 26.1223 29.5075 33.0620

5.7494 5.7874 5.8300 5.8770 5.9281 5.9829

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

-5.6279 -5.6077 -5.5845 -5.5583 -5.5293 -5.497311.4952 15.3681 19.8023 24.7978 30.3545 36.4726

-11.4952 -15.3681 -19.8023 -24.7978 -30.3545 -36.4726-3.5193 -3.4940 -3.4651 -3.4328 -3.3970 -3.3578

-12.3496 -14.2150 -16.3515 -18.7591 -21.4383 -24.3893

10.4368 12.6259 15.0254 17.6480 20.5037 23.60044.0764 4.1611 4.2527 4.3501 4.4521 4.5580

3.4500 3.4500 3.4500 3.4500 3.4500 3.4500-2.1779 -2.1577 -2.1345 -2.1083 -2.0793 -2.04731.9445 2.5996 3.3496 4.1946 5.1346 6.1695

-1.9445 -2.5996 -3.3496 -4.1946 -5.1346 -6.1695-0.5270 -0.5173 -0.5062 -0.4939 -0.4804 -0.4657

-1.3548 -1.6718 -2.0350 -2.4444 -2.9002 -3.4026

1.2997 1.6299 2.0029 2.4197 2.8811 3.3877

1.7652 1.8364 1.9103 1.9858 2.0624 2.1396

-7.6979 -7.6777 -7.6545 -7.6283 -7.5993 -7.5673-6.5842 -6.5496 -6.5101 -6.4657 -6.4166 -6.3627

-22.6424 -24.4459 -26.5116 -28.8399 -31.4311 -34.285815.0746 17.7944 20.6629 23.6946 26.9022 30.2973

7.8829 7.9225 7.9665 8.0144 8.0659 8.1204

tru25

Página 116

-7.4219 -7.4017 -7.3785 -7.3523 -7.3233 -7.2913-6.1205 -6.0872 -6.0491 -6.0063 -5.9590 -5.9070

-20.8895 -22.7024 -24.7788 -27.1191 -29.7237 -32.592914.3908 17.0249 19.8153 22.7763 25.9210 29.2607

7.6199 7.6633 7.7115 7.7638 7.8197 7.8789

-7.1459 -7.1257 -7.1025 -7.0763 -7.0473 -7.0153

-5.6738 -5.6417 -5.6050 -5.5639 -5.5183 -5.4683

-19.2623 -21.0842 -23.1709 -25.5228 -28.1402 -31.0235

13.7255 16.2782 18.9949 21.8901 24.9767 28.2656

7.3582 7.4059 7.4584 7.5154 7.5761 7.6401

-6.8699 -6.8497 -6.8265 -6.8003 -6.7713 -6.7393

-5.2439 -5.2131 -5.1779 -5.1383 -5.0945 -5.0465

-17.7561 -19.5866 -21.6833 -24.0463 -26.6760 -29.5729

13.0795 15.5552 18.2029 21.0372 24.0705 27.31377.0981 7.1502 7.2076 7.2696 7.3354 7.4045

-6.5939 -6.5737 -6.5505 -6.5243 -6.4953 -6.4633-4.8311 -4.8014 -4.7676 -4.7297 -4.6877 -4.6416

-16.3661 -18.2050 -20.3112 -22.6849 -25.3265 -28.236312.4538 14.8571 17.4406 20.2189 23.2040 26.4062

6.8396 6.8967 6.9593 7.0266 7.0978 7.1723-6.3179 -6.2977 -6.2745 -6.2483 -6.2193 -6.1873-4.4351 -4.4067 -4.3743 -4.3380 -4.2977 -4.2536

-15.0878 -16.9347 -19.0500 -21.4340 -24.0869 -27.009211.8491 14.1848 16.7093 19.4366 22.3785 25.5447

6.5831 6.6456 6.7138 6.7867 6.8636 6.9438-6.0419 -6.0217 -5.9985 -5.9723 -5.9433 -5.9113-4.0561 -4.0289 -3.9980 -3.9632 -3.9248 -3.8826

-13.9164 -15.7710 -17.8950 -20.2888 -22.9526 -25.886711.2666 13.5398 16.0103 18.6918 21.5955 24.7304

6.3289 6.3972 6.4713 6.5503 6.6332 6.7192-5.7659 -5.7457 -5.7225 -5.6963 -5.6673 -5.6353-3.6940 -3.6681 -3.6385 -3.6054 -3.5687 -3.5285

-12.8473 -14.7092 -16.8416 -19.2447 -21.9189 -24.864410.7073 12.9231 15.3450 17.9859 20.8564 23.9647

6.0772 6.1517 6.2323 6.3176 6.4068 6.4989-5.4899 -5.4697 -5.4465 -5.4203 -5.3913 -5.3593-3.3488 -3.3241 -3.2960 -3.2645 -3.2296 -3.1914

-11.8758 -13.7446 -15.8850 -18.2971 -20.9811 -23.937410.1725 12.3363 14.7148 17.3203 20.1624 23.2486

5.8283 5.9097 5.9971 6.0892 6.1848 6.2832-5.2139 -5.1937 -5.1705 -5.1443 -5.1153 -5.0833-3.0205 -2.9971 -2.9704 -2.9405 -2.9074 -2.8711

-10.9972 -12.8727 -15.0206 -17.4412 -20.1346 -23.10129.6633 11.7807 14.1213 16.6964 19.5148 22.58315.5827 5.6714 5.7661 5.8652 5.9676 6.0724

-4.9379 -4.9177 -4.8945 -4.8683 -4.8393 -4.8073-2.7092 -2.6870 -2.6618 -2.6334 -2.6021 -2.5678

-10.2069 -12.0887 -14.2438 -16.6724 -19.3747 -22.35109.1812 11.2577 13.5656 16.1154 18.9145 21.96905.3409 5.4374 5.5397 5.6462 5.7556 5.8669

-4.6619 -4.6417 -4.6185 -4.5923 -4.5633 -4.5313-2.4148 -2.3939 -2.3700 -2.3433 -2.3137 -2.2814

tru25

Página 117

-9.5001 -11.3879 -13.5498 -15.9860 -18.6967 -21.68228.7276 10.7687 13.0493 15.5783 18.3625 21.40665.1033 5.2082 5.3185 5.4326 5.5491 5.6670

-4.3859 -4.3657 -4.3425 -4.3163 -4.2873 -4.2553-2.1373 -2.1177 -2.0952 -2.0701 -2.0423 -2.0120-8.8723 -10.7657 -12.9340 -15.3773 -18.0959 -21.09018.3039 10.3152 12.5734 15.0861 17.8590 20.89614.8705 4.9843 5.1029 5.2248 5.3484 5.4730

tru25

Página 118

21952

24389297913276835937

40001.68842875

227713.69

ai3

tru25

Página 119

0.06255102 70.2 19.5

0.06255102 70.2 19.5

1Kg = 9.81 N

tru25

Página 120

(125-112)/(120-112)=(0.3446-0.3088)/(x-0.3088)

RED PRIMARIADATOS DE LOS CONDUCTORES Al - 6201

AREA (mm²) 16 25 35 50

No. de hilos 7 7 7 7

Diámetro c/hilo. 0.00171 0.00214 0.00252 0.00302

Diámetro exterior. 0.00513 0.00642 0.00756 0.00906

Peso (Kg/m) 0.0441 0.0689 0.0965 0.1378

Peso adic.(Kg) 0.1220 0.1527 0.1798 0.2155

Peso Hip. I (Kg) 0.1297 0.1675 0.2041 0.2558

Mód. Elast. (E) 6000 6000 6000 60000.000023 0.000023 0.000023 0.000023

Tiro de Rotura (Kg) 509 790 1110 1590

Peso adic.(Kg) 0.1220 0.1527 0.1798 0.2155Peso Hip. III (Kg) 0.1297 0.1675 0.2041 0.2558

Coef. Dil.(a')

tru25

Página 121

Peso/Rotura

(125-112)/(120-112)=(0.3446-0.3088)/(x-0.3088) 112 0.308 3380

rot.= 3656.92308 120pes.= 0.33052308 125 0.3446 3830

63 70 95 120 150 185

7 19 19 19 37 37

0.00339 0.00215 0.00252 0.0028358 0.00227196 0.00252

0.01017 0.0107 0.0126 0.01425 0.01575 0.01764

0.1747 0.1875 0.855 1.078 1.308 1.675

0.2419 0.2545 0.2997 0.3389 0.3746 0.4196

0.2984 0.3161 0.9060 1.1300 1.3606 1.7267

6000 6000 12650 6000 6000 126500.000017 0.000017 0.000017 0.000023 0.000023 0.000017

1910 2139 3781.85525 4,822 5,923 7359.8369

0.2419 0.2545 0.2997 0.3389 0.3746 0.41960.2984 0.3161 0.9060 1.1300 1.3606 1.7267

Tabla de resultados - RED DISTR. PRIMARIA EN 22.9kV0.2m

"ACUÑA GAVIDIA"

CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES 2.0mSección : 25 mm² Al - 6201 0.0mT.C.D. : 6 Kg/mm2T.C.D (Verificado): 5.69 Kg/mm2Desnivel h = 0 m

Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo. HmínTemp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD). 9.2mTemp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.


Temp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.

Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha. 1.6m


EVALUACIÓN PRELIMINAR DE LA FLECHA MÁXIMA

CONFORME AL NCNE-SUMINISTRO TABLA 232-1: SE TIENE PARA EL PROYECTO LAS ALTURAS MÍNIMAS

DEL CONDUCTOR MÁS BAJO AL PISO IGUAL A 8.4 m. CONFORME A LA EVALUACIÓN RESPECTIVA

SE ADMITE EL CRUCE DE VEHÍCULOS Y EXISTE RED SECUNDARIA EN MEDIO VANO DE R.P.; DONDE SE TIENE, R.S. CON POSTES DE 8.0 m. Hl = 7.0 m.; CON DIST. SEG. = 1.40 m. = 8.4 m.



Vano (m) 54 59 64 69 74 79 84 89 94 99

s 8.71 8.75 8.80 8.85 8.90 8.96 9.01 9.07 9.12 9.18HIP. I

f 0.12 0.14 0.16 0.19 0.21 0.24 0.27 0.30 0.33 0.37s 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69 5.69

HIP. IIf 0.18 0.21 0.25 0.29 0.33 0.38 0.43 0.48 0.54 0.59s 6.33 6.43 6.53 6.63 6.73 6.83 6.93 7.02 7.12 7.22

HIP. IIIf 0.16 0.19 0.22 0.25 0.28 0.31 0.35 0.39 0.43 0.47s 2.78 2.85 2.91 2.98 3.04 3.10 3.16 3.22 3.28 3.34

HIP. IV

f 0.36 0.42 0.48 0.55 0.62 0.69 0.77 0.85 0.93 1.01

TABLA DE TEMPLADO (Flecha en metros)

ºC/Vano 54 59 64 69 74 79 84 89 94 99

10 0.12 0.15 0.17 0.20 0.23 0.26 0.29 0.32 0.35 0.3912 0.13 0.15 0.18 0.20 0.23 0.26 0.30 0.33 0.36 0.4014 0.13 0.16 0.18 0.21 0.24 0.27 0.30 0.34 0.37 0.4116 0.14 0.16 0.19 0.22 0.25 0.28 0.31 0.35 0.38 0.4218 0.14 0.17 0.19 0.22 0.25 0.29 0.32 0.35 0.39 0.4320 0.15 0.17 0.20 0.23 0.26 0.29 0.33 0.36 0.40 0.4422 0.15 0.18 0.21 0.24 0.27 0.30 0.34 0.37 0.41 0.4524 0.16 0.18 0.21 0.24 0.28 0.31 0.35 0.38 0.42 0.4626 0.16 0.19 0.22 0.25 0.28 0.32 0.36 0.39 0.43 0.4728 0.17 0.20 0.23 0.26 0.29 0.33 0.37 0.40 0.44 0.4830 0.17 0.20 0.23 0.27 0.30 0.34 0.38 0.41 0.45 0.5032 0.18 0.21 0.24 0.28 0.31 0.35 0.39 0.43 0.47 0.5134 0.19 0.22 0.25 0.28 0.32 0.36 0.40 0.44 0.48 0.52

OBSERVACIONES: s: en Kg/mm²; f : en mts.

NOTA : PARA EFECTOS DE CÁLCULOS EN EL PRESENTE PROYECTO, SE HA CONSIDERADO

Vb = 74.00 m.

GRÁFICOS QUE SUSTENTAN LOS CÁLCULOS DE LAECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO (EC. DE TRUXA)

"ACUÑA GAVIDIA"


12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.001.002.003.004.005.006.007.008.009.00

10.00


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Es

fue

rzo

( K

g/m

m²)

12.0 17.0 22.0 27.0 32.0 37.0 42.0 47.0 52.0 57.00.000.200.400.600.801.001.201.401.60


Hip. I

Hip. II

Hip. III

Hip. IV

Vano (m)

Fle

ch

a (

m)

CALCULOS MECANICOS POSTES C.A.C.

POSTES DE RED DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIA

1.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE CONDUCTORES EN UN POSTE

0.4 m RED PRIMARIA

Si : Un > 11 kV; Entonces D = 0.4 + 0.01 m/kV en exceso de 11 kV

2.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE FASES A MEDIO VANOmayor a 35 mm²:

Si :DATO Un = 380 kV !!CORREGIR LAS OTRAS PARTES!!DATO Fh = 1

f = 0.14 m. (IV Hipótesis)8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)

f = 0.62 m. (IV Hipótesis) f = 0.33 m. (II Hipótesis)V = 74.00 m. (VANO BÁSICO) V = 74.00 m. (VANO BÁSICO)

8.90 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 5.69 Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)

3.- DISTANCIAS MIN. ENTRE LAS PARTES 1.0 BAJO TENSION Y LA ESTRUCT.SOPORT. 0.2

L' = 0.1 + Fh x Un/150 2.0 1.0

4.- ALTURA DE POSTES DE C.A.C.0.0 0.0

REDAlineamiento (con 3 ménsulas): Tabla 235-54.89En el soporte, se tiene:H + Hpi = Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8)Si: dato Hl2 = 6.0 Tabla 232-1Hpi = 0.2 m. datoHc1 = 2.00 m.Hcn = 0.00 m.Hfm1= 0.62 m. (IV Hipótesis) - RP - Si intervieneHfm2= 0.6 m. - RS asumidoHl = 8.4 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso compartido de RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1) datoHrs = 6.7 m. 0.3Anclaje: REDEn el soporte, se tiene: 1.0H = D3+Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8) 2.0 1.0Si:D3 = 0.3 m. dato 0.0 0.0Hc1 2.0 m.Hcn 0.0 m.Hfm1 0.62 m. (IV Hipótesis) - RP - Si interviene Tabla 235-5 4.89Hfm2= 0.60 m. - RS asumidoHl = 8.4 m.Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Hrs = 6.7 m.

5.- CALCULO DE ESFUERZOS POSTES C.A.C.Diámetro de empotramiento:

Si : Un £ 11 kV; Entonces D =

D ³ (7.6 x Un x Fh + 20.4 x Ö (f - 610))/1000 D ³ (7.6 x Un x Fh + 8 x Ö (2.12 x f))/1000

s =

s = s =


Si: Si:H = 8 m. (300 Kg) OK!!!! 0.613 H = 8 m. (400 Kg) OK!!!!

7.00 m. 19.5 7.00 m.do = err mm. 70.2 do = err mm.

err mm. 1Kg ------ 9.8 err mm.V = 70.2 Km/hr V = 70.2 Km/hrK = 0.0048 (Cte. NCNE-S). K = 0.0048 (Cte. NCNE-S).Pv = 23.79 Kg/m² = 0.2331 kN Pv = 23.785 Kg/m²Altura de aplicación de fuerza del viento: Altura de aplicación de fuerza del viento:


Pv = KV² Pv = KV²



Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201: Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201:NE 6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.UT A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)RO 8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.5453 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)

6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)

8.9023 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.9022744 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)L = 74 m. (vano promedio) L = 74 m. (vano promedio)

0 º 0 º

20 º 21 º crítico:

40 º 42 º

180.0 ºTracción de los conductores: Tracción de los conductores:

Fuerza total sobre los conductores: Fuerza total sobre los conductores:

Fc = T + Fvc Fc = T + Fvc


hL = hL =

d2 = d2 =

Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do) Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do)






Fc = Fc =

s = s =

Fc = Fc =

s = s =

a1 = a'1 =

a2 = a'2 =

a3 = a'3 =

a180 =

T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2 T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2

N

N

Momento de los conductores sobre el poste: Momento de los conductores sobre el poste:

Mcp = Fc x Li Mcp = Fc x Li

Momento total resultante: Momento total resultante:

M = Mcp + Mvp M = Mcp + Mvp

M = Fc x Li + Fvp x Z M = Fc x Li + Fvp x Z

Fuerza total sobre el poste: Fuerza total sobre el poste:

Fp = Mt/hp Fp = Mt/hp

Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)

Tabla 232-1

m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso compartido de RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Fig. 1

11 12 13 14Para 11/300Para 12/300Para 13/200Para 14/300

11/400 12/400 /300 - /400 14/400d0 165 165 165 165d2 330 345 360 375



Alin. Ancl.

20 21

33

Resumen - Evaluación y Resultados de Parámetros

Consideraciones Generales:Proyecto : "ACUÑA GAVIDIA"Sistema : 3Ø; con 3 fases; con neutro aislado.Configuración : Conforme a Estructura de Alineamiento y Anclaje definidas.Conductor Fase : 25mm² - 3 conductoresConductor Neutro : NO TIENE.Poste Alineam. : 13/300 Poste Anclaje : 13/400

Resultados evaluados:

CASO ESTRUCTURA DE ALINEAMIENTO CASO ESTRUCTURA DE ANCLAJE Var. Fase Neutro Total Var. Fase Neutro Total

13 #REF! 13 #REF! m.

1.60 #REF! 1.60 #REF! m.err #REF! err #REF! mm.

#VALUE! #REF! #VALUE! #REF! mm.err #REF! err #REF! mm.

#VALUE! #REF! #VALUE! #REF! m.Pv = 23.79 #REF! Pv = 23.79 #REF! Kg/m²

8.90 #REF! 8.90 #REF! Kg/mm²A = 25 #REF! A = 25 #REF! mm²

6.42 #REF! 6.42 #REF! mm.0.62 #REF! 0.62 #REF! m.

L = 74.00 #REF! L = 74.00 #REF! m. 7.00 #REF! 7.00 #REF! m.6.90 #REF! 6.90 #REF! m.0.20 #REF! 0.20 #REF! m.

Fvp = #VALUE! #REF! Fvp = #VALUE! #REF! Kg.11.60 #REF! 11.10 #REF! m.10.60 #REF! 10.10 #REF! m.10.60 #REF! 9.10 #REF! m.

Fvc = 11.30 #REF! Fvc = 11.30 #REF!T = 445.11 #REF! T = 445.11 #REF!

0.0 #REF! 0.0 #REF! º20.0 #REF! 21.0 #REF! º40.0 #REF! 42.0 #REF! º

Fvc1 = 11.3 #REF! Fvc1 = 11.3 #REF! Kg.Fvc2 = 11.1 #REF! Fvc2 = 11.1 #REF! Kg.Fvc3 = 10.6 #REF! Fvc3 = 10.5 #REF! Kg.T1 = 0.0 #REF! T1 = 0.0 #REF! Kg.T2 = 77.3 #REF! T2 = 81.1 #REF! Kg.T3 = 152.2 #REF! T3 = 159.5 #REF! Kg.Fc1 = 11.3 #REF! Fc1 = 11.3 #REF! Kg.Fc2 = 88.4 #REF! Fc2 = 92.2 #REF! Kg.Fc3 = 162.9 #REF! Fc3 = 170.1 #REF! Kg.Mvp = #VALUE! #REF! Mvp = #VALUE! #REF! Kg/m.Mvc1 = 370.6 #REF! #REF! Mvc1 = 342.4 #REF! #REF! Kg-mMvc2 = 2900.2 #REF! #REF! Mvc2 = 2794.5 #REF! #REF! Kg-mMvc3 = 5341.7 #REF! #REF! Mvc3 = 5152.9 #REF! #REF! Kg-mM1 = #REF! M1 = #REF! Kg-mM2 = Mvc + Mvp #REF! M2 = Mvc + Mvp #REF! Kg-mM3 = #REF! M3 = #REF! Kg-mFp1 = #REF! Fp1 = #REF! Kg-mFp2 = Mt/ hp #REF! Fp2 = Mt/ hp #REF! Kg-mFp3 = #REF! Fp3 = #REF! Kg-m

H = H =

he = he =d0 = d0 =d1 = d1 =d2 = d2 =Z = Z =

s = s =

Fc = Fc =fmáx = fmáx =

hL = hL =hp = hp =hpi = hpi =

hs = hs =hm = hm =hi = hi =

x cos a/2x sen a/2

a1 = a'1 =a2 = a'2 =a3 = a'3 =

Mancl= #REF! Kg-mFancl= #REF! Kg

4.2.4 CÁLCULO DE RETENIDAS - RED PRIMARIA EN MEDIA TENSIÓN

DIAGRAMA DE FUERZAS RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

Según el esquema mostrado y conforme a las estructuras del Proyecto se tiene:Caso más crítico Estructura de:ANCLAJE ó Fín de Línea

Poste:13/400 - C.A.C.

Fvp = 33.7 Kg.Z = 3.1975 m.hs = 6.70 m.hm = #REF! m.

hi = #REF! m.

T1 = 215.18 Kg.

#REF! m.

30 º

Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará:

- Tipo de estructura : ANCLAJE ó Fín de Línea

- Conductores L.S.T.: AA-6201-3Ø 25 mm²

Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)

Se define que las retenidas de LP, tienen una carga de trabajo identi-ficada como Tr; entonces:

Fvp x Z + T1 x (hs + hm + hi) Tr =

HrLP=

Æ =

TrLP = [Fvp x Z+T1 x (hs+hm+hi)] / [Sen Ø x (HrLP)]

Æ=30º

Fvp

Tc1

Tn1

hcpm

hn

h2

z

t

b

bt1

Fig. 12

hr

Sen Ø x (HrLP)

Entonces:

33.72 x 3.20 + 215.2 x ( 6.70 + #REF! + #REF! ) Tr =

Sen 30º x ( #REF! )

Tr = #REF! Kg.

Para lo cual se selecciona:

Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High Strenght

Diámetro del cable de AoGo. = 3/8''ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 4,899.0 Kg

El cable de AoGo. con carga de rotura 4899.0 Kg., tiene las carac-terísticas siguientes: Cable de Ao.Go. de 7 hilos, con 3/8" Ø, fabricado al Carbono 0.6% (acero laminado y galvanizado en caliente); de esfuer-zo de rotura = ### Kg/cm².Conforme al NCNE-S, debe cumplir FS > 2.0.Entonces:

CS = #REF!### ###

NOTAS:

- Los cálculos efectuados corresponden a una L. .S. .T. en 22.9 kV

(no considera Redes Secundarias que recorren paralelamente; y por

consiguiente, las estructuras de la Línea de Sub Transmisión no son

de uso compartido).

- Para vanos que superan en 1.50 veces al Vano Básico considerado,

se han recalculado los parámetros y la selección efectuada está den-

tro de los valores permisibles (cable de retenida).

Conclusión:PARA EL PRESENTE PROYECTO SE UTILIZARÁ 01 RETENIDA

CON EL CABLE SELECCIONADO SEGÚN SE SUSTENTA CON

LOS CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS; Y SE APLICARÁ EN LOS SO-

PORTES TIPO RIEL; DEPENDIENDO DEL TIPO DE ESTRUCT.

LA RETENIDA SERÁ APLICADA DE PREFERENCIA EN LA DI-

RECCIÓN DEL TIRO DE LOS CONDUCTORES.

ANEXO 4.2-PROYECTO : RED SECUNDARIA Dist. De PA al

RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA» 1er. Trafo:Si se tiene: Conductor: AL-Al. Tipo: 2

S = 35 mm²DATOS: Potencia Corto Circuito : M = 120 MVA (Pto. de Aliment.)

DATOS: Distanc. más crítica a SSEE : 0.525 Km

DATOS: Tensión del Sistema : V = 22.9 kV

DATOS: Imped. unit. de Conductores : 1.149481 +j 0.4810 Ohm/Km

FORMULA: Corriente Corto Circuito : Ic = KA (Pto. Aliment.)

FORMULA: Corriente Corto Circuito Asim.: KA (Pto. Aliment.)

FORMULA: Impedancia Total : Z = Ohm (en la SE)

FORMULA: Potencia Corto Circuito (SE) : Ncc = MVA (en la SE)

FORMULA: Corriente Corto Circuito : Icc = KA (en la SE)

FORMULA: Corriente Dinámica : Is = KA (en la SE)

FORMULA: Factor de Potencia : Cos Ø = 0.9 (En atrazo)

EN EL PUNTO DE ALIMENTACION:

M V R75ºC X3Ø Ic(MVA) (kV) (kA) (kA)

120.0 22.9 1.149 0.481 3.025 7.701

EN LA ESTRUCTURA: DE SECCIONAMIENTO

ESTR. Z Ncc Icc Is(Km) (MVA) (kA) (kA)

SECC. 0.525 0.654 104.40 2.632 6.700

ENTONCES LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN, SECCIONAMIENTO Y MANIOBRAS

DEBERAN SER LOS ADECUADOS PARA SOPORTAR LAS CAPACIDADES DE

RUPTURA (EN MVA) INDICADOS EN EL 2do. CUADRO; ASí MISMO, ESTOS SERÁN

GARANTIZADOS PARA SOPORTAR UNA CORRIENTE DINAMICA (Is) MAYOR A: 7.0 kA.

L1 =

Z1 =

M/(Ö3 x V) IAS = Icc x 1.8 x Ö2

Z1 x L1

V² /(V²/M + Z) Ncc/(Ö3 x V) Icc x 1.8 x Ö2

IAS

(W/Km) (W/Km)

L1

(W)

SECCION SECCION(mm2.) (mm2.)

16 16 25 25 35 35 50 50 70 70

Dist. De PA al

500 10.741 AL-Al.

0.00382 duroMVA (Pto. de Aliment.) Dm = 0.726 x Øtotal /2 x 10^3 M =

S = 250.2 R = ### V =

Al-Al. 6201 1.0 X = 0.4759

KA (Pto. Aliment.) Øtotal = 6.4200

KA (Pto. Aliment.) 1.0 # Hilos= 7

2 Ic =

Ohm (en la SE) 1.0 0.9595

MVA (en la SE) 0.0036 Al-Al

KA (en la SE) d1= 1.000 Dm = 0.726 x Øtotal /2 x 10^3 Z =

KA (en la SE) d2 = 1.000 S = 35 Ncc =

d3= 2.000 R = 1.149481 Icc =

X = 0.4810 Is =Øtotal = 7.5600

# Hilos= 7

0.6532

AAAL - 6201: Diameter ofConductors

Size Area No. of Diameter Normal(mm2) (mm2) Strands (mm) (mm)

16 15.889 7 1.71 5.125 25.178 7 2.1 6.42

R20º(Cu)=

a =

L1 =

Z1 =

R20º(Al)= IAS =

a =

35 34.913 7 2.5 7.5650 47.281 19 1.8 8.970 68.339 19 2.1 10.795 94.764 19 2.5 12.6

120 121.209 19 2.8 14.25150 147.115 37 2.25 15.75185 184.541 37 2.5 17.64240 242.541 61 2.25 20.25300 304.243 61 2.5 22.68

Radio Medio Geométrico (RMG)

(Construcción del conductor) RMGAlambre sólido 0.7790 rCable de un solo material:7 hilos 0.7260 r19 hilos 0.7580 r37 hilos 0.7680 r61 hilos 0.7720 r91 hilos 0.7740 r127 hilos 0.7760 r

(Cables ACSR) RMG30 hilos en 2 capas 0.8260 r26 hilos en 2 capas 0.8090 r54 hilos en 3 capas 0.8100 rUna sola capa 0.35 - 0.70 r

donde: r = radio del conductor (radio real, en conjunto)El radio medio geométrico (RMG) junto con la distancia media geométrica (DMG) se utilizan paracalcular la inductancia.

70 6.1203487

95 6.8990398

120 7.5803872

Tipo: 2

350 MVA (Pto. de Aliment.)

0.042 Km

10 kV

1.149481 +j 0.4810 Ohm/Km Al-Al. 25 mm²

KA (Pto. Aliment.)

KA (Pto. Aliment.)

Ohm (en la SE)

MVA (en la SE)

KA (en la SE)

Icc x 1.8 x Ö2 KA (en la SE)

ResistanceWeight Strength at 20°C

(Kg/km) (Kg) (Ohms/km)43.6 513 2.108369.1 813 1.3304

M/(Ö3 x V) Icc x 1.8 x Ö2

Z1 x L1

V² /(V²/M + Z) Ncc/(Ö3 x V)

95.8 1,128 0.9595129.7 1,480 0.7085187.5 2,139 0.4902

260 2,966 0.3535332.6 3,793 0.2764403.7 4,505 0.2277506.3 5,651 0.1815665.5 7,346 0.1381834.8 9,215 0.1101

FUENTE: PD WIRE & CABLE

donde: r = radio del conductor (radio real, en conjunto)El radio medio geométrico (RMG) junto con la distancia media geométrica (DMG) se utilizan para

Peso Total (Kg/m) 0.125 0.249

Tensión de Ruptura (Kg) 755 755

Módulo de elasticidad (Kg/mm²) 6320 6320 Coefic. dilatación lineal (1/°C) 0.000023 0.000023

0.310 0.397 755 755

6320 6320 0.000023 0.000023

4.2.4 Cálculo de Retenidas"ACUÑA GAVIDIA"

DIAGRAMA DE FUERZAS

Según el esquema:Poste:13/400/165/360

180º

Vb = 74 m.Fvp = ### Kg.Z = ### m.hcp = 10.1 m.hr = 10.1 m.

hn = #REF! m.h2 = 6.7 m.

222.56 Kg.

213.63 Kg.

0.00 Kg.

0.00 Kg.T2 = 231.89 Kg.Pvc2= 0.00 Kg.

10.1 m.6.7 m.30 º

Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará: - Tipo de estructura : De anclaje (fín de línea). - Conductores R.P. : De Al-Al de 3 x 35 (trifásico) - Conductores R.S. : CAAI-I; de 2 x 25 + 1 x 16 + P25 mm².

Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)

Asumiendo que las retenidas de RP y RS tienen cables de la misma seccción, se llega a lo siguiente:

2 x Tr =

a =

Tc =

Tn =

Fvc =

Fvn =

HrRP=HrRS=Ø =

Fvp x Z + S[(Tci + Fvci) x hi] + S[(Tnj + Fvcj) x hj] + T2 x h2

Ø =30º

T2

30º

Fvp

hcp

hr

h2

Z

t

b

t1

Fig. 15

Tc1

Tc1

Tc1

TrRP+TrRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvci ) x h i+∑ (Tn j+Fvc j ) x h j+T 2 x h2

SenØ x (HrRP+HrRS )

Sen Ø x (HrRP + HrRS)

Entonces:

### x ### + 222.6 x 30.30 + 213.6 x #REF! + 231.9 x 6.70Tr =

2 Sen 30º x ( 10.10 + 6.70 )

Tr = ### Kg.

Para lo cual se selecciona:

Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High Strenght

Diámetro del cable de AoGo. = 3/8''ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 4,899.0 Kg

El cable de AoGo. con carga de rotura 4899.0 Kg., tiene las caracte-rísticas siguientes: Cable de Ao.Go. de 7 hilos, con 3/8" Ø, fabricado al Car-bono 0.6% (acero laminado y galvanizado en caliente); de esfuerzo de rotura cuyo valor es: ### Kg/cm²; que tiene factor (mínimo) de seguridad = 2.0Conforme al NCNE-S, debe cumplir FS > 2.0.Entonces:

CS = ###### ###

Para efectos de optimizar los costos del Proyecto, se evaluará la posibilidad deutilizar una sola retenida que permita soportar las tracciones producidas por losconductores de la RP y la RS; es decir:

2 x Tr =

Reemplazando datos:

### x ### + 222.6 x 30.30 + 213.6 x #REF! + 231.9 x 6.70Tr =

Sen 30º x ( 10.10 )

Tr = ### Kg.

Entonces:CS = ### ### ###

CONCLUSION:

PARA EL PRESENTE PROYECTO, LAS ESTRUCTURAS DE ANCLAJE DE RED

PRIMARIA QUE PORTAN CONDUCTORES DE RP Y RS, PODRÁN UTILIZAR 01

Fvp x Z + S[(Tci + Fvci) x hi] + S[(Tnj + Fvcj) x hj] + T2 x h2

Sen Ø x (HrRP + HrRS)

RETENIDA (QUE SOPORTARÁ RP Y RS); PERO SOLO PARA LAS CONDICIO-

NES DADAS.


PROYECTO: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»

CÁLCULOS ELÉCTRICOS RED SECUNDARIA:

CALCULO DE PARAMETROS:

SISTEMA 3Ø 380 V 220 V

- RESISTENCIA:

Donde:0.0036 /°C. Cond. Aleac. Aluminio

T1 = 20 °C.T2 = 75 °C.R1 = Resistencia a: 20 R2 = Resistencia a: 75

Al. Al.= 3.28E-05 (Resistividad)

- REACTANCIA INDUCTIVA:

Donde:

f = 60 en Hz. (frec. nominal).DMG: 16 25 35 50 70 mm².3H (SP) = 8.039 9.334 10.506 12.558 14.859 mm. (AP) = 7.075 7.075 7.075 7.595 8.245 mm.RMG = ###

###3.1416

A = Sección de conductor en mm2.Xsp =Xap =

CALCULO DE CAIDA DE TENSION:

AV = √3 * I * L * (R cos Ø + X sen Ø) = √3 * V * I * L * (R² + X²)½AV = I * L * K1

Donde :

√3 * (R cos Ø + X sen Ø) = √3 * V * I * L * (R² + X²)½0.9

R = Resistencia a: 75 I = Intensidad de corriente en Amp.L = Distancia al centro de carga en Km.AV = Caída de tensión en V - Sist. 3Ø

R2 = R1 * (1 + a * (T2-T1))

a =

°C en W/Km.°C en W/Km.

W*mm.

X = 4 * p * f * Ln(DMG/RMG) * 0.0001

* ÖA (en mm.) [7 Hilos]* ÖA (en mm.) [19 Hilos]

p =

Reactancia de Serv. Particular, en W/Km. Reactancia de Alumb. Público, en W/Km.

PARA R.S.:

K1 =cos F =

°C en W/Km.

r


AV = I * L * K2

Donde :

K2 = 2 * (R cos Ø + X sen Ø)cos Ø = 0.9 (factor de potencia).R = Resistencia a: 75 I = Intensidad de corriente en Amp.L = Distancia al centro de carga en Km.AV = Caída de tensión en V - Sist. 1Ø

Se obtiene:

SECCION R1 R2 RMG (3Ø) RMG (1Ø) Xsp Xap K1 K2

(mm2.) (mm) (mm) 3Ø 1Ø

16 1.870 2.240 1.857 1.857 0.110 0.101 3.885 3.440 25 1.180 1.414 2.321 2.321 0.105 0.090 2.455 2.210 35 0.851 1.019 2.746 2.746 0.101 0.082 1.774 1.620 50 0.641 0.768 3.427 3.427 0.098 0.060 1.341 1.541 70 0.443 0.531 4.055 4.055 0.098 0.054 0.935 1.067

CALCULO DE LA INTENSIDAD DE CORRIENTE:

I = (W * fs) / (√3 * V * cos Ø)

Donde :

W = Carga en Watts (de Lotes o Cargas Especiales).fs = 0.5 1.0 (factor de simultaneidad: Lotes y C. Especiales).V = 380 (tensión de la línea en V).cos Ø = 0.9 (red secundaria).I = Intensidad de corriente en Amp.

Donde :W = Carga de lámparas en Watts.fs = 1.0 (factor de simultaneidad).V = 220 (tensión neutro - línea en V).

0.9 [A.P.]I = Intensidad de corriente en Amp.

PARA A.P.:

AV = 2 * I * L (R cos F + X sen F)½= 2 * I * L * (R² + X²)½

= 2 * (R² + X²)½

°C en W/Km.

(W/Km) (W/Km) (W/Km) (W/Km)

PARA R.S.:

PARA A.P.:

I = (W * fs) /(V * cos F)

cos F =

Se obtiene los siguientes Cuadros de Caída de Tensión:

### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###

1.1 1.1 1.2### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###

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1.2 1.3 2.1### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###

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2.2 2.2 2.3### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ### ###

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3.1### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ###### ### ### ### ### ### ###

CAIDA DE TENSION - ALUMBRADO PUBLICOPROYECTO : INSTALACIONES DE ALUMBRADO PÚBLICO - AV. CÁCERES - PIURALOCALIDAD : PIURA (CONCESIÓN ENOSA) TRAMO: 2ASIST. PROY. : TIPO : 3 Ø TENSION = 220 V

LAMPARAS Na. = ### W/cu FS 1 19.7S.E. : 517-03 CIRC.: C-1 FCT16= 3.44LAMPARAS UTILIZADAS : LAMP1 : 150 W (Na-A.P.), FCT25= 2.21PUNTOS 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 2.1 NºLAMP1 0 2 4 4 4 4 4 4 4 5 5

40 40 33 29 25 21 17 13 9 5 5

Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520L (m) 5.15 ### 57.68 58.71 ### 54.59 51.5 ### ### ### ###S (mm²) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 16 AV (V) Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520

Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520

Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 0 0 FINAL 0 0 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 Err:520 0 0 RESULTADO ### ### ### ### ### ### ### ### ###

3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 Ø 3 ØCON CONDUCTOR CAAI DE 3 x 25 +P25 mm2; SI CUMPLE CÁIDA DE TENSIÓN PERMISIBLE

S LAMP1S I (A)

SAV (V)SAV (%)

CUADRO ANALITICO DE CARGAS

#REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

#REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

#REF! #REF! #REF! #REF!

#REF! #REF! #REF! #REF! #REF!




#REF! #REF! #REF! #REF! #REF! perd
































#REF!

PARA R.P.: perd

S.E. # LOTES kW (CE) # LAMP PÉRD.

250 W c/u 169 W c/u EFECT. DISTRIB. TOTAL







TOTAL #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF! #REF!

SkW SkW SkVA

CUADRO DE CARGAS

Fin1_15VALE

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