PROYECTO: CALCULO DE POTENCIAS REQUERIDAS PARA IMPLEMENTACION DE CARRO KRANCO CRANE MALACATE 35 TM. ( CALCULO SEGÚN C.M.A.A.):

DATOS DE DISEÑO:

CAPACIDAD DE LA GRÚA: 35 TM (77,000#S+ 1000 LB.PESO GANCHO)

VELOCIDAD DE IZAJE: 21.75 FPM.(6.63 MPM).

CLASE: “D” DE ACUERDO A LA CLASIFICACIÓN CMAA.

FORMULA:

HP= WxV33000x E1xE 2

= 78000 x 21.7533000 x0.95 x 0.95

=56.96 60HP.

DONDE:

W.- CARGA NOMINAL EN LIBRAS + PESO DE GANCHO.

V.-VELOCIDAD DE IZAJE EN PIES POR MINUTO (FPM.)

E1.-% DE EFICIENCIA POR TRANSMISION POR CABLE

E2.-% DE EFICIENCIA POR TRANSMISION DE ENGRANAJE.

SE SELECCIONA MOTOR DE 60 HP,900 RPM , 3F,220/440V ,60 HZ . DE LA MARCA SIEMENS. Ó SIMILAR.

RELACION DE CAJA DE ENGRANAJE :V= RPM x D

Rx R1=900 x5.1051

52.8 x12(8)

=21.75 :1

RAZON REDUCTOR = 52.8 ( MEDIDA EN CAMPO ).

DONDE:

RPM.- VELOCIDAD SINCRONA DEL MOTOR (RPM)

D.- CIRCUNFERENCIA DEL TAMBOR EN PIES (FT).

V.-VELOCIDAD DE IZAJE : FPM.

R1.-Nº DE CABLES ACOMETEN EL GANCHO.

DATOS ORIGINALES DE LA GRUA CLEVELAND:

CAPACIDADSHORT TONS.

NºPARTESACOMETEN AL GANCHO

DIAM.DE CABLE TIPO DE CABLE TIPO ARREGLO DE TAMBOR ,POLEAS Y GANCHO.CMAA.

39 4 PARTES DOBLES= 8 CABLES ACOMETEN AL GANCHO.

7/8” 6 X 37 8 ROPES,4 PART DOUBLE. DIB.Nº7.

CALCULO TRANSMISION DEL PUENTE (CON DATOS DE LIBRO WHITING):

HP=W x FPM xTE33000

=90.4 x 200 x3533000

=19.17≈20HP .

CALCULO DE RPM EN RUEDA A UNA VELOCIDAD DE 200 FPM:

V=¶ x D x N12

=¿

N=V x12¶ x D

= 200 x123.1416 x20

=38.19 RPM DE LA RUEDA PARA ALCANZAR 200FPM

CALCULO DE DIAMETRO MINIMO EN FLECHA DE CABEZAL EN ACERO SAE 4140 :

T=63000x POTN

=63000 x 19.1738.19

=31,623.7 LB−Pulg .

31,6242

=15,812 LB−PulgTORQUE PARA CADA RUEDA MOTRIZ RECORDARQUE HAY 2 TRANSMISIONES

EN ARREGLO TIPO “ A-2” DE ACUERDO CMAA.

M= P x L4

=49000 x104

=122,500 LB−Pulg .

D=3√5.1/26640√ ( Km x M )2+ (kt x T )2

D=3√5.1/26640√ (1.5 x122500 )2+(1.5 x15812 )2

D=3.28” DIAMETRO MINIMO ENTRE RODAMIENTOS.

CALCULO TRANSMISION DEL CARRO (CON DATOS DEL LIBRO WHITING):

HP=W x FPM xTE33000

= 44.3x 200 x3533000

=9.39≈10HP.

REVISANDO LA RESISTENCIA DEL TAMBOR:

S=√Sb2+Sc2

1

DONDE:

Sb.- esfuerzo a la flexión en P.S.I.

Sc.- Esfuerzo al aplastamiento en P.S.I.

Sb=WL/4Z ; Sc=P/pt

D.- diámetro del tambor al fondo de ranura en pulgadas.

d.- diámetro interno del tambor en pulgadas

t.- espesor del tambor desde el fondo de ranura a diámetro interior en pulgadas.

Z.-Modulo de Sección del tambor desde el fondo de la Ranura en Pulg.3

P= carga por cable en LBS.

L.-Distancia entre apoyos del tambor , en pulgs.

Sc.- Esfuerzo combinado, P.S.I.

∴ Sb = (78100 x 85)/4 (458.68) = 3,618.2 P.S.I.

Sc= 9762.5 / (0.875 x 2.0) = 5578.57 PSI.

Sc=√3618.22+5578.5721

= 6,649.0 PSI VS 14,000 P.S.I. Límite máximo De Sc por CMAA ∴ Ok.

REVISION A ESTRUCTURA PARA CABEZAL ACTUAL( DENTRO DE NAVE) :

ddd

SE FILTRA PERFIL ACTUAL COMPUESTO DE 2 CANALES DE 10” x 2 ½” ANCHO DE PATIN ,MAS 2 PLACAS DE 7/16”

X 14” ANCHO. Itot= 476.4 pulg4.

Calculator Input

  Length of beam, L:    

  Size of Loads on beam, P:    

  Distance between loads and beam ends, a:    

  Young's Modulus, E :    

  Distance from neutral axis

to extreme fibers, c:   

  Moment of Inertia, I :    

205 in

30531 lbf

45.5 in

30000 ksi

5.5 in

476.4 in^4

Go To Solutions   Max Stress   Displacement   Slope   Moment   Shear

Deflexión ó flecha :

ddd

= -0.477  in  

Límite Deflexión máxima por CMAA = L/800 = 205”/800 = 0.256” menor a 0.477”

Angulo de la Deflexión:

ddd

in Calc. Again

= 0.444  deg  

Momento y Esfuerzo Máximo a la Deflexión:

ddd

= -1.16 × 105  lbf-ft  

= 1.60 × 104  psi

 Límite de Esfuerzo Máximo por CMAA = 17,000 P.S.I. ≥ 1.6 x104 P.S.I. ∴ OK

Fuerza Cortante:

ddd

= 3.05 × 104  lbf  

deg Calc. Again

lbf-ft Calc. Again

psi

lbf Calc. Again

FECHA: 23 DE JULIO 2013

MEMORIA ELABORADA POR ING.SALVADOR GONZALEZ RAMIREZ:

CED.PROF.814732 (FIME-UANL).