INFORME ANTISISIMICA FINAL.pdf

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DE PER

CTEDRA:

INGENIERIA ANTISISMICA

CATEDRTICO:

MSC. RONALD SANTANA TAPIA

INTEGRANTES:

RIVERA SUELDO Alexander

ROJAS SOLANO Emerson

ROSALES SALAS Joel

HUANCAYO PER

2015

ANALISIS SISMICO ESTATICO-DINAMICO

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CENTRO DEL PER

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL


INTRODUCCION

El trabajo se realiz utilizando el programa ETABS 2013, en el cual se analiza un

edificio de 5 pisos, que consiste en primer lugar en definir las caractersticas de

los diferentes elementos estructurales (losas, vigas, muros, columnas),

teniendo en cuenta que sea una estructura de buena rigidez, adems que sea

econmica, confiable y con facilidad constructiva

Mediante el pre dimensionamiento se brindar las dimensiones mnimas a las

secciones de los elementos estructurales para que tengan una buena respuesta

ante solicitaciones por carga de gravedad y de sismo, posteriormente se

realizar ms clculos como la rigidez lateral, centros de masa y de rigidez de

la estructura, excentricidad, etc. La segunda y tercera parte consiste en

realizar un anlisis ssmico esttico y dinmico, finalmente el diseo de los

elementos estructurales.

INTRODUCCION

Realizar un anlisis manual y para efectos de verificacin de resultados a nivel

de esfuerzos y deformaciones globales, se usar el programa Etabs2013.





MODELAMIENTO, ANALISIS LINEAL ELASTICO Y DISEO SISMICO ESTATICO-DINAMICO

Los edificios estn constituidos usualmente por estructuras aporticadas, es

decir por vigas, columnas, losas y placas. Y estas estructuras estn sometidas a

cargas verticales, tales como el peso propio de sus elementos y la sobrecarga de

uso y sobrecargas accidentales tales como el sismo.

Pero adems existen fuerzas horizontales como las del viento y el sismo, stas

ltimas muy importantes a considerar. Si bien hoy en da el clculo ssmico se

realiza exclusivamente a travs de programas de computadora, por ser laborioso

en extremo, es importante comprender el concepto del mismo y el desarrollo del

clculo, realizado con un ejemplo prctico completo.

La respuesta de una estructura frente a un sismo determinado depender de las

caractersticas dinmicas de la misma. Estas son bsicamente sus frecuencias

propias de vibracin y su amortiguamiento.

I. DIMENSIONES GENERALES

VISTA EN PLANTA





ESTRUCUTRACION DEL PLANO ARQUITECTONICO PROPUESTO





VISTA EN ELEVACION

II. CONDICIONES DE USO

La condicin de uso de la estructura es Centro Educativo por lo tanto

su sobre carga es de S/C=250 Kg/m2.

USO:

SOBRECARGA: S/C=250 KG/M2

# PISOS: 5

UBICACION: HUANCAYO

CENTRO EDUCATIVO





III. PREDIMENSIONAMIENTO

Para 1er, 2do, 3er,4to nivel:

Para poder predimensionar las columnas es necesario realizar un metrado

preliminar:

PREDIMENSIONAMIENTO -COLUMNAS

300 Kg/m2 300 Kg/m2

100 Kg/m2 100 Kg/m2

50 Kg/m2 50 Kg/m2

100 Kg/m2 100 Kg/m2

CM 550 Kg/m2 CM 550 Kg/m2

200 Kg/m2 200 Kg/m2

250 Kg/m2 100 Kg/m2

CV 450 Kg/m2 CV 300 Kg/m2

1000 Kg/m2 850 Kg/m2

CARGAS MUERTAS

Peso del aligerado

Peso de las columnas

Peso de la viga

Peso del acabado

CARGAS MUERTAS

Peso del aligerado

Peso del acabado

Peso de las columnas

Peso de la viga

Sobrecarga de uso

CM+CV= CM+CV=

CARGAS VIVAS

Peso de tabiqueria

Sobrecarga de uso

CARGAS VIVAS

Peso de tabiqueria

PISO

TIPICO

AZOTEA





PARA LA COLUMNA CENTRAL C1

Pi (Kg/m2) Ai (m2) P servicio

1AL 4 PISO 4000 15.9 63600 Kg

AZOTEA 850 15.9 13515 Kg

P servicio total 77115 Kg

AREA TRIBUTARIA

15.9 m2

8.4 m2

11.4 m2

Pi (Kg/m2) Ai (m2)

4000 15.9 63600 Kg

850 15.9 13515 Kg

77115 Kg

#PISOS f n

5 1.1 0.25

h= 40 cm

b= 40 cm

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

CENTRAL

TIPO COLUMNA

1615.74

Para predimensionar la columna central se toma los parametros de la tabla

1AL 4 PISO

AZOTEA

P servicio total

Pservicio

# PISOS f'c (Kg/cm2) fy (Kg/cm2)

5 210 4200

TIPO COLUMNA CENTRAL

CENTRAL

TIPO COLUMNA

LATERAL

ESQUINA

DATOS

MTODO JAPONES

INGRESAR que tipo de columna es, segun el cuadro

DIMENSIONES DE LA COLUMNA CENTRAL

SE HA PREDIMENSIONADO SOLO LA COLUMNA C1 CENTRAL , PARA UNIFORMIZAR LA ESTRUTURA SOLO SE VA TOMAR LAS

DIMENSIONES DE LA COLUMNA CENTRAL PARA TODA LA ESTRUCTURA

DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL

SE HA DECIDIDO TOMAR LAS SIGUIENTES DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL TRATANDO DE RESPETAR LA ARQUITECTURA

MTODO JAPONES

DATOS

AREA TRIBUTARIA

15.9 m2

8.4 m2

11.4 m2

Pi (Kg/m2) Ai (m2)

4000 15.9 63600 Kg

850 15.9 13515 Kg

77115 Kg

#PISOS f n

5 1.1 0.25

h= 40 cm

b= 40 cm

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

CENTRAL

TIPO COLUMNA

1615.74


1AL 4 PISO

AZOTEA

P servicio total

Pservicio


5 210 4200


CENTRAL

TIPO COLUMNA

LATERAL

ESQUINA

DATOS

MTODO JAPONES





DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL







PARA LA COLUMNA LATERAL C2;C3


1AL 4 PISO 4000 8.4 33600 Kg

AZOTEA 850 8.4 7140 Kg

PARA LA COLUMNA ESQUINA C4


1AL 4 PISO 4000 11.4 45600 Kg

AZOTEA 850 11.4 9690 Kg

P servicio total 55290 Kg

AREA TRIBUTARIA

15.9 m2

8.4 m2

11.4 m2

Pi (Kg/m2) Ai (m2)

4000 15.9 63600 Kg

850 15.9 13515 Kg

77115 Kg

#PISOS f n

5 1.1 0.25

h= 40 cm

b= 40 cm

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

CENTRAL

TIPO COLUMNA

1615.74


1AL 4 PISO

AZOTEA

P servicio total

Pservicio


5 210 4200


CENTRAL

TIPO COLUMNA

LATERAL

ESQUINA

DATOS

MTODO JAPONES





DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL



MTODO JAPONES

AREA TRIBUTARIA

15.9 m2

8.4 m2

11.4 m2

Pi (Kg/m2) Ai (m2)

4000 15.9 63600 Kg

850 15.9 13515 Kg

77115 Kg

#PISOS f n

5 1.1 0.25

h= 40 cm

b= 40 cm

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

CENTRAL

TIPO COLUMNA

1615.74


1AL 4 PISO

AZOTEA

P servicio total

Pservicio


5 210 4200


CENTRAL

TIPO COLUMNA

LATERAL

ESQUINA

DATOS

MTODO JAPONES





DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL



#PISOS f n

5 1.25 0.25

h= 30 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

LATERAL

TIPO COLUMNA

970.00

Para predimensionar la columna LATERAL se toma los parametros de la tabla

DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL

SE HA DECIDIDO TOMAR LAS SIGUIENTES DIMENSIONES DE LA COLUMNA LATERAL TRATANDO DE RESPETAR LA ARQUITECTURA





RESUMEN DE LAS DIMENSIONES DE LAS COLUMNAS DEL 1PISO AL 4 PISO

COLUMNA CENTRAL 30 x 55 cm2

COLUMNA LATERAL 30 x 30 cm2

COLUMNA ESQUINA 30 x 55 cm2

Para Azotea (parapeto, tanque):

Se diseara con el mnimo permito por la norma:

#PISOS f n

5 1.5 0.25

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

ESQUINA

TIPO COLUMNA

1579.71

Para predimensionar la columna ESQUINA se toma los parametros de la tabla

DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL


COLUMNA ESQUINA TRATANDO DE RESPETAR LA ARQUITECTURA

MTODO JAPONES

AREA TRIBUTARIA

15.9 m2

8.4 m2

11.4 m2

Pi (Kg/m2) Ai (m2)

4000 15.9 63600 Kg

850 15.9 13515 Kg

77115 Kg

#PISOS f n

5 1.1 0.25

h= 40 cm

b= 40 cm

h= 55 cm

b= 30 cm

bxd (cm2)

CENTRAL

TIPO COLUMNA

1615.74


1AL 4 PISO

AZOTEA

P servicio total

Pservicio


5 210 4200


CENTRAL

TIPO COLUMNA

LATERAL

ESQUINA

DATOS

MTODO JAPONES





DIMENSIONES DE LA

COLUMNA CENTRAL



PARA UNIFORMIZAR LA ESTRUTURA SOLO SE VA TOMAR LAS DIMENSIONES DE LA COLUMNA CENTRAL

C: 30x55 cm2

COLUMNA 25 x 25 cm2





Para 1er, 2do, 3er,4to y azotea nivel:

Para el predimensionamiento de las vigas se debe saber la luz libre crtica de la

estructura en este caso de LL = 5.70 m.

L.L=

0.48333333 m h= 50 cm

Como el uso de la estrutura es un COLEGIO de 5 pisos, no necesitamos

peraltar tanto la viga asi que solo consideraremos h=L.L /12

0.25 m b= 25 cm

b= 30.00 cm

Como la columnas son de dimensiones 30x55 trataremos de hacer coincidir la

base de la viga con esta dimensiones,asi que tomaremos b=h/2

Para poder hacer coincidir la base de la viga con la de la columna tomaremos b=0.30

PREDIMENSIONAMIENTO -VIGAS

b 30 cm

h 55 cm

DIMENSIONES DE COLUMNA

L.L=Es la luz que se toma entre columnas

PRTICO PRINCIPAL

h 50 cm

b 30 cm

h= 50

b= 30

DIMENSIONES DE LA VIGA PRINCIPAL

VIGA PRINCIPAL

h 50 cm

b 30 cm

h= 50

b= 30

DIMENSIONES DE LA VIGA PRINCIPAL

VIGA PRINCIPAL





Para 1er, 2do, 3er,4to y azotea nivel:

Para el predimensionamiento del espesor de la losa se debe saber la sobrecarga

de la estructura considerando LL = 4.60 m.

TIPO USO S/C (Kg/m2)

CENTRO EDUCATIVO 250 Kg/m2

Como tenemos una sobrecarga de s/c=250 Kg/m2 > 350 Kg/m2 tomaremos

h losa=L.L/25

PREDIMENSIONAMIENTO -LOSA

Para

Para

250 Kg/m2CENTRO EDUCATIVO

TIPO USO S/C (Kg/m2)





=

=

.

= .

Consideramos un espesor de losa de h Losa=0.20 m

Segn N.T.E. (E-020):

Espesor de aligerado

(cm) Peso propio

(Kg/m2)

17 280

20 300

25 350

30 420

Entonces el peso del aligerado es: W aligerado=300 Kg/m2

25

0.184

h= 20 cm

20

W Aligerado 300 Kg/m2





IV. METRADO DE CARGAS

2400 Kg/m3

100 Kg/m2 h 50 cm

300 Kg/m2 b 30 cm

h 40 cm

250 Kg/m2 b 30 cm

100 Kg/m2

100 Kg/m2

(Concreto)

S/C azotea

W acabados

VIGA

COLUMNA

DIMENSIONES

CENTRO EDUCATIVO

W tabiqueria

W aligerado

USO

S/C

DATOS:

VISTA DE PLANTA





360 Kg/m

1380 Kg/m

460 Kg/m

CM 2200 Kg/m

920 Kg/m

1150 Kg/m

CV 2070 Kg/m

4270 Kg/m

Peso propio de la viga

Peso del aligerado

Sobrecarga de uso

CM+CV=

Peso de los acabados

CARGAS MUERTAS

CARGAS VIVAS

Peso de tabiqueria

PISO

TIPICO

360 Kg/m

1380 Kg/m

460 Kg/m

CM 2200 Kg/m

920 Kg/m

460 Kg/m

CV 1380 Kg/m

3580 Kg/m

Peso de tabiqueria

Sobrecarga de uso

CM+CV=

CARGAS VIVAS

CARGAS MUERTAS

Peso propio de la viga

Peso del aligerado

Peso de los acabadosAZOTEA





V. MODELACCION DE LA ESTRUCTURA MEDIANTE EL SOFTWARE

ETABS 2013

5.1. PRIMER MODELO ESTRUCTURAL

ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO

SISTEMA ESTRUCTURAL: PORTICOS Ro(x-x); Ro(y-y)=8





DATOS GENERALES PARA EL MODELAMIENTO

Como se indic en el apartado anterior, se trabajar nicamente con concreto

reforzado, cuyas propiedades se muestran a continuacin:

PROPIEDADES DEL CONCRETO ARMADO

Nombre del Material: fc = 210 Kg/cm2

Peso Especfico: m = 2400 Kg/m3

Resistencia a compresin: fc = 210 Kg/cm2

Mdulo de Elasticidad: Ec = 217370.651 Kg/cm2

Mdulo de Corte: Gc = 90571.10 Kg/cm2

Mdulo de Poisson: 0.2

El mdulo de Elasticidad del concreto, Ec, se calcula usando la expresin del ACI 318

2011, cuyas unidades en Kg/cm2 se muestran a continuacin:

=15100 [/2]

El mdulo de corte, Gc se calcula mediante la siguiente relacin y es determinada

automticamente por el programa. =2(+1) [/2]

PROPIEDADES DE LAS SECCIONES Las propiedades de las secciones a usar para nuestro anlisis son las que se muestran a

continuacin:

VIGAS

Identificador : V(0.30x0.50)

Base : 30 cm

Altura : 50 cm

Recubrimiento + Estribo + varilla/2 : 5.75 cm

Rigidez a Flexin : 0.50EcIg

Rigidez a Corte : 0.40EcAw

Rigidez Axial : 1.0EcAg

COLUMNAS Identificador : COL(30x55)

Base : 30 cm

Altura : 55 cm









LOSAS ALIGERADAS (1Direccin)

Identificador: Alig. 1Dir

Espesor : 20 cm

Recubrimiento : 2.5 cm

CREACION DE ESTADOS DE CARGAS

Peso Propio:

Lo proporciona y calcula el programa, llevar como nombre Peso Propio y ser del Tipo

Dead; no se asignar carga con este patrn.

PESO PROPIO= (PESO COLUMNAS)+ (PESO MUROS)+ (PESO VIGAS)+ (PESO LOSA)

Carga Muerta:

Proporcionado por el peso de elementos y materiales que forman parte del edificio,

tales como luminarias, acabados de cielo raso, piso terminado, tabiqueras internas como

muros de subdivisin, etc. Su nombre ser CARGA MUERTA y ser del Tipo Super

Dead

/

(. . ) = . /

En la tabla vemos que para el valor de 588 corresponde una carga equivalente de 270 Kg/m2





=

() +

() =

=

= +

Carga Viva de Entrepiso:

Esta dado por los componentes mviles en el edificio, tales como, escritorios, mesas y

sillas, estantes, mostradores, nosotros, etc. Su nombre ser Live y ser del Tipo

Reducible Live

() = /

() = /

() = /

Carga Viva de Techo:

Generalmente considera el peso de las personas que intervendrn en la colocacin de las

luminarias, acabados, colocacin de coberturas e instrumentos. Su nombre ser

LiveUP y ser del Tipo Live Roof

= /

Carga Ssmica

Aqu tambin podemos crear un patrn de carga ssmico que representar el cortante

esttico en la base del edificio y se calcula de manera automtica. Para hacer esto

creamos un patrn de carga del tipo Seismic llamado S.ESTATICO X; Y, que nos

representar el cortante esttico en la Direccin X e Y de anlisis.

Aqu se deber ingresar el COEFICIENTE BASAL calculado en el ANALISIS

ESTATICO SEGN E.030-2014 tanto para la direccin X e Y





ASIGNACION DE CARGAS

PRIMER ESTADO DE CARGA: (CM)

SEGUNDO ESTADO DE CARGA: (LIVE)

CARGA MUERTA= 0.37 Ton/m2

S/C AULAS= 0.25 Ton/m2 S/C= CORREDOR= 0.4 Ton/m2

S/C LABORATORIOS= 0.3 Ton/m2

S/C AZOTEA= 0.1 Ton/m2





TERCER ESTADO ESATADO DE CARGA: (LIVE 1)

SEGUNDO ESTADO DE CARGA: (LIVE 2)











CREACION DE COMBINACIONES DE CARGAS

CU = 1.4 CM + 1.7 CV(1,2,3)

CU = 1.25 (CM+ CV(1,2,3)) + Sx

CU = 1.25 (CM+ CV(1,2,3)) Sx

CU = 1.25 (CM+ CV(1,2,3)) + Sy

CU = 1.25 (CM+ CV(1,2,3)) Sy

CU = 0.90 CM + Sx

CU = 0.90 CM Sx

= . +

= .





FACTORES DE IRREGULARIDAD

Los factores de irregularidad se determinaran con el menor de los valores obtenidos, los factores

de irregularidad sern nicos en ambas direcciones de anlisis.

Si la estructura no presenta irregularidades en altura o en planta, el factor de Ia o Ip sern igual a 1

1. FACTORES DE IRREGULARIDAD ESTRUCTURAL EN ALTURA

1.1 IRREGULARIDAD DE RIGIDEZ PISO BLANDO (Ia = 0.75)

Existe irregularidad de rigidez cuando, en cualquiera de las direcciones de anlisis,

la distorsin (deriva) de entrepiso es mayor que 1,4 veces el correspondiente valor

en el entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,25 veces el promedio de las

distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes.

La distorsin de entrepiso se calcular como el promedio de las distorsiones en los

extremos del entrepiso.

CUADRO DE LOS DESPLAZAMIENTO X-X RELATIVOS Y D ELAS DERIVAS POR PISO ESCALADOS

STORY ALTURA DESPLAZ. RELATIVO

DESPLAZ. RELATIVO ESCALADO

DISTORSION DISTORCION

1 DISTORCION

2

VERIFICACION ( 1





CUADRO DE LOS DESPLAZAMIENTO Y-Y RELATIVOS Y D ELAS DERIVAS POR PISO ESCALADOS




1 DISTORCION

2

VERIFICACION ( 1





DIRECCION Y-Y

NIVEL Pi (TON) hi (TON) Pi * hi

(TON - M) Fi (TON) Vi (TON)

MAXIMO ADMISIBLE

VERIFICACION ( i>0.8 i+1)

PISO 1 128.27 4.40 564.38 31.21 105.44 84.35 NO EXISTE IRREGULARIDAD




AZOTEA 72.22 3.00 216.67 13.69 3.09 3.09 NO EXISTE IRREGULARIDAD

575.81 1907.00 105.44

1.3 IRREGULARIDAD EXTREMA DE RIGIDEZ (Ia = 0.50)

Se considera que existe irregularidad extrema en la rigidez cuando, en cualquiera de

las direcciones de anlisis, la distorsin (deriva) de entrepiso es mayor que 1,6 veces

el correspondiente valor del entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,4 veces

el promedio de las distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores

adyacentes.

La distorsin de entrepiso se calcular como el promedio de las distorsiones en los

extremos del entrepiso.





1 DISTORCION

2 VERIFICACION ( i









1 DISTORCI

ON 2 VERIFICACION ( i





DIRECCION Y-Y

NIVEL Pi (TON) hi (TON) Pi * hi

(TON - M) Fi (TON) Vi (TON)

MAXIMO ADMISIBLE

VERIFICACION ( i>0.65 i+1)





AZOTEA 72.22 3.00 216.67 11.98 11.98 7.79 NO EXISTE IRREGULARIDAD

575.81 1907.00 105.44

1.5 IRREGULARIDAD DE MASA O PESO (Ia = 0.90)

Se tiene irregularidad de masa (o peso) cuando el peso de un piso, es mayor que 1,5

veces el peso de un piso adyacente. Se exceptan los techos cuyo peso sea inferior

al del piso inmediato inferior.

Story Diaphrag

m Mass X Mass Y

Mass Moment of

Inertia

X Mass Center

Y Mass Center

PESO POR PISO (TON)

MAXIMO PESO POR

PISO

VERIFICACION ( Pi





2. FACTORES DE IRREGULARIDAD ESTRUCTURAL EN PLANTA

2.1 IRREGULARIDAD TORSIONAL (Ip = 0.75)

Existe irregularidad torsional cuando, en cualquiera de las direcciones de anlisis, el

mximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio, calculado

incluyendo excentricidad accidental, es mayor que 1,5 veces el desplazamiento

LONGITUD MAXIMO

PERMITIDO VERIFICACION ( Pi





relativo del extremo opuesto del mismo entrepiso para la misma condicin de

carga.

Este criterio slo se aplica en edificios con diafragmas rgidos y slo si el mximo

desplazamiento relativo de entrepiso excede de 50 % del mximo permisible

indicado en la Tabla N 11.




DISTORSION MAXIMO

PERMISIBLE VERIFICACION

cm cm *0.85*R RELATIVO

AZOTEA 300.000 0.295 1.580 0.005 0.011 NO EXISTE IRREGULARIDAD

PISO 4 300.000 0.328 1.756 0.006 0.011 NO EXISTE IRREGULARIDAD







DISTORSION MAXIMO


cm cm *0.85*R RELATIVO

AZOTEA 300.000 -0.004 -0.024 -0.000082 0.011 NO EXISTE IRREGULARIDAD

PISO 4 300.000 -0.005 -0.031 -0.000102 0.011 NO EXISTE IRREGULARIDAD



PISO 1 440.000 0.000 -0.001 -0.000003 0.011 NO EXISTE IRREGULARIDAD

MAXIMO PERMISIBLE 0.007

M.P +50% 0.011





2.2 ESQUINAS ENTRANTES (Ip = 0.90)

La estructura se califica como irregular cuando tiene esquinas entrantes cuyas

dimensiones en ambas direcciones son mayores que 20 % de la correspondiente

dimensin total en planta.

LONGITUDES LONGITUDES ENTRANTES

MAXIMA PERMISIBLE

VERIFICACION

MAYOR (A) 18.10 7.80 3.620 EXISTE IRREGULARIDAD

MENOR (B) 9.60 3.00 1.920 EXISTE IRREGULARIDAD

2.3 DISCONTINUIDAD DE DIAFRAGMA (Ip = 0.85)

La estructura se califica como irregular cuando los diafragmas tienen

discontinuidades abruptas o variaciones importantes en rigidez, incluyendo

aberturas mayores que 50 % del rea bruta del diafragma.

Tambin existe irregularidad cuando, en cualquiera de los pisos y para cualquiera

de las direcciones de anlisis, se tiene alguna seccin transversal del diafragma con

un rea neta resistente menor que 25 % del rea de la seccin transversal total de

la misma direccin calculada con las dimensiones totales de la planta.





AREA TOTAL AREA LIBRE MAXIMA


AREA 128.20 9.10 64.100 NO EXISTE IRREGULARIDAD

2.4 SISTEMAS NO PARALELOS (Ip= 0.90)

Se considera que existe irregularidad cuando en cualquiera de las direcciones de

anlisis los elementos resistentes a fuerzas laterales no son paralelos. No se aplica

si los ejes de los prticos o muros forman ngulos menores que 30 ni cuando los

elementos no paralelos resisten menos que 10 % de la fuerza cortante del piso.

SE TOMARA EL MENOR COEFICIENTE DE TODOS LAS IRREGULARIDADES : POR LO TANTO USAMOS Ip: 0.90 POR IRREGULARIDAD POR ESQUINAS ENTRANTES

TODOS LOS ELEMENTOS SON PARALELOS A LOS EJES DE ANALSISIS.

POR LO TANTO NO EXISTE IRREGULARIDAD





ANALISIS SISMICO

ESTATICO

PRIMER MODELO

ESTRUCTURAL





CALCULO DEL PESO SISMICO EFECTIVO (P)

2.4 Tn/m3

PISO TOTALES ENTRE PISO UNIDAD

1 4.4 3.7 m

2 3 3 m

3 3 3 m

4 3 3 m

5 3 1.5 m

Altura Total hn= 16.4 m

# COL/PISO b (m) h (m) 1 2 3 4 5

COLUMNAS 14 0.3 0.55 20.5128 16.632 16.632 16.632 8.316

FALTA 12.1968

90.9216 TON

PESO ESPECIFICO DEL CONCRETO

ALTURAS

METRADO DE CARGAS DE COLUMNAS

PESO X PISO

PESO TOTAL COLUMNAS

VIGAS # VIG/PISO LONG (m) b (m) h (m) PESO (TON)

V1 X-X 3 4.3 0.3 0.5 4.644

V2 X-X 2 2.4 0.3 0.5 1.728

V3 X-X 2 4.8 0.3 0.5 3.456

V4 X-X 3 3.9 0.3 0.5 4.212

V1 Y-Y 2 5.65 0.3 0.5 4.068

V2 Y-Y 5 2.95 0.3 0.5 5.31

V3 Y-Y 1 1.625 0.3 0.5 0.585

V4 Y-Y 2 2.55 0.3 0.5 1.836

25.839

5

129.195 TON

METRADO DE CARGAS DE VIGAS

PESO TOTAL DE VIGAS

PESO TOTAL /PISO

# PISOS





METRADO DE CARGAS DE LOSAS ALIGERADAS

ESPESOR AREA CANTIDAD M3/M2 PESO

PAO 1 0.2 9.3 5 0.0875 9.765

PAO 2 0.2 28.52 5 0.0875 29.946

PAO 3 0.2 16.1 5 0.0875 16.905

PAO 4 0.2 5.13 5 0.0875 5.3865

PAO 5 0.2 9.69 5 0.0875 10.1745

PAO 6 0.2 17.21 5 0.0875 18.0705

PAO 7 0.2 13.44 5 0.0875 14.112

PAO 8 0.2 14.7 5 0.0875 15.435

23.96 TON

5

119.7945 TON

1

DIRECCION

ALIGERADO

PESO LOSA/PISO

# PISOS

PESO TOTAL DE VIGAS

CARGAS MUERTAS

PISO CM PESO

1 0.37 42.2133

2 0.37 42.2133

3 0.37 42.2133

4 0.37 42.2133

AZOTEA 0.1 11.409

CARGAS VIVAS ENTRE PISOS

AREA CV 1 PISO CV 2 PISO CV 3 PISO CV 4 PISO CV AZOTEA

PAO 1 9.3 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 2 28.52 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 3 16.1 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 4 5.13 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1

PAO 5 9.69 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1

PAO 6 17.21 0.25 0.25 0.3 0.25 0.1

PAO 7 13.44 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 8 14.7 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PESO 30.7455 30.7455 31.606 34.8485 11.409





PESO SISMICO EFECTIVO DE LA EDIFICACION

CALCULO DE LA CORTANTE EN LA BASE

PESO EFECTIVO SISMICO DE LA EDIFICACION

PISOPESO

PROPIOCM 0.5*CV 0.25*AZOTEA PESO X PISO

PESO

ACUMULADO

1 70.3107 42.2133 15.373 127.89675 127.89675 TON

2 66.4299 42.2133 15.373 124.01595 251.9127 TON

3 66.4299 42.2133 15.803 124.4462 376.3589 TON

4 66.4299 42.2133 17.424 126.06745 502.42635 TON

AZOTEA 58.1139 11.409 2.85225 72.37515 574.8015 TON

574.8015 TONPESO SISMICO EFECTIVO

= + + +

1. ZONIFICACION,SEGN E.030-2014

ZONA: 3 Z= 0.35 g

2. CATEGORIA DEL EDIFICIO Y FACTOR DE USO, SEGN E.030-2014

CATEGORIA: U= 1.3

3. PARAMENTROS DE SITIO, SEGN E.030-2014

PERFIL TIPO: S2 S= 1.15

TP= 0.6

TL= 2

TP=Periodo que Define la Plataforma del Espectro

TL=Periodo que define el inicio de la zona del espectro con desplazamiento constante.

Edificaciones Importantes B





VI. ESTRUCTURACION

4. FACTOR DE AMPLIFICACION SISMICA, SEGN E.030-2014

Calculamos el Periodo Fundamental de Vibracion

hn: Altura total de la edificacin en metros.

CT : Coeficiente para estimar el periodo predominante de un edificio.

hn= 16.4 m

T=

CT (X-X)

35

CT (Y-Y)

35

PARA EDIFICOS CUYOS ELEMENTOS RESISTENTES EN LA

DIRECCION CONSIDERADA SEAN :PORTICOS DE CONCRETO ARMADO SIN MUROS DE CORTE







Donde el valor del Periodo Fundamental Vibracion es:

T = 0.468571429 T = 0.468571429

TP= 0.6 TP= 0.6

TL= 2 TL= 2

C = 2.5

C= 2.5

C = 2.5

C= 2.5

DIRECCIONES X-X DIRECCIONES Y-Y

De acuerdo a las caractersticas de sitio, se define el factor ssmica (C) por las siguientes expresiones:de amplificacin

DIRECCIONES X-X

DIRECCIONES Y-Y

5. COEFICIENTE BASICO DE REDUCCION DE FUERZAS SISMICAS, SEGN E.030-2014

DIRECCION X-X

CATEGORIA:

Ro= 8

DIRECCION Y-Y

CATEGORIA:

Ro= 8

Concreto Armado: prticos


6. RESTRICCIONES DE IRREGULARIDAD, SEGUN E.030-2014

RESTRICCIONES: NO SE PERMITEN IRREGULARIDADES EXTREMAS





7. FACTORES DE IRREGULARIDAD, SEGUN E.030-2014

Ia= 1

Ip= 0.9

IRREGULARIDAD EN ALTURA , Ia: 01 Regular

IRREGULARIDAD EN PLANTA, Ip: 04 Esquinas Entrantes

8. COEFICIENTE DE REDUCCION DE FUERZAS SISMICAS, SEGUN E.030-2014

7.2

7.2

DIRECCION X-X

R=Ro*Ia*Ip=

DIRECCION Y-Y

R=Ro*Ia*Ip=

Entonces ya podemos calcualr el Coeficiente Basal:

C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

DIRECCION X-X

DIRECCION Y-Y

Cb=

=

Cb=

=

Cb=





CALCULO SISMICO ESTATICO MEDIANTE EL USO DEL SOFTWARE ETABS 2013

CUADRO DE LOS PESOS POR DIAFRAGMA RIGIDO


C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

DIRECCION X-X

DIRECCION Y-Y

Cb=

=

Cb=

=

Cb=

574.8 TON

DIRECCION X-X

104.3157014 ton

DIRECCION Y-Y

104.4319792 ton

Para determinar el Cortante esttico en la Base, V, del Edificio, debemos recurrir a la expresin

PESO SISMICO EFECTIVO

=

. = =

=

. = =

Mass X Mass Y

Mass

Moment of

Inertia

X Mass

Center

Y Mass

Center

tonf-s/m tonf-s/m tonf-m-s m m

PISO 1 TECHO 1 12.83415 12.83415 512.1338 8.876 5.7144

PISO 2 TECHO 2 12.46669 12.46669 493.4096 8.8483 5.711

PISO 3 TECHO 3 12.51056 12.51056 494.0581 8.8574 5.7187

PISO 4 TECHO 4 12.67588 12.67588 503.4299 8.8283 5.702

AZOTEA AZOTEA 7.26136 7.26136 290.3249 8.922 5.7774

Story Diaphragm





CUADRO DEL PESO SISMICO EFECTIVO Y DE LA CORTANTE EN LA BASE

VERIFICACION DE LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES EN EL ANALISIS SISMICO ESATICO

DESPLAZAMINETOS DE LOS DIAFRAGMAS EN LA DIRECCION X-X SIN ESCALAR

EccentricityWeight

UsedBase Shear

% tonf tonf

SISMO X Seismic X + Ecc. Y 5 False AZOTEA Base 0.181684 1 575.1615 105.623

SISMO Y Seismic Y + Ecc. X 5 False AZOTEA Base 0.181684 1 575.1615 105.623

Load

PatternType Direction

Ecc.

OverriddenBottom Story C KTop Story

UX UY UZ RX RY RZ

cm cm cm rad rad rad

AZOTEA AZOTEA DESPLAZ.X 5.539 -0.01 0 0 0 9.60E-05

PISO 4 TECHO 4 DESPLAZ.X 5.223 -0.009 0 0 0 7.60E-05



PISO 1 TECHO 1 DESPLAZ.X 2.547 -0.0002402 0 0 0 -2.00E-06

Story DiaphragmLoad

Case/Combo





CUADRO DE LOS DESPLAZAMIENTO X-X RELATIVOS Y DE LAS DERIVAS POR PISO ESCALADOS

CUADRO DEL DESPLAZAMIENTO X-X MAXIMO ESCALADOS

DESPLAZAMINETOS DE LOS DIAFRAGMAS EN LA DIRECCION Y-Y SIN ESCALAR

X Y Z

cm cm cm

1 892.199 577.736 1640

2 882.833 570.202 1340

3 885.736 571.869 1040

4 884.831 571.101 740

5 887.6 571.444 440

Point

ALTURADESPLAZ.

RELATIVODISTORSION NORMA VERIFICACION

cm cm *0.85*R cm RELATIVO

AZOTEA 300 0.316 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 0.638 0.013 0.007 NO CUMPLE

PISO 3 300 0.902 0.018 0.007 NO CUMPLE

PISO 2 300 1.136 0.023 0.007 NO CUMPLE

PISO 1 440 2.547 0.035 0.007 NO CUMPLE

5.52024

6.95232

15.58764

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

1.93392

3.90456

ALTURA

TOTALDESPLAZ. MAX DISTORSION NORMA VERIFICACION

cm cm *0.85*R cm MAXIMO

AZOTEA 1640 5.539 0.0207 0.007 NO CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

33.89868

UX UY UZ RX RY RZ


AZOTEA AZOTEA DESPLAZ.Y -0.026 -0.036 0 0 0 2.50E-05

PISO 4 TECHO 4 DESPLAZ.Y -0.019 -0.026 0 0 0 1.80E-05




Story DiaphragmLoad

Case/Combo

X Y Z

cm cm cm

1 892.199 577.736 1640

2 882.833 570.202 1340

3 885.736 571.869 1040

4 884.831 571.101 740

5 887.6 571.444 440

Point






CUADRO DEL DESPLAZAMIENTO Y-Y MAXIMO ESCALADOS

OBSERVACION:

COMO SE OBSERVA NO SE CUMPLE CON LAS DISTORSIONES LATERALES LIMITES EN LA DIREACCION X-X BSE TENDRA QUE RESTRUCTURAR EL PLANTEAMIENTO INICIAL

5.2. PLATEAMIENTO DE SOLUCION MODELO ESTRUCTURAL

ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO

SISTEMA ESTRUCTURAL: DUAL Ro(x-x)=7; PORTICOS Ro(y-y)=8

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 -0.007 0.000 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 -0.006 0.000 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 -0.006 0.000 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 -0.004 0.000 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 -0.003 0.000 0.007 CUMPLE

-0.02448

-0.01836

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

-0.04284

-0.03672

-0.03672

ALTURA



AZOTEA 1640 -0.012 -3.91829E-05 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

-0.06426





DATOS GENERALES PARA EL MODELAMIENTO

Como se indic en el apartado anterior, se trabajar nicamente con concreto

reforzado, cuyas propiedades se muestran a continuacin:

PROPIEDADES DEL CONCRETO ARMADO

Nombre del Material: fc = 280 Kg/cm2

Peso Especfico: m = 2400 Kg/m3

Resistencia a compresin: fc = 210 Kg/cm2

Mdulo de Elasticidad: Ec = 25099.8 Kg/cm2

Mdulo de Corte: Gc = 105279.72 Kg/cm2

Mdulo de Poisson: 0.2

El mdulo de Elasticidad del concreto, Ec, se calcula usando la expresin del ACI 318

2011, cuyas unidades en Kg/cm2 se muestran a continuacin:

=15100 [/2]

El mdulo de corte, Gc se calcula mediante la siguiente relacin y es determinada

automticamente por el programa. =2(+1) [/2]





PROPIEDADES DE LAS SECCIONES Las propiedades de las secciones a usar para nuestro anlisis son las que se muestran a

continuacin:

VIGAS

Identificador : V(0.30x0.50)

Base : 30 cm

Altura : 50 cm





COLUMNAS Identificador : COL(30x55)

Base : 30 cm

Altura : 55 cm





LOSAS ALIGERADAS (1Direccin)

Identificador: Alig. 1Dir

Espesor : 20 cm

Recubrimiento : 2.5 cm

MUROS ESTRUCTURALES (PLACAS) Identificador : Muro 20 cm

Espesor : 20 cm




Rigidez Axial





ANALISIS SISMICO

ESTATICO

PLANTEAMIENTO DE

SOLUCION





CALCULO DEL PESO SISMICO EFECTIVO (P)

2.4 Tn/m3

PISO TOTALES ENTRE PISO UNIDAD

1 4.4 3.7 m

2 3 3 m

3 3 3 m

4 3 3 m

5 3 1.5 m

Altura Total hn= 16.4 m

# COL/PISO b (m) h (m) 1 2 3 4 5

COLUMNAS 11 0.3 0.4 11.7216 9.504 9.504 9.504 4.752

FALTA 6.9696

51.9552 TON

51.9552 TON

DATOS:

PESO ESPECIFICO DEL CONCRETO

ALTURAS

METRADO DE CARGAS DE COLUMNAS

PESO X PISO

PESO TOTAL COLUMNAS

ETABS 2013

VIGAS # VIG/PISO LONG (m) b (m) h (m) PESO (TON)

V1 X-X 2 4.3 0.3 0.5 3.096

V1.1 X-X 1 2.3 0.3 0.5 0.828

V2 X-X 1 2.4 0.3 0.5 0.864

V3 X-X 2 4.8 0.3 0.5 3.456

V4 X-X 3 3.9 0.3 0.5 4.212

V1 Y-Y 2 5.8 0.3 0.5 4.176

V2 Y-Y 5 3.1 0.3 0.5 5.58

V3 Y-Y 1 1.7 0.3 0.5 0.612

V4 Y-Y 2 2.7 0.3 0.5 1.944

24.768

5

123.840 TON

125.550 TON

PESO TOTAL DE VIGAS

ETABS 2013

METRADO DE CARGAS DE VIGAS

PESO TOTAL /PISO

# PISOS





METRADO DE CARGA DE MUROS

MUROS NUMERO ESPESOR LONGITUD 1 2 3 4 5

M1X 1 0.2 3 6.336 4.32 4.32 4.32 4.32

M2X 1 0.2 0.7 1.4784 1.008 1.008 1.008 1.008

M3X 1 0.2 2.7 5.7024 3.888 3.888 3.888 3.888

TOTAL 13.52 9.22 9.22 9.22 9.22

50.3808 TON

50.3808 TON

PESO X PISO

PESO TOTAL MUROS

ETABS 2013

ESPESOR AREA CANTIDAD M3/M2 PESO

PAO 1 0.2 7.5 5 0.0875 7.875

PAO 2 0.2 28.52 5 0.0875 29.946

PAO 3 0.2 16.1 5 0.0875 16.905

PAO 4 0.2 5.13 5 0.0875 5.3865

PAO 5 0.2 9.69 5 0.0875 10.1745

PAO 6 0.2 17.21 5 0.0875 18.0705

PAO 7 0.2 13.44 5 0.0875 14.112

PAO 8 0.2 14.7 5 0.0875 15.435

23.58 TON

5

117.9045 TON

117.9045 TON

METRADO DE CARGAS DE LOSAS ALIGERADAS

ALIGERADO

1

DIRECCION

PESO LOSA/PISO

# PISOS

PESO TOTAL DE VIGAS

ETABS 2013

PISO CM PESO

1 0.37 41.5473

2 0.37 41.5473

3 0.37 41.5473

4 0.37 41.5473

AZOTEA 0.1 11.229

CARGAS MUERTAS





AREA CV 1 PISO CV 2 PISO CV 3 PISO CV 4 PISO CV AZOTEA

PAO 1 7.5 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 2 28.52 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 3 16.1 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 4 5.13 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1

PAO 5 9.69 0.4 0.4 0.4 0.4 0.1

PAO 6 17.21 0.25 0.25 0.3 0.25 0.1

PAO 7 13.44 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PAO 8 14.7 0.25 0.25 0.25 0.3 0.1

PESO 30.2955 30.2955 31.156 34.3085 11.229

CARGAS VIVAS ENTRE PISOS

PISOPESO

PROPIOCM 0.5*CV 0.25*AZOTEA PESO X PISO

PESO

ACUMULADO

1 73.5873 41.5473 15.148 130.28235 130.28235 TON

2 67.0689 41.5473 15.148 123.76395 254.0463 TON

3 67.0689 41.5473 15.578 124.1942 378.2405 TON

4 67.0689 41.5473 17.154 125.77045 504.01095 TON

AZOTEA 62.3169 11.229 2.80725 76.35315 580.3641 TON

580.3641 TON

575.3157 TON

PESO SISMICO EFECTIVO DE LA EDIFICACION


ETABS 2013

= + + +

1. ZONIFICACION,SEGN E.030-2014

ZONA: 3 Z= 0.35 g

2. CATEGORIA DEL EDIFICIO Y FACTOR DE USO, SEGN E.030-2014

CATEGORIA: U= 1.3

CALCULO DE LA CORTANTE EN LA BASE

Edificaciones Importantes B





3. PARAMENTROS DE SITIO, SEGN E.030-2014

PERFIL TIPO: S2 S= 1.15

TP= 0.6

TL= 2

TP=Periodo que Define la Plataforma del Espectro

TL=Periodo que define el inicio de la zona del espectro con desplazamiento constante.

CT (X-X)

45

CT (Y-Y)

35


DIRECCION CONSIDERADA SEAN :

PORTICOS DE CONCRETO ARMADO CON MUROS EN LAS CAJAS DE

ASCENSORES Y ESCALERAS








T = 0.364444444 T = 0.468571429

TP= 0.6 TP= 0.6

TL= 2 TL= 2

C = 2.5

C= 2.5

C = 2.5

C= 2.5



DIRECCIONES X-X

DIRECCIONES Y-Y

5. COEFICIENTE BASICO DE REDUCCION DE FUERZAS SISMICAS, SEGN E.030-2014

DIRECCION X-X

CATEGORIA:

Ro= 7

DIRECCION Y-Y

CATEGORIA:

Ro= 8


Concreto Armado: dual

6. RESTRICCIONES DE IRREGULARIDAD, SEGUN E.030-2014

RESTRICCIONES: NO SE PERMITEN IRREGULARIDADES EXTREMAS





7. FACTORES DE IRREGULARIDAD, SEGUN E.030-2014

Ia= 1

Ip= 0.9

IRREGULARIDAD EN ALTURA , Ia: 01 Regular

IRREGULARIDAD EN PLANTA, Ip: 04 Esquinas Entrantes

8. COEFICIENTE DE REDUCCION DE FUERZAS SISMICAS, SEGUN E.030-2014

6.3

7.2

DIRECCION X-X

R=Ro*Ia*Ip=

DIRECCION Y-Y

R=Ro*Ia*Ip=


C/R>=0.125 0.396825397 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.207638889

S= 1.15

R= 6.3

C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

DIRECCION X-X

DIRECCION Y-Y

Cb=

=

Cb=

=

Cb=






C/R>=0.125 0.396825397 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.207638889

S= 1.15

R= 6.3

C/R>=0.125 0.347222222 CUMPLE

Z= 0.35

U= 1.3

C= 2.5 0.181684028

S= 1.15

R= 7.2

DIRECCION X-X

DIRECCION Y-Y

Cb=

=

Cb=

=

Cb=

580.3641 TON

Para determinar el Cortante esttico en la Base, V, del Edificio, debemos recurrir a la expresin


DIRECCION X-X

120.5061569 ton

DIRECCION Y-Y

105.4428873 ton

=

. = =

=

. = =





VERIFICACION DE LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES EN EL ANALISIS SISMICO ESTATICO


Mass X Mass Y

Mass

Moment of

Inertia

X Mass

CenterY Mass Center


AZOTEA AZOTEA 7.22236 7.22236 289.6242 8.8099 5.7058

PISO 4 TECHO 4 12.63229 12.63229 504.0043 8.6621 5.5943

PISO 3 TECHO 3 12.47156 12.47156 495.0851 8.6861 5.6096

PISO 2 TECHO 2 12.42768 12.42768 494.3751 8.6764 5.6015

PISO 1 TECHO 1 12.82684 12.82684 515.988 8.6413 5.5775

TOTAL 57.58073

CALCULO SISMICO ESTATICO MEDIANTE EL USO DEL SOFTWARE ETABS 2013

Story Diaphragm

EccentricityWeight

UsedBase Shear

% tonf tonf

S.ESTATICO

XSeismic X + Ecc. Y 5 False AZOTEA Base 0.207639 1 575.3157 119.4579

S.ESTATICO

YSeismic Y + Ecc. X 5 False AZOTEA Base 0.181684 1 575.3157 104.5257


C KLoad


Ecc.

OverriddenTop Story Bottom Story







UX UY UZ RX RY RZ


AZOTEA AZOTEADESPLAZ.

ESTATICO X1.565 0.026 0 0 0 -0.000386

PISO 4 TECHO 4DESPLAZ.

ESTATICO X1.27 0.034 0 0 0 -0.000364


ESTATICO X0.942 0.032 0 0 0 -0.000308


ESTATICO X0.587 0.024 0 0 0 -0.000219


ESTATICO X0.252 0.012 0 0 0 -0.000106

Story DiaphragmLoad

Case/Combo

X Y Z

cm cm cm

1 880.985 570.579 1640

2 866.211 559.43 1340

3 868.612 560.959 1040

4 867.643 560.151 740

5 864.133 557.746 440

Point

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 0.295 0.005 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 0.328 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 0.355 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 0.335 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 0.252 0.003 0.007 CUMPLE

1.901025

1.793925

1.34946

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

1.579725

1.75644







ALTURA



AZOTEA 1640 1.565 0.005 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

8.380575

UX UY UZ RX RY RZ



ESTATICO Y-0.012 3.598 0 0 0 -1.68E-04


ESTATICO Y-8.00E-03 3.36 0 0 0 -1.42E-04


ESTATICO Y-3.00E-03 2.917 0 0 0 -1.09E-04


ESTATICO Y-1.00E-03 2.31 0 0 0 -6.90E-05


ESTATICO Y-1.89E-04 1.558 0 0 0 -2.80E-05

Story DiaphragmLoad

Case/Combo

X Y Z

cm cm cm

1 880.985 570.579 1640

2 866.211 559.43 1340

3 868.612 560.959 1040

4 867.643 560.151 740

5 864.133 557.746 440

Point





CUADRO DE LOS DESPLAZAMIENTO Y-Y RELATIVOS Y DE LAS DERIVAS POR PISO ESCALADOS


VERIFICACION DEL CORTANTE QUE ABSORBEN LOS MUROS (PLACAS) EN LA DIRECCION X-X

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 -0.004 -0.00008 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 -0.005 -0.00010 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 -0.002 -0.00004 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 -0.0008113 -0.00002 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 -0.0001887 0.00000 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

-0.02448

-0.0306

-0.01224

-0.004965156

-0.001154844

ALTURA



AZOTEA 1640 -0.012 -3.91829E-05 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

-0.06426





VERIFICACION DEL CORTANTE QUE ABSORBEN LOS MUROS (PLACAS) EN LA DIRECCION Y-Y

COMENTARIO:

AL ADICIONARLE MUROS ESTRUCTURALES AL MODELO PODEMOS VER QUE SE REDUCE LAS DISTORSIONES LATERALES EN LA DIREACCION X-X, Y TAMBIEN PARA LA DIRECCION Y-Y

EN LA DIREACCION X-X LOS MUROS ABSORVEN MAS DEL 80% DE LA CORTANTE DE LA BASE POR LO TANTO ESTA SE DEBE DE CAMBIAR EL VALOR DE NUESTRO RO= COEFICIENTE BSICO DE REDUCCIN SISMICA, AHORA EN LA DIREACCION X-X SE DEFINIRA COMO MUROS ESTRUCTURALES Y YA NO COMO SISTEMA DUAL

EN LA DIREACCION Y-Y LOS PORTICOS ABSORVEN MAS DEL 80% DE LA CORTANTE EN LA BASE Y LOS MUROS SOLO EL 5% COMO SE OBSERVA EN LOS RESULTADOS

P V2 V3 T M2 M3

tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m

PISO 1 MURO 1XDESPLAZ.

ESTATICO XBottom 43.3244 41.7107 0.1628 -19.299 67.178 28884.151




ESTATICO XBottom -6.0688 66.2039 0.1325 -49.689 31.633 36008.999

111.6228

93.44%

CORTANTE QUE ABSORVEN LOS MUROS EN X-X

% DEL CORTANTE ESTATICO=

Story PierLoad

Case/ComboLocation

P V2 V3 T M2 M3


PISO 1 MURO 1XDESPLAZ.ESTAT

ICO YBottom 12.327 -2.6634 7.3085 -92.215 1931.073 -2227.479


ICO YBottom 21.7207 0.6522 2.019 7.72 496.989 138.129


ICO YBottom -60.5888 1.8839 8.8421 -1.901 2063.164 1326.744

5.1995

4.97%

CORTANTE QUE ABSORVEN LOS MUROS EN Y-Y

% DEL CORTANTE ESTATICO =

Story PierLoad

Case/ComboLocation





DIAGRAMA DE LOS MOMENTOS DEBIDO AL ESTADO SISMO X-X

DIRECCION 1-1

DIRECCION 2-2





DIAGRAMA DE LOS MOMENTOS DEBIDO AL ESTADO SISMO Y-Y

DIRECCION 1-1

DIRECCION 2-2





DESPLAZAMIENTO DEBIDO AL SISMO X-X





DESPLAZAMIENTO DEBIDO AL SISMO Y-Y





MODIFICACION DE EL COEFICIENTE BASICO DE REDUCCION SISIMICA EN LA DIRECCION X-X

SISTEMA ESTRUCTURAL: MUROS ESTRUCTURALES Ro(x-x)=6;

PORTICOS Ro(y-y)=8

RESULTADOS

CALCULO SISMICO ESTATICO MEDIANTE EL USO DEL SOFTWARE ETABS 2013 CUADRO DE LOS PESOS POR DIAFRAGMA RIGIDO


VERIFICACION DE LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES EN EL ANALISIS SISMICO ESATTICO

Mass X Mass Y

Mass

Moment of

Inertia

X Mass

CenterY Mass Center


AZOTEA AZOTEA 7.22236 7.22236 289.6242 8.8099 5.7058

PISO 4 TECHO 4 12.63229 12.63229 504.0043 8.6621 5.5943

PISO 3 TECHO 3 12.47156 12.47156 495.0851 8.6861 5.6096

PISO 2 TECHO 2 12.42768 12.42768 494.3751 8.6764 5.6015

PISO 1 TECHO 1 12.82684 12.82684 515.988 8.6413 5.5775

TOTAL 57.58073

Story Diaphragm

EccentricityWeight

UsedBase Shear

% tonf tonf

S.ESTATICO


S.ESTATICO


Load


Ecc.

OverriddenTop Story Bottom Story C K







UX UY UZ RX RY RZ



ESTATICO X1.826 0.03 0 0 0 -4.50E-04


ESTATICO X1.482 0.04 0 0 0 -4.24E-04


ESTATICO X1.098 0.037 0 0 0 -3.60E-04


ESTATICO X0.685 0.028 0 0 0 -2.55E-04


ESTATICO X0.294 0.014 0 0 0 -1.24E-04

Story DiaphragmLoad

Case/Combo

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 0.344 0.005 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 0.384 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 0.413 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 0.391 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 0.294 0.003 0.007 CUMPLE

1.89567

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

1.57896

1.76256

1.79469

1.34946








ALTURA



AZOTEA 1640 1.826 0.005 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

8.38134

UX UY UZ RX RY RZ



ESTATICO Y-0.012 3.598 0 0 0 -1.68E-04


ESTATICO Y-8.00E-03 3.36 0 0 0 -1.42E-04


ESTATICO Y-3.00E-03 2.917 0 0 0 -1.09E-04


ESTATICO Y-1.00E-03 2.31 0 0 0 -6.90E-05


ESTATICO Y-1.89E-04 1.558 0 0 0 -2.80E-05

Story DiaphragmLoad

Case/Combo

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 -0.004 -0.00006 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 -0.005 -0.00008 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 -0.002 -0.00003 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 -0.0008113 -0.00001 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 -0.0001887 0.00000 0.007 CUMPLE

-0.01836

-0.02295

-0.00918

-0.003723867

-0.000866133

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

ALTURA



AZOTEA 1640 -0.012 -3.35854E-05 0.007 CUMPLE

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

-0.05508







P V2 V3 T M2 M3







ESTATICO XBottom -7.0803 77.2379 0.1545 -57.971 36.906 42010.499

130.2266

93.44%


% DEL CORTANTE ESTATICO=

Story PierLoad

Case/ComboLocation






P V2 V3 T M2 M3



ESTATICO YBottom 12.327 -2.6634 7.3085 -92.215 1931.073 -2227.479


ESTATICO YBottom 21.7207 0.6522 2.019 7.72 496.989 138.129


ESTATICO YBottom -60.5888 1.8839 8.8421 -1.901 2063.164 1326.744

5.1995

4.97%


% DEL CORTANTE ESTATICO =

Story PierLoad

Case/ComboLocation





DISTRIBUCION DE LA FUERZA SISMICA

EN AMBAS DIREACCIONES EL T ES MENOR QUE 0.5 POR LOT ANTO k=1

DIRECCION X-X

PISO Pi h V Pi*hi Fi 1 130.28235 4.4 139.3676 573.24234 16.19875243

2 123.76395 7.4 139.3676 915.85323 25.88029303

3 124.1942 10.4 139.3676 1291.61968 36.49874751

4 125.77045 13.4 139.3676 1685.32403 47.62409338

AZOTEA 76.35315 16.4 139.3676 1252.19166 35.38458568

TOTAL 580.3641


T = 0.364444444 T Y-Y= 0.468571429

TP= 0.6 TP= 0.6

TL= 2 TL= 2






DIRECCION Y-Y

PISO Pi h V Pi*hi Fi 1 130.28235 4.4 104.5257 573.24234 16.19875243

2 123.76395 7.4 104.5257 915.85323 25.88029303

3 124.1942 10.4 104.5257 1291.61968 36.49874751

4 125.77045 13.4 104.5257 1685.32403 47.62409338

AZOTEA 76.35315 16.4 104.5257 1252.19166 35.38458568

TOTAL 580.3641





COMPARACION DE DESPLAZAMIENTOS

DESPLAZAMIENTO MAXIMO

SISMO EN LA DIREACCION X-X

DESPLAZAMIENTO MAXIMO

SISMO EN LA DIREACCION Y-Y





DESPLAZAMIENTO RELATIVO MAXIMO

SISMO EN LA DIRECCION X-X

DESPLAZAMIENTO RELATIVO MAXIMO

SISMO EN LA DIRECCION Y-Y





0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

DES

PLA

ZAM

IEN

TO (

CM

)

ALTURA (H)

COMPARACION DESPLAZAMIENTO XX

DESPLAZAMIENTOS XX DINAMICO DESPLAZAMIENTO XX ESTATICO

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0.4

0.45

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

DES

PLA

ZAM

IEN

TO (

CM

)

ALTURA (M)

COMPARACION DE DESPLAZAMIENTO YY

DESPLAZAMIENTO YY DINAMICO DESPLAZAMIENTO YY ESTATICO





ANALISIS SISMICO

DINAMICO

PLANTEAMIENTO DE

SOLUCION





CLCULO Y GRAFICO DEL ESPECTRO DE SISMO DE DISEO (SA/G), SEGUN E.030-2014


/ =

T C Sa/g

0 2.50000 0.24224537

0.1 2.50000 0.24224537

0.2 2.50000 0.24224537

0.3 2.50000 0.24224537

0.4 2.50000 0.24224537

0.5 2.50000 0.24224537

0.6 2.50000 0.24224537

0.7 2.14286 0.207638889

0.8 1.87500 0.181684028

0.9 1.66667 0.161496914

1 1.50000 0.145347222

1.1 1.36364 0.132133838

1.2 1.25000 0.121122685

1.3 1.15385 0.111805556

1.4 1.07143 0.103819444

1.5 1.00000 0.096898148

1.6 0.93750 0.090842014

1.7 0.88235 0.085498366

1.8 0.83333 0.080748457

1.9 0.78947 0.076498538

2 0.75000 0.072673611

2.1 0.68027 0.065917108

2.2 0.61983 0.060060836

2.3 0.56711 0.054951691

2.4 0.52083 0.050467785

2.5 0.48000 0.046511111

2.6 0.44379 0.043002137

2.7 0.41152 0.039875781

2.8 0.38265 0.037078373

2.9 0.35672 0.034565332

3 0.33333 0.032299383

3.5 0.24490 0.023730159

4 0.18750 0.018168403

DIRECCION X-X





0.000

0.050

0.100

0.150

0.200

0.250

0.300

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Ace

lera

cio

n E

spe

ctra

l (Sa

/g)

PERIODO DE VIBRACION (T)

ESPECTRO DE SISMO DE DISEO EQ X-X E.030-2014 10/50

Series1 TP TL

T C Sa/g

0 2.50000 0.181684028

0.1 2.50000 0.181684028

0.2 2.50000 0.181684028

0.3 2.50000 0.181684028

0.4 2.50000 0.181684028

0.5 2.50000 0.181684028

0.6 2.50000 0.181684028

0.7 2.14286 0.155729167

0.8 1.87500 0.136263021

0.9 1.66667 0.121122685

1 1.50000 0.109010417

1.1 1.36364 0.099100379

1.2 1.25000 0.090842014

1.3 1.15385 0.083854167

1.4 1.07143 0.077864583

1.5 1.00000 0.072673611

1.6 0.93750 0.06813151

1.7 0.88235 0.064123775

1.8 0.83333 0.060561343

1.9 0.78947 0.057373904

2 0.75000 0.054505208

2.1 0.68027 0.049437831

2.2 0.61983 0.045045627

2.3 0.56711 0.041213768

2.4 0.52083 0.037850839

2.5 0.48000 0.034883333

2.6 0.44379 0.032251603

2.7 0.41152 0.029906836

2.8 0.38265 0.02780878

2.9 0.35672 0.025923999

3 0.33333 0.024224537

3.5 0.24490 0.017797619

4 0.18750 0.013626302

DIRECCION Y-Y





CALCULO SISMICO DINAMICO MEDIANTE EL USO DEL SOFTWARE ETABS 2013 CUADRO DE LA CORTANTE ESTATICA Y DINAMICA EN LA BASE EN LA DIREECION X-X

0.000

0.050

0.100

0.150

0.200

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Ace

lera

cio

n E

spe

ctra

l (Sa

/g)

PERIODO DE VIBRACION (T)

ESPECTRO DE SISMO DE DISEO EQ Y-Y E.030-2014 10/50

Series1 Series2 Series3

Story Load Location P VX VY T MX MY


PISO 1DESPLAZ.

ESTATICO XBottom 0 -139.3676 0 859.9801 0 -1597.7982

PISO 1

DESPLAZ.

DINAMICO

X Max

Bottom 0 95.5159 6.8357 756.0537 59.2967 1117.9664





CUADRO DE LA CORTANTE ESTATICA Y DINAMICA EN LA BASE EN LA DIRECCION Y-Y

125.43084 Ton

95.5159 Ton 69%

1.313193301

DEBIDO A QUE EL CORTANTE DINAMICO ES MENOR, SE DEBERA CALCUALR UN FACTOR ESCALAR:

El Cortante Dinamico en X-X no debera ser menor del 90% de la CORTANTE ESTATICA debido a que la estructura es IRREGULAR:

90% de la CORTANTE ESTATICA =

CORTANTE DINAMICO =

F escalar= .

. =

Story

Load

Case/Comb

o

Location P VX VY T MX MY


PISO 1DESPLAZ.

ESTATICO YBottom 0 0 -104.5257 -1002.3249 1198.3487 0

PISO 1

DESPLAZ.

DINAMICO

Y Max

Bottom 0 5.1281 76.8321 699.4509 831.9555 61.0144


94.07313 Ton

76.8321 Ton 74%

1.224398786

El Cortante Dinamico en Y-Y no debera ser menor del 90% de la CORTANTE ESTATICA debido a que la estructura es IRREGULAR:


CORTANTE DINAMICO =


F escalar= .

. =





ANALISIS DINAMICO AFECTADO POR LE FACTOR ESCALAR

CALCULO SISMICO DINAMICO MEDIANTE EL USO DEL SOFTWARE ETABS 2013


Mass X Mass Y

Mass

Moment of

Inertia

X Mass

Center

Y Mass

Center


AZOTEA AZOTEA 7.22236 7.22236 289.6242 8.8099 5.7058

PISO 4 TECHO 4 12.63229 12.63229 504.0043 8.6621 5.5943

PISO 3 TECHO 3 12.47156 12.47156 495.0851 8.6861 5.6096

PISO 2 TECHO 2 12.42768 12.42768 494.3751 8.6764 5.6015

PISO 1 TECHO 1 12.82684 12.82684 515.988 8.6413 5.5775

TOTAL 57.58073

Story Diaphragm

EccentricityWeight

UsedBase Shear

% tonf tonf

S.ESTATICO


S.ESTATICO


K

CUADRO DEL PESO SISMICO EFECTIVO Y DE LA CORTANTE ESTATICA EN LA BASE

Load


Ecc.

OverriddenTop Story Bottom Story C

Story Load Location P VX VY T MX MY


PISO 1DESPLAZ.

ESTATICO XBottom 0 -139.3676 0 85998.005 0 -159779.822

PISO 1

DESPLAZ.

DINAMICO

X Max

Bottom 0 125.4309 8.9766 99284.458 7786.807 146810.59

CUADRO DE LA CORTANTE ESTATICA Y DINAMICA EN LA BASE EN LA DIREECION X-X





125.43084 Ton

125.4309 Ton 90%

1.00000

El Cortante Dinamico en X-X no debera ser menor del 90% de la CORTANTE ESTATICA debido a que la estructura es IRREGULAR:


CORTANTE DINAMICO =


F escalar= .

. =

Story

Load

Case/Comb

o

Location P VX VY T MX MY


PISO 1DESPLAZ.

ESTATICO YBottom 0 0 -104.5257 -100232.492 119834.867 0

PISO 1

DESPLAZ.

DINAMICO

Y Max

Bottom 0 6.2789 94.0731 85640.685 101864.526 7470.594






VERIFICACION DE LOS DESPLAZAMIENTOS LATERALES EN EL ANALISIS SISMICO DINAMICO

94.07313 Ton

94.0731 Ton 90%

1.00000

El Cortante Dinamico en Y-Y no debera ser menor del 90% de la CORTANTE ESTATICA debido a que la estructura es IRREGULAR:


CORTANTE DINAMICO =


F escalar= .

. =

ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 0.324 0.005 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 0.36 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 0.385 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 0.363 0.006 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 0.271 0.003 0.007 CUMPLE

ALTURA



AZOTEA 1640 1.703 0.005 0.007 CUMPLE


STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

7.81677

1.48716

1.6524

1.76715

1.66617

1.24389


ALTURADESPLAZ.



AZOTEA 300 0.018 0.0004 0.007 CUMPLE

PISO 4 300 0.017 0.0003 0.007 CUMPLE

PISO 3 300 0.023 0.0005 0.007 CUMPLE

PISO 2 300 0.025 0.0005 0.007 CUMPLE

PISO 1 440 0.021 0.0003 0.007 CUMPLE

ALTURA



AZOTEA 1640 0.104 0.0004 0.007 CUMPLE

0.14076

0.153

0.12852


STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO


STORY

DESPLAZ. RELATIVO

ESCALADO

0.11016

0.10404

0.63648






P V2 V3 T M2 M3


PISO 1 MURO 1X

DESPLAZ.

DINAMICO X

Max

Bottom -55.4599 -69.2817 -0.3053 -0.8853 1.1828 -426.4657

PISO 1 MURO 2X

DESPLAZ.

DINAMICO X

Max

Bottom -21.2418 -3.957 -0.1464 -0.1293 0.4368 -12.4557

PISO 1 MURO 3X

DESPLAZ.

DINAMICO X

Max

Bottom -9.931 -82.7401 -0.4599 -0.9759 1.011 -436.6369

117.28

93.50%% DEL CORTANTE DINAMICO =

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Case/ComboLocation



P V2 V3 T M2 M3


PISO 1 MURO 1X

DESPLAZ.

DINAMICO Y

Max

Bottom -9.7576 -23.2152 -6.9428 -1.2016 18.435 -127.6301

PISO 1 MURO 2X

DESPLAZ.

DINAMICO Y

Max

Bottom -22.09 -0.8432 -1.9351 -0.0604 4.7869 -1.9391

PISO 1 MURO 3X

DESPLAZ.

DINAMICO Y

Max

Bottom -55.4667 -22.7706 -8.1122 -0.382 18.9263 -109.2126

6.038

6.42%% DEL CORTANTE DINAMICO =

Story PierLoad

Case/ComboLocation






DIAGRAMA DE LOS MOMENTOS DEBIDO AL ESTADO SISMO X-X

DIRECCION 1-1

DIRECCION 2-2





DIAGRAMA DE LOS MOMENTOS DEBIDO AL ESTADO SISMO Y-Y

DIRECCION 1-1

DIRECCION 2-2





DESPLAZAMIENTO DEBIDO AL SISMO X-X





DESPLAZAMIENTO DEBIDO AL SISMO Y-Y





FACTORES DE PARTICIPACION MODAL

Case Mode Period

UX UY UZ Sum UX Sum UY sec

Modal 1 0.763 0.0001 0.9271 0 0.0001 0.9271

Modal 2 0.437 0.4099 0.006 0 0.41 0.9332

Modal 3 0.394 0.3725 0.0053 0 0.7824 0.9385

Modal 4 0.235 0.0001 0.0523 0 0.7825 0.9908

Modal 5 0.129 0.0015 0.0073 0 0.784 0.9981

Modal 6 0.117 0.0388 0.0001 0 0.8228 0.9982

Modal 7 0.095 0.1133 0 0 0.9361 0.9982

Modal 8 0.089 2.13E-05 0.0015 0 0.9361 0.9997

Modal 9 0.071 6.41E-07 0.0003 0 0.9361 1

Modal 10 0.055 0.0103 4.75E-06 0 0.9464 1

Modal 11 0.04 0.0339 5.63E-07 0 0.9803 1

Modal 12 0.033 0.0039 9.93E-07 0 0.9842 1

Modal 13 0.025 0.0001 0 0 0.9843 1

Modal 14 0.024 0.0125 0 0 0.9968 1

Modal 15 0.017 0.0032 0 0 1 1

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