m Prefabricada HI1 - webidu.idu.gov.co · 14. DISEÑO DE SECCIONES DE CONCRETO PRESFORZADO-CORTE...

CEI

Iv\ ~

AVEJOAALO

DISEÑO DE PUENTESOBRA: AVENIDA AlO • PUENTEESPACIO pdauco CANAL nNTAl IV - L=23m

VERIFICACION DE SECCIONES PO$TENSADAS

SECCION: Sección 8Prefabricada

x= 9.50 m

A= 3190 cm2

HI1.r 1yyootoptvV ~: 69~~ ~~4Ybotv= 69.84 cm

~"""""5!""""'========""'" Ytopv= 70.16 cmVigaT

A= 7352 cm21= 20129343.3cm4H= 165.00cm

Ybotv= 117.98cm

Pytopv

HYbotv

Ytopv=

••••••======================:!I Ytopp=

LFUERZATENSIONAMIENTOEFECTIVA:1er tens Cable 1 p=1er tens Cable 2 p=1er tens Cable 3 p=2do tens Cable 4 p=2do tens Cable 5 p=

22.02 cm47.02 cm

61.361.361.361.361.3

TonTonTonTonTon

Sbotv=Stopv=

99116 cm398664 cm3

Sbotv= 170617cm3stopv= 914139cm3Stopp= 428102cm3

e= 61.33 cme= 60.57 cme= 59.81 cme= 96.37 cme= 90.31 cm

ESFUERZOS1er tensionamiento ESFUERZOS2do tensionamientoFbotv Ftopv Ftopp Fbotv Ftopv Ftopp

1:VIGA 49.5 -49.8 3:MCM2 32.8 -6.1 -13.1

2: LOSA 86.6 -87.0 4:MCV 63.6 -11.9 -25.4

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -16.7 -16.7 -16.7

P*e/S: -112.4 112.9 P·e/S: -67.1 12.5 26.7

suma -33.9 -81.5 suma 126 -22.1 -28.4TOTALESCON CARGA VIVA: -21.3 -103.6 -28.4TOTALESSINCARGA VIVA: -84.9 -91.7 -3.0

jrs 1 5TmlV-P23.xt.S-SEC-8

CEI

DISEAo DE PUENTESOBRA: AVENIDA ALO - PUENTEESPACIO PÚBLICO CANAL DNTAL IV - L=23m

VERIFICACION DE SECCIONES POSTENSADAS


x= 8.50 m

A= 3190 cm2

Hl i.t 1yYbotoPtv

V

~: 69~~~ ~~4Ybotv= 69.84 cm

II:.=.==~============..!I Ytopv= 70.16 cmVigoT

A= 7352 cm21= 20129343.3 cm4H= 165.00 cm

Ybotv= 117.98 cm

o p

HYbotv

Ytopv

Ytopv=

"=======:11================11 Ytopp=

FUERZATENSIONAMIENTO EFECTIVA:1er tens Cable 1 P=1er tens Cable 2 P=1er tens Cable 32do tens Cable 42do tens Cable 5

p=p=p=

22.02 cm47.02 cm

61.361.361.361.361.3

TonTonTonTonTon

Sbotv=stopv=

99116 cm398664 cm3

Sbotv= 170617 cm3Stopv=stopp=

914139 cm3428102 cm3



1: VIGA 47.6 -47.8 3:MCM2 31.5 -5.9 -12.5

2: LOSA 83.2 -83.6 4:MCV 61.1 -11.4 -24.4

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -16.7 -16.7 -16.7

P*e/S: -109.4 109.9 P·e/S: -60.2 11.2 24.0

suma -36.3 -79.1 suma 15.7 -22.7 -29.6

TOTALESCON CARGA VIVA: -20.6 -101.8 -29.6TOTALESSIN CARGA VIVA: -81.7 -90.4 -5.2

ejrs 1 5TmlV-P23JCLS-SEC-7

CEI

DISERo DE PUENTESOBRA: AVENIDA AlO - PUENTEESPACIO PÚBUCO CANAL DNTAllV - l=23rn


SECCION: Sección 6 x= 7.50 mPrefabricada

A= 3190 cm21= 6922276.8cm4

H= 140.00cmYbotv= 69.84 cmYtopv= 70.16 cm~~~==============~VigaT

A= 7352 cm21= 20129343.3cm4

165.00cm117.98cm22.02 cm47.02 cm

61.361.361.361.361.3

TonTonTonTonTon

Sbotv=stopv=

99116 cm398664 cm3

HSbotv= 170617cm3Stopv= 914139 cm3stopp= 428102cm3



1:VIGA 44.9 -45.1 3:MCM2 29.7 -5.5 -11.82: LOSA 78.5 -78.8 4:MCV 57.7 -10.8 -23.0

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -16.7 -16.7 -16.7

P·e/S: -105.3 105.8 P·e/S: -50.6 9.4 20.2suma -39.6 -75.8 suma 20.1 -23.5 -31.3

TOTALESCON CARGA VIVA: -19.5 -99.3 -31.3TOTALESSINCARGA VIVA: -77.2 -88.6 -8.3

jrs

H=Ybotv Ybotv=

Ytopv=

,,================!I Ytopp=

FUERZATENSIONAMIENTOEFECTIVA:1er tens Cable 1 P=1er tens Cable 21er tens Cable 32do tens Cable -42do tens Cable 5

P=P=P=P=

1 5TmlV-P23.XL5-SEC-6

CEI

v\ (~!

AVENIDAAlO

DISEÑO DE PUENTESOBRA: AVENIDA ALO - PUENTEESPACIO PÚBlICO CANAL nNTAllV - L=23m


SECCION: Sección 5 x= 6.00 mPrefabricada

A= 3190 cm21= 6922276.8cm4

H= 140.00cmYbotv= 69.84 cmytopv= 70.16 cm~~~-=-==========d

VigaTA= 7352 cm21= 20129343.3cm4

165.00cm117.98cm22.02 cm47.02 cm

61.361.361.361.361.3

TonTonTonTonTon

Sbotv=stopv=

99116 cm398664 cm3

HYbotv Sbotv= 170617cm3

Stopv= 914139 cm3stopp= 428102cm3


ESFUERZOS1er tensionamiento ESFUERZOS'2dotensionamientoFbotv Ftopv Ftopp Fbotv Ftopv Ftopp

1:VIGA 39.4 -39.6 3:MCM2 26.0 -4.9 -10.4

2: LOSA 68.8 -69.2 4:MCV 50.6 -9.4 -20.2

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -16.7 -16.7 -16.7

P*e/S: -96.9 97.4 P*e/S: -31.0 5.8 12.4

suma -46.3 -69.0 suma 28.9 -25.2 -34.9TOTALESCON CARGA VIVA: -17.4 -94.2 -34.9

TOTALESSINCARGA VIVA: -68.0 -84.8 -14.7

jrs

H=Ybotv=Ytopv=

,,==================11 Ytopp=

FUERZATENSIONAMIENTOEFECTIVA:1er tens Cable 1 P=1er tens Cable 21er tens Cable 32do tens Cable 42do tens Cable 5

p=P=P=P=

1 5TmlV-P23.xlS-SEC-5

L

CEI

41\ \!fiENIOA ALO

DISEÑO DE PUENTESOBRA: AVENIDA AlO - PUENTEESPACIO PÚBUCO CANAL nNTAllV - l=23m


SECCION: Secdón4 x= 4.50 mPrefabricada

99116 cm398664 cm3

A= 3190 cm21= 6922276.8cm4H= 140.00cm

Ybotv= 69.84 cm Sbotv=ytopv= 70.16 cm stopv=~~~==-=-=========.VigoTr-~~==~;;~~P~P~A= 7~2cm2

Ytopv 1= 20129343.3cm4H 165.00cm

117.98cm22.02 cm47.02 cm

H=Ybotv Ybotv=

ytopv=

'l==r;;;oo::r;;;oo::;;a;;::o;r;;;oo::r;;;oo::=======..... Ytopp=

Sbotv= 170617cm3stopv= 914139 cm3stopp= 428102cm3

FUERZATENSIONAMIENTOEFECTIVA:1er tens Cable 1 P= Ton

TonTonTonTon

e= 55.54 cmé= 46.28 cme= 37.02 cme= 44.49 cme= -29.71 cm

61.361.361.361.361.3

1er tens Cable 21er tens Cable 32do tens Cable 42do tens Cable 5

P=P=P=P=

ESFUERZOS1er tensionomiento ESFUERZOS2do tensionomientoFbotv Ftopv Ftopp Fbotv Ftopv Ftopp

1:VIGA 32.2 -32.3 3:MCM2 21.3 -4.0 -8.5

2: lOSA 56.2 -56.4 4:MCV 41.3 -7.7 -16.5P/A: -57.6 -57.6 P/A: -16.7 -16.7 -16.7

P*e/S: -85.9 86.3 P·e/S: -5.3 1.0 2.1

suma -55.2 -60.1 suma 40.6 -27.4 -39.5TOTALESCON CARGA VIVA: -14.6 -87.5 -39.5TOTALESSINCARGA VIVA: -55.9 -79.8 -23.0

jrs 1 5TmlV-P23.XLS-SEC-4

CEI

oAVENIDA !Lb'

DISEAo DE PUENTESOBRA: AVENIDA AlO - PUENTEESPACIO PÚBUCO CANAlllNTAllV -l==23m

VERIFICACION DE SECCIONES POSTENSAOAS

x=SECCION: Sección 3Prefabricada

3.00 m

A= 3190 cm21= 6922276.8 cm4H= 140.00 cm

Ybotv= 69.84 cm Sbotv=Ytopv= 70.16 cm stopv=~==~==============d

VigoT

99116 cm398664 cm3

o p A= 7352 cm21= 20129343.3 cm4

165.00 cm117.98 cm22.02 cm47.02 cm

Sbotv= 170617 cm3Stopv= 914139 cm3stopp= 428102 cm3

H

61.361.361.361.3

TonTonTonTon

e= 52.55 cme= 38.89 cme= 25.24 cme= 17.68 cm

YtopvH=

Ybotv=ytopv=

11::.;,.================1 Ytopp=

Ybotv


1: VIGA 23.2 -23.3 3:MCM2 15.3 -2.9 -6.1

2: LOSA 40.5 -40.7 4:MCV 29.8 -5.6 -11.9

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -8.3 -8.3 -8.3

P*e/S: -72.2 72.5 P·e/S: -6.4 1.2 2.5

suma -66.1 -49.1 sumo 30.4 -15.6 -23.8TOTALESCON CARGA VIVA: -35.7 -64.7 -23.8TOTALESSIN CARGA VIVA: -65.5 -59.1 -11.9

jrs

FUERZATENSIONAMIENTO EFECTIVA:1er tens Cable 1 P=1er tens Cable 21er tens Cable 32do tens Cable 4

P=P=p=

1 5TIOIV-P23JQ$-SeC-3

CEI

1) '\

AVENIOAko

DISEÑO DE PUENTESOBRA: AVENIDA ALO ~PUENTEESPACIO Pd8UCO CANAL nNTAL IV ~L=23m


x= 1.55 m

A= 3190 cm21= 6922276.8 cm4H= 140.00 cm

Ybotv= 69.84 cmYtopv= 70.16 cm

A= 7352cm21= 20129343.3 cm4H= 165.00 cm

Ybotv= 117.98 cmYtopv= 22.02 cmYtopp= 47.02 cm

Sbotv= 99116 cm3Stopv= 98664 cm3


VigaTTTOpp

'-,...¿ ...•~YtopvH

Ybotv- "loo-'l.-Sbotv= 170617 cm3Stopv= 914139 cm3Stopp= 428102 cm3

FUERZATENSIONAMIENTO EFECTIVA:1er tens Cable 1 p= 61.3 Ton e= 49.11 cm

1ertens Cable 2 p= 61.3 Ton e= 30.40 cm

ler tens Cable 3 p= 61.3 Ton e= 11.68 cm

2do tens Cable 4 p= 61.3 Ton e= -13.16 cm


l:VIGA 12.8 -12.9 3:MCM2 8.5 -1.6 -3.4

2: LOSA 22.4 -22.5 4:MCV 16.5 -3.1 -6.6

P/A: -57.6 -57.6 P/A: -8.3 -8.3 -8.3

P*e/S: -56.4 56.7 P·e/S: 4.7 -0.9 -1.9

suma -78.8 -36.4 suma 21.4 -13.9 -20.2TOTALESCON CARGA VIVA: ~57_4 -50.3 -20.2

TOTALESSIN CARGA VIVA: -73.9 -47.2 -13.6

jrs 1 5TmlV..p23.XLS-SEC~2

CEI

f)~AVENIDA Ato

o,sERO DE PUENTES14. DISEÑO DE SECCIONES DE CONCRETO PRESFORZADO-CORTEOBRA: AVENIDA ALO - PUENTEESPACIO PÚBLICO CANAL nNTAL IV - L=23mDiseño por cargas últimas

FCM=¡,t~~I~"iti~I~W/ZONADELBLOQUEDEANCLAJE x= 0.78 m

FCV=

Sección rectangularb= 35 cm h= 140

Resistencia al corte del concreto: el valor menor entre Vci y VcwCálculo de Vd

fpe: compresión en fibra inferior debida al tensionamientoFuerzaen cables: cables

cm

183.9 t total

Posición abajo d'=tpe=PIA+Pe/S fpe=

Cortante y momento por carga muertaMd= 24.73 t-mVd= 31.91 t

0.45149.4

mkg/cm2

Mayorado: Md=Mayorado: Vd=

32.1541.48

t-mt

Cortante y momento por carga vivaMi= 14.07 t-m Mayorado: Mi=Vi= 18.16 t Mayorado: Vi=

fd:tensión en la fibra inferior producida por carga muertatd=Md/S fd= 28.1 k:g/cm2

Mcr={1.6 fC+fpe--fd)l/ybt-m

30.5339.40

t-mt

Momento crítico McrMcr= 172.9

Vci=0.16fcbd +Vd + ViMcr/MmxVci min:::O.45fCbd con d:::O.8h

Cálculo de Vcwfpc:compresión en centroide de la sección debido a la fuerza efectiva detensionamiento: fpc=P/A= 37.53 kg/cm2La componente vertical de la fuerza de tensionamiento será

Vp=P Sen. con +=Vp= 11.5 t

Vcw=(0.93 fe + 0.3fpc) bd + VpEntonces Vc = Min ( Vci. Vcw ) Vc=Chequeo de la sección:

Vu= 80.88 t Vu-+Vc= 52.8 tSuponiendo flejes de diámetro #4 fy= ",

A fleje= i~!:~~~~~~ilf¡'~;;>cm2 Sreq=Seadopta un s= 15cm en la zona inicial del bloque

ZONAFUERADELBLOQUE x= 4.50 mSección en I Ac= 3190 cm2

1= 6922276.8 cm4Ytop= 70.16 cmYbot= 69.84 cmStop= 98664 cm3Sbot= 99116 cm3

H= 165.00 cmd= 132.00 cm

Vci= 11.884t33.0 tVd min=

0.06283rads

Vcw=1 123.91t33.0 t

23 cm

(con losa)

ow= AJ.W cmCortante y momento por carga muerta

jrs 1 5TinIV-P23.XlS-Corte

CEI

Md=Vd=

123.84 t-rn20.83 t

Mayorado: Md=Mayorado; Vd=

Cortante y momento por carga vivaMi= 70.47 t-rn Mayorado: Mi=Vi= 11.85 t Mayorado: Vi=

Resistencia al corte del concreto: el valor menor entre Vcl VcwFuerzaen cables: cables

160.99 t-rn27.07 t

152.91 t-m25.71 t

183.9 t total

61.3 t total:},.,í ¿...... ..... cablesPosición abajo di:

fpe=P/A+Pe/S fpe= 247.9fd:tensión en la fibra inferior producida por carga muerta

fd=Md/S fd= 162.4 k:g/cm2Mcr=(1.6 fC+fpe-fd)l/yb

Mcr= 114.4 t-mVci=0.16 (Cód +Vd + ViMcr/Mrnx Vci=

Vci min=0.45 ~fcbd con d=O.8h Vci min=fpc:compresión en centroide de la sección debido a la fuerza efectiva detensionamiento: fpc=P/A= 76.87 kg/cm2La componente vertical de la fuerza de tensionamiento será

Vp=P Sen, con += •.... .' grados=Vp= 37.1 t

Vcw=(0.93 (C+ 0.3fpc) bd + VpEntonces Vc = Min ( Vci. Vcw ) Vc=Chequeo de la sección:

Vu= 52.79 t Vu-+Vc= 33.9 tSuponiendo flejes de diámetro #4 fy= .•.... '..kg/cm2

A fleje= 1f~t\iililr,~*lf~;cm2 Sreq= 42 cmSeadopta un s=20 cm hasta x=6.00,y se chequea esa sección



H= 165.00 cmd= 132.00 cm

Momento crítico Mcr

22.2

ow= -zu;uu cmCortante y momento por carga muerta

Md= 151.73 t-rnVd= 16.36 t

Mayorado: Md=Mayorado: Vd=

Cortante y momento por carga vivaMi= 86.34 t-m Mayorado: Mi=Vi= 9.31 t Mayorado: Vi:

Resistencia al corte del concreto: el valor menor entre Vci VcwFuerzaen cables: cables

Posición abajo d'= 0.48

jrs 2

7.94 t22.2 t

0.15184 rads

vcw=1 143.9ITont

(con losa)

197.2421.27

t-rnt

187.35 t-m20.20 t

183.9 t total

t 122.6 t total

m

5TinIV-P23.XLS-Corte

CEI

o ~.AVENIOAJlO

fpe=P/A+Pe/S fpe= 310.6fd:tensión en lo fibra inferior producido por cargo muerto

fd=Md/S fd= 199.0 kg/cm2Mcr=(1.6(C+fpe-fdJ I/yb

Mcr= 140.3 t-mVci=O.16(CE>d +Vd + ViMcr/Mmx Vci= 7.93Ton

Vci min=O.45ifcbd con d=O.8h Vci min= I 22.2 ITonfpc:compresión en cenfroide de la sección debido a la fuerza efectiva detensionomiento: fpc=P/A= 96.08 kg/cm2Lo componente vertical de lo fuerzo de tensionomiento será

Vp=PSen. con +=' . .. .Vp= 50.6 t

Vcw=(0.93 fc + 0.3fpcJ bd + VpEntonces Vc = Min ( Vci. Vcw ) Vc=Chequeo de lo sección:

Vu= 41.48 t VU-+Vc= 22.6 tSuponiendo flejes de diámetro #4 fy_'c kg/cm2

A f1eje=. . ..,cm2 Sreq= 64 cmadopta un s= 30 cm hasta x=10.50.y se chequea esa sección



H= 165.00 cmd= 132.00 cm

kg/cm2

Momento cótico Mcr

·grodos= 0.16581rads

22.2 tvcw=] 172.616ITon

(con loso)ow= ::lU.UU cm

Cortante y momento por carga muertaMd:;: 195.24 t-mVd= 2.98 t

Moyorodo: Md=Moyorodo: Vd=

253.813.87

t-mt

Cortante y momento por carga vivaMi= 198.39 t-m Mayorodo: Mi=Vi= 11.01 t Moyorodo: Vi=

Resistenciaal corte del concreto: el valor menor entre Vci VcwFuerzaen cables: cables

430.5223.90

t-mt

183.9 t total

cables t 122.6 t total

Posiciónabajo d'= 0.13fpe=P/A+Pe/S fpe= 311.7

fd:tensión en la fibra inferior producida por carga muertafd=Md/S fd= 256.1 kg/cm2

Mcr=(1.6fC+fpe-fd)l/ybMcr= 84.8 t-m

Vci=0.16(CE>d +Vd + ViMcr/Mmx Vci=Vci min=0.45~fcbd con d=O.8h Vci min= I

fpc:compresión en centroide de la sección debido a la fuerza efectiva detensionomiento: fpc=P/A= 96.08 kg/cm2la componente vertical de lo fuerzo de tensionamiento será

mIc:g/cm2

Momento críñco Mcr

7.91 t22.2 It

jrs 3 5TinIV-P23.XlS-Corte

CEI

jrs

I'J~

AVENI OÁ'ALO

Vp=P Sen. con += ..... .. ·grados= 0.12217 radsVp= 37.4 Ton

Vcw={O.93 fC+ O.3fpc) bd +Vp Vcw=1 159.4ITonEntonces Ve = Min ( Vd. Vcw ) Vc= 22.2 tChequeo de la sección:

Vu= 27.77 t Vu-+Vc= 8.9Suponiendo flejes de diámetro #4

A fleje=: .•....•..... cm2odooto un s= 40 cm hasta centro luz

4 5TinIV-P23.XLS-Corte

e.E.1 AVENlOAALO

15 • CALCULO DE DEFLEXIONESEN VIGAS· SECCIONES CON TENSIONAMIENTOOBRA: AVENIDA ALO· PUENTEESPACIO pt)aLlco CANAL TINTALIV· L-23m Luz de vlga= 23.0 m

PROPIEDADESVIGA PREFABRICADA f'c= 350 kg/cm2 A= 3190.0 cm2Altura de la Viga Prefabricada hv= 140.0 cm

Ixx=1 6922276;8 Icm4 Ytop= 70.16 cm Ybot= 69.84 cmEc= 230727.11 kg/cm2 EI=I 159715.7 It-m2

PROPIEDADESVIGA T.VIGA PREFABRICADA+ LOSA A= 7352.0 cm2Altura de la VIQa T Compuesta Ht= 165.0 cm

Ixx=1 20129343.3 Icm4 Ytop= 47.02 cm Ybot= 118.0 cmEc= 230727.11 kg/cm2 El=1 464438.5 It-m2

Tenslonamlento total 306.5 t excentricidad= 1.06 m weq= 4.93APOYO CENTRO

Carga Muerta Estado 1Carga Muerta Esfado 2Carga Muerta Estado 3Carga muerta totalTenslonamlenfoCarga VivaTOTAL

Sec.1 Sec.2 Sec.3 Sec.4 Sec.5 Sec.6 Sec.7 Sec.8 Sec.9 Sec.l00.00 1.55 3.00 4.50 6.00 7.50 8.50 9.50 10.50 11.50

0.0000 0.0055 0.0104 0.0150 0.0190 0.0221 0.0237 0.0248 0.0255 0.02580.0000 0.0074 0.0140 0.0202 0.0255 0.0297 0.0318 0.0334 0.0343 0.03460.0000 0.0017 0.0033 0.0047 0.0060 0.0070 0.0075 0.0078 0.0081 0.00810.0000 0.0147 0.0277 0.0400 0.0505 0.0588 0.0630 0.0661 0.0679 0.06860.0000 -0.0083 -0.0156 -0.0225 -0.0285 -0.0332 -0.0356 -0.0373 -0.0383 -0.03870.0000 0.0028 0.0054 0.0077 0.0098 0.0114 0.0122 0.0128 0.0132 0.01330.0000 0.0092 0.0'74 0.0252 0.03f8 0.0370 0.0397 0.0416 0.0428 0.0432

mmmmmmm

jra 5T1nIV-P23.XLS-Flecha

e.E.!

e 16. DISEÑO DE ALMOHADILLAS DE NEOPRENO(Neoprenos sin reforzamiento Intennedio)

Neopreno Inferior

'----NeoP-----'-O 11b

1.- CARGAS. GEOMETRIA. DATOS Y CARACTERISTICAS POR APOYO DE NEOPRENO INFERIOR

Carga Muerta CM ( t ) =Carga VIVa CV ( t) =

Ancho del Neopreno b ( m ) =Longitud del Neopreno I(m ) =

G (kglan2) =

Espesor Neopreno h ( m ) =Factor Beta =

Fuerza horizontal méxima que resiste el Neopreno ( Kg ) =Fuerza horizontal neta sobre el Neopreno ( Kg ) =

Factor de Fonna S =Deformación (Fig. A. 10.4.1.2) =

Est. adm. compresión ( kglan2) =

Esf. acto compresión ( kglcm2) =

31.2112.470.300.3010

0.0250.8951000056323.0000.02

49.65948.533

Humedad relativa (40-100%) = 45Coeficiente de humedad relativa: 0.95

CumpleNEOPRENO TIPO U STRONGHOLD UNREINFORCED

lic = s*h ( m ) = 0.0005

Cumple

2.- EVALUACION DE LOS DESPlAZAMIENTOS HORIZONTALES

Longitud de la Viga ( Lviga - m) = 23Módulo de elasticidad concreto Ee ( tlm2

) = 2.31E+06

2.1.- Deformación por temperatura

Coeficiente térmico I oC =Variación temperatura oC =

Deformación por temperatura ( m ) =

2.3.- Desplazamiento por frenado

ejrs

2.2.- Desplazamiento por sismo

1.00E-0520

0.0026

Coeficiente Sismico Aa =% De deformación para el neopreno =

Defonnaci6n por sisI'no ( m ) =0.20

0.0150.0102

2.4.- Desplazamiento por pendiente vertical

NeoprmlV.lds- rmlV-P-23

e.E.I

Desplazamiento por frenado ( m ) =

2.5.- Deformación por tensionamiento en la viga

o

Fuerza 1 tensionamiento (t) = 183.9Area Sección simple ( nf) = 0.319

Fuerza 2 tensionamiento (t) = 122.6Area Sección compuesta ( m2) = 0.7352

EsfUeIzo prom. compresión(kg/an2) = 74.32

Deformacion unitaria I tensionamiento = 0.000026

2.7.- Deformación por creep en la viga

Coeficiente de flujo plástico CIItimo =Tiempo en dlas en que quiere conocer creep =

Coeficiente de duración de la carga =Tiempo en dfas viga en el piso =

Coeficiente de duración carga inicial =Diferencia de coeficientes =

Edad del concreto en la primera carga =Coeficiente de edad a la carga =

Coeficiente de humedad relativa :;Coeficiente del mlnimo espesor del miembro :;

Coeficiente del revenimiento del concreto :;Coeficiente de finos =

Coeficiente del contenido de aire :;

2.351795

0.8996255630

0.43490490.46472067

300.83677694

0.96850.82

10.95

1

Coeficiente de flujo plásticQ = 0.68945613Deformación por creep = O

jrs 2

ALO

Pendiente( % ) =Angulo ( radianes) =

Carga Muerta de pendiente ( t )=Desplazamiento por pendiente ( m ) =

O0.000000.000000.00000

2.6.- Deformación por retracción

Def. por curado = OTiempo en que quiere averiguar la def. (dlas) = 1795

Coeficiente de tiempo 2 = 0.980874Tiempo inicial en que hizo primer tensionam. = 30

Coeficiente de tiempo 1 :; 0.461538Diferencia de coeficientes = 0.519336

Coeficiente del espesor mlnimo = 0.84Coeficiente del revenimiento del concreto = 1.00

Coeficiente de finos = 1.00Coeficiente del contenido de aire :; 1.00Factor de contenido de cemento:; 1Deformación por retracción ( m ) = O

2.8.- Diseno del neopreno

Deformación horizontal total ( m ) » 0.012826Desplazamiento en el neopreno ( m r= 0.011000

Desplazamiento bloque antisismico ( m ) = 0.01

Espesor necesario de neopreno ( m ) = 0.02123Deformación por compresión ( m ) = 0.0005

NeopTlnIV.xI&- TmlV-P-23

e.EJ.

r=, 17. DISEÑO DE ESTRIBOS PARA PUENTES'---" OBRA:

ESQUE,M~A~~~~~~~~~==-=====-===========~

Estribo

B=bz1+bz2+tv1 (m):~H=hz+hv1+ht (m):~

tv2 (m): .

L (m)= . 11.50 mht

17.1.EMPUJESDE TIERRASESTATICOSDatos geotécnicos

grados ko =1-sen .; =1 0.41onlm3Caracteñsticas de empuje de tierras

er: Empuje de relleno convencional, calculado según ko h1 (m): 4.050!er = ko1'ht I er base= 3.617 t1m2Este empuie es de forma triangular

Resultante de empuje Er= 58.600 t, en toda la longitud de estribobrazo al piso: yer= 1.350 m

es: Empuje de relleno de sobrecarga, calculado según ko hs (m): ..

jr 1 6TinlV-EslP .xIs-H=4.05

llNSTITUTO DE DESARROllO URB~O'.Centro de Docu.me1cfuu

AVENIDAALOe.EJ.

es base: 0.536 Tonlm2Este empuje es de valor constante en toda la altura

Resultante de empuje Es= 11.363 t. en toda la longitud de estribobrazo al piso: yet= 2.025 m

ed: Empujes delanteros. Estos empujes se desprecian para el cálculo ,...a •.•,.ar",,1incluye el peso del relleno delantero como carga h3 (m):

Parámetros para estabilidad al deslizamientoFricción f=tan (213+ )= 0.391 Cohesión: e= 0.000

17.2. CARGAS PROVENIENTES DE LA SUPERESTRUCTURAReacción Carga Muerta Nervios

Vigas Centrales:Vigas Laterales:Total reacción Carga Muerta suoeresm

Reacción Carga Viva NerviosSe adopta la carga viva de sobre toda el áreaVigas Centrales: Pd (t)=Vigas Laterales: Pd (t)= :Total reacción Carga VIV8 Superestructura

17.3. CARGAS DE PESO DE ESTRIBO Y RELLENOSZarpa muro Peso: 29.38 Ton,Vástago inferior: Peso: 22.n Ton,Vástago superior: Peso: 8.30 Ton,Relleno trasero: Peso: 44.82 Ton,Relleno delantero: Peso: 8.21 Ton,

Total peso estribo+relleno:1 113.41 ITon,17.4. CARGAS DE SISMO

ese

(no se considera)

máx

1.2751.2351.6952.0600.450 m1.548 1m

brazo x=brazo x=brazo x=brazo x=brazo x=brazo x=I

mmmm

A= ."., 5 Código Colombiano de PuentesS= sueloS4

Grupo: esencialAceleración según Microzonificación Sísmica Bogotá

Se adopta esta análisisCategoria Comportamiento Sísmico CCS: abla A.3.5.2 CCP

Tipo de Puente: Regular, una luz si"jleCs=A=1 0.20 _

Se incluye además en la masa, un 30% de la carga VivaPLS= 15.57 t, sismo en carga viva

Las cargas obtenidas no se dividen por el coeficiente R para obtener las fuerzas de disenoFuerza sísmica superestructura: Fs=(PD+PLS)·C~ 23.12 It, brazo= I 2.310 [mFuerzas sísmicas de la infraestructura: Fs=Ws·khMasa estribo+relleno+carga vivaZarpa muro Fh=Vástago inferior: Fh=Vástago superior: Fh=Relleno trasero: Fh=Relleno delantero: Fh=

Cálculo del coeficiente sísmico:

0.301.493.242.330.90

Ton,Ton,Ton,Ton,Ton,

brazoy=brazoy=brazoy=brazoy=brazoy=

5.884.551.668.961.64

mmmmm

6TinlV-EslP .xIs-H=4.052ir

e.EJ.

r- TOTAL I 22.69 ITon, brazo r-i 1.596 1m"---- Relleno:Criterio Mononobe-Okabe (estático mas dinámico)

Ka = (1-av)Sen2(a+;+f//) D =[1+ ISen(;+ o)Sen(;- P-f//)]2 f//= tan-I(~)

D.4CQs;Sen1aSen(a-o -f//) A ~ Sen(a-o -f//)Sen(a +P) l-av

rads = 11.3099 grados0= O ah= 0.20a.= 90 av= 0.00

2.06 Ka= 0.308

lE AE = 1/ 2;1ff2 (1- kv)K AE IEAE= 38.440 Ton para todo el estriboBrazo, (2H/3)= 2.700 m

17.5. CARGAS DE VIENTO

\jI= 0.1974+= 32p= O

Se consideran cargas de viento en Superestrudura y en carga viva. Se evalúa su magnitud, y secompara con la carga de sismo proveniente de superestrudura, para decidir la hipótesis severael diseno

Viento en superestrudura: w= 0.25 tlm2 sobre area proyedadaLargo aferente= LI2=

Altura tablero+bordillo=Pw= 5.405 t, en el apoyo

Viento en carga viva: w= 0.15 tlm en la longitudLargo aferente= LJ2= 11.50 m

Pw= 1.725 t, en el apoyoTotal Carga Viento: I 7.130 !t, en el apoyo

Esta carga es muy inferior a la carga de sismo, se descartan las hipótesis de viento17.6 OTRAS CARGASFUERZA LONGITUDINAL EN CARGA VIVA, LFCarga válida para los Grupos 111 y VISe considera una fuerza longitudinal equivalente al 5% de la carga viva sin impado, en todos loscarriles que tengan la misma dirección. En este caso particular, El puente es peatonaly no aplica esta cargaFUERZA CENTRIFUGA, CFNo aplica. El puente está en alineamiento recto,FUERZA DE FLOTACION, BNo aplica. El puente no interfiere la corriente de aguaFUERZA DE LA CORRIENTE, SFNo aplica. El puente no interfiere la corriente de aguaConsiderando las evaluaciones de carga anteriores, se concluye que para el diseno es suficienteconsiderar solo los Grupos de Carga I y VII Para estos grupos se evalua en primer lugar laestabilidad (Cargas de Servicio) y posteriormente el Refuerzo (Cargas Ultimas).17.7. ANALlSIS DE ESTABILIDAD Y ESFUERZOS EN EL TERRENOSe analiza el comportamiento del estribo paratas combinaciones críticas de carga

CASO VII :Carga muerta, mas empuje de tierra, caso sismo, sin carga viva

jr 3 6TinlV-EstP .x1s-H=4.05

e.EJ.

<:¡-¡t7r

AVENIDAALO

e CASO 1: Carga muerta, mas sobrecarga, mas carga viva, mas empuje de tierrasSEGURIDAD Al VUELCO - CASO VII - SISMO

Cargas horizontales: Sismo y empuje de tierrasCargas verticales: Cargas muertas

Acciones estabilizantes: F (ton) Brazo (m) M(ton-m)Carga muerta Superestructura 100.01 1.24 123.51

Estribo+Relleno 113.47 1.55 175.67. SUMAS I 213.48 I I 299.18 I

Acciones desestabilizantes F (ton) Brazo (m) M(ton-m)Sismo superestructura 23.12 2.37 54.79

Sismo infraestructura 22.69 1.60 36.22Empuje tierras dinámico 38.44 2.70 103.79 (Mononobe Okabe)

SUMAS I 84.25 I 194.79 IFSV=MRIMV=. 1.536

Este factor de seguridad no involucra el momento resistente generado por los pilotes, cuyasfilas exteriores provocan un par T-C que incrementa apreciablemente el factor de seguridadal vuelco.Si el brazo del par corresponde a la separación entre filas extremas, con la carga admisible delpilotaje, la fuerza de T dichas filas será:

#pilotes frontales= oosteríores=adrnis'ibIE!/oillotegeotecnia=

d par T=C total= 108.0Momento resistente Pilotaje= I 216.00 h-m

SEGURIDAD Al DESlIZAMIENTO-CASO VII - SISMO\

TonFsv=1 2.645 IBIEN

Considerando en principio solo la resistencia al deslizamiento de la zarpal:Fh= 84.25 t l:Fv= 213.48 t

f=tan(3/4+)= 0.445 l:Fv*f= 95.05 tFSD=l:Fv*fIIFh= 1.13 Usar la contribución de los pilotes.

Para garantizar un factor de seguridad mayor, se transfiere a la punta de los pilotes la cargahorizontal faltante.

Si se adopta un factor de seguridad al deslizamiento de FSD=La fuerza horizontal total resistente requerida será Fh= 126.4 tDescontando la resistencia al deslizamiento de la zapata, por fricción,la fuerza horizontal en la punta del grupOde pilotes será Fhp= 31.33 Ton

Esta fuerza se tendrá en cuenta en el análisis del pilotajeCarga Horizontal por pilote para cálculo: 5.2 t, por pilote

SEGURIDAD AL VUELCO - CASO I - NORMALCargas horizontales: Empuje de tierras y sobrecargaCargas verticales: Cargas muertas y vivas

Acciones estabilizantes: F (ton) Brazo (m)Carga muerta Superestructura 100.01 1.20

Carga viva Superestructura 51.91 1.20Estribo+Relleno 113.47 1.55

. SUMAS I 265.39

M(ton-m)120.0162.29175.67357.91

jr 4 6TinlV-EstP Jds..H=4.05

~~Acciones desestabilizantes F (ton) Brazo (m) M(ton-m) /

Empuje de tierras normal 58.60 1.35 79.11Empuje de tierras geobloques 0.00 0.00 0.00

~, Empuje de tierras sobrecarga 17.36 2.03 35.16"'-_ SUMAS r 75.96 114.27 I

FSV=MRIMV= 3.133 BIENEste factor de seguridad no involucra el momento resistente generado por los pilotes.Considerando estos, el factor de seguridad se incrementa así:

Momento resistente Pilotaje= I 216.00 [t-m Fsv=1 5.023 IBIENSEGURIDAD AL DESLlZAMIENTO-CASO I - NORMALConsiderando en principio solo la resistencia al deslizamiento de la zarpa

l.:Fh= 75.96 t l.:Fv= 265.39 tf=tan(3/4+)= 0.445 l.:Fv*f= 118.16 t

FSD:l.:Fv*f/};Fh= 1.56 Usar la contribución de los pilotes.Para garantizar un factor de seguridad mayor, se transfiere ala punta de los pilotes la cargahorizontal faltante.

Si se adopta un factor de seguridad al deslizamiento de FSD=La fuerza horizontal total resistente requerida será Fh= 151.9 tDescontando la resistencia al deslizamiento de la zapata, por fricción,la fuerza horizontal en la punta del grupo de pilotes será Fhp= 33.76 Ton

Esta fuerza se tendrá en cuenta en el análisis del pilotajeCarga Horizontal por pilote para cálculo: 5.6 t, por pilote

ANALlSIS DE LA CIMENTACION - CALCULO DEL NUMERO DE PILOTESCASO I - CONDICION NORMAL

Carga vertical desde superestructura 151.92 Tonestudio 36.00 Ton

Usando una eficiencia de grupo de eff=· .# de pilotes requerido npil= 4.22

SEAN I 6 Ipilotes/estriboFuerza axial/pilote para análisis: Pv= 25.32 TonFuerza horizontal/pilote para análisis: Ph= 5.63 Ton

CASOVII - CONDICION EXTREMATotal Carga vertical al nivel de la fundación 100.01 TonCon la misma capacidad por pilote, y la misma eficiencia de grupo# de pilotes requerido n~iI= 3.09 menor que caso normal

SEAN I 6 _ Ipilotes/estriboFuerza axial/pilote para análisis: Pv= 16.67 TonFuerza horizontal/pilote para análisis: Ph= 5.22 Ton

Con estas fuerzas, para los casos I YVII, se realiza el cálculo del pilote17.8. DISEÑO DEL REFUERZOPara el cálculo del refuerzo de los elementos de infraestructura, se considera el uso de cargasmayoradas, Estado Límite de la Resistencia. Para los grupos I y VII, se tienen:Grupo 1: GR - 1 = r(PD • D + PL • L(1 + i) + PeCF + PEE + PBB +PsSF)

r = 1.30;PD = l.OO;PL = 1.67; Pe = 1.00; PE = 1.30;PB = 1.00;Ps = 1.00

jr 5 6TinlV-Es1P .xIs-H=4.05

e.EJ.

GR - I = y(PD *D + PL *L(1+ i) + PeCF + PEE + PBB + PsSF)y = 1.30;PD = 1.00;PL = 1.67; Pe == 1.00;PE = 1.30;PB = 1.00;Ps = 1.00

'--'En este caso, CF=O,8=0, y SF=O

Grupo VII GR - VII = y(PD *D + PEE +PBB +PsSF +PEQEQ)Y = 1.00; PD = 1.00; PE = 1.30; PB = 1.00; Ps = 1.00; PEQ= 1.00

En este caso, 8=0, y SF=OZAPATA-ZARPA DELANTERA

Se diserta para el momento mayorado generado por la carga puntual de pilotes.Para obtener el factor de mayoración, se ponderan cargas muerta y viva en lahipótesis del grupo 1, y se usa el factor de ca a muerta en la hipótesis de grupo VII

Factor de mayoración grupo I 1.47Factor de mayoración grupo VI 1.30Carga/pilote mayorada grupo I 37.22 TonCarga/pilote mayorada grupo VII 21.67 Ton

Controla diseño grupo I

Brazo del pilote al borde del vástago, x=Momento/pilote: 18.61

Separación entre pilotes, s=Momentofmetro zarpa: Mu= 6.20 Ton-m

kg/cm2kg/cm20.000570.00330cm2CARA INFERIOR

CHEQUEO DE CORTANTE BORDEVu/m= 12.41 Ton

ZAPATA-ZARPA TRASERA

Refuerzo requerido:Concreto f le = 280Refuerzo fy= 4200

CUANTIA p req =CUANTIA MINIMA=

As

LBrazo= 0.49 mRefuerzo requerido:

Concreto f 'e = 280Refuerzo fy= 4200


As

b= 100 cmd= 55 cm

REFUERZO MENOR QUE MINIMOp usar: 0.00330

vu=l•.... 2•...•..65•....•lkg/cm2 BIEN

Se calcula como voladizo para el peso de rellenodetrás del vástagoPeso relleno/m= 5.60 Ton/mFactor Carga Ultima: 1.3Momento último: 3.57 T-m

kglcm2kg/cm20.000330.00120

b= 100 cmd= 55 cm

REFUERZO MENOR QUE MINIMOp usar: 0.00120

CARA SUPERIORCHEQUEO DE CORTANTE BORDE

jr 6 6TinlV-EstP JCIs-H=4.05

e.EJ.

Vu/m= 7.28 TonVASTAGO INFERIOR

Se calcula como voladizo para el empuje de tierrasE= 9.50

Momento: 14.28E Momento último = 24.14

----+ Cortante último = 16.05

Refuerzo requerido:Concreto f 'e = 280.0Refuerzo fy= 4200.0


As

kg/cm2kg/cm20.001880.00120

/f(¡-t'"'!

AVENIDAALO

vu= 1o...-----.;1.'--S6•....•lkg/cm2 BIEN

Factor Carga Ultima: 1.69Ton/m de estriboTon-mlm de estriboTon-mlm de estriboTon/m de estribo

b= 100 cmd= 60 cm

REFUERZO MAYOR QUE MINIMOp usar: 0.00188

CHEQUEO DE CORTANTEVu= 16.05 Ton

CARA CONTRA RELLENO, vertical

VASTAGO SUPERIORSe calcula como voladizo para el empuje de tierras

E E= 2.66Momento: 2.30

Momento último = 3.88Cortante último = 4.49

Refuerzo requerido:Concreto f 'e = 280.0Refuerzo fy= 4200.0

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

As

CHEQUEO DE CORTANTEVu= 4.49 Ton

kg/cm2kg/cm20.002740.00120

vu= 3.15 kg/cm2 BIEN

Factor Carga Ultima: 1.69Ton/m de estriboTon-mlm de estriboTon-mIm de estriboTon/m de estribo

b= 100 cmd= 20 cmREFUERZO MAYOR QUE MINIMOp usar: 0.00274

jr 7

vu= 2.64 kg/cm2 BIENOTROS REFUERZOSREFUERZO VERTICAL CARA ~~~

As=p usar: 0.0006 área bruta/cara

Vertical, cara exteriorp usar: 0.0006 área bruta/cara

Horizontal muros, ambas carasr usar = 0.001 área neta/cara

Horizontal zapata, ambas caras

6TinlV-EstP .xIs-H=4.05

e.E.I.

Se calcula a continuación el Pilote

jr 8 6TinlV-EstP .xIs-H=4.05

CEI

18. DISEAo DE PILOTES PARA CIMENTACIONESOBRA:1. ESQUEMA BASICO DEL PILOTE

r>

1 Fv

Fh ----.

Kh

Se analiza el pilotaje para el estribo criticoGeometria del pilote:

l= .

Materiales pilote:

fy(kg/cm2)=Cargas en el pilote:

Caso I : Condición normalFv=~TonFh=~Ton

Factor carga última vertical: []AL]Factor carga última horizontal: C1][JCaso VII : Condición extrema - Sismo

FV=C1.'MLJ.16.67 TonFh=~Ton

Factor carga última vertical: CIUFactor carga última horizontal: ~

Parámetros de apoyoKh=

onlm3Con el objeto de conocer el comportamiento del pilote a lo largo de su longitud, se modela unelemento tipo trame en SAP, fraccionado a intervalos de 1.0 m. con apoyos de resorte encada nudo. Se anexan los resultados del análisis. Con base en los valores de fuerzas internasobtenidos, se revisa el acero de refuerzo necesario.

Aferencia por nudo resorte horizontal:ancho=é= 0.400 m

largo tramo= 1.000 mkh= 300 Ton/m

Aferencia por nudo resorte vertical:perímetro= 1.257 m

largo tramo= 1.000 mkv= 377 Ton/m

CARGAS ULTIMAS CASO 1: Fh= 7.3 t Fv= 37.2 tCARGAS ULTIMAS CASO 2: Fh= 5.2 t Fv= 21.7 t

De los resultados del análsis se extraen las siguientes condiciones más severas para cálculodel refuerzo:Condición de mayor carga axial Y~~~~e, tramo superior

Mayor momento:-;&}~ii~,'~'3i;j~~ t-mMayor axial: 37.2 tMayor cortante: 7.3 t

jr 6TinIV-EstP .xIs-Pilote

CEI

Refuerzo requerido: Cálculo como columna a flexocompresiónp= 37224.66 kg sección += 40 cmM= 731000 kg-cm A= 1257 cm2e= 19.6 cm

p req= 0.015As req= 18.85 cm2Flejes zuncho de confinamiento, paso = 15 cm diámetro #3Usar zuncho paso 0.075 en la zona superior, para confinamiento, articulación plástica

A partir de los 5 metros el momento disminuye drásticamente en la sección lo que hace quepueda reducirse el refuerzo. Dado que los pilotes deben reforzarse en toda su altura paracumplir el requisito del CCP, A.6.7.4.3, se colocará una cuantía minima del 50% enla sección, con el zuncho al doble del espaciamianto.de la ~.ona.crftiCEI

As req= 9.42 cm2 . '."""""'''''''' "'" .Flejes zuncho de confinamiento, paso 4J2= 30 cm diámetro #3

jr 2 6TinlV-Estp Jds..pilote

SAP2000 9/1410716:31:37

',,---

L

SAP2f)OOv10.0.1 - FiIe:PILT4-2- MQmenf~Diagram (I.Oot\D2t-liOn,m.Cl!JniIa

~-, ----"--------_.~_.- -u-' -~INSTITUTODED~SARBP® ~RBANO-

•• centrode~~caonANALlSIS y DISENO DE MUROS DE CONTENCION

e.E.1.

1.L(m)=1--.....;3;.;..5O~--IHt(m)= 1--...;3:.;..50;'--1

a(grados)= 1--....;3:.:.;.8;;.;1~-IHr2(m)= 1...--,0;.;.;.80;;.;;...---,

ángulo fricción suelo, 4»ángulo talud relleno, p

ángulo fricción vástago-relleno, ~peso específico seco

peso específico saturadopeso especifico sumergido

altura agua izquierda hw1altura agua derecha hw.1,=m~~

1.3 PARAMETROS SISMICOSaceleración horizontal sismo,

aceleración vertical sismo.1.4 PARAMETROS FUNDACION

capacidad portante admisibtecoeficiente fricción base .._ •••/"2IA

Cohesión fundación2 - EVALUACION GENERAL DE CARGAS por metro lineal de muro.

2.1 PESO PROPIO DEL MURO DE CONCRETOelemento brazo A momento

(yst-yw>

zapata 1.75 7.35vilstago recto 1.63 2.93v incli. 1.82 1.31

2.2 PESO DEL RELLENO SOBRA ZARPA TRASERAI elemento I peso I brazo (A) I momento I

jrs 6TinlV-EstP m-Aletas

e.EJ.saturado 0.00 2.73 0.00

seco horiz. 8.84 2.73 24.08seco talud 0.78 2.92 2.27TOTALES 9.61 ITon I 26.35

centro gravedad de rellenos, x2A=1 2.741Ton-mm

2.3 PESO DEL RELLENO SOBRA ZARPA DELANTERAelemento peso 1 brazo (A) 1 momentosaturado 0.00 0.75 0.00

seco 2.28 0.75 1.71TOTALES 2.28 ITon I 1.71

centro gravedad de rellenos, x3A=1 0.750Ton-mm

2.4 SUBPRESION BAJO ZAPATA Unea recta entre niveles izquierdo y derechoelemento fuerza I brazo CA) I momentounifonne 0.00 1.75 0.00trianaular 0.88 2.33 2.04TOTALES 0.88 JTon I 2.04

brazo fuerza de subpresión, x4A=1 2.333Ton-m

\

0.3410.3290.088

empujeempuje

empuje

momento6.230.270.010.026.531.30

empuje horizontal~ empuje vertical

I.._~_--""'---:ResultanteResultante R= 5.18 Ton

2.6 EMPUJES DE TIERRAS Y AGUAS LADO DERECHO - ESTATICOSCriterio de célculo de empuje: reposo (conservativo, menor que pasivo)

Coeficiente em U'e=Ko= 1-5en el> = 0.47elemento fuerza brazo A momentotriang.seco 0.29 0.27 0.08ectang.seco 0.00 0.00 0.00triang.sumer. 0.00 0.00 0.00

a ua 0.00 0.00 0.00

empuje secoempuje agua

empuje sumergido

TOTALES 0.29 Ton T 0.08brazo fuerza empuje horizontal, y2A (m) = 0.27

2.7 EMPUJES DE SISMO EN RELLENOS LADO IZQUIERDO - DINAMICOS ,--.....;;.,,;;;;;.;..----t

Criterio de cálculo de empuje: activo, Mononobe-Okabe ~.J:l(l-kV)co'¡'(t}-O-a)

K~=----------~~~--~==============~cosDco'¡'acos~+8+0)[l+ sed(J+8)sed(J-P-0)]2

co~+8+O)co~-fJ)

jrs 2 6TinlV-EstP •• -Aletas

e.EJ.+=~ O=~f3=[JIQD a.=CELJ9= are tan (kh I (1-kv ) = 11.31 grados

~ 0.637 EA!= 1/2 ~ ys Hr12=1

Cálculo componente estática durante sismo: fónnula de KAEcon OKA=I 0.400 1 EA= 1/2 ~ ys Hr12= I

brazo de esta fuerza: Hr1 I 3 = 1.32Cálculo componente dinámica durante sismo (Total- Estática):

Ee= EAE-EA

brazo de esta fuerza: 2Hr1 I 3 = 2.65

kh=~

kv=~

9.53 ITon

0.00 grados

5.99 ·ITon

m

3.54 ITonm

brazo fuerza empuje y3A=2.7 EMPUJES DE SISMO EN RElleNOS LADO DEf~HO:-ui5i.!NI'.I~MIL;U~

Cmerio de cálculo de émpuje: pasivo, MOflOf1Obe.OkabeK (l-kv)coi ("-8+a)PE

cosOcoi acosf;r-8-8)[l + sen(fJ+6)se~+ P-O) ]2~cosf;r-8 -8)cosf;r- fJ)

::I¡¡i~:mmr :1 ..~=i.I.) ::I---=~-I9= are tan (kh I (1-kv» = 11.31 grados

K..e=1 0.441 I EpE= 1/2 Kpe ys H~=I

Cálculo componente estática durante sismo: fónnula de Kpe con OKA=I 0.307 I Ep= 1/2 Kp 18 H~= I

0.27

0.27 ITon

0.00 grados

0.19 ITon

m

0.08 ITonm0.53

0.050.04

momento

0.09 Ton-m0.35 m

3 - ANALISIS DE ESTABILIDAD GENERAL3.1 CASOS POR CONSIDERAR EN EL ANALlSISSe analizan 2 tipos de casos

CASO 1: CARGAS NORMALES (Condición nonnal)CASO 2: CARGAS DE SISMO (Condición extrema)

3.2 FACTORES DE SEGURIDAD ADMISIBLESCONDICION F.S.D I F.S.V 1 F.S.F

Nonnal 1.50 2.00 1.20Extrema 1.20 1.20 1.10

3.3 FORMULAS DE EVALUACION DE FACTORESDeslizamiento, F.S.D W= Suma fuerzas verticales hacia abajo

jrs 3 6TinlV-EstP .xIs-A1etas

e.EJ.FSD= (w -U),u+cA

FH

U= SubpresiónFH= Suma de fuerzas horizontalesJI, c = fricción Y cohesión en la base

Volcamiento, F.S.V. MrFSV=-Mv

Flotación, F.S.U WFSU= - W= Suma fuerzas verticales hacia abajo

U U= Subpresión3.4 EVALUACION SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO

CASO 1 w-u=1 19.051Ton Ftf= IFSD= 5.50 bienw-u=1 19.051Ton FH=IFSD= 2.81 bien

3.5 EVALUACION SEGURIDAD AL VOLCAMIENTOCASO 1 Mr= 44.30 Ton-m Mv:

Fsv=1 5.171bienMr= 44.32 Ton-m Mv:

Fsv=1 2.291bien3.6 EVALUACION SEGURIDAD A LA FLOTACION

CASO 1 W= 19.92 TonFSF=I 22.n1bienw= 19.92 Ton

FSF=1 22.nlbien4· EVALUACION DE ESFUERZOS EN EL TERRENO

4.1 CASOS POR CONSIDERAR EN EL ANALlSISSe analiZan 2 tipos de casos

CASO 1: CARGAS NORMALES (Condición normal)CASO 2: CARGAS DE SISMO (Condición extrema)

4.2 ESFUERZOS ADMISIBLESCondición normal, c:nnax=1 12.oo1TonIm2Condición extrema, omaxl 15.96 TonIm2, 33% de sobreesfuerzo

4.3 FORMULA DE CALCULO DE ESFUERZOSO' = P (1± 6e) P=W-U A=lx1.Om

1,2 A L e=U2-:tM/P4.4 CALCULO DE ESFUERZOS EN EL TERRENO

CASO 1 P= 19.05 Ton :tM=e= -0.126

(J1=~TonIm2 bien(J2=~Ton/m2 bien no hay tensiones

CASO 2: P= 19.05 Ton :tM= 25.00e= 0.438

(J1=~TonIm2(J2=~TonIm2

5 - CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO5.1 FACTORES DE MAYORACION DE CARGA

Empujes de tierras, caso 1, U= 1.3 Empujes de tierras, caso 2, U= 1.3Subpresiones, caso 1, U= 1.3 Subpresiones, caso 2, U= 1.3

Cargas verticales, caso 1, U= 1.3 Cargas verticales, caso 2, U= 1.35.2 CALCULO DEL VASTAGO

rJl CASO 1, Momento en la

ConcretoRefuerzo

Mr = Suma de momentos resistentesMv = Suma de momentos de vuelco

9.261TonCASO 2

8.57 Ton-m

CASO 2 19.32 Ton-m

U= 0.88 Ton

CASO 2 U= 0.88 Ton

35.73

bienbien no hay tensiones

6T1l/V-EstP .lds-AIeta$

e.E.I.

\

b=1 100 Icm d=1 40 IcmCUANTIA r req = 0.00091 REFUERZO MENOR QUE MINIMOCUANTIA MINIMA=-olOlljQ\ p usar = 0.00100

AREA DE ACERO =1 4.00lcm2Chequeo cortante

Vu= 6.51 8.87 kg/cm2

d=1 40 Icm0.00288 REFUERZO MAYOR QUE MINIMOQ.OQ1QiX p usar = 0.00288I 11.511cm2

CUANTIA r req =CUANTIA MINIMA=

Chequeo cortanteVu= 12.38 Ton vc=.53Jf'C"= 8.87 kg/cm2vu=' 3.64 'kg/cm2 bien

REFUERZO ADOPTADO = # 5 A 0.15 Vertical, lado relleno, base vástago5.3 CALCULO ZARPA DELANTERA

CASO 1, Momento en el borde, mayorado:poresf.terreno, apunta: 4.27 Tonlm2por esf.terreno, aborde= 5.27 Tonlm2por subpresión, apunta: 0.00 Tonlm2

esf.terreno por subpresión, oborde= 0.21 Tonlm2Total mayorado punta = 5.55 Tonlm2

subpresión Total borde = 7.14 Tonlm2

~

Chequeo cortanteVu= 9.51 Ton vc=.53.Jfc=vu=1 2.49 lkglcm2 bien

CASO 2, Momento en el borde, mayorado:por esf.terreno, apunta= 9.68por esf.terreno, aborde: 5.99

d=1 45 [cm0.00105 REFUERZO MENOR QUE MINIMOolltri. r usar = 0.00180I a.1olcm2

8.87 kg/cm2

por subpresión, apunta=porsubpresión,oborde=Total mayorado punta =.B?!!~~~ borde =

0.000.2112.588.07

Ton/m2Tonlm2TonIm2Tonlm2Tonlm2TonIm2

d=1 45 Icm0.00200 REFUERZO MAYOR QUE MINIMO(tóilIlI r usar = 0.00200I a.9alcm2

CUANTIA r req =CUANTIA MINlMA=

Chequeo cortanteVu= 15.48vu=1 4.05

Ton'kg/cm2

vc=.53Jf'C"=bien

8.87 kg/cm2

jrs 5 6TinlV-EstP .xIs-AIetas

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