8/10/2019 Manual Cypecad Memoria de Calculo

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2.3 Tamao de los nudos

Se crean un conjunto de nudos generales rgidos de dimensin finita en la interseccin de soportes y vigas cuyos nudosasociados son los definidos en las intersecciones de los ejes de los nervios de los forjados en los bordes de las vigas yde todos ellos en las caras de los soportes.En la figura adjunta se representa un esquema de los nudos en eje de soportes, vigas y forjados.

2.4 Redondeo de las grficas de solicitaciones en apoyos

Dentro de cada soporte se supone una respuesta lineal comoreaccin de las cargas transmitidas por las vigas y aplicadas en elnudo, realizndose un redondeo parablico de las grficas demomentos flectores en las vigas sobre los apoyos en los soportes.

Dentro del soporte se considera que el canto e la viga aumenta deforma lineal, de acuerdo con una pendiente 1:3 hasta el eje delsoporte, por lo que la consideracin conjunta del tamao de losnudos, redondeo parablico de la grfica de momentos flectores yaumento de canto dentro del soporte, conduce a un ahorro dearmaduras ya que la cuanta mxima se produce entre seccionessituadas entre la cara y el eje del soporte, siendo lo ms habitual en

la cara, en funcin de la geometra introducida.

3. OPCIONES DE CLCULO DEL PROGRAMA CYPECAD

3.1 Redistribuciones de solicitaciones

Redistribucin de momentos negativos en vigas y viguetas: el programa admite hasta un 30% si bien se recomiendano pasar del 15% en vigas y del 25% en forjados. Esto ltimo equivale aproximadamente a igualar los momentospositivos y negativos en los forjados (Ver Obra Opcio nes generales Coeficientes de redistr ib ucin denegat ivos). Adems, pueden definirse unos valores de momentos mnimos positivos y negativos para dimensionarla armadura.

Unin soportes con vigas de la ltima planta: opcionalmente, puede redistribuirse los momentos en la unin entre lacabeza del soporte de la ltima planta con el extremo de la viga, adoptando un valor comprendido entre 0(articulacin) y 1 (unin rgida). El valor por defecto es 0.3.

Nota: esta opcin permite tomar en consideracin la dificultad de establecer un adecuado anclaje de las armadurasen la unin del soporte superior con la viga extrema lo que puede aconsejar reducir el momento flector queproporciona el clculo lineal

Extremos de soportes: puede adoptarse en cada extremo un valor comprendido entre 0 (articulacin) y 1 (uninrgida) en cada extremo del soporte. Este coeficiente se multiplica por el coeficiente definido en el prrafo anteriorpara la cabeza del soporte superior extremo (ver Entrada de pilares Pilares, pantal las y arranquesCoef ic iente de empotramiento).

Extremos de vigas y viguetas: puede tambin adoptarse en cada extremo un valor comprendido entre 0 (articulacin)y 1 (unin rgida) en cada extremo del soporte. A este respecto, ver:

o Entrada de vigas Vigas/Muros Art icu lar /desconectarpara articular los extremos de las vigaso Entrada de vigas Vigas/muro s Empotramiento Coef ic iente de empotramiento en caras de

vigaso Entr ada de vig as Paos Gesti n paos Coefi cien te de emp otr amien to: con continuidad, sin

continuidad, empotramiento parcial)

3.2 Rigideces consideradas

Se definir las rigideces de las barras en el programa:

Rigidez a flexin EI/L: se adopta la correspondiente a la seccin bruta de la seccin de hormign a excepcin delos zunchos de borde en que dicha rigidez se multiplica por 10-15

.

Rigidez a torsin GJ/L: se adopta el correspondiente a la seccin bruta multiplicada por un coeficiente opcionalx. Siendo los valores por defecto (ver Obra Opcio nes generales Coeficientes reduct ores de rigidez atorsin):

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CYPECAD03

1 de Noviembre de 2006

DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIN

ESCUELA TCNICA SUPERIOR DEARQUITECTURA DE MADRIDUNIVERSIDAD POLITCNICA DE MADRID

o Viguetas: x = 10-3

o Vigas en las que apoyan viguetas: x = 10

-3

o Vigas en las que apoyan losa maciza o forjado reticular: x = 0.20

Rigidez axil EA/L: se adopta un valor excepto en soportes en los que se adopta el valor EA/L de la seccinbruta, afectado de un coeficiente de rigidez variable entre 1 y 99.99 para poder simular el proceso constructivode la estructura y su influencia en los acortamientos de los soportes. El valor aconsejable es entre 2 y 3, siendo2 el valor por defecto.

3.3 Valores mnimos de los momentos flectores

Vigas: puede adoptarse un momento mnimo ql2/x tanto para momentos positivos como negativos, siendo x 8.

Por defecto, el programa no considera ningn valor mnimo. Estos valores pueden establecerse para toda laestructura o para una zona y pueden ser diferentes para cada viga. Se recomienda dimensionar la armadura

para un momento ql2/32 en negativos y ql

2/20 en positivos.(Ver Obra Opciones de vigas Momentos

mnim os a cub rir co n arm aduras d e vigas).

Forjados: igual que las vigas. Se aconseja adoptar un valor mnimo a momentos positivos igual al 50% delisosttico (ql2/16). (Ver Obra Opcio nes para forjado s Mom entos mnim os a cub rir con armadu ras enfor jados).

Estas consideraciones funcionan correctamente con cargas lineales y aproximadamente con cargas puntuales

3.4 Otras opciones

Reduccin de la longitud de anclaje de las armaduras en soportes: la longitud de anclaje se calcula para latensin fyd en las armaduras. Opcionalmente, puede reducirse dicha longitud de anclaje teniendo en cuenta latensin real de las armaduras.

4. EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN

Un anlisis en teora de segundo orden exige plantear el equilibrio de la estructura en su posicin deformada, lo que noes habitual llevar a cabo en estructuras de edificacin.

4.1 Efecto de traslacin de las plantas (P-delta)

CypeCad permite considerar la amplificacin de esfuerzos de primer orden (efectos de segundo orden), tomando enconsideracin de forma simplificada el efecto debido al desplazamiento horizontal de las plantas a causa de la accin delviento. Frente a la actuacin de acciones horizontales, los soportes pierden la verticalidad, con lo cual el esfuerzo normaldebido a la carga gravitatoria produce un momento respecto a la base del pilar (efecto P-delta), cuyo resultado es laamplificacin de la accin horizontal. Este efecto puede llegar a ser muy importante en el caso de estructuras esbeltas yes conveniente tenerlo en cuenta en cualquier caso.

El procedimiento previsto permite amplificar los momentos de primer orden debido a los efectos de segundo orden apartir de los desplazamientos de primer orden de cada planta, pudiendo stos ltimos amplificarse por un coeficientecorrector para tomar en consideracin la prdida de rigidez de los elementos con secciones fisuradas.

VerObra Datos generales Viento Sin efectos de 2 orden: Consideracin de los efectos de 2 orden

Valor para multiplicar los desplazamientos

Factor de amplificacin

4.2 Efecto local (ondulacin del soporte entre plantas)

Los efectos de segundo orden debido a la deformada de cada tramo del soporte se obtienen mediante el mtodo

simplificado incluido en EHE a partir de una longitud de pandeo del soporte en cada direccin igual a l (l en el

programa CypeCad). Si se ha optado por considerar el efecto de traslacin de las plantas indicado en 4.1, parecerazonable calcular para estructuras intraslacionales (1), siendo el valor por defecto en CypeCad =1 (=1).

(Ver Entrada de pilares Introdu ccin pilares, pantal las y arranques coeficien te de pandeopara hacerlo encada soporte; ver Obra datos generales Coef ic ientes de pandeo para todos los sopor tes).