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0 05/03/2015 Resumen de clculo para revisin y
observaciones LC MG
Rev . N FECHA DESCRIPCIN ELAB.
POR REV. POR
APROB.
POR JEFE PROY.
RESUMEN DE CALCULO
ESPECIALIDAD :
INGENIERA ESTRUCTURAL
Fecha : 03/2015 Rev N: 1 Etapa: Estudio
Cliente:
PROYECTO :
MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA, DISTRITO DE
IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
Diseo
Calculo Estructural LENIN BEKER LORENZO CORI (LC)
Revisin FLIX MARN GUILLEN (MG )
Aprobacin ( )
Jefe de Proyecto ( )
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PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
Pagina 1
Contenido
1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEO ................................................................................................... 2
2.0. CARACTERSTICAS GEOMTRICAS .............................................................................................. 2
3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES............................................................................................ 2
4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES................................................................................................... 3
5.0. COMBINACIONES DE CARGA ........................................................................................................ 5
6.0. MODELO MATEMTICO (FINITE ELEMENTS METOD) .................................................................. 5
7.0. VERIFICACIN DE FLECHA MXIMA.............................................................................................. 8
8.0. DISEO DE VIGAS Y LOSA ........................................................................................................... 10
9.0. DISEO DE APOYOS .................................................................................................................... 27
10.0. DISEO DE ESTRIBOS .............................................................................................................. 31
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REVISIN : N 0
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1.0. REFERENCIAS PARA EL DISEO
Para el presente estudio se ha tenido en cuenta como referencia los siguientes documentos:
- Manual para Diseo de Puentes (Ministerio de Transporte y Comunicaciones)
- Referencia AASHTO LRFD
2.0. CARACTERSTICAS GEOMTRICAS
La geometra del puente fue pre establecida segn criterios definidos en el Manual de diseo de Puentes
del MTC y el libro del Ing Cesar Aranis Garcia Rossell: ANALISIS Y DISEO DE PUENTES DE
CONCRETO ARMADO, publicado por el American Concrete Institute, captulo de Estudiantes de la
Universidad Nacional de Ingeniera, la geometra ha sido definida segn las dimensiones ingresadas en el
software CSI BRIDGE.
Como se puede apreciar se ha definido un puente de un solo carril con 03 vigas de concreto armado (02
vigas exteriores y 01 viga interior de 0.4 m x 0.7 m), la luz total del puente se ha definido considerando la
informacin topogrfica, esta luz es de 15 m.
Se ha considerado un ancho de va total (Width)=6m
Ancho de carril = 4m
Se considera un ancho de vereda de 0.60 m.
3.0. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES
El material predominante es el Concreto Armado, la calidad del concreto se ha establecido en el
Reglamento de diseo de puentes del MTC, mnima resistencia a la compresin caracterstica alcanzada
a los 28 das = 280 kg/cm2, en el caso del acero de refuerzo se ha considerado acero corrugado ASTM
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G60 de preferencia marca: ACEROS AREQUIPA, cuyo esfuerzo lmite para que fluya debe de ser Fy =
4200 kg/cm2.
En el caso de emplear aditivos verificar el diseo de mezcla a fin de no alterar las propiedades del
Concreto armado que a continuacin se ingresan al software de apoyo CSI BRIDGE:
Cabe mencionar que se debe de colocar una superficie asfltica al puente de 5 cm, por lo que la
informacin siguiente es vlida:
- Peso especfico del asfalto = 2250 kg/m3
4.0. CASOS DE CARGAS Y VALORES
Los casos de carga definido son correspondientes a las cargas actuantes sobre la estructura del puente,
estas fueron definidas en el software de apoyo CSI BRIDGE:
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El caso de carga MOVE corresponde a la carga vehicular definida, la carga vehicular se ha definido como
la carga HL93, los subsistemas HL93K y HL93M, los cuales a continuacin se muestran:
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- La carga de asfalto se define por metro cuadrado: 2.25 x 0.05 = 0.11 T/m2
- La carga de vereda se ha estimado por metro cuadrado: 2.5 x 0.25 = 0.62 T/m2 distribuido en
0.60 m de ancho en cada lado del puente
- La sobrecarga peatonal se considera: 0.36 T/m2 distribuido en 0.60 m de ancho en cada lado del
puente
- La carga de baranda se ha estimado: 0.1 T/m
5.0. COMBINACIONES DE CARGA
De acuerdo a las especificaciones AASHTO LRFD se considera la combinacin RESISTENCIA I, l a cual
es uno de los estados lmites que mayor preponderancia tiene en nuestro caso de diseo, esto se ha
ingresado en el software de apoyo CSI BRDGE como:
6.0. MODELO MATEMTICO (FINITE ELEMENTS METOD)
El modelo matemtico ha sido elaborado en el programa CSI BRIDGE, en la cual se ha considerado las
componentes estructurales solamente, es decir el tablero de concreto armado y las vigas de acero, tanto
las principales como los diafragmas.
Los componentes no estructurales como el caso de la superficie de rodadura (Asfalto), la vereda y la
baranda se ingresaran como cargas muertas.
Los estribos se consideraran fijos, por lo que la superestructura del puente se considerara simplemente
apoyado sobre los estribos, de tal manera se modelara en el software CSI Bridge, se considerara un
apoyo fijo y otro mvil.
En la siguiente figura se presenta el modelo matemtico elaborado en el Software en mencin.
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Modelo Matemtico elaborado en el Software CSI Bridge
Las cargas aplicadas sobre el modelo matemtico se visualizan a continuacin:
Carga de asfalto (0.11T/m2) aplicada en 5.8 m de puente, esto es exceptuando el ancho de la vereda e
ambos extremos:
TABLERO e=0.20 m
VIGA EXT.
0.4x0.9(inc. losa)
VIGA INT. 0.4x0.9(inc.
losa)
DIAFRAGMAS
e=0.30m cada 5m
APOYO FIJO
APOYO MVIL
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Carga de vereda (0.62 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.
Carga de baranda (0.1 T/m) aplicado linealmente en cada extremo del puente.
Sobre Carga peatonal (0.36 T/m2) aplicada en un ancho de 0.60 m en cada extremo del puente.
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7.0. VERIFICACIN DE FLECHA MXIMA
La flecha mxima se ha de producir en el centro de luz del puente, esta se deber verificar segn lo
indicado en el Manual de diseo de Puentes del Ministerio de Transportes y Comunicaciones en el cual
se indica:
En ausencia de otros criterios, los siguientes lmites de flexin pueden ser considerados para
construcciones de concreto armado, acero y aluminio:
- Carga vehicular en general L/800
- Carga vehicular y/o peatonal L/1000
- Carga vehicular sobre estructuras en voladizo L/300
- Carga vehicular y/o peatonal sobre estructuras en voladizo L375
En el presente estudio por ser ms desfavorable se considerara el primer lmite: L/800 = 15m/800 =
0.01875 m= 0.019m.
Para el clculo de la flecha empleando el software CSI BRIDGE, en primer lugar identificamos el punto
central del modelo FEM del puente:
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El punto o nodo central est encerrado en un crculo amarillo en la imagen anterior, este punto
fsicamente no ha sido definida en el modelo FEM, sin embargo esta entre los NODOS 125 y 141, cuyos
datos del modelo se presentan a continuacin:
Por tratarse de un puente simtrico, se evaluara solamente el NODO 125.
A continuacin mostramos la deformada del puente por CARGA VEHICULAR (caso MOVE en el
MODELO) y el valor de la deflexin en el NODO 125:
La flecha mxima U3=0.00932 m
Limite = 0.019m
Se satisface que la flecha calculada por trfico vehicular no sea mayor que el lmite establecido L/800.
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8.0. DISEO DE VIGAS Y LOSA
Calculo del refuerzo segn diseo limite, empleando metodologa LRFD para cargas segn estado limite
RESISTENCIA I.
Diseo de VIGA INTERIOR:
Momento flector
Mu=189.6789 T-m
De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseo limite tenemos:
[
]
Entonces:
Ku=194.94 T/m2
m=17.65
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=0.00485
As=67.64 cm2
La cuanta mnima a considerar es =
bd= 27.9 cm
2, se puede apreciar que la cantidad de
acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mnimo de acero.
Acero de diseo:
Empleando acero de
As= 68.17 cm2
El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relacin:
a=6.63
c=7.80
c/d=0.1 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE
REFORZADA, propenso a falla frgil.
El acero de refuerzo se deber disponer de la siguiente manera:
Acero de 1 pulgada
Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada
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Fuerza Cortante:
El diseo del refuerzo transversal por cote se realiza por el mtodo de PUNTAL Y TIRANTE, especificada
por la norma AASHTO para el clculo de estivos en puentes:
Calculo de:
[
]
Realizando los clculos:
Verificacin del esfuerzo cortante:
Se realiza la verificacin del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la
relacin:
si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los dems
valores.
Realizando los clculos:
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Verificando la relacin:
Esto implica que dicha relacin se satisfar para todos los tramos de la viga interior en el puente.
La evaluacin del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha
discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m) .
Formulacin para la estimacin de los ngulos de los esfuerzos diagonales en compresin .
Los clculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo
matemtico FEM.
La estimacin de los ngulos, se han de realizar con apoyo de grficos establecidos en el libro del
American Concrete Institute, captulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniera del Ing
Cesar Aranis Garcia-Rossel.
Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma
Espaciamiento requerido
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Chequeo del refuerzo transversal mnimo:
Chequeo del mximo espaciamiento:
Si entonces
Si entonces
Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinacin de momento, carga
axial y corte:
(
)
Los clculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el clculo del programa
CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:
En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ngulo de inclinacin del esfuerzo
diagonal en compresin:
Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc
1 52.7271 43.0551 209.0468 0.07466 30 7.61E-04 33.75 7.15E-04 33.25 7.21E-04
2 45.2572 96.7632 179.4309 0.064082 30 1.24E-03 37 1.18E-03 37.25 1.17E-03
3 39.5213 129.7953 156.6898 0.055961 30 1.53E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03
4 33.8899 154.7492 134.363 0.047987 30 1.75E-03 41 1.67E-03 40.9 1.67E-03
5 27.7492 171.1454 110.0171 0.039292 30 1.87E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.81E-03
6 23.9356 185.7536 94.8973 0.033892 30 1.99E-03 42 1.93E-03 41.9 1.93E-03
7 17.7336 190.9552 70.30828 0.02511 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03
8 17.6341 190.9315 69.91379 0.024969 30 2.00E-03 42 1.96E-03 41.9 1.96E-03
9 23.8275 185.9755 94.46872 0.033739 30 1.99E-03 42 1.94E-03 41.9 1.94E-03
10 28.5227 171.6807 113.0837 0.040387 30 1.88E-03 41.75 1.81E-03 41.5 1.82E-03
11 34.6658 154.8198 137.4392 0.049085 30 1.75E-03 41 1.68E-03 40.9 1.68E-03
12 40.2971 129.5164 159.7656 0.057059 30 1.54E-03 39.9 1.46E-03 39.9 1.46E-03
13 45.9834 95.7529 182.3101 0.065111 30 1.24E-03 37 1.17E-03 37.25 1.17E-03
14 52.9226 54.3988 209.8218 0.074936 30 8.74E-04 35 8.15E-04 35 8.15E-04
15 53.537 41.3372 212.2578 0.075806 30 7.49E-04 33.5 7.05E-04 32.6 7.16E-04
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1 ITERACION 2 ITERACION 3
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S req S sum
Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m
1 52.7271 43.0551 33.25 7.21E-04 2.38 9.8086 62.0319 52.2233 0.000071 0.13 0.125
2 45.2572 96.7632 37.25 1.17E-03 2 8.2425 53.2438 45.0013 0.000071 0.13 0.125
3 39.5213 129.7953 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 46.4956 39.0774 0.000071 0.14 0.125
4 33.8899 154.7492 40.9 1.67E-03 1.75 7.2122 39.8705 32.6583 0.000071 0.16 0.125
5 27.7492 171.1454 41.5 1.81E-03 1.65 6.8001 32.6461 25.8461 0.000071 0.19 0.125
6 23.9356 185.7536 41.9 1.93E-03 1.625 6.6970 28.1595 21.4625 0.000071 0.23 0.200
7 17.7336 190.9552 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.8631 14.1866 0.000071 0.35 0.200
8 17.6341 190.9315 41.9 1.96E-03 1.62 6.6764 20.7460 14.0696 0.000071 0.35 0.200
9 23.8275 185.9755 41.9 1.94E-03 1.623 6.6888 28.0324 21.3436 0.000071 0.23 0.200
10 28.5227 171.6807 41.5 1.82E-03 1.65 6.8001 33.5561 26.7561 0.000071 0.19 0.125
11 34.6658 154.8198 40.9 1.68E-03 1.75 7.2122 40.7833 33.5711 0.000071 0.15 0.125
12 40.2971 129.5164 39.9 1.46E-03 1.8 7.4182 47.4084 39.9901 0.000071 0.13 0.125
13 45.9834 95.7529 37.25 1.17E-03 2 8.2425 54.0981 45.8556 0.000071 0.13 0.125
14 52.9226 54.3988 35 8.15E-04 2.25 9.2728 62.2619 52.9891 0.000071 0.12 0.100
15 53.537 41.3372 32.6 7.16E-04 2.4 9.8910 62.9847 53.0937 0.000071 0.13 0.100
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS
(T)
(T) Vs(T)
Est
S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum
Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m
1 52.7271 43.0551 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
2 45.2572 96.7632 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
3 39.5213 129.7953 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
4 33.8899 154.7492 0.000071 0.16 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
5 27.7492 171.1454 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
6 23.9356 185.7536 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200
7 17.7336 190.9552 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200
8 17.6341 190.9315 0.000071 0.35 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200
9 23.8275 185.9755 0.000071 0.23 0.200 0.34 83.09 0.59 0.200
10 28.5227 171.6807 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
11 34.6658 154.8198 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
12 40.2971 129.5164 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
13 45.9834 95.7529 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.09 0.59 0.125
14 52.9226 54.3988 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100
15 53.537 41.3372 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.09 0.59 0.100
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est
Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:
Verificacin de espaciamientos mximos y mnimos:
Se puede apreciar en la siguiente figura la disposicin de estribos requeridos y asignados:
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
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Vu(T) Mu(T-m)
1 52.7271 43.0551 52.2233 33.25 286.31 OK 68.17 68.17
2 45.2572 96.7632 45.0013 37.25 286.31 OK 68.17 68.17
3 39.5213 129.7953 39.0774 39.9 286.31 OK 68.17 68.17
4 33.8899 154.7492 32.6583 40.9 286.31 OK 68.17 68.17
5 27.7492 171.1454 25.8461 41.5 286.31 OK 68.17 68.17
6 23.9356 185.7536 21.4625 41.9 286.31 70.87 72.13
7 17.7336 190.9552 14.1866 41.9 286.31 71.75 72.13
8 17.6341 190.9315 14.0696 41.9 286.31 71.73 72.13
9 23.8275 185.9755 21.3436 41.9 286.31 70.93 72.13
10 28.5227 171.6807 26.7561 41.5 286.31 OK 68.17 68.17
11 34.6658 154.8198 33.5711 40.9 286.31 OK 68.17 68.17
12 40.2971 129.5164 39.9901 39.9 286.31 OK 68.17 68.17
13 45.9834 95.7529 45.8556 37.25 286.31 OK 68.17 68.17
14 52.9226 54.3988 52.9891 35 286.31 OK 68.17 68.17
15 53.537 41.3372 53.0937 32.6 286.31 OK 68.17 68.17
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
As final
(CM2)
71 3/8 + 11
71 3/8 + 11
71 3/8 + 11
71 3/8 + 11
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
132.56
118.89
SituacionAs necesario
(CM2)Refuerzo longitudinal
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
51 3/8 + 41
301.25
297.90
279.95
259.59
226.77
184.41
185.36
226.64
258.96
278.63
297.64
301.35
119.27
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Vs(T)
Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinacin de momento, carga axial
y corte:
Finalmente en la seccin central de la viga interior se deber emplear:
Acero de 1 pulgada
Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada
-
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DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
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Diseo de VIGA EXTERIOR:
Momento flector
Mu=205.6434 T-m
De acuerdo a las formulaciones simplificadas de diseo limite tenemos:
[
]
Entonces:
Ku=181.15 T/m2
m=17.65
=0.00449
As=73.09 cm2
-
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La cuanta mnima a considerar es =
bd= 32.55 cm
2, se puede apreciar que la cantidad de
acero de refuerzo calculado es mayor, entonces se satisface el requerimiento mnimo de acero.
Acero de diseo:
Empleando acero de
As= 76.64 cm2
El valor del acero suministrado debe de satisfacer la siguiente relacin:
a=6.44
c=7.58
c/d=0.098 OK, se satisface lo establecido anteriormente, de lo contrario se tiene una estructura SOBRE
REFORZADA, propenso a falla frgil.
El acero de refuerzo se deber disponer de la siguiente manera:
Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada
-
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Fuerza Cortante:
El diseo del refuerzo transversal por cote se realiza por el mtodo de PUNTAL Y TIRANTE, especificada
por la norma AASHTO para el clculo de estivos en puentes:
Calculo de:
[
]
Realizando los clculos:
Verificacin del esfuerzo cortante:
Se realiza la verificacin del esfuerzo cortante para el valor del mayor cortante, con la finalidad de que la
relacin:
si se cumple para el mayor de los valores de cortante se satisface para los dems
valores.
Realizando los clculos:
-
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Verificando la relacin:
Esto implica que dicha relacin se satisfar para todos los tramos de la viga interior en el puente.
La evaluacin del refuerzo por corte se llevara a cabo en cada uno de los 15 lugares en las que se ha
discretizado la viga (la discretizacion se ha llevado a cabo a cada 1 m).
Formulacin para la estimacin de los ngulos de los esfuerzos diagonales en compresin .
Los clculos del valor se llevaran a cabo para cada uno de los 15 lugares establecidos en el modelo
matemtico FEM.
La estimacin de los ngulos, se han de realizar con apoyo de grficos establecidos en el libro del
American Concrete Institute, captulo de estudiantes de la Universidad Nacional de Ingeniera del Ing
Cesar Aranis Garcia-Rossel.
Resistencia requerida por el refuerzo transversal del alma
Espaciamiento requerido
-
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Chequeo del refuerzo transversal mnimo:
Chequeo del mximo espaciamiento:
Si entonces
Si entonces
Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la f luencia debida a la combinacin de momento, carga
axial y corte:
(
)
Los clculos fueron realizados para cada uno de los 15 lugares discretizados en el clculo del programa
CSI BRIDGE, por lo que se resume en el siguiente cuadro los resultados:
En el cuadro anterior se presenta las iteraciones para determinar el ngulo de inclinacin del esfuerzo
diagonal en compresin:
Vu(T) Mu(T-m) v(T/m2) v/fc
1 58.9334 47.6005 233.352 0.083 30 7.51E-04 33.85 7.05E-04 32.5 7.20E-04
2 51.4405 99.5417 203.6832 0.073 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.25 1.10E-03
3 44.2092 134.9738 175.0502 0.063 30 1.44E-03 36.8 1.38E-03 38.7 1.37E-03
4 37.1767 164.3124 147.2044 0.053 30 1.65E-03 43.5 1.57E-03 41.4 1.58E-03
5 30.606 186.584 121.1872 0.043 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03
6 22.7916 199.2441 90.24536 0.032 30 1.88E-03 42.25 1.83E-03 42.25 1.83E-03
7 16.7741 205.349 66.41853 0.024 30 1.90E-03 42.3 1.86E-03 42.3 1.86E-03
8 15.6742 205.6434 62.06338 0.022 30 1.89E-03 42.25 1.86E-03 42.3 1.86E-03
9 21.398 200.4927 84.72727 0.030 30 1.88E-03 42.25 1.84E-03 42.25 1.84E-03
10 28.3707 188.0125 112.3363 0.040 30 1.81E-03 42 1.75E-03 42 1.75E-03
11 34.5693 168.0592 136.8802 0.049 30 1.67E-03 43.5 1.59E-03 41.5 1.60E-03
12 41.1305 138.7515 162.8599 0.058 30 1.45E-03 36.8 1.40E-03 40.5 1.38E-03
13 47.8774 101.1198 189.5748 0.068 30 1.16E-03 38 1.09E-03 36.1 1.10E-03
14 54.4801 54.073 215.7188 0.077 30 7.83E-04 34 7.38E-04 33.9 7.39E-04
15 55.1163 41.1793 218.2379 0.078 30 6.73E-04 32.1 6.48E-04 32.3 6.46E-04
ITERACION 2 ITERACION 3LUGAR
FUERZAS Y ESFUERZOS ITERACION 1
-
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S req S sum
Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m
1 58.9334 47.6005 32.5 7.20E-04 2.35 9.6974 69.3334 59.6360 0.000071 0.12 0.100
2 51.4405 99.5417 36.25 1.10E-03 2.1 8.6658 60.5182 51.8525 0.000071 0.12 0.100
3 44.2092 134.9738 38.7 1.37E-03 1.9 7.8405 52.0108 44.1704 0.000071 0.13 0.125
4 37.1767 164.3124 41.4 1.58E-03 1.75 7.2215 43.7373 36.5158 0.000071 0.14 0.125
5 30.606 186.584 42 1.75E-03 1.75 7.2215 36.0071 28.7856 0.000071 0.17 0.125
6 22.7916 199.2441 42.25 1.83E-03 1.8 7.4278 26.8136 19.3858 0.000071 0.25 0.200
7 16.7741 205.349 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 19.7342 12.1001 0.000071 0.40 0.250
8 15.6742 205.6434 42.3 1.86E-03 1.85 7.6341 18.4402 10.8061 0.000071 0.45 0.250
9 21.398 200.4927 42.25 1.84E-03 1.8 7.4278 25.1741 17.7463 0.000071 0.28 0.250
10 28.3707 188.0125 42 1.75E-03 1.75 7.2215 33.3773 26.1558 0.000071 0.19 0.125
11 34.5693 168.0592 41.5 1.60E-03 1.75 7.2215 40.6698 33.4483 0.000071 0.15 0.125
12 41.1305 138.7515 40.5 1.38E-03 1.8 7.4278 48.3888 40.9610 0.000071 0.13 0.125
13 47.8774 101.1198 36.1 1.10E-03 2.2 9.0784 56.3264 47.2479 0.000071 0.13 0.125
14 54.4801 54.073 33.9 7.39E-04 2.3 9.4911 64.0942 54.6031 0.000071 0.12 0.100
15 55.1163 41.1793 32.3 6.46E-04 2.4 9.9037 64.8427 54.9390 0.000071 0.13 0.100
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS
(T)
(T) Vs(T)
Est
S req S sum S min 0.1fcbvdv S max S sum
Vu(T) Mu(T-m) 3/8 m m m T m m
1 58.9334 47.6005 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100
2 51.4405 99.5417 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100
3 44.2092 134.9738 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
4 37.1767 164.3124 0.000071 0.14 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
5 30.606 186.584 0.000071 0.17 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
6 22.7916 199.2441 0.000071 0.25 0.200 0.34 83.19 0.59 0.200
7 16.7741 205.349 0.000071 0.40 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250
8 15.6742 205.6434 0.000071 0.45 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250
9 21.398 200.4927 0.000071 0.28 0.250 0.34 83.19 0.59 0.250
10 28.3707 188.0125 0.000071 0.19 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
11 34.5693 168.0592 0.000071 0.15 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
12 41.1305 138.7515 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
13 47.8774 101.1198 0.000071 0.13 0.125 0.34 83.19 0.59 0.125
14 54.4801 54.073 0.000071 0.12 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100
15 55.1163 41.1793 0.000071 0.13 0.100 0.34 83.19 0.59 0.100
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS Est
Refuerzo requerido calculado por cada lugar definido:
Verificacin de espaciamientos mximos y mnimos:
Se puede apreciar en la siguiente figura la disposicin de estribos requeridos y asignados:
-
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Vu(T) Mu(T-m)
1 58.9334 47.6005 59.6360 32.5 321.89 OK 76.64 76.64
2 51.4405 99.5417 51.8525 36.25 321.89 OK 76.64 76.64
3 44.2092 134.9738 44.1704 38.7 321.89 OK 76.64 76.64
4 37.1767 164.3124 36.5158 41.4 321.89 OK 76.64 76.64
5 30.606 186.584 28.7856 42 321.89 OK 76.64 76.64
6 22.7916 199.2441 19.3858 42.25 321.89 OK 76.64 76.64
7 16.7741 205.349 12.1001 42.3 321.89 76.72 77.91
8 15.6742 205.6434 10.8061 42.3 321.89 76.65 77.91
9 21.398 200.4927 17.7463 42.25 321.89 OK 76.64 76.64
10 28.3707 188.0125 26.1558 42 321.89 OK 76.64 76.64
11 34.5693 168.0592 33.4483 41.5 321.89 OK 76.64 76.64
12 41.1305 138.7515 40.9610 40.5 321.89 OK 76.64 76.64
13 47.8774 101.1198 47.2479 36.1 321.89 OK 76.64 76.64
14 54.4801 54.073 54.6031 33.9 321.89 OK 76.64 76.64
15 55.1163 41.1793 54.9390 32.3 321.89 OK 76.64 76.64
LUGARFUERZAS Y ESFUERZOS
133.23 81 3/8
SituacionAs necesario
(CM2)Refuerzo longitudinal
As final
(CM2)
196.08 81 3/8
239.25 81 3/8
274.69 81 3/8
303.11 81 3/8
316.89 81 3/8
322.21 81 3/8 + 11/2
321.94 81 3/8 + 11/2
317.85 81 3/8
303.78 81 3/8
135.64 81 3/8
120.72 81 3/8
278.46 81 3/8
240.23 81 3/8
196.11 81 3/8
Vs(T)
Chequeo del refuerzo longitudinal para evitar la fluencia debida a la combinacin de momento, carga axial
y corte:
Finalmente en la seccin central de la viga interior se deber emplear:
Acero de 1/2 pulgada
Acero de 1 pulgada 3/8 de pulgada
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
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Diseo de LOSA
El diseo de la losa se realizara con el apoyo del mtodo FEM del software CSI BRIDGE, para ello se ha
chequeado la orientacin de los ejes locales de cada uno de los elementos discretizados:
El eje local 11 est orientada paralela al alineamiento del puente (color rojo en la imagen anterior), el eje
local 22 est orientado de forma perpendicular al eje local 11.
Empleando el mtodo del AASHTO LRFD 2007, se ha calculado los refuerzos de la losa:
Refuerzo longitudinal (DIRECCIN 1) Superior en cm2/cm:
De acuerdo al clculo por el mtodo FEM, no se requiere refuerzo superior longitudinal en la losa, por lo
que se empleara el refuerzo mnimo por temperatura:
-
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Espaciamiento por temperatura:
, pero debe de ser , por lo que se considera que debe de ser menor a 45
cm o lo que indique el clculo.
Refuerzo por temperatura:
Se empleara:
Refuerzo longitudinal (DIRECCIN 1) inferior en cm2/cm:
De igual manera no requiere refuerzo, por lo que tambin se empleara el refuerzo por temperatura:
Se empleara:
Refuerzo transversal (DIRECCIN 2) superior en cm2/cm:
En los apoyos se requiere mayor refuerzo de acero, por lo que emplearemos el refuerzo requerido a nivel
de los apoyos en todo el largo del puente, de forma conservadora y practica desde el punto de vista
constructivo:
-
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Se requiere 0.102825 cm2/cm como mximo, lo que representa 10.2825 cm
2/cm , puesto que el diseo
se realiza por franjas de 1 m en el sentido transversal, se debe de verificar el refuerzo mnimo: 0.0018bh
=3.6 cm2, entonces se requiere:
Se empleara:
Refuerzo transversal (DIRECCIN 2) inferior en cm2/cm:
El refuerzo mximo requerido es:
As=0.071246 cm2/cm, lo que es lo mismo que As=7.1246 cm2/m
-
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Se empleara:
9.0. DISEO DE APOYOS
Los apoyos modelados en el CSI BRIDGE son uno fijo (en el 0+000 del alineamiento del puente) y el otro
mvil (en el 0+015 del alineamiento del puente).
Las reacciones en los apoyos del puente se presentan a continuacin:
Reacciones en el Apoyo Fijo
A continuacin la numeracin de los nodos del apoyo fijo:
Ejes locales de cada neopreno:
El eje local 1: en color rojo
El eje local 2: en color cian (perpendicular al plano del papel)
El eje local 3: con color verde
A continuacin el valor de las reacciones en cada punto de apoyo:
-
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Reacciones en el Apoyo Mvil
A continuacin la numeracin de los nodos del apoyo mvil:
A continuacin los valores de las reacciones en cada punto:
El apoyo mvil idealizado se materializara con soportes elastmeros: se usar Neopreno 100% puro
(cloropreno), el cual deber llenar los requisitos mnimos de la tabla que a continuacin se muestra:
ESTNDAR
DE ASTM PROPIEDADES FSICAS
DUREZA NOMINAL
50 60 70
D224 O D412 Dureza
Resistencia a traccin (kg/cm2)
Elongacin ltima mn. en %
50 + 5
175
400
60 +5
175
350
70 + 5
175
300
Resistencia al calor
D573
70 horas a
100C
Cambio de dureza
Cambio en resistencia traccin mx.
en %
Cambio en elongacin ltimo mx.
en %
+ 15
- 15
- 40
+ 15
- 15
- 40
+ 15
- 15
- 40
Asentamiento en comprensin
-
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D395 Mtodo
B
22 horas a 100C mximo en % 35 35 35
Prueba de baja temperatura No debe Fallar
D746
Procedimiento
B
Fragilidad 40C
Adhesin
Adherencia efectuada durante la
vulcanizacin kg/cm2
714 714 714
Emplearemos neopreno de configuracin rectangular de dureza shore A60 de 1.3 cm de espesor.
El esfuerzo mximo permisible a compresin lo obtenemos a partir de:
Para apoyos fijos y mviles .
Para apoyos mviles
Apoyo Fijo
Se propone placas de 40 cm x 40 cm x 1.3 cm con lminas metlicas de 3 mm de espesor.
Reaccin mxima en vigas principales = 66.989 Tn
Esfuerzo actuante:
Esfuerzo admisible:
Se satisface la demanda de carga sobre el apoyo de elastmero con placas Fijo.
La parte inferior del apoyo ser vulcanizada con una capa de 3 mm con el fin de mejorar la adherencia
entre la sper estructura y el apoyo.
Apoyo elastmero en el apoyo Fijo en mm
Apoyo Mvil
La reaccin vertical mxima es menor a 66.989 Tn, por lo que la verificacin
Calculo de desplazamiento horizontal mximo:
-
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- Deformacin por esfuerzo.
= 2.125 cm
- Deformacin por carga muerta
Momentos en la reaccin:
Momento por carga muerta MCM = 74.14 Tn - m
Momento por carga vehicular + impacto MCV+IM = 168.65 Tn - m
= 0.649 cm
- Deformacin por temperatura
acero= 1.2 x 10 -5
T mxima = 30
T mnima = 18
T = 12
0.36 cm
- Deformaciones mximas
Contraccin = - = 0.289 cm
Dilatacin = + = 2.485 cm
El mximo desplazamiento horizontal en el apoyo es de L = 2.485 cm.
El espesor de la placa viene dado por: T
Se debe satisfacer L / T 0.5 T = L / 0.5 T = 4.97 cm
Empleando T= 7 cm, es posible emplear 4 placas similares a la empleada en el caso del apoyo fijo.
-
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10.0. DISEO DE ESTRIBOS
Puesto que no se tiene un suelo de fundacin de capacidad portante elevada, y puesto que es la
alternativa ms econmica en caso de estribos que no supere los 10m y que este sea mayor a 4m.
Los resultados necesarios para el diseo se obtienen del anlisis estructural del CSI BDRIDGE en el
apoyo FIJO:
Carga por peso propio DC(DEAD):
Carga muerta DW (DW):
Carga Vehicular LL(MOVE):
-
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Carga Peatonal PL (PEATONAL):
Dimensionamiento:
Las dimensiones fueron estimadas preliminarmente de acuerdo a las metodologas de Pre
dimensionamiento
parapet
h
B
tD
L
inf
h
e
neoprenoe
ha
NIVEL MX. DE AGUAS
bN
e1
e2
b2
b1
tsup
losa
viga
hat
h
H
Hpant
parapeto
s
-
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DIMENSIN VALOR
H 7.00 m
h 2.00 m
B=0.6H 4.50 m
D=0.1H 0.70 m
tsup 0.30 m
tinf=0.1H 0.70 m
L=B/3 1.40 m
elosa 0.20 m
hv iga 0.70 m
eneopreno 0.02 m
hparapeto 0.92 m
bparapeto 0.25 m
e1 0.15 m
e2 0.45 m
b1 0.20 m
b2 0.60 m
s 4.99
Nmnimo 0.23 m
N 0.85 m
ha 3.00 m
tha 0.32 m
Hpant 6.30 m
Propiedades mecnicas del terreno y del material de relleno:
- Concreto a empelarse fc =210 kg/cm2
- Peso especfico del concreto = 2.4 T/m3
- Peso especfico del relleno sobre pantalla = 1.89 T/m3
- Angulo de friccin del relleno sobre pantalla = 35
- Coeficiente de aceleracin ssmica de la zona = 0.1
- Factor de impacto de carga vehicular = 33%
- Sobre carga vehicular sobre losa de aproximacin = 0.96 T/m
-
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N VOL. (m3)
1 2.94
2 1.57
3 0.96
N VOL. (m3)
4 0.05
5 0.14
6 0.17
7 0.23
S --
N VOL. (m3)
8 3.00
9 8.19
S --
DC= EV=
x= x=
CALCULO DE DC
DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)
7.06 2.10 14.82
3.76 2.15 8.09
2.29 1.87 4.28
DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)
0.11 1.93 0.21
30.68
0.32 2.50 0.81
0.40 2.35 0.93
54.95
CALCULO DE EV
EV (Ton) x (m) EV*x (Ton*m)
0.55 2.78 1.54
14.49 --
21.15 -- 69.70
14.49 Ton 21.15 Ton
5.67 2.60 14.75
15.48 3.55
2.12 m 3.30 m
VALOR
CALC.(Ton)Hbr x y
DC 2.61 Ton/m 2.23 m
DW 0.75 Ton/m 2.23 m
LL 3.71 Ton/m 2.23 m
IMP 1.22 Ton/m 2.23 m
BR 0.19 Ton 1.80 m 8.80 m
0.24 Ton 2.23 m
LSH= 1.65 Ton 3.50 m
LSV= 1.82 Ton 3.25 m
WA= -5.14 Ton 2.10 m
EQ=10%DC= 0.26 Ton 6.54 m
Carga peatonal de pte.
Sobrecarga trafico hor.
Sobrecarga trafico vert.
Subpresion de agua
Aceleracion sismica de la
super estructura del
puente
Peso Propio de Super Est.
Peso muerto de super est.
Carga vehicular
Carga de Impacto
Carga de frenado
TIPO DE FUERZA
Calculo del peso propio del estribo y del suelo:
Resumen del clculo de fuerzas horizontales y verticales que actan sobre el estribo
Calculo del empuje del terreno:
/2= 17.5
m=
1.89 g/cm3
Ka= 0.2461
kh=A/2= 0.05
2.86
Ke=
0.2743
Empuje esttico:
E= 11.40 Ton
EH=
10.87
Ton
EV= 3.43 Ton
-
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COMBINACIN EH LSH BR EQ nSF
RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50
RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50
RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50
RESISTENCIA 1 16.30 2.89 0.32 0.00 20.50
EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35
EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35
EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35
EV. EXTREMO 1 18.17 0.83 0.09 0.26 19.35
FUERZAS ACTUANTES (Ton)
COMBINACIN EH LSH BR EQ nSM
RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58
RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58
RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58
RESISTENCIA 1 38.04 10.13 2.85 0.00 53.58
EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29
EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29
EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29
EV. EXTREMO 1 45.87 2.89 0.82 1.70 51.29
MOMENTOS ACTUANTES (Ton-m)
y= 2.33 m
x= 4.20 m
Empuje dinmico:
Ee=
12.70
Ton
EHe= 12.11 Ton
EVe= 3.82 Ton
Ee=
1.30
Ton
y= 2.52 m
x= 4.20 m
Combinaciones de carga segn AASHTO LRFD:
ESTADO DC DW EH EV
LL IM
BR PL LS WA EQ n
RESISTENCIA 1 0.90 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05
RESISTENCIA 1 0.90 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05
RESISTENCIA 1 1.25 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05
RESISTENCIA 1 1.25 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05
EV. EXTREMO 1 0.90 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00
EV. EXTREMO 1 0.90 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00
EV. EXTREMO 1 1.25 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00
EV. EXTREMO 1 1.25 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00
VERIFICACIN DE ESTABILIDAD DE ESTRIBO
La estabilidad del estribo se verificara en los casos de:
- Deslizamiento: se empleara un F.S. = 1.5
- Volteo: se emplea un F.S. = 2.0
- Presin de suelos: se empleara el coeficiente de friccin entre el suelo y el concreto de :
y una capacidad portante de
A continuacin se presenta las fuerzas y momentos actuantes factorados para cada uno de los casos o
estados lmites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:
(
1
1
)
-
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COMBINACIN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSF
RESISTENCIA 1 15.84 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 64.82
RESISTENCIA 1 15.84 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 65.49
RESISTENCIA 1 22.01 0.49 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.29
RESISTENCIA 1 22.01 1.13 6.49 2.14 0.43 38.00 3.70 -5.35 71.96
EV. EXTREMO 1 15.84 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.16
EV. EXTREMO 1 15.84 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 53.80
EV. EXTREMO 1 22.01 0.49 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.32
EV. EXTREMO 1 22.01 1.13 1.85 0.61 0.12 38.53 1.06 -5.35 59.96
FUERZAS RESISTENTES (Ton)
COMBINACIN DC DW LL IM PL EV LSV WA nSM
RESISTENCIA 1 34.80 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 202.07
RESISTENCIA 1 34.80 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 203.57
RESISTENCIA 1 48.33 1.09 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 216.28
RESISTENCIA 1 48.33 2.51 14.43 4.76 0.95 135.89 12.57 -12.04 217.78
EV. EXTREMO 1 34.80 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 171.47
EV. EXTREMO 1 34.80 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 172.89
EV. EXTREMO 1 48.33 1.09 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 185.00
EV. EXTREMO 1 48.33 2.51 4.12 1.36 0.27 138.27 3.59 -12.04 186.42
MOMENTOS RESISTENTES (Ton-m)
COMBINACION mSFV /SFH
RESISTENCIA 1 1.8 OK!
RESISTENCIA 1 1.8 OK!
RESISTENCIA 1 1.9 OK!
OK!
RESISTENCIA 1 1.9 OK!
EV. EXTREMO 1 1.5 OK!
EV. EXTREMO 1 1.7 OK!
EV. EXTREMO 1 1.5 OK!
EV. EXTREMO 1 1.7
A continuacin se presenta las fuerzas y momentos resistentes factorados para cada uno de los casos o
estados lmites definidos RESISTENCIA 1, EVENTO EXTREMO 1:
Verificacin de la estabilidad al deslizamiento:
Verificacin de la estabilidad al volteo:
COMBINACION SMR /SMA
RESISTENCIA 1 3.772 OK!
RESISTENCIA 1 3.799 OK!
RESISTENCIA 1 4.037 OK!
RESISTENCIA 1 4.065 OK!
EV. EXTREMO 1 3.343 OK!
EV. EXTREMO 1 3.371 OK!
EV. EXTREMO 1 3.607 OK!
EV. EXTREMO 1 3.635 OK!
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
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x (m)
2.291 0.041 OK! 15.19 OK! 13.62 OK!
2.290 0.040 OK! 15.33 OK! 13.78 OK!
2.282 0.032 OK! 16.52 OK! 15.16 OK!
2.282 0.032 OK! 16.67 OK! 15.32 OK!
2.261 0.011 OK! 11.98 OK! 11.64 OK!
2.260 0.010 OK! 12.12 OK! 11.79 OK!
2.254 0.004 OK! 13.25 OK! 13.11 OK!
2.254 0.004 OK! 13.39 OK! 13.26 OK!
COMBINACIN e (m) qmax (Ton/m)
EV. EXTREMO 1
RESISTENCIA 1
EV. EXTREMO 1
EV. EXTREMO 1
EV. EXTREMO 1
qmin (Ton/m)
RESISTENCIA 1
RESISTENCIA 1
RESISTENCIA 1
Verificacin de las presiones en el suelo:
CALCULO DE MOMENTOS FLECTORES Y FUERZAS CORTANTES
Los momentos flectores para el diseo de refuerzo en la pantalla son:
- Momento en la base (M)
- Momento para el corte de acero (M/2)
- Momento en la base del parapeto (Mparap)
A continuacin se presenta el resumen de clculos para cada uno de los casos de estado limite;
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
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y= 6.30 m
EH LSH BR EQ nSVd
RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70
RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70
RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70
RESISTENCIA 1 13.00 2.58 0.32 0.00 16.70
EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58
EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58
EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58
EV. EXTREMO 1 14.48 0.74 0.09 0.26 15.58
EH LSH BR EQ nSM
RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49
RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49
RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49
RESISTENCIA 1 27.73 8.21 2.63 0.00 40.49
EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94
EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94
EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94
EV. EXTREMO 1 33.44 2.34 0.75 1.40 37.94
COMBINACINCORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA
COMBINACINMOMENTO M (Ton-m) - M XIM O
Cortante y momento en la base de la pantalla (M):
Ubicacin de M/2 para el corte de acero:
y= 4.370 m
ty= 0.538 m
Mu= 40.49 Ton-m
Mu/2= 20.26 Ton-m
Calculo de cortante y momento en la base de parapeto:
EH LSH BR EQ nS(M/2)
RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26
RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26
RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26
RESISTENCIA 1 13.34 3.95 2.00 0.00 20.26
EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69
EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69
EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69
EV. EXTREMO 1 16.09 1.13 0.57 0.90 18.69
COMBINACINMOMENTO M/2 (Ton-m)
EH LSH BR EQ nSVd
RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98
RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98
RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98
RESISTENCIA 1 0.25 0.36 0.32 0.00 0.98
EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74
EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74
EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74
EV. EXTREMO 1 0.28 0.10 0.09 0.26 0.74
COMBINACINCORTANTE Vdparap (Ton) - A "d" DE LA CARA
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
Pagina 39
DC LSv EV Q nSVd
RESISTENCIA 1 14.388 -3.25 -3.70 -33.38 31.79 -8.96
RESISTENCIA 1 14.537 -3.25 -3.70 -33.38 32.11 -8.63
RESISTENCIA 1 15.828 -4.52 -3.70 -33.38 34.78 -7.15
RESISTENCIA 1 15.977 -4.52 -3.70 -33.38 35.09 -6.82
EV. EXTREMO 1 11.809 -3.25 -1.06 -33.38 25.58 -12.11
EV. EXTREMO 1 11.951 -3.25 -1.06 -33.38 25.88 -11.81
EV. EXTREMO 1 13.181 -4.52 -1.06 -33.38 28.42 -10.53
EV. EXTREMO 1 13.323 -4.52 -1.06 -33.38 28.72 -10.23
COMBINACIN qcara
(Ton/m)
CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA
Calculo de cortante y momento en el TALN y la PUNTA de la base:
EN EL TALN:
EH LSH BR EQ nSM
RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74
RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74
RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74
RESISTENCIA 1 0.59 0.18 0.88 0.00 1.74
EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14
EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14
EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14
EV. EXTREMO 1 0.72 0.05 0.25 0.12 1.14
COMBINACINMOMENTO Mparap (Ton-m) - M XIM O
DC LSv EV Q nSM
RESISTENCIA 1 14.388 -3.66 -4.07 -36.72 36.11 -8.75
RESISTENCIA 1 14.537 -3.66 -4.07 -36.72 36.46 -8.38
RESISTENCIA 1 15.828 -5.08 -4.07 -36.72 39.43 -6.76
RESISTENCIA 1 15.977 -5.08 -4.07 -36.72 39.78 -6.39
EV. EXTREMO 1 11.809 -3.66 -1.16 -36.72 28.86 -12.68
EV. EXTREMO 1 11.951 -3.66 -1.16 -36.72 29.20 -12.34
EV. EXTREMO 1 13.181 -5.08 -1.16 -36.72 32.02 -10.94
EV. EXTREMO 1 13.323 -5.08 -1.16 -36.72 32.35 -10.61
COMBINACIN qcara
(Ton/m)
MOMENTO M (Ton-m) - M XIM O
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
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Pagina 40
EN LA PUNTA:
CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO
Datos para el diseo estructural del estribo:
f'c= 210 Kg/cm2
rec.(pant)= 0.05 m
(Flexin)= 0.90
fy= 4200 Kg/cm2
rec.(zapata)= 0.075 m
(Corte)= 0.85
Diseo del refuerzo Vertical en la pantalla:
CARA INTERIOR
DESC. VALOR
Mu 40.49 Ton-
m
d 0.65 m
a 4.00 cm
As 17.00 cm2
0.0026
min 0.0015
rea 3/4 2.85 cm2
N Aceros 5.97
s (Calculado) 16.76 cm
s (Redond.) 15 cm
Asvint 3/4@15
Ld 0.72 m
Lcorte (calc) 2.65 m
Lcorte 2.65 m
DC Q nSV
RESISTENCIA 1 14.631 -2.34 23.11 21.81
RESISTENCIA 1 14.779 -2.34 23.34 22.04
RESISTENCIA 1 16.039 -3.26 25.24 23.08
RESISTENCIA 1 16.187 -3.26 25.46 23.32
EV. EXTREMO 1 11.862 -2.34 18.48 16.14
EV. EXTREMO 1 12.003 -2.34 18.70 16.35
EV. EXTREMO 1 13.203 -3.26 20.50 17.25
EV. EXTREMO 1 13.344 -3.26 20.72 17.47
COMBINACIN
qcara
(Ton/m)
CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE
LA CARA
DC Q nSM
RESISTENCIA 1 14.631 -1.94 19.68 18.63
RESISTENCIA 1 14.779 -1.94 19.86 18.82
RESISTENCIA 1 16.039 -2.69 21.36 19.60
RESISTENCIA 1 16.187 -2.69 21.54 19.79
EV. EXTREMO 1 11.862 -1.94 15.39 13.45
EV. EXTREMO 1 12.003 -1.94 15.56 13.63
EV. EXTREMO 1 13.203 -2.69 16.99 14.30
EV. EXTREMO 1 13.344 -2.69 17.16 14.47
COMBINACIN
qcara
(Ton/m)
MOMENTO M (Ton-m) -
M XIM O
-
PROYECTO: MEJORAMIENTO DEL CAMINO VECINAL MAR DE PLATA - SECTOR REQUIA,
DISTRITO DE IRAZOLA - PADRE ABAD - UCAYALI
REVISIN : N 0
FECHA : 03/2015
ESPECIALIDAD: INGENIERA ESTRUCTURAL
RESUMEN DE CALCULO: PUENTE DE CONCRETO ARMADO VIGA T, 15 m DE LUZ
CALCULO : L.B.LORENZO CORI
Jr. CASUARINAS Mz. I lote 1 VIA COLECTORA URBANIZACIN LOS PORTALES PISO 3 DEPARTAMENTO 302-303/CEL: 982520829
Pagina 41
(redond)
Asvint/2 3/4@30
CARA EXTERIOR
DESC. VALOR
rea 5/8 1.98 cm2
Asmin 9.75 cm2
N Aceros 4.92
s (Calculado) 20.31 cm
s (Redond.) 17.5 cm
Asvext 5/[email protected]
Diseo de refuerzo horizontal en pantalla:
PARTE SUPERIOR
DESC. VALOR
rea 3/8 0.71 cm2
0.0020
Ash 9.77 cm2
Ash/3 3.26 cm2
N Aceros 4.59
s (Calculado) 21.80 cm
s (Redond.) 22.5 cm
Ashint #[email protected]
rea 1/2 1.27
2*Ash/3 6.51 cm2
N Aceros 5.13
s (Calculado) 19.50 cm
s (Redond.) 17.5 cm
Ashext #[email protected]
PARTE INFERIOR
DESC. VALOR
rea 3/8 0.71 cm2
0.0020
Ash 13.00 cm2
Ash/3 4.33 cm2
N Aceros 6.10
s (Calculado) 16.38 cm
s (Redond.) 15 cm
Ashint #3@15
rea 1/2 1.27 cm2
2*Ash/3 8.67 cm2
N Aceros 6.82
s (Calculado) 14.65 cm
s (Redond.) 12.5 cm
Ashext #[email protected]
-
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RESUMEN: Ashint 3/8,1@5,18@15,[email protected]
Ashext 1/2,1@5,[email protected],[email protected]
Diseo del refuerzo en el parapeto:
ACERO VERTICAL INTERIOR
DESC. VALOR
Mu 1.74 Ton-m
d 0.20 m
a 0.55 cm
As 2.33 cm2
0.0012
min 0.0015
rea 5/8 1.98 cm2
N Aceros 3.42
s (Calculado) 20.31 cm
s (Redond.) 20 cm
Asvpar 5/8@20
ACERO VERTICAL EXTERIOR
Asvpar-ext #[email protected]
ACERO HORIZONTAL
Ashpar #[email protected]
Diseo del taln y punta de la zapata
Refuerzo longitudinal
CARA INFERIOR
DESC. VALOR
Mu 19.79 Ton-m
d 0.63 m
a 2.00 cm
As 8.52 cm2
0.0014
min 0.0015
rea 5/8 1.98 cm2
N Aceros 1.85
s (Calculado) 21.12 cm
s (Redond.) 20 cm
Aslinf 5/8@20
CARA SUPERIOR
DESC. VALOR
rea 5/8 1.98 cm2
Asmin 9.38 cm2
N Aceros 4.73
s (Calculado) 21.12 cm
s (Redond.) 20 cm
-
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Aslsup 5/8@20
ACERO TRANSVERSAL
Ast #[email protected]