Memoria de Cálculo - El Alambre
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MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL
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MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURASMEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL
ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DETRUJILLO REGION LA LIBERTAD
MEMORIA DE CLCULO DE ESTRUCTURAS
Este documento forma parte integral del proyecto estructural del
MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE ENEL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGIONLA LIBERTAD
El proyecto comprende la construccin del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOSPOLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLOREGION LA LIBERTAD, el cual se encontrara ubicado en laEsquina Jr. Pedro Muiz y la Calle Porto Alegre, Provincia de Trujillo perteneciente alDepartamento de la Libertad.
El Proyecto est divido en 02 Bloques, conformado por 03 niveles cada uno de ellos.Cada Bloque cuenta con la siguiente distribucin arquitectnica.
En el Primer Nivel la edificacin tiene 34 ambientes bien definidos.
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En el Segundo Nivel la edificacin tiene 23 ambientes bien definidos.
En el Tercer Nivel la edificacin tiene 16 ambientes bien definidos.
El diseo estructural del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP ELALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGION LA LIBERTAD, se orienta a proporcionar adecuada estabilidad, resistencia,
rigidez y ductilidad frente a solicitaciones provenientes de cargas muertas, vivas,asentamientos diferenciales y eventos ssmicos.
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El diseo ssmico obedece a los Principios de la Norma E.030 DISEOSISMORRESISTENTE del Reglamento Nacional de Edificaciones conforme a los cuales:
La estructura no debera colapsar, ni causar daos graves a las personasdebido a movimientos ssmicos severos que puedan ocurrir en el sitio.
La estructura debera soportar movimientos ssmicos moderados, que puedanocurrir en el sitio durante su vida de servicio, experimentando posibles daosdentro de lmites aceptables.
Estos principios guardan estrecha relacin con la Filosofa de Diseo Sismorresistentede la Norma:
Evitar prdidas de vidas Asegurar la continuidad de los servicios bsicos Minimizar los daos a la propiedad
DIAFRAGMA RGIDO
La cimentacin consiste en cimentacin de cimientos corridos y ensanches decimientos para muros de albailera y columnas, respectivamente, para la edificacinexistente; mientras que la parte de la ampliacin perimtrica corresponde a zapatasaisladas y cimientos corridos.
La cimentacin se constituye as en el primer diafragma rgido en la base de laconstruccin, con la rigidez necesaria para controlar asentamientos diferenciales.
Los techos estn formados por losas aligeradas que adems de soportar cargasverticales y transmitirlas a vigas, muros y columnas, cumplen la funcin de formar unDiafragma Rgido Continuo integrando a los elementos verticales y compatibilizandosus desplazamientos laterales.
Se ha buscado cumplir con las recomendaciones sobre la relacin entre lasdimensiones de los lados de las losas de tal forma que no se exceda de 4 de talmanera que se comporte. Estructuralmente viable.
CONFIGURACIN DEL EDIFICIO
El Sistema Estructural Predominante en la direccin X e Y es el Sistema Aporticado,puesto que las columnas absorben la mayor cantidad del cortante basal, de estamanera la norma principal que rige su diseo es la E060 del RNE.
Se han incluido columnas rectangulares y placas, a manera que tenga un buen
comportamiento estructural. Adems se cuenta con vigas peraltadas de 25x40cm.
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Las losas aligeradas se han dimensionado con 20cm de espesor.
Todo el concreto de las estructuras es de 210 kg/cm2.
La configuracin busca satisfacer los siguientes requisitos: Planta simple Simetra en distribucin de masas y disposicin de muros, compensada con la
adicin de prticos. Proporciones entre dimensiones mayor y menor en planta menores a 4; lo
mismo en altura. Regularidad en planta y elevacin sin cambios bruscos de rigidez, masa o
discontinuidades en la transmisin de las fuerzas de gravedad y horizontales atravs de los elementos verticales hacia la cimentacin.
Rigidez similar en las dos direcciones principales de la edificacin. Cercos y tabiques aislados de la estructura principal.
Evaluacin de la configuracin:Irregularidad de RigidezPiso Blando. No presenta.Irregularidad de Masa. SI presenta.Irregularidad Geomtrica Vertical. SI presenta.Discontinuidad en el Sistema Resistente. No presenta.
Irregularidad Torsional. Si presenta.Esquinas Entrantes. SI presenta.Discontinuidad del Diafragma. No presenta.La estructura clasifica como Irregular.
ANLISIS Y DISEO ESTRUCTURAL
Se emple el programa de anlisis estructural Etabs 9.7.1 que emplea el mtodomatricial de rigidez y de elementos finitos. Se model la geometra de la estructura y
las cargas actuantes.
1. CARGASA continuacin se detallan las cargas consideradas en el anlisis por gravedad:
Concreto 2400 kg/m3Piso acabado 100 kg/m2s/c sobre techos 200 kg/m2
s/c en corredores 400 kg/m2
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Las caractersticas de los materiales consideradas en el anlisis y diseo estructuralfueron:
Concreto fc = 210 kg/cm
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Ec = 2 173 000 T/m2
Acero: fy= 4200 kg/cm2 con elongacin mnima del 9%. No se permite
traslapar refuerzo vertical en zonas confinadas en extremos de soleras ycolumnas.
2. MODELO ESTRUCTURAL
El modelo empleado para vigas y columnas consisti en barras de eje recto queincluyen deformaciones por flexin, carga axial, fuerza cortante y torsin.Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elementoestructural. Para modelar los muros de albailera se emplearon elementos tipo Shell(Areas) que incluyen el efecto de membrana y de flexin.
Fig. 1. Modelo Estructural Bloque A
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Fig. 2. Modelo Estructural Bloque B
Fig. 3. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada
en 1 Sentido
Bloque A
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Fig. 4. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligeradaen 1 Sentido Bloque B
Fig. 5. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada
en 1 Sentido Bloque A
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Fig. 6. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligeradaen 1 Sentido Bloque B
3. MASAS PARA EL ANLISIS DINMICO MODAL Y SSMICO
Las masas provenientes de las losas, piso terminado, y de la sobrecarga se concentrana nivel del centro de masas de cada losa; y las masas provenientes del peso propio delas vigas y columnas se consideran distribuidas en toda su longitud. Luego elprograma lleva la masa de los elementos estructurales hacia los nudos extremos.En el clculo de la masa de la estructura se consider el 25% de la carga viva(Art. 16.3 NTE E.030).
4. ANLISIS SSMICO
Se realiz un Anlisis Ssmico Dinmico por Superposicin Modal Espectral.
Los parmetros empleados para el clculo del Espectro de Respuesta fueron:
Factor de Zona Z = 0.4 (Zona 1)Factor de Uso U= 1.5 (Categora A - Edificaciones Escenciales)Factor de Suelo S = 1.4 (Segn E.M.S.)Periodo que define la Plataforma del Espectro Tp = 0.9 (Segn E.M.S.)Factor de Reduccin de Fuerza Ssmica Rx = 8(3/4) ; Ry = 8(3/4)
De esta forma el factor ZUSg/Rx = 0.07
ZUSg/Ry = 0.07
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Para la superposicin de los modos se emple la frmula de la Combinacin CuadrticaCompleta contemplando un 5% de amortiguamiento crtico.
ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONESRNE E.030
Z = 0.4
U = 1.5
S = 1.2
Tp = 0.6
Rx = 6
Ry = 6
ZUS/Rx = 0.120
ZUS/Ry = 0.160
T Sa x Sa y C = 2.5(Tp/T)0 0.175 0.175 2.50
0.6 0.175 0.175 2.50
0.65 0.175 0.175 2.50
0.70 0.175 0.175 2.50
0.75 0.175 0.175 2.50
0.80 0.175 0.175 2.50
0.85 0.175 0.175 2.50
0.90 0.175 0.175 2.50
0.95 0.166 0.166 2.37
1.00 0.158 0.158 2.25
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BLOQUE A
ANALISIS ESTATICO
CORTANTES ESTATICOS EN LA BASECase Dir EccRatio TopStory BotStory C K WeightUsed BaseShearSXX X + EccY 0.05 STORY3 STORY1 0.175 1 215.26 37.67
SYY Y + EccX 0.05 STORY3 STORY1 0.175 1 215.26 37.67
ANALISIS DINAMICO
Story Load Loc P VX VY
STORY1 SX Top 0 32.88 47.05
STORY1 SX Bottom 0 32.88 47.05
STORY1 SY Top 0 47.05 35.22
STORY1 SY Bottom 0 47.05 35.22
Como vemos que se cumple la condicin: (con un aceptable + / - 5%)
0.90 x V esttico / V dinmico
No es necesario escalar dado que se cumple la condicin sealada entre el Anlisis
Esttico y Dinmico.
Estructura Irregular
VX VY
Vesttico 37.67 37.67
Vdinmico 32.88 35.22
0.90Vesttico 33.90 33.90
Factor Amp 10.06 9.39
Amplificacin 1.03 0.96
Conclusin Amplificar Espectro No Amplificar Espectro
BLOQUE B
ANALISIS ESTATICO
CORTANTES ESTATICOS EN LA BASECase Dir EccRatio TopStory BotStory C K WeightUsed BaseShear
SXX X + EccY 0.05 STORY3 BASE 0.175 1 697.84 122.12
SYY Y + EccX 0.05 STORY3 BASE 0.175 1 697.84 122.12
ANALISIS DINAMICO
Story Load Loc P VX VY
STORY1 SX Top 0 99.12 47.05
STORY1 SX Bottom 0 99.12 47.05
STORY1 SY Top 0 47.05 95.63
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STORY1 SY Bottom 0 47.05 95.63
Como vemos que no se cumple la condicin: (con un aceptable + / - 5%)
0.90 x V esttico / V dinmico
Es necesario escalar dado que no se cumple la condicin sealada entre el Anlisis
Esttico y Dinmico.
Estructura Irregular
VX VY
Vesttico 122.12 122.12
Vdinmico 99.12 95.63
0.90Vesttico 109.91 109.91
Factor Amp 10.88 11.27
Amplificacin 1.11 1.15
Conclusin Amplificar Espectro Amplificar Espectro
BLOQUE A
VERIFICACION DE DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES SEGN LA NORMAE030. RNE
DESPLAZAMIENTOS
X - X
PisoDesplazamientos
CM (mm) RDesplazamientos
CM (cm)Desplazamiento de
Entrepiso (cm) h (m) Drift1 1.6 8 0.96 0.96 3.5 0.0027
2 3.3 8 1.98 1.02 3 0.0034
3 4.7 8 2.82 0.84 3 0.0028
Max.Desplazamiento
en azotea = 2.82 cmMax.
Desplazamientoen Entrepiso = 1.02 cm
Y - Y
PisoDesplazamientos
CM (mm) RDesplazamientos
CM (cm)Desplazamiento de
Entrepiso h (m) Drift1 4.3 7 2.26 2.26 3.5 0.0065
2 8.3 7 4.36 2.10 3 0.0070
3 10.5 7 5.51 1.16 3 0.0039
Max.Desplazamiento
en azotea = 5.51 cmMax.
Desplazamientoen Entrepiso = 2.26 cm
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BLOQUE B
DESPLAZAMIENTOS
X - X
PisoDesplazamientos CM
(mm) RDesplazamientos
CM (cm)Desplazamiento de
Entrepiso (cm) h (m) Drift1 0.4 8 0.24 0.24 3.5 0.0007
2 1.1 8 0.66 0.42 3 0.0014
3 2 8 1.20 0.54 3 0.0018
Max.Desplazamiento
en azotea = 1.20 cmMax.
Desplazamientoen Entrepiso = 0.54 cm
Y - Y
PisoDesplazamientos CM
(mm) RDesplazamientos
CM (cm)Desplazamiento de
Entrepiso h (m) Drift1 1 7 0.53 0.53 3.5 0.0015
2 2.1 7 1.10 0.58 3 0.0019
3 3.1 7 1.63 0.53 3 0.0018
Max.Desplazamiento
en azotea = 1.63 cmMax.Desplazamiento
en Entrepiso = 0.58 cm
5. COMBINACIONES Y RESULTADOS DE ANLISIS ESTRUCTURAL
Se consideran las combinaciones exigidas por la Norma E060
C1 1.4 D + 1.7 L
C2 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SXC3 0.9 D + 1.0 SXC4 1.25 D + 1.25 L + 1.0 SYC5 0.9 D + 1.0 SY
Para el diseo de vigas se trazaron las envolventes de fuerzas.
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6. DISEO ESTRUCTURAL
Para el diseo de vigas y columnas el programa sigue los lineamientos del ACI-99cuyas frmulas y factores de cargas son equivalentes a los de nuestra norma E060.
Para el trazo de los planos se verifica que las cuantas de diseo sean mayores a lamnima y menores a la mxima estipuladas en la Norma E060.
DISEO DE ALIGERADO
Se verificar el diseo del pao entre los ejes AC / 45
METRADO DE CARGAS
Altura de losa = 20.00 cm
Sobrecarga = 0.20 ton/m2
Ancho tributario = 0.40 m
Peso de acabados = 0.10 ton/m2
Peso de losa = 0.30 ton/m2
CARGAS MUERTAS
Peso de losa = 0.12 ton/m
Peso de acabados = 0.04 ton/m
Wd = 0.16 ton/m
CARGAS VIVAS
Sobrecarga = 0.08 ton/m
Wl = 0.08 ton/m
WU = 0.36 ton/m
Se ha procedido a carga a la vigueta con las respectivas cargas muertas y vivas,realizando adems la debida alternancia de cargas vivas.
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Anlisis Estructural
M(+) = 0.30 Ton.m
Por tratarse de una vigueta cuya seccin es T aplicaremos las frmulas respectivas
resumidas en las siguientes tablas:
Diseo por Flexin
8mm 3/8" 12mm 1/2" 2 3/8" 5/8" 2 1/2"
As (cm2) = 0.50 0.71 1.13 1.27 1.42 1.98 2.54
d (cm) 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00 17.00
a (cm) - = 1.18 1.67 2.66 2.99 3.34 4.66 5.98
Mu (T.m) - = 0.31 0.43 0.67 0.74 0.82 1.10 1.35
Y de la tabla podemos ver con 13/8 podemos resistir un momento:
Mu = + 0.43 Ton.m, superando satisfactoriamente a la solicitacin de la vigueta.
Para el cortado de varillas utilizaremos conservadoramente L/3.5 (para el Momento
Negativo, adems de considerar acero mnimo dado que se considera el diseo para un
tramo simplemente apoyado) y para el Momento Positivo utilizaremos el acero corrido.
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Diseo por Cortante
Vu = 0.70 Ton
Vc = 1.1(0.85)(0.53 210.(10)(18) = 1.22Ton
Como podemos apreciar todas zonas de los cortantes no supera la resistencia al cortante
proporcionado por el concreto, de esta manera no es necesario utilizar ensanches deviguetas, para los cortantes cercanos a los apoyos.
DISEO DE VIGAS
DISEO POR FLEXION
Del Anlisis Estructural tenemos:
Se proceder con el diseo del prtico presentado (Eje I en Plano de Encofrados del
Primer Piso). Para ello seleccionamos uno de los momentos ms crticos de las vigas.
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En la imagen se muestra los momentos provenientes de la combinacin de Envolvente
de combinaciones.
Frmulas a utilizar:
a = d d - 2 I Mu I
0.85fc.b
As = I Mu I , c = a
fy ( d- a/2) 1
De tal manera que para M(-) = 3.50 Ton.m (del Anlisis Estructural / Extremo
Derecho), ser necesario utilizar:
As = 2.66 cm --> 25/8, que resiste Mu = 5.11 Ton.m, satisfaciendo de esta manera la
solicitacin (incluyendo sismo).
Este acero ser corrido de extremo a extremo.
Para el M(+) = 2.87 Ton.m ser necesario As = 2.17 cm --> 25/8, que resiste
Mu = 5.11 Ton.m
El requerimiento se satisface con la siguiente disposicin de acero:
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DISEO POR CORTANTELos cortantes en la derecha y en la izquierda, respectivamente (medidos a la distanciad del apoyo) son los siguientes:
Vu d = 6.27 Ton (izquierda); Vu d = 6.39 Ton (derecha)Como podemos apreciar los cortantes actuantes en la viga no supera el cortanteresistente propuesto con un arreglo de 1 3/8": 1 a .05, 8 @ .125, rto. @ .20 c/ext, locual puede resistir:
b = 25 cm
h = 40 cm
rec = 3 cm
d = 37 cm
f'c = 210 kg/cm2
fy = 4200 kg/cm2
Estribo = 0.71 cm2
Vc = 6.04 tonVs = 15.01 ton
s = 12.5 cm Separacin a usar
2h = 80
Vu = Vc+Vs = 21.04
Concluyendo que el estribaje propuesto es el correcto.
DISEO DE COLUMNAS
Se proceder a la verificacin de la columna C4 del Bloque A eje B-5
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Story Column Load Loc P V2 V3 T M2 M3
STORY3 C27 14CM17CV 0 -8.05 -0.25 0.38 0.014 0.552 -0.439STORY3 C27 14CM17CV 1.3 -7.35 -0.25 0.38 0.014 0.055 -0.116
STORY3 C27 14CM17CV 2.6 -6.66 -0.25 0.38 0.014-
0.442 0.207
STORY3 C27 09CMSX MAX 0 -3.65 1.29 0.52 0.138 0.727 1.885
STORY3 C27 09CMSX MAX 1.3 -3.2 1.29 0.52 0.138 0.065 0.217
STORY3 C27 09CMSX MAX 2.6 -2.75 1.29 0.52 0.138 0.377 1.802
STORY3 C27 09CMSX MIN 0 -4.37 -1.65 -0.3-
0.124-
0.404 -2.483
STORY3 C27 09CMSX MIN 1.3 -3.92 -1.65 -0.3-
0.124-
0.024 -0.355
STORY3 C27 09CMSX MIN 2.6 -3.47 -1.65 -0.3-
0.124-
0.618 -1.481
STORY3 C27 09CMSY MAX 0 -3.53 1.21 0.86 0.142 1.187 1.71
STORY3 C27 09CMSY MAX 1.3 -3.08 1.21 0.86 0.142 0.086 0.146
STORY3 C27 09CMSY MAX 2.6 -2.63 1.21 0.86 0.142 0.801 1.746
STORY3 C27 09CMSY MIN 0 -4.49 -1.56-
0.64-
0.128-
0.865 -2.308
STORY3 C27 09CMSY MIN 1.3 -4.04 -1.56-
0.64-
0.128-
0.045 -0.285
STORY3 C27 09CMSY MIN 2.6 -3.59 -1.56-
0.64-
0.128-
1.042 -1.424
STORY3 C27125CMCVSX
MAX 0 -6.54 1.24 0.72 0.143 1.011 1.788
STORY3 C27
125CMCVSX
MAX 1.3 -5.92 1.24 0.72 0.143 0.089 0.184
STORY3 C27125CMCVSX
MAX 2.6 -5.3 1.24 0.72 0.143 0.143 1.833
STORY3 C27125CMCVSX
MIN 0 -7.26 -1.7 -0.1-
0.119 -0.12 -2.58
STORY3 C27125CMCVSX
MIN 1.3 -6.64 -1.7 -0.1-
0.119 0.001 -0.388
STORY3 C27125CMCVSX
MIN 2.6 -6.02 -1.7 -0.1-
0.119-
0.852 -1.45
STORY3 C27125CMCVSY
MAX 0 -6.42 1.16 1.06 0.147 1.471 1.613
STORY3 C27125CMCVSY
MAX 1.3 -5.8 1.16 1.06 0.147 0.111 0.113
STORY3 C27125CMCVSY
MAX 2.6 -5.17 1.16 1.06 0.147 0.566 1.777
STORY3 C27 125CMCVSY 0 -7.39 -1.61 - - - -2.405
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MIN 0.44 0.123 0.581
STORY3 C27125CMCVSY
MIN 1.3 -6.76 -1.61-
0.44-
0.123 -0.02 -0.317
STORY3 C27125CMCVSY
MIN 2.6 -6.14 -1.61-
0.44-
0.123-
1.276 -1.393
STORY2 C27 14CM17CV 0 -18.73 -0.38 0.16 0.013 0.129 -0.528
STORY2 C27 14CM17CV 1.3 -18.03 -0.38 0.16 0.013-
0.077 -0.033
STORY2 C27 14CM17CV 2.6 -17.33 -0.38 0.16 0.013-
0.282 0.461
STORY2 C27 09CMSX MAX 0 -8.32 0.84 0.52 0.116 0.732 1.393
STORY2 C27 09CMSX MAX 1.3 -7.87 0.84 0.52 0.116 0.055 0.341
STORY2 C27 09CMSX MAX 2.6 -7.42 0.84 0.52 0.116 0.472 1.322
STORY2 C27 09CMSX MIN 0 -10.31 -1.26-
0.47-
0.105-
0.742 -1.976
STORY2 C27 09CMSX MIN 1.3 -9.86 -1.26-
0.47-
0.105 -0.14 -0.377
STORY2 C27 09CMSX MIN 2.6 -9.41 -1.26
-
0.47
-
0.105
-
0.632 -0.812
Se muestra los respectivos diagramas de interaccin de la columna y se puedeapreciar que las combinaciones P-M caen dentro del diagrama por lo que se consideraque el diseo es correcto.
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MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL
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DISEO DE CIMENTACION
Verificacin de Esfuerzos en el terreno
Para esta parte se ha tomado el diseo de la cimentacin aislada de la columna C4
del eje J.
Para ello partiremos de un rea tentativa de 1.45m x 1.45m
Del Anlisis Estructural tenemos:
Momentosalrededordel eje X
Momentosalrededordel eje Y
Sismo//X Sismo//Y
X(m)
Y(m)
Pm Pv Mm Mv Mm Mv Ps Mxx Myy Ps Mxx Myy
1 0.60 0.75 15.50 3.15 0.42 0.21 0.01 0.37 3.31 0.57 5.86 30.22 3.46 0.46
x, y (cm): Puntos de aplicacin de las cargas, respecto a un eje de referencia (0,0)Pm, Pv (Ton): Carga axial sin amplificar para carga muerta y viva respectivamente.Mm, Mv (Ton.m): Momentos alrededor del Eje x e y debido a carga muerta y vivarespectivamente.Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje x y Momento al rededor deleje y; producido por el Sismo en sentido x(Sx).Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje x y Momento al rededor deleje y; producido por el Sismo en sentido y(Sy).
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MEMORIA DE CLCULO ESTRUCTURAL
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DISEO CIMENTACION
Prof. despl. = 1.20 m
suelo = 1.70 Ton/m3
concreto = 2.40 Ton/m3
terreno = 1.00 kg/cm2
h zapata = 0.60 m
Peso de zapata= 12.96 Ton
Peso de suelo= 9.18 Ton
Peso suelo + zapata = 22.14 Ton
Cargas Resultantes y punto de aplicacin de la resultante:
m + v m + v + sx m + v - sx m + v + sy m + v - syCOMB 1 COMB 2 COMB 3 COMB 4 COMB 5
P= 40.8 44.1 37.5 71.0 10.6
Mxx= 47.8 50.9 44.8 74.0 21.7Myy= 44.8 52.6 36.9 63.4 26.2
X ubic= 1.10 1.19 0.99 0.89 2.48Y ubic= 1.17 1.15 1.19 1.04 2.05
ex= -0.40 -0.31 -0.51 -0.61 0.98ey= -0.33 -0.35 -0.31 -0.46 0.55
Mx cg= -13.4 -15.3 -11.4 -32.6 5.8My cg= -16.4 -13.5 -19.3 -43.1 10.3
X ubic , Y ubic :son las coordenadas del punto de aplicacin de P medidas desde elsistema de ejes original.
Esfuerzos bajo cada Punto (T/m)
COMB 1 COMB 2 COMB 3 COMB 4 COMB 51 5.36 4.00 6.72 4.03 6.69
2 5.88 7.38 4.37 5.43 6.33
3 4.77 7.58 1.96 10.19 -0.65
4 4.25 4.20 4.31 8.80 -0.29
La zapata de verific presiones de manera satisfactoria.
Diseo de Acero Transversal
Wu = 11.21 Ton/mM = wl / 2 = 13.82 Ton.mAs = 7.08 cmUsando 1/2s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)Usaremos 1/[email protected](Inferior y Superior)
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Diseo de Acero Longitudinal
Wu = 12.51 Ton/mM = wl / 2 = 15.32 Ton.mAs = 7.86 cmUsando 1/2
s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)Usaremos 1/[email protected](Inferior y Superior)
Diseo Final.
BIBLIOGRAFA
1. Norma Tcnica de Edificacin E.020 Cargas. SENCICO. 2006.2. Norma Tcnica de Edificacin E.030 Diseo Sismorresistente. SENCICO. 2006.3. Norma Tcnica de Edificacin E.050 Suelos y Cimentaciones. SENCICO. 2006.4. Norma Tcnica de Edificacin E.060 Concreto Armado. SENCICO. 2009.5. Norma Tcnica de Edificacin E.070 Albailera. SENCICO. 2006.