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MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS

DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)

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MEMORIA DE CÁLCULO TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA) JULIO DE 2013



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INDICE

1 INTRODUCCIÓN ......................................................................................................... 3

1.1. Objeto de la estructura .......................................................................................... 3

1.2. Justificación y procedimiento constructuvo de la solución proyectada ............... 3

1.3. Descripción de la solución proyectada .................................................................. 4

2 NORMATIVA .............................................................................................................. 6

3 SEGURIDAD ESTRUCTURAL ....................................................................................... 7

3.1 Situaciones de proyecto ......................................................................................... 7

3.2 Software de cálculo ................................................................................................ 7

3.3 Situaciones de combinaciones y coeficientes de mayoración de acciones ........... 7

4 ACCIONES CTE-SE-AE ................................................................................................. 9

4.1 acciones permanentes ............................................................................................ 9

4.2 acciones variables ................................................................................................... 9

5 CARGAS DE TENSADO EN CABEZA DE PILARES ....................................................... 11

5.1. Cargas horizontales ............................................................................................. 11

5.2. Cargas verticales .................................................................................................. 12

6 ESFUERZOS Y RESISTENCIAS DE LOS ELEMENTOS. COMPROBACIONES ................. 13

6.1 Perfiles tubulares .................................................................................................. 13

6.2. Placas de anclaje de pilares ................................................................................. 13

6.3. Placas de anclaje de esquinas .............................................................................. 17

6.4. Tejido de la vela ................................................................................................... 19

6.5. Cables de la vela .................................................................................................. 20

7 CONTROL DE CALIDAD DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN Y ACERO (EHE-08 y EAE-10) ........................................................................................................................... 21

7.1 Nudos, materiales y nivel de control .................................................................... 21

ANEJO Nº 1. PLANOS ...................................................................................................... 25

ANEJO Nº 2. GRÁFICOS DE ENVOLVENTES DE ESFUERZOS ........................................... 26



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1 INTRODUCCIÓN

1.1. Objeto de la estructura

El objeto de la estructura del toldo tipo vela en el Centro Comercial de Bonaire en Aldaia

(Valencia), es el de dotar de un toldo estético al pasillo o corredor central en concreto

en la entrada este al mismo.

1.2. Justificación y procedimiento constructuvo de la solución proyectada

La mayor peculiaridad de la estructura del toldo es que los pilares que la sustentan irán

anclados sobre losa maciza postesada de hormigón armado de 25 cm de espesor.

Para ello, se ha estudiado la óptima ubicación de los apoyos de los pilares con placas de

anclaje y pernos atornillados a la placa, de forma que se eviten zonas ocupadas por

cordones postesados (armaduras activas) en dirección vertical y horizontal sobre pilares.

Además, la losa está dotada de zonas ocupadas por armaduras pasivas de negativos en

ambas direcciones sobre pilares de #φ10c/15cm. Es decir, barras de acero corrugado de

10 mm de diámetro separadas cada 15 cm en ambas direcciones y tanto en la cara

superior como inferior de la losa.

Y por último la losa dispondrá de un mallazo de armadura base #φ10c/15cm en toda su

superficie, tanto en la cara de superior como la inferior.

Es por ello que para la ejecución de los taladros químicos, los cuales alojarán los pernos

atornillados en la losa, se prevé que una vez perforado el recubrimiento nominal de 3,5

cm de la losa de hormigón se podría encontrar con estas barras de de acero corrugado

de 10 mm de diámetro del mallazo de armadura base #φ10c/15cm.

1.2.1. Procedimiento constructivo

En vista de esta particularidad, se propone el siguiente procedimiento

constructivo para la ejecución de las placas de anclaje:

1ª Fase) Replanteo de malla superior #φ10c/15cm, sobre la superficie a

asentar las placas de anclaje.

2ª Fase) Perforación de taladros de 25 cm, pasante a la losa.

En caso de encontrar barra de 10 mm de acero corrugado del mallazo

de la armadura base una vez perforados los primeros 3,5 cm.



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Subfase 2.1. Abandonar el taladro y perforar un taladro tangente al anterior evitando

la barra y perforando este segundo taladro hasta los 25 cm, pasante a la losa.

Subfase 2.2. Replanteo de los pernos ejecutados in-situ. Perforación del mapa de

agujeros a medida en las dos placas de anclaje (de arriba y de abajo de la losa),

siguiendo el patrón replanteado.

1.3. Descripción de la solución proyectada

Se trata de una estructura toldo tipo vela sobre 3 pilares tubulares de acero

conformado, y el cuarto apoyo para sujeción de la vela que se materializa con dos

anclajes a esquina de forjado de hormigón armado en planta primera.

Los 3 pilares irán anclados con placas de anclaje dotadas de pernos, sobre losa maciza

postesada de hormigón armado de 25 cm de espesor. Se perforarán taladros de 25 cm

pasantes a la losa de longitud para el alojamiento de los pernos atornillados pasantes,

después se rellenarán y se sellarán con inyección química, que asegure la máxima

adherencia.

El cuarto apoyo se materializará con dos anclajes de esquina con placa de anclaje en

ángulo de esquina, a la que irá soldada la anilla del tensor. Se perforarán taladros de 10

cm dentro del forjado para el alojamiento de los pernos, igualmente después se

rellenarán y se sellarán con inyección química.

Para el caso de la superestructura, en este caso la vela, se han determinado las

siguientes características:

- Tipo de tejido de la vela. Se trata de un tejido comúnmente usado para toldos y velas.

A continuación se detallan los datos y características técnicas:

� Ancho: 177 cm

� Uso: Exterior / Interior

� Peso: 420 g/m2

� Espesor: 0,45 mm

� Composición: Hilo de alta tenacidad con recubrimiento hidrófugo

� Acabado: Précontraint (de Ferrari)

� Resistencia al desgarro:

� Urdime: 310 daN / 5 cm



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� Trama: 210 daN / 5 cm

� Resistencia al desgarro iniciado:

� Urdime: 40 daN / 5 cm

� Trama: 20 daN / 5 cm

� Sistema de control de calidad: ISO 9002

� Clasificación al fuego: Ignífugo M1

- Cables de acero. Se tratan de cables estáticos, usados para riostras y vientos. A

continuación se detallan sus características:

Composición: 1x19+0 TW019G Cordones: 1

Alma: Metálica Hilos: 19

Superficie: Galvanizada Factor f: 0,76

Arrollamiento: Espiroidal derecha (Z) Factor k: 0,88

Resistencia: 160 [kg/mm2] Factor w: 0,83

Serie Comercial Diámetro nominal

[mm] Tolerancia

[%] Peso aprox.

[kg/m]

Carga de roturacalculada

[kg]

Carga de rotura mínima

[kg]

TW019G-09 9 +4/-0% 0,401 7.740 6.810

- Sujeciones en la parte superior de pilares:

� 1 punto de sujeción fijo (mosquetón).

� 3 puntos de sujeción con tensor (tensor + mosquetón).



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2 NORMATIVA

En la redacción y ejecución de este cálculo se han tenido en cuenta y serán de obligación el

cumplimiento para la ejecución de las obras, todos los Decretos, Normas y Disposiciones

legales en vigor hasta la fecha de las normas siguientes:

• EAE-2010: "Instrucción de Acero Estructural" (Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo,

por el que se aprueba la Instrucción de Acero Estructural (EAE).

• EHE-08: ”instrucción de hormigón estructural” (REAL DECRETO 1247/2008, de 18 de

julio, por el que se aprueba la instrucción de hormigón estructural (EHE-08).

• Documento Básico de Seguridad Estructural (DB SE) del Código Técnico de la Edificación

(REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la

Edificación).

• Documento Básico de Seguridad Estructural de Acciones en la Edificación (DB SE AE) del

Código Técnico de la Edificación (REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se

aprueba el Código Técnico de la Edificación).

• Reglamento electrotécnico de baja tensión (Decreto 1413/1973 del 20 de Septiembre) y

instrucciones complementarias del mismo MIEBT de orden 31 de octubre del1973.

• Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción ( Real Decreto

1627/1997 del 24 de Octubre ).

• Código de accesibilidad ( Ley 20/1991 y Decreto 135/1995 que desarrolla esta Ley).



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3 SEGURIDAD ESTRUCTURAL

3.1 Situaciones de proyecto

Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de

acuerdo con los siguientes criterios:

Situaciones no sísmicas. Persistente o transitoria

Con coeficientes de combinación (Combinación con varias acciones variables)

Sin coeficientes de combinación (Combinación con una sola acción variable)

Donde:

G k Acción permanente

Q k Acción variable

γ G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes

γ Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal

γ Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento

Ψ p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal

Ψ a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

3.2 Software de cálculo

Se ha realizado un cálculo estructural a base de distintos programas de cálculo:

- Para la estructura metálica de pilares tubulares y placas de anclaje con pernos, se ha

empleado el programa METAL 3D.

- Para las comprobaciones del tejido de la vela y el cable, se han empleado hojas de

cálculo EXCEL.

3.3 Situaciones de combinaciones y coeficientes de mayoración de acciones

Se han distinguido dos situaciones de proyecto, como son:



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Combinación 1: Peso propio (G1) + Viento de presión (V1) + Nieve (N1)

Combinación 2: Viento de succión (V2) - Peso propio (G1)

Ambas son situaciones PERSISTENTE O TRANSITORIA, por lo que se han empleado los

coeficientes de mayoración de acciones correspondientes.

Figura. Tabla 4.1. del DB-SE del Código Técnico. Coeficientes parciales de seguridad para

las acciones.

Figura. Tabla 12.1. de la Instrucción de Acero Estructural EAE-10. Coeficientes parciales

para las acciones (ELU).

Se comprueba que la situación más desfavorable para el cálculo de los pilares y placas

de anclaje es la combinación 1 (G1+V1+N1), mientras que la más desfavorable para el

cálculo de los pernos de las placas de anclaje es la combinación 2 (V2-G1).



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4 ACCIONES CTE-SE-AE

4.1 Acciones permanentes

4.1.1. Peso propio del tejido de la vela

Según las características del tejido de la vela, el peso de la misma es de 420

g/m2. Es decir 0,42 Kg/m2 ó 4,2 N/m2 ó 0,0042 kN/m2 (G1).

4.2 Acciones variables

4.2.1 Viento

No se realiza análisis de los efectos de 2º orden

Coeficientes de Cargas

+X: 1.00 -X:1.00

+Y: 1.00 -Y:1.00

CTE DB SE-AE

Código Técnico de la Edificación.

Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación

Zona eólica: A

Grado de aspereza: III

La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la

dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma

automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la

Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y

grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto

considerado:

qe = qb · ce · cp

Donde:

qb = Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo

D.

ce = Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las

especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del



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entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.

cp = Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.4 del

apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo

al viento.

Presión: qe = qb · ce · cp = 0,42 · 1,6 · 0,8 (P) = 0,54 kN/m2 (V1)

Succión: qe = qb · ce · cp = 0,42 · 1,6 · - 0,7 (S) = - 0,47 kN/m2 (V2)

4.2.2 Nieve

Según la tabla Tabla E.2 Sobrecarga de nieve en un terreno horizontal (kN/m2)

del anejo E, del Documento Básico DB SE AE (Acciones en la Edificación), se

está en la zona climática 5 y una altitud de unos 50 m.s.n.m. en Aldaia, donde

se escoge una sobrecarga de nieve de 0,25 kN/m2 (N1).

4.2.3 Acciones térmicas

Dado el carácter de fabricación de los materiales utilizados y sus dimensiones

generales, estas acciones o no introducen esfuerzos o resultan

menospreciables, por ese motivo no se han considerado.



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5 CARGAS DE TENSADO EN CABEZA DE PILARES

En el sistema de vela, las cargas de tensado a las que se somete la vela tensando los tensores

durante su instalación, cobran una gran importancia.

5.1. Cargas horizontales

Estas cargas de tensado se traducen en unas cargas horizontales en apoyos de sujeción

de la vela, y son necesarias no sólo para asegurar plano inclinado para drenaje de agua

de lluvia de la vela, sino también para soportar las cargas de presión sobre la vela

correspondientes de las acciones de nieve y principalmente de viento.

Estas cargas horizontales de tensado deben ser suficientemente mayores que las

presiones de viento, nieve y peso propio, asegurando el sistema con el correspondiente

factor de seguridad.

En nuestro caso, se dispone de 4 apoyos de sujeción de la vela (3 soportes y 1 apoyo que

luego se deriva en dos anclajes a esquinas).

Combinación 1: γG · Peso propio (G1) + γQ1 · Viento de presión (V1) + γQ2 · Nieve (N1)

Presiones debidas a viento = 1,5 · 0,54 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 13,7 kN

Acción horizontal necesaria = 17,9 kN

Factor de Seguridad (F) = 17,9 / 13,7 = 1,31

Presiones debidas a nieve = 1,5 · 0,25 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 6,3 kN



Presiones debidas a peso propio = 1,35 · 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,11 kN





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5.2. Cargas verticales

Para el cálculo de las cargas verticales sobre pilares a partir de las presiones sobre la

vela, simplemente aplicamos el cálculo estático sin coeficientes de seguridad.

Esto es así debido a que las fuerzas de tensado hacen que las cargas verticales se

puedan trasladar desde cualquier punto de la vela a la cabeza de pilares.

Combinación 1: Peso propio (G1) + Viento de presión (V1) + Nieve (N1)

Presiones debidas a viento = 0,54 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 9,13 kN

Acción vertical trasladada = 9,13 kN

Presiones debidas a nieve = 0,25 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 4,22 kN


Presiones debidas a peso propio = 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,08 kN


Combinación 2: Peso propio (G1) + Viento de succión (V2)

Presiones debidas a viento = 0,47 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 7,94 kN

Acción vertical trasladada = -7,94 kN

NOTA: Para introducir la carga de -7,94 kN de viento de succión se introduce como no combinable con el

viento de presión 9,13 kN. Y además, el valor a introducir como acción se incrementa a -12,16 kN, de forma

que quede 4,22 - 12,16 = -7,94 kN, compensando la acción de nieve de la combinación 1.

Presiones debidas a peso propio = 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,08 kN




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6 ESFUERZOS Y RESISTENCIAS DE LOS ELEMENTOS. COMPROBACIONES

6.1 Perfiles tubulares

A continuación se incluye una tabla con las comprobaciones de Estados Límite Últimos,

versión reducida extraída del programa METAL 3D, para los pilares tubulares de acero

conformado.

N: Esfuerzo axil (kN) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (kN) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (kN) Mt: Momento torsor (kN·m) My: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (kN·m) Mz: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (kN·m)

Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección.

h: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma si se cumple que h £ 100 %.

Comprobación de resistencia

Barra h

(%) Posición

(m)

Esfuerzos pésimos

Origen Estado N (kN)

Vy (kN)

Vz (kN)

Mt (kN·m)

My (kN·m)

Mz (kN·m)

N4/N8 83.21 4.169 -275.034 0.000 -1.500 0.000 15.075 0.000 GV Cumple

N8/N1 29.25 0.000 -21.563 0.000 30.730 0.000 23.749 0.000 GV Cumple

N5/N10 78.50 3.008 -242.659 0.000 -0.771 0.000 9.664 0.000 GV Cumple

N10/N2 37.29 0.000 -21.796 0.000 30.461 0.000 19.188 0.000 GV Cumple

N6/N12 78.50 3.008 -242.659 0.000 -0.771 0.000 9.664 0.000 GV Cumple

N12/N3 37.29 0.000 -21.796 0.000 30.461 0.000 19.188 0.000 GV Cumple

N7/N8 25.66 4.134 255.687 -0.869 0.000 0.000 0.000 8.684 GV Cumple

N9/N10 22.40 2.977 223.161 0.000 0.663 0.000 -9.528 0.000 GV Cumple

N11/N12 22.40 2.977 223.161 0.000 -0.663 0.000 9.528 0.000 GV Cumple

6.2. Placas de anclaje de pilares

A continuación se incluyen las comprobaciones, de corte y aplastamiento por un lado, y

tracción y punzonamiento de los pernos atornillados y de la chapa de las placas de

anclaje de los 3 pilares o soportes.



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Así mismo se incluye finalmente un pequeño cálculo de aplastamiento local del

hormigón bajo la placa.

16,0

0

201

,06

4.6

GR

AD

O D

EL

TOR

NIL

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65

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8

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400

,00

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500

600

1

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(Co

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resi

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40

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(m

m)

=10

7

p2

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m)

=10

7

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0

,78

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2,5

0

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o d

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5 JR

S 35

5 J

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23

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1,2

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185

,22

185

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36,

4

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to (

kN)

=5

6,2

5

fub

(Ten

sió

n ú

ltim

a tr

acci

ón

de

torn

illo)

(N

/mm

2) =

CO

MPR

OB

AC

IÓN

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CCI

ÓN

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L TO

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ILLO

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illo

(kN

) =

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n d

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2) =

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nci

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rnil

lo (

kN) =

Res

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nci

a a

pu

nzo

nam

ien

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(kN

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l to

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o)

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a d

el v

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tor

nill

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2)

=

Gra

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de

tor

nill

o =

fyb

(Lím

ite

elá

stic

o t

racc

ión

de

tor

nill

o) (

N/m

m2)

=



PÁG. 16

A continuación se detalla la comprobación por aplastamiento local del hormigón bajo la

placa de anclaje:

0,60 · fcd > N / (axb)

14.000 kN/m2 = 0,60 · (35.000/1,5) > 293,4 / (0,4·0,4) = 1.834 kN/m2

Siendo:

fcd (resistencia de cálculo del hormigón) = 35 Mpa

N (axil de cálculo) = 293,4 kN

axb (dimensiones de la placa de anclaje) = 40x40cm



PÁG. 17

6.3. Placas de anclaje de esquinas

A continuación se incluyen las comprobaciones, de corte y aplastamiento de la chapa de

las placas de anclaje de las 2 esquinas; así como, el cálculo de rasante en la junta del

hormigón-pernos en el anclaje al forjado de las 2 esquinas.

9,0

0

63,6

2

4.6

GR

AD

O D

EL

TOR

NIL

LO4.

65

.66.

8

240

,00

fyb

(N/m

m2

)2

40

300

480

400

,00

fub

(N/m

m2

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00

500

600

1

γM2

(Co

efic

ien

te d

e m

ino

raci

ón

resi

sten

cia

del

to

rnill

o)

=1

,25

12,2

1

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mer

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spe

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de

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plas

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) =

12

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(m

m)

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(mm

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40

e2

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40

p1

(m

m)

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0

p2

(m

m)

=15

0

α =

0

,98

β =

2,5

0

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o d

e a

cero

=S

27

5 JR

TIPO

DE

AC

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S 2

35 J

RS

27

5 JR

S 35

5 J

R

410

,00

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/mm

2)

23

527

53

55

γM2

(Co

efic

ien

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e m

ino

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ón

resi

sten

cia

de

la c

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a) =

1,2

5fu

(N/m

m2

)3

60

410

470

86,4

0

172

,80

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LICI

TA

CIO

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18,

6

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(kN

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0

My

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Res

iste

nci

a a

ap

last

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la c

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pa

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N)

=

A (

Áre

a d

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ásta

go

del

tor

nill

o) (

mm

2)

=

fub

(Ten

sió

n ú

ltim

a tr

acci

ón

de

torn

illo)

(N

/mm

2) =

n (

nú

me

ro d

e p

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=

Res

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nci

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co

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el t

orn

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(kN

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d (

Diá

me

tro

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l to

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o)

(mm

) =

fyb

(Lím

ite

elá

stic

o t

racc

ión

de

tor

nill

o) (

N/m

m2)

=

Gra

do

de

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nill

o =

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RN

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Y A

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IEN

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E L

A C

HA

PA

fu (T

ensi

ón

últ

ima

tra

cció

n d

e la

ch

apa)

(N

/mm

2) =



PÁG. 18

τ r,

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rsal

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n N

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2 (

no

> de

400

N/m

m2

)

β =

0,3

μ =

0,3

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Mp

a

fct,

d =

288

9,9

1K

pa

12

Ast

=12

7,2

348

mm

2

φ =

9m

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s =

0,1

5m

p =

0,1

5m

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,d =

400

000

Kp

a

τ r,

u =

149

3,5

4K

pa

fcd

=

20

Mp

a

0,2

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fcd

=5

000

Kp

a

CU

MP

LE

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,u <

0,2

5·fc

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CU

MP

LE

τ r

,u >

τ r

,d

SO

LICI

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CIO

NES

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(kN

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18,

6τ

r,d

=

826

,67

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) =

0

My

(kN

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=0

CO

MP

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N D

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NO

S D

E A

NC

LAJE

EN

ESQ

UIN

A



PÁG. 19

6.4. Tejido de la vela

A continuación se incluye una tabla de hoja EXCEL, con la comprobación de las

tracciones en la tela de la vela, y las resistencias al desgarro de la misma.

Nombre comercial URDIME

Resistencia al desgarro = 310 daN / 5 cm

Resistencia al desgarro iniciado = 40 daN / 5 cm

Resistencia al desgarro = 62 kN / m

Resistencia al desgarro iniciado = 8 kN / m

Resistencia al desgarro iniciado por linea de desgarre = 33,6 kN

Líneas de desgarre = 4

Longitud de línea de desgarre (linea

compartida por cada 2 pilares contiguos) = 4,2

Tracción de tensión en pilares = 26,3 kN

Tracción en cable 1 (perpendicular a desgarro en tela) = 16,05 kN

Tracción en cable 2 (perpendicular a desgarro en tela) = 22,93 kN

F (en dirección 1) = 2,09


Características tela

Acciones

Factor de seguridad al desgarro iniciado de la tela



PÁG. 20

6.5. Cables de la vela

A continuación se incluye una tabla de hoja EXCEL, con la comprobación de la tracción

uniaxial en los cables sustentadores de la tela de la vela, y las resistencias a rotura de los

mismos.

Serie Comercial TW019G

Resistencia a rotura por tracción = 160 Kg/mm2

Diámetro nominal = 9 mm

Carga de rotura por tracción sección llena = 10179 Kg

Carga de rotura por tracción sección cables = 7720 Kg

Carga de rotura por tracción sección cables = 77,20 kN

Tracción de tensión en pilares = 26,3 kN

Tracción en cable 1 = 16,05 kN

Tracción en cable 2 = 22,93 kN



Características del cable sustentador

Cargas

Factor de seguridad a la tracción en cables



PÁG. 21

7 CONTROL DE CALIDAD DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN Y ACERO (EHE-08 y EAE-10)

7.1 Nudos, materiales y nivel de control

Nudos

Referencias:

Dx, Dy, Dz: Desplazamientos prescritos en ejes globales. qx, qy, qz: Giros prescritos en ejes globales.

Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'.

Nudos

Referencia

Coordenadas Vinculación exterior

Vinculación interior X (m)

Y (m)

Z (m)

Dx Dy Dz qx qy qz

N1 -0.400 5.840 4.900 - - - - - - Empotrado

N2 4.920 12.180 3.600 - - - - - - Empotrado

N3 4.920 -0.400 3.600 - - - - - - Empotrado

N4 0.240 5.840 0.000 X X X X X X Empotrado



N7 -0.300 5.840 0.000 X X X X X X Empotrado

N8 -0.300 5.840 4.134 - - - - - - Empotrado


N10 4.920 12.090 2.977 - - - - - - Empotrado

N11 4.920 -0.310 0.000 X X X X X X Empotrado

N12 4.920 -0.310 2.977 - - - - - - Empotrado

Barras

Materiales utilizados

a·t: Coeficiente de dilatación g: peso específico

Materiales utilizados

Material E

(GPa) G

(GPa) se

(GPa) a·t

(m/m°C) g

(kN/m³)

Acero ( S275 ) 206.00 79.23 0.27 1.2e-005 77.01



PÁG. 22

Referencias:

E: Módulo de elasticidad G: Módulo de elasticidad transversal se: Límite elástico

Descripción

Referencias:

Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final bxy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' bxz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior

Descripción

Barra (Ni/Nf)

Pieza (Ni/Nf)

Material Perfil(Serie) Longitud

(m) bxy bxz

LbSup. (m)

LbInf. (m)

N4/N8 N4/N1 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 4.17 2.00 2.00 - -









Características mecánicas

Referencias:

A: Sección Iyy: Inercia flexión Iyy Izz: Inercia flexión Izz Ixx: Inercia torsión

Tipos de pieza

Tipo Piezas

1 N4/N1, N5/N2, N6/N3, N7/N8, N9/N10 y N11/N12

Características mecánicas

Tipo Material Descripción A

(cm²) Iyy

(cm4) Izz

(cm4) Ixx

(cm4)

1 Acero ( S275 ) edt_TC, Perfil simple, (edt_TC) 54.00 2468.12 2468.12 4936.23



PÁG. 23

A continuación se incluyen los cuadros de características de los materiales según la EHE-

08, de los elementos existentes como forjado de losa, pilares, etc:



PÁG. 24

Para el control de calidad de los materiales de los anclajes en la losa se cumplirá con lo

establecido en el Título nº 8 Control (Capítulos XIV, XV y XVI) de la EHE-08.

Para el control de la ejecución de los anclajes en la losa se cumplirá con lo establecido

en el Título nº 8 Control (Capítulo XVII) de la EHE-08.



PÁG. 25

ANEJO Nº 1. PLANOS

1.1. Planta Ubicación. Armadura Activa direcc X

1.2. Planta Ubicación. Armadura Activa direcc Y

1.3. Planta Ubicación. Armadura Pasiva direcc X

1.4. Planta Ubicación. Armadura Pasiva direcc XY

2. Estructura Metálica (3 hojas)

3. Detalles vela (2 hojas)



PÁG. 26

ANEJO Nº 2. GRÁFICOS DE ENVOLVENTES DE ESFUERZOS

1. Axiles. 3D y Alzados

2. Cortantes en Z. 3D y Alzados

3. Momentos en Y. 3D y Alzados

4. Tensiones. 3D y Alzados



PÁG. 27

1. Axiles. 3D y Alzados



PÁG. 28

2. Cortantes en Z. 3D y Alzados



PÁG. 29

3. Momentos en Y. 3D y Alzados



PÁG. 30

4. Tensiones. 3D y Alzados

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