col2 (2)7.-DISEO PARA FUERZAS COPLANARES DE FLEXOCOMPRESINDATOS : h = 2.4mAltura del primer pisoVm = ERROR:#REF!tonResistencia al corte en el entrepiso "i" de uno de los murosMu = ERROR:#REF!ton.mMomentoNc = 2undNmero de columnas en un paoPg = 65.4tonCarga gravitacional mxima de servicio en un muro, metrada con el 100% de s/cPt = 45.65tonSumatoria de cargas gravitacionales de muros transversales al muroLm = 10mLongitud del pao mayor 0.5 LL = 13mLongitud total del muro, incluyendo las columnas de confinamiento si existiesen = 0.7 = 1Fy = 4200kg/cmFc = 175kg/cmt = 14cm

Fuerzas internas en columnas de confinamientoColumnaVc (Fuerza cortante)T (Traccin)C (Compresin)InteriorVm . Lm / L (Nc+1)Vm (h/L) - PcPc - Vm .h / 2LExtrema1.5 Vm . Lm / L(Nc+1)F-PcPc + F

7.1Diseo de las columnas de confinamiento

Tramo12345678l (m)100000003

COLext-1int-2int-3int-4int-5int-6int-7int-8ext-9Datos de diseoVcERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!TERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!CERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!

Seccin de concreto de la columna de confinamientoAs2.842.842.842.842.842.842.842.842.840.80.80.80.80.80.80.80.80.8AnERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!AcfERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!15 t210210210210210210210210210AcERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!d202525252525352525t141414141414141414Ac280350350350350350490350350

Determinacin del refuerzo verticalAsfERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!AstERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!AsERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!Usar41/2"41/2"41/2"41/2"41/2"41/2"41/2"41/2"41/2"

Determinacin de los estribos de confinamientoAv0.560.560.560.560.560.560.560.560.56tn999999999sERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!ERROR:#REF!s12.444444444412.444444444412.444444444412.444444444412.444444444412.444444444412.444444444412.444444444412.4444444444s56.256.256.256.256.258.756.256.25s101010101010101010

7.4Diseo de las vigas soleras correspondientes al primer nivel

Ts = Vm . Lm / 2LAs = Ts / FyTs = As = Ts = As =

7.1Determinacin de la seccin de concreto de la columna de confinamientoa)Diseo por compresinb)Diseo por corte-friccin (Vc)

An = As + (C/ - As.Fy) / 0.85 FcAcf = Vc / 0.2 Fc Ac 15 tAn = An =

7.2Determinacin del refuerzo verticalAsf = Vc / Fy . . Ast = T / Fy . Asf = Ast = Asf = Ast = As = Asf + Ast 0.1 Fc . Ac / FyAs = As = 7.3Determinacin de los estribos de confinamiento s = Av. Fy / 0.3 tn .Fc (Ac /An-1)s = Av. Fy / 0.12 tn .Fcs = d / 4 5cms = 10 cm

armadaDISEO PARA FUERZAS COPLANARES DE FLEXOCOMPRESIN1 .-DATOS DE DISEOF'y = 4200kg/cmResistencia a fluencia del acero de refuerzoF'm = 850ton/mResistencia a compresin axial de la albaileram = 92.1954445729ton/mResistencia caracterstica de la albailera al corte obtenida de ensayos de muretes a compresin diagonalL = Longitud total del muro, incluyendo las columnas de confinamiento si existiesent = Espesor efectivo del muroh = Altura de entrepiso correspondiente a un muro confinadoNivelLthCmCvCs% s/cPgPmVeMe(m)(m)(m)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton.m)1er30.142.6135125%14.2518970.22do30.142.683225%8.7511846.83er30.142.631325%3.2546264to002.620.5225%2.1252.5310.45to002.610.2125%1.051.212.66to0000000%00007mo0000000%00001 .-VERIFICACIONES PREVIAS1.1 .-Esbeltez1.2 .-Esfuerzo Axial Mximom = Pm / L tm = ( 13 + 5 ) / ( 3 * 0.14 )m = 42.8571428571ton/m Esfuerzo axial mximo producido por Pm0.2 F'm [ 1-( h/35t ) ]0.15 F'm170 ( 1 - 0.2815 )0.15 * 850122.1366097459ton/m Esfuerzo axial admisible127.5ton/m Lmite mximo del esfuerzo axial admisible1.3 .-Sismo Moderado, Resistencia al Agrietamiento y Fuerzas Internas Ultimas (mu, Vu) = Ve. L / Me1/3 1 1 = 9 * 3 / 70.2=0.3846153846 1 = 0.3846153846 2 = 8 * 3 / 46.8=0.5128205128 2 = 0.5128205128 3 = 6 * 3 / 26=0.6923076923 3 = 0.6923076923 4 = 3 * 0 / 10.4=0 4 = 0 5 = 1 * 0 / 2.6=0 5 = 0 6 = 0=0 6 = 0 7 = 0=0 7 = 0Vm = 0.5 m . . t L + 0.23PgVe 0.55 VmVm1 = 46.098 * 0.162 + 3.278=10.7240551386ton9 > 5.898errorVm2 = 46.098 * 0.215 + 2.013=11.9412401848ton8 > 6.568errorVm3 = 46.098 * 0.291 + 0.748=14.1512992494ton6 < 7.783okVm4 = 0=0.48875ton3 > 0.269errorVm5 = 0=0.2415ton1 > 0.133errorVm6 = 0=0ton0 < 0okVm7 = 0=0ton0 < 0okVu = 1.25 VeMu = 1.25 MeVu1 = 11.25tonMu1 = 87.75ton.mVu2 = 10tonMu2 = 58.5ton.mVu3 = 7.5tonMu3 = 32.5ton.mVu4 = 3.75tonMu4 = 13ton.mVu5 = 1.25tonMu5 = 3.25ton.mVu6 = 0tonMu6 = 0ton.mVu7 = 0tonMu7 = 0ton.m1.4 .-Confinamiento en los Talones (1 Planta)A = 0.5376mFrmulas a emplear para el muro transversal :I = 0.503mPmu = 1.25 PmPt = Pmu ( B / L )Pm = 18tonPmu = 22.5tonMu = 87.75ton.m0.3F'm = 255ton/m

PU = Pmu + PtMU = Mu - Pt . e u = PU / A + MU .y / IBorde IZQUIERDOBorde DERECHO

e = 1.12me = 1.81my = 1.81my = 1.12mPt = 6.3tonPt = 0tonPU = 22.5 + 6.328.8tonPU = 22.5 + 022.5tonMU = 87.75 - 6.3 * 1.1280.694ton.mMU = 87.75 - 0 * 1.8187.75ton.m

u = 53.571 + 80.694 * 1.81 / 0.503u = 41.853 + 87.75 * 1.12 / 0.503u = 343.9414882136ton/m > 0.3 F'mu = 237.2403525277ton/m < 0.3 F'mSi requiere confinamiento !No requiere confinamiento !

2 .-DISEO DEL REFUERZO VERTICALPu = 0.9 PgP = 0.1 F'm .t . LPu 1 = 0.9 * 14.25 12.825tonP1 = 85 * 0.42 35.7tonPu 2 = 0.9 * 8.75 7.875tonP2 = 85 * 0.42 35.7tonPu 3 = 0.9 * 3.25 2.925tonP3 = 85 * 0.42 35.7tonPu 4 = 0.9 * 2.125 1.9125tonP4 = 00tonPu 5 = 0.9 * 1.05 0.945tonP5 = 00tonPu 6 = 00tonP6 = 00tonFrmulas a emplear para el muro transversal :Pu 7 = 00tonP7 = 00tonPu = 0.9 PgPt = Pu / ( B L )D = 0.8 LNivelPt-izqPt-der = 0.85 - 0.2 Pu / PT = ( Mu / - Pu.L /2 ) / D(ton)(ton)1 = 0.85 - 0.2 * 0.359 = 0.778 0.7781512605T1 = ( 112.767 - 19.238 ) / 2.4 38.9707410907ton1er3.5902 = 0.85 - 0.2 * 0.221 = 0.806 0.8058823529T2 = ( 72.591 - 11.813 ) / 2.4 25.324475365ton2do2.2103 = 0.85 - 0.2 * 0.082 = 0.834 0.8336134454T3 = ( 38.987 - 4.388 ) / 2.4 14.4164146505ton3er0.8204 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!T4 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton4to005 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!T5 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton5to006 = 00T6 = 00ton6to007 = 00T7 = 00ton7mo00

As = ( T - Pt ) / F'yBorde IZQUIERDOBorde DERECHO

As1 = ( 38.971 - 3.59 ) / 4.2 8.423985974cmAs1 = ( 38.971 - 0 ) / 4.2 9.2787478787cmAs2 = ( 25.324 - 2.21 ) / 4.2 5.5034465155cmAs2 = ( 25.324 - 0 ) / 4.2 6.0296369917cmAs3 = ( 14.416 - 0.82 ) / 4.2 3.2372415835cmAs3 = ( 14.416 - 0 ) / 4.2 3.4324796787cmAs4 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!cmAs4 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!cmAs5 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!cmAs5 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!cmAs6 = 00cmAs6 = 00cmAs7 = 00cmAs7 = 00cm

PU = 1.25 Pm

Mn = As .Fy. D + PU (L/2)Mn Mu / Mn1 = 9.279 * 10.08 + 22.5 * 1.5 127.2797786177ton.m127.28 > 112.767okMn1 = 6.03 * 10.08 + 13.75 * 1.5 81.4037408759ton.m81.404 > 72.591okMn1 = 3.432 * 10.08 + 5 * 1.5 42.0993951613ton.m42.099 > 38.987okMn1 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton.mERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!Mn1 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton.mERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!Mn1 = 00ton.m0Mn1 = 00ton.m0Mn1 = 00ton.m0

3 .-DISEO POR CORTED = 0.8 Lsi, Me / (Ve. L ) > 1Vuf = 1.25 ( Mn/ Mu ) VuD = Lsi, Me / (Ve. L ) < 1Vuf 1 = 1.25 * 1.45 * 11.25 20.3974004195ton70.2 / ( 9 * 3 ) = 2.6D1 = 2.4mVuf 2 = 1.25 * 1.392 * 10 17.3939617256ton46.8 / ( 8 * 3 ) = 1.95D2 = 2.4mVuf 3 = 1.25 * 1.295 * 7.5 12.1440562965ton26 / ( 6 * 3 ) = 1.444D3 = 2.4mVuf 4 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton0D4 = 0mVuf 5 = ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!ton0D5 = 0mVuf 6 = 00ton0D6 = 0mVuf 7 = 00ton0D7 = 0m

p = As / S . t S = As / p . t As h = Vuf . S / ( F'y. D )As1 = 0.71
Autor: Autor:ASUMIN AREA DE ACERO EN cm2S1 = 0.5071428571m 0.4
Autor: Autor:ASUMIR ESPACIAMIENTO HORIZONTAL EN mAs h = 8.159 / 10.08 0.8094206516errorAs2 = 0.71S2 = 0.5071428571m 0.4As h = 6.958 / 10.08 0.6902365764okAs3 = 0.71S3 = 0.5071428571m 0.4As h = 4.858 / 10.08 0.4819069959okAs4 = 0S4 = 0m 0As h = 00As5 = 0S5 = 0m 0As h = 00As6 = 0S6 = 0m 0As h = 00As7 = 0S7 = 0m 0As h = 00

vuf = Vuf / t L < 0.1 F'mvuf = Vuf / t L < 0.2 F'mvuf1 = 20.397 / 0.42 48.5652390941 0,1 F'c . Ac / F'ycol2 piso3 piso4 piso5 piso6 piso7 piso11098700F2 = 0.00tonT2 = -10.00tonAs2 = -2.646 < 1.6252.84cm9000000F3 = 0.00tonT3 = -9.00tonAs3 = -2.381 < 1.6252.84cmF4 = 0.00tonT4 = -8.00tonAs4 = -2.116 < 1.6252.84cmF5 = 0.00tonT5 = -7.00tonAs5 = -1.852 < 1.6252.84cmF6 = 0.00tonT6 = 0.00tonAs6 = 0 < 00.00cmF7 = 0.00tonT7 = 0.00tonAs7 = 0 < 00.00cm

El rea del ncleo (An) correspondiente a las columnas EXTREMAS de confinamiento, deber disearse para soportarla compresin "C". Para obtener el rea de concreto (Ac), deber agregarse los recubrimientos al rea del nucleo "An"

C = Pc + FAn = As + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'c

C2 = 10.00tonAn2 = 2.84 + ( 2357.714 ) / 148.75=18.69390cmC3 = 9.00tonAn3 = 2.84 + ( 929.143 ) / 148.75=9.09390cmC4 = 8.00tonAn4 = 2.84 + ( -499.429 ) / 148.75=-0.52390cmC5 = 7.00tonAn5 = 2.84 + ( -1928 ) / 148.75=-10.12390cmC6 = 0.00tonAn6 = 0 + ( 0 ) / 148.75=0.000cmC7 = 0.00tonAn7 = 0 + ( 0 ) / 148.75=0.000cm

3.2 .-DISEO DE VIGAS SOLERAS DE LOS PISOS SUPERIORESLas soleras se disearan a traccin con una fuerza igual a "Ts":Acs = 390cm

Ts =
Autor: Autor:TRACCION PURA ACTUANTE EN LA VIGA SOLERAVu . Lm / 2LAs = Ts / Fy > 0,1 F'c .Acs/ F'y

Ts2 = 0 * 0.25 = .00tonAs1 = 0 < 1.6251.625cmTs3 = 0 * 0.25 = .00tonAs2 = 0 < 1.6251.625cmTs4 = 0 * 0.25 = .00tonAs3 = 0 < 1.6251.625cmTs5 = 0 * 0.25 = .00tonAs4 = 0 < 1.6251.625cmTs6 = 0 * 0.25 = .00tonAs5 = 0 < 1.6251.625cmTs7 = 0 * 0.25 = .00tonAs6 = 0 < 1.6251.625cm

AYUDA

ejm aciDISEO PARA FUERZAS COPLANARES DE FLEXOCOMPRESINDATOS DE DISEOF'y = 4200kg/cmResistencia a fluencia del acero de refuerzoF'c = 175kg/cmResistencia a la compresin axial del concretoF'm = 850ton/mResistencia a compresin axial de la albaileram = 92.195ton/mResistencia caracterstica de la albailera al corte obtenida de ensayos de muretes a compresin diagonalL = Longitud total del muro, incluyendo las columnas de confinamiento si existiesent = Espesor efectivo del muroh = Altura de entrepiso correspondiente a un muro confinadoNivelLthCmCvCs% s/cPg
Autor: Autor:CM + %CVPm
Autor: Autor:CM + 100%CVVeMe(m)(m)(m)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton.m)1er5.850.142.328.1931.379.7559.562do5.850.142.320.522.7738.3136.003er5.850.142.312.8114.1765.6016.324to5.850.142.35.135.5791.873.535to6to7mo1 .-VERIFICACIONES PREVIAS1.1 .-Espesor efectivot h / 20 Zona ssmica 2 y 3t h / 25 Zona ssmica 1t 2.3 / 20t 2.3 / 250.14 > 0.115 Ok !0.14 > 0.09 Ok !1.2 .-Esfuerzo Axial Mximom = Pm / L tm = ( 0 + 0 ) / ( 5.85 * 0.14 )m = 0ton/m Esfuerzo axial mximo producido por Pm0.2 F'm [ 1-( h/35t ) ]0.15 F'm170 ( 1 - 0.2203 )0.15 * 850132.5447730112ton/m Esfuerzo axial admisible127.5ton/m Lmite mx. del esfuerzo axial admisible1.3 .-Control de fisuracin, Resistencia al Agrietamiento y Fuerzas Internas Ultimas (mu, Vu)

Control de fisuracinResistencia al agrietamientoVe 0.55 VmVm = 0.5 m . . t L + 0.23Pg9.75 < 23.451Ok, no agriera !Vm1 = 46.098 * 0.784 + 6.484 = 42.64ton8.31 < 23.358Ok, no agriera !Vm2 = 46.098 * 0.819 + 4.715 = 42.47ton5.6 < 22.385Ok, no agriera !Vm3 = 46.098 * 0.819 + 2.946 = 40.70ton1.87 < 21.414Ok, no agriera !Vm4 = 46.098 * 0.819 + 1.18 = 38.93ton0 < 0Ok, no agriera !Vm5 = 0 = .00ton0 < 0Ok, no agriera !Vm6 = 0 = .00ton0 < 0Ok, no agriera !Vm7 = 0 = .00ton

Factor de reduccin, para calcular VmFactor de amplificacin, para Vu y Mu1/3 = Ve.L/Me 12 Vm / Ve 3 1 = 9.75 * 5.85 / 59.56 = .9580.958Vm/Ve = 4.3733.000 2 = 8.31 * 5.85 / 36 = 1.3501.000 3 = 5.6 * 5.85 / 16.32 = 2.0071.000 4 = 1.87 * 5.85 / 3.53 = 3.0991.000 5 = 0 = .0000.000 6 = 0 = .0000.000 7 = 0 = .0000.000Vu = Ve (Vm/Ve)Mu = Me (Vm/Ve)Vu1 = 3 * 9.75 = 29.25tonMu1 = 3 * 59.56 = 178.68ton.mVu2 = 0 * 8.31 = 24.93tonMu2 = 0 * 36 = 108.00ton.mVu3 = 0 * 5.6 = 16.80tonMu3 = 0 * 16.32 = 48.96ton.mVu4 = 0 * 1.87 = 5.61tonMu4 = 0 * 3.53 = 10.59ton.mVu5 = 0 * 0 = .00tonMu5 = 0 * 0 = .00ton.mVu6 = 0 * 0 = .00tonMu6 = 0 * 0 = .00ton.mVu7 = 0 * 0 = .00tonMu7 = 0 * 0 = .00ton.m

1.4 .-Verificacin de colocar As horizontal, agrietamiento diagonal en los entrepisos superioresTodo muro confinado que no cumpla Vu Vm ; m 0.05 F'm, deber llevar refuerzo horizontal contnuoEn los edificios de mas de 3 pisos, todos los muros portantes del 1er nivel sern reforzados horizontalmenteConsiderando 2 varillas#2 As = 0.32cmp = As/ (s.t) 0,001Vu Vmm 0.05 F'ms (cm)As minAs1 piso29.25 < 42.63938.303 < 42.5No400.560.64Ok !2 piso24.93 < 42.46927.806 < 42.5No400.560.64Ok !3 piso16.8 < 40.717.309 < 42.5No200.280.64Ok !4 piso5.61 < 38.9346.812 < 42.5No200.280.64Ok !5 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!2000.64Ok !6 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!2000.64Ok !7 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!2000.64Ok !En cada entrepiso superior al primero (i>1), deber verificarse para cada muro confinado queVmi > Vuide no cumplirse esta condicin, el entrepiso "i" tambin se AGRIETARA y sus confinamientos debern serDISEADOS para soportar "Vmi", en forma similar al primer entrepisoVmVu2 piso42.469>24.930NO disear elementos de confinamiento !3 piso40.700>16.800NO disear elementos de confinamiento !4 piso38.934>5.610NO disear elementos de confinamiento !5 piso0.000 17.5 * 375 / 4200As = 1.971 + 0.931 > 17.5 * 375 / 4200As = 9.165 > 1.563As = 2.903 > 1.563As = 9.165cmAs = 2.903cm

El confinamiento mnimo con estribos ser 1/4" : 1@5, 4@10, rto@25 c/extremo . Adicionalmente se agregar2 estribos en la unin solera-columna y estribos @10 en el sobrecimiento.

b )Determinacin de la seccin de concreto de la columna de confinamientoEl rea de la seccin de las columnas ser la mayor de las que proporcione el diseo en compresin o el diseo porcorte friccin, pero no menor que 15 veces el espesor de la columna (15 t) en cm.

An =
Autor: Autor:DISEO POR COMPRESIONAs + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'cAn = As + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'cAn = 9.165 + ( 31659.443 - 38492.711 ) / 119An = 2.903 + ( 7223.746 - 12192.338 ) / 148.75An = -48.26cmAn = -30.50cm

Acf =
Autor: Autor:DISEO POR CORTE FRICCIONVc / 0,2 F'c . Acf = Vc / 0,2 F'c . Acf = 8445.756 / ( 0.2 * 148.75 )Acf = 5630.504 / ( 0.2 * 148.75 )Acf = 283.89cmAcf = 189.26cm

Ac = 283.8909452912cm SECCION TRANSV. COL.Ac = 210cm SECCION TRANSV. COL.Ac = 375cmAc = 375cm

2.2 .-DISEO DE VIGAS SOLERAS CORRESPONDIENTES AL 1 NIVELEl rea de la seccin transversal de la solera (Acs) ser suficiente para alojar el refuerzo longitudinal (As), pudindoseemplear vigas chatas con un peralte igual al espesor de la losa de techo.Acs = 280cm

Ts =
Autor: Autor:TRACCION PURA ACTUANTE EN LA VIGA SOLERAVm . Lm / 2LAs = Ts / Fy > 0,1 F'c .Acs/ F'yTs = 42.639 * 3.09 / 11.7As = 11261.007 / 3780 > 17.5 * 0.067Ts = 11.261tonAs = 2.979 > 1.167As = 2.979cm

El confinamiento mnimo con estribos ser 1/4" : 1@5, 4@10, rto@25 c/extremo . Adicionalmente se agregar2 estribos en la unin solera-columna y estribos @10 en el sobrecimiento.

3 .-DISEO DE LOS PISOS SUPERIORES NO AGRIETADOS
Autor: Autor:SE DISEA SOLAMENTE LAS COLUMNAS EXTREMAS, LAS COLUMNAS INTERNAS COLOCAR AS MINIMO3.1 .-DISEO DE COLUMNAS EXTREMAS DE LOS PISOS SUPERIORESLas columnas EXTREMAS de pisos superiores debern tener refuerzo vertical (As) capaz de absorver la traccin "T"producida por el momento flector "Mu" actuante en el piso en estudio.As min = 2.84cmLas columnas INTERNAS podrn tener refuerzo mnimo (2.84 cm)valores de "Pc" en toneladasF = Mu / LT =
Autor: Autor:TRACCIONF - PcAs = T /(F'y .) > 0,1 F'c . Ac / F'ycolPc2Pc3Pc4Pc5Pc6Pc71000000F2 = 18.46tonT2 = 18.46tonAs2 = 4.884 > 1.5634.884cm9000000F3 = 8.37tonT3 = 8.37tonAs3 = 2.214 > 1.5632.840cmF4 = 1.81tonT4 = 1.81tonAs4 = 0.479 < 1.5632.840cmF5 = 0.00tonT5 = 0.00tonAs5 = 0 < 02.840cmF6 = 0.00tonT6 = 0.00tonAs6 = 0 < 02.840cmF7 = 0.00tonT7 = 0.00tonAs7 = 0 < 02.840cm

El rea del ncleo (An) correspondiente a las columnas EXTREMAS de confinamiento, deber disearse para soportarla compresin "C". Para obtener el rea de concreto (Ac), deber agregarse los recubrimientos al rea del nucleo "An"

C = Pc + FAn = As + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'c

C2 = 18.46tonAn2 = 4.884 + ( 5860.806 ) / 119=54.13375cmC3 = 8.37tonAn3 = 2.84 + ( 28.044 ) / 119=3.08375cmC4 = 1.81tonAn4 = 2.84 + ( -9341.919 ) / 119=-75.66375cmC5 = 0.00tonAn5 = 2.84 + ( -11928 ) / 119=-97.400cmC6 = 0.00tonAn6 = 2.84 + ( -11928 ) / 119=-97.400cmC7 = 0.00tonAn7 = 2.84 + ( -11928 ) / 119=-97.400cm

3.2 .-DISEO DE VIGAS SOLERAS DE LOS PISOS SUPERIORESLas soleras se disearan a traccin con una fuerza igual a "Ts":Acs = 280cm

Ts =
Autor: Autor:TRACCION PURA ACTUANTE EN LA VIGA SOLERAVu . Lm / 2LAs = Ts / Fy > 0,1 F'c .Acs/ F'y

Ts2 = 24.93 * 0.264 = 6.58tonAs1 = 1.742 > 1.1672.840cmTs3 = 16.8 * 0.264 = 4.44tonAs2 = 1.174 < 1.1672.840cmTs4 = 5.61 * 0.264 = 1.48tonAs3 = 0.392 < 1.1672.840cmTs5 = 0 * 0.264 = .00tonAs4 = 0 < 1.1672.840cmTs6 = 0 * 0.264 = .00tonAs5 = 0 < 1.1672.840cmTs7 = 0 * 0.264 = .00tonAs6 = 0 < 1.1672.840cm

salamankDISEO PARA FUERZAS COPLANARES DE FLEXOCOMPRESINDATOS DE DISEOF'y = 4200kg/cmResistencia a fluencia del acero de refuerzok=63240.1153f1 =13.5F'c = 210kg/cmResistencia a la compresin axial del concreto90000f2 =9.45F'm = 950ton/mResistencia a compresin axial de la albaileraf3 =4.725m = 97.468ton/mResistencia caracterstica de la albailera al corte obtenida de ensayos de muretes a compresin diagonalL = Longitud total del muro, incluyendo las columnas de confinamiento si existiesent = Espesor efectivo del muroh = Altura de entrepiso correspondiente a un muro confinadoNivelLthCmCvCs% s/cPg
Autor: Autor:CM + %CVPm
Autor: Autor:CM + 100%CVVeMe(m)(m)(m)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton)(ton.m)1er5.150.242.720.2510.812.4425%22.9531.0525.5112.3752do5.150.142.513.57.28.7125%15.320.713.0643.5253er5.150.142.56.753.64.3525%7.6510.354.3510.8754to5to6to7mo1 .-VERIFICACIONES PREVIAS1.1 .-Espesor efectivot h / 20 Zona ssmica 2 y 3t h / 25 Zona ssmica 1t 2.7 / 20t 2.7 / 250.24 > 0.135 Ok !0.24 > 0.11 Ok !1.2 .-Esfuerzo Axial Mximom = Pm / L tm = ( 20.25 + 10.8 ) / ( 5.15 * 0.24 )m = 25.121ton/m Esfuerzo axial mximo producido por Pm0.2 F'm [ 1-( h/35t ) ]0.15 F'm190 ( 1 - 0.1033 )0.15 * 950170.3698979592ton/m Esfuerzo axial admisible142.5ton/m Lmite mx. del esfuerzo axial admisible1.3 .-Control de fisuracin, Resistencia al Agrietamiento y Fuerzas Internas Ultimas (mu, Vu)

Control de fisuracinResistencia al agrietamientoVe 0.55 VmVm = 0.35 m . . t L + 0.23Pg25.5 < 26.094Ok !Vm1 = 34.114 * 1.236 + 5.279 = 47.44ton13.06 < 14.884Ok !Vm2 = 34.114 * 0.721 + 3.519 = 27.06ton4.35 < 14.496Ok !Vm3 = 34.114 * 0.721 + 1.76 = 26.36ton0 < 0Ok !Vm4 = 0 = .00ton0 < 0Ok !Vm5 = 0 = .00ton0 < 0Ok !Vm6 = 0 = .00ton0 < 0Ok !Vm7 = 0 = .00ton

Factor de reduccin, para calcular VmFactor de amplificacin, para Vu y Mu1/3 = Ve.L/Me 12 Vm / Ve 3 1 = 25.5 * 5.15 / 112.375 = 1.1691.000Vm / Ve = 1.8612.000 2 = 13.06 * 5.15 / 43.525 = 1.5451.000 3 = 4.35 * 5.15 / 10.875 = 2.0601.000 4 = 0 = .0000.000 5 = 0 = .0000.000 6 = 0 = .0000.000 7 = 0 = .0000.000Vu = Ve (Vm/Ve)Mu = Me (Vm/Ve)Vu1 = 2 * 25.5 = 51.00tonMu1 = 2 * 112.375 = 224.75ton.mVu2 = 2 * 13.06 = 26.12tonMu2 = 2 * 43.525 = 87.05ton.mVu3 = 2 * 4.35 = 8.70tonMu3 = 2 * 10.875 = 21.75ton.mVu4 = 2 * 0 = .00tonMu4 = 2 * 0 = .00ton.mVu5 = 2 * 0 = .00tonMu5 = 2 * 0 = .00ton.mVu6 = 2 * 0 = .00tonMu6 = 2 * 0 = .00ton.mVu7 = 2 * 0 = .00tonMu7 = 2 * 0 = .00ton.m

1.4 .-Verificacin de colocar As horizontal, agrietamiento diagonal en los entrepisos superioresTodo muro confinado que no cumpla Vu Vm ; m 0.05 F'm, deber llevar refuerzo horizontal contnuoEn los edificios de mas de 3 pisos, todos los muros portantes del 1er nivel sern reforzados horizontalmenteConsiderando 2 varillas#2 As = 0.32cmp = As/ (s.t) 0,001Vu Vmm 0.05 F'ms (cm)As minAs1 piso51 > 47.44325.121 < 47.5Si501.20.64error2 piso26.12 < 27.06128.71 < 47.5Si500.70.64error3 piso8.7 < 26.35614.355 < 47.5Si500.70.64error4 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!000.64Ok !5 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!000.64Ok !6 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!000.64Ok !7 piso0 < 0ERROR:#DIV/0!ERROR:#DIV/0!000.64Ok !En cada entrepiso superior al primero (i>1), deber verificarse para cada muro confinado queVmi > Vuide no cumplirse esta condicin, el entrepiso "i" tambin se AGRIETARA y sus confinamientos debern serDISEADOS para soportar "Vmi", en forma similar al primer entrepisoVmVu2 piso27.061>26.120NO disear elementos de confinamiento !3 piso26.356>8.700NO disear elementos de confinamiento !4 piso0.000 21 * 360 / 4200As = 12.13 > 1.8As = 6.522 > 1.8As = 12.130cmAs = 6.522cmAs = 2.500cmAs = 2.000cm

El confinamiento mnimo con estribos ser 1/4" : 1@5, 4@10, rto@25 c/extremo . Adicionalmente se agregar2 estribos en la unin solera-columna y estribos @10 en el sobrecimiento.

b )Determinacin de la seccin de concreto de la columna de confinamientoEl rea de la seccin de las columnas ser la mayor de las que proporcione el diseo en compresin o el diseo porcorte friccin, pero no menor que 15 veces el espesor de la columna (15 t) en cm.

An =
Autor: Autor:DISEO POR COMPRESIONAs + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'cAn = As + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'cAn = 2.5 + ( 60970.325 - 10500 ) / 178.5An = 2 + ( -1373.642 - 8400 ) / 178.5An = 285.25cmAn = -52.75cm

Acf =
Autor: Autor:DISEO POR CORTE FRICCIONVc / 0,2 F'c . Acf = Vc / 0,2 F'c . Acf = 11860.783 / ( 0.2 * 178.5 )Acf = 7907.189 / ( 0.2 * 178.5 )Acf = 332.23cmAcf = 221.49cm

Ac = 360cm SECCION TRANSV. COL.Ac = 360cm SECCION TRANSV. COL.Ac = 360cmAc = 360cm

2.2 .-DISEO DE VIGAS SOLERAS CORRESPONDIENTES AL 1 NIVELEl rea de la seccin transversal de la solera (Acs) ser suficiente para alojar el refuerzo longitudinal (As), pudindoseemplear vigas chatas con un peralte igual al espesor de la losa de techo.Acs = 390cm

Ts =
Autor: Autor:TRACCION PURA ACTUANTE EN LA VIGA SOLERAVm . Lm / 2LAs = Ts / Fy > 0,1 F'c .Acs/ F'yTs = 47.443 * 2.575 / 10.3As = 11860.783 / 3780 > 21 * 0.093Ts = 11.861tonAs = 3.138 > 1.95As = 3.138cm

El confinamiento mnimo con estribos ser 1/4" : 1@5, 4@10, rto@25 c/extremo . Adicionalmente se agregar2 estribos en la unin solera-columna y estribos @10 en el sobrecimiento.

3 .-DISEO DE LOS PISOS SUPERIORES NO AGRIETADOS
Autor: Autor:SE DISEA SOLAMENTE LAS COLUMNAS EXTREMAS, LAS COLUMNAS INTERNAS COLOCAR AS MINIMO3.1 .-DISEO DE COLUMNAS EXTREMAS DE LOS PISOS SUPERIORESLas columnas EXTREMAS de pisos superiores debern tener refuerzo vertical (As) capaz de absorver la traccin "T"producida por el momento flector "Mu" actuante en el piso en estudio.Las columnas INTERNAS podrn tener refuerzo mnimo (2.84 cm)valores de "Pc" en toneladasF = Mu / LT =
Autor: Autor:TRACCIONF - PcAs = T /(F'y .) > 0,1 F'c . Ac / F'ycol2 piso3 piso4 piso5 piso6 piso7 piso11098700F2 = 16.90tonT2 = 6.90tonAs2 = 1.826 < 1.952.84cm9000000F3 = 4.22tonT3 = -4.78tonAs3 = -1.264 < 1.952.84cmF4 = 0.00tonT4 = -8.00tonAs4 = -2.116 < 1.952.84cmF5 = 0.00tonT5 = -7.00tonAs5 = -1.852 < 1.952.84cmF6 = 0.00tonT6 = 0.00tonAs6 = 0 < 00.00cmF7 = 0.00tonT7 = 0.00tonAs7 = 0 < 00.00cm

El rea del ncleo (An) correspondiente a las columnas EXTREMAS de confinamiento, deber disearse para soportarla compresin "C". Para obtener el rea de concreto (Ac), deber agregarse los recubrimientos al rea del nucleo "An"

C = Pc + FAn = As + ( C/ - As F'y ) / 0,85 F'c

C2 = 26.90tonAn2 = 2.84 + ( 26504.732 ) / 178.5=151.33390cmC3 = 13.22tonAn3 = 2.84 + ( 6962.43 ) / 178.5=41.85390cmC4 = 8.00tonAn4 = 2.84 + ( -499.429 ) / 178.5=0.04390cmC5 = 7.00tonAn5 = 2.84 + ( -1928 ) / 178.5=-7.96390cmC6 = 0.00tonAn6 = 0 + ( 0 ) / 178.5=0.000cmC7 = 0.00tonAn7 = 0 + ( 0 ) / 178.5=0.000cm

3.2 .-DISEO DE VIGAS SOLERAS DE LOS PISOS SUPERIORESLas soleras se disearan a traccin con una fuerza igual a "Ts":Acs = 390cm

Ts =
Autor: Autor:TRACCION PURA ACTUANTE EN LA VIGA SOLERAVu . Lm / 2LAs = Ts / Fy > 0,1 F'c .Acs/ F'y

Ts2 = 26.12 * 0.25 = 6.53tonAs1 = 1.728 < 1.951.950cmTs3 = 8.7 * 0.25 = 2.18tonAs2 = 0.575 < 1.951.950cmTs4 = 0 * 0.25 = .00tonAs3 = 0 < 1.951.950cmTs5 = 0 * 0.25 = .00tonAs4 = 0 < 1.951.950cmTs6 = 0 * 0.25 = .00tonAs5 = 0 < 1.951.950cmTs7 = 0 * 0.25 = .00tonAs6 = 0 < 1.951.950cm

4 .-DISEO DE LA CIMENTACIONPm = 31.05tonCarga gravitacional mxima de servicio de un muro, metrada con el 100% de sobrecargaMe = 112.38ton-m adm = 35ton/mCapacidad portante del sueloc = 2.3ton/mPeso especfico del concreto ciclpeoL = 5.15mLongitud de la cimentacin

B (m)h (m)Peso de la cimentacin1.001.001 * 1 * 5.15 * 2.3 = 11.85Peso del sobrecimiento0.240.400.24 * 0.4 * 5.15 * 2.3 = 1.14Carga gravitacional de servicio de un muro = 31.05 = 44.03ton

q mx = Q / BL + 6M / BLq min = Q / BL - 6M / BLq mx = 44.032 / 5.15 + 674.25 / 26.523q min = 44.032 / 5.15 - 674.25 / 26.523q mx = 33.97ton/mOk adm > q maxq min = -16.87ton/mOk adm > q min