Proceso de Electrobtención Plantas mineras

7/21/2019 Proceso de Electrobtención Plantas mineras

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Proceso deProceso de

ElectroobtenciónElectroobtención

PlantaPlanta HidroSur HidroSur

Codelco NorteCodelco Norte

Noviembre de 2004 Noviembre de 2004



INTRODUCCION

Desde la puesta en marcha en 1988, las plantas deExtracción por Solventes y Electrodepositación de laSubgerencia Mina Sur - Oxidos de la DivisiónChuquicamata de Codelco – Chile presentaron seriosproblemas operacionales por factores tanto endógenoscomo exógenos; que afectó severamente la estabilidadoperativa, la producción, la calidad del producto, y porende los costos de producción; lo cual dio origen a lageneración de continuos programas de investigación y

desarrollo para la introducción de mejoramientos einnovaciones que contribuyeran a la optimización de lasoperaciones productivas.Los estudios realizados han permitido la

implementación a escala industrial de nuevastecnologías de Extracción por Solvente y mejoramientosen Electroobtención, todo lo cual ha configuradooperaciones cada vez más exitosas, que se han vistoreflejadas en el incremento de la producción de cátodosde calidad apta para su comercialización directa a costoscompetitivos, en el ámbito de las empresas productivasdel metal rojo.



ELECTROOBTENCIONPLANTA EW

La planta de Electrodepositación del ProyectoLixiviación Botadero de Ripios inició sus

operaciones en el año 1988, con una produccióndiaria de 240 tpd. Su diseño contemplóoriginalmente tres circuitos eléctricamenteindependientes, con seis secciones por circuito las

que se componen de 25 celdas por sección, cuyasceldas operan con 60 cátodos y 61 ánodos. Uno delos circuitos (A) consideró en su fase inicial y hasta1994 tres de sus secciones para limpieza a objeto

de retener impurezas, particularmente físicas; yno comprometer el total de la producción de laPlanta. Los flujos de trabajo a celdas de limpiezason de 130 l/min. y en celdas comerciales de 110

l/min., los cuales mediante la operación de unestanque de recirculación mantienen el balancemásico de cobre en el sistema



DIAGRAMA CONCEPTUALPROCESO HIDROMETALURGICO

REFINO

PILA DE

MINERAL

SOLUCIONACIDA

ESTANQUE DE

SOLUCION

LIXIVIACION

ORGANICO

CARGADO

SOLUCION A

REEXTRACCION

DECANTADOR

E L E C

. A V

A N C E

ETAPA DE

EXTRACCION

MEZCLADOR

ETAPA DE

REEXTRACCION

ORG. DESCARGADO

EXTRACCION POR

SOLVENTE

ELECTROWINNING

CATODOcCc SX-EW

LIXIVIACIONEXTRACCION POR

SOLVENTE

ELECTROWINNING



Mapa Minero Cuprifero



DESAFIOS DEL MAÑANADESAFIOS DEL MAÑANA

GABYGABY

RADOMIRO TOMIC

CHUQUICAMATA

TOQUITOQUI

OPACHEOPACHEGENOVEVAGENOVEVA

ATAHUALPAATAHUALPA

CENTRO DE PROCESAMIENTO

IRMAIRMA

GALENOSAGALENOSA

OCEANOOCEANOPACIFICOPACIFICOAGUA DE MAR

AMBIENTEAMBIENTE



60000 ton/año 60000 ton/año, nominal 62000 ton/año, nominal 64200 ton/año, nominal 79000 ton/año, nominal 75000 ton/año, nom

Nominal y Actual 57000 ton/año, actual 60000 ton/año, actual 50400 ton/año, actual 76250 ton/año, actual 92000 ton/año, act

e Anodos y cátodos 61 ánodos 62 ánodos 62 ánodos 61 ánodos 61 ánodos 61 ánodos

/ celda 60 cátodos (Falconbridge) 61 cátodos (316L) 61 cátodos (316L) 60 cátodos 60 cátodos 60 cátodos (ISA

180 184 168 208 264 284Concreto Polimérico Concreto Polimérico Concreto Polimérico Concreto Polimérico Concreto Polimérico Concreto Poliméri

1 Despegadora 1 Despegadora 1 Despegadora 1 Despegadora 1 Despegadora 1 Lavadora-Despega

Kidd Process Kidd Process Kidd Process Wenmec Wenmec

ción Plantaal Proceso)

to Operación Total y

ch Cost, (cent/lb)

200 700 800 215

(Proceso Bateas) (Proceso Pilas) (Aglom.-Lix.) (Planta más Dump)650800

Quebrada Blanca El TesoroParámetros Planta Lomas Bayas Mantos Blancos Mantoverde

acidad de Producción

sumo de Energía, kwh/ton Cu

iencia de Corriente, %

Michilla

nología de Despegue

e Grúas

sidad de Corriente, A/m2 251 280 a 300

sumo de Acido, ton/día

290 307

96 94

116 61

e celdas y tipo de celdas

1800 2000 2000 1880 2039 1950

288 207

94 93 91.4 96

2 2 (P&H) 2 (P&H) 2 (P&H)

137 175 160

2 2 (Kone)

BenchMarking - Plantas Hidrometalúrgicas de Cobre en Chile

68 cent/lb - 51 cent/lb 81 cent/lb - 63 cent/lb 65 cent/lb - 53 cent/lb 12.35 cent/lb (SX-EW) Sin Información Sin Información

73

BenchMarking – Plantas Hidrometalurgicas en Chile



BenchMarking – Plantas Hidrometalurgicas en Chile

Hidro-Norte Hidro-Sur Hidro-Sur Sulfuros

100000 ton/año, nominal 50000 ton/año, nomin

130000 ton/año, actual 63399 ton/año, actu

de Anodos y cátodos 63 ánodos 61 ánodos 64 ánodos 49 ánodos 61 ánodos

d / celda 62 cátodos (ISA) 60 cátodos 63 cátodos 48 cátodos 60 cátodos (Falconbrid

420 1000 786 94 188

Concreto Polímerico Concreto Polímeric

2 Despegadora 3 Despegadora 1 Lavadora-Despegadora 1 Despegadora 1 Despegadora

Wenmec Kidd Creek Wenmec Kidd Process

174 115 238 28 56

(desde Gerente a Operador) (sólo operación s/ mantención) (sólo operación s/ mantención) (sólo operación s/ mantención) (excluye Chancado)

sto Operación Total y 27.2 cent/lb

sch Cost (cent/lb) Cash Cost

Codelco Norte

de Grúas 4 (Fernont) 4 1 1 (Fernont)

nsidad de Corriente, A/m2 240 a 270 270 a 290 260 Sin Información 287

nsumo de Energía, kwh/ton Cu 1900 1876 1700 2038 1940

iencia de Corriente, % 93 - 95 92 94.5

de celdas y tipo de celdas

95

44.7 cent/lb - 49.3 cent/lb 22.7 cent/lb - 14.09 cent/lb 35.8 cent/lb - 34.6 cent/lb 43.6 cent/lb - 34.8 cent/lb

450500 a 570 1265 1122 191

nología de Despegue

ación Planta

nsumo de Acido, ton/día

4 (Outukumpu)

305000 ton/año 126000 ton/año 22526 ton/año

Parámetros Planta Cerro Colorado

pacidad de Producción

Collaguasi



Planta Electroobtención

Equipo UnidadesVolumen,

m3 Capacidad

Grúa puente, Demag 2 10 ton.

Grúa puente, P&H 1 10 ton.

Grúa Auxiliar 2 5 ton.

Grúa Semi – Pórtico 1 8 ton.

Transforectificadores 5375 volts (3 unid.)255 volts (1 unid.)210 volts (1 unid.)

Dimensionadora (láminas Iniciales) 1 600 lam./h

Remachadora (láminas Iniciales) 1 500 lam./h

Despegadora de Cátodos 1

Lavadora de Cátodos Tradicionales 1 600 cat. /h

Lavadora de Cátodos (Volcadora) 1 300 cat./hLavadora – Despegadora de CátodosPermanentes.

1 500 cat./h

Puente transferencia de Grúas 1

Romana, Schenk 1 10 ton.

Romana, Phillips 1 10 ton.Estanque de Almacenamiento Electrolito CC – Avance DD – Spent DD – Avance

111

400020002000

Estanques Recirculadores TK – 1 TK – 2

11

500500

Torre Reductora 1 40

Intercambiadores de Calor 5



PRODUCCION DE COBRE

CODELCO NORTE. (Programa P1 - 2004)

PLANTAPRODUCCION

(KT/año 2004)

HIDROMETALURGIA - SUR

SULFURO DE BAJA LEY

120

22,5

307HIDROMETALURGIA - NORTE



EXTRACCION POR SOLVENTE

Cu+2 + IMPUREZAS + 2 HR CuR2 + 2H+ + IMPUREZAS

CuR2 + 2H+ Cu+2 + 2 HR

ELECTROOBTENCION

CATODO: Cu+2 + 2e- Cuº

ANODO: H2O 2H+ + ½ O2 +2e-

Cu+2 + H2O Cuº + 2H+ + ½ O2 (g)

REACCIONES BASICAS DEL PROCESO

AC ORG ORG AC

EXTRACCIONEXTRACCION

ORG AC

REEXTRACCIONREEXTRACCION

ORGAC

CATODO



ASPECTOS PRINCIPALES

PROCESO EW

ETAPA PRODUCTIVA OBJETIVOS

ELECTROOBTENCION

ETAPA EN LA CUAL OCURRE LA

DEPOSITACION ELECTROLITICA DEL

COBRE SOBRE UNA PLACA METALICA, A

TRAVES DEL PASO DE UNA CORRIENTEELECTRICA

OBTENER CATODOS DE COBRE, DE

ALTA CALIDAD QUIMICA YCALIDAD FISICA, APTOS PARA SU

VENTA AL MERCADO, Y CON UN

MAXIMO APROVECHAMIENTO DE

LA CORRIENTE ELECTRICA EN ELPROCESO

OC SO C O OS AC O C



ELECTROLITO

Cu+2

SO4

H+

Anodo Cátodo

ii

i

I

PROCESO ELECTRODEPOSITACION DEL Cu

Cátodo

Anodo

DescargaElectrolito, Spent

AlimentaciónElectrolito, Avance



Alambre y CablesAlambre y Cables 50,950,9

Tiras, Láminas y PlanchasTiras, Láminas y Planchas 15,515,5

Barras, Secciones y AleacionesBarras, Secciones y Aleaciones 13,813,8

TubosTubos 12,112,1

Otros (Productos Fundidos Polvos Químicos y noOtros (Productos Fundidos Polvos Químicos y no Identif Identif .).) 7,77,7

TOTALTOTAL 100100

Distribución Mundial del Consumo de Cobre, %

VENTAJAS DE LOS PROCESOS



VENTAJAS DE LOS PROCESOSHIDROMETALURGICOS

ALTA PRODUCTIVIDAD Y COSTOS BAJOS DE PRODUCCION

MAS COMPATIBLES CON EXIGENCIAS AMBIENTALES

CONSUMEN ACIDO SULFURICO

TECNOLOGIAS FLEXIBL ES PARA UNA VARIEDAD DERECURSOS POSIBLES DE ALIMENTAR A UNA PLANTAHIDROMETALURGICA

PROCESOS OPTIMIZABLES DESDE EL PUNTO DE VISTA

DE RECURSOS HIDRICOS Y ENERGETICO. POSIBILIDADDE EMPLEAR AGUAS DE MAR EN EL PROCESOPRODUCTIVO

COSTOS DE INVERSION BAJOS DEBIDO AL DESARROLLO

DE MATERIALES DE CONTRUCCION DE DIFERENTENATURALEZA

INDUSTRIA QUIMICA MAS COMPROMETIDA, AHORA,

AL DESARROLLO DE REACTIVOS ESPECIFICOS PARA EL

AREAPERMITEN MEZCLAS DE SOLUCIONES SIN MAYORESLIMITACIONES AL PROCESO PRODUCTIVO



Escenario Actual – Hidrometalurgia SurCodelco Norte

MINA SURMINA SUR

59%59%

RIPIOS CHUQUIRIPIOS CHUQUI20%20%

SBLSBL

14%14%

DESCARTESDESCARTES

REFINERIAREFINERIA

4%4%

POLVOSPOLVOS

FUNDICIONFUNDICION

3%3%

VOLUMENES PRODUCIDOS DE




COBRE COMERCIABLES POR EMPRESA

1999 2000 2001 2002 2003Codelco - Chile 1.507,5 1.515,7 1.592,3 1.519,7 1.562,5División Codelco Norte 820,2 821,5 902,2 893,9 907,2- Chuquicamata 630,1 630,1 641,9 596,8 601,1- Radomiro Tomic 190,1 191,4 260,3 297,1 306,1

División Salvador 91,7 80,5 81,2 72,8 80,1División El Teniente 346,3 355,7 355,6 334,3 339,4División Andina 249,3 258,0 253,3 216,7 235,8

Otros Productores 2.883,7 3.086,3 3.146,7 3.060,9 3.341,7Mantos Blancos 1 51,6 155,3 156,9 153,4 147,1

Enami 70,9 89,4 94,6 81,2 121,9Disputada 248,4 253,8 251,6 249,8 277,9Escondida 948,5 916,6 794,1 758 994,7Compañía Minera El Indio 15,2 13,9 11,4 2,3 0,0Michilla 60,6 52,2 49,6 51,8 52,7

Candelaria 226,9 203,9 220,6 199,1 212,7Cerro Colorado 100,2 119,2 133,9 126,3 131,5Quebrada Blanca 73,1 68,6 74,6 73,8 80,1Zaldivar 150,4 147,7 140,4 147,8 150,5El Abra 220,1 197,2 217,6 225,2 226,6

Collaguasi 434,6 436,0 452,7 433,5 394,7Lomas Bayas 44,6 51,3 56,3 59,3 60,4Los Pelambres 44,6 51,3 56,3 59,3 60,4El Tesoro 12,3 308,8 373,8 335,5 337,8

PRODUCCION DE COBRE EN CHILE




VIA HIDROMETALURGIA

CODELCO

45 %OTROS55 %

ACTIVIDADES DE CONTROL DE PROCESOS



Control de variables de proceso y comportamiento

1. Flujo a Celdas2. Temperaturas en Celdas

3. Potenciales Oxidos – Reducción

4. Potenciales de Celdas

5. Corrientes a Celdas6. Contenido de Orgánico en Celdas (Escavenger)

7. Contaminación del Ambiente

- Aerosoles Acidos- Borras Plomadas

8. Calidad de Láminas Iniciales

- Estado de los Cátodos Permanentes

9. Corrosión Anódica

10. Transferencia de Calor en Intercambiadores

11. Dosificación de Aditivos12. Impurezas en Electrolito

13. Inspecciones de Calidad del Producto



SPECTOS A CONSIDERAR.

1. CONCENTRACION DE IMPUREZAS ENSOLUCION PLS.

2. ESTADO DE OXIDACION.

. ESTRUCTURA IONICA DE LAS ESPECIESEN SOLUCION, FUNCION DEl pH.

. CONCENTRACION DE ANIONES.



EFECTO ION CLORURO.

El ion cloruro (Cl-) es un elemento negativo enelectroobtención por:

Favorecer la corrosión tipo “pitting” en cátodos

permanentes, nivel crítico de Cl-

< 25 ppm.Contaminación del cátodo en cuerpo.

Contaminación de asas en cátodos tradicionales.

Corrosión anódica intergranular a nivel interfase.

CONTAMINACION DE CUERPO Y ASAS



PARA BAJAS CONCENTRACIONES DE CLORURO, ENUN ELECTROLITO ACIDO Y DE ALTO NIVEL DE

Cu+2, LAS ESPECIES PREDOMINANTE SON, ADEMASDEL Cl-, EL CuCl+ y CuCl-2

CuCu+2+2 + Cl+ Cl-- CuClCuCl++ log K = 0.46log K = 0.46

CuCu++ + 2Cl+ 2Cl-- CuClCuCl--

TAL COMO SE APRECIA EN EL DIAGRAMA POTENCIAL-LIGANDO EN MEDIO ACIDO.

LOS MECANISMOS DE CONTAMINACION PUEDEN SER LOS SIGUIENTES:

a)POR REACCION ELECTROQUIMICA, A PARTIR DE:

CuClCuCl++ + Cl+ Cl-- + e+ e-- CuClCuCl--

CuClCuCl-- CuClCuCl + Cl+ Cl--

CuClCuCl++ + e+ e-- CuClCuCl

22

22

22

b.- POR UN MECANISMO DE REACCION QUIMICA:



CuCu+2+2 + Cuº + 2Cl+ Cuº + 2Cl -- CuClCuCl

FORMANDO COMPUESTOS A NIVEL SUPERFICIAL ENEL CATODO.

c.- EN CATODOS TRADICIONALES, LA CONTAMINACION POR PRECIPITACION QUIMICA SIGUE UNA REACCION SIMILAR A b).EN LAS ASAS EL POTENCIAL ELECTROQUIMICO NOES DEL CATODO. LA MAYOR CONCENTRACION DELION Cu+2 SOBRE LA SUPERFICIE DEL Cu METALICOY EN PRESENCIA DE IONES Cl -, HARIA POSIBLE

ALCANZAR EL Kps DEL CuCl, ESPECIE CONOCIDA COMO NANTOKITA, Y QUE HA SIDO AMPLIAMENTECARACTERIZADA EXPERIMENTALMENTE POR SUDEPOSITO PELICULAR Y COLORACION VERDI- NEGRUZCA.

d.- POR REACCION QUIMICA HETEROGENEA ENFASE SOLIDO – LIQUIDO - GAS, SOBRE LAS

ASAS:

4Cuº + 4Cl4Cuº + 4Cl -- + 4H+ 4H++ + ½ 0+ ½ 0 22 4CuCl*2H4CuCl*2H 22OO

Gº =Gº = --102.3102.3 kcalkcal

e.- POR REACCION QUIMICA HETEROGENEA ENFASE SOLIDA SOBRE LAS ASAS:



ClCl2(g)2(g) + Cuº 2CuCl+ Cuº 2CuCl Gº =Gº = --28.628.6 kcalkcal

CARACTERIZADAS POR PRODUCTOS TIPO FILM Y NOPITTING.

LA FORMACION DE NANTOKITA AL CATODO

OCURRIRA SOLO SI EL PRODUCTO DE SOLUBILIDADES EXCEDIDO POR EL PRODUCTO DECONCENTRACIONES MOLARES DE LAS ESPECIESDISUELTAS.

CuClCuCl(S)(S) CuCu++

+ Cl+ Cl--

loglog KpsKps == --6.766.76

CuCu++

ClCl--= 1.74*10= 1.74*10--77

UNA ESTIMACION DE LA CONCENTRACION DE IONCUPROSO PUEDE OBTENERSE DE LA REACCION DEDISMUTACION:

2Cu2Cu++ CuCu+2+2

+ Cuº+ Cuº log K = 5.94log K = 5.94

DE DONDEDE DONDE0.50.5

CuCu++

= Cu= Cu+2+2 * 10* 10--5.945.94

OBTENIENDOSE ENTONCES:



0.5

Cu+2*10-5.94 * Cl- = 1.74 *10-7

EN CONDICIONES INDUSTRIALES, CONSIDERANDO60 ppm Cl- = 1.69*10-3 M , SE TIENE:

SOLUCION Cu+2 (gpl) Cu+2 M VALOR DELPRODUCTO

AVANCE 50 0.79 1.61*10-6

SPENT 35 0.55 1.34*10-6

EJEMPLO QUE PERMITE DEMOSTRAR QUE A TRAVESDE TODO EL PROCESO ELECTROLITICO ESFACTIBLE QUIMICAMENTE, LA FORMACION DECLORURO CUPROSO AL CATODO. TEORICAMENTE,

PARA UNA SOLUCION DE 50 gpl CU +2 , SEREQUERIRIA UN NIVEL MENOR A 10 ppm Cl - PARA QUE TAL FENOMENO NO OCURRA.

EQUILIBRIO DEL ION CLORURO



OTRA IMPUREZA INDESEABLE EN LOS SISTEMASHIDROMETALURGICOS ES EL ION CLORURO, NORMALMENTE PROCEDENTE DE LA DISOLUCION DE

ATACAMITA, DE GANGAS SALINAS O EMPLEO DE AGUAS CLORADAS (AGUAS DE MAR).

LOS PRINCIPALES EQUILIBRIOS SON:

CuCu+2+2 + Cl+ Cl-- CuClCuCl++ log K log K 11 = 0.46= 0.46

CuClCuCl++ + Cl+ Cl-- CuClCuCl22((aq aq )) log K log K 22 == --0.270.27

CuClCuCl22((aq aq )) + Cl+ Cl--

CuClCuCl--

log K log K 33 == --2.482.48

CuClCuCl--33 + Cl+ Cl-- CuClCuCl--22 log K log K 44 == --2.302.30

COMO SE OBSERVA EN DIAGRAMA Cu-Cl-H 2O , EN

MEDIO ACIDO SE RECONOCE LA PRESENCIA DE Cl- Y

DEL CLORO COMPLEJO CuCl+.

A POTENCIALES MENORES DEL LIGANDO A POTENCIALES MENORES DEL LIGANDO CuClCuCl--22

, A , A PARTIR DE:PARTIR DE:

CuCu++

+ 3Cl+ 3Cl-- CuClCuCl--22 log K log K 55= 5.78= 5.78

33

44

33

33

METODO DE CONTROL Y ELIMINACION DE CLORO



EXISTEN DIFERENTES METODOS PARA ELIMINAR

ESTA IMPUREZA, EN NIVELES CRITICOS DELSISTEMA:

• VIA EMPLEO DE GAS OZONO

OO3(g)3(g)+ 2H+ 2H+++ 2e+ 2e-

-002(g)2(g) + H+ H22OO Eº= 2.08 V (ENH)Eº= 2.08 V (ENH)

2Cl2Cl--

ClCl2(g)2(g) + 2e+ 2e--

OO3(g)3(g) + 2H+ 2H++ + 2Cl+ 2Cl-- ClCl2(g)2(g)+ O+ O2(g)2(g)+ H+ H22OO

• VIA ADICION DE UN OXIDANTE ENERGICO

OXIDANTES TALES COMO HOXIDANTES TALES COMO H22OO22, H, H22SOSO55, MnO, MnO 44,,PUEDEN ELIMINAR EL CLORURO EN BASE A:PUEDEN ELIMINAR EL CLORURO EN BASE A:

HH22OO22 +2H+2H+++ 2e+ 2e-

-2H2H22OO Eº = 1.77 V (ENH)Eº = 1.77 V (ENH)

MnO MnO44 + 8H+ 8H++ + 5e+ 5e-- Mn Mn+2+2 + 2H+ 2H2200 Eº = 1.51 V (ENH)Eº = 1.51 V (ENH)

ClCl2(g)2(g) + 2e+ 2e--

2Cl2Cl--

Eº = 1.40 V (ENH)Eº = 1.40 V (ENH)

--

--

PLANTEANDOSE LAS SIGUIENTES REACCIONES:



1.1. 2Cl2Cl

--

+ H+ H22OO22 + 2H+ 2H

++

2(g)2(g)+ 2H+ 2H 22 OO

2.2. MnO MnO44 + 5Cl+ 5Cl-

-+ 8H+ 8H++ 2.5 Cl2.5 Cl

2(g)2(g)+ Mn+ Mn+2+2 +4H+4H22OO

3.3. 2.5 H2.5 H22OO22+ Mn+ Mn+2+2 MnO MnO44+ H+ H22O + 3HO + 3H++

4.4. 2Fe2Fe

+2+2

+ 2H+ 2H

++

+ H+ H22OO22 2Fe2Fe

+3+3

+ 2H+ 2H22OO

LAS REACCIONES 3 Y 4 EXPLICAN, SIN EMBARGO

LA BAJA EFICIENCIA AL USAR PEROXIDO PARA ELIMINAR CLORO.

UNA VARIANTE ES EL EMPLEO DE ACIDO DECARO,UNA VARIANTE ES EL EMPLEO DE ACIDO DECARO,

USADO EN LA INDUSTRIA DEL ZINC, PARA ELUSADO EN LA INDUSTRIA DEL ZINC, PARA ELMISMO OBJETIVO COMO SE MUESTRA EN GRAFICAMISMO OBJETIVO COMO SE MUESTRA EN GRAFICAADJUNTA.ADJUNTA.

--

--

• VIA DE ADICION DE UN AGENTE PRECIPITANTE



1. ADICION DE COBRE METALICO

Cuº + Cu+2

+ 2Cl-

2CuCl (s)

2. ADICION DE SULFATO ARGENTOSO

2Ag+ + 2Cl- 2AgCl (s)

• USO DE SALES DE Co +3

EL EMPLEO DE SALES Co +3 HA SIDO TAMBIENEXPLORADO PARA ELIMINAR Cl -, EN BASE A:

Co+3 + e- Co+2 Eº = 1.83 V (ENH)

Cl2 (g) + 2e

-

2Cl

-

Eº = 1.40 V (ENH)

2Co2Co+3+3 + 2Cl+ 2Cl-- 2Co2Co +2+2 + Cl+ Cl2(g)2(g)

PERO SU APLICACION INDUSTRIAL HA SIDOPERO SU APLICACION INDUSTRIAL HA SIDOLIMITADA POR RAZONES DE COSTO Y EFICIENCIA.LIMITADA POR RAZONES DE COSTO Y EFICIENCIA.

• USO DE SALES DE BISMUTO



LA REACCION QUE SE PLANTEA ES:

Bi

+3

+ Cl

-

+ H2O BiOCl(s)+ 2H

+

Y QUE SE FAVORECE TRABAJANDO CON SOLUCIONESPLS MAS QUE CON ELECTROLITOS DE ALTA

ACIDEZ.

SU USO INDUSTRIAL ESTA LIMITADA POR RAZONESDE COSTO Y POR SER LA CINETICA DEPRECIPITACION MUY LENTA.

• USO DE ALTA DENSIDAD DE CORRIENTE

EXPERIENCIAS DE ELECTROLISIS CON ALTASDENSIDADES DE CORRIENTE HAN COMPROBADO QUEES POSIBLE ELIMINAR Cl- POR OXIDACION

ANODICA, COMO SE MUESTRA EN FIGURA ADJUNTA,

EN ESTAS CONDICIONES CABE ESPERAR LA REMOCION DE LAS IMPUREZAS A TRAVES DE UN MECANISMO DIRECTO Y OTRO INDIRECTO:

DIRECTO: 2Cl2Cl

--

ClCl22 + 2e+ 2e

--

INDIRECTO: Mn Mn+2+2 + 2H+ 2H22O MnOO MnO 44 + 8H+ 8H++ + 5e+ 5e--

--

Y EL PERMANGANATO ASI FORMADO, FAVORECE“INSITU” LA FORMACION DE CLORO GASEOSO ENBASE A:



BASE A:

MnO MnO44 + 5Cl+ 5Cl-- + 8H+ 8H++ 2.5 Cl2.5 Cl2(g)2(g) + Mn+ Mn+2+2 + 4H+ 4H22OO

EN OPERACIONES CRITICAS ESTA METODOLOGIA A SIDO EMPLEADA UTILIZANDO PARA ELLO “CELDA DE SACRIFICIO”, EN LA QUE PARA FAVORECER LA REMOCION DE Cl - SE HA ADICIONADO SULFATO MANGANOSO Y SE HA OPERADO CON ALTA DENSIDADDE CORRIENTE. EL DEPOSITO DE COBRE OBTENIDOSE VE ENORMEMENTE DEGRADADO, SIN EMBARGO,LO CUAL HA LIMITADO SU MAYOR APLICACIONINDUSTRIAL.PUEDE CONCLUIRSE, ENTONCES QUE DE TODOS LOS

METODOS MENCIONADOS LA ADICION DE MnO 4,PARECE SER EL METODO A EMPLEAR EN CASOSCRITICOS. ALGUNAS MEDIDAS PARA MEJORAR SU EFICIENCIA SON:

•• UTILIZARLO EN CASOS DE EXCEPCION (ClUTILIZARLO EN CASOS DE EXCEPCION (Cl - > > 40 ppm).40 ppm).

•• APLICARLO EN PUNTOS DONDE LA MAYORIA DEL APLICARLO EN PUNTOS DONDE LA MAYORIA DELFe SOLUBLE ESTA A LA FORMA FERRICA.Fe SOLUBLE ESTA A LA FORMA FERRICA.

•• AGREGARLO POR GOTEO, A LA SALIDA DE AGREGARLO POR GOTEO, A LA SALIDA DE

CELDAS SCAVENGER O INCLUSO A LA SALIDA CELDAS SCAVENGER O INCLUSO A LA SALIDA DE EW.DE EW.

CONTROLAR EL POTENCIAL REDOX DEL SISTEMA.CONTROLAR EL POTENCIAL REDOX DEL SISTEMA.

--

-

EN LOS CASOS SEÑALADOS LA PRINCIPAL



EN LOS CASOS SEÑALADOS, LA PRINCIPALLIMITANTE ESTA DADA POR EL POTENCIAL DEOXIDACION QUE ALCANCE EL ELECTROLITO, TAL

QUE NO AFECTE LAS PROPIEDADES DE LA FASEORGANICA.

POR ESTUDIO DE VOLTAMETRIA CICLICA Y

NALISIS DE LOS VOLTAMOGRAMAS RESPECTIVOSHA SIDO POSIBLE CONCLUIR:

1. A POTENCIALES DE 1.70 V (ENH)SE OXIDA EL GRUPO QUELANTE DE LAS OXIMAS,

DESTRUYENDOSE POR COMPLETO2. LAS OXIMAS COMERCIALES SON ESTABLES

HASTA 1.46 V (ENH)3. LOS SOLVENTES COMUNES SON ESTABLES

HASTA 1.74 V(ENH)

4. ORGANICOS INDUSTRIALES DE E1 Y S1 SONESTABLES HASTA 1.24 V (ENH).

TODO LO CUAL INDICA, UN RANGO DE

OPERACION FLEXIBLE Y NO CRITICO COMO PARA OPTAR AL EMPLEO DE OXIDANTES ENERGICOSPARA LA ELIMINACION DE CLORO EN EL

+

EE



CuCl2 CuCl+

Cu2+

CuCl-

Cu Cl

Cu

0,V50

0,V40

2

0,V30

0,V20

0,V10

0,V00

--1 0 1 21 0 1 2 3 43 4 pClpCl

POTENTIELS NORMAUX APPARENTS DES SYSTEMES OXYDO-REDUCTEURS DU CUIVRE EN MILIEU CHLORHYDRIQUE.

EFECTO ION FERRICO



ESTA TEMIDA IMPUREZA DEL PASADO, HA PASADO UNA POSICION DE SECUNDARIA RELEVANCIA CON

EL DESARROLLO TECNOLOGICO DE SX. LOSELECTROLITOS ACTUALES NORMALMENTE FLUCTUANEN 0.3 – 1.2 gpl DE FeT, y EN ESTE RANGO,SU ACCION ES ANEMICA EN EL PROCESO DEELCTROOBTENCION.

EN CIERTAS CIRCUNSTANCIAS, SIN EMBARGO, UNA AYOR CONCENTRACION DEL ELEMENTO AFECTA LOSPARAMETROS OPERACIONALES, PERO NO LA CALIDAD DEL PRODUCTO.

CON NIVELES MAS ALTO DE FeT, DISMINUYE ELPROVECHAMIENTO DE CORRIENTE CATODICA Y POR LO TANTO, LA EFICIENCIA FARADICA, TAL COMOSE MUESTRA EN FIGURA ADJUNTA.

CATODO: Fe+3

+ e-

Fe+2

ANODO : Fe+2 Fe+3 + e-

E = 0.77 + 0.06 log Fe+3/Fe+2

MBAS SEMI REACCIONES ESTAN CONTROLADAS POR DIFUSION, ES DECIR;



I= nfD [Fe+x]; X = 2,3

δ

DONDE n=1, F ES LA CONTANTE DE FARADAY, D ELCOEFICIENTE DE DIFUSION RESPECTIVO DEL Fe+2 O

Fe+3 Y δ EL ESPESOR DE LA CAPA DE DIFUSION

FRENTE AL ANODO O CATODO, SEGUN CORRESPONDA.LOS COEFICIENTES DE DIFUSION PARA Fe+2 Y Fe+3

SON DIFERENTES EN SOLUCIONES DEELECTROOBTENCION Y ELLO EXPLICA QUE LA ESPECIE PREDOMINANTE SEA EL Fe+3.

D Fe+2 = 5.4*10-3 exp (-2030/T)

D Fe+3 = 7.0*10-3 exp (-2990/T)

EN LA CONDICIONES DEL PROCESO 45ºC, ESTOS VALORES SON LOS SIGUIENTES:

D Fe+2 = 9.1*10-6 cm 2/seg y

D Fe+3 = 5.8*10-7 cm 2/seg

eOXIDA MAS RAPIDO A Fe+3, QUE ESTE SE REDUCEFe+2.



Fe .

EN SISTEMA DESERGENIZADO, EL ION FERRICO

REDISUELVE EL COBRE DEPOSITADO DEBIDO ALESTABLECIMIENTO DE UNA TENSION MIXTA DADA POR:

2Fe+3 + Cuº 2Fe+2 + Cu+2

REACCION QUE EXPLICA TAMBIEN PROBLEMAS DECORROSION EN LAS OREJAS DE LOS CATODOS

TRADICIONALES.

EN CASOS MUY PUNTUALES, CATODOS DE COBRESALEN CON ALTA CONTAMINACION DE Fe, LO CUAL

ES EXPLICABLE POR OCLUSION DE ELECTROLITOEN EL CATODO, Y MAL LAVADO POSTERIOR DE LOSISMOS, DADO QUE ELECTROQUIMICAMENTE NO

CABE ESPERAR DEPOSITACION SOBRE ELELECTRODO, O BIEN, POR INCORPORACION DEFUENTES EXTERNAS DE FIERRO, COMO VIRUTASPRODUCTO DEL DESGASTE DE BROCAS EN LA ETAPA DE MUESTREO.

EN EL CASO DE OCLUSION DE ELECTROLITO, LA C O /S O



RELACION Fe/S DA UNA IDEA DEL MAXIMOCONTENIDO DE Fe ESPERABLE EN EL CATODO.

LA INCORPORACION DE Fe EXOGENO; POR TANTO,PARECE EXPLICAR TALES DESVIACIONES. A MODODE EJEMPLO, SI DE UN SOLO CATODO SE

OBTUVIESEN 80 g. DE MUESTRA, BASTARIA SOLO0.0004 g. DE Fe DE LA BROCA PARA PRODUCIR EN DICHA MUESTRA UNA CONTAMINACION DE 5 ppDE Fe EN EL COBRE.

UN CUANDO ES UNA PRACTICA EN RETIRO, ELCONTROL DEL ION FERRICO EN EL SISTEMA PUEDESER REALIZADO UTILIZANDO UNA TORRE

REDUCTORA CON CHATARRA DE COBRE, EN BASE A LA ECUACION ANTERIOR. DE ESTA FORMA, AUNCUANDO NO SE SOLUCIONA EL PROBLEMA, SEPREFIERE LA PRESENCIA DEL ION FERROSO EN ELSISTEMA, O EN OTROS CASOS RECURRIR A

PURGAS DE ELECTROLITO, CONTROLADAS, PARA ELISMO PROPOSITO.



EFECTO DE LA CONCENTRACION FeT (gpl)EN ELECTROOBTENCION

η

90

Fe T (gpl)

60

80

70

3 6 754 8

SX - EW EO T

3.- PROBLEMATICA S EN CATODOS.

EL AZUFRE AUN CUANDO NO PUEDE SER



EL AZUFRE AUN CUANDO NO PUEDE SER CONSIDERADO COMO UNA IMPUREZA ES UNO DELOS PROBLEMAS RECURRENTES EN CATODOS SX-EW.EL CONTENIDO DE ESTA IMPUREZA EN ELPRODUCTO CATODICO DEPENDEFUNDAMENTALMENTE DE:

• OPERACION DE LAVADO• TEMPERATURA DE ELECTROLITO

• ADICION DE ADITIVOS

• CONCENTRACION DE COBRE EN SPENT y

• SOBRETENSION CATODICA

LA PRACTICA INDUSTRIAL DEMUESTRA QUE UNRIGUROSO Y OPORTUNO LAVADO DE LOS CATODOSES UN FACTOR ALTAMENTE INCIDENTE PARA

DISMINUIR LOS CONTENIDOS DE S, PARA ELLOEL AGUA DE LAVADO DEBE OPERAR A TEMPERATURAS ENTRE 70 Y 80 ºC, PARA UNA AS EFECTIVA REMOCION DEL ELECTROLITO.

CTUALMENTE, Y DEBIDO A LA PERMANENTEPREOCUPACION POR ESTE ELEMENTO, SEINCORPORA ETAPAS DE PRELAVADO Y POSTERIOR

LA TEMPERATURA DEL ELECTROLITO ES OTRO DELOS FACTORES IMPORTANTES PARA BAJAR ELNIVEL DE S EN LOS CATODOS



NIVEL DE S EN LOS CATODOS.EXPERIMENTALMENTE SE DEMUESTRA QUESUBIENDO LA TEMPERATURA DEL ELECTROLITOUNOS 2 A 4 ºC ES FACTIBLE DISMINUIR ELCONTENIDO DE AZUFRE FINAL EN LOS CATODOS,TAL COMO SE APRECIA EN FIGURA ANEXA.

LA OPORTUNA ADICION DE REACTIVOS

AFINADORES DE GRANO, PARA CONDICIONES DEOPERACION ADECUADAS DE TEMPERATURAS,DENSIDAD DE CORRIENTE Y FLUJOS PERMITEOBTENER UN DEPOSITO FINO QUE MINIMIZA LA OCLUSION DE ELECTROLITO EN EL DEPOSITO

CATODICO.

CON RESPECTO AL NIVEL DE COBRE EN ELSPENT, ESTA NO DEBE SER INFERIOR A 35 gplCu+2. AL RESPECTO EXISTE CONSENSO QUE ES

MAS INCIDENTE LA TEMPERATURA DEELECTROLITO QUE LA CONCENTRACION CUPRICA EN EL SPENT. ESTO SIGNIFICA QUE OPERANDOCON TEMPERATURAS ALTAS Y CONCENTRACIONBAJA SE OBTIENE UNA MENOR CONCENTRACION

DE S EN LOS CATODOS QUE TRABAJANDO CON UN NIVEL ADECUADO DE COBRE EN EL SPENT YBAJA TEMPERATURA.



CONTENIDO DE S v/s T ºC ELECTROLITO

A Z U F R E ( p p m )

4

5

6

7

8

3

2

1

0JUNIO AGOSTOJULIO

T º C E L D . C O M

E R C I A L E S

47

47.5

46.5

46

45.5

45

2000

Rechazo Quimico azufre : 1.7% Tº C C. Scavenger : 46.2 Cu Spent: 36.1 gplD. Corriente: 188 A/ m2 Adic. Guarfloc: 164.6 gr/ t Cu

7.6

6.5

47.1

45.8

46.3 4.5

SOBRETENSION CATODICA ES OTRA DE LASCAUSAS AUNQUE MENOS PROBABLE, PARA

C O S OS C O OS



EXPLICAR EL ALTO S EN LOS CATODOS. AL AUMENTAR CONSIDERABLEMENTE ESTE SOBRE

POTENCIAL PUEDE DAR LUGAR A UNA REDUCCIONSIMULTANEA DE H+ Y Cu+ SOBRE EL CATODO. ENESTA CONDICION, LA INTERFASE CATODOELECTROLITO PIERDE ACIDEZ Y FAVORECE LA DEPOSITACION “IN-SITU” DE SULFATOS

METALICOS Y POR TANTO LA CONTAMINACIONPOR S.

4.- EFECTO DE Pb – Mn - Co

EL Pb CONTAMINA AL CATODO Y CONSTITUYETAMBIEN UNO DE LOS ELEMENTOS CRITICOS ENLA CALIDAD DEL PRODUCTO.

SU APORTE ES EXOGENO Y VIENE DADO POR ELUSO DE ANODOS BASE PLOMO EMPLEADOS EN LA INDUSTRIA DEL COBRE.LOS MECANISMOS PRINCIPALES DE

CONTAMINACION Y LAS CAUSAS QUE LA GENERANSE PRESENTAN EN ESQUEMA ANEXO. LAS FORMASDE CONTROL, NORMALMENTE UTILIZADAS EN LA

LO DESEABLE ES OPERAR CON UNA CAPA

ESTABLE DE β-PbO 2, DADAS SUSCARACTERISTICAS DE SER CONDUCTORA



CARACTERISTICAS DE SER CONDUCTORA,DHERENTE Y GENERAR UN PRODUCTO DE

CORROSION TIPO PLACA DE COLOR NEGRO,

QUE FAVORECE AL DESPRENDERSE SUDECANTACION EN EL FONDO DE LA CELDA.PARA ELLO SE REQUIERE OPERAR CON UNPOTENCIAL AL ANODO MAYOR A 1.66 V (ENH)Y EN LO POSIBLE MENOR A 2.00 V (ENH)

PARA EVITAR LA FORMACION DE -PbO 2,COMPUESTO NO CONDUCTOR DESADHERENTE YQUE GENERA UN PRODUCTO DE CORROSIONFINO DE COLOR CAFE Y LAMOSO, QUEFAVORECE LA CONTAMINACION DEL PRODUCTOCATODICO.

LOS DISTINTOS PRODUCTOS DE CORROSION DEPb SE ESQUEMATIZAN EN FIGURA ADJUNTA.

EL VALOR DE POTENCIAL ANTES SEÑALADOSURGE DEL SIGUIENTE EQUILIBRIO:

PbO 2 + SO-2 + 4H + + 2e - PbSO 4 + 2H 2O

Eº= 1.66 V (ENH)

4



PRODUCCION DE COBRE

CODELCO NORTE. (Programa P1 - 2004)

PLANTAPRODUCCION

(KT/año 2004)

HIDROMETALURGIA - SUR

SULFURO DE BAJA LEY

120

22,5

307HIDROMETALURGIA - NORTE




EXTRACCION POR SOLVENTE

Cu+2

+ IMPUREZAS + 2 HR CuR2 + 2H+

+ IMPUREZAS

CuR2 + 2H+ Cu+2 + 2 HR

ELECTROOBTENCION

CATODO: Cu+2 + 2e- Cuº

ANODO: H2O 2H+ + ½ O2 +2e-

Cu+2 + H2O Cuº + 2H+ + ½ O2 (g)


AC ORG ORG AC

EXTRACCIONEXTRACCION

ORG AC

REEXTRACCIONREEXTRACCION

ORGAC

CATODO





PROCESO EW

ETAPA PRODUCTIVA OBJETIVOS

ELECTROOBTENCION

ETAPA EN LA CUAL OCURRE LA

DEPOSITACION ELECTROLITICA DEL

COBRE SOBRE UNA PLACA METALICA, A

TRAVES DEL PASO DE UNA CORRIENTE

ELECTRICA

OBTENER CATODOS DE COBRE, DE

ALTA CALIDAD QUIMICA YCALIDAD FISICA, APTOS PARA SU

VENTA AL MERCADO, Y CON UN

MAXIMO APROVECHAMIENTO DE

LA CORRIENTE ELECTRICA EN EL

PROCESO

PROCESO ELECTRODEPOSITACION DEL Cu



ELECTROLITO

Cu+2

SO4

H+

Anodo Cátodo

ii

i

I

Cátodo

Anodo

DescargaElectrolito, Spent

AlimentaciónElectrolito, Avance



Alambre y CablesAlambre y Cables 50,950,9

Tiras, Láminas y PlanchasTiras, Láminas y Planchas 15,515,5

Barras, Secciones y AleacionesBarras, Secciones y Aleaciones 13,813,8

TubosTubos 12,112,1

Otros (Productos Fundidos Polvos Químicos y noOtros (Productos Fundidos Polvos Químicos y no Identif Identif .).) 7,77,7

TOTALTOTAL 100100

Distribución Mundial del Consumo de Cobre, %



Escenario Actual – Hidrometalurgia Sur

Codelco Norte

MINA SURMINA SUR

59%59%

RIPIOS CHUQUIRIPIOS CHUQUI

20%20%

SBLSBL

14%14%

DESCARTESDESCARTES

REFINERIAREFINERIA4%4%

POLVOSPOLVOS

FUNDICIONFUNDICION3%3%


COBRE COMERCIABLES POR EMPRESA



1999 2000 2001 2002 2003

Codelco - Chile 1.507,5 1.515,7 1.592,3 1.519,7 1.562,5División Codelco Norte 820,2 821,5 902,2 893,9 907,2- Chuquicamata 630,1 630,1 641,9 596,8 601,1- Radomiro Tomic 190,1 191,4 260,3 297,1 306,1

División Salvador 91,7 80,5 81,2 72,8 80,1

División El Teniente 346,3 355,7 355,6 334,3 339,4División Andina 249,3 258,0 253,3 216,7 235,8

Otros Productores 2.883,7 3.086,3 3.146,7 3.060,9 3.341,7Mantos Blancos 1 51,6 155,3 156,9 153,4 147,1

Enami 70,9 89,4 94,6 81,2 121,9Disputada 248,4 253,8 251,6 249,8 277,9Escondida 948,5 916,6 794,1 758 994,7Compañía Minera El Indio 15,2 13,9 11,4 2,3 0,0Michilla 60,6 52,2 49,6 51,8 52,7

Candelaria 226,9 203,9 220,6 199,1 212,7Cerro Colorado 100,2 119,2 133,9 126,3 131,5Quebrada Blanca 73,1 68,6 74,6 73,8 80,1Zaldivar 150,4 147,7 140,4 147,8 150,5El Abra 220,1 197,2 217,6 225,2 226,6Collaguasi 434,6 436,0 452,7 433,5 394,7Lomas Bayas 44,6 51,3 56,3 59,3 60,4Los Pelambres 44,6 51,3 56,3 59,3 60,4El Tesoro 12,3 308,8 373,8 335,5 337,8


VIA HIDROMETALURGIA



CODELCO

45 %OTROS55 %

ACTIVIDADES DE CONTROL DE PROCESOS

Control de variables de proceso y comportamiento



1. Flujo a Celdas2. Temperaturas en Celdas

3. Potenciales Oxidos – Reducción

4. Potenciales de Celdas

5. Corrientes a Celdas6. Contenido de Orgánico en Celdas (Escavenger)

7. Contaminación del Ambiente

- Aerosoles Acidos

- Borras Plomadas

8. Calidad de Láminas Iniciales

- Estado de los Cátodos Permanentes

9. Corrosión Anódica

10. Transferencia de Calor en Intercambiadores

11. Dosificación de Aditivos12. Impurezas en Electrolito

13. Inspecciones de Calidad del Producto

SPECTOS A CONSIDERAR.



1. CONCENTRACION DE IMPUREZAS ENSOLUCION PLS.

2. ESTADO DE OXIDACION.

. ESTRUCTURA IONICA DE LAS ESPECIESEN SOLUCION, FUNCION DEl pH.

. CONCENTRACION DE ANIONES.

LA PRESENCIA DE IMPUREZAS EN ETAPA DEELECTROOBTENCION, PUEDE OBEDECER A LOSSIGUIENTES ASPECTOS:



1. PROBLEMAS DE SELECTIVIDAD O INADECUADA OPERACION PARA UN ALTO VALOR β.

2. ARRASTRES DE ACUOSO EN FASE ORGANICA.

3. PRESENCIA DE ACUOSO EN CRUD.

4. DEFINICION DEL TIPO DE CONTINUIDAD ENSX.

5. VIA COEXTRACCION DE ESPECIES.

6. INADECUADO SISTEMA DE ELIMINACION DE ARRASTRES A/O.

7. CONCENTRACION DE ANIONES.

8. CAMBIO DE EXTRUCTURA DE IONES ENSOLUCION, A FORMA QUE FACILITEN 1 y 5,

FAVORECIDO POR ARRASTRES DE STRIPPINGEXTRACCION Y A LOS CAMBIOS DE ACIDEZ

ENTRE ETAPAS DE EXTRACCION.

EFECTO ION CLORURO.



El ion cloruro (Cl-) es un elemento negativo enelectroobtención por:

Favorecer la corrosión tipo “pitting” en cátodospermanentes, nivel crítico de Cl- < 25 ppm.

Contaminación del cátodo en cuerpo.

Contaminación de asas en cátodos tradicionales.

Corrosión anódica intergranular a nivel interfase.

EL MANGANESO DISUELTO HA SIDO IDENTIFICADO COMOCAUSA DEL DETERIORO DEL FILM PROTECTOR DE PbO2,CONTRIBUYENDO A CONTAMINAR CON PLOMO EL CATODO, Y



CAUSANDO DEPOSICION DE MnO2 SOBRE EL ANODO. LA

VELOCIDAD DE DEPOSITACION ES DEPENDIENTE DE LADENSIDAD DE CORRIENTE Y PUEDE SER REDUCIDA CON ALTOSCONTENIDOS DE COBALTO EN EL ELECTROLITO.

A NIVELES DE Mn DE 120 A 170 ppm EN SOLUCION ESTEREACCIONA AL ANODO EN BASE A:

2PbO2PbO22 ++ Mn Mn+2+2 + 2e+ 2e-- 2PbO + MnO2PbO + MnO22

Eº= 0.92 V (ENH)

ATACANDO LA CAPA ANODICA PROTECTORA Y GENERANDO UNA MAYOR CANTIDAD DE BORRA EN EL SISTEMA, COMO HA SIDOCONFIRMADO INDUSTRIALMENTE.

LAS CONSECUENCIAS DE ESTA ACCION ES DOBLE YA QUE PORUNA PARTE, SI EL ELECTROLITO CONTIENE ALGO DE NO3,ESTE PUEDE ATACAR QUIMICAMENTE AL PbO, Y ENCONSECUENCIA AFECTAR LA DURABILIDAD DEL ANODO:

2H2H++ ++ PbOPbO + 2NO+ 2NO33 Pb(NOPb(NO33))22 + H+ H22OO

Gº=-19 Kcal

POR OTRO LADO, EN CONDICIONES DE CONTACTO ANODO-CATODO, PUEDE ESPERARSE QUE A TRAVESDEL CORTOCIRCUITO, SE PRODUZCA:



PbOPbO22+ Cuº + 4H+ Cuº + 4H++ CuCu+2+2 ++ PbPb+2+2 + 2H+ 2H

22OO

Gº= -51.6 Kcal

PbPb+2+2 + SO+ SO--22 PbSOPbSO4(s)4(s)

MnO MnO22 + Cuº + 4H+ Cuº + 4H++ Mn Mn+2+2 + Cu+ Cu+2+2 + 2H+ 2H22OO

Gº= -41.2 Kcal

NOTESE QUE EL PRIMER TERMINO DE LASREACCIONES NO HACE SINO REPRESENTAR ELCONTACTO ANODO-CATODO.

OTRA REACCION SEÑALADA EN LA LITERATURA,POR ACCION DEL ION Mn+2 AL ANODO ES:

Mn Mn+2+2 + PbO+ PbO22 PbPb+2+2 + MnO+ MnO22 Gº= -10.2 Kcal

PbOPbO22 + MN+ MN+2+2 + SO+ SO--22 PbSOPbSO44 + MnO+ MnO22

Gº= -22.0 Kcal

FORMAS DE CONTROL PARA DISMINUIRCONTAMINACION POR PLOMO



• MANEJO ADECUADO DE DENSIDAD DE CORRIENTE.

• OPERAR A TENSION MAYOR A 1.66 V (ENH) PARA

MANTENER ESTABLE CAPA β-PbO2 EN CONTACTO CON

ELECTROLITO.

• OPERAR CON RECTIFICADOR DE RESERVA, PARA

MANTENER ESTABILIDAD CAPA ANODICA.

• LAVADO PERIODICO DE ANODOS Y DESBORRE

ADECUADO DE CELDAS.

• EMPLEO DE AISLADORES ANODICOS Y CONTROLPERIODICO DE VERTICALIDAD DE ELECTRODO.

• CONTROL RIGUROSO DOSIFICACION OPORTUNA DE

ADITIVOS AFINADORES DE GRANOS.

• EVITAR CAIDAS BRUSCAS DE CORRIENTE CON MARCO CORTOCIRCUITADOR.

• DISMINUCION DE ORGANICOS EN ELECTROLITOS.

• EVITAR LA PRESENCIA DE IMPUREZAS EN EL

ELECTROLITO PRINCIPALMENTE Cl-

Y MnT.• CONCENTRACION ADECUADA DE Co(>180 ppm)

PARA ESTABILIZAR CAPA ANODICA.

CONTAMINACION CAUSAS PRINCIPALES(MECANISMOS) - TENSIONAMIENTO CAPAS,

FAVORECE EXFOLIACION



FAVORECE EXFOLIACION

- FORMACION DE -Pb02,DESPRENDIMIENTOS DEDESPRENDIMIENTOS DE FAVORECE DESADHERENCIA

PRODUCTOS DE CORROSIONPRODUCTOS DE CORROSION - CAMBIOS BRUSCOS DE

COMO POLVOS,GRANULAR OCOMO POLVOS,GRANULAR O CORRIENTE.

PLACAS.PLACAS. - CORTE DE ENERGIA

- OPERAR CON TENSION AL ANODO MENOR A 1.66 V(ENH)- PRESENCIA DE IMPUREZAS(Mn)Y FALTA DE COBALTO

- PERDIDA VERTICALIDAD DE

ANODOS Y/O CATODOSPOR CORTOCIRCUITOSPOR CORTOCIRCUITOS - NODULACION EXCESIVA

- PROCEDIMIENTO USO MARCOCORTOCIRCUITADOR

- PRESENCIA DE ORGANICOSUPERFICIAL

POR CORROSION INTERFACIALPOR CORROSION INTERFACIAL - EMPLEO DE ESFERAS OLONAS PARA NEBLINA ACIDA

- PRESENCIA DE AGENTESOXIDANTES

b b

PRODUCTO DE LA OXIDACION ANODICA, PUEDE ESPERARSE TAMBIENQUE EL ION Mn+2 EVOLUCIONE A MnO4

- Y, MAS PROBABLEMENTE A, MnO2.ESTAS REACCIONES SON:



Mn Mn+2+2 + 2H+ 2H22O MnOO MnO2(S)2(S) + 4H+ 4H++ + 2e+ 2e--

Mn Mn+2+2 + 4H+ 4H22O MnOO MnO44-- + 8H+ 8H++ + 5e+ 5e--

AL GENERARSE MnO4- SE FAVORECE ENTONCES, LA REACCION DEELIMINACION DE Cl-, ANALIZADA EN LA SECCIONCORRESPONDIENTE.EN CIERTAS OCASIONES, EL POTENCIAL REDOX DEL ELECTROLITOPUEDE ALCANZAR VALORES ALTOS, LO CUAL PODRIA HACER RIESGOSO

SU RETORNO A SX. UNA PRACTICA INDUSTRIAL PARA ELLO ES ADICIONAR SULFATO FERROSO, A FIN DE REDUCIR EL MnO4

-:

MnO MnO44-- + 5Fe+ 5Fe+2+2 + 8H+ 8H++ Mn Mn+2+2 + 5Fe+ 5Fe+3+3 + 4H+ 4H22OO

Gº = -85 Kcal

O BIEN, PREFERIBLEMENTE, EN BASE A:

MnO MnO44-- + 3Fe+ 3Fe+2+2 + 4H+ 4H++ MnO MnO2(s)2(s)+ 3Fe+ 3Fe+3+3 + 2H+ 2H22OO

Gº = -64 Kcal

ADICION DE Co+2

LA ADICION DE SALES DE Co+2 INFLUYE POSITIVAMENTE EN LA CALIDAD

DEL PRODUCTO ANODICO PbO Y MEJORA LA CALIDAD DEL CATODO:



DEL PRODUCTO ANODICO PbO2 Y MEJORA LA CALIDAD DEL CATODO:

CoCo+3+3 + e+ e-- CoCo+2+2 Eº = 1.84 V (ENH)Eº = 1.84 V (ENH)

LA REACCION GLOBAL ES:

PbSOPbSO44 + 2Co+ 2Co+3+3 + 2H+ 2H22O PbOO PbO22 + 2Co+ 2Co+2+2 + 4H+ 4H++ + SO4+ SO4--22

Gº=Gº= --7.15 Kcal7.15 Kcal

ECUACION QUE MUESTRA LA ESTABILIZACION DE LA SUPERFICIE DECORROSION ANODICA POR CATALIZACION DE LA ESPECIE PbO2 EN

PRESENCIA DEL ION COBALTICO Co+3.

EXPERIMENTALMENTE, EL EFECTO DE MAYORES CONCENTRACIONES DE

COBALTO SE TRADUCE EN:

- DISMINUYE LA TASA DE CORROSION DEL ANODO.- EL PRODUCTO ANODICO ADQUIERE MAS CONSISTENCIA, ADHERENCIA Y

ESTABILIDAD.

- DISMINUYE, POR TANTO, LA CONTAMINACION POR Pb EN LOS CATODOS.

PRUEBAS INDUSTRIALES MUESTRAN UNA SIGNIFICATIVA DISMINUCION DE LA CONTAMINACION POR Pb Y UNA MENOR TASA DE CORROSION, AL OPERAR CON

ELECTROLITO ENTRE 120 – 200 ppm.

5.- EFECTO DE ADITIVOS ORGANICOS

DESDE LOS INICIOS DE SX-EW EN LA INDUSTRIA DEL COBRE,LA ACELERACION DE LA CORROSION DE ANODOS BASE Pb ANIVEL INTERFACIAL SE HA ASOCIADO A LA PRESENCIA DE



NIVEL INTERFACIAL SE HA ASOCIADO A LA PRESENCIA DE

ORGANICOS EN EL ELECTROLITO. PRENGAMAN POSTULA QUE LACANTIDAD DEL PRODUCTO DE LA CORROSION ANODICA AUMENTACON LA CONCENTRACION DE ORGANICO, PRODUCTO DE UNA

MODIFICACION DE LAS CARACTERISTICAS DE LA CAPA DEOXIDO. EL ORGANICO TIENE COMPONENTES QUE AL SER

DEGRADADOS PRODUCEN RADICALES QUE PUEDEN REDUCIR ELPbO2 A PbSO4, CAUSANDO ASI CORROSION ADICIONAL DEL

ANODO DE Pb POR REMOCION DE LA CAPA PROTECTORA DEPbO2.COINCIDENTE CON LO ANTERIOR, Y PROBANDO ADITIVOS PARA

ATENUAR LA NEBLINA ACIDA EN PLANTAS DEELECTROOBTENCION, SE HA ENCONTRADO UN AUMENTO DEL CO2

A NIVEL INTERFACIAL, CON RESPECTO A CELDAS EN AUSENCIA DE DICHO ADITIVO, Y DISMINUCION DE LA CAPA

DE PbO2. POR LO ANTERIOR, AL EVALUAR METANOL COMOREACTIVO ANTINEBLINA, SE HA POSTULADO LA SIGUIENTEREACCION:

3PbO3PbO2(s)2(s) + CH+ CH33OH 3PbO + COOH 3PbO + CO22 +2H+2H22OO

º =º = --

ECUACION QUE INVOLUCRA LA OXIDACION DEL METANOL A CO2 Y LAREDUCCION DE PbO2 A OXIDOS MENORES.

LA PRESENCIA DE IMPUREZAS COMO H y C EN LOS CATODOS DE



COBRE AFECTA LA CALIDAD DEL ALAMBRON. LA ADICION DE ADITIVOS ORGANICOS EN EL PROCESO GLOBAL HIDROMETALURGICO,SI BIEN MEJORA LA PERFORMANCE DE CADA ETAPA UNITARIA,ESTA INCREMENTANDO EL CONTENIDO DE DICHOS ELEMENTOS Y PORTANTO, DISMINUYENDO LA CALIDAD DEL COBRE FINAL.

ESTE ES UNO DE LOS ASPECTOS IMPORTANTES A CONSIDERAR YCONSTITUYE UNA DE LAS DESVENTAJAS SIGNIFICATIVAS ENTRELOS PRODUCTOS FINALES DE LOS PROCESOS HIDROMETALURGICOS

VERSUS LA LINEA PIROMETALURGICA Y OBTENCION DE CATODOS ERCONSECUENTE:

CATODO HIDROGENO CARBONO FALLAS INTERNASCATODO HIDROGENO CARBONO FALLAS INTERNAS

(ppm) (ppm) Nº EN ALAMBRE(ppm) (ppm) Nº EN ALAMBRE

ER 2.0 – 4.0 5.0 – 7.0 0.50

SX-EW 3.5 – 6.0 18.0 – 26.0 7.0

EFECTO ION NITRATO.

El mecanismo que plantea los factores que actúan en el fenómeno del estriadoson: concentración de nitrato guarfloc y temperatura Según este mecanismo el



son: concentración de nitrato, guarfloc y temperatura. Según este mecanismo, el

nitrato interactúa con el guarfloc, que es una proteína en forma de fibra,rompiendo dicha cadena, generando gránulos que se adhieren al cátodo. Así sefavorece un depósito de bajo relieve, normalmente zonas de alta sobretensión, yzonas de alto relieve que corresponden a sitios de baja sobretensión, de alto ydesordenado crecimiento, generándose un depósito global quebradizo.El efecto mencionado es catalizado por la temperatura. A mayor temperatura, laformación de estrías llega a ser incontrolable en sistemas con nitrato en elelectrolito. El punto de quiebre es de 46ºC. A temperaturas superiores, el nitratose hace crítico en el sistema.

COMO DETERMINAR LA PARTICIPACION DEL NITRATO

Una forma indirecta es la presencia de Plomo disuelto en electrolito y/o unamenor formación de borras en las celdas. En ausencia de nitrato, el Plomo

corroído queda como PbSO4, producto insoluble que sedimenta. En su presencia, en cambio, se favorece la formación de Nitrato Plumboso Soluble.Por ello, si ambas condiciones se dan, o una de ellas al menos, ponen enevidencia la presencia de impurezas y su relación con la fenomenología del

depósito estudiado.

Otros efectos del Nitrato.



El principal impacto, no se da en EW sino en SX.El Nitrato envenena las oximas, produciendo la Nitración de estas,

despotenciando su capacidad extractiva, generándose los problemas

más serios en reextracción. Una forma de evaluar si la fase orgánica

está afectada por esta impureza, consiste en tomar una muestra de la

misma y descargar a muerte con una solución de 300 gpl en H+. El

Cobre que en estas condiciones no se logra remover corresponde a

oxima nitrada. Una alta proporción de orgánico degradado puedeestar asociado a su presencia en el sistema y debe ser tomada como

una señal de advertencia.

Otros impactos están relacionados con inhibir la acción bacterial en proceso de biolixiviación y se postulan también efectos adversos en

la corrosión de ánodos por disolución química del PbO. Estos, sin

embargo, son de secundaria importancia en Hidrometalurgia en

comparación a lo señalado para SX y en afectar la calidad del producto catódico.

Método de control y eliminación de Nitrato.

Existen distintas posibilidades:



Existen distintas posibilidades:

- Emplear agentes reductores, como Cu metálico, para descomponer el nitrato enNOx gaseoso, lo cual permite disminuir su concentración en el electrolito. Para ello,el uso permanente de la torre reductora cobra vital importancia.

- Cambiar el Guarfloc por otro aditivo orgánico más resistente a la acción deNitratos.

- Emplear reactivos de sacrificio, como por ejemplo, Urea. Este permitedescomponer el Nitrato a la forma de Nitrógeno gaseoso.

- Emplear resinas IX. Para la remoción de Nitratos. Las evaluadas hasta ahora son:

DOMEX – SBR (DOW)

IMAC – HP – 555 (ROHM & HAAS) AMBEJERT 4440 (ROHM & HAAS)

La afinidad relativa a aniones de estas resinas es:

NONO33-- > SO> SO44

--22 > Cl> Cl-- > HCO> HCO33--

Rechazos Catódicos por Estrías.Rechazos Catódicos por Estrías.

12000

14000

Piezas



Nitrato en electrolito de avanceNitrato en electrolito de avance

123.5128.3

92.8

102.0

0

20

40

60

80

100

120

140

2001 2002 2003 2004 (a la fecha)

Años

ppm

0

2000

4000

6000

8000

10000

Años

C. Tradicional 5815 2443 11460 10625

C. Permanente 1934 1049 627 715

2000 2001 2002 2003

pH

2.0

0- 2.0 2.0E (v)



ESTABILIDAD DE COMPUESTOSDISUELTO DE NITROGENO A 25ºC

- 0.4

1.6

1.2

0

0.4

0.8

HNO 2

HNO 3

NH +4

os pr nc pa es pro emas asoc a os a ncremen o e osarrastres A/O se pueden resumir en:

Contaminación del electrolito con Cloro, Manganeso, Nitrato,Aluminio, Sílice, Hierro, Yodo, sólidos y otros.



Aluminio, Sílice, Hierro, Yodo, sólidos y otros.

Mayor corrosión anódica.

Mayor contaminación catódica.

Mayor contaminación ambiental en la nave.

Mayores pérdidas de electrolito por arrastres en reextracción,mayor requerimiento de purgas.

Pérdidas de Cobre, H2SO4, Cobalto, aditivos desde electrolito.

Requerimientos adicionales en reposición de agua declorizada.

Potenciales pitting en placas de aceros inoxidables.

Problemas de despegue de cátodos, afectando la producción.

Deterioro de la calidad física del producto.

Envenenamiento de orgánico.

Problemas críticos en invierno en plantas que operan con altosniveles de Cloro y Nitratos en solución PLS.

CONTROL DE IMPUREZAS EN EL ELECTROLITO

La presencia de impurezas en etapa de Electroobtención puede obedecer a



La presencia de impurezas en etapa de Electroobtención, puede obedecer a

los siguientes aspectos:

1- Problemas de selectividad del Extractante utilizado

2- Arrastres de Acuoso en Fase Orgánica.

3- Presencia de Acuoso en Crud.

4- Definición del tipo de Continuidad en SX.

5- Vía Coextracción de especies.

6- Inadecuado sistema de eliminación de Arrastres A/O.

7- Concentración de aniones.

8- Cambio de estructura de iones en solución, favorecido por arrastres destripping a extracción y a los cambios de acidez entre etapas de

extracción.

ARRASTRES DE ORGANICO EN ACUOSO (O/A)

Los principales problemas asociados a la presencia de orgánico en electrolito de



Los principales problemas asociados a la presencia de orgánico en electrolito de

avance, se resumen en:

Impacto en la calidad catódica.

- Obtención de cátodos quemados en casos críticos.

- Mala calidad del depósito en zonas impregnadas con orgánico al sembrarcátodos permanentes e incremento de impurezas.

- Incremento contaminación con plomo. Mayor corrosión anódica.

Contaminación ambiental y riesgos de incendio en nave por la alta volatilidad a las

temperaturas de operación.

Impactos importantes en los costos de operación por: pérdidas de fase orgánica,mano de obra adicional en limpieza de circuito Scavenger y/o deterioro de celdas

que utilizan brea como recubrimientos, mayores requerimientos de Cobalto y otrosaditivos por aumento de corrosión anódica.

ESTANDARES DE CALIDAD PARACATODOS ELECTROOBTENIDOS



Estándares químicos.

Evolución de estándares químicos.

La puesta en operación de numerosos proyectos hidrometalúrgicos, condujo a

Codelco a establecer normativas de calidad internas cada vez más exigentes

con la finalidad de mantener el liderazgo e incrementar su presencia en los

mercados internacionales, de acuerdo al cronograma siguiente:

19881988 -- 19951995 Pb < 5 ppm,Pb < 5 ppm, S < 15 ppmS < 15 ppm




Estándares Físicos.



Sistema de Inspección Física.

Implementación de un nuevo sistema de inspección física de cátodos

durante el 1er semestre de 1998. Las características principales de estenuevo procedimiento son:

- Definición y atributos que deben cumplir las diferentes calidades, para

satisfacción plena de los clientes.

- Identificación de los defectos y su impacto en la calidad global del

cátodo.

- Estandarización de criterios de inspección, que reduzca la subjetividad.

DESCRIPCION DE DEFECTOS FISICOS.

Definición de los defectos en cátodos SXDefinición de los defectos en cátodos SX -- EW, Tradicionales y Permanentes.EW, Tradicionales y Permanentes.

PLOMO: Son depósitos de materiales ajenos al cuerpo y borde del cátodo, en forma de



laminillas, agrupados o diseminados, de color gris, en diversos tonos hasta llegar al colornegro.

NODULOS SUPERFICIALES: Son granos o sobredepósito de cobre, con forma redondeday tamaño irregular, con unión débil con el cuerpo del cátodo y que pueden ser removidosmecánicamente.

NODULOS INTERNOS: Son sobredepósitos semicirculares de crecimiento interno en elcuerpo del cátodo, que afectan las características de la superficie del cátodo y no pueden serremovidos por medios mecánicos.

CORTOCIRCUITO: Son deformaciones del depósito en la superficie del cátodo, adoptan

una forma ramificada.

CORDON: Son engrosamientos en los bordes laterales, inferior y superior del cátodo, conun depósito liso irregular o poroso.

VERTICE: Pérdida de los vértices inferiores del cátodo.

ORGANICO: Lo constituyen restos de solvente orgánico de color café pegajoso al tacto,provenientes de la solución electrolito, adheridos a la superficie del cátodo, preferentementese observa en la parte superior.

ESTRIAS: Corresponde a irregularidades en el depósito de cobre, con formas de surcos.

PARCHE: Son sobredepósitos planos de cobre, en la superficie del cátodo, de formairregular.

FALTA DE DEPOSITO: Se refiere a depósito incompleto en una o ambas caras delcátodo tradicional, cara de depósito en cátodos permanentes, o bien, en sus bordes.

Normalmente se presenta como un depósito homogéneo de cobre, en un cátodo conmenor espesor.

MANCHAS: Corresponde a restos de aceite, grasa, o cualquier elemento



MANCHAS: Corresponde a restos de aceite, grasa, o cualquier elemento

contaminante ajeno al proceso de electrodepositación.

QUEMADO: Corresponde a coloraciones café oscura, de diferente intensidad, elcátodo pierde el brillo y puede presentar falta de cohesión o disgregarse fácilmente.

DOBLADO: Son dobleces en uno o más vértices del cátodo.

SULFATO: Se presenta como manchas de color azul o celeste debido a la presenciade electrolito por mal lavado.

MARCA AISLADOR: Corresponde a zonas o franjas con menor espesor,normalmente en la parte inferior del cátodo.

DESCUADRADO: Se caracteriza por una pérdida de la cuadratura del cátodo, quepuede afectar la simetría del paquete de cátodos. (Solo para cátodos tradicionales).

PERFORADO: Son perforaciones completas a través del cuerpo del cátodo. (Solopara cátodos permanentes).

BAJO PESO: En estudio, no definido.

ABOLLADURA: Marcas similares a un martillado producidas por disolución delcátodo debido a presencia de floculantes en el electrolito.

Co+3

C+2

1

2.0

1.9

1.81.81

E1= 1.81 + 0.06 log Co+3

/ Co+2

E (Volt) ENH2.1



Co

PbO2

PbSO4

MnO4-

Fe+3

Fe+2

PbOPb

SEMI - REACCIONES PROBABLES AL ANODO

1.7

1.6

1.41.38

1.5

1.2

1.1

2

Mn+2

E2= 1.68 - 0.12 pH + 0.03 log SO4-2

Cl2

Cl-

3E3= 1.39 - 0.096 pH + 0.012 log MnO4

- / Mn

+2

4 E4= 1.36 - 0.03 pCl2 - 0.06 log Cl

-

MnO2

Mn+2 H2O

O2 5 E5= 1.23 - 0.12 pH - 0.03 log Mn+2

6 E6= 1.23 - 0.06 pH - 0.015 pO2

0.9

0.8

0.6

0.7

0.77 7 E7= 0.77 + 0.66 log Fe+3

/ Fe+2

0.5

0.4

0.3

0.2

8 E8 = 0.25 - 0.66 pH0.25

1.0

1.3

1.36

TENSION V/ENH

2,15

- Pb0 2

- Pb0 2



1,65 PbO2 /PbSO4

PbO- Pb0 2

1,15PbO2 / PbO*PbSO4

PbO2 /PbO

PbOt

0,653PbO-PbSO 4

PbO-PbSO4

0,15PbO /Pb

PbO /PbSO4 Pb

PbSO4

-0,35 PbSO4 Pb

Pb Sol. H 2S04

-0,85DISTANCIA ( U m)

REPRESENTACION ESQUEMATICA DE LA CAPA DE CORROSION

A DIFERENTES TENSIONES

1 2 3 40 5

/

/

30

AisladorAislador AnódicoAnódico



AisladorAislador HorquillaHorquilla

5/8 ”

70

636

35

18

AisladorAislador CanoaCanoa

165

306

16

(3)

(2)

(1)

(1): Semi-canoa Izquierda

(2): Semi-canoa Derecha

(3): Pasador, perno

1105

100

1): Anodo



Modelo de utilidad bajo concepto Separador distanciador anódico Apolo.

Para todo cátodo permanente con borde lateral

(1)

(2)

2): Separador - Distanciador

(3)



Fig. 3. Aislador Tipo Botón

1 ” - 1 4 H / 1 ”

54

1 0 . 5

1 2

(1)

(2)

(1) (2)

(1): Botón Macho(2): Botón Hembra

(3): Anodo

AisladorAislador -- TipoTipo BotonBoton

ASPECTOS OPERACIONALES DEL DESPEGUE DE CATODOS

Unidad automatizada, multietapa, con transportador y carro de recepción de cátodosautomática, cámara integral de lavado y transferencia para la estación de flectado ydespegue mediante cuñas.



Los cátodos depositados son cargados en un transportador y movilizados a través deuna cámara de lavado.

La cámara de lavado consta de dos etapas, usando agua caliente (80ºC) de recirculaciónen contra corriente, y una etapa final de enjuague con agua fresca caliente.

Los cátodos una vez lavados pasan a la estación de flexión, para soltar las capas decobre.

Los cátodos con problemas físicos después del despegue son rechazados, acumulándoseen un transportador de rechazos (cadena).

El despegue de cátodos es automático y las placas son acumuladas en un transportadorde descarga correctamente espaciados (conveyor).

Los cátodos de ambos lados caen lateralmente sobre una mesa tijera, cátodo por mediodebe ser corrugado para el posterior empaquetamiento.

Los cátodos son colocados sobre un transportador de descarga de rodillos que los llevaa una estación de pesaje integral.

Los cátodos una vez fuera de esta estación son apilados en cancha de inspección para suposterior clasificación (Grado A, R, STD o Blister) de acuerdo a su calidad física.

La capacidad de despegue de la máquina es de 406 cátodos/h. (nominal) y por diseño de467 cátodos/h.

EVOLUCION EN EL PROCESO.

Desde sus inicios, y de acuerdo a las problemáticas operativas se sucedieron los



eventos que se indican:

Contaminaciones por Plomo. Cambio de aleación anódica Pb-Ag-Sb porPb-Ca-Sn, previa evaluación de esta última por largo periodo a nivel industrial;reduciendo las contaminaciones por plomo químico y físico.

Cambio de aisladores anódicos. Reemplazo de aisladores tipo horquilla porcanoa, a partir de 1993; contribuyendo a reducir los defectos físicos en el cuerpodel cátodo.

Evaluación del comportamiento anódico en el tiempo. Determinación de unciclo de desprendimiento de capa anódica, 2.5 meses. Este resultado requierede un lavado sistemático de los ánodos, situación que permite una acción

proactiva en el control de esta contaminación.

Dosificación aditivo de Cobalto. Evaluación y determinación de una dosis decobalto de 180 ppm en electrolito de avance, lo que permite reducir las

contaminaciones por plomo en un 40% en relación a la operación condosificaciones menores.

CORROSION ANODICA

ESTUDIOS RECIENTES SEÑALAN QUE A MEDIDA QUEAUMENTA EL CLORURO EN EL ELECTROLITO SE OBSERVA



UNA MAYOR CORROSION LOCAL DEL ANODO.EL ATAQUE POR CORROSION EN LA INTERFASE ESINTERGRANULAR. EL CLORURO ATACA LA CAPAPROTECTORA DEL ANODO, INTRODUCIENDOSE ENTRE LOS

GRANOS ALARGADOS PRODUCTO DE LA LAMINACION, ENLA ZONA DE LAS INTERFASES ELECTRODO-ELECTROLITO-AIRE. DADO QUE ESTA ZONA TIENE MENOR POTENCIAL QUEEL CUERPO ANODICO (UNOS 100 A 200 Mv DE DIFERENCIA),

ESTE ATAQUE SE VE FAVORECIDO.ESTAS ZONAS DE MENOR POTENCIAL POSEEN UNA CAPAPROTECTORA DE MENOR CALIDAD, PROBABLEMENTE PORTENER MAYOR PORCENTAJE DE PbO QUE DE PbO2.EL PESO DEL ANODO OBLIGA A LA SECCION DE GRANOSCORROIDOS A ESTAR TENSIONADOS, FACILITANDO ASI LAPENETRACION INTERGRANULAR. AMBOS EFECTOSACELERAN LA VELOCIDAD DE CORROSION.CUANDO ESTA SECCION TRANSVERAL DEL ANODO

DISMINUYE A UN CIERTO VALOR CRITICO, SE PRODUCE LACAIDA DE ESTE POR SIMPLE PESO.

SEGUIMIENTO POST - VENTA DE CATODOS

Aspectos de Almacenamiento y Embarque.

Una cosa es la producción de cátodos en planta, y otra, la recepción del mismo porparte del cliente externo. y aun cuando esto parece trivial, los reclamos de este ultimo



respecto a la calidad del producto recibido, y oxidación de zunchos, parece indicarque esta área no siempre esta bajo control.Durante el almacenamiento y transporte, los cátodos están sometidos a condicionesde corrosión atmosférica en el propio ambiente industrial y la corrosión por elambiente marino salino en el puerto y posterior transporte fluvial.

Algunos productos de corrosión identificados son:CuOCuO; Cu; Cu22O; CuCOO; CuCO33*2Cu(OH)*2Cu(OH)22; 2CuCO; 2CuCO33*Cu(OH)*Cu(OH)22;;

CuSOCuSO44*2Cu(OH)*2Cu(OH)22; CuSO; CuSO44*3Cu(OH)*3Cu(OH)22; CuSO; CuSO44*5H*5H22O;O;

CuCu22CLCL22; Cu; Cu22(OH)(OH)33Cl yCl y CuSCuS; FeSO; FeSO44*7H*7H22O; FeO; Fe22OO33..Compuestos cuya cinética de transformación es alta, y que se manifiesta en laformación de patinas de color verde-gris, que puede provenir de algunos de loscompuestos mencionados, o de reacciones secundarias entre ellos y que puedenafectar la calidad química de los cátodos, y principalmente su aspecto visual y físico.

Se estudia la adición de compuestos orgánicos para disminuir esta apariencia decompuestos “verdigris”; pero su uso va a estar limitado por los aspectos relacionadoscon C, H, O y N, antes discutidos. todo indica que lo más recomendable parece ser:

- Control riguroso en patios de Plantas y en Puerto.

- Control al momento de la Carga en Barco.

- Transporte final del Producto al Cliente.

PLANTAS HIDROMETALURGICAS EN CHILE

Espesor Densidad

mm Amp/m2 Compañía



Oxidos Chuquicamata 6 230

SBL 6 236

RT 6 - 9 270

El Tesoro 6 266

Escondida 6 - 9 290

Mantos Blancos 6 - 9 300

Mantos Verde 6 - 9 300

Michilla S.A 6 - 9 250

Ines de Collaguasi 6 270

Quebrada Blanca 6 - 9 270

Carmen de Andacollo 6 292 - 300

Dos Amigos 6 270

Disputada (El Soldado) 6 284

Disputada (Los Bronces) 6 300 - 320

Ray Rock 6 254

El Salvador 6 240 Bio Cobre 6 254

Enami 6 200

Lomas Bayas 6 292 - 300

El Abra 6 300

Zaldivar 9 300 Cerro Colorado 6 245

El Teniente 6 100 - 150

Espesor, mm

Plantas del MundoDensidad de Corriente v/s Espesor de Anodos



5

6

7

8

9

10

11

12

140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340

Amp/m2

- El teniente - Enami

- Nifty Copper

- Cerro Colorado

- Chuquicamata

- Michilla

- SBL

- El Salvador

- Michilla

- BHP Copper Sn Manuel

- El Tesoro

- BHP Copper Miami

- Quebrada Blanca

- Hellenic Copper

- Lomas Bayas

- Escondida

- Tintaya S.A

- Zaldivar

TRABAJOS DE I&DEN PLANTA DE ELECTROOBTENCION



TRABAJOS DE I&D

EN PLANTA DE ELECTROOBTENCION



EN PLANTA DE ELECTROOBTENCION

TRABAJOS DE I&D



TRABAJOS DE I&DEN PLANTA DE ELECTROOBTENCION

CASH COSTS FAENAS HIDROMETALURGICAS EN CHILE - (2000)

53.6

52.2

42.7

18.3

80.3

156.0

ANDACOLLO

CERRO COLORADO

MINA SUR SX-EW

PLANTA PRODUCCION(KT)

CASHCOST.



FUENTE: 1998 BROOK HUNT STUDY CASH COSTS

*: Considera el 49% como producción CODELCO.

37.0

42.6

43.0

51.8----

61.4

85.6

69.7

44.5

48.950.2

42.0

59.8

58.9

42.751.4

47.1

49.6

44.875.6

61.3

156.014.3

33.8

225.7 *

3.5

7.7

49.010.0

12.1

16.6

5.6

30.3

5.440.6

47.0

46.0

8.5

69.1

149.322.9

105.9

MINA SUR SX EWSBL – CHUQUI

COLLAHUASI

C.M. EL ABRA

EL TENIENTE SX -EW

EL SOLDADO

ESCONDIDADOS AMIGOS

IVAN ZAR

LA CASCADA

LO AGUIRRE

LOMAS BAYAS

LOS BRONCES

MANTOS BLANCOS

MANTO VERDE

LINCE

PUNTA DEL COBRE

QUEBRADA BLANCA

R.TSALVADOR SX - EW

ZALDIVAR

TOTAL 1157.9

% PROD. CODELCO 39.5

COSTOS DE PRODUCCION DE COBRE(Centavo de dólar por libra)



E

L

A

B

R

A

M

.

V

E

R

D

E

TT

E

.

S

X

/

E

W

L

A

C

A

S

C

A

D

A

S

A

L

V

A

D

O

R

S

X

-

E

W

S

A

L

V

A

D

O

R

C

O

N

C

.

L

O

A

G

U

I

R

R

E

A

N

D

I

N

A

C

O

N

C

.

I

V

A

N

ZA

R

Z

A

L

D

I

V

A

R

L

I

N

C

E

P

.

D

E

L

C

O

B

R

E

T

T

E

.

C

O

N

C

A

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DA

C

O

L

L

O

C

.

C

O

L

O

R

A

D

O

E

S

CO

N

D

I

D

A

S

B

L

-

C

H

U

Q

U

I

M

.

B

L

A

N

C

O

S

Q

.

B

L

A

N

C

A

L

O

S

B

R

O

N

C

E

S

C

O

L

L

A

G

U

A

S

I

R

.

T

L

.

B

A

Y

A

S

S

O

L

D

A

D

O

M.

S

S

X

/

E

W

20

30

40

50

60

70

80

90

LA CASCADA SALVADORSX - EW SALVADORCONC. LO AGUIRRE ANDINA CONC. IVANZAR ZALDIVAR LINCE P. DEL COBRE TTE. CONC ANDACOLLO C.COLORADO ESCONDIDA SBL-CHUQUI M. BLANCOS Q. BLANCA LOS BRONCES COLLAGUASI R.T L. BAYAS SOLDADO M.S SX/EW TTE. SX/EW M. VERDE ELABRA

C A S H C O S T (Usc / lb Cu)

Cu L M E (63 U s c / lb C u)

ESTRUCTURA DEL COSTO DEUN PROCESO HIDROMETALURGICO



Administración

6%

Mantención

14%

SX - EW

25%

Operación Mineras

29%

Lixiviación

18%

Chancado

8%



EFECTO DE LAS IMPUREZASEFECTO DE LAS IMPUREZASDE CATODOS EN LADE CATODOS EN LA

INDUSTRIA DEINDUSTRIA DEALAMBRE DE COBREALAMBRE DE COBRE

EFECTO DE IMPUREZAS

LA CALIDAD DEL ALAMBRON DE COBRE PRODUCIDO EN

LOS ULTIMOS 10 AÑOS HA MEJORADO SUSTANCIALMENTE

GRACIAS A LOS AVANCES TECNOLOGICOS EN LAS AREASDE FUNDICION Y LAMINADO EN ESPECIAL LO



GRACIAS A LOS AVANCES TECNOLOGICOS EN LAS AREASDE FUNDICION Y LAMINADO, EN ESPECIAL, LO

RELACIONADO AL CONTROL COMPUTARIZADO DE LAS

VARIABLES OPERACIONALES.

SIN EMBARGO, UNA VARIABLE QUE HA SIDO DIFICIL

DE CONTROLAR ES LA CALIDAD DEL COBRE USADO COMO

MATERIA PRIMA PARA EL ALAMBRON. UN PEQUEÑO

CAMBIO EN DICHA CALIDAD ES CAPAZ DE AFECTAR

SIGNIFICATIVAMENTE AL PRODUCTO, AUN CUANDO EL

RESTO DE LOS PARAMETROS OPERACIONALESPERMANEZCAN INALTERADO.

LOS PROBLEMAS MAS RECURRENTES EN ESTE DETERIORO

EN LA CALIDAD SON:

- PRESENCIA DE MICROGRIETAS EN LA SUPERFICIEDEL ALAMBRON.

- AUMENTO DE POROSIDAD INTERNA.

- PRESENCIA DE OXIDOS EN EL ALAMBRON

- EFECTO “HOT CRACKING”, PRODUCIDOPRINCIPALMENTE POR ALTO CONTENIDO DE S Y

Pb EN LOS CATODOS.

ESTOS PROBLEMAS HACEN QUE UNA DETERMINADA

MATERIA PRIMA NO SEA ADECUADA PARA LA

INDUSTRIA DE CIERTOS MATERIALES ESPECIALES,

TALES COMO EL ALAMBRE ULTRAFINO, EL ALAMBREMAGNETICO Y EL ALAMBRON OXIGEN FREE



TALES COMO EL ALAMBRE ULTRAFINO, EL ALAMBRE MAGNETICO Y EL ALAMBRON OXIGEN FREE.

EN GENERAL, SE RECONOCE EN ESTA AREA UNA

SUPERIORIDAD DE LA PUREZA DE LOS CATODOS

ELECTROREFINADO POR SOBRE LOS CATODOS SX-EW,Y ADEMAS, UNA MAYOR HOMOGENEIDAD, LO CUAL,

PREDEFINE A ESTE PRODUCTO COMO EL MAS

ADECUADO PARA ESTE PERFIL DE MERCADO.

DE HECHO, EL S, COMO CuSO4*5H2O, SE

DESCOMPPONE A 650ºC Y LA MAYOR PARTE DEL

ELEMENTO SALE EN LA CORRIENTE GASEOSA COMO

SO2. EN CAMBIO, EN EL HORNO DE INDUCCION,

PARTE DEL SO2 QUEDA EN EL BAÑO, CONTAMINANDO

EN MAYOR GRADO AL COBRE LIQUIDO.

IMPUREZAS ELEMENTALES COMO Pb, Bi, Se, Te Y S POR SI SOLAS NO SONLOS RESPONSABLES DE LOS DEFECTOS DEL ALAMBRON LAMINADO. OTROSELEMENTOS INTERACTUAN SINERGICAMENTE AFECTANDO A LA CALIDAD DEESTE. POR EJEMPLO, EL S POR SI SOLO NO TIENE EFECTO BAJO 10 ppm,PERO EN PRESENCIA DE HIDROGENO SU PRESENCIA SE HACE SENTIR SOBRE 4

ppm.EN GENERAL LA INFLUENCIA DE LAS IMPUREZAS EN LAS PROPIEDADES DEL



ppEN GENERAL, LA INFLUENCIA DE LAS IMPUREZAS EN LAS PROPIEDADES DEL

ALAMBRON SE RESUME EN LA SIGUIENTE TABLA:

FAVORECEN LA APARICION DE

GRIETAS EN LA BARRA

MOLDEADA.

INFLUYEN EN LA FORMACION

DE POROS EN EL ALAMBRON

AUMENTAN LA Tº

RECRISTALIZACION,

DECRECIENDO LOS

RESULTADOS DE LA PRUEBA

DE ELONGACION DE RESORTEDISMINUYEN LA

CONDUCTIVIDAD ELECTRICA

DEL COBRE

DISMINUYEN LA PRUEBA DE

ELONGACION A LA TRACCION

Bi, Pb, Fe, S, Te

Bi, Pb, As, Se, S, Te,

Sb

Pb, Bi, O, S

S, H, O, Pb, Si, Fe

HS, H, Fe

O, Ag, H, Fe, Bi

Se, Te, Bi PRINCIPALES.

S, Pb, Sb, As, Ag

SECUNDARIOS.

Ag, Bi, Se, TeAs, Sb, Se, Te, Fe, P,

Bi

As, Sb, Ni

Fe, Si, P, Sb, Bi

Fe, Ag

S, Pb, Se, Te, Sn, Bi,Sb, Ag, As

Pb, S, Bi

TIPO DE EFECTO IMPUREZAS ASOCIADAS

EFECTO EN TEMPERATURA DE RECRISTALIZACION Y TEST DE ELONGACION

EL EFECTO DE LAS IMPUREZAS MAS COMUNES, EN BAJAS CONCENTRACIONES, ENLA RECRISTALIZACION DEL ALAMBRON DE COBRE LAMINADO EN CALIENTE Y ENEL TES DE ELONGACION (Sp 850) TOMA COMO BASE LOS TESTS DESARROLLADOSEN OLEN, BELGICA, EN 1972, A PARTIR DE COBRE DE ALTA PUREZA (99,999

%) AL CUAL SE LE ADICIONO PEQUEÑAS DOSIS DE IMPUREZAS, ENCONTRANDOSELA INFLUENCIA QUE SE DETALLA EN EL CUADRO SIGUIENTE:



LA INFLUENCIA QUE SE DETALLA EN EL CUADRO SIGUIENTE:

ELEMENTO TºRECRISTALIZACION TEST ELONGACION

Ag

NO TIENE EFECTO

SIGNIFICATIVO< 9 ppm

SIN EFECTO

< 10 ppm

As

EFECTO NEGATIVO

> 4 ppm

EFECTOS

> 2 – 3 ppm

Sb

NO HAY EFECTO

< 2 ppm

EFECTO

> 1.5 ppm

Pb

EFECTOS

> 5 ppm

MARCADA INFLUENCIA A

NIVEL > 1 ppm

S

SIGNIFICATIVOS

EFECTOS < 2 ppm

EFECTO NEGATIVO

> 2 ppm

Bi

NOCIVO, PERO SIN

DATOS

AFECTA

> 0.10 ppm

Se

MARCADO EFECTO

< 0.5 ppm

MARCADO EFECTO

> 0.5 ppm

O

AMPLIO RANGO DE

EFECTO(40 – 200 ppm)

> 250 ppm. NO ES

USADO EN ALAMBRES

FINOS

Te

MARCADO EFECTO

> 1 ppm

SIN DATOS

ELEMENTO

Especificaciones Cátodos

CONCENTRACION MAXIMA



ELEMENTO

ppm Grado A Grado R Grado STD Off Grade

Se 1 2 10 10Te 1 2 2 2

Bi 1 2 3 3

As 2 5 15 35

Sb 1 4 15 30

Pb 3 5 25 70

S 9 15 30 50

Fe 5 10 25 30

Ag 12 25 25 25

C 50 50 50 60Cl 10 10 10 100

Premio, US$/ ton 30 - 35 15 - 20 0 - (-10) < - 20

CONCENTRACION MAXIMA

PLANTILLA DE MUESTREO

A través de un estudio del sistema de muestreo de cátodos existente, se determinó unaplantilla equiprobabilística que representa mejor la distribución de impurezas en elcátodo,



Plantilla de Muestreo Tradicional. Plantilla de Muestreo Equiprobabilística.

PerforaciónPerforación

Coincidentes Par e ImparCoincidentes Par e Impar

ImparImpar ParPar

EL MERCADO FUTURO DEL COBRE CATODICO QUEDARA

CARACTERIZADO POR:

1.- CRECIENTE NIVELES RESTRICTIVOS PARA EL CONTENIDO

DE IMPUREZAS.



2.- DEBE ESPERARSE QUE EL CLIENTE EXTERNO APUNTE EN LO

FUNDAMENTAL A:

- DISMINUIR Pb < 4 ppm (CP)

Pb < 2 ppm (MP)

- DISMINUIR S < 8 ppm (CP)S < 6 ppm (MP)

3.- DISMINUIR CONTENIDOS DE H , C y O, AL MENOS A

NIVELES DE CATODOS E.R.

4.- RESTRINGIR LA PRESENCIA DE CLORO EN CATODOS, POR

RAZONES AMBIENTALES.

5.- MANTENER RESTRINCIONES ACTUALES PARA As, Sb, Bi,

Se y Te, LOS CUALES NO PARECEN INCIDIR MAYORMENTE EN

CATODOS SX – EW.

MERCADO DEL ALAMBRE

TIPO DEALAMBRE

CALIDAD DELCATODO

USO



ALAMBRE CATODO

NORMAL

(GRUESO)

NO EXIGE UNA CALIDAD

ESPECIAL DEL ALAMBRON

INTALACIONES

ELECTRICAS

FINO(0.4 mm)

ALAMBRON DE BUENA CALIDAD QUIMICA, EXIGECATODOS DE ALTA PUREZA

ELECTRONICO

PLANOS ALAMBRON DE CALIDADSUPERFICIAL EXCELENTE,CATODOS CALIDAD MEDIA

TRANSFORMADORES

ESMALTADOULTRA FINO

(0.018 mm)

ALAMBRON QUIMICAMENTEEXCELENTE Y CONSUPERFICIE DE PRIMERA,EXIGE CATODOS TOP-GRADE

ELECTRICA,ELECTRONICA

OFHC CATODOS DE BAJO

CONTENIDO DE OXIGENO

ALTA

CONDUCTIVIDAD

(En US$ millones)

LOS SIETE MAYORESCOMPRADORES DEL METAL



401.8

424.0

469.9

486.9

516.9

567.6

990.5

Brasil

Reino Unido

Estados Unidos

Italia

Corea

China

Japón

Fuente: Banco Central (EneroFuente: Banco Central (Enero -- Octubre de 2000)Octubre de 2000)

16%Norteamérica

DESTINO DE LA PRODUCCIONDE COBRE DE CODELCO



Europa 30%Sudamérica 13%

Asia 41%

Norteamérica



ESTADISTICAESTADISTICACONTROL DE PROCESOSCONTROL DE PROCESOS

Eficiencia de Corriente - Planta EW

EFICIENCIA DE CORRIENTE. CTO TRADICIONAL, %

90

95

100



80

85

e n e - 0 2

m a r

- 0 2

m a y

- 0 2

j u l - 0

2

s e p - 0 2

n o v - 0 2

e n e - 0 3

m a r

- 0 3

m a y

- 0 3

j u l - 0

3

s e p - 0 3

n o v - 0 3

e n e - 0 4

m a r

- 0 4

EFICIENCIA DE CORRIENTE. CTO PERMANENTE, %

80

85

90

95

100

e n e - 0 2

m a r

- 0 2

m a y

- 0 2

j u l - 0

2

s e p - 0 2

n o v - 0 2

e n e - 0 3

m a r

- 0 3

m a y

- 0 3

j u l - 0

3

s e p - 0 3

n o v - 0 3

e n e - 0 4

m a r

- 0 4

DENSIDAD DE CORRIENTE.

CIRCUITO TRADICIONAL, A/m2

190

220

250

Densidad de Corriente - Planta EW



70

100

130

160

ene-01 abr-01 jul-01 oct-01 ene-02 abr-02 jul-02 oct-02 ene-03 abr-03 jul-03 oct-03 ene-04 abr-04

Circuito A Circuito C Circuito D Límite Superior Límite Inferior

DENSIDAD DE CORRIENTE.CIRCUITO PERMANENTE, A/m2

70

100

130

160

190

220

250

280

310

e - 0 1

b r - 0 1

u l - 0 1

c t - 0 1

e - 0 2

b r - 0 2

u l - 0 2

c t - 0 2

e - 0 3

b r - 0 3

u l - 0 3

c t - 0 3

e - 0 4

b r - 0 4

Circuito E Circuito F Límite Superior Límite Inferior Límite Inferior

CONCENTRACION COBALTO ELECTROLITO, ppm300

Concentración de Sulfato de CobaltoPlanta EW



100

125

150

175

200

225

250

275

300

ene-

01

mar-

01

may-

01

jul-

01

sep-

01

nov-

01

ene-

02

mar-

02

may-

02

jul-

02

sep-

02

nov-

02

ene-

03

mar-

03

may-

03

jul-

03

sep-

03

nov-

03

ene-

04

mar-

04

Adición de Sulfato FerrosoPlanta EW



ADICION SULFATO FERROSO, Kg/mes

0

5000

10000

15000

20000

25000

ene-02 mar-02 may-02 jul-02 sep-02 nov-02 ene-03 mar-03 may-03 jul-03 sep-03 nov-03 ene-04 mar-04

Adición de Afinador de GranoPlanta EW



Enero a Mayo 2002 : OPT

Junio de 2002 a Mayo de 2003 : Guar Gum

ADICI0N AFINADOR GRANO, grs/Tcu dep

0

100

200

300

400

500

600

ene-

01

mar-

01

may-

01

jul-

01

sep-

01

nov-

01

ene-

02

mar-

02

may-

02

jul-

02

sep-

02

nov-

02

ene-

03

mar-

03

may-

03

jul-

03

sep-

03

nov-

03

ene-

04

mar-

04

Concentración de Cloro en ElectrolitoPlanta EW



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

e n e - 0 1

a b r - 0

1

j u l - 0

1

o c t - 0

1

f e b -

0 2

m a .

. .

a g o - 0 2

d i c - 0 2

m a .

. .

j u n - 0 3

s e p - 0 3

e n e - 0 4

Concentración de Manganeso en ElectrolitoPlanta EW



0

20

40

60

80

100

120

140

160

ene-01 abr-01 jul-01 oct-01 feb-02 may-02 ago-02 dic-02 mar-03 jun-03 sep-03 ene-04

Concentración de Fierro en ElectrolitoPlanta EW



0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5


Potencial ElectroquímicoPlanta EW



Potencial Solución Spent, mV

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

jul-01 sep-01 nov-01 ene-02 mar-02 may-02 jul-02 sep-02 nov-02 ene-03 mar-03 may-03 jul-03 sep-03 nov-03 ene-04 mar-04

Temperatura en Electrolito - Circuito TradicionalPlanta EWTEMPERATURA ELECTROLITO. SECCIONES ESCAVENGER, ºC

40

42

44



TEMPERATURA ELECTROLITO. SECCIONES COMERCIALES, ºC

36

38

40

42

44

46


32

34

36

38


Temperatura en Electrolito - Circuito PermanentePlanta EW

TEMPERATURA ELECTROLITO. CIRCUITO E, ºC

44

46

48



36

38

40

42


TEMPERATURA ELECTROLITO. CIRCUITO F, ºC

36

38

40

42

44

46

48


Proceso de Electrobtención Plantas mineras

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