Pu tonf - repositorio.uandina.edu.pe

Como , entonces la columna cumple con el requisito de esbeltez.≥―t

b

‾‾‾‾‾――Fy

⋅3 Es

≔ϕc 0.65

≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅4.541 106 ⎞⎠ N

≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N

COMO SE TIENE QUE Pu < , la sección es adecuadaϕPn

=Pu 134.718 tonf

=ϕPn 510.399 tonf

301

b. Diseño de columnas solicitadas por Flexión

Se recomienda diseñar mediante el método de límite plástico propuesto por el código AISC 360-05 [1]

≔b 254 mm

≔d 355.6 mm ≔Mdl ⋅3246001.15 N mm

Se escogió la mayor carga de permanente por área en N. mm de 32460001.1 N. mm (3.4 tonf.m)y sobrecarga de 3922660.0 N.mm (0.4 tonf.m)

≔t 11.9888 mm

≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅3922660.00 N mm

≔Fc 20.593965 MPa

Caracteristicas del perfil ≔B =+b (( ⋅2 t)) 277.978 mm

≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅1.218 104 ⎞⎠ mm2

Para este perfil se tomará el pandeo en el eje debil, con lo cual el momento plástico se calculara en el eje Y-Y

TENSION DE DISEÑO REQUERIDA

≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅3.895 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅6.276 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm

CALCULO DE LA ALTURA hn:

≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))

⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))40.235 mm

CALCULO DE LOS MODOS PLASTICOS

≔Zs =-―――⋅B B

2

4――

⋅b d2

4⋅-2.66 106 mm

3

≔Zc =――⋅b d

2

4⎛⎝ ⋅8.03 106 ⎞⎠ mm

3

≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅3.882 104 ⎞⎠ mm

3

≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅4.112 105 ⎞⎠ mm

3

MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE≔Φb 0.90

≔Mp =-+-⋅Zs Fy ⋅Zsn Fy ――――⋅⋅Zc 0.85 Fc

2―――――

⋅⋅Zcn 0.85 Fc

2⋅-7.888 108 ⋅N mm

302

≔Mn =Mp ⋅-7.888 108 ⋅N mm

=⋅Φb Mn ⋅-7.099 108 ⋅N mm

=Mu ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm

La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por flexión es adecuado

=⋅Φb Mn -79.794 ⋅m tonf

=Mu 1.143 ⋅m tonf

303

COLUMNA 14” x 14”, puesta en el bloque 2. Bloque 3, bloque 4 y, bloque 5:

a. Diseño de columnas solicitadas por Compresión

Caracteristicas del perfil � Se escogió la mayor carga

de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.

≔b 14 in Carga perm anente de com presión≔d 14 in ≔Pdl 560.37 kN

≔t 0.472 in≔As 33.65 in2 ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga≔Fy 46 ksi

Para calcular el área de concreto hay que tener presente lo siguiente ≔r =⋅2 t 23.978 mm

≔df =-d ⋅2 r 307.645 mm≔bf =-b ⋅2 r 307.645 mm≔Ac =+++⋅df bf ⋅π (( -r t))

2

2 ((df)) (( -r t)) ⋅2 bf (( -r t)) ⎛⎝ ⋅1.099 105 ⎞⎠ mm2

Para este perfil, se tomará el pandeo en el eje débil, con lo cual el momento de inercia será:

≔bl =-b ⋅2 t 331.622 mm≔dl =-d ⋅2 r 307.645 mm≔b2 =-b ⋅2 r 307.645 mm≔d2 =t 11.989 mm

≔Icy =+++―――⋅dl bl3

12――――

⋅⋅2 d2 b23

12⋅⋅2 (( -r t))

4 ⎛⎜⎝

-―π

8――

8

⋅9 π

⎞⎟⎠

⋅2⎛⎜⎜⎝――――

⋅π (( -r t))2

2

⎞⎟⎟⎠

⎛⎜⎝

+―b2

2―――4 (( -r t))

⋅3 π

⎞⎟⎠

2

⎛⎝ ⋅1.005 109 ⎞⎠ mm4

≔Isy =61.8 in4 ⎛⎝ ⋅2.572 107 ⎞⎠ mm4

≔Es 210000 MPa

≔f'c 20.593965 MPa

Límite de espesor:

=―t

b0.034

=‾‾‾‾‾――Fy

⋅3 Es0.022


b

‾‾‾‾‾――Fy

⋅3 Es

≔ϕc 0.65

304

≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅4.867 106 ⎞⎠ N

≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N


=ϕPn 547.027 tonf

=Pu 134.755 tonf

305

b. Diseño de columnas solicitadas por Flexión


≔b 355.6 mm

≔d 355.6 mm

Se escogió la mayor carga de permanente por área en N. mm de 32460001.1 N. mm (3.4 tonf.m)y sobrecarga de 3922660.0 N.mm (0.4 tonf.m)

≔Mdl ⋅3246001.15 N mm

≔t 11.9888 mm

≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅3922660.00 N mm

≔Fc 20.593965 MPa


≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅1.705 104 ⎞⎠ mm2



≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅3.895 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅6.276 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm


≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))

⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))51.654 mm


≔Zs =-―――⋅B B

2

4――

⋅b d2

4⎛⎝ ⋅2.431 106 ⎞⎠ mm

3

≔Zc =――⋅b d

2

4⎛⎝ ⋅1.124 107 ⎞⎠ mm

3

≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅6.397 104 ⎞⎠ mm

3

≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅9.488 105 ⎞⎠ mm

3

MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE≔Φb 0.90


2―――――

⋅⋅Zcn 0.85 Fc

2⎛⎝ ⋅8.404 108 ⎞⎠ ⋅N mm

306

≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅8.404 108 ⎞⎠ ⋅N mm

=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅7.563 108 ⎞⎠ ⋅N mm

=Mu ⎛⎝ ⋅1.017 107 ⎞⎠ ⋅N mm


=⋅Φb Mn 85.015 ⋅m tonf

=Mu 1.143 ⋅m tonf

307

d. Diseño de columnas solicitadas por Corte

Cuando se diseña teniendo presente el acero, se debe calcular Vn

Caracteristicas del perfil≔b 14 in

� Se escogió la mayor carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.

≔d 14 in≔t 0.472 in

Carga perm anente de com presión

≔As 33.65 in2≔Pdl 560.37 kN

≔Fy 46 ksi ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga

Cortante de Diseño Requerido≔Vud =⋅1.2 Pdl ⎛⎝ ⋅6.724 105 ⎞⎠ N

≔Vul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.264 105 ⎞⎠ N≔Vu =+Vud Vul ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N

Cálculo de la altura h del hormigón ≔h =-d ⋅3 t 319.634 mm

Cálculo de Aw≔Aw =⋅⋅2 h t ⎛⎝ ⋅7.664 103 ⎞⎠ mm2

Cortante de Diseño Disponible≔ϕv 0.9≔Cv 5 Todos los perfiles HSS rectangulares poseen Cv igual a 5.0

≔Vn =⋅⋅⋅0.6 Fy Aw Cv ⎛⎝ ⋅7.292 106 ⎞⎠ N=⋅ϕv Vn ⎛⎝ ⋅6.563 106 ⎞⎠ N

La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por corte es adecuada.

=Vu 134.755 tonf

=⋅ϕv Vn 737.704 tonf

308

c. Diseño de columnas solicitadas por Tracción

Para poder hallar la carga del viento (Norma Tecnica Peruana E 0.20)

La carga exterior (presión o succión) ejercida por el viento se supondrá estática y perpendicular a la superficie sobre la cual se actúa. Se calculará mediante la expresión:

Donde:

Ph : presión o succión del viento a una altura h en Kg/m2

C : factor de forma adimensional indicado en la Tabla 4

Vh : velocidad de diseño a la altura h, en Km/h

Tabla 234: Factores de forma

La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación pero no menos de 75 Km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificación se obtendrá de la siguiente expresión.

Donde: Vh : es la velocidad de diseño en la altura h en Km/h

V : es la velocidad de diseño hasta 10 m de altura en Km/h

h : es la altura sobre el terreno en metros

Figura 230: Mapa eolico del Perú

Fuente: Norma E 0.20

Vh para la ciudad del Cusco va desde 45 hasta 110 km/hr

309

Se recomienda utilizar el método de diseño del código ACI318-05 .

Para la carga permanente, se utilizó la máxima y para la carga de tracción de viento se utilizó la siguiente formula:

Obteniendo una carga a tracción d viento de 334.73 kN (34.13 Ton)

Caracteristicas del perfil ≔b 14 in Carga

permanente de compresión

≔d 14 in ≔Pdl 560.37 kN

≔t 0.472 in

≔As 33.65 in2 ≔Pll 334.13 kN Carga a tracción

de viento≔Fy 46 ksi

≔Es 210000 MPa

Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente ≔Pud =⋅0.9 ((-Pdl)) ⋅-5.043 105 N

≔Pul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.346 105 ⎞⎠ N

≔Pu =+Pud Pul ⎛⎝ ⋅3.028 104 ⎞⎠ N

Tracción de Diseño Disponible

≔Pt =⋅As Fy ⎛⎝ ⋅6.885 106 ⎞⎠ N

≔Pn Pt

≔ϕt 0.90

=⋅ϕt Pn ⎛⎝ ⋅6.197 106 ⎞⎠ N

La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por tracción es adecuada.

=Pu 3.403 tonf

=⋅ϕt Pn 696.555 tonf

310

COLUMNA 18” x 18”, puesta en el bloque 6:

a. Diseño de columnas solicitadas por Compresión

Caracteristicas del perfil � Se escogió la mayor

carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.

≔b 18 in Carga permanente de compresión

≔d 18 in ≔Pdl 560.08 kN

≔t 0.472 in≔As 33.65 in2 ≔Pll 329.01 kN Sobrecarga≔Fy 46 ksi

Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente

≔r =⋅2 t 23.978 mm≔df =-d ⋅2 r 409.245 mm≔bf =-b ⋅2 r 409.245 mm≔Ac =+++⋅df bf ⋅π (( -r t))

2

2 ((df)) (( -r t)) ⋅2 bf (( -r t)) ⎛⎝ ⋅1.876 105 ⎞⎠ mm2

Para este perfil, se tomará el pandeo en el eje débil, con lo cual el momento de inercia será:

≔bl =-b ⋅2 t 433.222 mm≔dl =-d ⋅2 r 409.245 mm≔b2 =-b ⋅2 r 409.245 mm≔d2 =t 11.989 mm

≔Icy =+++―――⋅dl bl3

12――――

⋅⋅2 d2 b23

12⋅⋅2 (( -r t))

4 ⎛⎜⎝

-―π

8――

8

⋅9 π

⎞⎟⎠

⋅2⎛⎜⎜⎝――――

⋅π (( -r t))2

2

⎞⎟⎟⎠

⎛⎜⎝

+―b2

2―――4 (( -r t))

⋅3 π

⎞⎟⎠

2

⎛⎝ ⋅2.93 109 ⎞⎠ mm4

≔Isy =61.8 in4 ⎛⎝ ⋅2.572 107 ⎞⎠ mm4

≔Es 210000 MPa

≔f'c 20.593965 MPa

Límite de espesor:

=―t

b0.026

=‾‾‾‾‾――Fy

⋅3 Es0.022

311


b

‾‾‾‾‾――Fy

⋅3 Es

≔ϕc 0.65

≔ϕPn =⋅⋅0.85 ϕc (( +⋅⋅0.85 f'c Ac ⋅Fy As)) ⎛⎝ ⋅5.618 106 ⎞⎠ N

≔Pu =+⋅1.2 Pdl ⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N


=Pu 134.718 tonf

=ϕPn 631.504 tonf

312

d. Diseño de columnas solicitadas por Corte

Cuando se diseña teniendo presente el acero, se debe calcular Vn

Caracteristicas del perfil≔b 18 in

� Se escogió la mayor carga de permanente puntual de 560.08 KN (57.1123 Ton) y sobrecarga de 329.01 KN (33.5497 Ton) del bloque 2 ya que aquí se encuentran las mayores cargas.

≔d 18 in≔t 0.472 in

Carga perm anente de com presión

≔As 33.65 in2≔Pdl 560.37 kN

≔Fy 46 ksi ≔Pll 329.00 kN Sobrecarga

Cortante de Diseño Requerido≔Vud =⋅1.2 Pdl ⎛⎝ ⋅6.724 105 ⎞⎠ N

≔Vul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.264 105 ⎞⎠ N≔Vu =+Vud Vul ⎛⎝ ⋅1.199 106 ⎞⎠ N

Cálculo de la altura h del hormigón ≔h =-d ⋅3 t 421.234 mm

Cálculo de Aw≔Aw =⋅⋅2 h t ⎛⎝ ⋅1.01 104 ⎞⎠ mm2

Cortante de Diseño Disponible≔ϕv 0.9≔Cv 5 Todos los perfiles HSS rectangulares poseen Cv igual a 5.0

≔Vn =⋅⋅⋅0.6 Fy Aw Cv ⎛⎝ ⋅9.61 106 ⎞⎠ N=⋅ϕv Vn ⎛⎝ ⋅8.649 106 ⎞⎠ N

La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por corte es adecuada.

=Vu 134.755 tonf

=⋅ϕv Vn 972.194 tonf

313

a. Diseño de columnas solicitadas por Flexión


≔b 457.2 mm

≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm

≔t 11.9888 mm

≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm

≔Fc 20.593965 MPa


≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2



≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm


≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))

⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm


≔Zs =-―――⋅B B

2

4――

⋅b d2

4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm

3

≔Zc =――⋅b d

2

4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm

3

≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm

3

≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm

3

MOMENTO DE DISEÑO DISPONIBLE

≔Φb 0.90

314


2―――――

⋅⋅Zcn 0.85 Fc

2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm


=Mu 0.645 ⋅m tonf

=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf

315



≔b 457.2 mm

≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm

≔t 11.9888 mm

≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm

≔Fc 20.593965 MPa


≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2



≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm


≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))

⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm


≔Zs =-―――⋅B B

2

4――

⋅b d2

4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm

3

≔Zc =――⋅b d

2

4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm

3

≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm

3

≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm

3


≔Φb 0.90

316


2―――――

⋅⋅Zcn 0.85 Fc

2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm


=Mu 0.645 ⋅m tonf

=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf

317



≔b 457.2 mm

≔d 457.2 mm ≔Mdl ⋅2163346.99 N mm

≔t 11.9888 mm

≔Fy 317 MPa ≔Mll ⋅1961330.00 N mm

≔Fc 20.593965 MPa


≔As =⋅2 (( +⋅b t ⋅(((( -B (( ⋅2 t)))))) t)) ⎛⎝ ⋅2.193 104 ⎞⎠ mm2

Para este perfil se tom ará el pandeo en el eje debil, con lo cual el m om ento plástico se calculara en el eje Y-Y


≔Mud =⋅1.2 Mdl ⎛⎝ ⋅2.596 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mul =⋅1.6 Mll ⎛⎝ ⋅3.138 106 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mu =+Mud Mul ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm


≔hn =――――――――(( ⋅⋅⋅0.85 Fc b d))

⋅2 (( +⋅0.85 Fc b ⋅⋅4 t Fy))78.842 mm


≔Zs =-―――⋅B B

2

4――

⋅b d2

4⎛⎝ ⋅3.96 106 ⎞⎠ mm

3

≔Zc =――⋅b d

2

4⎛⎝ ⋅2.389 107 ⎞⎠ mm

3

≔Zsn =⋅⋅2 t hn2 ⎛⎝ ⋅1.49 105 ⎞⎠ mm

3

≔Zcn =⋅b hn2 ⎛⎝ ⋅2.842 106 ⎞⎠ mm

3


≔Φb 0.90

318


2―――――

⋅⋅Zcn 0.85 Fc

2⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

≔Mn =Mp ⎛⎝ ⋅1.392 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=⋅Φb Mn ⎛⎝ ⋅1.253 109 ⎞⎠ ⋅N mm

=Mu ⎛⎝ ⋅5.734 106 ⎞⎠ ⋅N mm

La capacidad nom inal m inorada es m ayor que la dem anda m ayorada, entonces el diseño de la colum na solicitada por flexión es adecuado

=Mu 0.645 ⋅m tonf

=⋅Φb Mn 140.841 ⋅m tonf

319

c. Diseño de columnas solicitadas por Tracción

Para poder hallar la carga del viento (Norma Tecnica Peruana E 0.20)

La carga exterior (presión o succión) ejercida por el viento se supondrá estática y perpendicular a la superficie sobre la cual se actúa. Se calculará mediante la expresión:

Donde:

Ph : presión o succión del viento a una altura h en Kg/m2

C : factor de forma adimensional indicado en la Tabla 4

Vh : velocidad de diseño a la altura h, en Km/h

Tabla 234: Factores de forma

La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación pero no menos de 75 Km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificación se obtendrá de la siguiente expresión.

Donde: Vh : es la velocidad de diseño en la altura h en Km/h

V : es la velocidad de diseño hasta 10 m de altura en Km/h

h : es la altura sobre el terreno en metros

Figura 230: Mapa eolico del Perú

Fuente: Norma E 0.20

Vh para la ciudad del Cusco va desde 45 hasta 110 km/hr

320

Se recomienda utilizar el método de diseño del código ACI318-05 .

Para la carga permanente, se utilizó la máxima y para la carga de tracción de viento se utilizó la siguiente formula:

Obteniendo una carga a tracción d viento de 334.73 kN (34.13 Ton)

Caracteristicas del perfil ≔b 18 in Carga

permanente de compresión

≔d 18 in ≔Pdl 560.37 kN

≔t 0.472 in

≔As 33.65 in2 ≔Pll 334.13 kN Carga a tracción

de viento≔Fy 46 ksi

≔Es 210000 MPa

Para calcular el área de hormigón hay que tener presente lo siguiente ≔Pud =⋅0.9 ((-Pdl)) ⋅-5.043 105 N

≔Pul =⋅1.6 Pll ⎛⎝ ⋅5.346 105 ⎞⎠ N

≔Pu =+Pud Pul ⎛⎝ ⋅3.028 104 ⎞⎠ N

Tracción de Diseño Disponible

≔Pt =⋅As Fy ⎛⎝ ⋅6.885 106 ⎞⎠ N

≔Pn Pt

≔ϕt 0.90

=⋅ϕt Pn ⎛⎝ ⋅6.197 106 ⎞⎠ N

La capacidad nominal minorada es mayor que la demanda mayorada, entonces el diseño de la columna solicitada por tracción es adecuada.

=Pu 3.403 tonf

=⋅ϕt Pn 696.555 tonf

321

322

En todos los diseños las dimensiones cumplen de acuerdo a las cargas que deberán

cargar.

3. VIGAS DE ACERO

Cuando se le aplican cargas de gravedad a una viga I simplemente apoyada de gran

longitud, esta se flexionará y la parte superior funcionará en compresión y se comportará

como un miembro a compresión. La sección transversal de esta “columna” consistirá en

la porción de la sección transversal de la viga arriba del eje neutro. Para la viga usual, la

“columna” tendrá un momento de inercia mucho menor respecto a su eje y o eje vertical

que respecto a su eje x. Si no se hace nada para arriostrarla perpendicularmente al eje y,

la viga se pandeará lateralmente bajo una carga mucho menor que la que se requeriría

para producir una falla vertical.

(Usted puede verificar esto tratando de flexionar verticalmente una revista mantenida en

posición de canto. La revista tenderá siempre, igual que una viga de acero, a pandearse

lateralmente, a menos que se soporte en esa dirección.)

El pandeo lateral no ocurrirá si el patín de compresión de un miembro se soporta

lateralmente o si se impide el torcimiento de la viga a intervalos frecuentes. En este

capítulo se consideran los momentos de pandeo de una serie de vigas de acero dúctil

compactas con condiciones diferentes de arrostramiento lateral. (Como se definió

previamente, una sección compacta es aquella que tiene un perfil suficientemente robusto,

de manera que es capaz de desarrollar una distribución de esfuerzos totalmente plástica

antes de pandearse.)

Estudiaremos las vigas de la siguiente manera:

1. Primero se supondrá que las vigas tienen soporte lateral continuo en sus patines de

compresión.

2. Luego se supondrá que las vigas están soportadas lateralmente a intervalos cortos.

3. Por último se supondrá que las vigas están soportadas a intervalos cada vez más grandes

momentos de pandeo de una viga en función de longitudes variables no soportadas

lateralmente.

Para este proyecto utilizaremos 6 dimensiones de vigas.

Tabla 235: Dimensiones de vigas

323

Comprobaremos si las secciones escogidas son correctas a tracción

En el bloque 1 y 2, viga 8” x 6 ½” :

NUMERO DE BLOQUE DIMENSIONES DE VIGAS

8" X 6 1/2"

12" X 6 1/2"

8" X 6 1/2"

12" X 8"

8" X 8"

14" X 8"

1 y 2

3, 4 y 5

6

325

En el bloque 1 y 2, viga 12” x 6 ½”:

328

En los bloques 3, 4 y 5 , viga 8” x 6 ½” :

330

En los bloques 3, 4 y 5 , viga 12” x 8” :

332

En el bloque 6, viga 8” x 8”:

334

En el bloque 6, viga 14” x 8”:

336

4. LOSA COLABORANTE:

El tipo de losa escogido es el de tipo colaborante para los forjados entre plantas. Por su

facilidad y rapidez constructiva, y el hecho de que se pretende que la estructura sea lo

más ligera posible, para estar acorde con la composición conjunta del edificio. Dado que

con este tipo de forjado sólo se pueden cubrir luces pequeñas, se disponen correas que

acometen perpendicularmente a las vigas sección I. Estas vigas tipo I dividirán la luces

de los pórtico como ejemplo la mayor luz fue encontrada en el bloque 4, en el ambiente

de Salón de Grados hasta de 17 m en 6 bandas de 3,0m aproximadamente, éstas son aptas

para ser cubiertas por un forjado de este tipo.

En cuanto a la disposición del forjado respecto a las vigas I y correas, , se opta por la

opción donde el forjado pasa continuo por encima de las vigas y correas, ya que así éste

trabaja mejor, es más fácil su construcción y además el ancho para el paso de instalaciones

es mayor.

Figura 231: Sección constructiva de losa tipo deck enrasada con la viga metálica principal

Figura 232: Colocación de losas colaborantes, unión de bandas.

337

Para la edificación con el sistema estructural planteado se recomienda la losa D 600

que tiene las siguientes características:

PROPIEDADES DE LA SECCIÓN DE ACERO: AD-600

Figura 233: Losa tipo colaborante AD 600 Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac

Las sobrecargas admisibles kg/cm2 son consideradas uniformemente distribuidas

y contemplan el peso propio de la placa de acero y del hormigón.

L: Longitud de separación entre apoyos (m)

Tabla 236: Capacidad de carga de losa losas según calibre y altura

Fuente: Especificaciones técnicas losas colaborantes - Codrysac

Espesor

(mm)

Peso

Kg/m2

0,8 9.12

338

Tabla 237: Propiedades del concreto f'c=210 kg/cm2 en losas tipo deck


Tabla 238: Cubicación y cargas de peso propio

Tomando en cuenta estas especificaciones se decidió los siguientes espesores de losa

para la edificación:

Altura de

losaConcreto

Volumen de

Concreto

Carga

Muerta

t (cm) e (cm) M3/m2 Kg/m2

losa

colaborantetotal

11 5 0.075 180 9.12 189.12

12 6 0.085 204 9.12 213.12

13 7 0.095 228 9.12 237.12

14 8 0.105 252 9.12 261.12

15 9 0.115 276 9.12 285.12

16 10 0.125 300 9.12 309.12

Peso propio (Kg/m2)

CUBICACION Y CARGAS DE PESO PROPIO

Losa de 13

cm

Carga total

(Kg/cm2)

1272

Kg/cm2

Losa de 14

cm

Carga total

(Kg/cm2)1432 Kg/cm2

PASILLOS 620 237.12 857.12 CUMPLE - - -

SALONES 582 237.12 819.12 CUMPLE - - -

ESCALERAS 620 237.12 857.12 CUMPLE - - -

AUDITORIO 782 237.12 1019.12 OPTIMIZAR 261.12 1043.12 CUMPLE

TALLERES 590 237.12 827.12 CUMPLE - - -

BAÑO 520 237.12 757.12 CUMPLE - - -

AMBIENTEWL+WD

(Kg/cm2)

Losa de 13 cm apoyos a cada 2.50 m Losa de 14 cm apoyos a 2.50 m

339

Por lo tanto, todos los ambientes usaran losas de 0.90 m de ancho efectivo, con apoyos

a 2.50 m de longitud de banda y espesor de 13 cm, exceptuando el salón de grados de

espesor de 14 cm.

Figura 234: Losa tipo colaborante típica


340

Apéndice 4: Formato de recolección de datos para contrastar las dimensiones de

los principales elementos estructurales de la edificación Facultad de Ingeniería y

Arquitectura de la Universidad Andina del Cusco.

EDIFICACION:

ALTURA BASE DIAMETRO ALTURA BASE DIAMETRO

PISO

1

UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO

FACULTAD DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL

RESPONSABLES:FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRA

FECHA:NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA

FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA

EDIFICACIÓN

05/06/2018

N° de Bloque: 1FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA

1

1

1

1

SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE

DETALLE PLANO

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

DETALLE EN CAMPO

RECTANGULAR COLUMNA C-2 0.4 0.6 0.4 0.64

RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4 0.7 0.44

CUADRADO COLUMNA C-4 0.4 0.4 0.44 0.44

0.73

0.44

0.52

CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4

CIRCULAR COLUMNA C-5 0.4 0.5 0.45

341

EDIFICACION:


PISO







EDIFICACIÓN

05/06/2018



DETALLE PLANO

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

DETALLE EN CAMPO

1 0.85

0.6

0.44

0.56 0.64

1 TIPO L PLACA PL-5 1.5

CIRCULAR COLUMNA C-8 0.8 0.4

0.5

1.5 0.25 1.54 1.56 0.3

1 COMPUESTA COLUMNA-10 0.5

0.44

1 COMPUESTA COLUMNA C-9 0.4 0.4

1 CIRCULAR COLUMNA C-11 0.54

0.41

342

EDIFICACION:


PISO







EDIFICACIÓN

05/06/2018



DETALLE PLANO

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

DETALLE EN CAMPO

0.3TIPO I PLACA PL -8 3.1 0.25 3.14

0.3

TIPO I PLACA PL 7-B 1.6 0.25 1.65 0.3

TIPO I PLACA PL 7-A 1.6 0.25 1.67

0.3

TIPO I PLACAPL-11 1.5 0.25 1.6 0.3

TIPO I PLACAPL-10 2.25 0.25 2.3

343

EDIFICACION:


PISO







EDIFICACIÓN

05/06/2018



DETALLE PLANO

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

DETALLE EN CAMPO

0.442 CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4

344

EDIFICACION:

ALTURA BASEDIAMETR

OALTURA BASE

DIAMETR

O

0.45 0.52COLUMNA C-5 0.4 0.51 CIRCULAR

0.4 0.4 0.44 0.441 CUADRADO COLUMNA C-4

0.44 0.75RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4 0.71

0.640.4 0.6 0.41 RECTANGULAR COLUMNA C-2

0.4 0.7 0.44 0.731 RECTANGULAR COLUMNA C-1

TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE

DETALLE EN CAMPOPISO

FORMA DE LA

SECCION DETALLE PLANO


FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA N° de Bloque: 2

NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDAFECHA:

05/06/2018





EDIFICACIÓN

345

EDIFICACION:

ALTURA BASEDIAMETR

OALTURA BASE

DIAMETR

O



FORMA DE LA





05/06/2018





EDIFICACIÓN

1.55 0.3PLACA PL-3 1.5 1.5 0.25 1.53

PLACA 1 PL-21 TIPO L

1 TIPO L

1.641 TIPO L PLACA 1 PL-1

1.5 1.5 0.25 1.52 1.54 0.3

2.952.85 1.6 0.25

0.43 0.551 RECTANGULAR COLUMNA C-7 0.4 0.5

0.44CIRCULAR COLUMNA C-6 0.41

346

EDIFICACION:

ALTURA BASEDIAMETR

OALTURA BASE

DIAMETR

O



FORMA DE LA





05/06/2018





EDIFICACIÓN

1.54 0.3TIPO L PLACA PL-6 1.5 1.5 0.25 1.561

1.5 2.5 0.25 1.56 2.551 TIPO L PLACA PL-4 0.3

347

EDIFICACION:


1.54 1.56 0.3TIPO L PLACA PL-5 1.5 1.5 0.251

0.44

0.44 0.73

1 CIRCULAR COLUMNA C-5 0.520.4 0.5

0.4 0.61 RECTANGULAR COLUMNA C-3

0.4 0.6 0.4 0.641 RECTANGULAR COLUMNA C-2

0.71 RECTANGULAR COLUMNA C-1 0.4


0.44 0.73


DETALLE PLANO DETALLE EN CAMPO

PISOFORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD



FORMATO PARA EL CONTRASTE DE LAS DIMENSIONES DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE LA EDIFICACIÓN


FECHA:05/06/2018NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA


348

EDIFICACION:





PISOFORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD





FECHA:05/06/2018NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA


1.54 0.3PLACA PL-6 1.5 1.5 0.251 TIPO L 1.56

349

EDIFICACION:


0.3PLACA PL-5 1.5 1.5 0.25 1.54 1.561 TIPO L

0.30.25 1.53 1.551.5 1.5

CIRCULAR COLUMNA C-51

1 RECTANGULAR COLUMNA C-3 0.4


0.520.4 0.5 0.45

0.6 0.44 0.73

SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE

DETALLE EN CAMPO

PISO

N° de Bloque: 4

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO

DETALLE PLANO


EDIFICACIÓN




FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA

PLACA PL-3TIPO L1



05/06/2018

350

EDIFICACION:


SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE

DETALLE EN CAMPO

PISO

N° de Bloque: 4

FORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD

SECCION DE EXPEDIENTE TECNICO

DETALLE PLANO


EDIFICACIÓN




FIA DE LA UAC - SAN JERONIMO LARAPA



05/06/2018

1 TIPO I PLACA PL-9 1.9 0.25 1.98 .0.35

351

EDIFICACION:


1.5 0.25 1.54 1.56 0.31 TIPO L PLACA PL-5 1.5

0.25 1.53 1.55 0.31 TIPO L PLACA PL-3 1.5

0.44CIRCULAR COLUMNA C-6 0.4

1.5

1

0.4 0.5 0.45 0.521 CIRCULAR COLUMNA C-5


0.4 0.64RECTANGULAR COLUMNA C-2 0.4 0.61


PISOFORMA DE LA

SECCIONTIPO - COD



NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDARESPONSABLES:

FARFÁN CORAL, GABY ALEXANDRAFECHA: 05/06/2018





352

EDIFICACION:


0.45 0.52COLUMNA C-5 0.4 0.51 COMPUESTA


PISO FORMA DE LA SECCION TIPO - CODSECCION DE EXPEDIENTE TECNICO SECCION CONSTRUIDA EXISTENTE



FECHA: 05/06/2018





NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA FERNANDA

353

Apéndice 5: Especificaciones técnicas de las vigas metalicas, empresa TUBISA SAC, almacén, ubicado en el km 30

de la Panamericana Sur

356

Apéndice 6: Especificaciones técnicas de perfiles tubulares metalicos, empresa TUBISA SAC, almacén, ubicado

en el km 30 de la Panamericana Sur

358

Apéndice 7: Especificaciones técnicas de las losas tipo deck, empresa CODRYSAC

oficina, los Olivos calle 59 mz 2 lt 14-b la Floresta

PLACA COLABORANTE - 60 mm (2-1/2")

DESCRIPCIÓN

Placa colaborante 60 mm - Codrysac - es la plancha de acero preformado fabricada en acero estructural

Grado 37, con protección de galvanizado G90 según Norma ASTM A653 y ASTM A611; cuenta con

excelentes propiedades estructurales y adecuado diseño geométrico, ideal para losas de entre pisos

sometidas a cargas medianas.

CARACTERISTICAS

Formato de elaboración de ancho útil establecido 0,9 m y longitud variable según se requiera

(Min. 1,5 m - Max. 12,00 m).

Espesores o calibres establecidos: Calibre 22 (0,80 mm) y Calibre 20 (0,90 mm). Empleado para Mezanines, ultimos techos, fondos de escalera, estacionamientos, puentes vehiculares y peatonales.

ACCESORIOS

•Conectores de corte

•Topes de Borde

Topes de cier

VENTAJAS

•Las placas colaborantes seran fabricadas de

acuerdo a medidas solicitadas por el cliente

•Instalacion fácil y rápida eliminandose

tiempo y costo de encofrado.

•Losas con espesores reducidos

•Estructuras resistentes

DISTRIBUCIÓN Y CONSTRUCCIÓN CODRY S.A.C.Oficina : Ca. 59 Mz. UU2 Lt. 14 B - La Floresta – Los Olivos Contacto : 6913663 – 7614234 –

964308975 – 981140122 www. codrysac.pe

359

Especificaciones Técnicas: Peralte - 60 mm

L : longitud de separación entre apoyos (m)

DISTRIBUCIÓN Y CONSTRUCCIÓN CODRY S.A.C. Oficina : Ca. 59 Mz. UU2 Lt. 14 B - La Floresta – Los Olivos Contacto : 6913663 – 7614234 – 964308975 –

981140122 www. codrysac.pe

INGENIERO FABRICANTE E.I.R.L.R.U.C. 20601427011MZA. I LOTE. 14 A.H. LA ENSENADA DE CHILLON Puente Piedra - Lima - Peru

Telf: 7614234 - 981140122

EMPRESA:R.U.C:DIRECCION:VENDEDOR: CONTACTO : TELF:

CORREO:

ITEM CANTIDAD ANCHO LARGO UND M2COSTO

UNITARIO IMPORTE

1,00 10 0,90 12,00 120,00 S/ 57,00 S/ 6.840,00

2,00 10 0,90 5,00 50,00 S/ 57,00 S/ 2.850,00

3,00 300 UND. S/ 4,50 S/ 1.350,00

Total SOLES Valor Venta S/ 11.040,00

Importe IGV - 18 % S/ 1.987,20

Total SOLES Precio de Venta S/ 13.027,20

VISITE NUESTRA PAGINA WEB : WWW.CODRYSAC.PE

TELEFONOS:

Central: 552-6118 - 981140122

ENTREGA 4 DIAS HABILES

ING. GABY FARFAN CORAL

CUSCO

PLACA COLABORANTE G22 E=0,80MM PERALTE 60

DESCRIPCION

989005658

PLACA COLABORANTE G22 E=0,80MM PERALTE 60

CONECTORES NELSON STUD

VALIDEZ DE COTIZACION : 10 DIAS

COSTO EN SOLES

FORMA DE PAGO :

• ADELANTO 50 % DEL MATERIAL

• CANCELACIÓN DEL MATERIAL 1 DIA ANTES DE LA ENTREGA

• INGENIERO FABRICANTE E.I.R.L. - RUC 20601427011

• CTA.CTE. BANCO DE CREDITO DEL PERU DÓLARES - 191-2351267-1-80

• CTA.CTE. BANCO DE CREDITO DEL PERU SOLES - 191-2454946-0-32

4. ES INDISPENSABLE QUE LAS MEDIDAS Y CANTIDADES DEL PEDIDO SEAN VALIDADAS POR EL CLIENTE A TRAVÉS DE SU ORDEN DE COMPRA, Y ASÍ EVITAR

INCONVENIENTES EN PRODUCCIÓN.

5. CUALQUIER PRODUCTO QUE NO ESTÉ PRESENTE EN ESTA COTIZACIÓN SERÁ CONSIDERADO COMO ADICIONAL.

OBSERVACIONES

1.PUESTO EN AGENCIA QUE EL CLIENTE INDIQUE (LIMA METROPOLITANA)

2.ENTREGA APROXIMADA 04 DIAS HÁBILES.

3. LOS METRADOS SON REFERENCIALES, EL CLIENTE DEBERÁ CONFIRMARLOS Y REALIZAR EL PEDIDO DE ACUERDO A LOS PRECIOS INDICADOS EN LA COTIZACIÓN DE

INGENIERO FABRICANTE EIRL.

COT - 005_827_07_18

PRODUCTO

PLACA

16/07/2018

SINDY VIGO / 982700016

Ingeniero Fabricante CODRYSAC

CODRYSAC

360

Apéndice 8: Especificaciones técnicas de las losas tipo deck, empresa CODRYSAC y cotización, oficina, los Olivos calle 59 mz 2 lt 14-b la Floresta

361

Apéndice 9: Matriz de consistencia.

DIMENSION O NIVEL

DISTORCIONES

FORMA

ESPESOR (CM)

LARGO (CM)

ANCHO (CM)

DIMENSIONES

COSTO DE MATERIALES (NUEVOS

SOLES)

GEOMETRIA (TUBULAR

RECTANGULAR)

COSTO DE

CONSTRUCCION

FLEXO-COMPRESION

FUERZA DE CORTE (TN)

MOMENTO (TN-M)

AREA (CM2)

GRADO DE ACERO (KG/CM2)

RIGIDEZ (KG/CM)

COLUMNAS TUBULARES

COMPUESTAS

LONGITUD DE DESPLAZAMIENTOS

(CM)

MOMENTO DE INERCIA (CM4)

¿Cuánto variará las secciones de las

columnas tubulares compuestas, en lugar

de las columnas de concreto armado en el

caso estructural de la Facultad de

Ingeniería y Arquitectura de la Universidad

Andina del Cusco?

Evaluar cuanto variara las secciones de las

columnas tubulares compuestas, en lugar

de las columnas de concreto armado en el

caso estructural de la Facultad de


Andina del Cusco.

Las secciones de las columnas tubulares

compuestas serán favorables ya que

obtendremos una geometría más pequeña

en comparación a la de las columnas de

concreto armado en el caso estructural de

La Facultad de Ingeniería y Arquitectura de

la Universidad Andina del Cusco.

SECCIONES

TRANSVERSALES

¿Cómo variará la resistencia a la flexo -

compresión al utilizar columnas tubulares

compuestas, en lugar de las columnas de

concreto armado el caso estructural de la

Facultad de Ingeniería y Arquitectura de la

Universidad Andina del Cusco?

Analizar la resistencia a la flexo-

compresión al utilizar columnas tubulares



la Facultad de Ingeniería y Arquitectura de


Las columnas tubulares compuestas

tendrán mayor resistencia a la flexo -

compresión que las columnas de concreto

armado en el caso estructural de La


Universidad Andina del Cusco.

RESISTENCIA

¿Cómo variarán los costos en materiales al

utilizar columnas tubulares compuestas, en

lugar de las columnas de concreto armado

en el caso estructural de la Facultad de


Andina del Cusco?

Calcular la variación de los costos en

materiales al utilizar columnas tubulares



la Facultad de Ingeniería y Arquitectura de


Las columnas tubulares compuestas no

variarán significativamente en cuanto al

costo en materialescon las columnas de


La Facultad de Ingeniería y Arquitectura de


COSTO DE MATERIALES

2.- PROBLEMAS ESPECIFICOS 2.- OBJETIVOS ESPECIFICOS 2.- HIPOTESIS ESPECIFICAS 2.- DEPENDIENTES

¿Cómo variará la respuesta sísmica al

utilizar columnas tubulares compuestas, en

lugar de las columnas de concreto armado

en el caso estructural de la Facultad de


Andina del Cusco?

Verificar como variara la respuesta sísmica

al utilizar columnas tubulares compuestas,

en lugar de las columnas de concreto

armado en el caso estructural de la



Las columnas tubulares compuestas

tendrán una mejor respuesta sísmica que

las columnas de concreto armado en el

caso estructural de La Facultad de


Andina del Cusco.

RESPUESTA SISMICA FUERZA DE CORTE (TN)

DESPLAZAMIENTOS

FUERZAS CORTANTES

DESPLAZAMIENTO / ALTURA DE

ENTRE PISO (M/M)

1.- PROBLEMA GENERAL 1.- OBJETIVO GENERAL 1.- HIPOTESIS GENERAL 1.- INDEPENDIENTE

¿Cómo variará la respuesta sísmica, la

resistencia a flexo- compresión, los costos

en materiales y las dimensiones de las

columnas de concreto armado con las

dimensiones de las columnas tubulares

compuestas, en el caso estructural de la


Universidad Andina del Cusco?

Determinar cómo variará la respuesta

sísmica, la resistencia a flexo compresión,

los costos de materiales y las dimensiones

de las columnas de concreto armado con

las dimensiones de las columnas tubulares

compuestas, en el caso estructural de la



Al utilizar columnas tubulares compuestas

en la La Facultad de Ingeniería y

Arquitectura de la Universidad Andina del

Cusco. se tendrá una mejor respuesta

sísmica, mayor resistencia a flexo-

compresión, las secciones de las columnas

tubulares compuestas, serán más

favorables y serán más rentables en cuanto

a costos de materiales respecto a la

utilización de columnas de concreto

armado.

COLUMNAS

DIMENSIONES (CM)

CALIDAD DE CONCRETO (KG/CM2)

RIGIDEZ (KG/CM)

DIMENSIONES (CM)

GEOMETRIA (TUBULAR)

COLUMNAS DE

CONCRETO ARMADO

TEMA: EVALUACIÓN COMPARATIVA DE LA RESPUESTA SÍSMICA, RESISTENCIA A LA FLEXO-COMPRESIÓN DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO Y COLUMNAS TUBULARES

COMPUESTAS, CASO ESTRUCTURAL FACULTAD DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURA DE LA UNIVERSIDAD ANDINA DEL CUSCO.

PROBLEMA OBJETIVOS HIPOTESIS VARIABLES INDICADORES

362

363

Apéndice 10: Planos estructurales Facultad de Ingeniería y Arquitectura

Universidad Andina del Cusco – Detalle de losas y columnas en Concreto

Armada

CO

LUM

NAS D

E AMAR

RE D

E C°A°

DE TABIQ

UES D

E LADR

ILLOE

SC.: 1/10

0,20

CA-1

4 Ø 3/8"

Ø 1/4" @

0.15

0,25

CA-2

4 Ø 1/2"

Ø 1/4" @

0.15

0,25

CA-3

4 Ø 1/2"

Ø 1/4" @

0.20

Ø 1/4" : 6 cm

, Ø 3/8" : 10 cm

, Ø 1/2" : 13 cm

, Ø 5/8" : 16 cm

9.0 OBS

ERVA

CIO

N G

ENER

AL

Estas especificaciones técnicas básicas deben com

plementarse con las prescripciones

del Reglam

ento Nacional de C

onstrucciones y de sus normas técnicas correspondientes.

T = 0.30 seg.P

eriodo fundamental de vibración de la estructura

columnas de am

arre

de control de azotea

Ladrillos King K

ong de arcilla cocida con f´b = 60 Kg/cm2, asentados con m

ortero

6.0 LON

GITU

DE

S MIN

IMA

S DE

AN

CLA

JE Y

DE EM

PALM

E TRASLAPAD

O

L EM

PALM

E com

presión

L EM

PALM

E tracción

5.0 REC

UB

RIM

IENTO

S LIBRES

DE C

ON

CR

ETO

Vigas de techo de escaleras y cabina

Factor de modificación de la respuesta sísm

ica elásticaC

oeficiente de diseño sísmico basal

Colum

nas de amarre de tabiques.

Vigas y colum

nas de la superestructuraLosas,placas de concreto arm

ado, vigas chatas,

de arena - cemento tipo 2 (proporción 5:1 en volum

en).

Cim

ientos y sobrecimientos corridos

4.2 VAR

ILLAS D

E R

EFUE

RZO

DE

ACER

O

Vigas de cim

entación y superestructura

Varillas corrugadas de acero de grado 60

Vigas de cim

entación

4.1 TABIQU

ERIA

4.1 CO

NC

RETO

8.0 LON

GITU

D R

EC

TA DE

GAN

CH

OS

DE ES

TRIB

OS C

ERR

ADO

S

L AN

CLAJE

DIAM

ETRO

4.0 MATER

IALES

Solados

2.0 cm

R = 8.0

Cs = 0.197

5.0 cm4.0cm

1.00 m

0.90 m

1.30 m

1"

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

fć = 250.00 Kg/cm2

f'y = 4,200 Kg/cm2

0.60 m0.50 m

0.30 m0.40 m

0.50 m0.40 m

0.50 m0.60 m

Ø 1/2"

Ø 5/8"

Ø 3/8"

0.30 m

0.40 m

0.60 m

0.75 m

Ø 3/4"

2.0 cm

Factor de uso e importancia

Periodo predom

inante de vibración del suelo

3.0 PAR

AMETR

OS D

EL D

ISEÑ

O S

ISMIC

O

: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

ESPECIFIC

ACIO

NES TECNICAS BASICAS

Capacidad portante de servicio

2.0 CAR

GA

S VIVAS O

SOBR

ECAR

GAS

Profundidad de la cim

entación

Factor de suelo

Factor de zona

TalleresA

ulas

LaboratoriosC

orredoresy escaleras

1.0 CIM

ENTA

CIO

N

Tp = 0.90 seg.

U = 1.50 (centro educativo)

: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2

1.80 por debajo del nivel N.P.T. ± 0.00

1.45 Kg/cm

2 (ver estudio de suelos)

Sala de lectura

Sala de

almacenaje de libros

Am

bientesadm

inistrativos

Cota 3240.80 m

.

S = 1.40 (suelo tipo S3)

Z = 0.30 (zona 2)

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.20

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.20

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.20

0.30

0.060.14

0.14

0.06

0.1330.06

0.140.133

0.1340.14

0.06

0.200.20

0.40

0.06

0.140.06

0.14

Ast = 6 Ø de 1" + 8 Ø

3/4" y 2 Ø 3/8" @

0.30

0.400.40

0.06

0.14

0.34

0.14

TE

CH

O

Ast = 4 Ø de 5/8" y 1 Ø

3/8"@ 0.20

0.20

PR

IME

RP

ISO

SE

GU

ND

OP

ISO

TE

RC

ER

PIS

O

CU

AR

TO

PIS

O

QU

INT

O P

ISO

C-6

C-5

C-4

C-1

0C

-3C

-1C

-2

0.093

0.093

C-4

C-4

Ast = 4 Ø de 1"

+ 4 Ø 3/4" y

Ø 3/8" @

0.30

0.14

0.14

Ast = 8 Ø de 3/4" y

Ø 3/8" @

0.30

C-4

Ast = 8 Ø de 1" y

1Ø de 3/8" @

0.30

0.40

0.40

0.40

Ast = 12 Ø de 1" y

1 Ø 3/8" +

1 de 3/8" @ 0.30

0.40

0.093

0.14

0.14

0.60

0.096

0.096

0.06

0.10

0.096

0.096

0.096

0.060.06

0.06

0.70

0.096

0.097

0.097

0.097

0.097

0.0960.70

0.060.096

0.096

0.096

0.0960.096

0.60

0.06

0.060.04

0.094

0.0930.15

0.10

0.07

0.04

Ast = 16 Ø de 1" y

3 Ø 3/8" @

0.30

0.06

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

0.093

0.40

0.15

0.400.40

0.06

Ast = 16 Ø de 1" y 3 Ø

3/8" @ 0.30

0.0930.06

0.094

0.093 0.06

0.093

0.40

0.06

Ast = 18 Ø de 1" y 3 Ø

3/8" @ 0.30

0.094

0.093

C-3

C-30.60

Ast = 14 Ø de 1" y

3 Ø 3/8" @

0.30

0.12

C-3

Ast = 10 Ø de 1" y

2 Ø 3/8" @

0.30

0.160.16

0.60

0.06

0.06 0.093

0.094

0.093

0.060.12

0.4 0.40

0.06

0.15

0.10

0.15

0.10

0.06

0.04

0.04

0.07

0.120.12

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

0.160.06

0.040.06

0.10

0.04

0.07

0.04

0.15

0.1

0.15

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

0.15

0.1

0.150.04

0.07

0.04

0.10

0.060.040.06

0.16

0.06

0.40

0.60

0.160.16

0.14

0.14

0.06

0.06

0.06

0.06 0.14

0.14

Ast = 4 Ø de 1" +

6 Ø 3/4"

2 Ø 3/8" @

0.30

0.40

0.40

0.40

0.40

0.40

0.40

0.16

Ast = 4 Ø de 1" + 6 Ø

3/4" y 2 Ø 3/8" @

0.30

0.60

0.12

Ast = 14 Ø de 1" y 3 Ø

3/8" @ 0.30

0.60

0.16

Ast = 10 Ø de 1" y 2 Ø

3/8" @ 0.30

0.60

0.060.093

0.0940.06

0.06

0.093

0.06

0.14

0.14 0.06

0.06

0.06

0.160.16

0.06

0.40

0.060.06

0.1450.145

0.1450.145

Ast = 14 Ø de 1" y 3 Ø

3/8" @ 0.30

0.093 0.06

0.06

0.094

0.093

0.70

C-1

0.1450.145

0.1450.145

0.14

0.140.06

0.06

Ast = 12 Ø de 1" y 2 Ø

3/8" @ 0.30

0.060.06

0.70

C-1 0.70

Ast = 6 Ø de 1" + 6 Ø

3/4" y 2 Ø 3/8" @

0.30

0.06

0.1450.145

0.06

0.1450.145

0.120.12

0.120.06

0.40

C-2 0.16

0.160.06

0.40

C-2

C-1

C-2

0.70

C-9

C-8

0.06

0.060.06

0.10

0.06

0.400.10

0.40

0.140.14

0.060.06

0.093

0.06

0.40

0.095

0.095

0.06

0.06

0.095

0.095

0.0930.06

0.093

0.094 0.060.06

0.06 0.28

0.060.04

0.10

0.150.07

0.040.093

0.094

0.060.06

0.40

0.15

0.28

0.093

Ast = 8 Ø de 1" @

0.11 y Ø

3/8" @ 0.30

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15Ast = 14 Ø

de 1" y 3 Ø 3/8" @

0.30

0.094

0.093

0.06

0.25

Ast = 9 Ø de 1"

1 Ø 3/8" +

1 Ø @

0.30

0.06

0.14

0.140.06

0.06

0.06

Ø 0.40

0.060.28

0.06

0.14

0.14

0.06

0.06

C-6

Ø 0.40

0.06

0.06

Ø 0.40

0.28

C-6

C-6

0.40

0.15

0.1

0.15

0.10.40

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

Ast = 6 Ø de 1" +

2 Ø 3/4" y 1 Ø

3/8" +1 Ø

3/8" @ 0.30

0.060.14

0.14

0.06

0.06

0.28

0.04

0.04

0.07

0.06

0.14

0.06

0.140.04

0.06

0.04

0.07

0.04

0.15

0.10

0.150.060.14

0.14

0.06

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

0.400.10

0.40

C-5

Ast = 3 Ø de 1"+

5Ø 3/4" y 1 Ø

3/8" +1 Ø

@ 0.30

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15

0.06

0.14

0.06

0.140.04

0.06

0.04

0.07

0.04

0.15

0.10

0.150.060.14

0.14

0.06

0.400.10

0.40

Ast = 8 Ø de 3/4" y

1 Ø 3/8" +

1 Ø @

0.30

C-5

C-5

0.14

0.14 0.06

0.06

Ast = 6 Ø de 3/4" @

0.147m Ø

3/8"@ 0.30

Ast = 8 Ø de 3/4" @

0.11m Ø

3/8"@ 0.30

Ast = 4 Ø de 1" + 4 Ø

3/4" @ 0.11

y Ø 3/8" @

0.30

Ast = 4 Ø de 1" + 6 Ø

3/4" y 2 Ø 3/8" @

0.300.06

0.14

0.14

0.06

0.06

0.14

0.14

0.06

0.06

0.14

0.14

0.06

Ast = 10 Ø de 1" y 2 Ø

3/8" @ 0.30

Ast = 10 Ø de 3/4" y 2 Ø

3/8"@ 0.30

0.06

0.06

0.06

0.40

0.060.127

0.1270.06

0.40

C-7

0.1270.06

0.40

0.126

0.126

0.126

0.50

C-7

C-7

0.50

0.127

0.127

0.50

C-7

0.127

0.500.25

C-1

0

C-1

0

C-1

0

CT

CO

LU

MN

ET

AS

DE

TE

CH

O

Ast = 11 Ø de 1"

1 Ø 3/8" +

1 Ø @

0.30

Ast = 9 Ø de 1" y

1 Ø 3/8" +

1 Ø 3/8" @

0.30

C-4

Ast = 8 Ø de 3/4" y

Ø 3/8" @

0.30

0.40

CU

AD

RO

DE

CO

LUM

NA

SC

-3C

-1C

-2

0.600.10

0.15

0.04

0.07

0.04

0.16

0.06

0.160.16

0.060.060.04

0.16

0.600.06

0.06

0.1450.145

0.06

0.1450.145

0.06

0.160.16

0.70

Ast = 10 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.30Ast = 4 Ø

de 3/4" y2 Ø

3/8" @ 0.15

Ast = 10 Ø 3/4" y 2 Ø

3/8" @ 0.30

Ast = 12 Ø de 3/4" y 2 Ø

3/8" @ 0.30

0.40

0.15

0.100.40

0.400.40

0.100.25

0.06

Ø 0.40

0.14

0.060.15

0.04

0.07

0.04

0.060.04

0.14

0.06

0.14

0.06

0.400.10

0.14

0.06

0.060.127

0.1260.06

0.127

0.50

C-6

C-5

C-7

C-1

0

0.25

Ast = 6 Ø 1" y

1 Ø 3/8" +

1 Ø @

0.30

0.060.06

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.15Ast = 8 Ø

de 3/4" y1 Ø

3/8" +1 Ø

@ 0.30

Ast = 6 Ø de 3/4" @

0.147m Ø

3/8"@ 0.30

0.06

Ast = 10 Ø de 3/4" y 2 Ø

3/8"@ 0.30

0.28

0.14

0.15

0.400.10

0.14

0.40

C-1

1

0.060.38

Ast = 10 Ø 1" @

0.12 m

0.06

0.20

0.20

0.10

Ast = 4 Ø 1" + 4 Ø

3/4" @ 0.15 m

Ast = 8 Ø 3/4" @

0.15 m

Ø 3/8" @

0.30 m

0.06

0.06 0.38

Ast = 5 Ø 1" + 5 Ø

3/4" @ 0.12 m

Ø 3/8" @

0.30 m

Ø 3/8" @

0.30 m

0.50

0.06

0.06 0.38

C-1

1

C-1

1

C-1

1

0.50

Ø 3/8" @

0.30 m

C-1

1

0.20

0.10

0.06

0.06

Ø 3/8" @

0.30 m

Ast = 8 Ø 3/4" @

0.15 m

0.20

0.38

Ast = 6 Ø 1" y

1 Ø 3/8" +

1 Ø @

0.30

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.20

0.50

0.50

0.50

0.100.25

0.25

0.10

0.20

0.20

Ast = 4 Ø de 3/4" y

2 Ø 3/8" @

0.20Ast = 6 Ø

1" y1 Ø

3/8" +1 Ø

@ 0.30

0.50

0.50

0.20

0.20

0.10

0.250.25

0.10

0.500.38

0.06

0.50

0.06

0.50

0.100.25

0.25

0.10

0.20

0.20

SÓ

LO PR

IME

R P

ISOS

ÓLO

PRIM

ER

PISO

0.5

IND

ICADA

PLAN

OS ESTR

UCTURALES

SECTO

RIZACIÓ

N EN BLO

QUES

LAR

APA

- CUSCO

OCTUB

RE - 2018

“

”

FAR

FAN

CO

RA

L, GABY A.

NU

ÑEZ ESTR

AD

A, CLAUDIA F.

You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)

RE

FU

ER

ZO

DE

LO

SA

S A

LIG

ER

AD

AS

e=

0.2

0 M

. Y L

OS

AS

MA

CIZ

AS

e=

0.1

5M

. PIS

O T

IPIC

O

C22C

64,00

4,00

VC-19

5,71

PL-5

C3

6,50

6,08

4

4

2

4,00

3

4,00

1C

3

C3

C4

C2

2,92

5,15

4,93

3,60

5,15

Q

O'

P

0,30

O

N'

C5

C2

C2

2,40 C5

R

S

1C

5

C5

0,80

5,15

5,14

N

M'

C5

L'

M

L

C10

C5

C10

6,80

I KK'

3,00

C3

PL-3

C2

C2

PL-5

C2

D

3,40

6,506,50

6,50

5'

C3

6 C3

C6 C6

C1

C6

C6

C5

PL-3

C2

PL-8

C1

C5C2

6,504,90

78

C3

C3

9 C3

C1

C1

C6

C5C2

C7C2

C1

C7

C7C

2

5,73

10

C3

A

C1 C3

C2

4,70

B C 2,93

5,15O N'

5,15

C5

C5

3'

C5

C6

3

C6

C6

1,42

PL-10

C5

C5

C5

L'M'

5,15

C5

C5

C6C5

C6

C5

C5

C5

PL-1

PL-6 P

L-6

PL-3

PL-3

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C5

C6

PL-3

C2

C3

PL-5

C2

C2

C2

C2

C2

C2

PL-3

C2

C2

C3

PL-5

ESC.: 1/100

4,406,10

PL-5

3,05E FF'

PL-5

6,70G H 6,803,00

I J K

PL-2

PL-4 P

L-6

C5

C5

C5

C5

C5

PL-9

C6

C5

C5

C5

C2

C2

C2

C3

C1

C1

C2

C2

C2

C2

C2

C3

C4

C4

C4

1Ø3/8"

2Ø3/8"

0,801,00

1,20

1Ø1/2"

2Ø3/8"

1,001,00

2Ø3/8"

1,201,00

0,80

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,40

1Ø1/2"

1Ø1/2"

2Ø3/8"

1,001,20

2Ø3/8"

1,001,00

2Ø3/8"

1,201,00

0,80

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,80

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"1Ø3/8"

1Ø3/8"1Ø

3/8"

1Ø3/8"0,80

2Ø3/8"

0,40

1Ø3/8"

2Ø3/8"

1,001,00

2Ø3/8"

1,201,00

1Ø3/8"

0,801,00

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

LOSA MACIZA e=0.15m.

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,40

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,40

CAJA D

E ESCALER

AS

CAJA D

E ESCALER

AS



1Ø3/8"

0,80

0,80 1Ø3/8"

1Ø1/2"

2Ø3/8"

1,00

1,00




DU

CTO

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

REFU

ER

ZO LE

CH

O SU

PER

IOR

Ø3/8" @

0.20m. EN

MALLA

REFU

ER

ZO LE

CH

O SU

PER

IOR

Ø3/8" @

0.20m. EN

MALLA

RE

FUE

RZO

LEC

HO

INFER

IOR

Ø3/8" @

0.20m. EN

MALLA

AA

1Ø3/8"

1Ø3/8"

RE

FUE

RZO

LEC

HO

INFER

IOR

Ø3/8" @

0.20m. EN

MALLA

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

LOSA ALIGERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20LO

SA ALIGERADA e=0.20

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIGERADA e=0.20

LOS

A ALIGER

ADA e=0.20

LOSA ALIG

ERADA e=0.20

LOSA ALIGERADA e=0.202Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

1Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

2Ø3/8"

0.06

JUN

TA DE

SEP

ARAC

ION

SISM

ICA

0.06

JUN

TA DE

SEP

ARAC

ION

SISM

ICA

0.06 JUN

TA DE

SEP

ARAC

ION

SISM

ICA

0.06JU

NTA D

ES

EPAR

ACIO

NS

ISMIC

A

0.06

JUN

TA DE

SEP

ARAC

ION

SISM

ICA

L. ALIG. e=0.20

L. ALIG. e=0.20

5'

7'

8'

PL-5

VS

-3

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø1/2"

0,40

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

LOSA ALIG

ERAD

A e=0.20

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"0,80

2Ø3/8"

0,40

1Ø3/8"

2Ø3/8"

1,001,00

2Ø3/8"

1,201,00

1Ø3/8"

0,801,00

2Ø3/8"

2Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,40

1Ø3/8"

1Ø3/8"

0,40

LOS

A MA

CIZA

e=0.15LO

SA M

AC

IZA e=0.15

TOD

AS LAS

LOS

AS M

ACIZAS

e=0.15mY

e=0.12m V

AN R

EFOR

ZAD

AS C

ON

DO

SM

ALLAS, U

NA

SU

PER

IOR

Y OTR

AIN

FERIO

R, D

E VAR

ILLAS Ø

3/8" @ 0.20

NO

TA 01:

PAR

A LA U

BICA

CIO

N P

RE

CISA D

ELAS

CO

LUM

NA

S DE

AM

AR

RE C

A-1,

CA-2 Y C

A-3 D

E LA TAB

IQU

ER

IA DE

LADR

ILLO, V

ER P

LAN

OS D

EA

RQ

UITE

CTU

RA.

NO

TA 02:

C CC

2C2

C4

VS

-3

V-2

- K'

VS

E

VIE

V-2

- K

VS

-3V

S-3

V2-2

- JV

1-2- J

V1-2

- IV

2-2- I

V2-2

- L

VS

-7

VS

-7

V-2

- H

V-2

- G

V-2

- F'

V1-2

- FV

2-2- F

V-2

- E

V-2

- D

V-2

- CV

-2- C

V2-2

- B

VIE

V3-2

- B

V1-2

- AV

2-2- A

V1-2

- B

V1-2- B

V-2- P

V2-2- Q

V-2- S

V-2

- L'

V-2

- M'

V-2

- N'

V-2

- O'

V-2

- S

V-2

- R

V2-2

- Q

VS

-4V

S-4

VS

-4V

S-4

V1-2- 10 V2-2- 10

VS-1

V-2- 9

V1-2- 11 V2-2- 11

V2-2- 12V1-2- 12V-2- 8'

VS-1

V1-2- 8 V2-2- 8 V3-2- 8

V-2- 13

V3-2- 7'V2-2- 7'V1-2- 7'

V-2- 7

VS-1

V-2- 6

V-2- 5'

VS-1

V1-2- 5 V2-2- 5

V3-2- 5

V-2- 16

VS-6

V-2- 17

V-2- 18

VS-2V1-2

- L

V2-2- 2

V-2- 3

V1-2- 4

V1-2- 4 V2-2- 4

V-2- 15

V-2- 14'

V-2- 14

0,20

CA-1

4 Ø 3/8"

Ø 1/4" @

0.15

0,25

CA-2

4 Ø 1/2"

Ø 1/4" @

0.15

0,25

CA-3

4 Ø 1/2"

Ø 1/4" @

0.20

PL-11

0,100,30

0,100,30

0,10

CO

RTE LO

SAS ALIGER

ADAS e=0.20M

Ast= Ø

1/4" @ 0.25

ES

C: 1/10

DD

VER

DETALLE

CO

RTE

D-D

(PLANO

ES-13)

V1-2- 1

VIGA

AN

ULAR

DEL

DES

CA

NS

O D

E R

AMPAS

LOSA MACIZA e=0.12m

.

Q'

C11

C11

C6

C6

C6

C6

C6

C6

C6

C6


LOSA M

ACIZA e=0.12m.


LOS

A MA

CIZA

e=0.15m.

BB

BB


PL-7A

PL-7B

PL-7BPL-7B

PL-7B

VS-2

V1-2

- M

V1-2

- M

V-2- R

V-2- Q'

V1-2

- NV

2-2- N

V1-2

- O

V2-2

- O

V1-2- Q

V2-2- 1

V3-2- 1

V1-2- 2

V3-2- 2

VS-4

VS

-4

0,46

VS

E

2,904,70

5,73

2,90

2,891,85

1,30

2,381,10

2,38

4,60

45,00°

8,12

2,83

2,46

2,83

2,83

2,83

1,30

0,17

3,23 1,85

4,622,70

4,28

0,64

45,00°

0,25

157,08°

1,01

1,06

1,06

1,29

1,11

1,63

2,78

1,14

1,63

6,07

1,37

1,37

1,94

0,35

0,97

1/100

PLAN

OS ESTR

UCTURALES

PLAN

TA FIA

- UAC

LAR

APA

- CUSCO

OCTUB

RE - 2018

“

”

FAR

FAN

CO

RA

L, GABY A.

NU

ÑEZ ESTR

AD

A, CLAUDIA F.

CO

NC

RETO

ARMADO

Ø 1/4" : 6 cm

, Ø 3/8" : 10 cm

, Ø 1/2" : 13 cm

, Ø 5/8" : 16 cm

9.0 OB

SERVAC

ION

GE

NERAL

Estas especificaciones técnicas básicas deben com

plementarse con las prescripciones

del Reglam

ento Nacional de Construcciones y de sus normas técnicas correspondientes.

T = 0.30 seg.P

eriodo fundamental de vibración de la estructura

columnas de am

arre

de control de azotea

Ladrillos King Kong de arcilla cocida con f´b = 60 Kg/cm

2, asentados con mortero

6.0 LONG

ITUDES M

INIM

AS D

E ANCLAJE

Y DE EMP

ALME TRASLAPADO

L EMPALM

E compresión

L EMPALM

E tracción

5.0 REC

UBRIM

IENTO

S LIBRES

DE CONCRETO

Vigas de techo de escaleras y cabina

Factor de modificación de la respuesta sísm

ica elásticaC

oeficiente de diseño sísmico basal

Colum

nas de amarre de tabiques.

Vigas y colum

nas de la superestructuraLosas,placas de concreto arm

ado, vigas chatas,

de arena - cemento tipo 2 (proporción 5:1 en volum

en).

Cim

ientos y sobrecimientos corridos

4.2 VARILLAS

DE RE

FUERZO

DE ACERO

Vigas de cim

entación y superestructura

Varillas corrugadas de acero de grado 60

Vigas de cim

entación

4.1 TABIQUERIA

4.1 CO

NCRETO

8.0 LON

GITU

D RECTA DE

GAN

CHO

S D

E ESTRIBO

S CERRADOS

L ANC

LAJED

IAM

ETRO

4.0 MATERIALES

Solados

2.0 cm

R = 8.0

Cs = 0.197

5.0 cm4.0cm

1.00 m

0.90 m

1.30 m

1"

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

fć = 250.00 Kg/cm2

f'y = 4,200 Kg/cm2

0.60 m0.50 m

0.30 m0.40 m

0.50 m0.40 m

0.50 m0.60 m

Ø 1/2"

Ø 5/8"

Ø 3/8"

0.30 m

0.40 m

0.60 m

0.75 m

Ø 3/4"

2.0 cm


Periodo predom

inante de vibración del suelo

3.0 PARAM

ETRO

S DEL DISEÑO

SISM

ICO

: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

ESPECIFICACIO

NES TECNICAS BASICAS


2.0 CARG

AS V

IVAS O

SOBRECARG

AS

Profundidad de la cim

entación

Factor de suelo

Factor de zona

TalleresA

ulas

LaboratoriosC

orredoresy escaleras

1.0 CIMEN

TACIO

N

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2 (ver estudio de suelos)

Sala de lectura

Sala de


Am

bientesadm

inistrativos

Cota 3240.80 m

.


Z = 0.30 (zona 2)

SAN JER

ON

IMO

GA

BY A

LEXANDRA

CLA

UD

IA FER

NANDA

You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)

366

Apéndice 11: Planos estructurales Facultad de Ingeniería y Arquitectura

Universidad Andina del Cusco – Detalle de vigas, arriostres y columnas de

secciones tubulares compuestas y de Acero

VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIGA 12"X61/2"VIGA 12"X61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 1

2"X

61/2

"

VIG

A 1

2"X

61/2

"

VIG

A 12"X

61/2"

V

IG

A

12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIGA 12"X61/2"VIGA 12"X61/2"VIGA 12"X61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 1

2"X

61/2

"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIGA 12"X61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIGA 12"X61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 8"61/2"

VIGA 8"61/2"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

IG

A

8

"6

1

/2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

VIG

A 12"X

61/2"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

1

2

"

X

6

1

/

2

"

C1

C1 C1

C1 C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1C1

C1 C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1 C1 C1

C1C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

A

A

5.85

5.50

4.41

4.34

2.93

2.70

1.74

3.76

2.31

4.81

1.54

1.52

10"X14" 14"X14" 18"X18"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 8"61/2"VIGA 8"61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 8"61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 8"61/2"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

3.35 m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

2.00 m2.70 m 4.60 m 3.10 m

A A A A A

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

6

1

/

2

"

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

14"

10"

0.05"

T = 0.30 seg.Periodo fundamental de vibración de la estructura

Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica

Fuerza cortante en la base empleada para el diseño YY

Columnas

Cimientos y sobrecimientos corridos

4.2 ACERO

Perfil de acero A500GrB46

4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

Vyy = 150.098 Tnf

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2


Periodo predominante de vibración del suelo

3.0 PARAMETROS DEL DISEÑO SISMICO

: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

ESPECIFICACIONES TECNICAS BASICAS


2.0 CARGAS VIVAS O SOBRECARGAS

Profundidad de la cimentación

Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)

Perfil de acero vigas A36 f'y = 2500 Kg/cm2

Fuerza cortante en la base empleada para el diseño XX

Desplazamiento máximo del último nivel

Período fundamental de vibración XX

Período fundamental de vibración YY

Txx = 0.51

Tyy = 0.32

d = 5.74 cm

Vxx = 124.782 Tnf

Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)

Sistema estructural

12"

0.4"

6

1

2

"

0.25"

8"

6

1

2

"

0.4"

0.25"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :

PLANOS ESTRUCTURALES

TEMA :

SECTORIZACIÓN EN BLOQUES

LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B1

FACULTAD DE INGENIERIA

“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:

FARFAN CORAL, GABY A.

NUÑEZ ESTRADA, CLAUDIA F.

VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100

DETALLE DE COLUMNAS C1

ESC 1/10

DETALLE DE VIGUETA 12"X61/2"

ESC 1/10

DETALLE DE VIGA 12"X8"

ESC 1/10

A

B

1.70 4.806.50

6.50 3.80 2.68

1.91

3.84

4.68

2.92

3.42

3.05

C1

C1

C1

C1

C1

C1C1

C1C1

C1

C1

C1C1

C1

C1

C1

C1C1

C1

C1

C1C1

C1

C1C1C1

C1C1

C1

C1

C1

C1 C1 C1 C1

C1

C1 C1

C1

C1

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIG

A 12"X

61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2" VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

10"X14" 14"X14" 18"X18"

C1

C1

C1

C1

C1

VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"


VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"

VIGA 12"X61/2"


VIGA 8"X61/2"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

B

VIGA 12"X61/2" VIGA 12"X61/2"

B B B B

3.35 m

3.20

m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

C1

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

1.90 3.83

4.702.93

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

14"

10"

0.05"




Columnas


4.2 ACERO


4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2




: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2





Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)







Sistema estructural

12"

0.4"

6

1

2

"

0.25"

8"

6

1

2

"

0.4"

0.25"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :


TEMA :


LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B2


“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:



VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100


ESC 1/10


ESC 1/10


ESC 1/10

Vxx = 473.902 Tnf

Vyy = 490.330 Tnf

d = 6.35 cm

Txx =0.418

Tyy = 0.314

C2

C2

C2 C2 C2 C2

C2

C2C2C2C2

C2

C2 C2 C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

2.90 1.50 2.794.31 3.00

1.50

1.50

4.60

5.20

1.50

2.16

6.70

6.10

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"


VIGA 12"X8"


VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

C

10"X14" 14"X14" 18"X18"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 8"X61/2" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

C C C C C

3.35 m

3.20

m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

2.90 1.504.302.80 3.00

1.50

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

14"

14"

0.05"




Columnas


4.2 ACERO


4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2




: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2





Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)







Sistema estructural

12"

0.4"

6

1

2

"

0.25"

8"

12"

0.6"

0.4"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :


TEMA :


LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B3


“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:



VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100


ESC 1/10


ESC 1/10


ESC 1/10

Vxx = 167.683 Tnf

Vyy = 165.155 Tnf

d = 8.25 cm

Txx = 0.59

Tyy = 0.54

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"



VIGA 12"X8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 12"X

8"

VIGA 12"X8"

VIG

A 12"X

8"

VIGA 12"X8"

VIG

A 12"X

8"

VIGA 12"X8"

VIG

A 12"X

8"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIG

A 8"X

61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 8"X61/2"

VIGA 12"X8"

VIG

A 12"X

8"

C2

C2

C2

C2C2

C2C2

C2

C2

C2

C2 C2 C2

C2 C2 C2

C2C2C2

C2

C2

C2 C2 C2

D

4.30 1.50 2.80 4.30

4.30

1.50

3.80

1.50

3.00

10"X14" 14"X14" 18"X18"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 12"X8"

VIGA 8"X61/2" VIGA 12"X8" VIGA 12"X8"VIGA 12"X8"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

C C C C C

3.35 m

3.20

m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

V

I

G

A

8

"

X

6

1

/

2

"

2.90 1.504.302.80 3.00

1.50

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

14"

14"

0.05"




Columnas


4.2 ACERO


4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2




: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2





Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)







Sistema estructural

8"

6

1

2

"

0.4"

0.25"

8"

12"

0.6"

0.4"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :


TEMA :


LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B4


“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:



VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100


ESC 1/10


ESC 1/10


ESC 1/10

Vxx = 147.593 Tnf

Vyy = 135.418 Tnf

d = 6.51 cm

Txx = 0.56

Tyy = 0.49

4.30 4.30 4.30 4.40 4.90

VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2" viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2"

viga 8"x61/2" viga 8"x61/2"

VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIG

A 12"x8"

VIGA 12"x8" VIGA 12"x8"

viga 8"x61/2"

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2 C2

C2 C2

C2

C2

C2 C2

C2 C2 C2

C2

C2

C2

C2

C2 C2

C2

2.92

1.50

3.80

1.50

1.59

10"X14" 14"X14" 18"X18"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

VIGA 12"x8"

viga 8"x61/2"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

0.5000 4.3000 4.3000 4.3000 4.4000 4.9000

E E F/2

3.35 m

3.20

m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

C2

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

v

i

g

a

8

"

x

6

1

/

2

"

E E E

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

14"

14"

0.05"




Columnas


4.2 ACERO


4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2




: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2





Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)







Sistema estructural

8"

6

1

2

"

0.4"

0.25"

8"

12"

0.6"

0.4"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :


TEMA :


LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B5


“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:



VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100


ESC 1/10


ESC 1/10


ESC 1/10

Vxx = 207.476 Tnf

Vyy = 201.207 Tnf

d = 6.32 cm

Tx = 0.483

Tyy = 0.465

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 14" x 8"

viga 8" x8"

viga 8" x8"

viga 8" x8"

viga 8" x8"

viga 8" x8"

viga 14" x 8"

C3 C3

C3 C3

C3 C3

C3 C3

2.89

5.15

5.15

5.15

F

10"X14" 14"X14" 18"X18"

viga 14" x 8"viga 14" x 8"viga 14" x 8"

viga 14" x 8"viga 14" x 8"viga 14" x 8"

viga 14" x 8" viga 14" x 8" viga 14" x 8"

viga 14" x 8" viga 14" x 8" viga 14" x 8"

viga 8" x8"viga 8" x8"viga 8" x8"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

v

i

g

a

8

"

x

8

"

F F F F

3.35 m

3.20

m

3.20 m

3.20 m

3.20 m

C3

C3

C3

C3

C3

5.15

5.15 5.15

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

C3

8" x 6 1/2" 12" x 6 1/2" 14" x 8"

8" x 8" 12" x 8"

8" x 6 1/2"

18"

18"

0.05"




Columnas


4.2 ACERO


4.1 CONCRETO

4.0 MATERIALES

Solados

R = 6.0

fć = 210.00 Kg/cm2

fć = 175.00 Kg/cm2

fć = 100.00 Kg/cm2

f'y = 3200 Kg/cm2




: 350 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2

: 300 Kg/cm2

: 350 Kg/cm2





Factor de suelo

Factor de zona

Talleres

Aulas

Laboratorios

Corredores

y escaleras

1.0 CIMENTACION

Tp = 0.90 seg.


: 300 Kg/cm2

: 750 Kg/cm2

: 250 Kg/cm2


1.45 Kg/cm2

Sala de lectura

Sala de


Ambientes

administrativos

Cota 3240.80 m.


Z = 0.30 (zona 2)







Sistema estructural

14"

0.7"

8"

0.4"

8"

0.6"

0.4"

8"

UBICACION:

FECHA:

INDICADA

ESC:

LAMINA Nº

PLANO :


TEMA :


LARAPA - CUSCO

OCTUBRE - 2018

B6


“

”


Y ARQUITECTURA

TESISTAS:



VISTA DE PLANTA

VISTA DE ELEVACIÓN

ESC 1/100

ESC 1/100


ESC 1/10


ESC 1/10

DETALLE DE VIGUETA 8"X8"

ESC 1/10

Vxx = 72.75 Tnf

Vyy = 73.168 Tnf

d = 8.71 cm

Txx= 0.553

Tyy = 0.542

Pu tonf - repositorio.uandina.edu.pe

Documents

Transcript of Pu tonf - repositorio.uandina.edu.pe