Trabajo De Control Y SimulacióN.
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QA QB
HQOUT
XA
A (área transversal de tanque)=7.0686m2
AQ =0.15 m3/minQB= 0.15 m3/minQA=0.20 m3/min
1000== BA ρρ Kg/m3=62.4Lb/ft3
Cv=48F(l) = 0.8 (80% abierto)XA=fracción volumétrica del componente A en el tanque
Caso 1: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable QA y con f(l)=80%
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caida de presion
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.3 m3/min
QOUT = 0.3 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =79.26 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
= 4.26 Psi
P∆ = 4.26 Psi x 6895 Pa/1 Psi =29372.7 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ _
H=3m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.5
Caso 2: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable f(l) de 0.8 a 1 y con AQ =0.15 m3/min , QA=0.15 m3/min , QB= 0.15 m3/min
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caída de presión
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.3 m3/min
QOUT = 0.3 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =79.26 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
= 4.26 Psi
P∆ = 4.26 Psi x 6895 Pa/1 Psi =29372.7 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ _
H=3m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.5
Caso 3: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable f(l) de 0.7 a 0.5 y AQ =0.15 m3/min , QA=0.15 m3/min , QB= 0.15 m3/min
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caida de presion
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.3 m3/min
QOUT = 0.3 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =79.26 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
=5.5645 Psi
P∆ = 5.5645 Psi x 6895 Pa/1 Psi =38367.2275 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ _
H=3.915m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.5
Ahora observamos lo que pasa después de la perturbaciónCaso 1: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable QA y con f(l)=80%
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caida de presion
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.35 m3/min
QOUT = 0.35 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =92.47 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
= 5.8 Psi
P∆ = 5.8 Psi x 6895 Pa/1 Psi =39991 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ H=4.0807m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.57
Caso 2: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable f(l) de 0.8 a 1 y con AQ =0.15 m3/min , QA=0.15 m3/min , QB= 0.15 m3/min
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caída de presión
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.3 m3/min
QOUT = 0.3 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =79.26 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
= 2.73 Psi
P∆ = 2.73 Psi x 6895 Pa/1 Psi =18823.35 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ H=1.92075m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.5
Caso 3: Sistema de llenado de tanque con válvula de salida perturbación en la variable f(l) de 0.7 a 0.5 y AQ =0.15 m3/min , QA=0.15 m3/min , QB= 0.15 m3/min
Balance global de materia
QA+QB-QOUT=AdH/dt (1)
Ecuación de la válvula (aplicable para válvula lineal)
ρ4.62
)(Px
lfCQ VOUT
∆= (2)
Caida de presion
gHP ρ=∆ (3)
Balance del componente A
QA-QOUTXA=AHdH/dt +AXAdXA/dt (4)
Estableciendo condiciones de estado estable donde dH/dt = dXA/dt = 0
QA+QB-QOUT=0 ⇒ QOUT = 0.3 m3/min
QOUT = 0.3 m3/min x 264.2 gal/1 m3 =79.26 gpm
2
)(4.62
=∆
lfxCv
QP OUTρ
=10.91 Psi
P∆ = 10.91 Psi x 6895 Pa/1 Psi =75224.45 N/m2
gHP ρ=∆ ⇒ H=7.68m
QA=QOUTXA ⇒ XA=0.5
Grafica en simulink para Xa vs t
Caso 1.
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 10000.5
0.51
0.52
0.53
0.54
0.55
0.56
0.57
0.58
tiempo,min
Xa
Grafica Xa vs t Caso 1
Caso 3.
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000-0.5
0
0.5
1
1.5
Xa
tiempo,min
Grafica Xa vs t Caso 3
Caso 1.
Xa dXa/dt
CASO I: SISTEMA DE LLENADO DE TANQUE CON VALVULA DE SALIDAPERTURBACION EN Q_A Y F(L) DE 0.8
6895 factor_conv_a_Psi
-K- factor_conv_a_M^3/MIN
0.8
f(l)62.4
constante_ecuación
1
constante
Xa vs t
H
To Workspace2
Xa
To Workspace1
0.15
Q_B_M^3/MIN_1
Q_B_M^3/MIN
Q_A_M^3/S_1
Q_A_M^3/MIN
Product5
Product4
Product3
Product2
Product1
Product
sqrt
MathFunction
1s
Integrator1
1s
Integrator H vs t
9.8
Gravedad
Divide3
Divide2
Divide1
Divide
48
Cv
-C-
At en M^2
-C-
AREA_TANQUE_M^2_1
62.4 densidad_agua_Lb/ft^3
1000
Densidad_agua_Kg/M^3Q_B_M 3̂/MIN
At en M 2̂
AtdH/dt
dH/dt
H
H
densidad del agua
grav edad
delta presión en pa
f actor de conv ersión de Pa a psi
delta presión en psi
constante de la ecuación
delta presión en psi*constante de la ecuación
densidad del agua en Lb/f t 3̂
delta presión en psi*constante de la /densidad del agua en Lb/f t 3̂
Cv
f (l) Q_out_gpm
Q_out_M 3̂/MIN
sqrt de delta presión en psi*constante de la /densidad del agua en Lb/f t 3̂
Grafica en simulink para Xa vs t
0 10 20 30 40 50 600.5
0.51
0.52
0.53
0.54
0.55
0.56
0.57
0.58
tiempo
Xa
XaVsT
0 10 20 30 40 50 602.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
Caso 2.
CASO II: SISTEMA DE LLENADO DE TANQUE CON VALVULA DE SALIDAPERTURBACION Q_A Y F(L) DE 0.8
fl
6895
factor_conv_a_Psi
-K- factor_conv_a_M^3/MIN
62.4
constante_ecuacion
1
constante
Xa vs t
H
To Workspace2
Xa
To Workspace1
0.15
Q_B_M^3/MIN_1
0.15
Q_B_M^3/MIN
Q_A_M^3/MIN_1
Q_A_M^3/MIN
Product5
Product4
Product3
Product2Product1
Product
sqrt
MathFunction
1s
Integrator1
1s
Integrator H vs t
9.8
Gravedad
Divide3
Divide2
Divide1
Divide
48
Cv
-C- AREA_TANQUE_M^2_1
-C-
AREA_TANQUE_M^2
62.4
Densidad_agua_Lb/ft^3
1000
Densidad_agua_Kg/m^3
A
AdH/dt dH/dt
DELTA_P_Pa
DELTA_P_Psi
Q_out_gpm
dXa/dt
Xa
XaXa
Q_out_M 3̂/MIN
H
Caso 3.
dH/dt
Xa
CASO III: SISTEMA DE LLENADO DE TANQUE CON VALVULA DE SALIDA F(L) DE 1 A 0.7 Y Q_A ES 0.15 M^3/MIN
6895
factor_conv_a_Psi
-K- factor_conv_a_M^3/MIN
f (l)
62.4
constante_ecuación
1
constante
Xa vs t
0.15
Q_B_M^3/MIN_1
0.15
Q_B_M^3/MIN
0.15 Q_A_M^3/MIN_1
0.15
Q_A_M^3/MIN
Product5
Product4
Product3
Product2Product1
Product
sqrt
MathFunction
1s
Integrator1
1s
Integrator H vs t
9.8
Gravedad
Divide3
Divide2
Divide1
Divide
48
Cv
-C-
AREA_TANQUE_M^2_1
-C-
AREA_TANQUE_M^2
62.4
Densidad_agua_Lb/ft^3
1000
Densidad_agua_Kg/M^3
AdH/dt
DELTA_P_Psi
Q_out_gpm
Q_out_M 3̂/MIN
dXa/dt
Xa
Xa
TALLER DE CONTROL Y SIMULACION:
MODELADO Y SIMULACION DEL SISTEMA DE LLENADO DE UN TANQUE CON VALVULA EN EL FLUJO DE SALIDA
PRESENTADO POR:
ULISES IRIARTE VEGALUIS FERNANDO BALDOVINO
PRESENTADO A:
ALBA NUBIA GIRALDO
UNIVERSIDAD DE SAN BUENAVENTURAFACULTAD DE INGENIERIA
PROGRAMA DE INGENIERIA QUIMICA IX SEMESTREAREA-CONTROL Y SIMULACION
CARTAGENA-COLOMBIA2009
Este trabajo fue de gran importancia para nosotros como ingenieros químicos ya que fue un trabajo en el cual fortalecimos nuestros conocimientos tanto teóricos como prácticos en el manejo de simulink, también por otro lado nos lleno de muchos conocimientos que nos ayudaran en nuestra carrera como futuros profesionales ya que este es un campo que se maneja mucho en la industria o en el campo laboral.Por otra parte en lo que tiene que ver con el trabajo observamos al realizarlo que hay variables que son afectadas por otras que al ser perturbadas terminan afectándolas, como pudimos notar en el trabajo con respecto al nivel o la altura del tanque se modificaba al uno perturbar la variable fl que es una variable que afecta al delta de presión de manera inversamente proporcional logrando por ende de esta manera afectar de manera inversamente proporcional también a la altura del tanque, es decir que nosotros al aumentar la fl nos reduce al delta presión y de igual manera nuestro nivel del tanque, este fenómeno lo observamos en el caso 2, y en el caso 3 observamos lo contrario que al disminuir el fl nos aumenta el delta de presión y de igual forma nos aumenta el nivel del tanque.Algo que observamos en el caso 1 fue que al aumentar el flujo de entrada del caudal QA aumento la fracción volumétrica X esto nos muestra que el flujo de entrada es directamente proporcional a la fracción volumétrica, y de igual forma nos dimos cuenta que el fl no afecta la fracción volumétrica en ninguno de los casos vistos