UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGU TIN

~6 UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGU TIN

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL

TESIS: "ANÁLISIS V DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO

MULTIFAMILIAR RESIDENCIAL LA TOSCANA"

PRESENTADO POR LA BACHILLER:

PATRICIA NEIRA CORNEJO

PARA OPTAR EL TITULO

PROFESIONAL DE INGENIERA CIVIL

ASESOR: HELBERT CALLA

No. -Doc._Ó_?:: .. C.-::/?: .. 7:4.:: .. .1. _____ _ No Ej . _______ Q_j_ _____ ~--E~f-~ª-{_{.f_ _~!f.'.<:.. ..

AREQUIPA 201 Firma Registrador ____ _

DEDICATORIA.

A Jesús y a la Santísima Virgen María

Por enseñarme que sus tiempos no son los míos.

Pues después de té:lntos años, de luchas, caídas, levantadas y experiencias

de vida, pude aprender la importancia de hacer las cosas con amor y

. responsabilidad.

A mi familia por ser la motivación para seguir adelante y terminar lo

emprendido, en especial a mis padres y mi hermana Verónica que me

apoyaron y animaron en los momento más oportunos.

A todos mis amigos que el Señor puso en mi camino que con sus oraciones

y ayuda, me dieron la fuerza para la culminación de la misma.

A los ingenieros que desinteresadamente y en forma anónima me

brindaron sus conocimientos y sobre todo su valioso tiempo.

GRACIAS JESÚS

IN DICE

CAPITULO 1

"ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA- UBICADO EN

LA URBANIZACIÓN LOS AZORES-CAYMA"

1. GENERALIDADES.

1.1. PRESENTACIÓN DEL PROYECTO ....................................................................... . -

1.2.11MPORTANCIA DEL PROYECT0 .......................................................................... 2

1.3. CRITERIOS TÉCNICOS Y ESTRUCTURALES A UTILIZARSE EN EL PROYECTO 5

1.4. NORMAS Y REGLAMENTOS A UTILIZAR ............................................................ J 1.5. PREDIMENSIONAMIENTOS DEL DISEÑ0 .............................................................. 11

1.6. MECANICA DE SUELOS ....................................................................................... 16

CAPITUL02

2. ANALISIS ESTRUCTURAL

2.1. INTRODUCCIÓN ................................................................................................... 35

2.2. CRITERIOS DEL ANALISIS SISMIC0 ......................... -. .......................................... 35

2.3. METRADO DE CARGAS

2.3.1. CARGAS PEMANENTES O MUERTAS ......................................................... 36

2.3.2. CARGA VIVA O SOBRECARGA .................................................................... 36

2.3.3. CARGAS DE SISM0 .................................................................................... 36

2.3.4. LOSAS ALIGERADAS .................................................................................. 37

2.3.5. LOSAS MACIZAS ......................................................................................... 38

2.4. DETERMINACIÓN DE FUERZAS LATERALES ........................................................ 41

2.4.1. PARAMETROS DE SITIO ............................................................................. 42

2.5.ANÁLISIS DE SISMO POR EL MÉTODO ESTÁTICO.

2.5.1. GENERALIDADES ....................................................................................... 46

2.5.2. PERIODO FUNDAMENTAL ........................................................................... 46

2.5.3. FUERZA CORTANTE EN LA BASE ............................................................... 47

2.5.4. DISTRIBUCIÓN DE LA FUERZA SISMICA EN ALTURA .................................. 49

2.5.5. EFECTOS DE TORSIÓN ............................................................................. 50

2.6. ANÁLISIS DE SISMO POR EL MÉTODO DINÁMIC0 ........................ ~ ....................... 51

2.6.1. ÁNALISIS DE SUPERPOSICIÓN ESPECTRAL ............................................... 51

CAPITUL03

3. DISEÑO EN CONCREO ARMADO

3.1. INTRODUCCIÓN ................................................................................................... 63

3.2. DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS ......................................................................... 63

3.3. DISEÑO DE LOSAS MACIZAS ............................................................................ ..71

3.3. DISEÑO DE LOSAS MACIZAS ·······------------------·--------------·---··-------·--·--------·----------..71

3.4. DISEÑO DE VIGAS·------···----·---··--·----··--···--·--··--·-···-·----·----------·--··--·---·-··--------------_74

3.5. DISEÑO DE COLUMNAS·-··---··------------·---------·-·--··---··----------·-----·-·--··----------·--·------·87

3.6. DISEÑO DE MUROS DE CORTE ·----··----·---·····-····---·---------·----·---·-··---·--···-----·---·---·99

3. 7. DISEÑO DE CIMENTACIONES. ·---··--··---··-------·--··--·----------·-----··--------·-··----------------·111

CAPITULO 4

4. DISEÑO DE ESCALERAS, CISTERNA Y CUARTO DE MAQUINAS Y ELEMENTOS NO

ESTRUCTURALES.

4.1. DISEÑO DE ESCALERAS·-----··---·-··-------·-------·----·---··----··--------··--·-···--··-···-----·-------·126

4.2. DISEÑO DE CISTERNA·····---····-·-----------····-·-··-···-··--·-·-'·----------··--·-···----------·······--··133

· 4.2.1. DISEÑO LOSA DE FONDO·-·---------·---·-···-···--··--·----·---···----·-··-·--·--··-··----------- 135

4.2.2. DISEÑO LOSA DE TECHO -·---··--·---·-----·---··----------------·-·-···-------··------·--···--··136

4.2.3. DISEÑO DE PAREDES DE CISTERNA···--··-···-···-----·--···---·--·--·------------·-------- 137

4.3. DISEÑO DE CUARTO DE MAQUINAS ____________ ·····----------··--·---··---·-··-··---·-·-------------·142

4.3.1. DISEÑO DE LOSA DE FOND0··---···--·--··-··-···-·-·--------·-----·--·--·----·----·--·--··----·142

4.3.2. DISEÑO DE LOSA DE TECH0 ______ ······-·--··--·--··-·-----·------··---·--·-------·-------------143

4.3.3. DISEÑO DE LAS PAREDES ·----------·-·----·--··----------·-···-····--·--·----···---·-··-··------144

4.4. DISEÑO DE TABIQU ERIA··--··----·------···-··········--··----·····--·-··--·---·--······-----··---------·---·145

CAPITULO 5

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES DEL ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL.

5.1. SOBRE ESTRUCTURACIÓN Y PREDIMENSIONAMIENTO ------··--·--··--------·---·--------·150

5.2. SOBRE MODELO Y ANALISIS ···----------·-··---·-·-·---··---------···----------·-··--·-·---·------------··150

5.3. SOBRE DISEÑO EN CONCRETO ARMADO ·----·-···-······-----·--·-·--·--··--·------··--·--··-----·151

. 5.4. RECOMENDACIONES ________ ···--···--·---··-·-·--··-----··--··------------·----·---·--··----·-·----------·-···152

CAPITULO 6

6. PRESUPUESTO Y COMPARACIÓN DE COSTOS DEL EDIFICIO LA TOSCANA

6.1. GENERALIDADES.

6.1.1. CONSIDERACIONES GENERALES --·-··---·--···------·----------·--··-··------·-------------- 153

6.1.2. ESTRUCTURA DEL PRESUPUESTO·-----·--------------·-·---····------·-----·--------·------- 154

6.2. METRADOS·-----·-·-·---····--·----···------·------·····-···----··---··--··----·---···---·--··--·-··---------·-----··155

6.2.1. DEFINICIÓN DE METRADOS ____ ·-------------······-------·---------·---·---·----------·----·----· 155

6.2.2. LISTADO DE METRADOS A EJECUTAR·--·----·-···----······-··--··--·--······----····-----· 156

6.2.3. PLANILLA DE METRADOS -··-·-··-------··----··--·--------··---------··--·--··---------·-------·-- 159

6.3. COSTOS DIRECTOS.~····-···-·--·-·-·--·-·----·-·---·---·---·---·····--···----··----·--··--···-·--·-··-·--··-··211

6.3.1. DEFINICIÓN--------·-----···-·-··-··--··--··-····-··--··--····--·---------·--·---·---·-·--------·---------211

6.3.2. COSTOS UNITARIOS ................... -·--·----···--·-----·-------·-·--··--·--·-·-----·-·--·--·--··--211

6.3.3. COSTOS DE MANO DE OBRA·--·--····--·--·---·--·····------·---·---·····---··-------------·---·211

6.3.6. ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS .............................................................. 213

6.4. COSTOS INDIRECTOS ......................................................................................... 214

6.4.1. GASTOS GENERALES ................................................................................. 214

6.4.2. UTILIDAD DEL CONTRATISTA ..................................................................... 215

6.5. PRESUPUESTO DE OBRA .................................................................................... 217

6.5.1. DEFINICIÓN ................................................................................................ 217

6.5.2. CONSIDERACIONES PARA LA ELABORACIÓN DEL PERSUPUEST0 ............ 217

6.5.3. ELABORACIÓN DEL PRESUPUEST0 ........................................................... 231

HOJAS DE ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS ............................................. 232

RESUMEN DE METRADOS ....................................................•........•.......•.... 261

GASTOS GENERALES ................................................................................. 263

PRESUPUEST0 .......................................................................................... 264

6.6. FÓRMULA POLINOMICA ..................................................•................................... 266

6.6.1. DEFINICIÓN ................................................................................................ 266

6.6.2. ESTRUCTURA DE LA FÓRMULA POLINOMICA .......................................•..... 267

6.6.3. ELABORACIÓN DE LA FÓRMULA POLINOMICA ........................................... 269

CÁLCULO DE LA FORMULA POLINOMICA .................................................. 271

AGRUPAMIENTO PARA LA FÓRMULA POLINOMICA .................................... 272

FÓRMULA POLINOMICA .............................................................................. 272

6.7. COMPARACIÓN DE COSTO ................................................•................................ n?. 6.7.1. COSTO POR M2 DE CONSTRUCCIÓN DEL EDIFICIO LA TOSCANA .............. 273

6.7.2. COSTO POR M2 DE CONSTRUCCIÓN DE EDIFICACIONES

SIMILARES EN LA CIUDAD DE AREQUIPA. .................................................. 274

6.7.3. COMPARACIÓN DE LOS COSTOS POR METRO CUADRAD0 ....................... 275

6.8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES SOBRE LOS COSTOS

DE LA EDIFICACIÓN ........................................................................................... 276

ANEXO 1 ............................................................................................................... 277

ANEXO 2 ............................................................................................................... 279

ANEXO 3 ............................................................................................................... 284

ANEXO 4 ............................................................................................................... 287

BIBLIOGRAFIA ............................................................................................................ 293

LISTA DE FIGURAS

FIGURA A. DETALLE DE ALIGERADO

FIGURA B: METRADO CRAGAS ALIGERADO 2

FIGURA C: DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES ALIGERADO 2

FIGURAD: DIAGRAMA DE FUERZAS CORTANTES ALIGERADO 2

FIGURA E: ESTADO BALANCEADO PARA DISEÑO A FLEXIÓN

FIGURA F: FUERZA CORTANTE EN DISEÑO DE VIGAS

FIGURA G: REQUERIMIENTO DE ESTRIBOS EN VIGAS.

FIGURA H: ENVOLVENTE DE MOMENTOS VIGA V-4

FIGURA H': REFOERZO EN VIGA V-4

FIGURA 1: COSRTANTES ISOSTATICOS DE LA VIGA V-4

FIGURA 1': ENVOLVENTE DE CORTANTES DE LA VIGA V-4

FIGURAJ: DIAGRAMA DE ITERACIÓN

FIGURA K: FUERZA CORTANTE PARA DISEÑO DE COLUMNA

FIGURA L: EMPLAMES DE ACEROS PARA COLUMNAS

FIGURA M: REQUERIMIENTOS DE ESTRIBOS EN COLUMNAS

FIGURA M': DIAGRAMA DE ITERACIÓN COLUMNA C-1

FIGURA N. REFUERZO DE LA PLACA P-5

FIGURA N': DIAGRAMA DE ITERACION DE LA PLACA P-5

FIGURA O. REFUERZO DE LA PLACA P-6

FIGURA 0': DIAGRAMA DE ITERACION DE LA PLACA P-6

FIGURA 0": UBICACIÓN DE LA RESULTANTE DE LA ZAPATA COMBINADA ZC-3

FIGURA P: PLANTA DE ZAPATA COMBINADA ZC-3

FIGURA P': CARGAS ULTIMAS DE LA ZAPATA COMBINADA ZC-3

FIGURA P": DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES DE ZC-3

FIGURA P111: DIAGRAMA DE CORTANTES DE ZC-3

FIGURA Q: PUNZONAMIENTO DE ZAPATA COMBINADA ZC-3

FIGURAR: VALORES DE ALFA S SEGÚN CASOS

FIGGURA S: VISTA EN PLANTA DE ESCALERA

FIGURA S': lER TRAMO DE ESCALERA REFUERZO

FIGURA T: IDEALIZACIÓN DE LA ESCALERA lER TRAMO.

FIGURA U: DIAGRAMA DE CORTANTES Y MOMENTOS lERTRAMO ESCALERA

FIGURA V: IDEALIZACIÓN DE LA ESCALERA 2DO TRAMO

FIGURA W. DIAGRAMA DE MOMENTOS ESCALERA 2DO TRAMO

FIGURA X. DIAGRAMA DE CORTANTES ESCALERA 2DO TRAMO

FIGURA Y. GEOMETRIA DE LA CISTERNA

FIGURA Z: ELEVACIÓN DE LA CISTERNA

FIGURA A.l: DETALLE REFUERZO LOSA DE PISOS CISTERNA

FIGURA B.l: ESFUERZOS EN LAS PAREDES DE LA CISTERNA

FIGURA C.l: ESFUERZO EN LAS PAREDES DE LAS PAREDES DE LA CISTERNA

FIGURA D.l: DIAGRAMA DE ESFUERZOS CORTANTES

FIGURA E.l: ELEVACIÓN CUARTO DE MAQUINAS.

TESIS 11ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

Capítulo 1 "ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA

TOSCANA UBICADO EN LA URBANIZACIÓN LOS AZORES-

CHALLAP AMP A''

GENERALIDADES.

1.1. PRESENTACIÓN DEL PROYECTO.

El siguiente proyecto consiste en el Análisis y Diseño estructural de un edificio de

viviendas multifamiliar de concreto armado de siete niveles y un semisótano

"CONDOMINIO RESIDENCIAL LA TOSCANA". El cual estará ubicado en la Quinta

Los Azores de Challapampa - Distrito de Cerro Colorado, en un área de terreno de

265.41m2 con 1525.82 m2 de área construida,>Y

El edificio consta de siete niveles y un semisótano, la forma del terreno es rectangular,

teniendo una frentera de 10.40m un largo de 25.52m, el nivel del piso terminadodel

semisótano está a, -1.25m del nivel de la vereda frontal, tanto la frentera, como la parte

posterior del terreno dan a calles por lo que el edificio tiene dos fachadas, lá principal y

Ji posterior.

Teniendo el ingreso a las cocheras por la frentera.

La distribución de los ambientes es como sigue: En el semi-sótano se encuentran las

cocheras, para un numero de 6 vehículos, desde ahí, se tiene acceso a las escaleras y al

ascensor que se dirigen a los pisos superiores.

A partir del primer nivel en adelante se tiene departamentos de una planta cada uno, y

cada departamento consta de lo siguiente: en la parte delantera se encuentra la sala y el

comedor desde los cuales se tienen acceso a las terrazas, un hall , que va precediendo al

ascensor y a las escaleras del edificio, en la parte media del edificio tenemos, la cocina

con el comedor de diario , el que colinda con la lavandería, y una alacena, el departamento

tiene un pasillo el cual nos conduce, hacia los dormitorios que están en la parte posterior

en un número de 3 , contando uno de ellos con baño privado.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA N E IRA CORNEJO. PÁG. 1

TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

Se tiene también aparte del baño del dotmitorio, un medio baño para visitas, ~ baños ¡;- \ 7. r. l.

completos uno de uso común y otro vecino a la lavandería, y un pequeño\_E2;tar antes de

llegar a las habitaciones.

El ascensor y la escalera son para uso común de todos los departamentos, llegando el

ascensor hasta la azotea, En la azotea existe además un muro perimétrico y una cobertura

metálica , en curva , la cual le da a la fachada, un acabado y una presentación diferente.

Allí también encontramos tanques elevados para agua, los cuales servirán para el

abastecimiento de la misma a todo el edificio.

El edificio será de concreto armado, la tabiquería será de ladrillo de arcilla o similar no

siendo estructural en ningún caso. La estructuración del edificio ha sido realizada en base

a la arquitectura, tratando en todo momento de respetarla, y cumplir también con las

normas, considerándose en algunos casos pórticos mixtos existiendo tanto placas y

columnas de diferente sección.

Los pórticos estructurales tienen vigas peraltadas de 50 x 25 cm, el sistema de losas de

piso es de losas aligeradas armadas en una sola dirección de 20 cm. de peralte. El

semisótano está conformado por un muro de contención debido al desnivel que existe

desde la vereda hacia el piso del semisótano.

Las alturas de entrepiso son constantes a partir de la primera planta, en los que se tiene

2.60 m. de piso a piso en todas estas plantas, y en el semisótano se tiene una altura de

entrepiso de 2.70 m.

1.2. IMPORTANCIA DEL PROYECTO.

Este proyecto es importante pues se buscara dar solución a la necesidad de vivienda en

nuestra sociedad actual buscando para estos tipos de edificio la mejor solución estructural

con la que se pueda dar la seguridad necesaria para eventuales siniestros y a su vez

mantener la armonía y belleza del edificio.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 2

TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A .

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·~·- .-:~ ;~~ ·~ ·~- ;~--· __ __.

1 ARQUITECTURA DEL EDIFICIO



1 ELEVACION FRONTAL DEL EDIFICIO LA TOSCANA 1

BACH. ING. CIVIL PATRICIA N E IRA CORNEJO. PÁG.4


Prepararnos con los profesionales de la rama, para las necesidades de estos tiempos,

viendo en los diseños estructurales de edificios altos, algo común. Con las mayores

experiencias obtenidas, llegaremos a optimizar los diseños para este tipo de

edificaciones.

Este proyecto nos ayudara a actualizarnos también en los costos de construcción por m2,

y prepararnos en la elaboración de presupuestos.

1.3. CRITERIOS TÉCNICOS Y ESTRUCTURALES A UTILIZARSE EN EL

PROYECTO.

1.3.1. SIMPLICIDAD Y SIMETRÍA.

En este edificio se observa lo siguiente , una continuidad de muros y placas en

todos sus niveles desde el sótano hasta el séptimo nivel por lo que es un edificio

simple en cuanto a su diseño ,más en lo que se refiere a simetría el edificio no es

simétrico comparando sus dos sentidos; en un sentido hay mayor número de placas

y muros y en el sentido más corto no, por lo que es probable que se origine una

torsión, que no es recomendable para el comportamiento del edificio ante las

fuerzas que se presenten.

1.3.2. HIPERESTATICIDAD Y MONOLITISMO.

Un diseño sismo-resistente implica que las estructuras tengan una disposición

hiperestática y una construcción monolítica de los elementos estructurales; esto

logra una mayor capacidad resistente, al permitir que, por la producción de rótulas

plásticas (zonas de la estructura que pasan al rango inelástico o plástico durante el

aumento de cargas externas que generan grandes esfuerzos) se disipe en mejor

forma la energía sísmica y se otorga a la estructura un mayor grado de seguridad.

Mientras más hiperestático sea el edificio; éste será más dúctil porque podrán

producirse más rótulas plásticas. Una estructura de varios niveles es bastante

hiperestática, como es el caso del presente proyecto.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. S


1.3.3. UNIFORMIDAD Y CONTINUIDAD EN LA ESTRUCTURA.

La edificación es uniforme y continua en todo lo alto de la estructura,

manteniéndose las placas y muros desde el sótano, esto debido a la arquitectura,

que se repite en los niveles superiores. Manteniéndose sobre todo los elementos

estructurales más importantes del mismo.

1.3.4. RIGIDEZ LATERAL.

Se dispone de placas de concreto armado en las dos direcciones ortogonales del

edificio 1 las cuales brindan la rigidez lateral necesaria para controlar las

deformaciones laterales,. Puesto que si se tienen excesivas deformaciones

generarán pánico en las personas y daño en los elementos no estructurales.

Teniendo el edificio una estructura rígida se obtienen menores deformaciones

laterales (con lo cual no es imperativo detallw cle manera cuidadosa el aislamiento 1 J

de los elementos no estructurales.}

1.3.5. DIAFRACMA RIGIDO.

Las losas del edificio en cada uno de los niveles presentan aberturas en las zonas

por donde se tiene áreas libres para dar ventilación e iluminación a los ambientes

de los departamentos. Pero por estar distribuidas en ambos lados de la edificación,

las consideramos en el análisis como losas rígidas en su plano haciendo que los

elementos estructurales de un mismo nivel sufran igual deformación lateral,

produciéndose la distribución de la fuerza de sismo en cada una de las placas

según la rigidez lateral que posea cada elemento.

1.3.6. ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES.

En nuestro caso no consideraremos los elementos no estructurales para el diseño,

pues debido a que los muros de corte de concreto armado y los pórticos son los

que tienen la mayor rigidez y por tanto los que se llevan todos los esfuerzos.

Para mejorar esto consideraremos independizar estos elementos no estructurales

para evitamos que el comportamiento a la hora de sismo sea diverso de la

considerada para el cálculo.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG.6


1.3.7. CIMENTACIÓN.

En este caso de edificio de altura será necesario considerar el efecto de

movimientos diferenciales y de volteo en los elementos de cimentación por lo que

se tendrá en cuenta realizar una cimentación conectada entre sí para evitar lo antes

mencionado ,

1.3.8. DISEÑO EN CONCRETO ARMADO.

Para el diseño por flexión se considerara limitar la cuantía de acero a valores que

nos proporcionen ductilidad adecuada evitando la falla por compresión.

En elementos sometidos a flexión y cortante buscar evitar la falla por cortante,

pues esta es una falla frágil, darle entonces más capacidad por cortante.

Se tendrá en cuenta en zonas donde existen compresiones importantes (máximos

momentos) confinar el concretó con acero transversal, el elemento al ser sometido

a estos esfuerzos hace trabajar a tracción al acero transversal, aumentando la

capacidad de deformación en la etapa plástica ductilidad. · '

Se tomara en cuenta al diseñar las columnas para que estas tengan una mayor

capacidad de resistir momentos en relación a las vigas, para que las rótulas

plásticas se formen en los extremos de las vigas y no en las columnas.

Se tomara en cuenta en elementos sometidos a flexo compresión y cortante

(muros y columnas) dar más capacidad por cortante que por flexión. /

1.4. NORMAS Y REGLAMENTOS A UTILIZAR.

Las Normas Técnicas de Edificación Peruanas bajo las cuales se ha realizado el diseño

del Proyecto son las comprendidas en el Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E):

• E- 0.60 Reglamento Nacional de Edificaciones 2009 de Concreto Armado.

• E- 0.20 Metrado de Cargas

• E- 0.70 Albañilería

• E- 0.30 Normas de Diseño Sismo resistente.

• E- 0.50 Suelos y cimentaciones

1.4.1. CARGAS DE GRAVEDAD



Las cargas de gravedad utilizadas para realizar el metrado de los diferentes

elementos estructurales diseñados en el proyecto son las indicadas en la Norma de

Cargas tanto para cargas muertas como para cargas vivas.

Para el cálculo de las cargas muertas se ha considerado los siguientes pesos

principalmente:

TABLAN°1

Peso específico del concreto armado 2400 Kg/m3

Peso de losa aligerada (h = 20 cm.) 300 Kg/m2

Acabado de piso incluyendo contrapiso 100 Kg/m2

Cobertura de ladrillo pastelero 100 Kg/m2

Peso propio de tabiques de albañilería incluyendo el

acabado (unidades sólidas) 1350 Kg/m3

Peso unitario del agua 1000 Kg/m3

Las sobrecargas o cargas vivas consideradas son las siguientes:

TABLAN°2

Edificios de Vivienda: Sobrecargas

Vivienda 200 Kg/m2

Corredores y escaleras 200 Kg/m2

Ascensor 1500 Kg/m2

Azoteas 100 kg/m2

Se considerara una carga adicional por los tanques elevados que tienen una r¡7?

capacidad de 2500lts~ 'cada uno.

Las cargas de sismo se han calculado de acuerdÓ lo indicado en las Normas de

Diseño Sismo Resistente. Los factores y criterios considerados se indican en el

capítulo correspondiente.

Para el análisis de los elementos ubicados por debajo del nivel de terreno, como

los muros de contención, se ha considerado el empuje lateral del suelo. Para el


/


cálculo de su magnitud se considera un suelo de características similares al suelo

tipo 11, con un peso específico de 1696 Kg/m3·

En el diseño de concreto armado de las losas aligeradas unidireccionales, vigas,

columnas, cimentaciones, se ha tomado la normatividad del reglamento nacional

de edificaciones, siendo específicamente la E-060 Concreto armado. La

combinación sísmica es de acuerdo a la E- 030.

Los elementos de concreto armado se diseñan por el método a la rotura del

concreto que considera las siguientes hipótesis:

U = 1.4 CM +1.7 CV

U = 1.25 (CM+ CV) + CS

U = 1.25 (CM+ CV)- CS

U = 0.9 CM +l.OOCS

U = 0.9 CM - l.OOCS

Donde:

CM: Carga muerta

CV: Carga viva

S: Carga de sismo

U: Carga última

Para ambas direcciones se plantean las mismas hipótesis, para finalmente con las

envolventes realizar el diseño de cada uno de los elementos.

1.4.2. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO.

A continuación se indica los valores considerados para las diferentes magnitudes

y propiedades de los materiales a utilizarse, para el cálculo y diseño del

proyecto:

Estudio del suelo:

El suelo es una arena mal gradada (SP), el cual es suelo grueso sin plasticidad y

con muy poca presencia de bolonería. También se observa pequeños lentes o



bolsones de arena pómez a una profundidad promedio de 2.00m, por lo que se

cimentara a una profundidad de 2.70m como mínimo, para evitar problemas de

asentamiento.

Capacidad admisible

Para zapatas: 1.91 kg/cm2

Para cimientos continuos: 1.28 kg/cm2

Profundidad mínima de cimentación= 2.70 m.

Angula de fricción 0 = 36.8°

C=O.OOO kgf/cm2

F.S.= 3.00

En lo referente a las resistencias de diseño, se han considerado los factores de

reducción de resistencia según el tipo de elemento, que indica la Norma y que se

transcriben a continuación:

Características y propiedades de los materiales:

Concreto:

Resistencia nominal a compresión = f' e = 21 O k g/ cm2

Módulo de elasticidad= Ec = 21328.87 kg/cm2 = 213288.698 ton/m2

Módulo de Poisson.-Es la relación que existe entre la deformación transversal y

la deformación en la dirección uniaxial aplicada.

u=0.15

Acero de Refuerzo:

Corrugado, grado 60, esfuerzo de fluencia (fy)= 4200 kg/cm2 = 4.2 ton/cm2

Módulo de elasticidad = Es = 2 '000,000 kg/cm2

Deformación al inicio de la fluencia =0.0021



La resistencia de diseño proporcionada por un elemento, sus conexiones con otros

elementos, así como sus secciones transversales en términos de flexión, carga

axial, cortante y torsión deberá tomarse como la resistencia nominal (resistencia

proporcionada considerando el refuerzo realmente colocado) multiplicada por un

factor ~ de reducción de resistencia.

El factor de reducción de resistencia ~ deberá ser:

• Para flexión sin carga axial

• Para flexión con carga axial de tracción

• Para flexión con carga axial de compresión y para compresión

sin flexión:

o Elementos con refuerzo en espiral

o Otros elementos

• Para cortante con o sin torsión

• Para aplastamiento en el concreto

1.5. PREDIMENSIONAMIENTOS DEL DISEÑO.

~ = 0.9

~ = 0.9

~ 0.75

~ = 0.70

~ = 0.85

~ = 0.70

El proceso de estructuración consiste en definir la ubicación y características de los

diferentes elementos estructurales (losas, vigas, muros, columnas), de tal forma que se

logre dotar a la estructura de buena rigidez, además resulte fácil y confiable reproducir el

comportamiento real de la estructura.

Mediante el predimensionamiento se brindará las dimensiones mínimas a las secciones

de los elementos estructurales para que tengan una buena respuesta ante solicitaciones

por carga de gravedad y de sismo.

1.5.1. ESTRUCTURACIÓN.

Las vigas fueron ubicadas en zonas donde existen tabiques que dividen los

ambientes, de tal forma que sirva también como dintel para los vanos, logrando

de esta forma conservar la arquitectura. Se proyectaron vigas chatas en las losas



aligeradas donde existe la presencia de tabiques paralelos al sentido de techado,

de tal forma que el peso del tabique sea soportado íntegramente por la viga

chata.

Se planteó el uso de losa aligerada, procurando la continuidad de tramos y el

apoyo en la luz menor. Sin embargo, se decidió usar losa maciza en zonas

cercanas a la llegada de las escaleras y en las zonas de volados.

1.5. 2. PREDIMENSIONAMIENTO.

LOSAS:

LOSAS ALIGERADAS: Para predimensionar el espesor (h) de las losas

aligeradas armadas en un sentido se siguió la Norma E.060 de Concreto

Armado, donde se menciona que para prescindir de la verificación de

deflexiones, cuando actúan sobrecargas menores a 300kg/m2, se puede

utilizar la relación:

~' h~2~ "\)4.12/25~ 0.16 m.

LOSAS MACIZAS: Para las losas macizas que se encuentran en

nuestra estructura, son losas de áreas pequeñas, en su mayoría volados,

para las cuales utilizamos losas de h=0.20m para obtener uniformidad en

todo el sistema de losas.

VIGAS:

El peralte (h) y ancho (b) mínimo de la viga se obtendrá de las siguientes

relaciones:

Vigas continuas

Vigas simplemente apoyadas

BACH. ING. CIVIL PATRICIA N E IRA CORNEJO.

h>..b.n ) ;.--14 /

/ 0.3h~b~0.5h --~[n ~-12

PÁG. 12


Además la base debe ser mayor o igual a 0.25 m para vigas sismo

resistentes.

Como ejemplo se presenta el pre:_dimensionamiento para las vigas (ver

planos) que son las de mayores longitudes.

Viga: Eje D'

Luz= 4.25--¡. h = 4.25/14 = 0.30 m

Viga: Eje 8

Viga= 5.88--l- h = 5.88/14 = 0.42 m

Para uniformizar el diseño se opta por utilizar un peralte h = 0.50 m y un

ancho b=0.25 m en todas las vigas de los ejes paralelos a la frentera, y para

las vigas perpendiculares a la frentera se utilizara también vigas de peralte

h= 0.50my ancho igual a b=0.25 m, debido a que estas vigas se encuentran

en algunos casos entre placas en donde el momento cortante es grande,

también se tienen vigas de peralte h = 0.20m , para adecuamos a la

arquitectura , el ancho varía dependiendo de lo que el diseño nos va dando.

COLUMNAS:

Se pr~tslimensiona de tal forma que el esfuerzo axial máximo en la sección

de la columna bajo solicitaciones de servicio sea igual o menor a 0.45 f' e,

entonces:

A~ Pservicio f 0.45fc 1-

P= # pisos x Área tributaria x carga unitaria


TESIS 11ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA11 -U.N.S.A.

Realizaremos el predimensionamiento para la columna C-3 entre los eje

(8-J) obteniéndose para ello un área tributaria de 11.27 m2 tomamos esta

columna pues es la que tiene mayor carga de servicio por su área tributaria.

PESO COLUMNA C-3 EJE D' Y 6

CARGA MUERTA

AREA TRIBUTARIA 11.27m2

PESO PROPIO Ancho

Semisotano 0.30

1er al 7mo nivel 0.30

TOTAL PESO PROPIO (tn)

PESO DE LOSA

Semisot. al 7mo nivel

TOTAL PESO LOSA (tn)

PESO DE VIGAS Ancho

Semisotano 0.25

Semisotano 0.25

Semisotano 0.40

Semisotano 0.25





TOTAL PESO VIGA (tn)

PESO DE TABIQUERIA Ancho


TOTAL PESO TABIQUERIA (tn)

TOTAL PESO COLUMNA (Tn)

Largo Altura N' elementos Tn/m3

1.00 3.95 1 2.40

1.00 2.60 7 2.40

Are a N' elementos Tn/m2

11.27 8 0.40


2.58 0.20 2 2.40

0.85 0.50 1 2.40

1.44 0.20 1 2.40

2.90 0.50 1 2.40

2.58 0.20 7 2.40

1.44 0.20 7 2.40

0.85 0.50 7 2.40

3.14 0.50 7 2.40


3.82 2.4 7 1.35

Tenemos un número total de 8 Pisos (1 semisótano y 7 niveles).

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO.

Sub Total

2.84

13.10

15.95

Sub Total

36.06

36.06

Sub Total

0.62

0.26

0.28

0.87

2.17

1.94

1.79

6.59

14.50

Sub Total

13.00

13.00

79.51

PÁG. 14


PESO COLUMNA C-3

CARGA VIVA

AREATRIBUTARIA 11.27 m2

PESO DE LOSA Área N' elementos Tn/m2

Semisot. al Gto nivel 11.27 7

7mo nivel 11.27 1

TOTAL PESO CV (Tn)

Peso Total= 100% CM+ 25% CV

79.51 +0.25*16.91 =83.74 Tn= 83740 kg

A ~Peso de servicio/0.45*Pc

A ~ 83740/0.45* 210kg/cm2

A ~ 886.14 cm2

0.20

0.10

Columna P. Servicio Área requerida

C-3 83.74 tn 886.14cm2

Sub Total

15.78

1.13

16.91

Área real

3000cm2

En un inicio la columna C-3 tenía menor dimensión ajustándose a la

arquitectura inicial, llegando al área real, la cual fue la final, ya que con

estas dimensiones se obtuvo la deformación menor permitida por el

Reglamento.

PLACAS O MUROS DE CORTE:

Para el predimensionamiento de placas o muros nos guiaremos de lo que

nos dice el reglamento de no utilizar muros menores de 1 Ocm.

Y para los muros de corte coincidentes con los muros exteriores de sótano,

el espesor mínimo será de 20cm. En nuestro caso utilizaremos un espesor

de muros de 25cm para compatibilizar el diseño arquitectónico con la BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 15


estructura. Y veremos el comportamiento de los mismos con el análisis

del edificio.

ESCALERAS:

Son los elementos de la estructura que conectan un nivel con otro. Para el

predimensionamiento de las escaleras se verificara

60cm :::; 2c + p :::; 64cm

Donde:

e: longitud del contrapaso

p: longitud del paso

En nuestro caso consideramos una longitud de contrapaso de 17.33 cm y

una longitud de paso de 25cm, entonces 2c + p resulta 59.66 cm,

redondeando el valor se ubica dentro del Intervalo.

Se consideró también un espesor de garganta de 15cm, un espesor de losa

para el descanso de 15cm y un ancho de escalera de 1.23m. Dichos valores

se verificaran más adelante cuando se realice el diseño de la escalera.

1.6. MECANICA DE SUELOS

1.6.1. GENERALIDADES.

En el siguiente capítulo se desarrollara el estudio de mecánica de suelos para la

construcción del edificio la toscana ubicado en la Urbanización Quinta Los Azores

Mzn. F, Lote 12 pago de Challapampa en el distrito de Cerro Colorado

- ,,..,../

El estudio se realizó en los laboratorios ASF ALAB INGENIEROS CIVILES

E.I.R.L. a petición de los dueños del proyecto , a los cuales se les pidió el

respectivo permiso para la utilización de los datos para la realización de la presente



tesis y a continuación se detalla los resultados del estudio realizado y también se

anexaran en la tesis los resultados de los análisis que se realizar~n.:-

1.6.2. ANTECEDENTES.

De la vista efectuada por los técnicosJellaboratorio se observó que la zona donde

está ubicado el terreno en estudio presenta una topografía totalmente plana, así

mismo se observó que en la urbanización se están construyendo edificaciones de

hasta 6 niveles en altura, en estas edificaciones se observó pequeños

asentamientos, esto no compromete la estabilidad de la estructura, por lo tanto se

deduce que las construcciones vecinas presentan aparente estabilidad sin

problemas de asentamientos.

1.6.3. OBJETIVO.

El presente estudio tiene por objeto determinar las características geotécnicas,

propiedades físicas, parámetros de resistencia y determinar la capacidad portante

admisible del terreno de fundación.

El estudio se basa en la explotación del subsuelo del terreno, cartografiado de la

estratigrafía, ensayos de campo y laboratorio.

1.6.4. UBICACIÓN Y TOPOGRAFÍA.

La urbanización residencial Quinta Los Azores Mz, F, Lote 12, pago de

Challapampa, en el Distrito de Cerro Colorado, en el Departamento de Arequipa.

El terreno en estudio se encuentra a un nivel promedio de 2393 msnm.

El terreno presenta una topografía totalmente plana.

1.6.5. GEOLOGÍA Y SISMICIDAD.

La geomorfología de la zona está asociada a la Penillanura de Arequipa, con una

superficie suavemente ondulada, groseramente plana inclinada hacia el Sur -

Oeste con una pendiente de aproximadamente 4%.

Esta superficie está conformada por materiales tufáceos del volcánico sencca m,

hacia el Oeste, y por materiales detríticos, hacia el Este presenta un sistema de

quebradas paralelas con caudales temporales, drenando hacia el rio Chili.



Constituye el terreno de cimentación de la ciudad de Arequipa y se estima que

ocupa y rellena una antigua depresión (Yanqui, 1988)

Localmente, la superficie presenta una inclinación aproximada de 4%, con suaves

ondulaciones, mostrando materiales tufáceos de color rosáceo (Puzolana) y limos

arenosos de color beige, hacia el sur se observa una masa de origen antrópico

(relleno sin control).

La geología regional está caracterizada por el volcánico sencca que se encuentra

cubriendo la planicie que se extiende al flanco derecho del rio Chili y aparece

esporádicamente en el flanco izquierdo según Mendivil 1965.

Refiriéndonos al plano geotécnico de la ciudad de Arequipa, el suelo de la zona

en estudio se trata del "Suelo Puzolánico de Pachacutec (G6 -ssp )", según Yanqui,

1990.

Asociado al tufo Salmón (color rosado a marrón rojizo) del volcánico Sencca,

presentando características físicas muy informes, en tanto que las características

mecánicas dependen del grado de compacidad y la cohesión, eliminando la

superficie meteorizada, presenta buenas condiciones para la cimentación. Esta

unidad constituye la base de las Urbanizaciones. Alto de la Liberta$, Cerrito los

Álvarez, Cerro Colorado, Víctor Andrés Belaunde, Pachacutec, Tío Chico,

Pampas Nuevas, San José de Tiabaya.

Geológicamente el suelo corresponde al "Volcánico Sencca 2 (TP-sv)", según

Yanqui, 1990.

Geomorfológicamente está dentro de la Superficie de Pachacutec (G -pa- sP)",

según Yanqui, 1990.

La sismicidad del suelo está representada por los parámetros de respuesta

dinámica del suelo de cimentación correspondientes a la capa de suelo

conformado arenas pobremente graduadas y arenas limosas, de compacidad media

en concordancia con (la Norma E-030 del RNE) el lugar de la obra se encuentra

ubicada en la zona sísmica 3 y se determina el periodo fundamental Ts= 0.6,

factor de suelo S=1.2 y se adopta el perfil del tipo S2 y el factor de zona Z= 0.4

1.6.6. ESTUDIO DE SUELOS.

La metodología general de estudio ha cumplido la siguiente secuencia:

EXPLORACIÓN.



Se excavaron tres calicatas con profundidades variadas mostradas en la

Tabla.

Las profundidades de excavación tienen referencia a partir de la cota de

terreno natural (Calicata C-1 con profundidad de 4.20m, Calicata C-2 con

profundidad de 8.00m, Calicata C-3 con profundidad de 7.80m).

TABLA MECANICA DE SUELOS MS-1

Calicata Profundidad (m)

C1 4.20

C2 8.00

C3 7.80

De la exploración pudo verificarse que:

En la calicata C-1 se encontró un primer estrato E-1 con un espesor de

0.50m que corresponde a un relleno no controlado de arena poco gruesa, y

se ha clasificado en el sistema SUCS como arena pobremente gradada -

arena limosa (SP-SM), con partículas semiredondeadas, de color beige, de

textura un poco áspera, con humedad W=6% , densidad relativa de 40%

aprox. (compacidad media) y se observa la presencia de algunas piedras

con TM = 4", no se aprecia la presencia de raíces vegetales. Un segundo

estrato de 0.70m de espesor que corresponde a una arena gruesa, con pocos

finos (limpia) y se ha clasificado en el sistema SUCS como arena

pobremente gradada (SP), con granos semiredondeados, de textura un

tanto áspera , color beige, en estado de compacidad medio pues presenta

una densidad relativa de 50%, con humedad W= 7% aprox. Y se observa

cierta presencia de raíces vegetales.

Un tercer estrato de 0.40m que corresponde a una arena gruesa con pocos

finos (limpia), que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena mal

gradada- arena limosa (SP-SM), con granos redondeados, de color marrón

oscuro, de textura un tanto fina, con humedad W= 7% aprox., en estado

de compacidad media pues presenta una densidad relativa de 50%aprox.,

con granos semiredondeados y no hay presencia de materia orgánica.



Un cuarto estrato de 0.20m que corresponde a arena gruesa con pocos

finos (limpia) que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena

pobremente gradada (SP), de color beige de textura un tanto áspera y con

regular humedad de W= 7%, en estado de compacidad medio pues

presenta una densidad relativa de 63%, con granos semiredondeados y no

se observó materia orgánica en este estrato.

Un quinto estrato de 0.60m que corresponde a una arena gruesa con algo

de finos , que se clasifico en el sistema SUCS como arena pobremente

gradada - arena limosa (SP -SM), de color marrón oscuro , de textura un

tanto fina y con humedad de W= 9.74%, en estado de compacidad medio

pues presenta una densidad relativa de 60% aprox. Con granos

semiredondeados y no se observó materia orgánica en este estrato.

Un sexto estrato de 0.80m que corresponde a una arena gruesa con pocos

finos, que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena pobremente

gradada (SP), de color beige, de textura áspera y con humedad W= 7%

aprox.; en estado de compacidad medio pues presenta una densidad

relativa de 60% aprox. Con granos semiredondeados y no se observó

materia orgánica en este estrato.

Un séptimo estrato de 0.90m que corresponde a una arena gruesa con

finos, que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena pobremente

gradada- arena limosa (SP-SM), de color beige, de textura áspera y con

humedad W= 7% aprox.; en estado de compacidad medio pues presenta

una densidad relativa de 50% aprox. Con granos semiredondeados y no se

observó materia orgánica en este estrato, los parámetros de resistencia para

este estrato fueron: ángulo de rozamiento interno 37.7° y cohesión 0.00

kg/cm2.

Un octavo estrato de O.lOm de espesor a más pues corresponde al fondo

de una calicata, el suelo encontrado en este estrato es una puzolana se ha

clasificado en el sistema SUCS como arena limosa (SM), de color rosáceo

(salmón), de textura regularmente fina y con humedad W=8.6 % aprox.;

en estado de compacidad denso pues presenta una densidad relativa de



68%, también se observa la presencia de piedra mediana de 1" a 1 Yz".

Hasta el fondo de la calicata no se observó la napa freática.

En la calicata C-2 se encontró un primer estrato E-1 con un espesor de

0.70m que corresponden a una arena un tanto gruesa que al parecer es

material de relleno no controlado, se ha clasificado en el sistema SUCS

como arena pobremente gradada (SP), con partículas semiredondeadas,

de color beige de textura un poco áspera, con humedad w= 7% aprox.; en

estado de compacidad suelta pues presenta una densidad relativa de 40%

y no se observa la presencia de raíces vegetales.

Un segundo estrato de 0.70m que corresponde a arena con finos que sea

clasificado en el sistema SUCS como arena mal gradada - arena limosa

(SP-SM), con granos redondeados, de color beige, de textura poco áspera,

con regular humedad W= 8% aprox.; en estado de compacidad medio pues

presenta una densidad relativa de aprox., 40%, no se aprecia presencia de

raíces vegetales.

Un tercer estrato de 1.20 m de espesor que corresponde a arena con buena

cantidad de finos que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena

limosa (SM), con granos redondeados, de color marrón oscuro, de textura

un tanto fina, con humedad W= 17.46% aprox.; en estado de compacidad

medio pues presenta una densidad relativa de aprox., 55%, con granos

semiredondeados y no hay presencia de materia orgánica.

Un cuarto estrato de 0.10 m de espesor que corresponde a arena poco

gruesa con pocos finos (limpia), que se ha clasificado en el sistema SUCS

como arena bien gradada (SW), de color beige, de textura un tanto áspera

y con regular humedad W= 7% aprox.; en estado de compacidad medio

pues presenta una densidad relativa de aprox., 45%, con granos

semiredondeados y no se observó presencia de materia orgánica en este

estrato.

Un quinto estrato de 0.40 m que corresponde a arena gruesa con pocos

finos (limpia), que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena

pobremente gradada (SP),de color beige, de textura áspera y con

humedad W= 6.16 % aprox.; en estado de compacidad medio pues



presenta una densidad relativa aproximada de 45% , con granos

semiredondeados y no se observó materia orgánica en este estrato. Los

parámetros de resistencia para este estrato fueron: ángulo de rozamiento

interno 36.8° y cohesión O.OOkg /cm2.

Un sexto estrato de 0.20m, que corresponde a una arena gruesa con pocos

finos, que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena bien gradada

(SW), de color beige, textura áspera y con humedad w= 5.18%, en estado

de compacidad medio pues presenta una densidad relativa aproximada de

50 %, con granos semiredondeados y no se observó materia orgánica en

este estrato.

Un séptimo estrato de 0.50m. que corresponde a una arena con buena

cantidad de finos, que se ha clasificado en el sistema SUCS como arena

limosa (SM), de color beige, textura un tanto fina y con humedad w=

9.95%, en estado de compacidad medio pues presenta una densidad

relativa de 50% aprox., con granos semiredondeados y no se observó


Un octavo estrato de 1.6m de espesor que corresponde a una arena gruesa

con poca cantidad de finos (limpia), que se ha clasificado en el sistema

SUCS como arena bien gradada (SW), de color beige, textura áspera y con

humedad w= 7.15%, en estado de compacidad medio pues presenta una

densidad relativa de 56%, con granos semiredondeados y no se observó


Un noveno estrato de 0.80m de espesor que corresponde a una arena gruesa

con poca cantidad de finos (limpia), que se ha clasificado en el sistema

SUCS como arena mal gradada (SP), este estrato presenta grano más

gruesos que el estrato superior, de color beige, textura áspera y con

humedad w= 5.01 %, en estado de compacidad medio pues presenta una

densidad relativa de 50%, con granos semiredondeados y no se observó


Un décimo estrato de 1.80m de espesor a más que llega hasta el fondo de

la calicata, el suelo encontrado en este estrato es una puzolana y se ha

clasificado en el sistema SUCS como arena pobremente gradada - arena



limosa (SP~SM), color rosáceo salmón, de textura regularmente fina, con

humedad w= 11.35 % , en estado de compacidad muy denso pues presenta

una densidad relativa de 100%, también se observa la presencia de piedra

mediana 1" a 1 Yz", los parámetros de resistencia para este estrato fueron:

ángulo de rozamiento interno 36.7° y cohesión 0.00 kg/cm2. Hasta el

fondo de esta calicata no se encontró la napa freática.

ENSAYOS DE LABORATORIO.

Con las muestras de suelo obtenidas en campo y que fueron llevadas al

laboratorio para su análisis, se efectuaron los siguientes ensayos para

clasificar, identificar y determinar los parámetros de resistencia de dichos

suelos:

• Análisis Granulométrico por tamizado ASTMD- 422.

• Humedad Natural ASTMD- 2216

• Densidad in situ, ASTMD -1556

• Densidad relativa, ASTM D~ 2049

• Peso Específico de los Sólidos ASTM D - 854

• Ensayo de Corte Directo ASTMD - 3080

• Sistema de Clasificación de Suelos Unificados (SUCS) ASTM

D-2487

El resumen de los resultados de los ensayos se muestra en las siguientes

tablas.




ANÁLISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO

CALICATA MUESTRA PROF.(m) CLASIFIC. %RETEN. %RETEN. %RETEN.

sucs TAMIZN°4 TAMIZ TAMIZ

.N° 40 N° 200 C-1 E-1 0.20 SP-SM 19.97 60.15 94.58

E-2 0.60 SP 14.75 54.33 95.22

E-4 1.7 SP 44.93 84.11 98.21

E-5 2.3 SP-SM 0.98 31.78 89.80

E-6 2.5 SP 38.32 79.20 97.06

E-7 3.3 SP-SM 1.62 17.94 89.28

E-8 4.2 SM 3.47 21.35 87.58

C-2 E-4 2.5 SP 32.18 82.03 98.34

E-5 3.2 SP 16.72 57.21 95.01

E-6 6.5 SP-SM 3.18 26.42 89.81

E-6 8.0 SP-SM 2.61 20.75 89.37

C-3 E-3 2.0 SM 13.94 37.30 87.68

E-4 2.4 sw 9.79 67.01 95.61

E-5 2.8 SP 38.17 82.37 97.53

E-6 3.0 sw 21.23 78.32 97.23

E-7 3.5 SM 2.06 21.36 87.21

E-8 5.0 sw 12.91 76.71 97.54

E-9 5.6 SP 41.49 84.77 97.86

E-10 7.00 SP-SM 3.85 23.29 90.40

E-10 7.80 SP-SM 4.76 21.06 92.98




Ensayo de corte directo

CALICATA MUESTRA PROF. Densidad Gravedad Cohesión

(m.) Relativa especifica de cjJ (kgf/cm2)

(%) los sólidos

C-1 E-1 0.20 - - - -E-2 0.60 - - - -E-4 1.7 63.437 2.58 - -E-5 2.3 - - - -E-6 2.5 - - - -E-7 3.3 - - 37.7 0.00

E-8 4.2 68.008 2.25 - -C-2 E-4 2.5 - - 38.4 0.00

E-5 3.2 47.173 2.52 38.10 0.00

E-6 6.5 - - - -E-6 8.0 100.00 2.22 36.7 0.00

C-3 E-3 2.0 - - - -E-4 2.4 - - - -E-5 2.8 - - 36.8 0.00

E-6 3.0 - - - -

E-7 3.5 - - - -E-8 5.0 56.088 2.50 - -E-9 5.6 - - - -

E-10 7.00 - - - -E-10 7.80 100.00 2.20 36.7 0.00



Los resultados detallados de cada ensayo de laboratorio se consignan en el

Anexo 2

CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTTE.

En base a los resultados obtenidos del estudio de mecánica de suelos y

viendo los perfiles estratigráficos es que se determinó el estrato más

adecuado para la cimentación.

DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD PORTANTE POR

CORTANTE.

La ingeniería de cimentaciones se basa en dos fuentes: la teoría de

plasticidad basada en el equilibrio limite y los resultados de los ensayos a

escala natural reducida como consecuencia de esta fusión se plantearon

varias fórmulas para el cálculo de la capacidad portante ultima o de falla

de un suelo debajo de una zapata corrida.

Se utilizara la Teoría de Capacidad de Carga propuesta por el Método de

Meyerhoff por que ha alcanzado amplia difusión en épocas recientes.

Método de Meyerhoff:

Para Cimientos Corridos: Bmín. = 0,60 m.

Capacidad de Carga Ultima (qu):

¡d·B qu =e · Nc + q · Nq + Ny

2

. yd·B qu =e· Nc·Dc·Sc +q ·Nq·Dq·Sq + Ny-Dy·Sy

2



Donde:

Factores de la capacidad portante

Nq = kp e J.l1t

Nc= L(Nq-1)

ll

Ny=(Nq-1)1.4~

Se consideró que el material está en estado suelto

Factores de Forma de la Zapata:

B Sq = 1 + 0,1kp· L

B Se= 1 + 0,2·

L Sy = 1

Factores de Profundidad de la Zapata:

Si Df> B: dq = 1

Si DF $; B: dq = 0.10 ~f FY

de = 1 + 0.21 0:

Adicionalmente:

ll =tan 0

kp= tan 2 ( 45 + 0/2)


dy = dq

.i<-l ----'B:--fJ

L--------l]

PÁG. 27

TESIS /{ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

Teniendo como datos del estudio de suelos y tomando un ancho

mínimo de 1.50m para la base de la cimentación aislada y 0.50m para

la base de la cimentación continua

B (cimiento aislado) = 1,60 m.

Df = 2.70m

L= 3.00 m.

F.S. =3.00

8= 1.696 gf/cm3

0 =36.8°

e= 0.00 kg/cm2

q acorte= 1.91 kg/cm2 cimientos aislados

B (cimiento continuo) = 0.50 m.

Df=2.70m

F.S. =3.00

8 =1.696 gf/cm3

0 =36.8°

e= 0.00 kg/cm2

Qa corte = 1.28 kg/cm2 cimientos continuos

CALCULO DE LA CAPACIDAD

ASENTAMIENTOS.

L = 1.00 m.

PORTANTE POR

En vista que el suelo sobre el que se edificara el proyecto es netamente

granular sin plasticidad y el nivel freático se encuentra muy por debajo

del nivel de cimentación, se descartaran los asentamientos por

consolidación teniéndose solo en cuenta los asentamientos inmediatos o

elásticos.



2 . q. B(l- ,u ) pz= ·k

Es

pi= asentamiento en la esquina de una zapata rectangular (cm)

¡.t =relación de poisson

Es= Módulo de Elasticidad (Tn/m2)

k = factor de forma (cm/m)

q =presión de trabajo (C. Corrido) (Tn/m2)

B =ancho de la cimentación (m).

Asentamiento inmediato máximo para la parte central de una zapata

rectangular.

Se hará el cálculo aproximado para el caso de un asentamiento máximo de

1 pulg. Sabiendo que son suelos granulares (SP, SW y SP- SM) se obtuvo

de las tablas la relación de Poisson (¡.t = 0.30) y el módulo de elasticidad

del suelo (Es= 2,300 ton/m2).

Para una distorsión, máxima de 1/500 con una separación entre columnas

aproximada de 5.00 m se tiene un asentamiento máximo de 1.67 cm.

Es = 2300 tn/m2

)l = 0.30

pi = 1.67 cm

k 1 [l m+ v'1 + m2 1 + v'1 + m2 l = - n + mln --:---;::::.=~ rr -m+v1+m2 -1+V1+m2

L m=

B

m=l.3333

L=2.00 B=1.50

Qa asentamientos= 2.03 kg/cm2



1.6.7. CONCLUSIONES

TIPO DE CIMENTACIÓN.

Observando la densidad relativa (Dr = 4 7.13 % ) del estrato donde se

fundará la edificación se trata de un suelo en estado medio, por tal motivo

se recomienda emplear Cimentación Superficial de Zapatas Conectadas

con vigas de cimentación y cimientos corridos con sobrecimiento armado

para los muros.

ESTRATO DE APOYO DE CIMENTACIÓN.

Se cimentara para zapatas, cimientos continuos y corridos una profundidad

mínima de 2.70m, donde el suelo es una arena mal gradada (SP), el cual es

suelo grueso sin plasticidad y con muy poca presencia de boloneria.

Se ha observado pequeños lentes o bolsones de arena pómez a una

profundidad promedio de 2.00m, es necesario cimentar por debajo de estos

lentes de arena, pues este es un suelo con granos quebradizos para

esfuerzos medios a moderados, lo cual podría causar problemas de

asentamientos.

PARAMETROS DE DISEÑO PARA LA CIMENTACIÓN

Profundidades de la cimentación:

Zapatas: Df = 2.70m mínimo.

Cimientos Continuos: Df = 2.70m mínimo.

Presión Admisible:

El Reglamento señala que la Capacidad Portante Admisible será el menor

valor obtenido mediante:

• La aplicación de las ecuaciones de capacidad de carga por corte

afectada por el factor de seguridad correspondiente.

• La presión que cause el asentamiento admisible.

Tomando los valores menores obtenemos lo siguiente: BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 30


Zapatas: 1.91 kg/cm2

Cimientos Continuos: 1.28 kg/cm2

Factor de Seguridad por Corte: FS =3.0

Agresividad del Suelo a la Cimentación: No presenta.

1.6.8. RECOMENDACIONES

Los esfuerzos sobre el terreno no deben exceder la capacidad portante admisible.

Se recomienda el uso de vigas de cimentación o sobrecimientos armados, debido

a que el suelo presenta una densidad relativa media de 47.13%

Para la construcción del semisótano debe hacerse excavación masiva del terreno,

aquí los parámetros de esponjamiento del suelo, podrán calcularse de acuerdo a

las densidades naturales y mínimas presentadas en la tabla MS-3 del presente

estudio de suelos.

Debido a la profundidad que se debe de excavar para la construcción de los

cimientos de la edificación, debe contemplarse donde sea necesario la calzadura

de los cimientos de las edificaciones vecinas, estas calzaduras deben ser diseñadas

de acuerdo a los parámetros de propiedades físicas y parámetros de resistencia de

los dados en las tablas de Mecánica de suelos MS 2, 3, y 4 del presente estudio

de suelos.

Así mismo debe contemplarse la entibación de las zanjas, en especial las del lado

derecho que colindan con el lote sin construir, debido a que aquí no habrá

cimientos para calzar, y considerando que los suelos hasta la profundidad de

desplante son suelos granulares gruesos sin cohesión, podría producirse

eventualmente derrumbes en cortes verticales si no se hace la entibación

correspondiente.

No debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico, tierra de chacra, tierra vegetal,

relleno sanitario o rellenos sin control (sin compactación) y /o suelos sueltos,

suelos piro elásticos y 1 o tufos volcánicos, estos materiales inadecuados deberán

ser extraídos en su totalidad antes de construir la edificación y de ser el caso serán



reemplazados con materiales de buena calidad mediante procedimientos

apropiados.

No se deben extrapolar los resultados aquí obtenidos.

Los esquemas de las columnas estratigráficas se encuentran en el anexo de la tesis.

TABLA DE MECANICA DE SUELOS MS-4

Densidad Densidad

CALICAT MUESTRA PROF. Contenido Deos. máxima Minima

A (m.) de agua Natural (g!cm3) (g!cm3)

(%) Cono de

Arena

C-1 E-1 0.20 1.867 1.523

E-2 0.60 - - - -

E-4 1.7 7.00 1.966 1.962 1.655

E-5 2.3 9.74 - - -E-6 2.5 - - - -E-7 3.3 - - - -E-8 4.2 8.60 1.351 1.364 1.048

C-2 E-4 2.5 - - 1.965 1.645

E-5 3.2 8.67 1.843 1.896 1.550

E-6 6.5 - - - -E-6 8.0 11.21 1.511 1.344 1.043

C-3 E-3 2.0 17.46 - 1.774 1.472

E-4 2.4 - - - -E-5 2.8 6.16 - - -E-6 3.0 5.18 - - -E-7 3.5 9.95 - 1.673- 1.341

E-8 5.0 7.15 1.845 1.887 1.549

E-9 5.6 5.01 - - -E-10 7.00 - - - -E-10 7.80 11.35 1.558 1.342 1.007


TESIS "ANÁLISIS V DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

FOTO DE TERRENO N°3




FOTO DE TERRENO N° 1



1'' ¡ n ,¡

PÁG.33


Capítulo 2

ANALISIS ESTRUCTURAL

2.1. INTRODUCCIÓN.

A través del análisis sísmico se busca determinar las fuerzas internas en cada estructura

para proceder a realizar el diseño. Con este análisis se halla los desplazamientos totales y

de entrepiso.

2.2. CRITERIOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO.

El Análisis Sísmico se realizó teniendo en cuenta los parámetros establecidos en la Norma

de Diseño Sismo resistente E-030, en el cual el criterio de diseño se expresa señalando

que las edificaciones se comportarán ante los sismos considerando:

a) Resistir sismos leves sin daños.

b) Resistir sismo moderados considerando la posibilidad de daños estructurales leves.

e) Resistir sismos severos con la posibilidad de daños estructurales importantes con una

posibilidad remota de ocurrencia del colapso de la edificación.

El diseño sismo resistente busca lograr un comportamiento elástico durante los sismos

leves, cuya frecuencia de ocurrencia es alta, y un comportamiento inelástico durante

sismos severos cuya probabilidad de ocurrencia es menor. Para lograr un comportamiento

inelástico en los elementos estructurales, se diseña considerando una serie de requisitos

que buscan proporcionar ductilidad.

El diseño está orientado a evitar el colapso frágil de la estructura aún para el sismo más

fuerte, pero acepta que se pueden producir daños estructurales considerando que es más

económico reparar o reemplazar las estructuras dañadas que construir todas las

estructuras lo suficientemente fuertes para evitar daños.


TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA11 -U.N.S.A.

2.3. METRADO DE CARGAS.

El metrado de cargas es una técnica con la cual se estiman las cargas actuantes sobre los

distintos elementos estructurales de la edificación. A continuación se indican los tipos de

carga que actúan en este tipo de edificaciones:

2.3.1. CARGAS PERMANENTES O MUERTAS.

Son cargas gravitatorias que actúan sobre la vida útil de la estructura, tales como:

peso propio de la estructura, peso de los acabados, peso de los tabiques y de otros

dispositivos que queden fijos en la estructura.

2.3.2. CARGA VIVA O SOBRECARGA.

Son cargas gravitatorias movibles, que pueden actuar en forma esporádica sobre

la Estructura, tales como: peso de los ocupantes, muebles, equipos removibles,

etc.

2.3.3. SISMO.

Son las producidas por las ondas sísmicas, las cuales generan aceleraciones en las

masas de la estructura, y por lo tanto, fuerzas de inercia que varían a lo largo del

tiempo.

Las cargas permanentes y la carga viva son definidas como Cargas Estáticas,

cuyos valores mínimos que se deben adoptar para el diseño estructural, están

estipulados en la Norma de Cargas E-020. Por otro lado, las cargas de sismo se

especifican en la Norma de Diseño Sismo.resistente E-030.

Para el cálculo de las cargas, se ha utilizado las cargas que ya están especificadas

en el capítulo anterior de la presente tesis de Normas y reglamentos a utilizar.

Se colocara los resultados de los metrados de las cargas de los diferentes

elementos estructurales con los que se haya a su vez el peso total de la edificación.



De acuerdo con el Artículo 16.3 de la Norma de Diseño Sismo resistente E-030,

para obtener el peso total de la edificación se considera el total de la carga muerta

más el 25% del total de la carga viva.

Tenemos:

2.3.4. LOSAS ALIGERADAS.

Debido a que nuestro aligerado es unidireccional, para realizar el metrado de la

losa aligerada, se consideró una vigueta de concreto de ancho 0.40m. Nos guiamos

de La Norma de Cargas E-020.

A continuación se muestra el cálculo realizado para obtener las cargas en la losa

aligerada:

NIVEL TfPICO

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio 0.30Tn /m2

Acabado 0.10Tn/m2

Carga Muerta 0.40 Tn/m2

Carga Viva 0.20Tn/m2

NIVEL AZOTEA

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio 0.30Tn /m2

Acabado 0.10Tn/m2 ·





2.3.5. LOSAS MACIZAS.

Para losas macizas de espesor 0.20m tenemos

NIVEL TÍPICO

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio =2.4*0.20= 0.48 Tn /m2

Acabado 0.10Tn/m2



NIVEL DE AZOTEA

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio =2.4*0.20= 0.48 Tn /m2

Acabado 0.10Tn/m2



2.3.6. ESCALERAS.

De acuerdo al pre-dimensionamiento de la escalera se tiene que cada paso mide

25cm. mientras que cada contrapaso tiene una medida de 17.33 cm. y el espesor

de la garganta de la escalera es de 15cm. Para hallar el peso propio de la escalera

se hace uso de la siguiente expresión:

W (pp) =a [.92 + tx -.J (1 + (cp/p)2)]

2

Donde:

Cp= contrapaso =17.33

P= paso = 25cm

a=peso específico del concreto = 2.4 Tn/m3

t = espesor de la garganta = 15 cm



Por tanto metrado para tramo inclinado:

TRAMO INCLINADO

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio 0.65Tn/m2

Acabado 0.10Tn/m2



Metrado para descanso:

DESCANSO

DESCRIPCIÓN CARGA

Peso Propio 0.36Tn/m2

Acabado 0.10Tn/m2



Para las vigas, y muros de concreto armado se utilizó el peso del concreto armado

de 2.4 tn 1m3 y para los tabiques de ladrillo se utilizó 1.35 tn/m3.


1 C::>l::> f\I\1/-\LI::>I::> l UI::>CI\IU C::> 1 I'.UI..I UI'./-\L UCL CUirii..IU r.C.:>IUCI~\..11-\L Ll-\ 1 U.:>l..l-\1\11-\ -u.I~ • .:>.H.

CARGA MUERTA

COLUMNAS VIGAS LOSAS LOSAS TABIQUES ESCALERAS PESO RESUMEN Y MUROS MACIZAS ALIG. TOTAL

Tn Tn Tn Tn Tn Tn Tn SEMISOTANO 122.05 33.40 1.39 55.75 4.27 4.64 221.51 PRIMER NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 29.70 6.04 184.08 SEGUNDO NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 30.76 6.04 185.14 TERCER NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 30.92 6.04 185.30 CUARTO NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 30.76 6.04 185.14 QUINTO NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 30.92 6.04 185.30 SEXTO NIVEL 68.58 32.83 2.82 44.11 30.76 6.04 185.14 . SEPTIMO NIVEL 68.58 30.92 1.80 44.11 30.92 6.04 182.36 AZOTEA 9.89 1.33 2.81 8.95 22.98

-

CARGA VIVA

AREA AREA TOTAL SOBRE CARGA ÁREA S. CARGA TOTAL RESUMEN L. ALIG. L. MACIZA ÁREA CARGA VIVA ESCAL. ES CAL. CARGA

m2 m2 m2 tn /m2 Tn m2 Tn/m2 VIVA(Tn) SEMISOTANO 139.37 2.40 141.77 0.20 28.35 7.25 0.20 29.80 PRIMER NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 SEGUNDO NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 TERCER NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 CUARTO NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 QUINTO NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 SEXTO NIVEL 110.28 4.87 115.15 0.20 23.03 10.30 0.20 25.09 SEPTIMO NIVEL 110.28 3.10 113.38 0.10 11.34 10.30 0.20 13.40 AZOTEA 4.84 4.84 0.10 0.48 0.48



PESO DE EDIFICACIÓN

PESO TOTAL Área por Piso Ratio RESUMEN PORNIV. (m2) (Ton/m2)

(CM +0.25 CV)Tn SEMISOTANO 228.96 205.84 1.112 PRIMER NIVEL 190.36 186.04 1.023 SEGUNDO NIVEL 191.41 186.04 1.029 TERCER NIVEL 191.57 186.04 1.030 CUARTO NIVEL 191.41 186.04 1.029 QUINTO NIVEL 191.57 186.04 1.030 SEXTO NIVEL 191.41 186.04 1.029 SEPTIMO NIVEL 185.71 186.04 0.998 AZOTEA 23.10 17.70 1.30

TOTAL 1585.51 1525.82

Este resultado del metrado del Peso de la edificación, es el optenido al

finalizar el diseño de los elementos estructurales, en un inicio se realizó un

metrado inicial el cual era menor, pero por encontrase muy cercano al valor

del metrado que consideraba el programa ETAPS, hicimos la estructuración

utilizando el peso que consideraba el programa.

PESO EDIFICACIÓN POR El PROGRAMA ET APS

CARGA PESO (Tn) FACTOR TOTAL DEAD 1316.84 1.00 1316.84 PISOT 141.74 1.00 141.74 LIVE 267.14 0.25 66.79

TOTAL 1525.37

2.4. DETERMINACIÓN DE FUERZAS LATERALES.

Para determinar las fuerzas laterales que actúan en nuestro edificio debemos tomar en

cuenta los parámetros que nos da el Reglamento Nacional de Edificación. (R.N.E.). Según

la zona de la edificación, el tipo de edificación, el tipo de suelo donde se edificara, etc.



Estos parámetros nos servirán para la determinación de las fuerza laterales (o de sismo)

tanto para el análisis sísmico estático, como el dinámico a continuación detallamos

dichos parámetros.

2.4.1. PARAMETROS DE SITIO

ZONIFICACIÓN:

El territorio nacional se considera dividido en tres zonas, según se muestra en la

figura l. La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la

sismicidad observada, las características generales de los movimientos sísmicos y

la atenuación de estos con la distancia epicentral, así como en información neo

tectónica.

A cada zona se le asigna un factor Z según indica en la tabla 3. Este factor se

interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10%

de ser excedida en 50 años.

TABLA N°3 FACTORES DE ZONA

ZONA FACTOR DE ZONA Z (g)

3 0.40

2 0.30

1 0.15

Para Arequipa se considera la zona 3 y su factor g= 0.40

CONDICIONES GEOTECTONICAS:

Los tipos de perfiles de suelos son cuatro y se clasifican teniendo en cuenta:

Las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el periodo

fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte.

Tenemos:

a) Perfil tipo S¡: Roca o suelos muy rígidos.

b) Perfil tipo Sz: Suelos intermedios.



e) Perfil tipo S3: Suelos flexibles o con estratos de gran espesor.

d) Perfil tipo S4 : Condiciones excepcionales

TABLA N° 4

TIPO DESCRIPCIÓN Tp

S (s)

s1 Roca o suelos muy rígidos 0.4 1.0

s2 Suelos intermedios 0.6 1.2

s3 Suelos flexibles o con 0.9 1.4 estratos de qran espesor

s4 Condiciones excepcionales * *

(*) Los valores de Tp y S para este caso serán establecidos por el especialista,

pero ningún caso serán menores que los especificados para el perfil tipo S3

Para nuestro proyecto según el estudio de suelos se tiene un suelo intermedio S2

El cual tiene un Tp (s) =0.6 y un S= 1.2 según la tabla N°4.

FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SISMICA:

Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificación, de la respuesta

estructural respecto a la aceleración en el suelo.

es; z.s

CATEGORIA DE LAS EDIFICACIONES:

Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo a las categorías indicadas en la

siguiente tabla tomada del RNE y según la clasificación que se haga se usará el

coeficiente de uso e importancia (U), definido en nuestro caso por:



TABLA W 5

CATEGORIA

e Edificaciones

Comunes

DESCRIPCION

Edificaciones comunes,

cuya falla ocasionaría

pérdidas de magnitud

intermedia, tales como:

edificios de viviendas,

oficinas, hoteles,

restaurantes, depósitos

instalaciones industriales

cuya falla no acarree

peligros adicionales de

incendios, fugas de

contaminantes etc.

Para nuestro caso tenemos categoría C donde su Factor U= 1.0

CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL:

FACTOR U

1.0

Las estructuras deber ser clasificadas como regulares o irregulares con el fin de

determinar el procedimiento adecuado de análisis y valores apropiados del factor

de reducción de fuerza sísmica según la norma sismo resistente.

Estructuras Regulares: Son las que no tienen discontinuidades significativas

horizontales o verticales en su configuración resistente a cargas laterales.

Estructuras Irregulares: Se definen como estructuras irregulares aquellas que

presentan una o más de las descripciones de irregulares en altura y en planta, dadas

por las normas.

Para nuestro caso las irregulares no corresponden ni en planta ni en altura.

Por lo tanto nuestra estructura es Regular.

SISTEMAS ESTRUCTURALES:

De la TABLA N° 6 que mostramos a continuación obtenida del RNE, podemos

saber que nuestro sistema estructural corresponde a dos sistemas, sistema dual en



el sentido x (paralelo a la fachada) y un sistema de muros de contención para el

sentido y (perpendicular a la fachada).

TABLA No 6

Coeficiente de Límite

Sistema estructural Reducción de

R estructuras Altura

regulares (*)(**)

Sistema Dual

Sistema en las cuales las fuerzas horizontales son

resistidas por combinación de pórticos y muros de 7 ---concreto armado en adición a la caja de ascensores

o escaleras. Los pórticos deberán ser diseñados para

tomar por lo menos el 25% de la fuerza cortante en

la base.

Muros de concreto armado

Sistema en el que la resistencia sísmica está dada 6 ----fundamentalmente por muros de concreto armado.

(*) Estos coeficientes se aplicaran únicamente a estructuras en las que los

elementos verticales y horizontales permitan la disipación de energía

manteniendo la estabilidad de la estructura.

(**) Para estructuras irregulares, los valores de R deberán ser tomados

como los % de los anotados en la tabla.

Para nuestro edificio:

Tenemos que para Eje X un sistema dual y Eje Y, sistema de muros de concreto

armado y el coeficiente de Reducción es:

Rx=7 y

Ry=6



2.5. ANÁLISIS DE SISMO POR EL MÉTODO ESTÁTICO.

2.5.1. GENERALIDADES.

Este método representa las solicitaciones sísmicas mediante un conjunto de fuerzas

horizontales actuando en cada nivel de la edificación.

Debe emplearse para edificios regulares de no más de 45m de altura , y estructuras

de muros portantes no mayores a 15 metros de altura, aun cuando sean irregulares

podrán analizarse mediante el procedimiento de fuerzas estáticas equivalentes

según lo establece el Artículo 14 (14.2) de la Norma de Diseño Sismo resistente

E.030.

2.5.2. PERIODO FUNDAMENTAL.

Se calcula con la siguiente expresión:

Donde:

Ct=60

T= hn Ct

Para estructuras de mampostería y todos los edificios de concreto armando cuyos

elementos sismo resistentes sean fundamentalmente muros de corte.

Para sistema dual, Muros de ductibilidad limitada, y Albañilería.

Ctx = 60

Cty= 60

hn = 19.65 m= 1965 cm

Tx= 19

·65

= 0.3275 60

Ty= 19

"65

= 0.3275 60

Tp Cx=2.5*·-; C~2.5

Tx



Cx=2.5*-0

-·6-0-; e~2.5

0.3275

Cx= 4.58 por tanto

Cx=2.5

ey = 2.5 *. Tp ; e :;;; 2. 5 Ty

ey = 2.5* 0

·60

; e~ 2.5 0.3275

Cy=4.58 por tanto para cumplir con C :S 2.5

Cy=2.5

2.5.3. FUERZA CORTANTE EN LA BASE.

Con todos los parámetros sísmicos podemos hallar la fuerza cortante en la base.

Donde

V= zuscP Rd

e Rd

> 0_125

Categoría de la Edificación

Factor de zona

Factor de uso

Factor de suelo (tipo 11)

Cx = Cy= 2.5

Rx=7


e Z=0.4

u= 1 S= 1.20

PÁG. 47


Ry=6

Se cumple que:

Cx

Rd

Cy Rd

> 0.125

> 0.125

Por tanto el valor de V, reemplazando valores en la fórmula

Vx= 0.4*1.0*2.5*1.2 * P

7

Vx= 0.17 P

Vy= 0.4*1.0*2.5*1.2 * P

6

Vy= 0.20 P

Los valores de las cortantes en las direcciones "x" y "y" tomando el valor P (Peso

de la edificación) que nos arrojó el metrado manual donde el valor de P = 1585.51

tn.

Obtenemos los valores siguientes.

V Peso total (tn) F.Cortante

Vx= 0.17 1585.51 269.54 tn

V y= 0.20 1585.51 317.10 tn



valor P (Peso de la edificación) que nos arrojó el programa ETAPS donde el

valor de P = 1525.37 tn.

Los valores son:

V Peso total (tn) F.Cortante

Vx= 0.17 1525.37 259.31 tn

V y= 0.20 1525.37 305.07 tn

Para hallar los valores de las fuerza cortantes por altura utilizamos las fórmulas

del RNE. Como vemos a continuación, y para hacer la distribución tomamos los

porcentajes que nos dan los metrados del peso de la edificación que obtuvimos

manualmente.

2.5.4. DISTRIBUCIÓN DE LA FUERZA SISMICA EN ALTURA.

Si el periodo fundamental T, es mayor que 0.7 segundos una parte de la fuerza

cortante V, denominada Fa, deberá aplicarse como fuerza concentrada en la

parte superior de la estructura.

Esta fuerza Fa se determinara mediante la expresión

Fa= 0.07TV :S 0.15

Donde T es el periodo, el mismo usado para determinar la fuerza cortante en la

base.

El resto de la fuerza cortante V- Fa se distribuirá en los distintos niveles,

incluyendo el último de acuerdo a la siguiente expresión:

En nuestro análisis el periodo T en los dos casos es menor que 0.7 segundos,

por tanto no será necesario la disminución de la fuerza Fa

Fi = Pihi (V-Fa)

i=l

Fi: Fuerza en el nivel "i".

Pi: Peso del nivel "i".

hi : Altura del nivel "i" con relación al nivel del terreno.



hi : Altura del nivel "i" con relación al nivel del terreno.

DISTRIBUCIÓN CORTANTES POR NIVELES POR ETABS

NIVEL PESOxHi % Eje X Eje Y

ALTURA(m) Vx (tn) Vx c/nivel

Vy (tn) Vy en c/nivel

SEMISOTANO 1.45 331.99 2% 259.31 5.18 305.07 6.10 PRIMER NIVEL 4.05 770.94 5% 259.31 12.04 305.07 14.16 SEGUNDO NIVEL 6.65 1272.91 8% 259.31 19.87 305.07 23.38 TERCER NIVEL 9.25 1772.04 11% 259.31 27.66 305.07 32.54 CUARTO NIVEL 11.85 2268.26 14% 259.31 35.41 305.07 41.66 QUINTO NIVEL 14.45 2768.21 17% 259.31 43.21 305.07 50.84 SEXTO NIVEL 17.05 3263.62 20% 259.31 50.95 305.07 59.94 SEPTIMO NIVEL 19.65 3649.25 22% 259.31 56.97 305.07 67.02 AZOTEA 22.25 513.92 3% 259.31 8.02 305.07 9.44

16611.13 100% 259.31 305.07

DISTRIBUCIÓN CORTANTES POR NIVELES CÁLCULO MANUAL

Eje X Eje Y NIVEL ALTURA(m) PESOxHi % Vx (tn) Vy (tn) Vyen

Vx c/nivel c/nivel

SEMISOTANO 1.45 331.99 2% 269.54 5.39 317.10 6.34 PRIMER NIVEL 4.05 770.94 5% 269.54 12.51 317.10 14.72 SEGUNDO NIVEL 6.65 1272.91 8% 269.54 20.65 317.10 24.30 TERCER NIVEL 9.25 1772.04 11% 269.54 28.75 317.10 33.83 CUARTO NIVEL 11.85 2268.26 14% 269.54 36.81 317.10 43.30

1

QUINTO NIVEL 14.45 2768.21 17% 269.54 44.92 317.10 52.84 SEXTO NIVEL 17.05 3263.62 20% 269.54 52.96 317.10 62.30 SEPTIMO NIVEL 19.65 3649.25 22% 269.54 59.21 317.10 69.66 AZOTEA 22.25 513.92 3% 269.54 8.34 317.10 9.81

16611.13 100% 269.54 317.10

2.5.5. EFECTOS DE TORSIÓN.

La fuerza en cada nivel (Fi) se supondrá actuando en el centro de masas del nivel

respectivo, debiendo considerarse además el efecto de excentricidades accidentales

como a continuación

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. SO


Para cada dirección de análisis, la excentricidad accidental en cada nivel (e), se

considerara como 0.05 veces la dimensión del edificio en la dirección

perpendicular a la aplicación de las fuerzas.

En cada nivel además de la fuerza actuante, se aplicará el momento accidental

denominado Mt¡ que se calcula como.

Mt¡ =+- F¡ e¡

Las condiciones más desfavorables se obtienen considerando las excentricidades

accidentales con el mismo signo en todos los niveles. Se considerarán únicamente

los incrementos de las fuerzas horizontales no así las disminuciones.

Por tanto, para analizar la estructura se deben desplazar los centros de masa una

distancia igual a la excentricidad accidental para cada dirección del edificio.

Sismo en X- X ea= 0.05 * 10.20 = 0.51 m.

Sismo en Y- Y ea= 0.05 * 21.47 = 1.07 m.

2.6. ANÁLISIS DE SISMO POR EL MÉTODO DINÁMICO.

El análisis dinámico podrá realizarse por medio de dos procedimientos:

a) Superposición espectral

b) Análisis tiempo historia.

Para edificaciones convencionales podrá usarse (a) y para edificaciones especiales podrá

usarse (b).

En el caso de nuestra edificación usamos el método (a) por tratarse de una edificación

convencional.

2.6.1. ANALISIS DE SUPERPOSICIÓN ESPECTRAL.

MODOS DE VIBRACIÓN:



Los periodos naturales y modos de vibración podrán determinarse por un

procedimiento de análisis que considere apropiadamente las características de

rigidez y la distribución de las masas de la estructura.

ACELERACIÓN ESPECTRAL:

Para cada dirección analizada se utilizara, un espectro inelástico de pseudo -

aceleraciones definido por:

Sa

Reemplazando los valores de:

zusc ----g

R

Z=0.40, U=l.O, S=l.20, C=según tabla, Tp =0.60, g = 9.8, Rx = 7, Ry = 6



Periodo (T)

0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.1 o 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00

e C:S2.5 75.00 2.500 37.50 2.500 25.00 2.500 18.75 2.500 15.00 2.500 7.50 2.500 5.00 2.500 3.75 2.500 3.00 2.500 2.50 2.500 2.14 2.143 1.88 1.875 1.67 1.667 1.50 1.500 1.36 1.364 1.25 1.250 1.15 1.154 1.07 1.071 1.00 1.000 0.94 0.938 0.88 0.882 0.83 0.833 0.79 0.789 0.75 0.750 0.71 0.714 0.68 0.682 0.65 0.652 0.63 0.625 0.60 0.600 0.58 0.577 0.56 0.556 0.54 0.536 0.52 0.517 0.50 0.500

ZOI.J.II.) ~ Z=O . .W

..::ow.:.: I:'K:l.">.t'H~Y:~j "=o.w

ZON-'. •, I12WlfJJ&.l z = o. 15


Sax S ay Sax sin g Saysing 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.6800 1.9600 0.1344 0.1568 1.4400 1.6800 0.1152 0.1344 1.2600 1.4700 0.1008 0.1176 1.1200 1.3067 0.0896 0.1045 1.0080 1.1760 0.0806 0.0941 0.9164 1.0691 0.0733 0.0855 0.8400 0.9800 0.0672 0.0784 0.7754 0.9046 0.0620 0.0724 0.7200 0.8400 0.0576 0.0672 0.6720 0.7840 0.0538 0.0627 0.6300 0.7350 0.0504 0.0588 0.5929 0.6918 0.0474 0.0553 0.5600 0.6533 0.0448 0.0523 0.5305 0.6189 0.0424 0.0495 0.5040 0.5880 0.0403 0.0470 0.4800 0.5600 0.0384 0.0448 0.4582 0.5345 0.0367 0.0428 0.4383 0.5113 0.0351 0.0409 0.4200 0.4900 0.0336 0.0392 0.4032 0.4704 0.0323 0.0376 0.3877 0.4523 0.0310 0.0362 0.3733 0.4356 0.0299 0.0348 0.3600 0.4200 0.0288 0.0336 0.3476 0.4055 0.0278 0.0324 0.3360 0.3920 0.0269 0.0314

PÁG. 53


1.8000 ~--·-· --···---·- --------·-----------·------·---------··-·-··----·---·- ------···--

::::: 1=- -~ == --~~=:--=--=-==-===~-~= = =-=~= == 1.2000 -¡------1----'\

1.0000 r----------0.8000 ··¡---···---·--- ·-·-·. ------------· ·-··----··------ ... --------·--·- ·-----------------------··

o.60oo L _____ ------------- - ---------o-<ooo t ---------- --- -1 T(x) = 0-328 '"•· 1-- --- ----- --- . ---- ----0.2000 ··¡--····------·-----· -----------·---······ -------·······------------·---·-----------------·-·-···-·-------0 .000 o -. ' ' ' ' ..,.........-.- . ' ' -,.....,.......,.,..---,---,--. -,....,............,.....,......,

0.02 o.c.; 0.10 O.SO 0.50 0.70 O.SO 1.10 1.SO 1.50 1.70 l.SO 2.10 2.SO :'.SO 2.70 2.50

PERIODO EN SEG ffi.), ____________ __;

. 1 SEUDOACELERACIONES EN EJE X

2.5000 ¡·- .

2.0000 -;-·:::::...:~===..:..~-;·=:=.~·---'"·-- ----·---- - ______ .,. _______ -------- -·------ --------- -·-····-~··-------~---' ¡ '•

l \ ..-.. . \ rll\ \ ~1.5000 +----------·!-----·-\\----------------------------·--

¿. \'-,_ "" ,, f/J 1.0000 +----------t--------"'·,,, ___ -::-~-------------

' -...... ....___ l ' ----

0.5000 l ______ ----------------~-----~~-~=:::::·-------¡ --~~

! 1 T(y) = 0.328 seg 1

0.0000 _,_! ...,....,...,...-.---,-.....,..L------,-----,--,......--,.-------........,---------,-,---,---,--..,.......---,--

0.02 O.C6 0.10 OJ'J 0.50 0.70 O.S<J 1.10 1.30 1.50 1.70 1.90 2.10 2.30 2.5<! 2.70 2.50

PERIODO EN SEG (S)

., SEUDOACELERACIONES EN EJE Y



CRITERIOS DE COMBINACIÓN.

Según la NTE-030, Art. 18.2-c, para obtener las respuestas máximas esperadas r

puede usarse dos métodos.

El primero de ellos toma el 0.25 de la suma de los valores absolutos de los ri. Más

el 0.75 de la raíz cuadrada de la suma de los cuadrados de los diferentes modos de

vibración empleados (ri)

El segundo método es utilizando la combinación cuadrática completa "CQC" de

los valores calculados para cada modo de vibración.

Para cada dirección se considerarán aquellos modos de vibración cuya suma de

masas efectivas sea por lo menos el 90% de la masa total de la estructura, pero

deberá tomarse en cuenta por lo menos los. tres primeros modos predominantes en

la dirección del análisis.

FUERZA CORTANTE MÍNIMA EN LA BASE.

Según la Norma NTE-030 para cada una de las direcciones analizadas, la fuerza

cortante en la base del edificio no podrá ser menor que el 80% de la fuerza cortante

basal estática. Si es regular y el 90% de la fuerza cortante estática si es irregular.

RESULTADOS DEL ANALIS ESTRUCTURAL

CORTANTE EN LA BASE

Como se indicó anteriormente, si la fuerza cortante en la base proveniente del

análisis dinámico es menor que el 80% de la fuerza cortante estática, se deberán

escalar todos· los valores obtenidos exceptuando los desplazamientos.

En nuestro caso tenemos una estructura regular y se procedió a calcular el factor

de escala dinámico para llegar al 80% del sismo estático.

Se utilizó para el análisis estático y dinámico el programa ETABS.



FACTOR DE AMPLIFICACIÓN

80%V. FACTOR DE

DIRECCIÓN V. ESTATICO ESTATICO V. DINAMICO AMPLIFICACIÓN

(TON) (TON) (TON) O.B*V. ESTN.DIN

X-X 259.31 207.45 174.70tn 1.19

Y-Y 305.07 244.06 161.85tn 1.51

DESPLAZANnENTOSLATERALES

Según lo estipulado en la norma NTE-030, Art. 16.4, los desplazamientos laterales

se calcularán multiplicando por 0.75R los resultados obtenidos del análisis lineal y

elástico.

Se debe tener en cuenta que, de acuerdo con la Norma para el Diseño de Edificios

con

Muros de Concreto de Ductilidad Limitada (NEMDL), el máximo desplazamiento

Permitido es:

Máx. Desplazamiento = 0.007 x Altnra de entrepiso

Por lo tanto, considerando una altura de entrepiso de 2.60 metros, un factor de

reducción sísmico R = 6, y teniendo en cuenta los requerimientos de la norma, se

obtuvieron los siguientes resultados:

CHEQUEO DESPLAZAMIENTOS EN EL EDIFICIO

SISMO EST ATICO X-X

ux 0.018213 m.

Desplazamiento Real en X-X 0,75R 0.096 m.

Deriva Real 0.004240277 < 0.007 OK

SISMO ESTATICO Y-Y

UY 0.010356 m.

Desplazamiento Real en Y-Y 0.75 R 0.047 m.

Derivada Real 0.002066608 < 0.007 OK


Hrrr:A~1_o1s'ú1íl~~~e15ñ.o ~ :~sé:ANA:_íi1Coro'siS'Mo"oíÑ~·¡¡rsco'·onf~!Diiaó)Ñ'REstruc~roNEIWCr:ii'Jlto (caf9'1i1'faBTq'új File Edit ViEw DEfine Draw Select Assign Analyze Display Design Detailing Options Help

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1

1 1 1 1 1 ' 1 1

BASE .r) 1 1 1----J 1 '-¡

0.0 2.0 4.0 6.0 8.0 10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 E-3

Displacement, m

'¡\

------------------~--- ---~-------__ -E~;d~~~e_r ___ +c~-;d c:~;~------~ Ois¡}!ayFor- ---- --- - ·

' StorY-~ge -- ! )IJJ Siori~--D l i~t~li~!~;y~:~~--~0_'6RYB--==·=

_ Bottom Story i BASE .;. Dispray Colms

. Gi~bi x - - .fjjj 81~; --- -; Glo¡;~¡y-- ------:o·'R-;¡------·

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"o 1 11 r.lax: (0.017209, STORYB); r.lin: (0, BASE)

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.y

ux UXxpiso 0.75R xUYpiso Deriv. Real UY UYxpiso 0.75R xUYpiso Deriv. Real

7 0.018058 0.002337 0.0122693 0.0047189 o k 0.008375 0.000399 0.0017955 0.00069058 o k

6 0.015721 0.002600 0.0136500 0.0052500 o k 0.007976 0.001488 0.0066960 0.00257538 o k

5 0.013121 0.002849 0.0149573 0.0057528 o k 0.006488 0.001549 0.0069705 0.00268096 o k 4 0.010272 0.003004 0.0157710 0.0060658 o k 0.004939 0.001547 0.0069615 0.00267750 o k 3 0.007268 0.002947 0.0154718 0.0059507 o k 0.003392 0.001444 0.0064980 0.00249923 o k

2 0.004321 0.002588 0.0135870 0.0052258 o k 0.001948 0.001200 0.0054000 0.00207692 o k

1 0.001733 0.001733 0.0090983 0.0034993 o k 0.000748 0.000748 0.0033660 0.00129462 o k SS 0.000000 0.000000 0.0000000. 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k

BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k

Y-Y 0.75R Deriv.

ux UXxpiso xUYpiso Real UY UYxpiso 0.75R xUYpiso Deriv. Real

7 0.015824 0.002106 0.0110565 0.0042525 o k 0.009348 0.001394 0.0062730 0.00241269 o k 6 0.013718 0.002315 0.0121538 0.0046745 o k 0.007954 0.001489 0.0067005 0.00257712 o k

5 0.011403 0.002508 0.0131670 0.0050642 o k 0.006465 0.001547 0.0069615 0.00267750 o k 4 0.008895 0.002616 0.0137340 0.0052823 o k 0.004918 0.001540 0.0069300 0.00266538 o k 3 0.006279 0.002548 0.0133770 0.0051450 o k 0.003378 0.001430 0.0064350 0.00247500 o k

2 0.003731 0.002225 0.0116813 0.0044928 o k 0.001948 0.001171 0.0052695 0.00202673 o k

1 0.001506 0.001409 0.0073973 0.0028451 o k 0.000777 0.000719 0.0032355 0.00124442 o k

SS 0.000097 0.000097 0.0005093 0.0001289 o k 0.000058 0.000058 0.0002610 0.00006608 o k BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k


TESIS "ANALISIS Y DISENO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

SISMO ESTATICO EN Y-Y 0.75R Deriv.


7 0.014203 0.001928 0.0101220 0.0038931 o k 0.009375 0.001399 0.0062955 0.00242135 o k 6 0.012275 0.002117 0.0111143 0.0042747 o k 0.007976 0.001488 0.0066960 0.00257538 o k 5 0.010158 0.002254 0.0118335 0.0045513 o k 0.006488 0.001549 0.0069705 0.00268096 o k 4 0.007904 0.002333 0.0122483 0.0047109 o k 0.004939 0.001547 0.0069615 0.00267750 o k 3 0.005571 0.002246 0.0117915 0.0045352 o k 0.003392 0.001444 0.0064980 0.00249923 o k 2 0.003325 0.001961 0.0102953 0.0039597 o k 0.001948 0.001200 0.0054000 0.00207692 o k 1 0.001364 0.001364 0.0071610 0.0027542 o k 0.000748 0.000748 0.0033660 0.00129462 o k

SS 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k




SS 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k




7 0.014203 0.001928 0.0101220 0.0038931 o k 0.010356 0.001590 0.0071550 0.00275192 o k

6 0.012275 0.002117 0.0111143 0.0042747 o k 0.008766 0.001679 0.0075555 0.00290596 o k

5 0.010158 0.002254 0.0118335 0.0045513 o k 0.007087 0.001739 0.0078255 0.00300981 o k

4 0.007904 0.002333 0.0122483 0.0047109 o k 0.005348 0.001725 0.0077625 0.00298558 o k

3 0.005571 0.002245 0.0117863 0.0045332 o k 0.003623 0.001589 0.0071505 0.00275019 o k

2 0.003326 0.001962 0.0103005 0.0039617 o k 0.002034 0.001285 0.0057825 0.00222404 o k

1 0.001364 0.001364 0.0071610 0.0027542 o k 0.000749 0.000749 0.0033705 0.00129635 o k

SS 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k

BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k



7 0.015826 0.002099 0.0110198 0.0042384 o k 0.010356 0.001590 0.0071550 0.00275192 o k

6 0.013727 0.002321 0.0121853 0.0046866 o k 0.008766 0.001679 0.0075555 0.00290596 o k

5 0.011406 0.002505 0.0131513 0.0050582 o k 0.007087 0.001739 0.0078255 0.00300981 o k

4 0.008901 0.002615 0.0137288 0.0052803 o k 0.005348 0.001725 0.0077625 0.00298558 o k

3 0.006286 0.002541 0.0133403 0.0051309 o k 0.003623 0.001589 0.0071505 0.00275019 o k

2 0.003745 0.002226 0.0116865 0.0044948 o k 0.002034 0.001285 0.0057825 0.00222404 o k

1 0.001519 0.001519 0.0079748 0.0030672 o k 0.000749 0.000749 0.0033705 0.00129635 o k

SS 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k

BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 59





55 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k BASE 0.000000 0.000000 0.0000000 0.0000000 o k 0.000000 0.000000 0.0000000 0.00000000 o k



JUNTA DE SEPARACIÓN SÍSMICA.

Para evitar el contacto durante un movimiento sísmico, toda estructura debe estar

separada de las estructuras vecinas una distancia mínima s, la cual debe ser igual

al mayor de los siguientes valores:

• 2/3 de la suma de los desplazamientos máximos de los bloques adyacentes

• 3 cm.

• s = 3 + 0.004 (h - 500) cm.

Donde "h" es la altura medida desde el nivel del terreno natural hasta el nivel

donde se evaluará "s", en esta en particular, esté nivel será el de la azotea, h =

1965 cm.

s = 3 + 0.004 (1965- 500) cm.

s = 3 + 0.004 (1465) cm.

s = 8.86 cm.

Como el desplazamiento de los bloques vecinos es desconocido, la distancia "s"

se calculó en base a los otros dos criterios. Sólo se hizo el cálculo de "s" en la

dirección X, pues es la dirección que presenta un mayor desplazamiento.

Al aplicar el último criterio obtuvimos un valor de "s" igual a 8.86 cm. y como

este valor es mayor que 3 cm. se concluye que la distancia mínima "s" será igual

a 8.86 cm.

La norma E.030 dice además que la distancia que se retirará la edificación de los

lotes adyacentes no será menor que los 2/3 del desplazamiento máximo calculado

para el nivel más elevado de la edificación, ni tampoco será menor que s/2. Por lo

tanto, el valor mínimo que deberemos retiramos será igual a 2/3 * 1.82 = 1.21 cm

ó 8.86/2 =4.43 cm.



Los planos de arquitectura tienen un retiro de 10.00 cm. Los que mantuvimos para

realizar el diseño estructural, vemos que lo hallado anteriormente cumple con el

retiro que se tomó inicialmente.



Capítulo 3

DISEÑO EN CONCRETO ARMADO

3.1. INTRODUCCIÓN.

En este capítulo se desarrollan los métodos de diseño empleados para cada uno de los

elementos estructurales del proyecto; las losas, vigas, placas columnas, muros de

contención y cimentaciones han sido diseñadas de acuerdo a las consideraciones de

Reglamento y tomando como base los esfuerzos hallados en el análisis símico y el

análisis estructural por cargas de gravedad. Para cada caso se muestran uno o más

ejemplos que corresponden a elementos de la edificación.

3.2. DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS.

El diseño de las losas aligeradas ha sido de la siguiente manera: siguiendo con el pre

dimensionamiento tenemos losas aligeradas de h=20cm, para todos los pisos de la

edificación incluyendo el semisótano, para poder tener este predimensionamiento se \~ .

ha armado las losas aligeradas en una sola dirección cuya luz era la menor para los

diferentes tramos.

Se ha buscado que entre los pisos haya uniformidad por lo que se tiene un armado de

losa igual para los pisos primero al sexto.

De las envolventes obtenidas en el análisis estructural, se obtienen los momentos y

cortantes ultimas de diseño, para la mayoría de los casos se tiene áreas de acero

menores que la calculada con la cuantía máxima en el caso de flexión. Para el caso

de chequeos por cortante, en las viguetas con tramos de luz considerable y presencia

de tabiques, ha sido necesario realizar el ensanche de vigueta.

Para cada caso se ha chequeado las deflexi.ones y la fisuración en condiciones de

servicio, a pesar de considerarse un peralte mayor o igual al requerido para no

chequear deflexiones.



A continuación vemos el desarrollo del diseño.

DISEÑO POR FLEXIÓN.

El método empleado ha sido el Método de Diseño a la Rotura, de las envolventes

obtenidas en el análisis estructural se obtiene los momentos y cortantes de diseño, en

todos los casos los momentos se encuentran por debajo del momento de resistencia

máxima por lo que no ha sido necesario utilizar ensanche por flexión en ningún caso.

Usando la expresión :

Ku=Mulbd 2

Para cada valor de Ku se obtiene directamente el valor de la cuantía (p < 0.75 p b). El

área de acero (As) se calcula con la siguiente ecuación: As= p b d

DETALLE DE ALIGERADO b

Fig.A: Detalle de aligerado

En los apoyos extremos de los aligerados continuos, que no presentan tramos en

volado, según el análisis estructural el momento es nulo, se consideró wl2/24 debido

a que en estos casos el refuerzo resulta ser el mínimo.

Se consideró la altura de la losa aligerada de 20cm, por lo tanto las dimensiones de la

vigueta serán:

h = 20cm, hw =Scm, bw = lOcm, b = 40cm



De acuerdo con la norma NTE-060, el recubrimiento para el refuerzo de losas

aligeradas es de 2cm. Asimismo se considera un peralte efectivo d = h-3 ==> d =

17cm.

DISEÑO POR CORTE

El valor de cortante último de diseño es el valor que se tiene del diagrama de cortantes

a una distancia "d" de la cara del apoyo, y conociendo que la resistencia al corte del

concreto está dado por:

Ve= 1,1(0,53)ffC.bwd

Debiéndose cumplir: Vu /0 <Ve

Por ende la resistencia nominal al corte será asumida íntegramente por el concreto,

siendo bw el ancho sobre el cual se va a chequear el cortante, para el caso de losa

aligerada, este valor es de 1 O cm.

Ejemplo de diseño: A continuación se muestra, el diseño a flexión y el diseño por

cortante del aligerado 2 del semisótano del Edificio La toscana, considerando el

metrado de cargas por metro lineal 1 vigueta se tiene:

Carga muerta

Peso propio = 300kg/m2

Piso terminada = 100 kg/m2

Carga Viva

Sobrecarga

Carga últimas:

= 200 kg/m2

Wu= 1,4Wcm + 1,7Wcv



Wcm = 400 Kg/m x 1.4 = 560 kg/m2

Wcv = 200 kg/m x 1.7 = 340 kg/m2

Cargas últimas por vigueta:

Wcm

Wcv

Wu=

=560x0.40 = 224 kg/mt

= 340x0.40= 136 kg/mt

360 kglmt

Fig.B.: Metrado de cargas del aligerado 2

Obtenemos los diagramas de Momentos flectores:

Fig. C.: Diagrama de momentos jlectores del aligerado 2



Para un bw = 1 Ocm, b = 40cm y un d= 17 cm, y utilizando las Ecuaciones, se obtiene

para cada tramo el área de acero:

Para momentos positivos se tiene compresión arriba y tracción abajo. Suponiendo que

el bloque comprimido no exceda los 5cm de losa se tiene.

b =40 cm

Y la vigueta trabaja como una viga rectangular.

E n la sección de momento negativo, al tenerse la tracción en la zona superior y la

compresión en la inferior, el disefio deberá considerarse como una viga de b w = 1 O

cm.

Se debe considerar que cuando se trabaja con vigas T, y el diseñ.o ha considerado el

ancho b (rectangular), no debe aplicarse el fierro mínimo a este ancho, si no a bw

CUANTÍA MÍNIMA Y MÁXIMA EN LOSAS ALIGERADAS

La cuantía mínima para las viguetas, con barras corrugadas, en nuestro caso será.

pmin = 0.0018

El área mínima de refuerzo es:

Asmin= pmin x b x d = 0.0018x10x17= 0.306 cm2

Cuantía máxima:

fe~ 280 => /31 =0.85

= 0_75[0.85 X fcx /31 X 6000] = 0_75 [0.85 X 210x 0.85 X 6000] = 0_0106 Pmax fy (6000 +fy) 4200 (6000 + 4200)


1 t)l) ""ANALI)I) Y LJI)ti\IU t) 1 KUL 1 UKAL LJtL tUit-ILIU Kt::>IUti\ILIAL LA 1 U::>LAI\IA -U.I\I.::>.A.

MOMENTOS POSITIVOS ( se usa b=40cm)

Tramo ~ (tn-m) ku =Mu/bd2 p p >pmin p<pmáx As= pbd fierro 1erTramo 0.00 0.00 0.0000 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 2do Tramo 0.00 0.00 0.0000 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 3erTramo 0.57 4.93 0.0013 0.0013 OK 0.884 203/8" 4toTramo 0.00 0.00 0.0000 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 5toTramo 0.18 1.56 0.0004 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 6toTramo 0.00 0.00 0.0000 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 7moTramo 0.21 1.82 0.0004 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 8avo Tramo 0.00 0.000 0.0000 Se usa pmin OK 0.306 103/8"

MOMENTOS NEGATIVOS (se usa b=lOcm)

Tramo M (tn-m) ku =Mu/bd2 p p >pmin p<pmáx As= pbd fierro 1er Apoyo 0.047 1.63 0.0004 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 2doApoyo 0.56 19.38 0.0052 OK OK 0.884 101/2" 3er Apoyo 0.60 20.76 0.0056 OK OK 0.952 101/2" 4toApoyo 0.69 23.88 0.0065 OK OK 1.105 101/2" Sto Apoyo 0.12 4.15 0.0011 Se usa pmin OK 0.306 103/8" 6to Apoyo 0.18 6.23 0.0016 Se usa pmin OK 0.306 1!113/8" 7moApoyo 0.24 8.30 0.0022 OK OK 0.374 103/8" 8vo Apoyo 0.26 8.97 0.0024 OK OK 0.408 103/8" 9noApoyo 0.022 0.76 0.0002 Se _us~pmin OK 0.306 103/8"

-- - -----



Verificación para los momentos positivos de que la vigueta actúa como una viga

rectangular de b=40cm

Momento positivo del tercer tramo Mu (+) = 0.57 tn

b=40cm

d= 17cm

bxd=40x17

Ku=4.93

b x d2 = 11560 K u = Mu!bd2

p=0.0013

As= 0.0013x40x17 = 0.884 cm2

Verificación del bloque comprimido:

As fy = 0.85 fe b a

a Asfy

0.85 fe b

0.884 x4200

0.85x210x40

0.52 cm

Como: a= 0.52 cm, que es menor a 5cm (espesor de la losa) la suposición es correcta,

y se puede concluir que la vigueta trabaja como una viga rectangular de ancho b =

40cm



RESUMEN DEL ACERO COLOCADO:

Por razones de corte de acero y de proceso constructivo se colocó el acero como sigue:

MOMENTOS POSITIVOS MOMENTOS NEGATIVOS

Tramo M (tn-m) fierro Apoyo M (tn-m) fierro

1erTramo 0.00 103/8" 1er Apoyo 0.047 101/2"

2doTramo 0.00 1(1)3/8" 2do Apoyo 0.56 101/2"

3erTramo 0.57 203/8" 3er Apoyo 0.60 101/2"

4toTramo 0.00 103/8" 4to Apoyo 0.69 101/2"

Sto Tramo 0.18 103/8" Sto Apoyo 0.12 101/2"

6toTramo 0.00 103/8" GtoApoyo 0.18 103/8"

7moTramo 0.21 103/8" 7mo Apoyo 0.24 103/8"

8avoTramo 0.00 103/8" 8vo Apoyo 0.26 103/8"

9no Apoyo 0.022 103/8"

ACERO POR CONTRACCIÓN Y TEMPERATURA

La cuantía mínima, para losas donde se usan barras corrugadas es p=0.0018. En

nuestro caso, para una sección de 1.0 m de ancho, el área mínima será:

As=0.0018x5x100=0.90 cm2/m.

La separación mínima (S) del refuerzo a colocarse será menor o igual a 5 veces el

espesor de la losa, sin exceder de 45 cm.

Para nuestro caso para 0114" (0.32 cm2) tenemos:

8=0.32/0.9=0.36 m

Smin ~ 5 x5 = 25 cm < 45 cm

Por lo tanto se colocará: 1 01/4"@ 25 cm.



Este refuerzo calculado, en el caso de losas estructurales en una dirección, se ubica

perpendicular al refuerzo por flexión colocado en las viguetas.

Del análisis estructural se tiene el siguiente diagrama de fuerzas cortantes:

Fig.D: Diagrama de foerzas cortantes del aligerado 2

Ve= 1,1(0,53)J2IO (10)(17)= 1,44tn

Para el caso más crítico a una distancia "d": Vu = 0.89 tn; entonces Vu/0 = 1.05 tn,

por tanto: Vu/0 <=Ve ok!

Por consiguiente, no es necesario hacer ensanches de vigueta por corte, debido a que

el concreto asume todos los esfuerzos de corte.

3.3. DISEÑO DE LOSAS MACIZAS.


La Norma E.060 Concreto Armado señala que se debe proveer a las losas de una

cuantía mínima de acero de refuerzo de 0.0018.



Las mallas de acero distribuido en la losa (superior e inferior) serán consideradas al

momento del diseño y se empleará acero de refuerzo adicional (bastón) en las zonas

que lo requieran para lograr que <P Mn ;:::: Mu

DISEÑO POR CORTE.

Para un diseño adecuado de las secciones transversales sujetas a fuerza cortante se

debe lograr que <P Vn 2: V u

En las losas macizas no se colocan estribos para resistir fuerzas cortantes, por lo cual

la resistencia estará dada íntegramente por el aporte del concreto.

La capacidad resistente a cortante de una losa maciza de 20 cm de altura es:

<P Ve= 0.85*(0.53) *Cv'210)100*17) =11.1 ton /mi

EJEMPLO DE DISEÑO DE LOSA MACIZA

La losa maciza que analizaremos será la que se encuentra cerca de la zona delas

escaleras, del1er nivel ,tomando los resultados de momento flector y fuerza cortante

obtenida en el análisis por el programa Etaps, se realiza el diseño para el momento

flector y fuerza cortante tomando los valores máximos que nos da la envolvente.

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Momentos negativos que actúan sobre la losa.

Momento M u (-) =5 .97 tn-m

b =lOO cm

d= 17 cm

bxd= 1 00x18 b x d2 = 32400 Ku=Mu/bd2

Ku=20.65 p=0.0056

As= 0.0056x100x17 = 9.52 cm2

Por tanto nuestro diseño será:

9.52/1.98 =4.81 cm2 en un metro lineal.

(l<f> 3/8" + l<f>l/2")@ 0.20m

Momento Mu (-) =1.26 tn-m

b = 100 cm

d = 17 cm

bxd= 100x17 b x d2 = 28900


Ku=Mu/bd2

PÁG. 73


Ku=4.36 p=O.OOll

As= 0.00llx100x17 = 1.87 cm2

Asmin= 0.0018*100*17=3.06

Por tanto nuestro diseño será:

3.06/0.71 =4.31 en un metro lineal.

(1<{> 3/8")@ 0.20m

Según los valores que nos da el análisis del programa, los momentos positivos, son

pequeños por lo tanto el diseño de las losas para momentos positivos será con acero

mínimo.

De (1<{> 3/8")@ 0.20m.

Para el diseño por corte tenemos que todos los valores que nos arroja el análisis son

menores que los que resiste el concreto, por lo tanto nuestra losa maciza pasa por corte.

El armado final de las losas macizas se observa en los planos estructurales.

3.4. DISEÑO DE VIGAS.

El diseño de vigas se ha realizado sobre la base de la hipótesis de diseño de elementos

sometidos a esfuerzos de flexión y cortante.

3.4.1. VIGAS PERALTADAS.

Las vigas peraltadas son elementos estructurales de conexión, cuya función principal

es resistir las cargas actuantes sobre ella y brindar rigidez lateral a la edificación, todas

las cargas que resiste son transportadas hacia las columnas y placas, incluso a otras

vigas, cuando las vigas son apoyadas sobre otras vigas.

En nuestro caso debido a las dimensiones de las luces libres (ver predimensionamiento

capítulo 2.4), se tomaron vigas peraltadas de 0.25 m x 0.50 m y de longitud variable

según las dimensiones de cada parte de las estructura.



DISEÑO POR FLEXIÓN

® ®

h d

As As 1---:>T

b

Fig.E: Estado balanceado para diseño a flexión.

El estado balanceado, se da cuando el concreto alcanza su deformación máxima al

mismo tiempo que el acero llega al estado de fluencia, para dicho estado existe una

cuantía, que sirve como punto de referencia para evitar que una viga sea doblemente

reforzada:

Donde:

d =peralte efectivo.

p= cuantía de acero.

b = ancho del bloque comprimido.

As = Área de acero en tracción.

e = profundidad del eje neutro.

a= profundidad del bloque de esfuerzos equivalentes.

w = p fy 1 re. Cuantía de acero:

p=As/bd

0.85fcba=Asfy

Se obtiene a= As fy

0.85fc b



Dónde: a = IL.d...fr 0.85 fe

Tomando momentos en la ubicación de la resultante en tracción.

Mu =Fuerza de compresión x distancia

Mu = 0.85 fe b a (d- a/2)

Mu =As fy (d -a/2)

a= wd /0.85

, bwd [ wd J M u= 0.85 f e O.S5 d- 2 * 0_85

Siendo las ecuaciones utilizadas para el diseño por flexión:

Mu = 0 fe b d2 w (1-0.59w)

De las vigas analizadas se puede indicar que en su totalidad se trata de vigas

simplemente reforzadas.

De los resultados obtenidos en las envolventes, los momentos de sismo son los que

predominan sobre los momentos de gravedad. El mayor refuerzo se da en las vigas

cortas que forman parte de pórticos mixtos (muros de concreto armado), debido a

que se absorbe una cantidad considerable de cortante por sismo.

Con respecto al refuerzo colocado en vigas, además de cumplir con el requerimiento

de acero necesario, se ha buscado uniformidad en cuanto a diámetros de barras

utilizadas y longitudes de desarrollo para vigas de características similares.



REFUERZO MAXIMO EN TRACCIÓN.

Para asegurar que los diseños sean subreforzados, la Norma Peruana especifica que

la cuantía máxima sea menor o igual al 75% de la cuantía balanceada (Pb)

pmáx = 0.75 pb

DISEÑO POR CORTANTE

En los elementos analizados el esfuerzo cortante es crítico, en todos los casos el

concreto no puede resistir por sí mismo los esfuerzos cortantes y se requiere un

espaciamiento muy pequeño de refuerzo transversal debido a que en las vigas

analizadas las solicitaciones sísmicas son altas. Existen requisitos para elementos

sismo-resistentes, estos buscan obtener diseños de elementos dúctiles capaces de

disipar energía en el rango inelástico y que eviten la falla frágil en el concreto, un

criterio básico para lograr esto es que la resistencia a cortante de un elemento sea

mayor que su resistencia a la flexión.

El diseño de las secciones transversales de los elementos sometidos a fuerza cortante

deberá basarse según lo indicado en la Norma Peruana, dada por la siguiente

expresión:

Vu :S 0 Vn

Donde Vu es la resistencia requerida por corte en la sección analizada y Vn es la

resistencia nominal. La resistencia nominal estará conformada por la contribución

del concreto Ve y la contribución del acero Vs de modo que:

Vn=Vc+Vs

La fuerza cortante Vu se determina a partir de las resistencias nominales en flexión

(Mn), en los extremos de la luz libre del elem~nto y la fuerza isostática calculada por

las cargas permanentes, con lo cual:

Vui = (Mnizq + Mnder) 1 ln+ Visostático



Mn(i wu = 1.25(wm+wv) ) 1 Jlll)llll!l 1 llllllllllllllllll 1 111 1 Jllll

1 In ¡ M d Vui diagrama de cuerpo libre Vud n

vuUIIIIIIIIIIIIIIIIll!IIIIIIIIIIIIIIIIIDTI Vui = (MnatMni)/ln + wu ln/2

diagrama de fuerzas cortantes

caso 1

e wu = 1 .25( Wm+wv) )M nd M. rlllllllllllllllll\~~~~~~~~11Jli11111Jl

1 n'Vui diagrama de cuerpo libre Vud

m IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII!Dvud Vud = (lvhd+Mni)/ln + Wu ln/2

diagrama de fuerzas cortantes

caso 2

Fig.F: Fuerza Cortante en diseño de Vigas

Dicho diseño por esfuerzo cortante se hará a una distancia "d" de la cara del apoyo.

La resistencia al corte del concreto está dada por la siguiente expresión:

Ve =0,53 Fc bwd

Dónde: bw = ancho de la viga, d = peralte efectivo de la viga.

Si la resistencia nominal (Vn =V u /0) es mayor que la resistencia al corte del concreto

se colocará refuerzo por corte dado por la siguiente expresión:

V u Vs=--Vc

0

Cuando se utilicen estribos perpendiculares al eje del elemento, corno en el presente

caso, el refuerzo por corte será:

Vs == Avfyd S

De donde se deduce que:

Avfyd S=---=--

Vs

Siendo Av el área de refuerzo por cortante, dentro de una distancia "s", proporcionada

por la suma de áreas de las ramas del o de los estribos ubicados en el alma.



Vs no deberá ser mayor que:

Vs máx:s;;2,1JfC bwd

Se considerará una zona de confinamiento de 2d, medida desde la cara exterior de la

columna hacia el centro de la luz, los estribos se colocarán en esta zona con un

espaciamiento que no exceda del menor de los siguientes valores:

* 0,25 d

* 1 Odb ( db = diámetro de la barra de menor dimensión)

* 24 de (de =diámetro de la barra de estribo de confinamiento).

* 30cm.

El primer estribo se deberá ubicarse a no más de 1 O cm de la cara del apoyo.

El espaciamiento de los estribos fuera de la zona de confinamiento no deberá exceder

de 0,5d.

Los estribos serán como mínimo de 8 mm de diámetro para barras longitudinales de

hasta 5/8" de diámetro, de 3/8" para barras longitudinales de hasta de 1".

En todo el elemento la separación de los estribos, no deberá ser mayor que la

requerida por fuerza cortante.

espaciamiento de refuerzo transversal según 21.4.4.4

,..--,1--

~100mm

2h _(zona de confinamiento)

espaciamiento de refuerzo

espaciamiento de refuerzo transversal según 21.4.4.4

--+--transversal según 21.4.4.5 ~100 nm

zona central 2h jzona de confinamiento)

Requemruentos de estnbos en v1gas.

Fig. G: Requerimiento de estribos en Vigas


~ ~ 11

PÁG. 79


Ejemplo de diseño

A continuación se muestra como ejemplo el diseño de la Viga V -4 (25 x 50) del eje

8.

Para un b=25cm d=44 cm, se obtiene el área de acero para los 3 tramos,

diseñamos para los momentos más críticos de la Viga V -4.

Este diseño sirve para la viga V -4 del Semisótano al 6to nivel.

Primer tramo

Mu = 10.048 Tn-m (-) Mu = 2.97 Tn-m (-) Mu = 5.82 Tn-m (+)

As= 6.16 cm2 Asmin = 2.64 cm2 As= 3.52 cm2

(4 05/8") (205/8") (205/8")

Segyndo tramo

Mu = 5.65 Tn-m (-) Mu = 5.18 Tn-m (+) Mu = 6.07 Tn-m (-)

As= 3.41 cm2 As= 3.08 cm2 As= 3.63 cm2

(205/8") (205/8") (205/8")

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. SO


1 ~§ ~ 0 • ~ ·1 n 'o$ .1m J!w 1 'h 1 ~ .. M~ nd • I • [)] • I' · 00 • = · ~ · [)J •

~-1'---

Tercer tramo

Mu = 8.02 Tn-m (-)

As =4.84 cm2

(205/8"+ 10 1/2")

X ·1.2192 Y 10.38 Z 11.5824(m)

Fig. H:.Envolvente de momentos de la Viga

Mu=5.21 Tn-m 0 (+)

As= 3.08 cm2

(205/8")

Mu = 3.10 tn-m (-)

Asmin = 2.64cm2

(205/8")



VIGA V-4 {.25x.50)

Fig.H': Refuerzo colocado en Viga V-4

A continuación se diseñará el refuerzo por corte de la viga V -4

Wu(Tnlm)

Mni 5.38m

lER lRAMO VIGA V4

Fig.J: Cortantes isostáticos de la Viga V-4

Para el caso de la viga V -4 tenemos:

En eller tramo

Para hallar el Wu (tn /m)

Carga muerta= Wm

Peso propio de la viga= 0.25*0.50*2.40 = 0.30 tn /m

Peso de la losa= 2.40* 0.40 =0.96 tn /m

Peso de la tabiquería= 0.34 Tn/m

Wm = 1.60 tn/m

Carga viva= Wv

Wv = 2.40 *0.20 = 0.48 tn /m

BACH·. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO.

Mnd1

PÁG.82


Wu = 1.25 (1.60+ 0.48)

Wu = 1.25 * (2.08)

Wu = 2.60 tn/m

Vui = (6.47 +6.47) 1 5.38 + (2.60*5.38 /2) = 5.90 tn

Vud = (6.47 +6.47) 1 5.38 + (2.60*5.38 /2) = 5.90 tn

Comparando los valores de los cortantes isostáticos de la viga V -4 con los que nos

dan por la envolvente del análisis estructural tenemos que estos últimos son mayores

por los cual diseñaremos con los de la envolvente del análisis estructural.

; 7.2286 lonf al [8. 73 m. 10.38 m. 11.75 m]; M in= -10.6935 lonf al [8.73 m. 10.38 m. 14.35 m]

Fig. I ': Envolvente de cortantes viga V-4



Obtenemos el cortante a una distancia "d" del apoyo el cortante actuante (Vu).

Por lo tanto, el refuerzo por cortante será para eller tramo:

Vud = 8.20tn

Vud/0 = 8.20/0.85 = 9.65 tn

Ve= O,S3.J210 (25)(44)= 8,45tn

Vud/0> Ve

Requiere de refuerzo transversal y utilizamos lo que manda el reglamento, para

cumplir con los requerimientos para elementos sismoresistentes

Vs = 1.20 tn

Considerando estribos de 3/8", calculamos el espaciamiento:

s = 1.42 (4200) (44) 1 1200 = 218 cm.

Se considera una zona de confinamiento de 2d, medida desde la cara exterior de la

columna hacia el centro de luz.

Lo= 2*44 = 88cm

Los estribos a colocar en esta zona tendrán un espaciamiento que no exceda del menor

de los siguientes valores:

O, 25 d =O, 25 (44) = 11 cm

10 db = 10 (1,59cm) = 15.90 cm

24 de= 24 (0.95cm) = 22.80 cm

30cm.

Fuera de la zona de confinamiento el espaciamiento no excederá.

0.5 d = 0.5* 44 = 22 cm

Por consiguiente, en la zona de confmamiento se colocará 9 estribos a 1 O cm y en la

zona fuera del confmamiento se colocarán a 20 cm.

Diseño fmal por corte viga V-4; 0 3/8" 9@ 0,10; 2@ 0.15; Rto.@ 0,20m a c/e



Refuerzo cortante en 2do tramo.


Carga muerta= Wm



Wm = 0.48 tn/m

Carga viva= Wv (no existe en el2do tramo ya que existen duetos.)

Wu = 1.25 (0.48)

Wu = 0.60 tn/m

Vui = (6.47 +6.47) 1 1.23 + (0.60 /2) = 10.92 tn

Vud = (6.47 +6.47) 1 1.23+ (0.60 /2) = 10.92 tn

Diseñamos con este cortante que es mayor que el que nos da el análisis estructural.

El refuerzo por cortante será para el 2do tramo:

Vud = 10.82 tn

Vud/0 = 10.82/0.85 = 12.73 tn

Ve= 0,53.)210 (25)(44)= 8,45tn

Vud/0 > V e requiere de refuerzo transversal y utilizamos lo que manda el

reglamento, para cumplir con los requerimientos para elementos sismoresistentes.

Vs = 4.28 tn Considerando estribos de 3/8", calculamos el espaciamiento:

s = 1.42 (4200) (44) 14280 = 61.31cm

Se considera una zona de confmamiento de 2d, medida desde la cara exterior de la

columna hacia el centro de luz.

Lo= 2*44 = 88cm



Los estribos a colocar en esta zona tendrán un espaciamiento que no exceda del menor

de los siguientes valores:

O, 25 d =O, 25 (44) = 11 cm

10 db = 10 (1,59cm) = 15.90 cm

24 de = 24 (0.95cm) = 22.80 cm

30cm.

Fuera de la zona de confinamiento el espaciamiento no excederá.

0.5 d = 0.5* 44 = 22 cm

Como se trata de una luz pequeña, la zona de confinamiento es mayor que la luz de la

viga por consiguiente, por tanto todos los estribos en este 2do tramo se colocarán a 1 O

cm.

Diseño final por corte viga V-4: 0 3/8" 12@ 0,10.

Refuerzo cortante en 3er tramo.


Carga muerta = Wm



Wm = 0.48 tn/m

Carga viva= Wv (no existe)

Wu = 1.25 (0.48)

Wu = 0.60 tn/m

Vui = (6.47 +6.47) 1 1.10 + (0.60 /2) = 12.06 tn

Vud = (6.47 +6.47) 1 1.10+ (0.60 /2) = 12.06 tn

El cortante isostático es mayor que el que nos da el análisis estructural, por tanto

diseñamos con este cortante.

Vud = 12.06 tn



Vud/0 = 12.06/0.85 = 14.19 tn

Ve= 0,53--hlo (25)(44)= 8,45tn

Vud/0 > Ve requiere de refuerzo transversal y utilizamos lo que manda el

reglamento, para cumplir con los requerimientos para elementos sismo resistentes.

Vs = 5.74 tn Considerando estribos de 3/8", calculamos el espaciamiento:

s = 1.42 (4200) (44) /5740 = 45.72 cm

Igual que para el segundo tramo la zona de confinamiento es mayor que la luz de la

viga por consiguiente, por tanto todos los estribos en este 3er tramo se colocarán a

10cm.

Diseño final por corte viga V-4: 0 3/8" 11@ 0,10.

3.5. DISEÑO DE COLUMNAS.

Para la estructuración de la edificación se consideró inicialmente como elementos

resistentes a cargas de gravedad y sísmicas columnas en el sentido del eje x y muros

de concreto armado en el sentido del eje y, por no ser suficiente su rigidez para obtener

desplazamientos permitidos por el RNE , se tuvo que colocar más placas o muros de

concreto armado en el sentido del eje x , con lo cual se obtuvo la rigidez adecuada ,

por lo tanto las columnas existentes en el diseño fmal no juegan un papel significativo

para la absorción de esfuerzos cortantes.

El diseño de las columnas se hace en base a las mismas hipótesis de flexión, pero

considerando adicionalmente el problema de esbeltez, este último se efectúa con la

estimación de factores que corrigen a los momentos del análisis estructural.

DISEÑO POR FLEXO COMPRESIÓN



DIAGRAMA DE INTERACCION

PU

[Mb,Pb)

1t.EXOCOMPRESION

Mu 1LEXOTRACCION

Fig.J: Diagrama de Iteración

El diseño por flexo compresión en las columnas se realiza mediante la construcción de

diagramas de interacción para una distribución dada de acero. Los diagramas de

interacción indican los diferentes valores de carga y momentos resistentes de una

columna conforme se varía la posición del eje neutro. Los valores de diseño son los

nominales afectados por un factor de reducción de resistencia (0), que en este caso

corresponde al valor de O, 7 (columnas con estribos) para zonas de compresión y flexo

compresión y de 0,9 para flexión, flexo-tracción ó tracción pura.

La resistencia axial de diseño en elementos a compresión con estribos, no debe ser

mayor:

0Pu(max) == 0.800 [o.85f'c(Ag- Ast)+ Ast 1Y]

Donde:

Ag = Área total de la sección transversal

Ast == Área total del refuerzo en una sección

El reglamento contempla el problema de esbeltez evaluando factores de corrección

de los momentos de ler orden, los cuales son de 2 tipos, uno corrige el momento

producido por las cargas de gravedad denominado efecto local (ol) porque evalúa a

cada columna individualmente y el otro factor corrige los momentos debido a cargas



de sismo los cuales producen desplazamientos laterales relativos denominado efecto

global (og) porque considera que las fuerzas laterales de sismo son absorbidas por la

totalidad de las columnas y muros de corte de cada entrepiso actuando en conjunto.

Por consiguiente el momento de diseño (Me) será la suma del momento debido a

cargas de gravedad amplificadas, proveniente del análisis de primer orden y del

momento debido a las cargas de sismo amplificadas, provenientes de un análisis de

primer orden.

Me = 81 Muv + og Mus

EFECTO LOCAL (AL).

Siendo:

Cm = Coeficiente que considera la relación de los momentos de los nudos y el tipo

de curvatura.

Pu = Carga actuante amplificada sobre la columna (Carga última).

Pe= Carga crítica de pandeo elástico (Euler).

0= 0.75 factor de reducción de rigidez

Cuyo valor está dado por la siguiente expresión:

1t 2E I

p ---e- {In?

Donde:

El= 0.2Ec Ig +Es Ise

l+f3d

El= 0.4Ec Ig

l+f3d



Ec = Modulo de elasticidad del concreto

Es = Modulo de elasticidad del acero.

Ig =Inercia de la sección bruta de concreto (en la dirección analizada)

Ise = Inercia del acero de refuerzo (en la dirección analizada)

~d = Relación entre el momento máximo debido a carga muerta y el momento

máximo debido a la carga total, siempre positivo.

In= Luz libre de la columna en la dirección analizada considerándose la distancia

entre las vigas o losas capaces de proporcionar un apoyo lateral.

El factor Cm se obtiene de la siguiente expresión:

Para columnas cuyo desplazamiento lateral está impedido.

Cm= 1.0 (Para los otros casos, por ejm. cuando hay cargas transversales).

Donde:

M¡ = Momento flector menor de diseño en el extremo de la columna. Es positivo si

el elemento esta flexionado en curvatura simple y negativo si está flexionado en doble

curvatura.

M2 = Momento flector mayor de diseño en el extremo de la columna. Siempre es

positivo.

El momento:

M2 ~ M2min = Pu (15+0.03h)

En la mayoría de los casos convencionales M¡ y M2 son prácticamente iguales

entonces se tiene:



Para simple curvatura: Cm= 0.6 + 0.4 = 1

Para doble curvatura: Cm= 0.6- 0.4 = 0.20 pero como Cm mínimo es 0.4

Los efectos locales se pueden despreciar si

ln/r < 34-12 M¡/Mz

Donde r es el radio de giro de la sección transversal, para sección rectangular es t=

0.3h y para una sección circular r= 0.25D, siendo h el peralte y D el diámetro.

con lo cual 81=1.

EFECTO GLOBAL (oG).

Para el cálculo del factor de efecto global se debe tener en consideración el tipo de

edificación y el tipo de análisis efectuado, si se conocen o no las deformaciones

laterales. En nuestro caso se trata de edificaciones mixtas, donde se conocen los

desplazamientos laterales de los entrepisos.

El procedimiento para hallar el efecto global es el siguiente:

1 cSg = 1-Q

eS - 1 g - 1-:EPu /0:EPc

En esta expresión Q es el índice de estabilidad del edificio y está dado por la siguiente

expresión:

Donde:

Q = Ü:Pu)u Vuh

IPu= Sumatoria de cargas (axiales) de diseño amplificadas y acumuladas desde el

extremo superior del edificio hasta el entrepiso considerado.



u =Deformación relativa entre el nivel superior y el inferior del entrepiso considerado,

debido a las fuerzas laterales amplificadas y calculadas de acuerdo a un análisis de

primer orden. Para el caso de fuerzas laterales de sismo "u" deberá multiplicarse por

el factor de ductilidad (R) considerado en la determinación de estas fuerzas.

Vu = Fuerza cortante amplificada en el entrepiso, debida a las cargas laterales.

h = Altura del entrepiso considerado.

Si el índice de estabilidad Q es menor que 0,06 se podrá considerar que el entrepiso

está arriostrado lateralmente y los efectos globales de segundo orden se pueden

despreciar. En este caso 8g = l.

Si el índice Q está comprendido entre 0,06 y 0,25, los efectos globales deben

considerarse calculando 8g con el valor Q obtenido.

Si el índice Q es mayor a 0,25, deberá cambiarse la sección de la columna o hacerse

un análisis de segundo orden.

Para la segunda expresión de 8g la Norma específica solo para el caso de estructuras

exclusivamente conformadas por pórticos, sin muros de corte

Como en nuestro caso tenemos muros de corte en ambas direcciones tomaremos el

primer caso de la ecuación.

Los efectos de esbeltez global pueden despreciarse si:

Kln < 22

r

Y debe cambiarse la sección de las columnas o realizarse un análisis de segundo orden

si:


Kln

r ~ 100

PÁG.92


DISEÑO POR CORTANTE.

Se seguirán los mismos lineamientos indicados anteriormente en el acápite de vigas

para calcular la resistencia del concreto y la contribución del refuerzo en la resistencia

al corte, con lo cual también se evitarán las fallas frágiles, es decir, que la resistencia

al corte de un elemento deberá ser mayor que su resistencia a la flexión.

La fuerza cortante (Vu) de los elementos sometidos a flexo-compresión deberá

determinarse a partir de las resistencias nominales en flexión (Mn) en los extremos

de la luz libre del elemento, asociados a la fuerza axial Pu que dé como resultado el

mayor momento nominal posible.

El refuerzo transversal deberá cumplir con lo siguiente:

Se colocarán estribos cerrados en ambos extremos del elemento sobre una longitud

de confinamiento "lo", medida desde la cara del nudo, que no sea menor que:

-Un sexto de la luz libre de la columna.

- La máxima dimensión de la sección transversal del elemento.

- 45cm.

Los estribos que se encuentran en la longitud de confinamiento tendrán un

espaciamiento que no debe exceder del menor de los siguientes valores:

- La mitad de la dimensión más pequeña de la sección transversal de la columna.

- lücm.

El primer estribo deberá ubicarse a una distancia no mayor de S cm de la cara del nudo.

El espaciamiento del refuerzo transversal fuera de la zona de confinamiento no deberá

exceder a los siguientes valores:

- 16db (menor diámetro de la barra longitudinal)

- La menor dimensión de la columna.

- 30cm

El área mínima de refuerzo transversal que deberá proporcionarse dentro del nudo,

deberá cumplir con:


bS Av~ 7.0 fY

PÁG. 93


Donde "b" es el ancho del nudo en la dirección que se está analizando. El

espaciamiento "S" no deberá exceder de 15 cms.

Mns Pu Pu Mns

hn

~J td Mu Mn

diagrama de interacción

hn

l_x, Pu

ni LllYJ

Vu = (Mnt+Mn~/hn Mn Pu ~

Vu = (Mni+Mn~/hn

elevación diagrama de diagrama de cuerpo líbre fuerzas cortantes

diagrom<l de diagr<lmo de cuerpo libre fuerzas cortantes

caso 1 ooso 2

Fig.K: Fuerza Cortante para diseño de columna. CONSIDERANDO ZONA DE ESFUERZOS BAJOS CONSIDERANDO ZONAS DE ESFUERZOS ALTOS

a/6

2E/3

NIVEL (VeR ENCOFRADO)

a/6

Fig.L: Empalmes de Aceros para columnas.



Zona de esfuerzos bajos

Longitud de empalme (L) m.

01" 1.00

0 3/4" 0.55

0 5/8" 0.40

Zona de esfuerzos altos

Longitud de empalme (L) m.

01" 1.30

03/4" 0.70

05/8" 0.50

Requerimiento de estribos en columnas

esoociamiento _de ___ ref HllZO

~;on=•,=l ~~on 2 0.4 .5.5 dentro de nudo

tl .

a de Lo (zon confino m iento) So especia rniento de

tronsversal según refuer zo

5.3 2 T .4.

zona e entral

a de La (zon confino m rento)

+l

---espaciamiento de refuerzo transversal según 2! .4.5.4

So espaciamiento de retuerz transverso 1 segun 21.4.5 .

t l. \

\e. de retuerzo -

o .3

Requerinnentos de estribos en colmunas

Fig.M· Requerimientos de estribos en columnas.



Ejemplo de diseño de columna

A continuación se diseñará la columna C-1 del Semisótano al 1er Nivel: Escogemos

esta columna pues tiene doble altura, para nuestro caso será la columna más crítica

en cuanto a la corrección por esbeltez.

Pcm = 33,27 tn Pcv = 7,45 tn.

Momentos X-X

Mcm1 = 0,08 tn-m

Mcv1 = 0,004 tn-m

Msx1 =0,133 tn-in

Momentos Y-Y

Mcm1 = 0,08 tn-m

Mcv1 = 0,004 tn-m

Msy1 = 0,059 tn-m

Mcm2 = O, 106 tn-m

Mcv2 = 0,014 tn-m

Msx2 = 0,204 tn-m

Mcm2 = O, 106 tn-m

Mcv2 = 0,014 tn-m

Msy2 = 0.106 tn-m

Para la 2da hipótesis(+) en el sentido x-x se tiene:

Efecto Local

Los efectos locales se pueden despreciar si:

Kln/r < 34 +12M 11M2

Psx = 3,34 tn.

Psy = 5.39 tn.

Sabiendo que el diámetro de la columna es D = 0,40 m y In= 4.30 m se tiene:

r =0.25D=0.25x40cm=10cm

K= 0.85

In =430 cm

kln/r = 36.55

M1 = 1, 25 (0,084 + 0,133) = 0,271 tn-m

M2 = 1, 25 (0,12 + 0,204) = 0,405 tn-m



34+ 1--/. 0

'271

) = 42.04 ~ 0,405

oi = 1.

36.55 < 42.04

Para la 2da hipótesis(+) en el sentido y-y se tiene:

Kln/r < 34 + 12Ml 1M2

K= 0.85

In= 430 cm

kln /r = 36.55

MI = 1, 25 (0,084 + 0,059) =O, 179 tn-m

M2 = 1, 25 (0, 12 + 0.106) = 0,283 tn-m

34+ 1 ,.,( 0

•179

) = 41,59 ~ 0,283

36.55 < 41.59 o 1 = 1

Efecto Global:

Los efectos de esbeltez global no se pueden despreciar pues tanto para eje x-x y para

eJe y-y

kln/r = 36.55 donde 36.55 > 22

Para la hipótesis 2da

Cálculo del og

Nivel ¡Pu(Act)

1 557.94

Nivel ¡pu(Act)

1 557.94

Sentido X-X u( m) Vu(tn)

o 00989 23.79

Sentido Y-Y u( m) Vu(tn)

0.00448 23.79


h(m) Q og

4.30 o 054 1 00

h(m) Q og

4.30 o 024 1 00

PÁG.97


Como Q en ambos sentidos es menor que 0,06; entonces el efecto global se puede

despreciar; por lo tanto 8g = l.

Considerando que la segunda hipótesis es la más crítica y, observando que en el

sentido xx se presentan los momentos más altos; no será necesario evaluar en el

sentido yy

Me= 81 Muv + 8g Mus= (1)(0.15) + (1)(0.255) = 0.405 tn-m.

Pu = 1,25(33.27 + 7.45 + 3.34) = 45.31 tn

Se optó por el refuerzo dado en la siguiente figura, con el cual se procede a realizar

el diagrama de interacción respectivo. Se observa que el punto (Me, Pu = 0.405,

45.31) se encuentra dentro de dicho diagrama.

CARACTERISTICAS DE SECCION

l'c (kg/cm2)

j210

fy (kg/cm2)

j4200

Radio (cm)

j2o

Recubrimiento (cm)

14 Numero de barras

le Diametro (pulg)/Area

j518" il rtpo deAtrood~~ r. Esttibos [O. 70 1 r Espita! [O. 75 1

Calculat 1 Ag = 1256.64 A

Ast=15.83 0 Po= 287.99 " PuMa><=161.27 -Mb = 14.91 Pb = 98.37 p = 0.0126 Diamelto = 5/8" ~

lmptimit 1

2

DIAGRAMA DE INTERACC!ON PARA COLUPANAS CIRCULARES

4 6 8 10 M(Ton-m)

12 14

Fig. M': Diagrama de interacción de la columna C-1


t>ü---=-MU-

51.33 ~ 47.69 ~ 28.69 r

¡-----191.52·1.31 191.48·1.32 o 191.43·1.32 191.39 ·1.33 191.33 ·1.34 191.28 ·1.34 191.22·1.35 191.16·1.36 191.10·1.37 191.04-1.38 190.97 ·1.39 190.90 ·1.40 190.83 ·1.41 190.76 ·1.42 190.69. 1.44 190.62 ·1.45 190.54·1.46 190.46·1.47 190.38-1.49 190.30 ·1.50 190.22 ·1.51 190.14-1.53 190.05·1.54 189.96. 1.55 189.88 ·1.57 189.79 ·1.58 189.70 ·1.60 189.61 . 1.61 189.51·1.63 189.42 ·1.64 1AQ~~-1~~

lj"''''':.:;:'·"···"; ... ·-···~1

PÁG.98


El diseño por corte de la columna se realizará obteniendo primero el valor Mn = 10.00

tn-m (valor obtenido del diagrama) que corresponde a la carga Pu = 45.31 tn.

El cortante de diseño (Vu) para este valor será:

V u= (12.5+ 12.5) 1 4.30 = 5.81 tn Vu/0 = Vu/0,85 = 6.84 tn.

Ve= 0.53*"210 *1256.6 =9651.38 kg

Ve= 9.65 tn

Vu/0 < Ve no necesita refuerzo adicional por corte.

Atendiendo los requisitos para elementos sismoresistentes sometidos a flexo

compresión:

Zona de confinamiento (lo), no menor a:

116 (4.30) = 0.72 m ó 0.40 m o 0.45 m Se considera una zona de confinamiento de

72cm.

El espaciamiento en la zona de confinamiento será:

a/2 (0.400) = 0 .20m ó 0 .10m. Será 0.10m El primer estribo será a 5 cm de la cara del

nudo, y el resto a 1 O cm.

Fuera de la zona de confinamiento se colocará un espaciamiento que no exceda de:

16db =25.44cm, 40cm ó 30cm. Se colocará a 25 cm.

La colocación final del estribo de la columna será: 0 3/8",1@ 0,05 7@0,10

Rto.@0,25

3.6. DISEÑO DE MUROS DE CORTE (PLACAS).

Los muros de corte forman la estructuración principal del edificio debido a su gran

rigidez, la cual permite que las deformaciones laterales provocadas por las fuerzas

laterales (sismo) sean menores, asimismo los esfuerzos en otros elementos tales como

en vigas y columnas sean también menores, proporcionando con ello la seguridad

estructural adecuada en caso de solicitaciones posteriores.


El diseño está en función de la relación altura 1 longitud que tenga el muro, tanto para

muros esbeltos o como para muros bajos. En el proyecto contemplamos muros



esbeltos (H/L 2:: 1) que van del semi sótano al 7mo nivel, y muros bajos en el

semisótano.

Para muros esbeltos (H/L 2:: 1 ):

La cantidad de acero vertical con la que se puede dar inicio a nuestro diseño y con la

cual se construirá el diagrama de Interacción puede ser obtenida con la siguiente

expresión:

As=Mu/ 0fyd

En el diseño, la distancia "d" de la fibra extrema en compresión al centroide de las

fuerzas en tracción del refuerzo se calculará con un análisis basado en la

compatibilidad de deformaciones, la Norma peruana permite usar el siguiente valor:

d = 0,80 L (longitud del muro)

Una vez escogido el refuerzo a colocar y construido el diagrama de iteración se

verificara que el punto Pu, y Mu se encuentren dentro de la curva que represente los

valores resistentes.

Para muros poco esbeltos (H/L < 1)

El diseño de estos muros es semejante al diseño de vigas pared. El área del refuerzo

del extremo en tracción para secciones rectangulares podrá calcularse con la siguiente

expresión:

Los momentos, cortantes y fuerzas axiales han sido obtenidas del análisis estructural.

Dados los esfuerzos elevados que se obtienen en los extremos y con el fin de proveer

la ductilidad en los núcleos comprimidos (o traccionados) de los extremos, se

considera el confinamiento de estos núcleos con refuerzo transversal a manera de

columnas.

DISEÑO POR CORTE.

El diseño por corte se realiza considerando el aporte de la sección de concreto y del

acero transversal. Por consiguiente los muros se diseñarán considerando:



Vu:::; 0Vn

Vn=Vc+Vs

Donde V n no deberá exceder de 2,6 ..Ji;Acw

La sección crítica de diseño se encuentra ubicada a L/2 o H/2 de la base (la menor).

Adicionalmente la fuerza cortante obtenida del análisis estructural deberá corregirse

con la finalidad de evitar que la falla por corte se produzca antes que la falla por

flexión o flexo-compresión.

La expresión del cortante de diseño Vu será:

Mur Vu:2::Vua--w

Mua r

Donde:

Vua =Cortante último proveniente del análisis estructural.

Mua = Momento último proveniente del análisis estructural.

Mur = Momento nominal de. la sección, asociado a Pu, obtenido con el refuerzo real

colocado.

wy = Factor de amplificación dinámica.

Donde wy se calculará usando las siguientes expresiones:

wy= 9 + n/10 sin:::; 6

wy= 1.3 + n/30 si 15 2: n > 6

Wy= 1.8 sin > 15

donde "n" número de pisos.

Mur Si la relación --w es mayor que la ductilidad "R" utilizado para el análisis

Mua r sísmico, se deberá amplificar el cortante Vua por el factor R

La resistencia del concreto al corte se evaluará con la siguiente expresión:

Ve =ac FcAcw



Acw= Área del muro de corte (placa)

Para uc:

hm lm :S 1.50 - uc = 0.80

hm lm 2: 2.00 - UC = 0.53

Y varíara linealmente entre los valores 1.50 y 2.00

REFUERZO HORIZONTAL POR CORTE.

Cuando Vu/0 excede a V e deberá colocarse refuerzo horizontal por corte, obteniendo

el área de acero de la siguiente expresión:

Vs =Av fy d S

El espaciamiento del refúerzo horizontal no excederá de los siguientes valores: L/5,

3t, ó 45cm. La cuantía horizontal no será menor a 0,0025.

REFUERZO VERTICAL POR CORTE.

La cuantía de refuerzo vertical por corte será:

Pv =[0,0025+0,s[2,5- ~]{P~ -0,0025)]:?:0,0025

Pero no necesitara ser mayor que el refuerzo horizontal requerido.

El espaciamiento del acero vertical no excederá de: L/3, 3t, ó 45 cm.

El reglamento también establece que en el caso que V u sea menor que 0,50V e, las

cuantías de refuerzo horizontal y vertical pueden reducirse a los valores: p h > 0,0020

y p V> 0,0015.

Cuando se tenga muros con espesores mayores a 25cm, el refuerzo por corte

horizontal y vertical, tendrá que distribuirse en dos caras. BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 102


Ejemplo de diseño

A continuación se muestra el diseño de la Placa P-5 del semisótano (entre ejes D' y

Fyeje ll)Sabiendo:H=22.15m L=2.18m t=0,25m.

(HIL =10.16) >1 se considera como muro esbelto. Para hallar los diagramas de

iteración se utilizó el programa Muro 2000. (Autor lng. Fidel Copa).

Momentos y cargas en la placa P-5

Nivel Pcm(tn) Pcv(tn) Psx(tn) Mcm(tn-m) Mcv(tn-m) Msx(tn-m) Va(tn)

Semisót. 153.49 29.56 37.75 26.91 5.97 93.75 30.43

1 Nivel 132.34 25.49 35.60 19.67 4.31 101.20 23.83

2 Nivel 112.02 21.41 30.43 16.66 3.66 64.05 21.39

3 Nivel 91.96 17.39 24.18 14.58 3.21 39.90 18.79

4 Nivel 72.12 13.43 17.66 12.83 2.82 23.67 16.61

5 Nivel 52.48 9.53 11.62 11.59 2.53 25.99 12.87

6 Nivel 32.98 5.65 6.45 10.30 2.23 25.18 9.28

7 Nivel 13.59 1.80 2.28 9.20 1.87 10.50 2.21

Seguidamente, se amplifica las cargas con las 5 hipótesis correspondientes:

Cuadro: Amplificación de cargas y momentos en el eje X-X más crítico.

Hipótesis Pu(tn) Mu(tn-m) Vu(tn)

1 ,4cm+1 ,7cv 265.15 52.25 16.96

1 ,25(cm+cv)+cs 266.58 135.13 43.90

1 ,25(cm+cv)-cs 266.58 135.13 43.90

0,9cm+1 ,OOcs 175.90 117.18 38.06

0,9cm-1 ,OOcs 175.90 117.18 38.06

Se realizará un pre-dimensionamiento del acero, utilizando la fórmula

As = Mua y con ello se dará una distribución del mismo, para posteriormente 0,9xfy xd

elaborar el diagrama de interacción, luego se chequeará para cada par último de

diseño.

Considerando Mua (2da hipótesis: más crítica)= 135.13 tn-m

Sabiendo que d = 0,80L = 0,8 (218) = 174.4 cm



135.13xi05 2 e As= = 20 50cm t , d d 1 g d on 0,9x 4200x ¡ 74 .4 ' es a area e acero se pue eco ocar 0 e

1/2" en los núcleos más 12 0 de 3/8"de acero repartido a lo largo de la sección de la

placa con esto se construirá el diagrama de interacción obteniendo una cuantía total

de= 0,0034:

P=5 401 /2" 401/2"

~ ~: : : I : : E L251 \t:/2"@0.15,.:,-~ 0_3_/_8'_· ---------..li"---.2J

Fig.N: Refuerzo de la Placa P-5

Se procede a ejecutar el diagrama de interacción con la distribución dada:



-- --· -- - ---- ~ - ------Opdo_~ _ _!ipos de q:~-Grafi,:a Interacdon M-P Acerca de

1 1

¡l ¡!

11

'1

1

11

11 ¡

1

1!

Ejecuta! Grafical Saúrj

Diagrama de Interaccion M-P -100

400 Mn/1E5

¡ 4?9.3. 229

1

1 "'

1

1

1 1

1

1/

11 ¡L_ -·---·-----__j

Fig. N': Diagrama de interacción de la Placa P-5

El disefio por corte se realizará considerando la sección crítica, será:

El cortante amplificado será: Vua = 43.90 tn.

Del diagrama de interacción obtenemos el momento nominal (Mur= 210 Tn-m), para

un Pude 266.60 tn (valor máximo de las 5 hipótesis).

Mua= 135.13 tn-m (momento máximo de las 5 hipótesis)

Wy= 1.3 + n/10

Wy= 1.3 + 8/10 = 2.10



(Mur/Mua) Wy= 3.26

3.26 < (R = 6) ok!

Vu = 43.93 (3.26) = 143.27 tn.

Vn =Vu/0 = 169.55 tn.

Hm/lm =22.15/2.18 =10.16

Para nuestro caso de muros de corte rectangulares tenemos:

hm lm 2:: 2.00 - ac = 0.53

Ve = 0,53 "(h Asw

Ve =O,SJvl210(25)(218.() = 41858.34 kg=41.86 tn.

Vu/0 > V e necesita acero horizontal

Vn máx. = 2,6oJ210(25)(218))= 205342.8085 kg = 205.34 tn.

Vn < Vn máx. Ok!

Vs = Vu/0-Vc = 169.55-41.86 = 128.23 tn.

Calculando el espaciamiento horizontal por corte para un 0 1/2":

S= 2.54 (4200) (174.4) 1 128230 = 17.47 cm.

Sabiendo que el espaciamiento máximo de acero horizontal será el menor de:

L/5 = 51 cm, 3t = 75cm ó 45cm.

Entonces, se opta por 0 112"@ 0,15 m con lo cual obtenemos una cuantía horizontal

de 0,0068

ph = (0,0068) > (ph mín = 0,0025) ok!

El refuerzo vertical por corte será:

Pv = [ 0,0025+0,{ 2,5-: ]{Ph -0,0025)] > 0,0025

La cuantía vertical queda como lo calculado para el diagrama de iteración pues

cumple con ser mayor que la cuantía mínima BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 106


Cuantía vertical de: (pv = 0,0034) > (pv mín = 0,0025) ok!

Para el confinamiento en los núcleos de la placa, el refuerzo se calcula como en el

caso de columnas:

Para estribos de 0 3/8"

Zona de confinamiento (lo) = 45 cm

Espaciamiento dentro de lo = 1 Ocm

Espaciamiento fuera de lo

16 db = 16*1.59= 25.44 cm

Luego la distribución de estribos en el núcleo será:

0 3/8 ": 1@ 0,05 4@ 0,10 Resto a 0,25m c/ext.

Ejemplo de diseño.


A continuación se muestra el diseño de la Placa P-6 del semisótano.

Sabiendo: H =22.15 m L =2.20 m t = 0,25m.

(HIL =1 0.07) > 1 se considera como muro esbelto.


Nivel Pcm(tn) Pcv(tn) Psx(tn) Mcm (tn-m)

Semisot. 81.34 13.19 7.23 22.89

1 Nivel 68.12 10.9 4.29 18.21

2 Nivel 58.71 9.23 5.41 11.88

3 Nivel 49.11 7.61 7.18 9.03

4 Nivel 39.28 5.97 8.16 6.98

5 Nivel 29.28 4.31 7.85 5.20

6 Nivel 19.14 2.64 6.01 3.88

7 Nivel 9.07 0.97 2.75 2.61

Mcv(tn-m) Msx(tn-m)

4.24 93.75

3.69 101.20

2.26 64.05

1.76 45.01

1.39 23.67

1.02 25.99

0.75 25.18

0.45 10.50

Seguidamente, se amplifica las cargas con las 5 hipótesis correspondientes:


Va(tn)

30.44

23.83

21.39

18.79

16.61

12.87

9.28

2.21

PÁG. 107


Cuadro: Amplificación de cargas y momentos en el eje X-X más crítico.

Hipótesis Pu(tn) Mu(tn-m) Vu(tn) 1,4cm+1,7cv 136.30 89.25 12.74 1 ,25( cm+cv )+es 125.39 127.66 41.44 1,25(cm+cv)-cs 125.39 127.66 41.44 0,9cm+ 1,00cs 80.44 114.35 37.12 0,9cm-1,00cs 80.44 114.35 37.12

Se realizará un pre-dimensionamiento del acero, utilizando la fórmula

As= Mua 0,9x fy xd

y con ello se dará una distribución del mismo, para posteriormente elaborar el

diagrama de interacción, luego se chequeará para cada par último de diseño.

Considerando Mua (2da hipótesis: más crítica)= 127.66 tn-m

Sabiendo que d = 0,80L = 0,8 (220) = 176 cm

127.70x105 2 As= = 19.19cm

0,9 x 4200x 176

Con esta área de acero se puede colocar 80 de 1/2" en los núcleos más 12 0 de 3/8"de

acero repartido a lo largo de la sección de la placa con esto se construirá el diagrama

de interacción obteniendo una cuantía total de= 0,0034:

P-6 401/2" 4§'·_!,''2".-

-,[ · 'f=;;;:::==::;==;::==.;::::l :=:::;:::==;;= L-/·:.j¡ L.2~--Les--s ". _ __,_... ~ ... _ ___,¡.__l -~

2_·fí8 x_25 80'1i2"+12:¡z¡3f8"

Se procede a ejecutar el diagrama de interacción con la distribución dada:

Fig. 0: Refuerzo de la Placa P-6



' Opdon Tipos de Geometria Grafica Interaccion M-P Acercad~ . -~;:~¡-~¡~¿~~~---~-·-~---------~--------··---------------------------

PLACAP-6

120 160 200 240 280 320 360

Diagrama de Interaccion M-P

Fig. O': Diagrama de interacción de la Placa P-6

El diseño por corte se realizará considerando la sección crítica, será:

El cortante amplificado será: Vua = 41.44 tn.

400 Mn/1E5

1490.9;2üS

' i 1

I_L_ 1 1 1~C

Del diagrama de Interacción obtenemos el momento flector nominal (Mur = 170 Tn

m), para un Pude 125.39 tn (valor máximo de las 5 hipótesis).

Mua= 127.66 tn-m (momento máximo de las 5 hipótesis)

Wy= 1.3 + n/10

Wy= 1.3 + 8/10 = 2.10

(Mur/Mua) W 1= 2.80

2.80 < (R = 6) ok!

Vu = 41.44 (2.80) = 115.85 tn.



Vn = Vu/0 = 136.29 tn.

Hm/lm =22.15/2.20 =10.07

Para nuestro caso de muros de corte rectangulares tenemos:

hm lm ~ 2.00 ~ ac = 0.53

Ve = 0,53 ~ Asw

Ve = 0,5:N2i()(25)(220.) = 42242.36 kg=42.24 tn.

Vu/0 >Ve necesita acero horizontal

Vn máx. = 2,60)210 (25)(220) = 207226.69 kg = 207.23 tn.

Vn<Vnmáx ok!

Vs = Vu/0-Vc = 136.29-42.24 = 94.05 tn.

Calculando el espaciamiento horizontal por corte para un 0 1/2":

V. _Av fy d

S-S

s = 2.54 (4200) (176.00) 194050 = 19.96 cm.

Sabiendo que el espaciamiento máximo de acero horizontal será el menor de:

L/5 = 51cm, 3t = 75cm ó 45cm.

Entonces, se opta por 0 1/2"@ O, 175 m con lo cual obtenemos una cuantía horizontal

de 0,0058

ph = 0,0058 > (ph mín = 0,0025) ok!

El refuerzo vertical por corte será:

Para H= 3.95m (altura de placa en semisótano) y L== 2.20m (longitud total de la

placa P-6)



Pv = [ 0,0025 +o,{ 2,5-: ](Ph -0,0025 )] > 0,0025

Pv = 0.0034 según la formula anterior. La cuantía vertical queda como lo calculado

para el diagrama de iteración pues cumple con ser mayor que la cuantía requerida

por corte y ser mayor que la cuantía mínima

Cuantía vertical de: (pv = 0,0034) > (pv mín = 0,0025) ok!

Para el confinamiento en los núcleos de la placa, el refuerzo se calcula como en el

caso de columnas:

Zona de confmamiento (lo), no menor a: Donde hn= 2.50m (altura libre de la placa)

hn/6 = 2.50m/6 = (0.42 m) ó 0.25 m ó 0.45 m.

Se considera una zona de confmamiento de lo= 45 cm.

El espaciamiento en la zona de confinamiento será:

a/2 = (0.250)/2 = 0.1250m ó O.lüm. Será 0. 10m El primer estribo será a 5 cm de la

cara del nudo, y el resto a 1 O cm.

Fuera de la zona de confinamiento se colocará un espaciamiento que no exceda de:

16db =25.28 cm, 25 cm ó 30cm. Se colocará a 25 cm.

Espaciamiento dentro del nudo será 15cm.

La colocación final del estribo de la columna será: 121 3/8",1@ 0,05; 4 @0,10

Rto.@0,25 c/ext.

3.7. DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN.

El objeto de una cimentación es el de proporcionar el medio para que las cargas de la

estructura concentradas en columnas o en muros de corte, se transmitan directamente

al terreno produciendo en éste, un sistema de esfuerzos que puedan ser resistidos con

seguridad sin producir agrietamientos; con asentamientos tolerables ya sean estos

uniformes o diferenciales.



Las cargas consideradas son las resultantes del análisis estructural y del metrado de

cargas, asimismo se ha considerado los momentos y fuerzas axiales producidas por

sismo y que inciden en el disefio de la cimentación. Según el estudio de Mecánica de

suelos que se ha realizado en el terreno de la edificación, en las recomendaciones

nos proponen el uso de vigas de cimentación y lo sobre cimientos armados ya que

el terreno presenta una densidad relativa media de 47.13 %En ningún caso se debe

excede de la capacidad portante del terreno para nuestro disefio de cimentación.

Del estudio también tomamos los valores menores para el diseño tenemos:

Para diseño de zapatas: 1.91 kg/cm2

Para cimientos continuos: 1.28 kg/cm2

Factor de seguridad por corte: fs =3.0

Agresividad del suelo a la cimentación: no presenta.

Debido a la carga de presión admisible del suelo que es solo de 1.91 kg /cm2 para

zapatas, al hacer el diseño de zapatas como aisladas obtenemos que el área de las

mismas que se superpone en la mayoría de casos por lo cual optamos por hacer el

disefio mediante zapatas combinadas como es el caso que presentamos a

continuación.

Tanto placas como columnas presentan cargas axiales y momentos flectores

actuantes, los momentos flectores son mayores para las placas debido al sismo, para

realizar los diagramas de presión de las diferentes zapatas, tomamos en cuenta la

excentricidad que existe en ellas y usamos los criterios que nos dan las normas.

Caso 1: Para excentricidad e=O

p (}" =- => (}" < O"t

A

Caso 2: Si e<=L/6



(J' = : (1 + 6Le) ::::> (J' < (J't (Suposición de diagrama trapezoidal)

Caso 3: Si e>L/6

u ~ 3 s(~ _ e) => u < u 1 (Suposición de diagrama triangular)

Donde e=M!P

M= Momento flector

P= Fuerza axial.

ot será incrementado en un 30% según Reglamento, debido a momentos y cargas

de sismo.

Para cada columna y/o placa se ha realizado un pre-dimensionamiento de las zapatas

sobre la base de las cargas y momentos actuantes, verificando que el esfuerzo actuante

no supere al admisible del suelo.

La determinación de los esfuerzos de rotura se realizará amplificando la carga axial y

el momento flector considerando la hipótesis más crítica, con ello se determinará la

excentricidad para la carga última en el sentido en que se está analizando la zapata y

posteriormente se determinará el valor del esfuerzo último en el terreno de acuerdo

con las ecuaciones anteriormente antes mencionadas, obteniendo posteriormente el

diseño fmal.

Ejemplo de diseño de Zapata Combinada

El ejemplo del diseño de la zapata combinada es la ZC-3 (zapata para las columnas

C-1 y C-3):

El diseño como zapata combinada se debió principalmente a la superposición de áreas

de las 2 zapatas aisladas, con lo cual se encontrará el punto de paso de la resultante y

posteriormente el área de la zapata combinada se deberá centrar con respecto a este

punto.



Sabiendo que, para zapatas: crt = 1,91 kg/cm2 crt = 19.10 tn/m2

Columna C-3:

Mcm = 2,344 tn-m Mcv = 0,65 tn-m

Pcm = 73.95 tn Pcv = 17.84 tn

ColumnaC-1:

Mcm = 0,113 tn-m Mcv = 0,014 tn-m

Pcm = 37.28 tn Pcv = 7.45 tn

Dimensionamiento:

Hallamos la resultante.

Mes= 8.16 tn-m

Ps = 7.14 tn

Mes = 0.204 tn-m

Ps = 3.38 tn

R 1 = 73.95+ 17.84 +7.14 = 98.93 tn. (Para columna C-3)

R 2 = 37.28 + 7.45 + 3.38 = 48.11 tn. (Para columna C-1)

Rt = R 1 + R2 = 147.04 tn

Resolviendo el equilibrio de fuerzas, resulta que su posición es a 0.524 m a la

derecha de la columna C-3. La zapata combinada será centrada con respecto a esta

ubicación.



98. 93 tn

rhJ-1.154 tn-m

C3 0,52m

R=l47.04 tn

1.60m

Fig. O''. Ubicación de la resultante

1 2.60

j

~30 1

1.00 j O ..SS

c-3

48.11 tn

(~0,331 tn-m

Cl

1.eo a.<J.o

0..40! Qc-1

1 1

1 l 0.69 T 1 0.69

2.50

Fig.P Zapata Combinada ZC-3

Probamos con L = 3,00 m B = 2.40 m y h = 0,60 m; se verificará el esfuerzo:

Peso total= 147.04 tn

Momento total = 11.49 tn



(e= MIP = 0.078m) < (L/6 = 316 = 0,50 m), en la ecuación

a= 147

'04

(1 + 6(0,078

)) = 20.42 (1+0.156) tn/m2 7.20 3.00

cr = 23.61 tnlm2

Hallamos la carga efectiva del terreno

cref= cradm- Hs*Xs -XzHz -SIC

cref= Carga efectiva del terreno

cradm= Carga admisible del suelo

Hs= Altura de terreno

Xs= Peso específico del suelo

Xz= Peso específico del concreto de zapata

Hz= Altura de la zapata

SIC= Sobrecarga ( para garaje)

cref= 19.1- 1.696* .85-0.60*2.4-0.25= 15.97 tn/m2

crt = 1.30 (cret) = 1.3 (15.97) = 20.76 tnlm2

cr> cr t no cumple por tanto aumentamos el área de la zapata

Probamos con L = 3,30 m B = 2.50 m y h = 0,60 m; se verificará el esfuerzo:

Peso total= 147.04 tn

Momento total = 11.49 tn

(e= MIP = 0,0.078m) < (L/6 = 31 6 = 0,50 m), en la ecuación

O"= 147.04(1+ 6(0,078)) 8.25 3.30

= 17.82*(1.142)

cr= 20.35 tn/m2

cr< cr t ok cumple



Quedan las dimensiones de la zapata en 3.30 m por 2.50 m

Cargas últimas:

Analizamos para las diferentes hipótesis para obtener el estado más crítico.

lera hipótesis (sismo X-X: crítico):

PuC1 = 1, 4 (37.28) + 1.7 (7.45) = 52.192 + 12.665 = 64.86 tn

PuC3 == 1, 4 (73.95) + 1.7 (17.84) = 103.53 + 30.328 = 133.86 tn

Pu = 64.86 + 133.86 = 198.72 tn

Sentido X-X

MuCl = 1.4 (0.113)+ 1.70 (0.014) = 0.158+0.0238= 0.182 tn

MuC3 = 1.4 (2.344)+ 1.70 (0.65) = 4.39 tn-m.

Mu= 0.182+4.39 =4.572 tn

e= 4.572/198.72 = 0.023 m< 0.55 m OK

crul = 198.72(1+ 6(0.023))=24.09*(1.042)=25.10tn/m2 8.25 3.30

cru2 = 198

·72

(1- 6(0.023

)) =24.09 * (0.9582) = 23.83 tn 1m2 8.25 3.30

Calculamos la carga distribuida para lm de zapata.

Wul = 25.10 tn/m

Wu2 = 23.83 tn/m

Para la 2da hipótesis

PuCl = 1.25 (37.28+7.45)+ 3.38 = 1.25 * 44.73 +3.38 = 55.91+3.38 =59.29 tn.

PuC3 =1.25 (73.95+17.84)+ 7.14 =1.25 *91.79+7.14= 114.74+7.14 tn.= 121.88 tn.

Pu = 59.29+ 121.88 = 181.17 tn

Sentido X-X



Mu C 1 == 1.25 (0, 113+0,014) + 0.204 == 0.1588+0.204 == 0.363 tn-m.

Mu C3 == 1.25 (2.344+.65)+ 8.16 == 3.7425+8.16 = 11.90 tn-m.

Mu = 0.363+ 11.90 = 12.263 tn-m.

e= Mu /Pu = 12.263/ 181.17 = 0.068m < L/6 = 0,55 OK.

oul = 181.

17(1+

6(0•023

))==21.96* (1+0.1236)=21.96* 1.1236==24.68tn/m2 8.25 3.30

ou2 = 181.17(1- 6(0,023)) 8.25 3.30

ou2 = 19.25 tn/m2

ou1 == 24.68 tnlm2

ou2 = 19.25 tn/m2

== 21.96* (1-0.1236)= 21.96* 0.8764

La carga distribuida trapezoidal última la consideramos por metro lineal, por lo tanto:

Wu1 == 24.68 (1.0) = 24.68 Tn/m

Wu2 = 19.25 (1.0) = 19.25 Tn/m

Para la 4ta hipótesis el valor Wu2 es más crítico para construir la envolvente de

presiones.

PuC1 == 0.9 (37.28) + 3.38 == 33.552+3.38 == 36.93 Tn.

PuC3 = 0.9 (73.95) + 7.14 == 66.56 + 7.14 == 73.695 Tn.

Pu = 36.93+ 73.695 == 110.63 Tn.

Sentido X-X

Mu C1 == 0.9 (0.113) + 0.204 = 0.1017 + 0.204= 0.3057 Tn-m

Mu C3 = 0.9 (2.344) + 8.16 = 2.1096 + 8.16 = 10.2696 Tn-m

Mu= 0.3057+ 10.2696 = 10.57 tn-m.

e= Mu /Pu = 10.581 110.62 = 0.095 m< L/6 = 0,55 OK

1 - 11 0.62(1 6(0,095)) ou - -- + ----'----'--8.25 3.30



cru1 =12.50 * (1 +0.174)= 12.50* 1.174= 14.68 tn/m2

cru2 = 11 0.62(l- 6(0,095) l 8.25 3.30 )

=12.50 * (1-0.174)= 10.33 tn/m2

cru1 = 14.68 tn/m2

cru2 = 10.33 tn/m2

La carga distribuida trapezoidal última la consideramos por metro lineal, por lo tanto:

Wul = 14.6 (1.0) = 14.6Tn/m

Wu2 = 10.33 (1.0) = 10.33 Tn/m

Entonces: tenemos valores más críticos para la primera hipótesis

Wu1 = 25.10 tn/m

Wu2 = 23.83 tnlm

l i ~ 1 $~~~~~~~~~~~~~~~11111111~2

ci ~ ~ ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ ~

0.85 1.60 0.85

Fig. P' ': Cargas últimas de la zapata combinada ZC-3



Diagramas de momentos flectores y fuerzas cortantes:

Fig. P' ':Diagrama de momentos de la zapata combinada

Fig. P '' ': Diagrama de cortantes de la zapata combinada ZC-3

Chequeo por cortante:

Sabiendo que d = h-1 O = 50 cm, entonces el máximo cortante a una distancia "d" de

la cara de la columna es: Vu = 5.38 tn y Vu /0 = 6.329 tn.

Ve= 0,53~(100) (50)= 38402kg = 38.402tn

Vu/0<Vc ok!

Chequeo por punzonamiento:



l 1.50 !

j í-1 09 1 o~

L _ _j

1 - - - 1 -t-----..1-1 1 1 1 o.ao L _ C-3 _ _j -l__..l_

3.30

tl/ 1 1 ~r-ct~" _jl ~ L _______ j

,f--111--.r ._____ L L 'l.t<-----T·----"*''1

1 1

0.90 t 2.50

Fig. Q: Punzonamiento zapata combinada

Para d= 0.50m

Hallamos

bo = Perimétrico critico

Para Cl

n = d + a= 50cm + 40cm =90cm

m= d +e= 50cm + 40cm =90cm

bo = 2( n) + 2( m)= 2*90cm +2*90cm = 180cm + 180cm = 360cm

ParaC3

n= d + a= 50cm + 30cm = 80cm

m= d +e= 50cm + lOOcm = 150cm

bo = 2( n) + 2( m)= 2*80cm +2*150cm = 160cm +300cm = 460cm

Hallamos el cortante de punzonamiento (Vup)

Para Cl



Escogemos el Pu más crítico (lera hipótesis)

Vup=Pu-(cr * Ap)

Ap= Área de punzonamiento de la columna

Vup = 64.86 tn- (25.10 tn/m2* (0.90*0.90m2)) = 64.86tn- 20.33tn

Vup/ <P = 44.53 tnl 0.85 = 52.39 tn

El valor que resiste el concreto en el área de punzonamiento, se halla con el menor

valor de las siguientes ecuaciones:

Primer V alar

<f>Vc = <P 0.53 ( 1+ 2/ p).Vfc * bo d

Donde P= Diámetro mayor de columna/ diámetro menor de la columna

Segundo Valor

<f>Vc = <P 0.27 ( 2 +as *d /bo).Vfc * bo d

Donde as depende del caso de la columna como se muestra a continuación

.--- -. ·o· 1 1 1 1 .. ___ _

t\

:: 1 as= 40

Sección critica

Tercer Valor

1 1 1

-':i-- J

¿111 as= 30

Sección critica

Fig.R: Valores de as según caso

1 1 1

r- ~-- 1

1 as= 20

1 Sección critica 1



<J>Vc = 4> 1.06 --Jrc * bo d

Hallarnos el menor valor de 4> V e

<J>Vc = 4> 0.53 (1+ 2/ ~) --Jrc * bo d

~= 0.40/0.40 = 1.0

<J>Vc = 0.85* 0.53 (1+ 2/1.0) --Jfc * bo d

<J>Vc = 0.85* 0.53 (3) --Jfc * bo d = 1.35 --Jfc * bo d

pVc =1.35 --Jf'c * bo d

<J>Vc = 4> 0.27 (2 +as *d /bo) --Jfc * bo d

as= 40 (según el caso de la columnas)

<J>Vc = 4> 0.27 (2 + 40 *50 /380) --Jfc * bo d = 0.85*0.27* (2+ 2000/380)* --Jfc * bo d

<J>Vc = 0.85*0.27*7.56*--Jfc * bo d = 1.67 * --Jrc * bo d

d>Vc = 1.67 * --Jf'c * bo d

<J>Vc = 4> 1.06 --Jfc * bo d

<J>Vc = 0.85* 1.06 --Jfc * bo d

d>Vc = 0.9 * --Jrc * bo d

El menor valor para 4> V e es de :

<flVc = 0.9 * --Jrc * bo d

<J>Vc = 0.9 * 14.49 * 360*50 =234738 kg = 234.738 tn

<J>Vc>Vup

234.74 tn > 52.39 tn OK!

Para columna C-3

Escogernos el Pu más crítico (lera hipótesis)

Vu p= Pu- (cr * Ap)

Ap= Área de punzonarniento de la columna BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 123


Vup = 133.86 tn- (25.10 tn/m2* (1.50*0.80m2)) = 133.86tn- 30.12tn = 103.74 tn

Vup/ <1> = 103.74 tn/ 0.85 = 122.05 tn

Hallamos el menor valor de <f>Vc

<f>Vc = <1> 0.53 (1+ 2/ p) ...Jfc * bo d

P= t.oo;o.4o = 3.33

<f>Vc = 0.85* 0.53 (1+ 2/2.0) ...Jrc * bo d

<f>Vc = 0.85* 0.53 (2) ...Jrc * bo d = 0.901 ...Jrc * bo d

<f>Vc =0.901 ...Jf'c * bo d

<f>Vc = <1> 0.27 (2 +as *d /bo) ...Jrc * bo d

as= 40 (según el caso de la columnas)

<f>Vc = <1> 0.27 (2 + 40 *50 /460) ...Jrc * bo d = 0.85*0.27* (2+ 2000/460)* ...Jrc * bod

<J>Vc = 0.85*0.27*6.35*;/fc * bo d = 1.46 * ...Jfc * bo d

<f>Vc = 1.67 * ...Jf'c * bo d

<f>Vc = <1> 1.06 ...Jfc * bo d

<f>Vc = 0.85* 1.06 ...Jfc * bo d

<f>Vc = 0.9 * ...Jf'c * bo d

El menor valor para <1> V e es de

<J>Vc = 0.9 * ...Jf'c * bo d

<f>Vc = 0.9 * 14.49 * 460*50 =299971 kg = 299.97 tn

<f>Vc>Vup

299.97 tn > 52.39 tn OK!

Chequeo por flexión:

Se calculará el área de acero requerida para los momentos del diagrama considerando



los momentos a la cara de la columna.

Para un b = lOOcm y d = 50cm:

Mu (-) = 6.49 tn-m

Mu = <P As fy*0.9*d

As= 6.49* 1051 0.9*4200*0.90*50

As= 649000/ 170100 = 3.82 cm2 /m (en un metro de ancho de la Zapata)

As= 3.82cm2

01/2"@ 0,30 cm.

Como es menor que acero mínimo.

Tenemos acero mínimo

Amín= 0.0018 *h*b == 0.0018*60*100 = 10.80cm2

Tenemos una separación de S= 18.33cm

Entonces usamos

05/8"@ 0,175cm.

No tenemos momento negativo en nuestra zapata.

El acero transversal para un b = 100 cm y d = 50 cm se obtiene:

Mu (-) = 25.10 (0, 75) /\2/2 = 7.05 tn-m

As= 4.15 cm2

0112"@ 0,25cm

Este acero también es menor que el acero mínimo por tanto usaremos

Amín= 0.0018 *h*b = 0.0018*60*100 = 10.80cm2

05/8"@ 0,175cm

El disefio final de la zapata se muestra en planos.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO; PÁG. 125


Capitulo 4

DISEÑO DE ESCALERAS, CISTERNA, CUARTO DE MAQUINAS Y

ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES.

4.1. DISEÑO DE LA ESCALERA.

El tipo de escalera es la apoyada en vigas, placas y muros, tiene 3 tramos, 2 de ellos típicos

para todos los entrepisos. Eller tramo se apoya en la viga en el suelo y en el muro M-3. El

2do tramo y 3er tramo, se apoyan en el M-3 y la placa P-4, este tipo de escaleras trabajan a

flexión como si fuera una viga con dos tramos el primer tramo formado por los pasos y contra

pasos (tramo inclinado) y el segundo tramo por la losa plana del descanso.

A continuación mostramos el diseño de la escalera:

1

1.51)

1

1 .1ll

fl _,_ r- ·-

¡--1-

2.45

---~ 1 ESCALERA

Fig.S. Vista en Planta de Escalera


TESIS u ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

ZAPATA CXJMBINA.OAZC~

1., TRAMO

ESCALERA sic= 200kg/m 2

•

Fig.S': Corte escalera Semisotano -ler tramo

DISEÑO PRIMER TRAMO ESCALERA:

Dimensiones de la escalera

METRADO DE CARGAS:

En la figura se muestra un el ler tramo, el metrado se realizará por unidad de longitud

horizontal y por un metro de ancho.

Tramo inclinado:

W (pp) =A [-ºQ + tx .,¡ (1+ (cp/pf)]

2

Donde:

Cp= contrapaso = 17.33

P= paso = 25cm

A:=peso específico del concreto = 2.4 Tnlm3

t = espesor de la garganta = 15 cm

Por tanto metrado para tramo inclinado:



Carga Muerta:

W (pp) = 2.4 [0.1733 + 0.15 X --.j (1 +(0.17310.25)2)]

=2.4 (0.087+0.15 xl.216

=2.4 (0.087 +0.1824)

=2.4 (0.269)

W (pp) =0.647 Tn 1m2

Acabado= 0.10 Tn/m2

CM= 0.75 Tnlm2

CV=0.20Tn/m2

Tramo recto (descanso):

Carga Muerta:

Peso propio de losa= 0.15 (1.00) (2.4)

Piso terminado=O.IO (1.00)

Carga Viva:

= 0.36 Tnlm2

= 0.10 Tn/m2

CM= 0.46 Tnlm2

Sobrecarga escaleras = 0.20 (1.00)= 0.20 Tn/m2

CV=0.20Tn/m2

Para ancho de escalera de = 1.20m

Tramo inclinado

CM= 0.75 Tn/m2xl.20m = 0.90 Tnlm2

CV= 0.20 Tn/m2xl.20m =0.24 Tn/m2

Wu1= 1.4 Cm+ 1.7 Cv

Wu1= 1.4x0.90 + 1.7x0.24

Wu1=1.26+0.408 = 1.668 Tn 1m2

Tramo descanso

CM= 0.46 Tnlm2xl.20m = 0.552 Tnlm2

CV= 0.20 Tn/m2x1.20m =0.24 Tnlm2



Wu2= 1.4 Cm+ 1.7 Cv

Wu2= 1.4x0.552 + l. 7x0.24

Wu2=0.7728+0.408 = 1.18 Tn 1m2

"\~lul= 1.67 m/m Vlu2 = 1.18 tn/m

.lll 1 11 JJ: 1 1 ]111 1 { 1 1 1 1

1.24

1.50 "1 1..

1.10 , ...

Primer tramo Fig. T: Idealización de la escalera - 1 er Tramo

Fig U: Diagrama de momentos y cortantes del tramo 1



DISEÑO POR FLEXIÓN:

Para un b = 100 cm

Mu (-)= 0,68 tn-m

p= 0,0012 < p mínimo

d = 12 cm.

As mínimo= 0,0018(100) (12)=2,16 cm2

#Aceros de 3/8" = 2.16 cm2 /0.71cm2 = 3.04,.., 4

= l.OOm 1 4 =0.25 m

03/8" @ 0,25 m

En la escalera que tiene 1.20 m de ancho tenemos 503/8".

As de temperatura igual a As mínimo= 2.16 cm2 por tanto tenemos:

03/8" @ 0,25 m


Ve= 0,53-J2iü (100)(12) = 9217 kg.

Para el caso más crítico a una distancia "d": Vu = 1460 kg; entonces Vu/0 = 1720 kg, por

tanto: Vu/0 <= V e ok!

Por consiguiente, el concreto resiste los esfuerzos por corte.

DISEÑO SEGUNDO TRAMO ESCALERA

\Vu2 = 1.181n/m Vlul= 1.671n/m Wu2 = 1.18 tn/m

J J J J J J>í 1 11 1 1 1 1 1 1 1 ,[~¡ J J J li J J JI

1.24

L 1 1.20 1.50 1.10

Segundo tramo

Fig. V· Idealización de la escalera- 2do Tramo



"" 1

Fig. W: Diagrama de momentos del tramo 2 de escalera

Fig.X Diagrama de cortantes del tramo 2 de escalera


(\] 1

PÁG. 131



Para un b = 100 cm d = 12 cm.

Mu (-) =2.14 tn-m

p= 0,004

As= 0,004(100)(12)=4.80 cm2

As =4.18 cm2

#aceros de 1/2" = 4.18 cm2/1.27cm2

= 1.00m /4 =0.25 m

01/2"@ 0,25 m ó 501/2".

3.29,..., 4

As de temperatura igual a As mínimo = 2.16 cm2

03/8" @ 0,25 cm


Ve= 0,53-J2iü (100)(12) = 9217 kg.

Para el caso más crítico a una distancia "d": Vu = 3065 kg; entonces Vu/0 = 3606 kg, por

tanto: Vu/0 <=Ve ok!

Por consiguiente, el concreto resiste los esfuerzos por corte.

Para un b = 100 cm

M u (-) =2.32 tn-m

p= 0,0043

d= 12 cm.

As= 0,0043 (100)(12)=5.16 cm2

As =5.16 cm2

#aceros de 1/2" = 5.16 cm2/1.27cm2

= 1.00/ 5 = 0 .20m

4.06 ~ 5

01/2"@ 0,20 m ó para el ancho de 1.20m 6 01/2".




03/8" @ 0,25 cm

Mu (+)=1.09 tn-m

p= 0,002

As= 0,002(100)(12)=2.40 cm2

As=2.40cm2

#Aceros de 3/8" = 2.40 cm2 /0.71cm2

= 1.00/ 4 =0.25 m

03/8" @ 0,25 m

3.38-4


03/8" @ 0,25 m

Para uniformizar tomamos el acero para momentos negativos el más conservador 01/2" @

0,20 m ó para el ancho de 1.20m 6 01/2".

El diseño para el tramo 3 de la escalera es similar al del tramo 2, se obtiene el mismo

reforzamiento.

El detalle de armado de los diferentes tramos de la Escalera principal, se muestran en planos.

4.2. DISEÑO DE CISTERNA.

La cisterna del edificio tiene como medidas: 4.00 m x 4,60 m y 2, 70 m de altura, la losa de

techo y las paredes laterales han sido diseñadas como losas macizas bidireccionales, y

tomamos una medida de 20cm de espesor. En el anexo N°1 podemos observar el cálculo de

la capacidad de la cisterna.

El tanque cisterna es importante por el servicio que presta. El diseño de sus elementos está

regido por el comportamiento estructural del mismo. En nuestro caso, la cisterna está

ubicado fuera de la estructura principal y por debajo del nivel natural del terreno. Está

expuesto a empujes laterales del suelo y del agua almacenada, su comportamiento es similar

a los muros de contención con apoyos laterales como los muros transversales y la losa de

piso y techo.



Su comportamiento más crítico es cuando está vacío.

2.80

~4:::::: 1;---------)1~

l ~<J=r~o ~ ... 1 ···~

0.20 ~ ~..-------------------, 1

4.60 4.20

CISTERN.O. GENERAL = 31.30 m3 Consumo Oepartmentos = 6.30 n13 Consumo Si si. Conb'a 1 nce ndio = 25.00 m3

1 0.20 ¡,-,i:--1 ---.-----------------+:--i .... 24 3~0 4-24

4.00

Fig. Y.· Geometría de la Cisterna

~ .2Q! 4.20

4.60

o.

ELEVACIÓN DE CISTERNA

Fig.Z. Elevación de la Cisterna


o

o "!

------<r-. o

--~

2.30

~J .r

PÁG. 134


4.2.1. DISEÑO DE LA LOSA DE FONDO.

La losa de fondo se dimensiona con un espesor de 20cm, debido que ésta se apoyará

en el suelo compactado y nivelado, los esfuerzos de corte y flexión serán mínimos,

por lo tanto se tendrá que colocar un acero mínimo de temperatura.

As mínimo= 0,0018 b h

As mínimo= 0,0018 (100) (20) = 3,60 cm2

03/8" @ 0,20 en los dos sentidos.

DOBLE MALLA. 03/8 [email protected]

Fig.A.l. Detalle de refuerzo losa de piso cisterna


0.20 J

SUB ZAPATA f'C = 100 Kg/cm.2+ 30 % DE P.G.

PÁG. 135

TESIS 11ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

4:2.2. DISEÑO DE LA LOSA DE TECHO.

Para lo losa de techo se consideró un espesor de 20 cm, las cargas consideradas se

refieren al peso propio y a la sobrecarga de 500 kg/m2.

Metrado de cargas (últimas):

Carga Muerta: (Peso propio)= 2,40tn/m3 x 0,20m = 0,48 tn/m2 x 1,4= 0,672 tn/m2

Carga Viva:(Sobrecarga) = 0,50tn/m2 = 0,50tn/m2 x 1, 7= 0.85 tn/m2

Carga total última= 1,522 tn/m2

Según el método de los coeficientes para el caso de losas bidireccionales,

corresponde a un paño discontinuo:

A= 4,20 B = 4.30 m= 0.98

Momentos Positivos

MuA(+)= 0,036 (0,672) (4,20)2+ 0,036 (0,85) (4,20f = 0.43tn-m + 0.54tn-m = 0.97

tn-m

MuB (+) = 0,036 (0,672) (4,30)2+ 0,036 (0,85) (4,30f = 0.45 tn-m + 0.57 tn-m=l.02

tn-m2

Momentos Negativos

113 de Mto positivo:

MuA(-)= 0,32 Tn-m

Mu B ( -) = 0,34 Tn-m

DISEÑO POR FLEXIÓN

Para b = 100 cm y d = 17cm.

MuA(+)= 0.97 tn-m

Se tiene una cuantía menor a la mínima p= 0.0008 por tanto se utiliza la cuantía

mínima

p= 0.0018 As= 3.06 cm2 03/8"@ 0,20.

Se analiza los otros momentos y estos solo requieren refuerzo de acero mínimo:

As mínimo= 0,0018 (100) (17) = 3,06 cm2

Lo que nos resulta un refuerzo de 03/8"@ 0,20.



VERIFICACIÓN POR CORTANTE.

Para hallar el esfuerzo cortante utilizamos la carga última por el área tributaria.

Vu = Wu Ll (2L2-Ll)/4

Ll = 4.20

L2 =4.30

Vu = 1.52 * 4.20 *(2*4.3-4.20)/4 = 7.022 tn

Vu/0 = 8.26 tn

Ve = 0,53 J2lO (100) (17) = 13057 kg.

Vu/0 < V e = 13,06tn o k!

4.2.3. DISEÑO DE LAS PAREDES DE LA CISTERNA.

El diseño de las paredes de la cisterna tiene diferentes casos, las paredes del cisterna

que colindan con el terreno natural y su caso critico es cuando el cisterna se encuentra

vacío, y sólo actúan las presiones ocasionadas por el suelo y la sobrecarga, y el caso

de la pared colindante con el cuarto de máquinas, cuyo caso es más crítico cuando el

cisterna esta con agua.

q=0.50 tn/m2

--"'f!F'2D

'\Vs=Ll4 tn/m2

·rs=L696 tn/m3

0=36.8°

\"~l q=O .16 tn/m 2

w-.. .. =2.30 tn/m2

Fig.B.l. Esfuerzos en las paredes de la cisterna


2.30

.20

PÁG. 137


Los paños de la cisterna se considerarán como una losa reforzada en sus dos

direcciones.

Se considera el empuje del suelo (crs=1,696tn/m3 y 0=36.80°) y la sobrecarga de

500 kg/m2

Suelo:

Ka= 1-sene 1 +seno

Ka= 0.251

W s = crs Ka h, sabiendo que

Ws =1,696 x 0,251 x 2,3 = 0.979 tn/m2.

Sobrecarga: Wq =Ka q, sabiendo que q = 500 kg/m2

Wq = 0,251 x 0,50 = 0,126 tn/m2.

Luego, las cargas amplificadas de la cisterna vacía son:

Wcm =1,4x Ws=1,4 x 0.979 = 1,371 tn/m2.

Wcv = 1,7x Wq=1,7 x 0,126 = 0,214 tn/m2.

Carga total última= 1.59 tn/m2

DISEÑO POR FLEXIÓN:

M= NB =2.3/4.20= 0,55

MA (+) =0,052 (1,371) (2.3)2 + 0,076 (0,214) (2.3)2 = 0,46 tn-m

:MB (+) =0,005(1,371) (4.2)2 + 0,005 (0,214) (4.2)2 = 0,14 tn-m

MA (-) = 0,085 (1.59) (2.3)2 =O, 71 tn-m

:MB (-) = 0,014 (1.59) (4.2)2 = 0,39 tn-m

Debido a que los momentos son pequeños, la cuantía es menor que la cuantía

mínima; por consiguiente se colocará acero mínimo: 03/8"@ 0,20. (Superior e

inferior, en ambos sentidos).

Diseño de Paño colindante con cuarto de máquinas, caso critico cuando el cisterna

esta con agua.

M= NB = 0,53 =2.3/4.30 tomamos NB = 0.55

MA (+) =0,052 (3.22) (2.3)2 + 0,076 (0,214) (2.3)2 = 0,97 tn-m



MB (+) =0,005(3.22) (4.3)2 + 0,005 (0,214) (4.3)2 = 0,32 tn-m

MA (-) = 0,085 (3.434) (2.3)2 = 1.54 tn-m

MB (-) = 0,014 (3.434) (4.3)2 = 0,89 tn-m

Los momentos, requieren también acero mínimo: 03/8"@0,20

VERIFICACIÓN POR CORTE

Hallamos los esfuerzos cortantes para la pared del cisterna se puede realizar de dos

maneras, primero por la fórmula que a continuación mostramos:

Wcm=l.37 tn/m2

Wcv=0.214tn/m~([ J J1111 J J J J J Ra k---------------------~}tb

T T

Fig. C. l. Esfuerzos en las paredes de la cisterna

Paño de 2.3mx4.20m

Por la carga muerta (triangular)

Vucm = 2* Wcm*(A/5)

Vucm= 2* 1.371 *(2.30/5)

Vucm = 1.261 Tn

Por la carga viva (uniforme)

Vucv = 2* Wcm*(A/5)

Vucv = 2* 0.214*(2.30/5)

Vucv = 0.197 Tn



Vu = 1.261 Tn + 0.197 Tn =1.46 tn

Vu = 1.46 tn

Vu 1 0 = 1.72 tn

Paño de 2.3mx4.30m (colindante con cuarto de máquinas), más crítico cuando

cisterna esta con agua.


Vucm = 2* Wcm*(A/5)

Vucm= 2* 3.22*(2.30/5)

Vucm = 2.96 Tn


Vucv = 2* Wcm*(A/5)

Vucv = 2* 0.214*(2.30/5)

Vucv = 0.197 Tn

Vu = 2.96 Tn + 0.197 Tn =3.16 tn

Vu = 3.16 tn

Vu 1 0 = 3.72 tn

Asumiendo la losa como una viga simplemente apoyada de ancho (lm), y con las

cargas actuantes antes descritas tenemos el siguiente diagrama de esfuerzos

cortantes.

1.31tn~ a · ~~77tn

k V 1 2.30 1

Diagrama de esfuerzos cortantes

Fig.D.J. Diagrama de EsfUerzos cortantes



Vu = 1.31 tn

Vu 1 0 = 1.54 tn

Cortante resistido por el concreto de la pared de la cisterna tenemos:

Ve= o,s3.Fzlü (100)(17) = 13057kg.

Ve =13.06tn

Vu <Ve= 13,06tn ok!

En ninguno de los casos el cortante que se produce en las paredes de la cisterna es

mayor que el que resiste el concreto.

4.3. DISEÑO DE CUARTO DE MAQUINAS.

La cisterna del edificio tiene como medidas: 2.8 m x 2.0 m y 2,70 m de altura, la losa de

techo y las paredes laterales han sido diseñadas como losas macizas bidireccionales, y

tomamos una medida de 20cm de espesor conservando la arquitectura. El cuarto de máquinas

por encontrarse al lado de la cisterna como se ve en la planta de la fig. (Z) está debajo del

nivel natural del terreno por lo que al igual que la cisterna está expuesto a empujes laterales

del suelo y su comportamiento es similar por teniendo el diseño de la siguiente manera:



r 2.80

1

2.30

ELEVACIÓN CUARTO DE tv1AQ.

Fig.E.l. Elevación cuarto de maquinas

4.3.1. DISEÑO DE LA LOSA DE FONDO.

Los esfuerzos de corte y flexión serán mínimos, se colocara un acero mínimo de

temperatura.

As mínimo= 0,0018 b h

As mínimo= 0,0018 (100) (20) = 3,60 cm2

03/8" @ 0,20 en los dos sentidos.

Ver detalle en planos de estructuras.

4.3.2. DISEÑO DE LA LOSA DE TECHO.

Para lo losa de techo se consideró un espesor de 20 cm, las cargas consideradas son

el peso propio y a la sobrecarga de 500 kg/m2.

Metrado de cargas (últimas):

Carga Muerta:(Peso propio)= 2,40tn/m3 x 0,20m = 0,48 tn/m2 x 1,4= 0,672 tn/m2

Carga Viva:(Sobrecarga) = 0,50tn/m2 = 0,50tn/m2 x 1,7= 0.85 tn/m2

Carga total última= 1,522 tn/m2

Según el método de los coeficientes para el caso de losas bidireccionales,

corresponde a un paño discontinuo:



A= 1.80 B = 2.40 m= 0.75

Momentos Positivos

MuA(+)= 0,061 (0,672) (1.8)2+ 0,061 (0,85) (1.80)2 = 0.13tn-m + 0.17tn-m = 0.30

tn-m

MuB (+) = 0,019 (0,672) (2.4)2+ 0,019 (0, 85) (2.4)2 = 0.074 tn-m + 0.093 tn-m=

0.167 tn-m2

Momentos Negativos

113 de Mto positivo:

MuA(-)= 0,10 Tn-m

Mu B (-) = 0,06 Tn-m


Para b = 100 cm y d = 17cm.

Se tiene que todos los momentos son mínimos por lo tanto se diseñara con la cuantía

mínima para losas.

p= 0.0018 As= 3.06 cm2 03/8"@ 0,20.

VERIFICACIÓN POR CORTANTE.

Para hallar el esfuerzo cortante utilizamos la carga última por el área tributaria.

Vu = Wu Ll (2L2-L1)/4

Ll = 1.80

L2 = 2.4

Vu = 1.52 * 1.8 *(2*2.4-1.8)/4 = 2.05

Vu/0 = 2.41 tn

Ve= 0,53 .J2lO (100) (17) = 13057 kg.

Vu/0 < Ve= 13,06tn ok!

4.3.3. DISEÑO DE LAS PAREDES DEL CUARTO DE MAQUINAS

Para el cuarto de máquinas se tiene las mismas cargas de empuje del suelo y

sobrecarga por lo tanto el esquema de la (figura. C. l.) se muestra estas cargas.

Se considerará una losa reforzada en dos direcciones debido a que la relación B/ A <2. BACH. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 143


Lado largo = 1.04 <2 Lado corto= 0.78 <2

Las cargas amplificadas del cuarto de máquinas son:

Wcm =1,4x Ws=1,4 x 0.979 = 1,371 tn/m2•

Wcv = 1,7x Wq=1,7 x 0,126 = 0,214 tn/m2•

Carga total última = 1.59 tn/m2


M= AIB =2.3/2.40= 0.96

MA (+) =0,022(1,371) (2.3)2 + 0,031 (0,214) (2.3)2 = 0,195 tn-m

MB (+) =0,021(1,371) (2.4)2 + 0,027 (0,224) (2.4)2 = 0,201 tn-m

MA (-) = 0,038 (1.59) (2.3)2 = 0,32 tn-m

MB (-) = 0,056 (1.59) (2.4)2 = 0,51 tn-m '

Debido a que los momentos son pequeños, se obtiene para todos los momentos

cuantía mínima; por consiguiente se colocará acero mínimo: 03/8"@ 0,20. (Superior

e inferior, en ambos sentidos).

DISEÑO DEL OTRO PAÑO

M= AIB = 0,53 =1.8/2.3 tomamos A/B = 0.78

MA (+) =0,032 (1,371) (1.8)2 + 0,044 (0,214) (1.8)2 = 0,173 tn-m

MB (+) =0,015(1,371) (2.3)2 + 0,019 (0,224) (2.3)2 = 0,13 tn-m

MA (-) = 0,055 (1.59) (1.8)2 = 0,28 tn-m

MB (-) = 0,041 (1.59) (2.3)2 = 0,34 tn-m

Los momentos requieren acero mínimo: 03/8"@0,20

VERIFICACIÓN POR CORTE.


Vucm = 2* Wcm*(A/5)

Vucm= 2* 1.371 *(2.30/5)

Vucm = 1.261 Tn


Vucv = 2* Wcm*(A/5)



Vucv = 2* 0.214*(2.30/5)

Vucv = 0.197 Tn

Vu = 1.261 Tn + 0.197 Tn =1.46 tn

Vu = 1.46 tn

Vu 10 = 1.72 tn

Cortante resistido por el concreto del cuarto de máquinas:

V e= 0,53-J210 (1 00)(17) = 13057kg

Ve =13.06tn

Vu <Ve= 13,06tn ok!

El cortante que se produce en las paredes del cuarto de máquinas es menor que el que

resiste el concreto.

4.4. DISEÑO DE TABIQUERIA.

Para el caso de muros no portantes como tabiques, alféizares y parapetos, se diseñarán para

resistir las fuerzas perpendiculares a su plano, siguiendo lo indicado en la Norma E-0.70.

Según las Normas el espesor mínimo de muros no portantes se calculará según la siguiente

expresión:

t=U s ma2

Donde:

t =espesor efectivo mínimo (m).

U= Coeficiente de Uso (Norma Sismo resistente)

s =Coeficiente de acuerdo a la zona sísmica y al tipo de muro no portante.

m = Coeficiente de losas bidireccionales dado en la Norma de Albañilería.

a= Dimensión crítica en metros indicada en la Norma de Albañilería.

b = La otra dimensión del muro no portante.



Ejemplo de diseño

Consideraremos el tabique de estar de 2,40 m de altura.

U= 1,0

De la tabla A de la norma se obtiene el valor s = 0,28

De la tabla B de la norma se obtiene:

a=2,40 b= 1,45

b/a = 1,45 12,40 = 0,60

m= 0,074

Por tanto:

t=Us ma2

t = (1,0) (0,28) (0,074) (2,40)2

t=O,l2m

Se considera el muro de t = 15 cm, con lo que se cumple con el espesor requerido.


TESIS u ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

Tabla A

ZONA SISMICA

1 2

TABIQUES 0.28 0.20

CERCOS 0.20 0.14

PARAPETOS 0.81 0.57

TABLA B

Valores de m

Caso Muro con cuatro bordes arriostrados

1

a= Menor dimensión

b/a= 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8

m= 0.0479 0.0627 0.0755 0.0862 0.0948

Caso Muro con tres bordes arriostrados

2

a= Longitud del borde libre

b/a= 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9

m= 0.060 0.074 0.087 0.097 0.106

3

0.09

0.06

0.24

2.0

0.1017

1.0

0.112

Caso Muro arriostrado solo en sus bordes horizontales

3

a= Altura del muro

m= 0.125

Caso Muro en voladizo

4

a= Altura del muro

m= 0.50


3.0 00

0.1180 0.125

1.5 2.0

0.128 0.132

00

0.133

PÁG. 147

~./!-~_A~S~~S~I!i_•n~t:;~_!!_-~-_:r_OS?_!I!'_P~~!~~-~ DIN. P!SOO~~JU~!~~~ESTRICOÓN~~~R9_(:>~i§~~qu_:rial__=------- -------- ---------·-·- __________ ·= ___ -~@E[¡ Rle Ed~ View Define Draw Select Assign Analy.ze Display Design Detailing Optians Help .:!,

I·Cl·'Y·OO·=·IG·[]il· ~------------------...:":~f-J ''-~~:-=:::.:.::.::.:~ .:_!)~~~·."!'_(~[~--·· ~--------------~

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Capítulo 5

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES DEL ANÁLISIS Y DISEÑO

ESTRUCTURAL

5.1. ESTRUCTURACIÓN.

La estructuración tipo aporticada, para nuestro edificio no satisfacía las necesidades

sísmicas que nos exigía el Reglamento.

El diseño con muros de corte en el eje y-y y tipo dual en el eje x-x cumplió con las

solicitaciones del R.N.E. para obtener desplazamientos menores a los especificados.

Uniformizar el diseño de las losas macizas ah= 0.20m y las vigas ah= 0.50m y b=

0.25m simplifico nuestra estructuración.

5.2. MODELO Y ANÁLISIS.

La modelación y análisis se realizó en el programa ETABS usado en nuestro medio,

con el cual se puedo manejar e interpretar los resultados para el diseño.

Se consideró un Rx = 7 sistema dual y un Ry = 6 sistema de muros de corte.

Nuestra estructura es de tipo regular y la analizamos como tal.

No se tomó en cuenta el diseño de la azotea por ser un área sumante pequeña solo se

encuentra la caja de ascensores y la escalera.

Restringiendo el modelo a una altura del semisotano, tenemos un modelamiento más

cercano a la realidad, ya que caso contrario el diseño de los muros de contención

hubiesen estado sobrereforzado por los altos momentos que nos hubiese arrojado el

análisis.


TESIS "ANÁLISIS Y DISEi\!0 ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCI;'\L LA TOSCANA" -U.N.S.A.

La cortante basal estática obtenida es de Vx = 259.31tn. y Vy = 305.07 tn.

La cortante basal dinámica es de Vx = 174.70 tn y Vy = 161.85 tn.

Por lo que amplificamos los resultados por 1.19 y por 1.51 en la dirección x-x y y-y

respectivamente.

La Fuerza Cortante Basal final para diseño es Vx= 207.45tn y Vy = 244.06 tn.

Los valores de la deriva obtenidos fueron de 0.00424 para la dirección (X) y de

0.002066 en la dirección (Y), cumpliendo con la exigencia de la Norma E.030. Cuyo

desplazamiento máximo para concreto armado es de 0.007.

El desplazamiento máximo calculado en el último nivel fue de 1.8 cm en la dirección

"X" y 1.04 cm_ en la dirección "Y".

5.3. DISEÑO EN CONCRETO ARMADO.

Las losas aligeradas, están armadas con fierro de 0 de 3/8" y 0 de 112" para sus luces

mayores. El cortante es asumido por el concreto de las mismas. En el caso de que el

concreto no asumió el cortante se procedió a convertir la vigueta a una viga de 0.25m x

0.20m (V -9).

En las vigas los momentos de sismo son los que predominan sobre los momentos de

gravedad, y diseñamos con los momentos de sismo según la norma. El mayor refuerzo

se da en las vigas cortas que forman parte de pórticos mixtos, debido a que se absorbe

una cantidad considerable de cortante por sismo.

En el diseño de las columnas se hizo las correcciones por esbeltez, las correcciones

tanto de efecto local, como global son iguales a 1 por lo que las despreciamos para el

diseño.

~ ~on lo que concluimos, que cuando se trata de edificaciones cuya estructuración sea con

muros de corte, los efectos de esbeltez en las columnas muy dificilmente serán mayores, 1

pues las fuerzas y momentos que estas soportan son pequeños.

BACH. !NG. CIVIL P.t\TRICIA NElRA CORNEJO. PÁG. 151

TESIS "ANÁUS!S Y D!SEf~O ESTRUCTUF:AL DEL EDiFiCIO RESIDENC!J\L LA TOSCANJ.\" -U.N.S.r\.

Para el diseño de las placas por fuerza cortante, se utilizó el factor de amplificación

dinámico, y se escalaron los resultados del análisis (Mur 1 Mua.) Wy. Para evitar que la

falla se produzca primero por corte que por flexión o flexo compresión.

En el diseño de cimentaciones se hizo con zapatas combinadas, conectadas, y cimientos

corridos para los muros de contención.

No se consideró hacer una platea de cimentación por el incremeto en el costo que esto

ocasionaría.

Para el diseño de las zapatas obtuvimos acero mínimo con una cuantía igual al 0.0018

dándonos fierro de 0 5/8"@ 0. 175m.

5.4. RECOMENDACIONES.

Se recomienda hacer un buen estudio de suelos para realizar cualquier proyecto de

ingeniería pues será la base con el que podremos realizar una estructuración adecuada

a nuestra realidad.

Trabajar siempre en forma conjunta con los profesionales que se encarga del diseño

arquitectónico para ante eventuales dificultades, se puedan obtener las soluciones más

adecuadas.

BACH. ING. CIVIL PATRICIA NE!RA CORNEJO. PAG. 152

TESIS "ANt\US\S Y DISEfJO ESTRUCTUR!-\L DEL EDiFiCIO RES!DENC!f.IL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

Capítulo VI

PRESUPUESTO Y COMPARACIÓN DE COSTOS DEL EDIFICIO LA

TOSCANA

6.1. GENERALIDADES.

6.1.1. CONSIDERACIONES GENERALES.

Dentro de la construcción, el control del presupuesto de las obras presenta

particularidades propias para cada obra; en virtud de las características que

diferencian a las mismas, al involucrar una serie de procesos y operaciones

extensas.

Como son:

Diversos métodos de construcción, equipos, maquinarias y mano de obra

diferentes, diversos tipos de lugares de trabajo, personal de obra variados:

(profesionales, obreros calificados, obreros no calificados, por lo tanto sus costos

son difíciles de controlar).

Por eso cada obra en particular requiere ser cuidadosamente estudiada y analizada

desde todos los puntos de vista.

Métodos constructivos a utilizar, disponibilidad de recursos financieros,

materiales y mano de obra, modalidad de contrataciones, fluctuaciones en el

mercado, tiempos de ejecución, ajuste de precios etc.

Por lo tanto para la elaboración de un presupuesto de obra se requiere de mucha

responsabilidad, pues la información que se maneje debe ser veraz y oportuna,

para la mayoría de los casos en el menor tiempo posible de la proximidad de la

obra, por la variabilidad de los costos.

BACH. ING. CIVIL PI,TRICit\ NE!RA COH.NEJO. PÁG. 153

l L:..J!.J Mi\lMLI_)i..J f t~'lJLI\1\J t:.J 1 f\U\., l \~H\I"",L U t.: t. t. Vii-I'_..IU f1C..21UCI\!\....!M.L LM J L,l.JL.rd\1/n\ -u~J\i • ...).!"'\.

6.1.2. ESTRUCTURA DEL PRESUPUESTO

Esta dada de la siguiente manera según el esquema:

1 1

METRADO COSTO UNITARIO

1 ,-~-- J

MATERIALES MANO DE OBRA

1

y-PRECIOS -----.1 ~ L.....---...

RENDIMIENTOS

PRESUPUESTO TOTAL

1

J

EQUIPO

1--1 Costo h-m

1--1 Rendimientos

1..-...! Herramientas

J

GASTOS GENERALES

l 1 1 Variables relacionado con 1---l el tiempo de ejecución de

obra

Fijos No relacionados con '--1 el tiempo de ejecución de

obra

Bf.J.CH. iNG. CiVIL PATRI(!f, NE!RA CORI'JEJO.

J ]

UTILIDAD

1

TRIBUTOS

1 ¡-------------¡ y I.G.V J

PÁG. 154

TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A..

6.2. METRADOS.

6.2.1. DEFINICIÓN DE METRADOS.

Constituyen la expresión cuantificada de los trabajos de Construcción que se han

previsto ejecutar en un plazo determinado. Estos determinaran el Costo de Obra,

por cuanto representan el volwnen de trabajo por cada partida.

El metrado debe hacerse con un proceso ordenado y sistemático de cálculo, en

base a partidas. Las unidades utilizadas son el kg, m2, m3, pie 2, unidad, pieza,

global u otra que defina adecuadamente dicho metrado.

CARACTERISTICAS DE LOS METRADOS.

Debe ser cláro, ser sencillo y entendible a otras personas, para permitir la

verificación de los mismos.

Debe ser analítico, para lo cual se utiliza una metodología.

Deben aparecer las operaciones e indicaciones necesarias para realizar el cómputo

de los mismos.

METODOLOGIA DE LOS METRADOS

Verificación de los planos, que estén debidamente numerados, acotados y

completos.

Chequear si los planos y detalles de corte están correctos y también realizar la

compatibilidad de las diferentes especialidades.

Estudiar previamente los planos y especificaciones técnicas

Se debe seguir como un ordenamiento y en lo posible el Reglamento de Metrados

para obras de edificación.

Debe señalarse con suficiente precisión, los límites y alcances del cómputo

efectuado, indicando la zona de estudio o de metrado y trabajos que se van a

efectuar.

Mantener el orden porque nos indicara la secuencia en que se toman las medidas

o lecturas de los planos, lo que facilitara el chequeo. Nwnerar las páginas y anotar

las observaciones o referencias · necesarias.

Debe realizarse considerando los procedimientos constructivos. Supuestos

teóricos con aproximaciones o muy simplificadas tendrán un valor dudoso

BACH. lNG. CIVIL PATRICIA NEIRt\ CORNEJO. PÁG. 155

TESIS "/\NÁL!SIS Y DISEfJO ESTRUCTURJ\L DEL EDIFICIO RESIDENCIAL L/\ TOSCANA" -U.N.S.A.

6.2.2. LISTADO DE METRADOS A EJECUTAR

El listado de los metrados a ejecutar que detallamos a continuación es para poder

elaborar el presupuesto, el presupuesto se realizara para casco rojo, sin arquitectura

acabados, ni tomar en cuenta las instalaciones eléctricas, ni sanitarias.

Tesis :

Tesista:

Ubicación :

Distrito :

Provincia:

LISTA DE METRADOS A EJECUTAR

ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA

BACH. PATRICIA NEIRA CORNEJO

URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA

CERRO COLORADO

AREQUIPA

Departamento: AREQUIPA

Fecha

ltem Alterno

01.00

01.01

01.01.01

01.01.02

01.01.03

01.01.04

01.01.05

01.02

01.02.01

01.02.02

01.02.03

02.00

02.01

02.01.01

02.01.02

02.02

02.02.01

02.02.02

02.03

02.03.01

02.03.02

02.03.03

02.03.04

02.03.05

02.03.06

03.00 03.01

OCTUBRE DEL 2015

Descripción

OBRAS PRELIMINARES

CONSTRUCCIONES PROVISIONALES

OFICINAS

ALMACENES

SERVICIOS HIGIENICOS

CERCOS

CARTELES

INSTALACIONES PROVISIONALES

AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN

DESAGÜE PARA LA CONSTRUCCIÓN

ENERGIA ELÉCTRICA

TRABAJOS PRELIMINARES

LIMPIEZA DEL TERRENO

ELIMINACIÓN DE BASURA Y ELEMENTOS SUELTOS LIVIANOS

ELIMINACIÓN DE MALEZA Y ARBUSTOS

TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS

TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS PRELIMINAR

TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS DURANTE EL PROCESO

SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE

ELABORACIÓN DE PLAN DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO

EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL

EQUIPOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA

SEÑALIZACIÓN TEMPORAL DE SEGURIDAD

CAPACITACIÓN EN SEGURIDAD Y SALUD

MITIGACIÓN DE CONTAMINACIÓN EN OBRA

MOVIMIENTO DE TIERRAS

NIVELACIÓN DEL TERRENO CON EQUIPO

B.D,Cf-1. ING. CIVIL P1\TRICIA NEIRl\ CORNEJO. PÁG. 156


ltem Alterno

03.02

03.02.01

03.01.02

03.03

03.03.01

03.04

03.04.01

04.00 04.01

04.02

04.03

04.03.02

04.04

04.04.01

04.04.02

04.05

04.05.01

04.06

04.06.01

04.07

04.07.01

04.08

04.08.01

05.00 05.01

05.01.01

05.01.02

05.01.03

05.02

05.02.01

05.02.02

05.02.03

05.03

05.03.01

05.03.01.01

05.03.01.02

05.03.01.03

05.04

05.04.01

05.04.02

05.04.03

05.05

05.05.01

05.05.02

05.05.03

05.06

05.06.01

Descripción

EXCAVACIONES

EXCAVACIONES MACIVAS

EXCAVACIONES MANUALES

RELLENOS

RELLENOS CON MATERIAL PROPIO

ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE

ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE C/ MAQ.

OBRAS DE CONCRETO SIMPLE

CIMIENTOS CORRIDOS

SOLADO PARA ZAPATAS

SOBRECIMIENTOS

ENCOFRADO Y DESENCOFRADO

GRADAS Y RAMPAS

CONCRETO EN GRADAS


FALSO PISO E=4"

CONCRETO MEZCLA 1:10 (CEMENTO :HORMIGÓN)

SUBZAPATA

CONCRETO F'C =100 KG/CM2 + 30% DE PIEDRA GRANDE

FALSO CIMIENTO

CONCRETO CICLOPEO 1:12 + 30% DE PIEDRA GRANDE

LOSA DE ESTACIONAMIENTO

CONCRETO F'C=210 KG/CM2

OBRAS DE CONCRETO ARMADO

ZAPATAS

CONCRETO F'C = 210KG/CM2


ACERO

VIGAS DE CIMENTACIÓN



ACERO

MUROS DE CONCRETO

MUROS DE CONTENCIÓN



ACERO

COLUMNAS Y PLACAS



ACERO

VIGAS



ACERO

LOSAS MACIZAS


05.06.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO



ltem Alterno

05.07

05.07.01

05.07.02

05.07.03

05.07.04

05.08

05.08.01

05.08.02

05.08.03

05.09

05.09.01

05.09.02

05.10

05.10.01

05.10.02

05.10.03

06.00 06.01

06.01.01

06.01.02

Descripción

LOSAS ALIGERADAS

CONCRETO F'C = 2101<G/CM2


ACERO

LADRILLLO HUECO PARA LOSA

ESCALERAS



ACERO

COLUMNETAS



CISTERNA DE CONCRETO Y CUARTO DE MAQUI NAS

CONCRETO F'C = 210KG/CM2 CON liMPERMEABILIZANTE


ACERO

MUROS Y TABIQUES DE ALBAÑILERIA

MUROS DE LADRILLO KING KONG DE ARCILLA

MUROS DE LADRILLO I<K DE SOGA

MUROS DE LADRILLO Kl< DE CABEZA


6.2.3. PLANILLAS DE METRADOS.

PLANILLA DE METRADOS

Medidas ITEM Descripción Unid

N" de Veces largo Ancho Parcial Total 01 OBRAS PRELIMINARES

CONSTRUCCIONES PROVISIONALES

01.01.01 OFICINA DE OBRA m2 1.00 3.00 3.00 9.00 9.00 01.01.02 ALMACEN DE OBRA m2 1.00 3.00 5.00 15.00 15.00

01.01.03 SERVICIOS HIGIENICOS m2 1.00 1.50 1.50 2.25 2.25

01.01.04 CERCOS mi 1.00 20.80 20.80 20.80

01.01.05 CARTELES Pza 1.00 1.00 1.00 01.02 INSTALACIONES PROVISIONALES

01.02.01 AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN mes 5.00 5.00 5.00 01.02.02 DESAGÜE PARA LA CONSTRUCCIÓN glb 1.00 1.00 1.00

01.02.03 ENERGIA ELÉCTRICA mes 5.00 5.00 5.00 02.00 TRABAJOS PRELIMINARES

02.01 LIMPIEZA OEL TERRENO

02.01.01 ELIMINACIÓN DE BASURA Y ELEMENTOS SUELTOS LIVIANOS m2 1.00 25.52 10.40 265.41 265.41 02.01.02 ELIMINACIÓN DE MALEZA Y ARBUSTOS

(Se considera un 30% del área total del terreno con arbustos y maleza) m2 0.30 25.52 10.40 79.62 79.62 02.02 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS

02.02.01 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS PRELIMINAR m2 1.00 25.52 10.40 265.41 265.41 02.02.02 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS DURANTE EL PROCESO m2 1,795.98 1795.98

SEMISOTANO m2 1.00 25.52 10.40 265.41 PRIMER NIVEL m2 1.00 25.52 10.40 265.41 SEGUNDO NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86 TERCER NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86 CUARTO NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86 -

QUINTO NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86

SEXTO NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86

SETIMO NIVEL m2 1.00 1.00 210.86 210.86 --- ------- ---~



Tesis : Tesista: Ubicación: Distrito Provincia: Depart.: Fecha:

ITEM

02.00

02.03 02.03.01 02.03.02 02.03.03 02.03.04 02.03.05 02.03.06

ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA BACH. PATRICIA NEIRA CORNEJO URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

-- -- Descripción --TRABAJOS PRELIMINARES

SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE ELABORACIÓN DE PLAN DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL EQUIPOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA SEÑALIZACIÓN TEMPORAL DE SEGURIDAD CAPACITACIÓN EN SEGURIDAD Y SALUD MITIGACIÓN DE POLVO EN OBRA

---- -- - -


Unid N° de Veces Parcial Total

glb 1.00 1.00 1.00 glb 1.00 1.00 1.00 glb 1.00 1.00 1.00 glb 1.00 1.00 1.00 glb 1.00 1.00 1.00 mes 5.00 5.00 5.00

PÁG. 160

Ubicación

Distrito Provincia: Depart.: Fecha:

ITEM

3.00 3.01

3.02 03.01.01

03.01.02


URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

Descripción

MOVIMIENTOS DE TIERRAS NIVELACIÓN DEL TERRENO CON EQUIPO Altura Promedio para nivelación = (0.425m) EXCAVACIÓNES EXCAVACIÓN MACIVA EXCAVACIÓN MACIVA DEL ESTACIONAMIENTO SEMISOTANO (Llegar al nivel de (-1.35) EXCAVACIÓN MASIVA PARA CISTERNA

EXCAVACIÓN MANUAL Excavación Zapatas y cimentaciones Zapata Z-1 Zapata Z-2 Zapata Z-3 Zapata Z-4 Zapata Z-5 Zapata ZC-1

Zapata ZC-2

Unidad

m2 m3

m3

m3 m3

m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3 m3


No ele m

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Medidas Parcial Sub

Total 1 a h Total

25.52 10.40 265.41 . 265.41 265.41 0.43 112.80 112.80

436.30

25.52 10.40 1.35 358.30 358.30 78.00

4.00 4.60 3.25 59.80 2.00 2.80 3.25 18.20

255.16 255.16 2.85 2.00 1.50 8.55 1.20 4.24 1.50 7.63 2.20 5.90 1.50 19.47 3.80 2.20 1.50 12.54 1.80 4.96 3.25 29.02 4.75 3.95 1.50 28.14 5.42 2.15 1.50 17.48 5.32 6.95 1.50 55.46

PÁG. 161

ITEM Descripción Unidad No Medidas

Parcial Sub

Total ele m 1 a h Total Zapata ZC-3 m3 1.00 2.50 3.30 1.50 12.38 -Viga de Cimentación VC-1 m3 1.00 3.65 0.60 1.35 2.96 Viga de Cimentación VC-2 m3 1.00 0.55 0.60 0.95 0.31

Zapata de M-6 m3 1.00 1.10 1.43 1.40 2.20 Zapata de M-4 m3 1.00 5.01 1.35 1.40 9.47 Zapata de M-4 (hasta falsa zapata ) m3 1.00 2.55 1.35 2.10 7.23 Zapata de M-2 m3 1.00 0.68 0.60 1.40 0.57 Zapata de M-8 m3 1.00 0.43 0.60 1.40 0.36 Zapata de M-1 m3 1.00 10.20 0.60 1.40 8.57 Zapata de M-1 O m3 1.00 3.61 0.95 1.40 4.80 Zapata de M-13 m3 1.00 0.80 0.89 1.40 1.00 Cimiento Corrido Zona de ingreso de estacionamiento parte curva m3 1.00 0.40 1.80 1.50 1.08 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 0.40 1.15 1.50 0.69 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 0.40 1.90 1.50 1.14 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 0.40 0.48 1.50 0.29 Ensanche de cimiento de C-2 m3 1.00 0.60 0.60 1.50 0.54 Cimiento Corrido Cerco perimétrico m3 1.00 0.40 3.50 1.50 2.10

m3 1.00 0.40 2.10 1.50 1.26 m3 2.00 0.40 1.00 1.50 1.20

Excav. estacionamiento p/la base compactada m3 1.00 1.00 16.84 0.20 3.37 m3 1.00 0.78 3.55 0.20 0.55 m3 1.00 1.00 48.17 0.20 9.63 m3 1.00 1.00 25.85 0.20 5.17

03.03 RELLENOS 03.03.01 RELLENO COMPACTADO C/EQP MATERIAL /PROPIO 152.67

RELLENO EN ZAPATAS 133.95 Zapata Z-1 m3 1.00 2.00 2.85 0.85 4.85

--


ITEM Descripción Unidad No Medidas

Parcial Sub

Total ele m 1 a h Total Zapata Z-2 m3 1.00 1.20 4.24 0.85 4.32 Zapata Z-3 m3 1.00 2.20 5.90 0.85 11.03 Zapata Z-4 m3 1.00 3.80 1.60 0.85 5.17 Zapata Z-5 m3 1.00 1.80 4.96 2.50 22.32 Zapata ZC-1 m3 1.00 4.75 3.95 0.85 15.95

m3 1.00 5.42 2.15 0.85 9.91 Zapata ZC-2 m3 1.00 5.32 6.95 0.85 31.43 Zapata ZC-3 m3 1.00 2.50 3.30 0.85 7.01 Muro M-6 m3 1.00 0.85 1.43 0.85 1.03 Muro M-4 m3 1.00 5.01 1.35 0.85 5.75 Muro M-4 (hasta falsa zapata) m3 1.00 2.55 1.35 1.65 5.68 Muro de M-2 m3 1.00 0.68 0.35 0.85 0.20 Muro de M-8 m3 1.00 0.43 0.35 0.85 0.13 Zapata de M-1 m3 1.00 10.20 0.35 0.85 3.03 Zapata de M-10 m3 1.00 3.61 0.70 0.85 2.15 Zapata de M-13 m3 1.00 0.89 0.65 0.85 0.49 VC-1 m3 1.00 5.38 0.60 0.50 1.61 VC-2 m3 1.00 1.97 0.60 0.50 0.59 Cimientos Corridos m3 1.00 1.80 0.25 0.40 0.18 !

m3 1.00 1.15 0.25 0.40 0.12 m3 1.00 1.90 0.25 0.40 0.19 m3 1.00 0.48 0.25 0.40 0.05

Cimientos Corridos Cerco perimétrico m3 1.00 0.25 3.50 0.40 0.35 m3 1.00 0.25 2.10 0.40 0.21 1

m3 2.00 0.25 1.00 0.40 0.20 Relleno para la base de la Losa del estacionamiento m3 1.00 1.00 16.84 0.20 3.37 18.73

m3 1.00 0.78 3.55 0.20 0.55 m3 1.00 1.00 48.17 0.20 9.63 1

m3 1.00 1.00 25.85 0.20 5.17 03.04 ELIMINACIÓN DE MATERIAL EXCEDENTE 03.04.01 Eliminación Material Excedente m3 1.40 651.59 912.22 912.22

(mat. excav.- mat. de rell.) x f.e.)



Ubicación: URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO Distrito

Provincia: Depart.: Fecha:

ITEM

04.00

04.01

AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

Descripción Und

OBRAS DE CONCRETO SIMPLE

CIMIENTOS CORRIDOS: co 1:10 + 30% DE P. G. m3

Cimiento Corrido Interior m3 Zona de ingreso de estacionamiento parte curva m3 Zona de depósito debajo de escaleras m3 Zona de depósito debajo de escaleras m3 Zona de depósito debajo de escaleras

m3 Ensanche de cimiento de C-2

m3 Cimiento Corrido Cerco perimétrico m3

m3 Usamos un factor de desperdicio de 1.05

No ele m

1.00 1.00 1.00 1.00

1.00

1.00 1.00 2.00


Concreto 1 factor de Sub Medidas

desperdicio Total 1

Parcial Total 1

1 a h 1

4.07 4.07

0.40 1.80 0.70 0.50 1.05 0.53 0.40 1.15 0.70 0.32 1.05 0.34 0.40 1.90 0.70 0.53 1.05 0.56 0.40 0.48 0.70 0.13 1.05 0.14

0.60 0.60 0.70 0.25 1.05 0.26

0.40 3.50 0.70 0.98 1.05 1.03 0.40 2.10 0.70 0.59 1.05 0.62 0.40 1.00 0.70 0.56 1.05 0.59

PÁG. 164

Concreto ITEM Descripción Und

No Medidas Parcial Sub Total Total elem factor de 1 a desperdicio

04.02 SOLADO PARA ZAPATAS m2 166.89 166.89 Zapata Z-1 m2 1.00 2.85 2.00 5.70 1.05 5.99

1

Zapata Z-2 m2 1.00 1.20 4.24 5.09 1.05 5.34 !

Zapata Z-3 m2 1.00 2.20 5.90 12.98 1.05 13.63 Zapata Z-4 m2 1.00 3.80 2.20 8.36 1.05 8.78 Zapata Z-5 m2 1.00 1.80 4.96 8.93 1.05 9.37 Zapata ZC-1 , m2 1.00 4.75 3.95 18.76 1.05 19.70

m2 1.00 5.42 2.15 11.65 1.05 12.24 Zapata ZC-2 m2 1.00 5.32 6.95 36.97 1.05 38.82 Zapata ZC-3 m2 1.00 2.50 3.30 8.25 1.05 8.66

Cimiento de M-6 m2 1.00 1.43 1.10 1.57 1.05 1.65 Cimiento de M-4 m2 1.00 5.61 1.35 7.57 1.05 7.95 Cimiento de M-2 m2 1.00 0.68 0.60 0.41 1.05 0.43 Cimiento de M-8 m2 1.00 0.43 0.60 0.26 1.05 0.27 Cimiento de M-1 m2 1.00 10.20 0.60 6.12 1.05 6.43 Cimiento de M-10 m2 1.00 3.61 0.95 3.43 1.05 3.60 Cimiento de M-13 m2 1.00 0.89 0.80 0.71 1.05 0.75

Solado para Cisterna y cuarto de maquinas m2 1.00 2.80 2.00 5.60 1.05 5.88 m2 1.00 4.60 4.00 18.40 1.05 19.32 m2 -1.00 0.45 4.05 -1.82 1.05 -1.91

Usamos un factor de desperdicio de 1. 05


Concreto

ITEM Descripción Und No elem Medidas Factor Sub Total Parcial de

1 a h desperd. Total (m3)

04.03 SOBRECIMIENTOS :C0 1:8 + 25% P.M.

04.03.01 CONCRETO 1.52 1.52

Cimiento Corrido Interior Zona de ingreso de estac. parte curva m3 1.00 2.42 0.15 0.70 0.25 1.05 0.27 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 1.56 0.15 0.70 0.16 1.05 0.17 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 2.35 0.15 0.70 0.25 1.05 0.26 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 1.60 0.15 0.70 0.17 1.05 0.18 Cimiento Corrido Cerco perimétrico m3 1.00 3.24 0.15 0.70 0.34 1.05 0.36

m3 1.00 1.85 0.15 0.70 0.19 1.05 0.20 m3 2.00 0.40 0.15 0.70 0.08 1.05 0.09

Usamos un factor de desperdicio de 1.05

--- - ------

Encofrado

ITEM Descripción Und N° elem Medidas Parcial(m2) Total(m2)

p h/1 04.03.02 ENCOFRADO

18.79 18.79 Cimiento Corrido Interior Zona de ingreso de estac. parte curva m2 1.00 4.84 0.70 3.39 Zona de depósito debajo de escaleras m2 1.00 3.12 0.70 2.18 Zona de depósito debajo de escaleras m2 1.00 4.70 0.70 3.29 Zona de depósito debajo de escaleras m2 1.00 3.20 0.70 2.24 Cimiento Corrido Cerco perimétrico m2 1.00 6.48 0.70 4.54

m2 1.00 3.70 0.70 2.59 m2 2.00 0.80 0.70 0.56

--------


JL,JI,J r\l'llr\LIJI.J 1 L.IIJLJ'IIV LJII\U\.....IUI\r\L.I...IL..L..L..I...IIII"-1'-' 1\L..-.IILJL..I'II"-IT""'H ... Lr\ 1'-'-.1'--0\I'IIT""'\ U,l'll•-'•1-\o

Concreto

ITEM Descripción Und N° elem Medidas Parcial Factor de Sub Total

desper. 1 a h Total (m3)

04.04 GRADAS Y RAMPAS 1.63 2.64 04.04.01 CONCRETO

RAMPA DE INGRESO VEHICULAR m3 1.00 2.90 4.05 0.10 1.17 1.05 1.23 m3 1.00 1.15 2.80 0.10 0.32 1.05 0.34 m3 0.50 1.00 1.15 0.10 0.06 1.05 0.06

GRADAS ENCIMA DE DEPOSITO DE BASURA 1.00

m3 7.00 1.70 0.18 0.13 0.27 1.05 0.28

m3 1.00 1.70 2.25 0.18 0.69 1.05 0.72

----- -

Encofrado

ITEM Descripción Und No elem Medidas Parcial(m2) Total(m2)

p h/1 04.04 GRADAS Y RAMPAS 1.49 2.94 04.04.02 ENCOFRADO

RAMPA DE INGRESO VEHICULAR m2 1.00 8.10 0.10 0.81 m2 1.00 1.15 0.10 0.12 m2 1.00 1.80 0.10 0.18 m2 1.00 3.80 0.10 0.38

GRADAS ENCIMA DE DEPOSITO DE BASURA 1.46 m2 1.00 1.70 0.18 0.31 m2 1.00 0.20 0.18 0.04 m2 1.00 1.70 0.18 0.31 m2 1.00 2.25 0.36 0.81


1 L...JI,J MI'4ML.I,JI,J 1 LJI..JL.I'\1\J L.,JII\U\,.1 UI\ML. LJL.L. L.LJll 1\..,.1\ ... f 1\L"""I....,L.I'I'-11""""\1._ z.....¡-\ ''-'"""..._.,..,,.ro \Jolll•"""•"•

Concreto Factor Sub ITEM Descripción Und N° elem Parcial de Total Total

1 a h des p.

04.05 FALSO PISO E=4"

04.05.01 CONCRETO MEZCLA 1:10 (CEMENTO :HORMIGÓN) m3 1.08 1.08

ZONA DE INGRESO PRINCIPAL AL EDIFICIO m3 1.00 1.80 0.80 0.10 0.14 1.05 0.15 ZONA DE INGRESO PRINCIPAL AL EDIFICIO m3 1.00 2.10 2.25 0.10 0.47 1.05 0.50 DEPOSITO DE BASURA ( SEMISOTANO) m3 1.00 1.70 2.40 0.10 0.41 1.05 0.43


Concreto Factor ITEM Descripción Und

No Medidas de

Sub Total ele m Total 1 a h Parcial des p.

04.06 SUBZAPATA 04.06.01 CONCRETO F'C = 100KG/CM2 +30% DE P. G. 13.97 13.97

ZONA DEBAJO DE CISTERNA DE AGUA 1.00 2.80 2.00 0.60 3.36 1.05 3.53 1.00 4.60 4.00 0.60 11.04 1.05 11.59 -1.00 0.45 4.05 0.60 -1.09 1.05 -1.15

04.07 FALSO CIMIENTO

04.07.01 CONCRETO CICLOPEO 1:12 +30% DE 1

P.G. 1

m3 0.65 0.65. Cimiento Corrido Interior Zona de ingreso de estacionamiento parte curva m3 1.00 2.42 0.15 0.30 0.11 1.05 0.11 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 1.56 0.15 0.30 0.07 1.05 0.07 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 2.35 0.15 0.30 0.11 1.05 0.11 Zona de depósito debajo de escaleras m3 1.00 1.60 0.15 0.30 0.07 1.05 0.08

Cimiento Corrido Cerco perimétrico m3 1.00 3.24 0.15 0.30 0.15 1.05 0.15 m3 1.00 1.85 0.15 0.30 0.08 1.05 0.09 m3 2.00 0.40 0.15 0.30 0.04 1.05 0.04

Usamos un factor de desperdicio de 1.05 1

--- ----


........... _.. ....................... 1 ........ _.. ..... ,,...., ........................................................................ ._..,, ______ ~_. .. , __ ,,_. __ •••••• - ......... ..

Concreto Factor ITEM Descripción Und N° elem Medidas Parcial de Sub

Total Total 1 a h des p.

04.08 LOSAS DE ESTACIONAMIENTO

CONCRETO F'C=21 OKG/M2 m3 16.63 1.05 17.46 17.46

m3 1.00 9.70 20.07 0.10 19.47 m3 -1.00 0.84 0.25 0.10 -0.02 m3 -1.00 2.18 0.25 0.10 -0.05 m3 -1.00 2.18 0.25 0.10 -0.05 m3 -1.00 1.85 0.25 0.10 -0.05 m3 -1.00 1.50 0.25 0.10 -0.04 m3 -1.00 2.95 0.25 0.10 -0.07 m3 -1.00 0.99 0.30 0.10 -0.03 m3 -1.00 2.92 0.25 0.10 -0.07 m3 -1.00 1.45 0.25 0.10 -0.04 m3 -1.00 1.00 0.15 0.10 -0.02 m3 -1.00 2.80 2.00 0.10 -0.56 m3 -1.00 4.60 4.00 0.10 -1.84


1 C.:li.J J-\1\Jf-\LI.JI.J T UI..JCI'\IU I...JII\U\...1 UI\ML.. LJL..L.. L..LJII ''-''-' 1\L....JILJL..I'OI ..... I,---,._ 1-Z~ 1 ................. \I"U 1 ....,,, ......... "


No Medidas factor de Sub ele m Parcial Total

1 a h desperdicio Total 05.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO

05.01 ZAPATAS DE CONCRETO 05.01.01 CONCRETO F'C=21 OKG/CM2 77.19 77.19

Zapata Z-1 m3 1.00 2.85 2.00 0.60 3.42 1.05 3.59 Zapata Z-2 m3 1.00 1.20 4.24 0.60 3.05 1.05 3.21 Zapata Z-3 m3 1.00 2.20 5.90 0.60 7.79 1.05 8.18 Zapata Z-4 m3 1.00 3.80 2.20 0.60 5.02 1.05 5.27 Zapata Z-5 m3 1.00 1.80 4.96 0.60 5.36 1.05 5.62 Zapata ZC-1 m3 1.00 4.75 3.95 0.60 11.26 1.05 11.82

m3 1.00 5.42 2.15 0.60 6.99 1.05 7.34 Zapata ZC-2 m3 1.00 5.32 6.95 0.60 22.18 1.05 23.29 Zapata ZC-3 m3 1.00 2.50 3.30 0.60 4.95 1.05 5.20 Cimentaciones de Muros Cimiento de M-6 m3 1.00 1.43 1.10 0.50 0.79 1.05 0.53 Cimiento de M-4 m3 1.00 5.61 1.35 0.50 3.79 1.05 0.53 Cimiento de M-2 m3 1.00 0.68 0.60 0.50 0.20 1.05 0.53 Cimiento de M-8 m3 1.00 0.43 0.60 0.50 0.13 1.05 0.53 Cimiento de M-1 m3 1.00 10.20 0.60 0.50 3.06 1.05 0.53 Cimiento de M-1 O m3 1.00 3.61 0.95 0.50 1.71 1.05 0.53 Cimiento de M-13 m3 1.00 0.89 0.80 0.50 0.36 1.05 0.53

--- --


1 LJIJ t-\l'llt-\LI..JI..J 1 LJIJLI'IIV L...JII'\U\...1 Ul'\r\L LJLL LL./11 1"-1\...J 1\L..-J'IL..IL..I'It"-lfH ..... L...f\ ,._,_,.._.,. • .,.,, ....,, • .,.._..,,.

Encofrado ITEM Descripción Und No elem Medidas

Parcial(m2) Total(m2) p h/1

05.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO 05.01 ZAPATAS DE CONCRETO 57.77 57.77 05.01.02 ENCOFRADO

Zapata Z-1 m2 1.00 5.35 0.60 3.21 Zapata Z-2 m2 1.00 6.24 0.60 3.74 Zapata Z-3 m2 1.00 7.85 0.60 4.71 Zapata Z-4 m2 1.00 10.80 0.60 6.48

m2 1.00 1.20 0.10 0.12 Zapata Z-5 m2 1.00 6.61 0.60 3.97 Zapata ZC-1 m2 1.00 15.39 0.60 9.23

m2 1.00 Zapata ZC-2 m2 1.00 15.84 0.60 9.50 Zapata ZC-3 m2 1.00 10.80 0.60 6.48 Cimentaciones de Muros Cimiento de M-6 m2 1.00 1.43 0.50 0.72 Cimiento de M-4 m2 1.00 5.01 0.50 2.51 Cimiento de M-2 m2 1.00 0.68 0.50 0.34 Cimiento de M-8 m2 1.00 0.43 0.50 0.22 Cimiento de M-1 m2 1.00 9.20 0.50 4.60 Cimiento de M-10 m2 1.00 3.01 0.50 1.51 Cimiento de M-13 m2 1.00 0.89 0.50 0.45


IL...JI..J 1'\I'IIT"\L..I.JI.J 1 l...'I.JL..i'l....._, L...JII\V"-l\.JI\T>L..L-'L..L..L..L-'111'-1._, 1\L.. ..... IL-'L-1•'-"'L..'-"' ''-'-''-'''"'' '-'•'"•-'•''"

Acero ITEM Descripción Und

No Longitud Parcial ele m q, no 1 Des p. Sub total Total (kg)

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg 05.00 OBRAS DE co ARMADO 05.01 ZAPATAS 3,755.88 3,755.88 05.01.03 ACERO

Zapata Z-1 kg 1.00 5/8" 11.00 2.69 0.00 0.00 0.00 29.59 0.00 0.00 47.34 1.00 47.34 kg 1.00 1" 10.00 1.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.40 73.10 1.00 73.10

Zapata Z-2 kg 1.00 5/8" 7.00 4.08 0.00 0.00 0.00 28.56 0.00 0.00 45.70 1.00 45.70 kg 1.00 5/8" 24.00 1.04 0.00 0.00 0.00 24.96 0.00 0.00 39.94 1.00 39.94

zapata Z-3 kg 1.00 5/8" 12.00 5.74 0.00 0.00 0.00 68.88 0.00 0.00 110.21 1.00 110.21 kg 1.00 1" 24.00 2.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 48.96 194.52 1.00 194.52

Zapata Z-4 kg 1.00 5/8" 22.00 2.04 0.00 0.00 0.00 44.88 0.00 0.00 71.81 1.00 71.81 kg 1.00 5/8" 13.00 3.64 0.00 0.00 0.00 47.32 0.00 0.00 75.71 1.00 75.71

Zapata Z-5 kg 1.00 5/8" 10.00 4.80 0.00 0.00 0.00 48.00 0.00 0.00 76.80 1.00 76.80 kg 1.00 3/4" 26.00 1.64 0.00 0.00 0.00 0.00 42.64 0.00 95.51 1.00 95.51

Zapata ZC-1 kg 1.00 3/4" 14.00 5.37 0.00 0.00 0.00 0.00 75.18 0.00 168.40 1.00 168.40 kg 1.00 3/4" 8.00 6.06 0.00 0.00 0.00 0.00 48.48 0.00 108.60 1.00 108.60 kg 1.00 3/4" 20.00 6.74 0.00 0.00 0.00 0.00 134.80 0.00 301.95 1.00 301.95 kg 1.00 3/4" 4.00 2.79 0.00 0.00 0.00 0.00 11.16 0.00 25.00 1.00 25.00 kg 1.00 5/8" 13.00 6.74 0.00 0.00 0.00 87.62 0.00 0.00 140.19 1.00 140.19 kg 1.00 5/8" 22.00 5.37 0.00 0.00 0.00 118.14 0.00 0.00 189.02 1.00 189.02 kg 1.00 5/8" 10.00 6.06 0.00 0.00 0.00 60.60 0.00 0.00 96.96 1.00 96.96

Zapata ZC-2 kg 1.00 1" 28.00 5.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.92 627.42 1.00 627.42 kg 1.00 5/8" 31.00 7.59 0.00 0.00 0.00 235.29 0.00 0.00 376.46 1.00 376.46 kg 1.00 5/8" 5.00 4.90 0.00 0.00 0.00 24.50 0.00 0.00 39.20 1.00 39.20 kg 1.00 5/8" 10.00 0.90 0.00 0.00 0.00 9.00 0.00 0.00 14.40 1.00 14.40 kg 1.00 5/8" 4.00 4.73 0.00 0.00 0.00 18.92 0.00 0.00 30.27 1.00 30.27 kg 1.00 5/8" 8.00 1.55 0.00 0.00 0.00 12.40 0.00 0.00 19.84 1.00 19.84 kg 1.00 5/8" 8.00 1.53 0.00 0.00 0.00 12.24 0.00 0.00 19.58 1.00 19.58 kg 1.00 5/8" 8.00 6.75 0.00 0.00 0.00 54.00 0.00 0.00 86.40 1.00 86.40 kg 1.00 5/8" 7.00 2.78 0.00 0.00 0.00 19.46 0.00 0.00 31.14 1.00 31.14 kg 1.00 5/8" 7.00 2.80 0.00 0.00 0.00 19.60 0.00 0.00 31.36 1.00 31.36 kg 1.00 5/8" 4.00 4.90 0.00 0.00 0.00 19.60 0.00 0.00 L 31.36 . 1.00 31.36


kg 1.00 5/8" 22.00 0.90 0.00 0.00 0.00 19.80 0.00 0.00 31.68 1.00 31.68 kg 1.00 5/8" 13.00 3.50 0.00 0.00 0.00 45.50 0.00 0.00 72.80 1.00 72.80 kg 1.00 5/8" 2.00 0.90 0.00 0.00 0.00 1.80 0.00 0.00 2.88 1.00 2.88 kg 1.00 5/8" 2.00 1.00 0.00 0.00 0.00 2.00 0.00 0.00 3.20 1.00 3.20 kg 1.00 5/8" 7.00 3.43 0.00 0.00 0.00 24.01 0.00 0.00 38.42 1.00 38.42 kg 1.00 5/8" 10.00 2.25 0.00 0.00 0.00 22.50 0.00 0.00 36.00 1.00 36.00 kg 1.00 5/8" 10.00 0.90 0.00 0.00 0.00 9.00 0.00 0.00 14.40 1.00 14.40

Zapata ZC-3 kg 1.00 5/8" 19.00 2.34 0.00 0.00 0.00 44.46 0.00 0.00 71.14 1.00 71.14 kg 1.00 5/8" 14.00 3.14 0.00 0.00 0.00 43.96 0.00 0.00 70.34 1.00 70.341

Cimentaciones de Muros Cimiento de M-6 kg 1.00 5/8" 5.00 1.27 0.00 0.00 0.00 6.35 0.00 0.00 10.16 1.00 10.161

kg 1.00 5/8" 7.00 0.94 0.00 0.00 0.00 6.58 0.00 0.00 10.53 1.00 10.53 Cimiento de M-4 kg 1.00 5/8" 6.00 5.45 0.00 0.00 0.00 32.70 0.00 0.00 52.32 1.00 52.32






kQ 1.00 5/8" 4.00 0.64 0.00 0.00 0.00 2.56 0.00 0.00 4.10 1.00 4.10



No Medidas Factor de Sub

ele m Parcial Total 1 a h desper. Total

05.02 VIGAS DE CIMENTACIÓN 4.78 4.78. 05.02.01 CONCRETO 1

VIGA DE CIEMNTACIÓN VC-1 m3 1.00 3.55 0.85 0.60 1.81 1.05 0.63 m3 1.00 0.85 0.35 0.60 0.18 1.05 0.63 m3 1.00 0.97 0.35 0.60 0.20 1.05 0.63 m3 1.00 0.25 0.35 0.30 0.03 1.05 0.32 m3 1.00 1.85 0.35 0.35 0.23 1.05 0.37

VIGA DE CIMENTACIÓN VC-2 m3 1.00 0.54 0.60 0.60 0.19 1.05 0.63 !

m3 1.00 0.97 0.35 0.60 0.20 1.05 0.63 '

m3 1.00 0.45 0.35 0.60 0.09 1.05 0.63 '

m3 1.00 0.25 0.35 0.30 0.03 1.05 0.32

Encofrado


p h/1 05.02 VIGAS DE CIMENTACIÓN 10.60 10.60 05.02.02 ENCOFRADO

VIGA DE CIEMNTACIÓN VC-1 m2 2.00 0.85 3.55 6.04 m2 2.00 0.35 1.10 0.77 m2 2.00 0.35 3.80 2.66

VIGA DE CIMENTACIÓN VC-2 m2 2.00 0.35 0.70 0.49 m2 2.00 0.60 0.54 0.65

------



No Longitud Parcial Sub Total ele m ~ no 1

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" (kg) Desper.

total (kg) 05.02 VIGAS DE CIMENTACIÓN 268.52 268.52 05.02.03 ACERO

VIGA DE CIEMNTACIÓN VC-1 kg 1.00 3/4" 10.00 6.38 0.00 0.00 0.00 0.00 63.80 0.00 142.91 1.00 142.91 kg 1.00 3/8" 27.00 2.90 0.00 78.30 0.00 0.00 0.00 0.00 46.98 1.00 46.98

VIGA DE CIMENTACIÓN VC-2 kg 1.00 3/4" 5.00 2.97 0.00 0.00 0.00 0.00 14.85 0.00 33.26 1.00 33.26 kg 1.00 5/8" 5.00 2.97 0.00 0.00 0.00 14.85 0.00 0.00 23.76 1.00 23.76 kg 1.00 3/8" 15.00 2.40 0.00 36.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21.60 1.00 21.60

Concreto

ITEM Descripción Und No

Medidas factor de Sub ele m Parcial Total 1 a h desperdicio Total

05.03 MUROS DE CONCRETO 05.03.01 MUROS DE CONTENCIÓN 05.03.01.01 CONCRETO F'C=21 0Kg/cm2 30.94 30.94

M-6 m3 1.00 2.42 0.25 3.65 2.21 1.05 2.32 M-4 m3 1.00 6.62 0.25 3.65 6.04 1.05 6.34

M-2 m3 1.00 1.52 0.25 3.65 1.39 1.05 1.46 M-8 m3 1.00 2.18 0.25 3.65 1.99 1.05 2.09 M-1 m3 1.00 10.20 0.25 3.65 9.31 1.05 9.77

M-10 m3 1.00 6.61 0.25 3.65 6.03 1.05 6.33 m3 1.00 0.30 0.25 3.65 0.27 1.05 0.29

M-13 m3 1.00 2.44 0.25 3.65 2.23 1.05 2.34


Encofrado '

ITEM Descripción Und Welem Medidas

p h/1 Parcial(m2) Total(m2)

05.03 MUROS DE CONCRETO '

05.03.01 MUROS DE CONTENCIÓN 05.03.01.02 ENCOFRADO 138.65 138.65

M-6 m2 1.00 3.55 2.42 8.59 m2 1.00 1.00 2.42 2.42

M-4 m2 1.00 3.55 6.34 22.51 m2 1.00 1.00 6.34 6.34 m2 1.00 3.55 0.50 1.78

M-2 m2 1.00 3.55 1.52 5.40 m2 1.00 1.00 1.52 1.52

M-8 m2 1.00 3.55 2.18 7.74 m2 1.00 1.00 2.18 2.18

M-1 m2 1.00 3.55 9.70 34.44 1.00 1.00 10.20 10.20

M-10 m2 1.00 3.55 6.61 23.47 m2 1.00 1.00 6.61 6.61 m2 1.00 3.55 0.50 1.78

M-13 m2 1.00 1.00 1.26 1.26 m2 1.00 1.00 2.44 2.44



No longitud ele no 1 Parcial Sub Total • 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" (kg) Dp total (kg)

05.03.01.03 ACERO 1,359.05 1,359.05 M-6 kg 1.0 3/8" 30.00 2.42 0.00 72.60 0.00 0.00 0.00 0.00 43.56 1.0 43.56

kg 1.0 3/8" 18.00 4.50 0.00 81.00 0.00 0.00 0.00 0.00 48.60 1.0 48.60 M-4 kg 1.0 3/8" 38.00 6.34 0.00 240.92 0.00 0.00 0.00 0.00 144.55 1.0 144.55

kg 1.0 3/8" 31.00 4.50 0.00 139.50 0.00 0.00 0.00 0.00 83.70 1.0 83.70 kg 1.0 3/4" 4.00 4.50 0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 0.00 40.32 1.0 40.32 kg 1.0 5/8" 2.00 4.50 0.00 0.00 0.00 9.00 0.00 0.00 14.40 1.0 14.40 kg 2.0 3/8" 24.00 1.12 0.00 53.76 0.00 0.00 0.00 0.00 32.26 1.0 32.26

M-2 kg 1.0 3/8" 30.00 1.52 0.00 45.60 0.00 0.00 0.00 0.00 27.36 1.0 27.36 kg 1.0 3/8" 12.00 4.50 0.00 54.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.40 1.0 32.40

M-8 kg 1.0 3/8" 30.00 2.18 0.00 65.40 0.00 0.00 0.00 0.00 39.24 1.0 39.24 kg 1.0 3/8" 16.00 4.50 0.00 72.00 0.00 0.00 0.00 0.00 43.20 1.0 43.20

M-1 kg 1.0 3/8" 30.00 10.20 0.00 306.00 0.00 0.00 0.00 0.00 183.60 1.0 183.60 kg 1.0 3/8" 66.00 4.50 0.00 297.00 0.00 0.00 0.00 0.00 178.20 1.0 178.20

M-10 kg 1.0 3/8" 30.00 6.61 0.00 198.30 0.00 0.00 0.00 0.00 118.98 1.0 118.98 kg 1.0 3/8" 44.00 4.50 0.00 198.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.80 1.0 118.80 kg 1.0 3/4" 4.00 4.50 0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 0.00 40.32 1.0 40.32

1.0 5/8" 2.00 4.50 0.00 0.00 0.00 9.00 0.00 0.00 14.40 1.0 14.40 2.0 3/8" 24.00 1.12 0.00 53.76 0.00 0.00 0.00 0.00 32.26 1.0 32.26

M-13 kg 1.0 3/8" 36.00 2.44 0.00 87.84 0.00 0.00 0.00 0.00 52.70 1.0 52.70 kg 1.0 3/8" 26.00 4.50 0.00 117.00 0.00 0.00 0.00 0.00 70.20 1.0 70.20



No Medidas Sub elem Parcial Des p. Total

1 a h Total 05.04 COLUMNAS Y PLACAS 260.84 260.84 05.04.01 CONCRETO F'C=21 OKG/CM2

COLUMNAC-1 m3 1.00 1.00 0.13 22.35 2.81 1.05 2.95 COLUMNAC-2 m3 1.00 0.25 0.25 2.41 0.15 1.05 0.16 COLUMNAC-3 COLUMNAC-4 m3 2.00 0.50 0.30 18.60 5.58 1.05 5.86

¡

(el concreto, el encofrado y el fierro del semisotano lo !

metramos con los muros de contención) COLUMNAC-5 m3 1.00 0.84 0.25 22.35 4.69 1.05 4.93 PLACA P-1 m3 1.00 4.90 0.25 22.35 27.38 1.05 28.75

m3 1.00 2.92 0.25 22.35 16.32 1.05 17.13 m3 1.00 2.20 0.25 22.35 12.29 1.05 12.91 m3 2.00 0.40 0.15 22.35 2.68 1.05 2.82

PLACA P-1 (ASCENSOR- AZOTEA) m3 2.00 2.20 0.25 2.40 2.64 1.05 2.77 m3 1.00 1.70 0.25 2.40 1.02 1.05 1.07 m3 1.00 0.40 0.15 2.40 0.14 1.05 0.15

PLACA P-2 m3 1.00 3.24 0.25 22.35 18.10 1.05 19.01 PLACA P-3 m3 1.00 1.50 0.25 22.35 8.38 1.05 8.80 PLACA P-4 m3 1.00 1.85 0.25 22.35 10.34 1.05 10.85 PLACA P-5 m3 1.00 2.18 0.25 22.35 12.18 1.05 12.79 PLACA P-6 m3 1.00 2.18 0.25 22.35 12.18 1.05 12.79 PLACA P-7 m3 1.00 3.96 0.25 22.35 22.13 1.05 23.23 PLACA P-8 m3 1.00 4.90 0.25 22.35 27.38 1.05 28.75

m3 2.00 0.25 0.30 22.35 3.35 1.05 3.52 PLACA P-9 m3 1.00 1.85 0.25 22.35 10.34 1.05 10.85 PLACA P-10 m3 1.00 2.95 0.25 22.35 16.48 1.05 17.31 PLACA P-11 m3 1.00 3.30 0.25 22.35 18.44 1.05 19.36


Encofrado ITEM Descripción Und

No Medidas ele m Parcial(m2) Total(m2) p h/1

05.04 COLUMNAS Y PLACAS 05.04.02 ENCOFRADO 1,963.14 1,963.14

COLUMNAC-1 m2 1.00 1.26 20.65 25.95 COLUMNAC-2 m2 1.00 1.00 2.41 2.41 COLUMNA C-3 COLUMNAC-4 m2 2.00 1.60 17.20 55.04 (el concreto, el encofrado y el fierro del semisotano lo metramos con los muros de contención) COLUMNAC-5 m2 1.00 2.18 20.65 45.02 PLACA P-1 m2 1.00 9.80 20.65 202.37 PLACA P-1 ( AZOTEA) m2 3.00 2.20 2.40 15.84

m2 3.00 1.70 2.40 12.24 m2 2.00 0.65 2.40 3.12 m2 2.00 0.40 2.40 1.92 m2 2.00 0.15 2.40 0.72

PLACA P-2 m2 1.00 6.98 20.65 144.14 PLACA P-3 m2 1.00 3.50 20.65 72.28 PLACA P-4 m2 1.00 4.20 20.65 86.73 PLACA P-5 m2 1.00 4.86 20.65 100.36 PLACA P-6 m2 1.00 4.86 20.65 100.36 PLACA P-7 m2 1.00 8.42 20.65 173.87 PLACA P-8 m2 1.00 9.80 20.65 202.37

m2 1.00 1.25 20.65 25.81 PLACA P-9 m2 1.00 4.20 20.65 86.73 PLACA P-10 m2 1.00 6.40 20.65 132.16 PLACA P-11 m2 1.00 3.80 20.65 78.47


TEM Descripción Und No

4> no 1 Longitud

Parcial(kg) Sub total Total (kg) elem 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

05.04.03 ACERO 21,286.01 21,286.01 COLUMNA C-1 kg 1.00 5/8" 8.00 22.75 0.00 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 291.20 291.20

1.00 3/8" 168.00 1.08 0.00 181.44 0.00 0.00 0.00 0.00 108.86 108.86 COLUMNAC-2 kg 1.00 1/2" 4.00 3.13 0.00 0.00 12.52 0.00 0.00 0.00 12.77 12.77

kg 1.00 3/8" 23.00 1.00 0.00 23.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.80 COLUMNAC-3 kg 2.00 3/4" 4.00 12.75 0.00 0.00 0.00 0.00 102.00 0.00 228.48 228.48

kg 2.00 5/8" 10.00 12.75 0.00 0.00 0.00 255.00 0.00 0.00 408.00 408.00 kg 2.00 3/8" 193.00 3.36 0.00 1,296.96 0.00 0.00 0.00 0.00 778.18 778.18 kg 2.00 5/8" 4.00 10.80 0.00 0.00 0.00 86.40 0.00 0.00 138.24 138.24 kg 2.00 1/2" 10.00 10.80 0.00 0.00 216.00 0.00 0.00 0.00 220.32 220.32

COLUMNAC-4 kg 2.00 3/4" 4.00 8.38 0.00 0.00 0.00 0.00 67.04 0.00 150.17 150.17 kg 2.00 5/8" 2.00 8.38 0.00 0.00 0.00 33.52 0.00 0.00 53.63 53.63 kg 2.00 5/8" 4.00 10.80 0.00 0.00 0.00 86.40- 0.00 0.00 138.24 138.24 kg 2.00 1/2" 2.00 10.80 0.00 0.00 43.20 0.00 0.00 0.00 ·44.06 44.06 kg 2.00 3/8" 161.00 1.60 0.00 515.20 0.00 0.00 0.00 0.00 309.12 309.12

1

COLUMNAC-5 kg 1.00 3/4" 4.00 12.75 0.00 0.00 0.00 0.00 51.00 0.00 114.24 114.24 ' 1

kg 1.00 5/8" 6.00 12.75 0.00 0.00 0.00 76.50 0.00 0.00 122.40 122.40 kg 1.00 5/8" 4.00 10.80 0.00 0.00 0.00 43.20 0.00 0.00 69.12 69.12 kg 1.00 1/2" 6.00 10.80 0.00 0.00 64.80 0.00 0.00 0.00 66.10 66.10 kg 1.00 3/8" 176.00 2.18 0.00 383.68 0.00 0.00 0.00 0.00 230.21 230.21

PLACAP-1 kg 1.00 5/8" 8.00 15.25 0.00 0.00 0.00 122.00 0.00 0.00 195.20 195.20 kg 1.00 1/2" 18.00 15.25 0.00 0.00 274.50 0.00 0.00 0.00 279.99 279.99 kg 1.00 1/2" 18.00 8.00 0.00 0.00 144.00 0.00 0.00 0.00 146.88 146.88 kg 1.00 1/2" 8.00 8.00 0.00 0.00 64.00 0.00 0.00 0.00 65.28 65.28 kg 1.00 3/8" 72.00 22.75 0.00 1,638.00 0.00 0.00 0.00 0.00 982.80 982.80 kg 1.00 1/2" 152.00 9.80 0.00 0.00 1,489.60 0.00 0.00 0.00 1,519.39 1,519.39 kg 1.00 1/2" 152.00 5.84 0.00 0.00 887.68 0.00 0.00 0.00 905.43 905.43 kg 1.00 1/2" 152.00 4.40 0.00 0.00 668.80 0.00 0.00 0.00 682.18L..- _ _13!32.1!3~



4J no 1 Longitud

Parcial(kg) Sub total Total (kg) elem 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

kg 2.00 3/8" 80.00 0.65 0.00 104.00 0.00 0.00 0.00 0.00 62.40 62.40 kg 3.00 3/8" 137.00 1.10 0.00 452.10 0.00 0.00 0.00 0.00 271.26 271.26 kg 1.00 3/8" 137.00 1.20 0.00 164.40 0.00 0.00 0.00 0.00 98.64 98.64 kg 1.00 3/8" 137.00 1.00 0.00 137.00 0.00 0.00 0.00 0.00 82.20 82.20 kg 1.00 3/8" 62.00 3.00 0.00 186.00 0.00 0.00 0.00 0.00 111.60 111.60 kg 1.00 3/8" 24.00 4.40 0.00 105.60 0.00 0.00 0.00 0.00 63.36 63.36 kg 1.00 3/8" 12.00 4.40 0.00 52.80 0.00 0.00 0.00 0.00 31.68 31.68 kg 1.00 3/8" 16.00 0.65 0.00 10.40 0.00 0.00 0.00 0.00 6.24 6.24 kg 1.00 3/8" 72.00 1.00 0.00 72.00 0.00 0.00 0.00 0.00 43.20 43.20

PLACA P-2 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 26.00 22.75 0.00 591.50 0.00 0.00 0.00 0.00 354.90 354.90 kg 1.00 1/2" 44.00 6.48 0.00 0.00 285.12 0.00 0.00 0.00 290.82 290.82 kg 1.00 3/8" 48.00 6.48 0.00 311.04 0.00 0.00 0.00 0.00 186.62 186.62 kg 1.00 3/8" 160.00 1.30 0.00 208.00 0.00 0.00 0.00 0.00 124.80 124.80 kg 1.00 3/8" 160.00 1.00 0.00 160.00 0.00 0.00 0.00 0.00 96.00 96.00

PLACA P-3 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 6.00 22.75 0.00 136.50 0.00 0.00 0.00 0.00 81.90 81.90 kg 1.00 1/2" 61.00 3.00 0.00 0.00 183.00 0.00 0.00 0.00 186.66 186.66 kg 1.00 1/2" 36.00 3.00 0.00 0.00 108.00 0.00 0.00 0.00 110.16 110.16 kg 2.00 3/8" 160.00 1.00 0.00 320.00 0.00 0.00 0.00 0.00 192.00 192.00

PLACA P-4 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 .0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 10.00 22.75 0.00 227.50 0.00 0.00 0.00 0.00 136.50 136.50 kg 1.00 1/2" 61.00 4.20 0.00 0.00 256.20 0.00 0.00 0.00 261.32 261.32 kg 1.00 1/2" 44.00 4.20 0.00 0.00 184.80 0.00 0.00 0.00 188.50 188.50 kg 2.00 3/8" 160.00 1.00 0.00 320.00 0.00 0.00 0.00 0.00 192.00 192.00

PLACA P-5 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 12.00 22.75 0.00 273.00 0.00 0.00 0.00 0.00 163.80 163.80 kg 1.00 1/2" 89.00 4.36 0.00 0.00 388.04 0.00 0.00 0.00 395.80 395.80 kg 1.00 1/2" 60.00 4.36 0.00 0.00 261.60 0.00 0.00 0.00 266.83 266.83 kg 2.00 3/8" 160.00 1.00 0.00 320.00 0.00 0.00 0.00 0.00 192.00 192.00

PLACA P-6 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 12.00 22.75 0.00 273.00 0.00 0.00 0.00 0.00 163.80 163.80

-·


IL..JI..J T""\I'IIT""\LI-JI._.IILJI._.IL...I'd.._.,L.._.III\"'-J...._.I_IU>L......,.._,_._..._..,,,..._.,._.,,,.__..,....,.._,,._.,,,,__.,,_,~_...,, ••• _..,,.,_,, •.


<\> no Lonaitud

Parcial(kg) Sub total Total (kg) ele m 1 1/4" 3/4" 1"

kg 1.00 1/2" 77.00 4.36 0.00 0.00 335.72 0.00 0.00 0.00 342.43 342.43 kg 1.00 1/2" 44.00 4.36 0.00 0.00 191.84 0.00 0.00 0.00 195.68 195.68 kg 2.00 3/8" 160.00 1.00 0.00 320.00 0.00 0.00 0.00 0.00 192.00 192.00

PLACA P-7 kg 1.00 1/2" 12.00 22.75 0.00 0.00 273.00 0.00 0.00 0.00 278.46 278.46 kg 1.00 3/8" 24.00 22.75 0.00 546.00 0.00 0.00 0.00 0.00 327.60 327.60 kg 1.00 3/8" 88.00 8.42 0.00 740.96 0.00 0.00 0.00 0.00 444.58 444.58 kg 2.00 3/8" 137.00 1.30 0.00 356.20 0.00 0.00 0.00 0.00 213.72 213.72

PLACA P-8 kg 1.00 1/2" 18.00 22.75 0.00 0.00 409.50 0.00 0.00 0.00 417.69 417.69 kg 1.00 3/8" 30.00 22.75 0.00 682.50 0.00 0.00 0.00 0.00 409.50 409.50 1

kg 1.00 1/2" 120.00 9.80 0.00 0.00 1,176.00 0.00 0.00 0.00 1,199.52 1,199.52 kg 1.00 3/8" 168.00 1.10 0.00 184.80 0.00 0.00 0.00 0.00 110.88 110.88

1 2.00 3/8" 168.00 1.60 0.00 537.60 0.00 0.00 0.00 0.00 322.56 322.56 PLACA P-9 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 ' 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64

kg 1.00 3/8" 12.00 22.75 0.00 273.00 0.00 0.00 0.00 0.00 163.80 163.80 kg 1.00 1/2" 26.00 3.70 0.00 0.00 96.20 0.00 0.00 0.00 98.12 98.12 kg 1.00 3/8" 54.00 3.70 0.00 199.80 0.00 0.00 0.00 0.00 119.88 119.88 kg 2.00 3/8" 160.00 1.10 0.00 352.00 0.00 0.00 0.00 0.00 211.20 211.20

PLACA P-10 kg 1.00 1/2" 12.00 12.75 0.00 0.00 153.00 0.00 0.00 0.00 156.06 156.06 kg 1.00 3/8" 12.00 10.80 0.00 129.60 0.00 0.00 0.00 0.00 77.76 77.76 kg 1.00 1/2" 14.00 22.75 0.00 0.00 318.50 0.00 0.00 0.00 324.87 324.87 kg 1.00 1/2" 44.00 5.90 0.00 0.00 259.60 0.00 0.00 0.00 264.79 264.79 kg 1.00 3/8" 52.00 5.90 0.00 306.80 0.00 0.00 0.00 0.00 184.08 184.08 kg 2.00 3/8" 160.00 1.10 0.00 352.00 0.00 0.00 0.00 0.00 211.20 211.20

PLACA P-11 kg 1.00 1/2" 8.00 22.75 0.00 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 185.64 185.64 kg 1.00 3/8" 26.00 22.75 0.00 591.50 0.00 0.00 0.00 0.00 354.90 354.90 kg 1.00 1/2" 80.00 6.60 0.00 0.00 528.00 0.00 0.00 0.00 538.56 538.56 kg 2.00 3/8" 160.00 1.10 0.00 352.00 0.00 0.00 0.00 0.00 211.20 211.20


Concreto

Descripción Und No

Medidas ITEM ele m Parcial Des p. Sub Total Total 1 a h

05.05 VIGAS 05.05.01 CONCRETO VIGAS

VIGA V-1 SEMISOTANO

118.21 118.21 m3 1.00 5.28 0.25 0.50 0.66 1.05 0.69

m3 1.00 3.42 0.25 0.50 0.43 1.05 0.45

VIGA V-1 1 ER AL 7MO NIVEL

m3 7.00 5.28 0.25 0.50 4.62 1.05 4.85

m3 7.00 3.42 0.25 0.50 2.99 1.05 3.14

VIGA V-2 SEMISOTANO m3 1.00 5.28 0.25 0.50 0.66 1.05 0.69

m3 1.00 1.47 0.25 0.50 0.18 1.05 0.19

VIGA V-2 ' 1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL m3 6.00 5.28 0.25 0.50 3.96 1.05 4.16

m3 6.00 1.47 0.25 0.50 1.10 1.05 1.16

VIGA V-2" 7MO NIVEL m3 1.00 5.28 0.25 0.50 0.66 1.05 0.69

m3 1.00 1.47 0.25 0.50 0.18 1.05 0.19


m3 1.00 0.90 0.25 0.50 0.11 1.05 0.12

VIGA V-3' 1 ER AL 6TO NIVEL m3 6.00 5.38 0.25 0.50 4.04 1.05 4.24

m3 6.00 0.90 0.25 0.50 0.68 1.05 0.71

VIGA V-3" 7MO NIVEL m3 1.00 5.38 0.25 0.50 0.67 1.05 0.71

m3 1.00 0.90 0.25 0.50 0.11 1.05 0.12

VIGA V-4 SEMISOTANO AL 6TO NIVEL m3 7.00 5.38 0.25 0.50 4.71 1.05 4.94

m3 7.00 1.23 0.25 0.50 1.08 1.05 1.13

m3 7.00 1.10 0.25 0.50 0.96 1.05 1.01

VIGA V-4" 7MO NIVEL m3 1.00 5.38 0.25 0.50 0.67 1.05 0.71

m3 1.00 1.23 0.25 0.50 0.15 1.05 0.16

m3 1.00 1.10 0.25 0.50 0.14 1.05 0.14


m3 7.00 1.97 0.25 0.50 1.72 1.05 1.81

VIGA V-5' 7MO NIVEL m3 1.00 5.38 0.25 0.50 0.67 1.05 0.71

m3 1.00 1.97 0.25 0.50 0.25 1.05 0.26


1 L.......... "1 ... "'-1 .......... ............ ._ ... _ ........ 1 1 , ........ """ 1 ...... 1 u ............. ..._...._._. •• • .._. ....... ·-~·- -·- -·· ·- -· .. -- -·

ITEM Concreto

No Descripción Und

ele m Medidas Parcial Desp. Sub Total Total

1 a h

VIGAS

m3 7.00 1.97 0.25 0.50 1.72 1.05 1.81

VIGA V-6 7MO NIVEL m3 1.00 5.38 0.25 0.50 0.67 1.05 0.71

m3 1.00 1.97 0.25 0.50 0.25 1.05 0.26


VIGA V-7' 1 ER NIVEL- AL 6TO NIVEL m3 6.00 1.79 0.25 0.50 1.34 1.05 1.41

VIGA V-7' 7MO NIVEL m3 1.00 1.79 0.25 0.50 0.22 1.05 0.23


VIGA V-8 7MO NIVEL m3 1.00 5.04 0.25 0.50 0.63 1.05 0.66



VIGA V-10' 1ERAL 7MO NIVEL m3 7.00 17.70 0.25 0.50 15.49 1.05 16.26


m3 1.00 1.00 0.20 0.40 0.08 1.05 0.08

VIGA V-11 ' 1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL m3 7.00 2.88 0.20 0.40 1.61 1.05 1.69


VIGA V-12 1ER NIVEL AL 7MO NIVEL m3 7.00 11.51 0.25 0.50 10.07 1.05 10.57


VIGA V-14 SEMISOTANO AL 7MO NIVEL m3 8.00 1.70 0.25 0.40 1.36 1.05 1.43

VIGA V-15 m3 1.00 3.00 0.25 0.20 0.15 1.05 0.16

VIGA V-16 m3 1.00 2.07 0.25 0.20 0.10 1.05 0.11

VIGA V-17 m3 6.00 5.15 0.30 0.20 1.85 1.05 1.95

VIGA V-17' m3 1.00 5.15 0.30 0.20 0.31 1.05 0.32

VIGA V-18 m3 7.00 4.15 0.40 0.20 2.32 1.05 2.44

m3 7.00 1.80 0.40 0.20 1.01 1.05 1.06 VIGA V-19 m3 7.00 2.42 0.25 0.50 2.12 1.05 2.22

VIGA V-20 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL m3 6.00 3.96 0.25 0.50 2.97 1.05 3.12

m3 6.00 2.35 0.25 0.50 1.76 1.05 1.85

VIGA V-20' 7MO NIVEL m3 1.00 3.96 0.25 0.50 0.50 1.05 0.52

m3 1.00 2.35 0.25 0.50 0.29 1.05 0.31 1

VIGA V-211ER AL 6TO NIVEL m3 6.00 2.42 0.25 0.50 1.82 1.05 1.91 ~-


Concreto


Medidas elem 1 a h Parcial Des p. Sub Total Total

VIGA V-21' 7MO NIVEL m3 1.00 2.42 0.25 0.50 0.30 1.05 0.32

VIGA V-22 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL m3 6.00 3.96 0.25 0.50 2.97 1.05 3.12

m3 6.00 2.35 0.25 0.50 1.76 1.05 1.85

VIGA V-22' 7MO NIVEL m3 1.00 3.96 0.25 0.50 0.50 1.05 0.52

m3 1.00 2.35 0.25 0.50 0.29 1.05 0.31

VIGA V-A SEMISOTANO m3 1.00 1.00 0.15 0.20 0.03 1.05 0.03

m3 1.00 1.61 0.15 0.20 0.05 1.05 0.05

VIGA V-A 1ER NIVEL AL 7MO NIVEL m3 7.00 1.20 0.15 0.20 0.25 1.05 0.26

m3 7.00 4.95 0.15 0.20 1.04 1.05 1.09

VIGAV-B SEMISOTANO m3 1.00 6.28 0.15 0.20 0.19 1.05 0.20

VIGA V-C 1 ER NIVEL m3 1.00 2.80 0.15 0.25 0.11 1.05 0.11 (DE ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL) m3 1.00 1.80 0.15 0.25 0.07 1.05 0.07

(ESCALERAS EN AZOTEA) m3 2.00 2.95 0.15 0.25 0.22 1.05 0.23

m3 1.00 2.00 0.15 0.25 0.08 1.05 0.08

VIGA V-D m3 7.00 6.94 0.30 0.20 2.91 1.05 3.06

VIGA VE m3 1.00 4.12 0.25 0.25 0.26 1.05 0.27

-- ------ -- - -------


1 t::,1::, --J.\1\JALI:::.I::, Y Ul::.ti\JU t::, 1 KUL 1 UKJ.\L UtL tUiriUU Kt::.IUti\IUJ.\L LA 1 U::lLf-\1\lf-\ -U.J\J.::l.A.

Encofrado

ITEM Descripción Und N°elem Medidas

h/1 Parcial(m2) Total(m2)

p 05.05 VIGAS 05.05.02 ENCOFRADO VIGAS

VIGA V-1 SEMISOTANO

728.15 728.15

m2 1.00 0.85 5.28 4.49

m2 1.00 1.05 1.56 1.64

m2 1.00 0.85 1.86 1.58

VIGA V-1 1ER AL 7MO NIVEL

m2 7.00 0.85 5.28 31.42

m2 7.00 0.85 3.42 20.35

VIGAV-2 SEMISOTANO m2 1.00 0.85 5.28 4.49

m2 1.00 0.85 1.47 1.25

VIGA V-2 ' 1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL m2 6.00 0.85 5.28 26.93

m2 6.00 0.85 1.47 7.50

VIGA V-2 " 7MO NIVEL m2 1.00 0.85 5.28 4.49

m2 1.00 0.85 1.47 1.25

VIGA V-3 SEMISOTANO m2 1.00 0.85 5.38 4.57

m2 1.00 1.05 0.90 0.95

VIGA V-3' 1 ER AL 6TO NIVEL m2 6.00 0.85 5.38 27.44

m2 6.00 1.05 0.90 5.67

VIGA V-3" 7MO NIVEL m2 1.00 0.85 5.38 4.57

m2 1.00 1.05 0.90 0.95

VIGA V-4 SEMISOTANO AL 6TO NIVEL m2 7.00 0.85 5.38 32.01

m2 7.00 1.25 1.23 10.76

m2 7.00 1.25 1.10 9.63

VIGA V-4" 7MO NIVEL m2 1.00 0.85 5.38 4.57

m2 1.00 1.25 1.23 1.54

m2 1.00 1.25 1.10 1.38


m2 7.00 1.05 1.97 14.48

'--- --- mL_,__ __ 6.00 0.20 1.82 2.18


Encofrado

ITEM Descripción Und N•elem Medidas


p 05.05 VIGAS

VIGA V-5' 7MO NIVEL m2 1.00 0.85 5.38 4.57 1

m2 1.00 1.05 1.97 2.07

m2 1.00 0.20 1.82 0.36


m2 7.00 0.85 1.97 11.72

m2 1.00 0.20 2.08 0.42

m2 7.00 0.20 3.15 4.41

VIGA V-6 7MO NIVEL m2 1.00 0.85 5.38 4.57

m2 1.00 0.85 1.97 1.67

m2 1.00 0.20 3.15 0.63


VIGA V-7' 1 ER NIVEL- AL 6TO NIVEL m2 6.00 1.05 1.79 11.28

VIGA V-7' 7MO NIVEL m2 1.00 1.05 1.79 1.88 VIGA V-8 SEMISOTANO AL 6TO NIVEL m2 1.00 0.85 5.04 4.28

m2 6.00 1.05 5.04 31.75

VIGA V-8 7MO NIVEL m2 1.00 1.05 5.04 5.29



VIGA V-10' 1ER AL 7MO NIVEL m2 7.00 0.25 17.70 30.98


m2 1.00 0.40 1.00 0.40 1

VIGA V-11 '1ER NIVEL AL 7MO NIVEL m2 7.00 0.40 2.88 8.06


m2 1.00 0.20 2.35 0.47

VIGA V-121ER NIVEL AL 7MO NIVEL m2 7.00 0.85 11.51 68.48

m2 7.00 0.20 2.35 3.29

VIGA V-13 SEMISOTANO m2 1.00 0.25 2.20 0.55 VIGA V-14 SEMISOTANO AL 7MO NIVEL m2 1.00 0.25 2.20 0.55

VIGA V-15 m2 1.00 0.25 3.00 0.75

m2 1.00 0.20 2.80 0.56 - --


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Encofrado

ITEM Descripción Und N• elem Medidas


p

VIGA V-17 m2 6.00 0.30 5.15 9.27

m2 6.00 0.20 2.66 3.19

VIGA V-17' m2 1.00 0.30 5.15 1.55

m2 1.00 0.20 4.60 0.92

VIGA V-18 m2 7.00 0.40 4.15 11.62

m2 7.00 0.40 1.80 5.04

VIGA V-19 m2 7.00 2.42 1.05 17.79

VIGA V-20 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL m2 6.00 3.96 1.05 24.95

m2 6.00 2.35 1.05 14.81

VIGA V-20' 7MO NIVEL m2 1.00 3.96 1.05 4.16

m2 1.00 2.35 1.05 2.47

VIGA V-21 1 ERAL 6TO NIVEL m2 6.00 2.42 1.05 15.25

VIGA V-21' 7MO NIVEL m2 1.00 2.42 1.05 2.54

VIGA V-22 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL m2 6.00 3.96 1.05 24.95

m2 6.00 2.35 1.25 17.63

VIGA V-22' 7MO NIVEL m2 1.00 3.96 1.05 4.16

m2 1.00 2.35 1.25 2.94

VIGA V-A SEMISOTANO m2 1.00 1.00 0.35 0.35

m2 1.00 1.61 0.35 0.56

VIGA V-A 1ER NIVEL AL 7MO NIVEL m2 7.00 1.20 0.35 2.94

m2 7.00 4.95 0.35 12.13

VIGAV-B SEMISOTANO m2 1.00 6.28 0.45 2.83

VIGA V-C 1 ER NIVEL m2 1.00 2.80 0.53 1.48 (DE ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL) m2 1.00 1.80 0.53 0.95

(ESCALERAS EN AZOTEA) m2 1.00 2.95 0.25 0.74

m2 1.00 2.35 0.40 0.94

m2 1.00 2.95 0.25 0.74

m2 1.00 2.45 0.40 0.98

m2 2.00 2.00 0.25 1.00

m2 1.00 1.50 0.15 0.23


1 C.,:)LJ 1-\.1\1/-\LI.JI.,:) 1 UIJCI'\IV L.:>l r\U\....1 Ur\J-\L ULL LUII 1"-'1\,.J IH-'""ILJ'-1'<~'--11H .. ~ .• .....,_,'--',....•".'"' ._,, • .,.,._.,."

Encofrado

ITEM Descripción Und N" elem Medidas


p

VIGA V-D m2 7.00 1.20 0.50 4.20

m2 7.00 1.08 0.50 3.78

m2 7.00 3.11 0.50 10.89

m2 7.00 0.90 0.30 1.89

m2 7.00 0.95 0.30 2.00

VIGA VE m2 1.00 4.12 0.25 1.03

1.00 3.82 0.50 1.91

~ ~- --


IL...-'1-' r-ll'llr\L...I-'1-' 1 <-'1-'L-1'01"-' L... .... ll\'lo.J ...... I'Io.JIHI._._,._,_,_.._..,, ,..._.,_ 111--"1 ..... 1-1~.._.,.,,_._,, , _ _, ...... ,,,.,' .._..,,~,....,,, ••


No Longitud elem ~ no 1

Parcial( O esp. Sub total Total (kg) 1

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg)

05.05 VIGAS 05.05.03 ACERO VIGAS

VIGA V-1 SEMISOTANO

12,347.46 12,347.46 kg 1.00 5/8" 2.00 5.68 0.00 0.00 0.00 11.36 0.00 0.00 18.18 1.00 18.18 kg 1.00 1/2" 4.00 5.68 0.00 0.00 22.72 0.00 0.00 0.00 23.17 1.00 23.17 kg 1.00 5/8" 2.00 3.82 0.00 0.00 0.00 7.64 0.00 0.00 12.22 1.00 12.22 kg 1.00 1/2" 4.00 3.82 0.00 0.00 15.28 0.00 0.00 0.00 15.59 1.00 15.59 kg 1.00 3/8" 43.00 1.50 0.00 64.50 0.00 0.00 0.00 0.00 38.70 1.00 38.70

VIGA V-1 1 ERAL 7MO NIVEL D

kg 7.00 5/8" 2.00 5.68 0.00 0.00 0.00 79.52 0.00 0.00 127.23 1.00 127.23 kg 7.00 1/2" 4.00 5.68 0.00 0.00 159.04 0.00 0.00 0.00 162.22 1.00 162.22 kg 7.00 5/8" 2.00 3.82 0.00 0.00 0.00 53.48 0.00 0.00 85.57 1.00 85.57 kg 7.00 1/2" 4.00 3.82 0.00 0.00 106.96 0.00 0.00 0.00 109.10 1.00 109.10 kg 7.00 3/8" 43.00 1.50 0.00 451.50 0.00 0.00 0.00 0.00 270.90 1.00 270.90

VIGA V-2 SEMISOTANO kg 1.00 5/8" 4.00 6.20 0.00 0.00 0.00 24.80 0.00 0.00 39.68 1.00 39.68 kg 1.00 5/8" 1.00 1.80 0.00 0.00 0.00 1.80 0.00 0.00 2.88 1.00 2.88 kg 1.00 5/8" 2.00 2.72 0.00 0.00 0.00 5.44 0.00 0.00 8.70 1.00 8.70 kg 1.00 1/2" 2.00 2.72 0.00 0.00 5.44 0.00 0.00 0.00 5.55 1.00 5.55 kg 1.00 3/8" 37.00 1.50 0.00 55.50 0.00 0.00 0.00 0.00 33.30 1.00 33.30 kg 1.00 3/8" 15.00 1.50 0.00 22.50 0.00 0.00 0.00 0.00 13.50 1.00 13.50

VIGA V-2 ' 1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL kg 6.00 5/8" 4.00 6.20 0.00 0.00 0.00 148.80 0.00 0.00 238.08 1.00 238.08

kg 6.00 5/8" 4.00 1.80 0.00 0.00 0.00 43.20 0.00 0.00 69.12 1.00 69.12 kg 6.00 5/8" 4.00 2.72 0.00 0.00 0.00 65.28 0.00 0.00 104.45 1.00 104.45 kg 6.00 1/2" 2.00 2.72 0.00 0.00 32.64 0.00 0.00 0.00 33.29 1.00 33.29 kg 6.00 3/8" 37.00 1.50 0.00 333.00 0.00 0.00 0.00 0.00 199.80 1.00 199.80 kg 6.00 3/8" 15.00 1.50 0.00 135.00 0.00 0.00 0.00 0.00 81.00 1.00 81.00


1 L.JIJ MI'IU'""'\LIJI,J 1 LJIJLI'\1\J LJ 1 1\U\...1 Ul\r\L.. U L.. L. L..LJII 1\....,I\,J 1\L....JILJL..I'4..._..11>L.. L..r'\ ¡ ,_,_,.._...,,.,./> '-'"'"•-'•~>•

Acero


Longitud ele m $ no 1 Parcial( 1/4" 3/8" 1/2" 518" 3/4" 1" k!l) Des p. Sub total Total (k!l)

VIGA V-2" 7MO NIVEL kg 1.00 1/2" 4.00 6.20 0.00 0.00 24.80 0.00 0.00 0.00 25.30 1.00 25.30

kg 1.00 1/2" 2.00 1.80 0.00 0.00 3.60 0.00 0.00 0.00 3.67 1.00 3.67 kg 1.00 1/2" 4.00 2.72 0.00 0.00 10.88 0.00 0.00 0.00 11.10 1.00 11.10 kg 1.00 1/2" 1.00 1.05 0.00 0.00 1.05 0.00 0.00 0.00 1.07 1.00 1.07 kg 1.00 3/8" 37.00 1.50 0.00 55.50 0.00 0.00 0.00 0.00 33.30 1.00 33.30 kg 1.00 3/8" 15.00 1.50 0.00 22.50 0.00 0.00 0.00 0.00 13.50 1.00 13.50

VIGA V-3 SEMISOTANO kg 1.00 5/8" 4.00 7.85 0.00 0.00 0.00 31.40 0.00 0.00 50.24 1.00 50.24

kg 1.00 1/2" 2.00 2.05 0.00 0.00 4.10 0.00 0.00 0.00 4.18 1.00 4.18 kg 1.00 518" 2.00 1.03 0.00 0.00 0.00 2.06 0.00 0.00 3.30 1.00 3.30 kg 1.00 3/8" 47.00 1.50 0.00 70.50 0.00 0.00 0.00 0.00 42.30 1.00 42.30

VIGA V-3' 1 ER AL 6TO NIVEL kg 6.00 3/4" 2.00 7.85 0.00 0.00 0.00 0.00 94.20 0.00 211.01 1.00 211.01 kg 6.00 5/8" 2.00 7.85 0.00 0.00 0.00 94.20 0.00 0.00 150.72 1.00 150.72 kg 6.00 3/4" 1.00 2.05 0.00 0.00 0.00 0.00 12.30 0.00 27.55 1.00 27.55 kg 6.00 3/4" 2.00 1.03 0.00 0.00 0.00 0.00 12.36 0.00 27.69 1.00 27.69 kg 6.00 5/8" 2.00 1.00 0.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 19.20 1.00 19.20 kg 6.00 3/8" 47.00 1.50 0.00 423.00 0.00 0.00 0.00 0.00 253.80 1.00 253.80

VIGA V-3" 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 2.00 7.85 0.00 0.00 0.00 15.70 0.00 0.00 25.12 1.00 25.12 kg 1.00 1/2" 2.00 7.85 0.00 0.00 15.70 0.00 0.00 0.00 16.01 1.00 16.01 kg 1.00 5/8" 1.00 2.05" 0.00 0.00 0.00 2.05 0.00 0.00 3.28 1.00 3.28 kg 1.00 1/2" 1.00 1.03 0.00 0.00 1.03 0.00 0.00 0.00 1.05 1.00 1.05 kg 1.00 3/8" 47.00 1.50 0.00 70.50 0.00 0.00 0.00 0.00 42.30 1.00 42.30

VIGA V-4 SEMISOTANO AL 6TO NIVEL kg 7.00 5/8" 4.00 7.90 0.00 0.00 0.00 221.20 0.00 0.00 353.92 1.00 353.92

kg 7.00 5/8" 2.00 1.97 0.00 0.00 0.00 27.58 0.00 0.00 44.13 1.00 44.13

kg 7.00 1/2" 1.00 1.00 0.00 0.00 7.00 0.00 0.00 0.00 7.14 1.00 7.14

kg 7.00 5/8" 4.00 1.84 0.00 0.00 0.00 51.52 0.00 0.00 82.43 1.00 82.43

kg 7.00 3/8" 61.00 1.50 0.00 640.50 0.00 0.00 0.00 0.00 384.30 1.00 384.30

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1 CJIJ t-\1'\lt-\LI..JI..J 1 LJIJLI'\IU LJ 1 f\U\.....1 UI"\1'"\L LJLL Ll.JII J\._¿IU 1\LJIULI'\,1\.....I/'"\L Lr\ 1 VJ\.....r\1,./'"\ -u.I".J.M.

Acero


Longitud elem $ no 1 Parcial(

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg) Desp. Sub total Total (kg) VIGA V-4" 7MO NIVEL kg 1.00 1/2" 4.00 7.90 0.00 0.00 31.60 0.00 0.00 0.00 32.23 1.00 32.23

kg 1.00 1/2" 1.00 1.97 0.00 0.00 1.97 0.00 0.00 0.00 2.01 1.00 2.01 kg 1.00 1/2" 1.00 3.18 0.00 0.00 3.18 0.00 0.00 0.00 3.24 1.00 3.24 kg 1.00 1/2" 4.00 1.84 0.00 0.00 7.36 0.00 0.00 0.00 7.51 1.00 7.51 kg 1.00 3/8" 61.00 1.50 0.00 91.50 0.00 0.00 0.00 0.00 54.90 1.00 54.90


kg 7.00 5/8" 2.00 1.97 0.00 0.00 0.00 27.58 0.00 0.00 44.13 1.00 44.13 kg 7.00 5/8" 2.00 1.80 0.00 0.00 0.00 25.20 0.00 0.00 40.32 1.00 40.32 kg 7.00 1/2" 1.00 3.18 0.00 0.00 22.26 0.00 0.00 0.00 22.71 1.00 22.71 kg 7.00 5/8" 4.00 3.00 0.00 0.00 0.00 84.00 0.00 0.00 134.40 1.00 134.40 kg 7.00 1/2" 1.00 1.38 0.00 0.00 9.66 0.00 0.00 0.00 9.85 1.00 9.85 kg 7.00 3/8" 62.00 1.50 0.00 651.00 0.00 0.00 0.00 0.00 390.60 1.00 390.60

VIGA V-5' 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 4.00 6.43 0.00 0.00 0.00 25.72 0.00 0.00 41.15 1.00 41.15 kg 1.00 1/2" 1.00 1.97 0.00 0.00 1.97 0.00 0.00 0.00 2.01 1.00 2.01 kg 1.00 1/2" 1.00 1.80 0.00 0.00 1.80 0.00 0.00 0.00 1.84 1.00 1.84 kg 1.00 1/2" 4.00 3.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24 kg 1.00 3/8" 62.00 1.50 0.00 93.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.80 1.00 55.80


kg 7.00 5/8" 2.00 6.43 0.00 0.00 0.00 90.02 0.00 0.00 144.03 1.00 144.03 kg 7.00 3/4" 1.00 1.97 0.00 0.00 0.00 0.00 13.79 0.00 30.89 1.00 30.89 kg 7.00 1/2" 1.00 3.18 0.00 0.00 22.26 0.00 0.00 0.00 22.71 1.00 22.71 kg 7.00 3/4" 2.00 1.80 0.00 0.00 0.00 0.00 25.20 0.00 56.45 1.00 56.45 kg 7.00 5/8" 4.00 2.99 0.00 0.00 0.00 83.72 0.00 0.00 133.95 1.00 133.95 kg 7.00 5/8" 2.00 1.40 0.00 0.00 0.00 19.60 0.00 0.00 31.36 1.00 31.36 kg 7.00 3/8" 56.00 1.50 0.00 588.00 0.00 0.00 0.00 0.00 352.80 1.00 352.80


Acero


Longitud elem ~ no 1 Parcial( 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" ka) Des o. Sub total Total (ka)

VIGA V-6 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 4.00 6.43 0.00 0.00 0.00 25.72 0.00 0.00 41.15 1.00 41.15 kg 1.00 1/2" 1.00 1.80 0.00 0.00 1.80 0.00 0.00 0.00 1.84 1.00 1.84 kg 1.00 1/2" 4.00 3.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24 kg 1.00 1/2" 1.00 1.40 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 1.43 1.00 1.43 kg 1.00 3/8" 56.00 1.50 0.00 84.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.40 1.00 50.40

VIGA V-7 SEMISOTANO kg 1.00 1/2" 4.00 3.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24 kg 1.00 3/8" 20.00 1.50 0.00 30.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 1.00 18.00

VIGA V-7' 1 ER NIVEL- AL 6TO NIVEL kg 6.00 5/8" 5.00 3.00 0.00 0.00 0.00 90.00 0.00 0.00 144.00 1.00 144.00

kg 6.00 5/8" 2.00 1.40 0.00 0.00 0.00 16.80 0.00 0.00 26.88 1.00 26.88 kg 6.00 3/8" 20.00 1.50 0.00 180.00 0.00 0.00 0.00 0.00 108.00 1.00 108.00

VIGA V-7' 7MO NIVEL kg 1.00 1/2" 4.00 3.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24 kg 1.00 1/2" 2.00 1.40 0.00 0.00 2.80 0.00 0.00 0.00 2.86 1.00 2.86 kg 1.00 3/8" 20.00 1.50 0.00 30.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 1.00 18.00


kg 1.00 5/8" 1.00 1.72 0.00 0.00 0.00 1.72 0.00 0.00 2.75 1.00 2.75 kg 1.00 1/2" 1.00 2.20 0.00 0.00 2.20 0.00 0.00 0.00 2.24 1.00 2.24 kg 1.00 3/8" 34.00 1.50 0.00 51.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.60 1.00 30.60

1

VIGA V-8 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 4.00 6.35 0.00 0.00 0.00 25.40 0.00 0.00 40.64 1.00 40.64

kg 1.00 3/8" 34.00 1.50 0.00 51.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.60 1.00 30.60


1 l-..JI..J 1'\1 '\11'\l-I..JI..J 1 L...o"I..JL-1 '\1\.J L-..J 1 1 \\.J"-" 1 \.JI 1.,---\l- 1....' L._ L._ L-1....' 11 1"-"1'-' 1 \L-.....rl._.. L-1 ,..._." \L- ,_,. \ 1 ._,_,..._., 11 "' \ ..._,,1 ,,_,,,\o

Acero ITEM No

Longitud Und ele m $ no 1 Parcial(

Descripción 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 314" 1" ka\ Desp. Sub total Total (kg)


VIGA V-10 SEMISOTANO kg 1.00 5/8" 2.00 21.75 0.00 0.00 0.00 43.50 0.00 0.00 69.60 1.00 69.60 kg 1.00 1/2" 2.00 21.75 0.00 0.00 43.50 0.00 0.00 0.00 44.37 1.00 44.37 kg 1.00 1/4" 145.00 0.90 130.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.63 1.00 32.63

VIGA V-10'1ERAL 7MO NIVEL kg 7.00 1/2" 4.00 19.90 0.00 0.00 557.20 0.00 0.00 0.00 568.34 1.00 568.34 kg 7.00 3/8" 1.00 19.90 0.00 139.30 0.00 0.00 0.00 0.00 83.58 1.00 83.58 kg 7.00 1/4" 129.00 0.90 812.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 203.18 1.00 203.18


VIGA V-11 ' 1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL kg 7.00 1/2" 3.00 3.08 0.00 0.00 64.68 0.00 0.00 0.00 65.97 1.00 65.97

kg 7.00 3/8" 3.00 3.08 0.00 64.68 0.00 0.00 0.00 0.00 38.81 1.00 38.81 kg 7.00 1/4" 44.00 1.20 369.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 92.40 1.00 92.40

VIGA V-12 SEMISOTANO kg 1.00 1/2" 5.00 12.70 0.00 0.00 63.50 0.00 0.00 0.00 64.77 1.00 64.77 kg 1.00 1/2" 5.00 1.90 0.00 0.00 9.50 0.00 0.00 0.00 9.69 1.00 9.69 kg 1.00 3/8" 115.00 1.50 0.00 172.50 0.00 0.00 0.00 0.00 103.50 1.00 103.50

VIGA V-121ER NIVEL AL 7MO NIVEL kg 7.00 1/2" 5.00 11.20 0.00 0.00 392.00 0.00 0.00 0.00 399.84 1.00 399.84

kg 7.00 1/2" 5.00 1.90 0.00 0.00 66.50 0.00 0.00 0.00 67.83 1.00 67.83 kg 7.00 3/8" 99.00 1.50 0.00 1,039.50 0.00 0.00 0.00 0.00 623.70 1.00 623.70

VIGA V-13 SEMISOTANO kg 1.00 3/8" 4.00 2.50 0.00 10.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.0Q - 1.00 6.00

BACI-l. ING. CIVIL PATRICIA NEIRA CORNEJO. PÁG. 195

1 LJIJ 1""\1\IJ-\LIJIJ 1 L.II.JLI"V L.JII\U\...1 Ul\1'"\L L.ILL LLJII n ..... ol\...1 1\L........Jil-'1....1'4""''''- ,_,' ,,_,_. .......... , "'" • ._...,,._..,"

Acero


Lonoitud ele m $ no 1 Parcial( 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" ko) Desp. Sub total Total (kg)

kg 1.00 1/4" 22.00 0.90 19.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.95 1.00 4.95

VIGA V-14 SEMISOTANO AL 7MO NIVEL kg 8.00 1/2" 4.00 2.00 0.00 0.00 64.00 0.00 0.00 0.00 65.28 1.00 65.28

kg 8.00 3/8" 20.00 1.30 0.00 208.00 0.00 0.00 0.00 0.00 124.80 1.00 124.80

VIGA V-15 kg 1.00 1/2" 4.00 4.40 0.00 0.00 17.60 0.00 0.00 0.00 17.95 1.00 17.95 kg 1.00 1/4" 24.00 0.90 21.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.40 1.00 5.40

VIGA V-16 kg 1.00 1/2" 4.00 2.47 0.00 0.00 9.88 0.00 0.00 0.00 10.08 1.00 10.08 kg 1.00 3/8" 1.00 2.47 0.00 2.47 0.00 0.00 0.00 0.00 1.48 1.00 1.48 kg 1.00 1/4" 18.00 0.90 16.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.05 1.00 4.05

VIGA V-17 kg 6.00 1/2" 4.00 6.00 0.00 0.00 144.00 0.00 0.00 0.00 146.88 1.00 146.88 kg 6.00 1/2" 1.00 1.65 0.00 0.00 9.90 0.00 0.00 0.00 10.10 1.00 10.10 kg 6.00 1/4" 29.00 1.00 174.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 43.50 1.00 43.50

VIGA V-17' kg 1.00 5/8" 4.00 6.00 0.00 0.00 0.00 24.00 0.00 0.00 38.40 1.00 38.40 kg 1.00 5/8" 2.00 1.65 0.00 0.00 0.00 3.30 0.00 0.00 5.28 1.00 5.28 kg 1.00 5/8" 1.00 1.65 0.00 0.00 0.00 1.65 0.00 0.00 2.64 1.00 2.64 kg 1.00 1/4" 29.00 1.00 29.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.25 1.00 7.25

VIGA V-18 kg 7.00 1/2" 2.00 4.55 0.00 0.00 63.70 0.00 0.00 0.00 64.97 1.00 64.97 kg 7.00 3/8" 4.00 4.55 0.00 127.40 0.00 0.00 0.00 0.00 76.44 1.00 76.44 kg 7.00 1/4" 34.00 1.20 285.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 71.40 1.00 71.40 kg 7.00 1/2" 2.00 2.30 0.00 0.00 32.20 0.00 0.00 0.00 32.84 1.00 32.84 kg 7.00 3/8" 4.00 2.30 0.00 64.40 0.00 0.00 0.00 0.00 38.64 1.00 38.64 kg 7.00 1/4" 26.00 1.20 218.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 54.60 1.00 54.60


,.__.,_. •~a•t~._,_.,_., ..... ,_.._,.>o..J._._..,,,,_,......,,,_,, .. ,._ ..... ._._._ .... ,,,.._..,~, ..... ....,,_._,~~ ... _~··---······ -····-·

Descripción No Acero Und ITEM q, ele m Lonqitud no Parcial(

L 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" ka) Deso. Sub total Total (kg) VIGA V-19 kg 7.00 5/8" 4.00 3.60 0.00 0.00 0.00 100.80 0.00 0.00 161.28 1.00 161.28

kg 7.00 5/8" 6.00 1.20 0.00 0.00 0.00 50.40 0.00 0.00 80.64 1.00 80.64 kg 7.00 3/8" 23.00 1.50 0.00 241.50 0.00 0.00 0.00 0.00 144.90 1.00 144.90

VIGA V-20 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL kg 6.00 5/8" 2.00 7.64 0.00 0.00 0.00 91.68 0.00 0.00 146.69 1.00 146.69

kg 6.00 1/2" 2.00 7.64 0.00 0.00 91.68 0.00 0.00 0.00 93.51 1.00 93.51 kg 6.00 5/8" 2.00 1.17 0.00 0.00 0.00 14.04 0.00 0.00 22.46 1.00 22.46 kg 6.00 3/8" 53.00 1.50 0.00 477.00 0.00 0.00 0.00 0.00 286.20 1.00 286.20

VIGA V-20' 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 2.00 7.64 0.00 0.00 0.00 15.28 0.00 0.00 24.45 1.00 24.45 kg 1.00 1/2" 2.00 7.64 0.00 0.00 15.28 0.00 0.00 0.00 15.59 1.00 15.59 kg 1.00 1/2" 2.00 1.17 0.00 0.00 2.34 0.00 0.00 0.00 2.39 1.00 2.39 '

kg 1.00 3/8" 53.00 1.50 0.00 79.50 0.00 0.00 0.00 0.00 47.70 1.00 47.70

VIGA V-21 1 ERAL 6TO NIVEL kg 6.00 3/4" 4.00 3.60 0.00 0.00 0.00 0.00 86.40 0.00 193.54 1.00 193.54 kg 6.00 3/4" 1.00 1.20 0.00 0.00 0.00 0.00 7.20 0.00 16.13 1.00 16.13 kg 6.00 1/2" 3.00 1.20 0.00 0.00 21.60 0.00 0.00 0.00 22.03 1.00 22.03

1

kg 6.00 3/8" 23.00 1.50 0.00 207.00 0.00 0.00 0.00 0.00 124.20 1.00 124.20 !

VIGA V-21' 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 4.00 3.60 0.00 0.00 0.00 14.40 0.00 0.00 23.04 1.00 23.04 kg 1.00 1/2" 5.00 1.20 0.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 6.12 1.00 6.12 kg 1.00 3/8" 22.00 1.50 0.00 33.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.80 1.00 19.80

VIGA V-22 1 ER NIVEL AL 6TO NIVEL kg 6.00 5/8" 4.00 7.64 0.00 0.00 0.00 183.36 0.00 0.00 293.38 1.00 293.38

kg 6.00 5/8" 2.00 1.15 0.00 0.00 0.00 13.80 0.00 0.00 22.08 1.00 22.08 kg 6.00 1/2" 1.00 1.15 0.00 0.00 6.90 0.00 0.00 0.00 7.04 1.00 7.04 kg 6.00 5/8" 1.00 1.55 0.00 0.00 0.00 9.30 0.00 0.00 14.88 1.00 14.88

1 L____ kq 6.00 3/8" 53.00 1.50 0.00 477.00 0.00 0.00 0.00 0.00 286.20 1.00 286.20 --


Descripción No Acero Und ITEM $ ele m no L Lonaitud Parcial(

Total (kq) 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kq) Des p. Sub total

VIGA V-22' 7MO NIVEL kg 1.00 5/8" 2.00 7.64 0.00 0.00 0.00 15.28 0.00 0.00 24.45 1.00 24.45 kg 1.00 1/2" 2.00 7.64 0.00 0.00 15.28 0.00 0.00 0.00 15.59 1.00 15.59 kg 1.00 1/2" 1.00 1.15 0.00 0.00 1.15 0.00 0.00 0.00 1.17 1.00 1.17 kg 1.00 3/8" 53.00 1.50 0.00 79.50 0.00 0.00 0.00 0.00 47.70 1.00 47.70

VIGA V-A SEMISOTANO kg 1.00 1/2" 2.00 1.20 0.00 0.00 2.40 0.00 0.00 0.00 2.45 1.00 2.45 kg 1.00 3/8" 2.00 1.20 0.00 2.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.44 1.00 1.44 kg 1.00 1/2" 2.00 1.81 0.00 0.00 3.62 0.00 0.00 0.00 3.69 1.00 3.69 kg 1.00 3/8" 2.00 1.81 0.00 3.62 0.00 0.00 0.00 0.00 2.17 1.00 2.17 kg 1.00 1/4" 31.00 0.70 21.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.43 1.00 5.43

VIGA V-A 1ER NIVEL AL 7MO NIVEL kg 1.00 1/2" 2.00 1.40 0.00 0.00 2.80 0.00 0.00 0.00 2.86 1.00 2.86

kg 1.00 3/8" 2.00 1.40 0.00 2.80 0.00 0.00 0.00 0.00 1.68 1.00 1.68 kg 1.00 1/2" 2.00 5.15 0.00 0.00 10.30 0.00 0.00 0.00 10.51 1.00 10.51 kg 1.00 3/8" 2.00 5.15 0.00 10.30 0.00 0.00 0.00 0.00 6.18 1.00 6.18

1 kg 1.00 1/4" 46.00 0.70 32.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.05 1.00 8.05

1

VIGA V-B SEMISOTANO kg 1.00 1/2" 5.00 6.48 0.00 0.00 32.40 0.00 0.00 0.00 1

33.05 1.00 33.05 kg 1.00 1/4" 31.00 0.70 21.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.43 1.00 5.43

1 VIGA V-C 1 ER NIVEL kg 2.00 3/8" 4.00 3.10 0.00 24.80 0.00 0.00 0.00 0.00 14.88 1.00 14.88 ( DE ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL) kg 2.00 3/8" 4.00 2.10 0.00 16.80 0.00 0.00 0.00 0.00 10.08 1.00 10.08

kg 2.00 1/4" 20.00 0.80 32.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.00 1.00 8.00 kg 2.00 1/4" 16.00 0.80 25.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.40 1.00 6.40

(ESCALERAS EN AZOTEA) kg 1.00 3/8" 4.00 3.25 0.00 13.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7.80 1.00 7.80 kg 1.00 3/8" 4.00 2.30 0.00 9.20 0.00 0.00 0.00 0.00 5.52 1.00 5.52 kg 1.00 3/8" 4.00 3.35 0.00 13.40 0.00 0.00 0.00 0.00 8.04 1.00 8.04


Descripción No Acero

ITEM Und 41 ele m '

no Longitud Parcial( L 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" k!:!) Desp. Sub total Total (kg)

kg 1.00 1/4" 20.00 0.80 16.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.00 4.00

kg 1.00 1/4" 15.00 0.80 12.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 1.00 3.00

kg 1.00 1/4" 19.00 0.80 15.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.80 1.00 3.80

VIGA V-D kg 7.00 1/2" 4.00 1.40 0.00 0.00 39.20 0.00 0.00 0.00 39.98 1.00 39.98

kg 7.00 1/2" 4.00 2.43 0.00 0.00 68.04 0.00 0.00 0.00 69.40 1.00 69.40

kg 7.00 1/2" 4.00 4.10 0.00 0.00 114.80 0.00 0.00 0.00 117.10 1.00 117.10

kg 7.00 1/4" 14.00 1.00 98.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.50 1.00 24.50

kg 7.00 1/4" 11.00 1.00 77.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.25 1.00 19.25

kg 7.00 1/4" 26.00 1.00 182.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.50 1.00 45.50

kg 7.00 1/4" 13.00 1.00 91.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.75 1.00 22.75

VIGA VE kg 1.00 3/8" 4.00 4.30 0.00 17.20 0.00 0.00 0.00 0.00 10.32 1.00 10.32

kg 1.00 1/4" 23.00 1.00 23.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.75 1.00 5.75

1

----- - 1


Concreto

ITEM Descripción Und No elem Medidas 1

Parcial Des p. Sub Total Total 1

1 a h i

05.06 LOSAS MACIZAS 05.06.01

CONCRETO 8.70 8.70 '

SEMISOTANO

m3 1.00 2.45 0.98 0.20 0.48 1.05 0.50

1ER AL 6TO NIVEL m3 6.00 2.45 0.98 0.20 2.88 1.05 3.03

m3 6.00 0.78 0.90 0.20 0.84 1.05 0.88

m3 6.00 0.90 1.96 0.20 2.12 1.05 2.22

7MO NIVEL m3 1.00 2.45 0.98 0.20 0.48 1.05 0.50

m3 1.00 0.78 0.90 0.20 0.14 1.05 0.15

AZOTEA m3 1.00 2.20 2.20 0.20 0.97 1.05 1.02 1

ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL m3 1.00 2.45 0.98 0.12 0.29 1.05 0.30 1

m3 1.00 0.78 0.90 0.12 0.08 1.05 0.09 ---- ---


Encofrado


p h/1

05.06 LOSAS MACIZAS

05.06.02 ENCOFRADO 41.66 41.66

SEMISOTANO

m2 1.00 2.45 0.98 2.40

1 ER AL 6TO NIVEL m2 6.00 2.45 0.98 14.41

m2 6.00 0.78 0.90 4.21

m2 6.00 0.90 1.96 10.58

7MO NIVEL m2 1.00 2.45 0.98 2.40

m2 1.00 0.78 0.90 0.70

AZOTEA m2 1.00 1.70 1.70 2.89

m2 4.00 2.20 0.20 1.76

ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL m2 1.00 2.80 0.50 1.40

m2 1.00 1.80 0.50 0.90


Acero


Longitud Parcial ele m Sub Total

«jl no 1 Desp. (kg) 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" (kg) total

05.06 LOSAS MACIZAS 05.06.03 ACERO LOSAS MACIZAS 685.04 685.04

SEMISOTANO

kg 1.00 3/8" 5.00 2.65 0.00 13.25 0.00 0.00 0.00 0.00 7.95 1.00 7.95

kg 1.00 3/8" 5.00 2.45 0.00 12.25 0.00 0.00 0.00 0.00 7.35 1.00 7.35

kg 1.00 3/8" 12.00 1.18 0.00 14.16 0.00 0.00 0.00 0.00 8.50 1.00 8.50

kg 1.00 3/8" 12.00 1.28 0.00 15.36 0.00 0.00 0.00 0.00 9.22 1.00 9.22 kg 1.00 3/8" 12.00 0.71 0.00 8.52 0.00 0.00 0.00 0.00 5.11 1.00 5.11

1 ERAL 6TO NIVEL kg 6.00 3/8" 4.00 1.79 0.00 42.96 0.00 0.00 0.00 0.00 25.78 1.00 25.78

kg 6.00 3/8" 4.00 0.90 0.00 21.60 0.00 0.00 0.00 0.00 12.96 1.00 12.96

kg 6.00 3/8" 5.00 1.58 0.00 47.40 0.00 0.00 0.00 0.00 28.44 1.00 28.44

kg 6.00 3/8" 5.00 1.08 0.00 32.40 0.00 0.00 0.00 0.00 19.44 1.00 19.44

kg 6.00 3/8" 5.00 2.37 0.00 71.10 0.00 0.00 0.00 0.00 42.66 1.00 42.66

kg 6.00 3/8" 5.00 2.57 0.00 77.10 0.00 0.00 0.00 0.00 46.26 1.00 46.26

kg 6.00 3/8" 12.00 1.23 0.00 88.56 0.00 0.00 0.00 0.00 53.14 1.00 53.14

kg 6.00 1/2" 10.00 1.20 0.00 0.00 72.00 0.00 0.00 0.00 73.44 1.00 73.44

kg 6.00 3/8" 10.00 0.71 0.00 42.60 0.00 0.00 0.00 0.00 25.56 1.00 25.56

kg 6.00 1/2" 8.00 1.35 0.00 0.00 64.80 0.00 0.00 0.00 66.10 1.00 66.10 1

kg 6.00 3/8" 8.00 0.75 0.00 36.00 0.00 0.00 0.00 0.00 21.60 1.00 21.60

kg 6.00 3/8" 10.00 1.25 0.00 75.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.00 1.00 45.00

kg 6.00 3/8" 5.00 2.10 0.00 63.00 0.00 0.00 0.00 0.00 37.80 1.00 37.80

kg 6.00 3/8" 5.00 1.90 0.00 57.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.20 1.00 34.20

7MO NIVEL kg 1.00 3/8" 4.00 1.79 0.00 7.16 0.00 0.00 0.00 0.00 4.30 1.00 4.30

kg 1.00 3/8" 4.00 0.90 0.00 3.60 0.00 0.00 0.00 0.00 2.16 1.00 2.16


Acero

ITEM Descripción LonQitud Parcial No ljl no 1 Sub Total Und ele m 1/4" (kg) 1/2" 5/8" 3/4" 1" (kg) Des p. total (kq)

kg 1.00 3/8" 5.00 1.58 0.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 4.74 1.00 4.74

kg 1.00 3/8" 5.00 1.08 0.00 5.40 0.00 0.00 0.00 0.00 3.24 1.00 3.24

kg 1.00 3/8" 5.00 2.37 0.00 11.85 0.00 0.00 0.00 0.00 7.11 1.00 7.11

kg 1.00 3/8" 5.00 2.57 0.00 12.85 0.00 0.00 0.00 0.00 7.71 1.00 7.71

kg 1.00 3/8" 12.00 1.23 0.00 14.76 0.00 0.00 0.00 0.00 8.86 1.00 8.86

kg 1.00 1/2" 10.00 1.20 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24

kg 1.00 3/8" 10.00 0.71 0.00 7.10 0.00 0.00 0.00 0.00 4.26 1.00 4.26

AZOTEA kg 1.00 3/8" 18.00 2.10 0.00 37.80 0.00 0.00 0.00 0.00 22.68 1.00 22.68

kg 1.00 3/8" 18.00 2.10 0.00 37.80 0.00 0.00 0.00 0.00 22.68 1.00 22.68

LOSA MACIZA DE TECHO ENTRADA COCHERA Y PUERTA PRINCIPAL kg 1.00 3/8" 3.00 2.80 0.00 8.40 0.00 0.00 0.00 0.00 5.04 1.00 5.04

kg 1.00 3/8" 9.00 0.70 0.00 6.30 0.00 0.00 0.00 0.00 3.78 1.00 3.78

kg 1.00 3/8" 3.00 1.80 0.00 5.40 0.00 0.00 0.00 0.00 3.24 1.00 3.24

kg 1.00 3/8" 6.00 0.70 0.00 4.20 0.00 0.00 0.00 0.00 2.52 1.00 2.52


IL.-..JI..J r-\l'<lr-\I...I..JI,J 1 1-JI,JL,..I'<I'-J "--'11\......,\....oi'-'1\0\1...1-J.I...I-1..._,11 1\....oi'-J 1\1...-'1._,1...1""-"11\._ ~ • ,.....,.._,._.,,,,., • ......-.,,.,._,,, ••

Concreto


Medidas Sub elem Parcial factor de Total

1 a coeficiente desperdicio Total 05.07 LOSAS ALIGERADAS

05.07.01 CONCRETO m3 12.04 82.96 SEMISOTANO m3 1.00 3.10 1.52 0.09 0.41 1.05 0.43

m3 1.00 1.05 1.52 0.09 0.14 1.05 0.15

m3 1.00 0.98 1.52 0.09 0.13 1.05 0.14

m3 1.00 3.82 2.18 0.00 0.00 1.05 0.00

m3 1.00 3.46 3.10 0.09 0.94 1.05 0.99 m3 1.00 1.05 3.46 0.09 0.32 1.05 0.33

m3 1.00 0.98 3.46 0.09 0.30 1.05 0.31

m3 1.00 3.82 2.80 0.09 0.94 1.05 0.98

m3 1.00 0.95 2.07 0.09 0.17 1.05 0.18

m3 1.00 0.78 4.01 0.09 0.27 1.05 0.29

m3 1.00 1.05 4.01 0.09 0.37 1.05 0.39

m3 1.00 0.98 4.01 0.09 0.34 1.05 0.36 m3 1.00 3.82 4.01 0.09 1.34 1.05 1.41

m3 1.00 2.35 3.10 "0.09 0.64 1.05 0.67

m3 1.00 2.35 1.05 0.09 0.22 1.05 0.23 m3 1.00 2.35 0.98 0.09 0.20 1.05 0.21

m3 1.00 2.45 3.10 0.09 0.66 1.05 0.70 m3 1.00 2.45 1.05 0.09 0.23 1.05 0.24

m3 1.00 1.70 3.10 0.09 0.46 1.05 0.48

m3 1.00 1.70 1.05 0.09 0.16 1.05 0.16

m3 1.00 1.70 0.98 0.09 0.15 1.05 0.15

m3 1.00. 1.70 1.70 0.09 0.25 1.05 0.27


1 '-'"'1-' z u•• ''-1-"1...., 1 ....,1....,'-1"'-' ,_.....,, 1,_......,, '-"'U,,_,_,,_,_.._ ..... ,,,......,,,_..,,..__.,,_..,_, • ...._.,.,,_,_, • • ---· •• •• • -·· ··-·· ·•

Concreto

ITEM Descripción Und No factor de

Sub Total ele m Medidas Parcial desperdicio

1 a coeficiente Total

m3 1.00 2.98 3.10 0.09 0.81 1.05 0.85

m3 1.00 2.98 1.05 0.09 0.27 1.05 0.29

m3 1.00 2.98 0.98 0.09 0.26 1.05 0.27

m3 1.00 2.98 3.73 0.09 0.97 1.05 1.02

m3 1.00 0.75 3.10 0.09 0.20 1.05 0.21

m3 1.00 0.65 1.60 0.09 0.09 1.05 0.10

m3 1.00 1.65 1.60 0.09 0.23 1.05 0.24 1 ER AL 7MO NIVEL 70.92

m3 7.00 3.70 4.40 0.09 9.97 1.05 10.47

m3 7.00 3.70 0.98 0.09 2.22 1.05 2.33

m3 7.00 3.82 2.80 0.09 6.55 1.05 6.88

m3 7.00 0.95 2.80 0.09 1.63 1.05 1. 71

m3 7.00 2.81 0.95 0.09 1.64 1.05 1.72

m3 7.00 4.01 0.98 0.09 2.41 1.05 2.53 m3 7.00 0.90 0.95 0.09 0.52 1.05 0.55 m3 7.00 2.35 4.40 0.09 6.33 1.05 6.65

m3 7.00 2.35 0.98 0.09 1.41 1.05 1.48

m3 7.00 2.46 3.10 0.09 4.67 1.05 4.90

m3 -7.00 0.90 0.45 0.09 -0.25 1.05 -0.26

m3 7.00 1.70 4.40 0.09 4.58 1.05 4.81

m3 7.00 1.70 0.98 0.09 1.02 1.05 1.07

m3 7.00 1.70 1.77 0.09 1.84 1.05 1.94

m3 7.00 2.96 4.40 0.09 7.98 1.05 8.38

m3 7.00 2.96 0.91 0.09 1.65 1.05 1.73

1 m3 7.00 2.96 3.74 0.09 6.78 1.05 7.12


Concreto


Parcial factor de

Sub Total ele m Medidas desperdicio

1 a coeficiente Total

m3 7.00 0.75 2.06 0.09 0.95 1.05 0.99

m3 7.00 0.75 2.09 0.09 0.96 1.05 1.01

m3 7.00 0.50 0.75 0.09 0.23 1.05 0.24

m3 7.00 1.05 0.40 0.09 0.26 1.05 0.27

m3 7.00 4.15 1.25 0.09 3.18 1.05 3.34

m3 7.00 4.15 0.40 0.09 1.02 1.05 1.07

Encofrado

ITEM Descripción Und No elem Medidas


p

05.07 LOSAS ALIGERADAS

05.07.02 ENCOFRADO m2 911.31

139.37 SEMISOTANO m2 1.00 3.10 1.52 4.71

m2 1.00 1.05 1.52 1.60

m2 1.00 0.98 1.52 1.49

m2 1.00 3.82 2.18 8.33

m2 1.00 3.46 3.10 10.73

m2 1.00 1.05 3.46 3.63 ----


IL,JI.J 1\l'rolr-\LI-'l...J 1 LJI-'LI'roi\.J L...JII\V'-"IVI\1"11-.LJ.I-.1-.L.LJIII'-"1\..J 1\L..JILJL.I..,...._.Il\L.L-1\ 1"-'..J...._.I""'' '-'''"'....,''"

Encofrado ITEM Descripción Und No elem Medidas

Parcial(m2) Total(m2) p h/1

05.07.02 ENCOFRADO m2 1.00 0.98 3.46 3.39

m2 1.00 3.82 2.80 10.70 SEMISOTANO m2 1.00 0.95 2.07 1.97

m2 1.00 0.78 4.01 3.13

m2 1.00 1.05 4.01 4.21

m2 1.00 0.98 4.01 3.93

m2 1.00 3.82 4.01 15.32

m2 1.00 2.35 3.10 7.29

m2 1.00 2.35 1.05 2.47

m2 1.00 2.35 0.98 2.30

m2 1.00 2.45 3.10 7.60

m2 1.00 2.45 1.05 2.57 m2 1.00 1.70 3.10 5.27

m2 1.00 1.70 1.05 1.79

m2 1.00 1.70 0.98 1.67 m2 1.00 1.70 1.70 2.89

m2 1.00 2.98 3.10 9.24

m2 1.00 2.98 1.05 3.13 m2 1.00 2.98 0.98 2.92 m2 1.00 2.98 3.73 11.12

m2 1.00 0.75 3.10 2.33

m2 1.00 0.65 1.60 1.04

m2 1.00 1.65 1.60 2.64


IL...JIJ ~1'41"'\L.I...JIJ 1 '-"1-'L.I,..._, ._ .... ,,~'-"'-'1'-'IU•L. ..... .._,_.._'-"111'-'1'-' ,,,__..,....,..._,~._,,,.__,, ·---~·••••• ~··~·-····

Encofrado ITEM Descripción Und Welem Medidas

p Parcial(m2) Total(m2)

1 ER NIVEL AL 7MO NIVEL 771.95 m2 7.00 3.70 4.40 113.96

m2 7.00 3.70 0.98 25.38

m2 7.00 3.82 2.80 74.87

m2 7.00 0.95 2.80 18.62 1 m2 7.00 2.81 0.95 18.69 1

1

m2 7.00 4.01 0.98 27.51

m2 7.00 0.90 0.95 5.99

m2 7.00 2.35 4.40 72.38

m2 7.00 2.35 0.98 16.12

m2 7.00 2.46 3.10 53.38

m2 -7.00 0.90 0.45 -2.84

m2 7.00 1.70 4.40 52.36

m2 7.00 1.70 0.98 11.66

m2 7.00 1.70 1.77 21.06

m2 7.00 2.96 4.40 91.17

m2 7.00 2.96 0.91 18.86

m2 7.00 2.96 3.74 77.49 m2 7.00 0.75 2.06 10.82

m2 7.00 0.75 2.09 10.97

m2 7.00 0.50 0.75 2.63

m2 7.00 1.05 0.40 2.94

m2 7.00 4.15 1.25 36.31

m2 7.00 4.15 0.40 11.62

-- - ---


1 1:..;)1,:) 1-\1\11-\LI.::>I.:> J UI.:>I:I'i!U I:...J 1 1"'\U\....1 Ul"'\r\L LILL L.LIII 1\...IV 1\L..-'IVL..I'oi..._.I,.L.. LF""'\ 1 '-'"""-"'"'" ......... -. .........

No Acero ITEM Descripción Und

ele m f no 1 Longitud Parcial( Des Sub Total

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg) p. total (kg)

05.07 LOSAS ALIGERADAS 05.07.03 ACERO. kg 3,500.76

SEMISOTANO 456.23 TIP01 kg 1.00 3/8" 5.00 5.51 0.00 27.55 0.00 0.00 0.00 0.00 16.53 1.00 16.53

kg 1.00 3/8" 5.00 2.93 0.00 14.65 0.00 0.00 0.00 0.00 8.79 1.00 8.79 kg 1.00 3/8" 5.00 1.10 0.00 5.50 0.00 0.00 0.00 0.00 3.30 1.00 3.30

TIP02 kg 1.00 3/8" 5.00 22.42 0.00 112.10 0.00 0.00 0.00 0.00 67.26 1.00 67.26 TIP03 kg 1.00 3/8" 5.00 24.20 0.00 121.00 0.00 0.00 0.00 0.00 72.60 1.00 72.60

kg 1.00 1/2" 5.00 12.86 0.00 0.00 64.30 0.00 0.00 0.00 65.59 1.00 65.59 TIP03' kg 1.00 3/8" 2.00 16.15 0.00 32.30 0.00 0.00 0.00 0.00 19.38 1.00 19.38 :

kg 1.00 1/2" 2.00 6.00 0.00 0.00 12.00 0.00 0.00 0.00 12.24 1.00 12.24 1

!

TIP04 kg 1.00 3/8" 2.00 11.30 0.00 22.60 0.00 0.00 0.00 0.00 13.56 1.00 13.56 TIPOS kg 1.00 3/8" 5.00 9.35 0.00 46.75 0.00 0.00 0.00 0.00 28.05 1.00 28.05 TIP06 kg 1.00 3/8" 10.00 9.36 0.00 93.60 0.00 0.00 0.00 0.00 56.16 1.00 56.16

kg 1.00 1/2" 10.00 6.11 0.00 0.00 61.10 0.00 0.00 0.00 62.32 1.00 62.32 TIP07 kg 1.00 3/8" 5.00 5.60 0.00 28.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.80 1.00 16.80 '

'

TIPOS kg 1.00 3/8" 5.00 4.55 0.00 22.75 0.00 0.00 0.00 0.00 13.65 1.00 13.65

1

lER AL 7MO NIVEL 2,619.38 VIGUETAS TIPO 1' kg 6.00 3/8" 7.00 2.30 0.00 96.60 0.00 0.00 0.00 0.00 57.96 1.00 57.96

kg 6.00 1/2" 7.00 3.70 0.00 0.00 155.40 0.00 0.00 0.00 158.51 1.00 158.51 TIP02' kg 6.00 3/8" 5.00 19.95 0.00 598.50 0.00 0.00 0.00 0.00 359.10 1.00 359.10 TIP09' kg 6.00 3/8" 1.00 13.65 0.00 81.90 0.00 0.00 0.00 0.00 49.14 1.00 49.14

kg 6.00 1/2" 1.00 7.30 0.00 0.00 43.80 0.00 0.00 0.00 44.68 1.00 44.68 TIP09 kg 6.00 3/8" 3.00 15.45 0.00 278.10 0.00 0.00 0.00 0.00 166.86 1.00 166.86


No Acero ITEM Descripción

Und ele m f no 1 Longitud Parcial{ Des Sub Total

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg) p. total {kg) kg 6.00 1/2" 3.00 3.1 0.00 0.00 55.80 0.00 0.00 0.00 56.92 1.00 56.92 !

TIPO 10 kg 6.00 3/8" 3.00 32.95 0.00 593.10 0.00 0.00 0.00 0.00 355.86 1.00 355.86 kg 6.00 1/2" 3.00 2.55 0.00 0.00 45.90 0.00 0.00 0.00 46.82 1.00 46.82

TIPO 11 kg 6.00 3/8" 2.00 13.65 0.00 163.80 0.00 0.00 0.00 0.00 98.28 1.00 98.28 kg 6.00 1/2" 2.00 3.2 0.00 0.00 38.40 0.00 0.00 0.00 39.17 1.00 39.17

TIPO 12 kg 6.00 3/8" 2.00 13.65 0.00 163.80 0.00 0.00 0.00 0.00 98.28 1.00 98.28 kg 6.00 1/2" 2.00 4.3 0.00 0.00 51.60 0.00 0.00 0.00 52.63 1.00 52.63

TIPO 13 l<g 6.00 3/8" 10.00 5.80 0.00 348.00 0.00 0.00 0.00 0.00 208.80 1.00 208.80 l<g 6.00 1/2" 10.00 6.4 0.00 0.00 384.00 0.00 0.00 0.00 391.68 1.00 391.68

TIPO 14 l<g 6.00 3/8" 5.00 14.20 0.00 426.00 0.00 0.00 0.00 0.00 255.60 1.00 255.60 TIPO 15 kg 6.00 3/8" 5.00 9.95 0.00 298.50 0.00 0.00 0.00 0.00 179.10 1.00 179.10

---- -- -- ---- -----


No Acero ITEM Descripción Und

ele m f no 1 Longitud Parcial( Sub Total

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" kg) Des p.

total (kg) 05.07 LOSAS ALIGERADA 05.07.03 ACERO

7MO NIVEL 425.15 TIPO 1' kg 1.00 3/8" 7.00 2.30 0.00 16.10 0.00 0.00 0.00 0.00 9.66 1.00 9.66

kg 1.00 1/2" 7.00 3.70 0.00 0.00 25.90 0.00 0.00 0.00 26.42 1.00 26.42 TIP02' kg 1.00 3/8" 5.00 19.95 0.00 99.75 0.00 0.00 0.00 0.00 59.85 1.00 59.85 TIP09 kg 1.00 3/8" 4.00 15.45 0.00 61.80 0.00 0.00 0.00 0.00 37.08 1.00 37.08

kg 1.00 1/2" 4.00 3.10 0.00 0.00 12.40 0.00 0.00 0.00 12.65 1.00 12.65 TIPO 10 kg 1.00 3/8" 3.00 32.95 0.00 98.85 0.00 0.00 0.00 0.00 59.31 1.00 59.31

kg 1.00 1/2" 3.00 2.55 0.00 0.00 7.65 0.00 0.00 0.00 7.80 1.00 7.80 TIPO 11 A kg 1.00 3/8" 2.00 13.65 0.00 27.30 0.00 0.00 0.00 0.00 16.38 1.00 16.38 TIPO 12A kg 1.00 3/8" 2.00 15.65 0.00 31.30 0.00 0.00 0.00 0.00 18.78 1.00 18.78

kg 1.00 1/2" 2.00 2.30 0.00 0.00 4.60 0.00 0.00 0.00 4.69 1.00 4.69 TIPO 13 kg 1.00 3/8" 10.00 5.8 0.00 58.00 0.00 0.00 0.00 0.00 34.80 1.00 34.80

kg 1.00 1/2" 10.00 6.40 0.00 0.00 64.00 0.00 0.00 0.00 65.28 1.00 65.28 TIPO 14 kg 1.00 3/8" 5.00 14.20 0.00 71.00 0.00 0.00 0.00 0.00 42.60 1.00 42.60 TIPO 15 kg 1.00 3/8" 5.00 9.95 0.00 49.75 0.00 0.00 0.00 0.00 29.85 1.00 29.85

05.07.04 LADRILLO HUECO NUMERO DE LADRILLOS POR M2 DE LOSA ALIGERADA= 8.33 TOTAL AREA DE ENCOFRADO DE LOSA ALIGERADA = 911.31 NUMERO DE LADRILLOS= 8.33 x911.3 SUB TOTAL 7593.98 FACTOR DE DESPERDICIO 1.05 TOTAL 7974.00 UNIDS


IL.....Jl...J T""'\l'<lrt.L..I...JI...J 1 Lo'I...JL..I'<I'-'L....Jil\'o..J'-1'-'1"1"-\I...Lo'L..L..L..LJIII'-1..__,1\I...-'1._,._,,.,._.,, .. _L...,, ,.._...._.._.,,,._,, .._,,,,.,._,,,,.

Concreto


Medidas Sub ele m Parcial factor de Total

1 a h desperdicio Total 05.08 ESCALERAS

05.08.01 CONCRETO 16.61

1.54

1ERTRAMO m3 1.00 0.52 1.25 0.85 0.55 1.05 0.58

m3 1.00 1.23 0.13 1.23 0.19 1.05 0.20

m3 1.00 0.20 2.10 1.23 0.52 1.05 0.54

m3 1.00 1.03 1.23 0.15 0.19 1.05 0.20

m3 1.00 0.13 1.23 0.15 0.02 1.05 0.02

7.38 200, 4T0,6T0,8AV0,10M0,12AVO, 14AVO TRAMO m3 7.00 1.10 0.15 1.23 1.42 1.05 1.49

m3 7.00 1.23 0.13 1.23 1.32 1.05 1.38

m3 7.00 2.12 0.15 1.23 2.74 1.05 2.87

m3 7.00 1.20 0.15 1.23 1.55 1.05 1.63

7.69 3ERO, STO, 7MO, 9NO, 11AVO, 13AV0,15AVO m3 7.00 1.23 0.13 1.23 1.32 1.05 1.38

m3 7.00 1.20 0.15 1.23 1.55 1.05 1.63

m3 7.00 2.10 0.15 1.23 2.71 1.05 2.85

m3 7.00 1.35 0.15 1.23 1.74 1.05 1.83

-- -


Encofrado ITEM Descripción Und Welem Medidas

p h/1 Parcial(m2} Total(m2}

05.08 ESCALERAS 111.87 05.08.01 ENCOFRADO 5.36

1ER TRAMO m2 1.00 1.65 1.23 2.03 m2 1.00 0.72 1.23 0.89 m2 1.00 1.23 1.23 1.51 m2 1.00 0.17 1.23 0.21 m2 1.00 1.23 0.13 0.15 m2 1.00 0.20 2.00 0.40

m2 1.00 1.03 0.15 0.15 m2 1.00 0.25 0.08 0.02

51.91 2DO, 4T0,6T0,8AV0,10M0,12AVO, 14AVO TRAMO m2 7.00 1.15 1.23 9.90

m2 7.00 2.08 1.23 17.87 m2 7.00 0.95 1.23 8.18 m2 7.00 1.23 1.23 10.55 m2 7.00 0.15 1.10 1.16 m2 7.00 2.12 0.15 2.23 m2 7.00 0.92 0.15 0.97 m2 7.00 1.23 0.13 1.07

54.60 3ERO, 5TO, 7MO, 9NO, 11AVO, 13AV0,15AVO m2 7.00 1.23 0.13 1.07

m2 7.00 1.20 0.15 1.26 m2 7.00 2.10 0.15 2.21

m2 7.00 1.35 0.15 1.42 m2 7.00 1.40 1.23 12.05 m2 7.00 2.10 1.23 18.08

m2 7.00 0.93 1.23 7.96

m2 7.00 1.23 1.23 10.55 -- ---- - --- ---


1 C.:)I..J t-\1'\11-\LIJIJ 1 UIJLI'\IV LJI 1\U\.....1 Ul\r\1... IJL.L. L.l-111 I\.....1\..J 1\L.._IIl-IL.I'ol\,...lr\L. L..r\ 1"-'..J'-r\1'\lr\ '-'•1 .. ,_,,_.,,

Acero


Longitud ele m Parcial Sub Total ciJ

no 1 (kg) Desp. total (kg) 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

05.08 ESCALERAS

05.08.02 ACERO 959.27

32.79

1ERTRAMO kg 1.00 3/8" 5.00 1.80 0.00 9.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.40 1.00 5.40

kg 1.00 3/8" 5.00 1.45 0.00 7.25 0.00 0.00 0.00 0.00 4.35 1.00 4.35

kg 1.00 3/8" 5.00 3.25 0.00 16.25 0.00 0.00 0.00 0.00 9.75 1.00 9.75

kg 1.00 3/8" 5.00 1.55 0.00 7.75 0.00 0.00 0.00 0.00 4.65 1.00 4.65

kg 1.00 3/8" 12.00 1.20 0.00 14.40 0.00 0.00 0.00 0.00 8.64 1.00 8.64

464.48 200, 4T0,6T0,8AV0,10M0,12AVO, 14AVOTRAMO kg 7.00 3/8" 5.00 2.65 0.00 92.75 0.00 0.00 0.00 0.00 55.65 1.00 55.65

kg 7.00 3/8" 5.00 1.45 0.00 50.75 0.00 0.00 0.00 0.00 30.45 1.00 30.45

kg 7.00 3/8" 16.00 1.20 0.00 134.40 0.00 0.00 0.00 0.00 80.64 1.00 80.64

kg 7.00 1/2" 6.00 1.85 0.00 0.00 77.70 0.00 0.00 0.00 79.25 1.00 79.25

kg 7.00 1/2" 6.00 1.90 . 0.00 0.00 79.80 0.00 0.00 0.00 81.40 1.00 81.40

kg 7.00 1/2" 6.00 2.10 0.00 0.00 88.20 0.00 0.00 0.00 89.96 1.00 89.96

kg 7.00 1/2" 6.00 1.10 0.00 0.00 46.20 0.00 0.00 0.00 47.12 1.00 47.12

462.00 3ERO, STO, 7MO, 9NO, 11AVO, 13AV0,15AVO kg 7.00 3/8" 5.00 4.15 0.00 145.25 0.00 0.00 0.00 0.00 87.15 1.00 87.15

kg 7.00 3/8" 17.00 1.20 0.00 142.80 0.00 0.00 0.00 0.00 85.68 1.00 85.68

kg 7.00 1/2" 6.00 1.80 0.00 0.00 75.60 0.00 0.00 0.00 77.11 1.00 77.11

kg 7.00 1/2" 6.00 2.00 0.00 0.00 84.00 0.00 0.00 0.00 85.68 1.00 85.68

kg 7.00 1/2" 6.00 1.85 0.00 0.00 77.70 0.00 0.00 0.00 79.25 1.00 79.25

kg 7.00 1/2" 6.00 1.10 0.00 0.00 46.20 0.00 0.00 0.00 47.12 1.00 47.12


Concreto

ITEM Descripción Und No elem Medidas factor de Sub Parcial

desperdicio Total 1 a h Total

05.09 COLUMNAS DE ARRIOSTRE '

05.09.01 CONCRETO F'C=175 KG 1 CM2 m3 23.80

SEMISOTANO, INGRESO GARAGE, Y PUERTA PRINCIPAL 1.52

COLUMNAPA m3 8.00 0.20 0.15 2.50 0.60 1.05 0.63

COLUMNA PA-1 m3 1.00 0.15 0.15 2.50 0.06 1.05 0.06

COLUMNA PC m3 6.00 0.25 0.15 2.50 0.56 1.05 0.59

CERCO PERIMETRICO PC-1 m3 2.00 0.30 0.15 2.50 0.23 1.05 0.24

1ER NIVEL 3.70

COLUMNA PA m3 40.00 0.20 0.15 2.40 2.88 1.05 3.02

COLUMNA PA-1 m3 2.00 0.15 0.15 2.40 0.11 1.05 0.11

COLUMNA PA-2 m3 6.00 0.25 0.15 2.40 0.54 1.05 0.57

200 NIVEL AL 7MO NIVEL 17.01

COLUMNA PA m3 216.00 0.20 0.15 2.40 15.55 1.05 16.33

COLUMNA PA-1 m3 12.00 0.15 0.15 2.40 0.65 1.05 0.68

COLUMNETAS DE AMARRE DE PARAPETOS

200, 3ER,4T0,5T0,6T0,7MO 1.57

CORTE2-2 m3 12.00 0.20 0.15 0.90 0.32 1.05 0.34

CORTE2-2 m3 3.00 0.20 0.15 0.90 0.08 1.05 0.09

AZOTEA

COLUMNA CP m3 27.00 0.20 0.15 0.68 0.55 1.05 0.58

COLUMNA PA-2 m3 6.00 0.25 0.15 2.40 0.54 1.05 0.57

--


Encofrado

ITEM Descripción Und N" elem Medidas


p

05.09 COLUMNAS DE ARRIOSTRE 05.09.02 ,ENCOFRADO,ACERO m2 402.64

SEMISOTANO , INGRESO GARAGE , Y PUERTA PRINCIPAL m2 21.13

COLUMNAPA m2 8.00 0.55 2.50 11.00

m2 2.00 0.40 2.50 2.00

COLUMNA PA-1 m2 1.00 0.45 2.50 1.13

COLUMNA PC m2 2.00 0.65 2.50 3.25

CERCO PERIMETRICO PC-1 m2 2.00 0.75 2.50 3.75

1ERNIVEL 62.88

COLUMNA PA m2 40.00 0.55 2.40 52.80

COLUMNA PA-1 m2 2.00 0.45 2.40 2.16

COLUMNA PA-2 m2 4.00 0.50 2.40 4.80

m2 2.00 0.65 2.40 3.12

2DO NIVEL AL 7MO NIVEL 298.08

COLUMNA PA m2 216.00 0.55 2.40 285.12

COLUMNA PA-1 m2 12.00 0.45 2.40 12.96


200, 3ER,4T0,5T0,6T0,7MO 20.55

CORTE 2-2 m2 12.00 0.55 0.90 5.94

3ER,5T0,7MO

CORTE2-2 m2 3.00 0.55 0.90 1.49

AZOTEA

COLUMNA CP m2 24.00 0.40 0.68 6.53

COLUMNA PA-2 m2 5.00 0.55 2.40 6.60_ '----


Acero


Longitud Parcial ele m ~ no 1 Desp. Sub Total

1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" (kg) total (kg)

o 05.09.03 ACERO o

SEMISOTANO, INGRESO GARAGE, Y PUERTA PRINCIPAL kg 171.53 3,270.73 COLUMNAPA kg 10.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 148.00 0.00 0.00 0.00 0.00 88.80 1.00 88.80

kg 10.00 1/4" 11.00 0.70 77.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.25 1.00 19.25

COLUMNA PA-1 kg 1.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 14.80 0.00 0.00 0.00 0.00 8.88 1.00 8.88

kg 1.00 1/4" 11.00 0.60 6.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.65 1.00 1.65

COLUMNA PC kg 2.00 3/8" 4.00 3.35 0.00 26.80 0.00 0.00 0.00 0.00 16.08 1.00 16.08

kg 2.00 1/4" 15.00 0.80 24.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 1.00 6.00

CERCO PERIMETRICO PC-1 kg 2.00 3/8" 6.00 3.35 0.00 40.20 0.00 0.00 0.00 0.00 24.12 1.00 24.12

kg 2.00 1/4" 15.00 0.90 27.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.75 1.00 6.75

1ERNIVEL 519.50 COLUMNA PA kg 40.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 592.00 0.00 0.00 0.00 0.00 355.20 1.00 355.20

kg 40.00 1/4" 11.00 0.70 308.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 77.00 1.00 77.00

COLUMNA PA-1 kg 2.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 29.60 0.00 0.00 0.00 0.00 17.76 1.00 17.76

kg 2.00 1/4" 11.00 0.60 13.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.30 1.00 3.30

COLUMNA PA-2 kg 6.00 3/8" 4.00 3.35 0.00 80.40 0.00 0.00 0.00 0.00 48.24 1.00 48.24

kg 6.00 1/4" 15.00 0.80 72.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.00 1.00 18.00

200 NIVEL AL 7MO NIVEL 2,460.24

COLUMNA PA kg 216.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 3,196.80 0.00 0.00 0.00 0.00 1,918.08 1.00 1,918.08

kg 216.00 1/4" 11.00 0.70 1,663.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 415.80 1.00 415.80

COLUMNA PA-1 12.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 177.60 0.00 0.00 0.00 0.00 106.56 1.00 106.56

k¡¡ 12.00 1/4" 11.00 0.60 79.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.80 1.00 19.80 L_



No Lonaitud elem Parcial Sub Total lj¡ no 1 Des p.

114" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1" total (kg)


200, 3ER,4T0,5T0,6T0,7MO 119.46

CORTE2-2 kg 12.00 3/8" 4.00 1.15 0.00 55.20 0.00 0.00 .0.00 0.00 33.12 1.00 33.12

kg 12.00 1/4" 5.00 0.70 42.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.50 1.00 10.50

3ER,5T0,7MO

CORTE 2-2 kg 3.00 3/8" 4.00 1.15 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 8.28 1.00 8.28

kg 3.00 1/4" 5.00 0.70 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.63 1.00 2.63

AZOTEA

COLUMNA CP kg 3.00 3/8" 4.00 1.15 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 8.28 1.00 8.28

kg 3.00 1/4" 5.00 0.70 10.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.63 1.00 2.63

COLUMNA PA-2 kg 5.00 3/8" 4.00 3.70 0.00 74.00 0.00 0.00 0.00 0.00 44.40 1.00 44.40

kg 5.00 1/4" 11.00 0.70 38.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 9.63 1.00 9.63

---


Concreto


Medidas Sub ele m Parcial factor de

Total 1 a h desperdicio Total

05.10 CISTERNA DE CONCRETO Y CUARTO DE MAQUINAS

05.10.01 CONCRETO F'C=210 KG 1 CM2 21.02

21.02

PAREDES m3 1.00 2.80 0.20 2.30 1.29 1.05 1.35

m3 2.00 1.80 0.20 2.30 1.66 1.05 1.74

m3 2.00 4.60 0.20 2.30 4.23 1.05 4.44

m3 2.00 3.60 0.20 2.30 3.31 1.05 3.48

TECHO m3 1.00 2.80 2.00 0.20 1.12 1.05 1.18

-" A r.r. A ~n A r.r. " ,.,,.. ,. ~n 1.05 3.86 lllt:JI I.UV ""t.UU --t.uv o.~v iJ.UO

m3 -1.00 0.60 0.60 0.20 -0.07 1.05 -0.08 LOSA DE PISO m3 1.00 2.80 2.00 0.20 1.12 1.05 1.18

m3 1.00 4.60 4.00 0.20 3.68 1.05 3.86


Encofrado


p h/1


05.10.01 ENCOFRADO 76.40

76.40

PAREDES m2 2.00 2.40 2.30 11.04

m2 2.00 1.80 2.30 8.28

m2 2.00 3.60 2.30 16.56

m2 2.00 4.20 2.30 19.32

TECHO m2 1.00 2.80 2.00 5.60

m2 1.00 3.60 4.20 15.12

m2 1.00 2.40 0.20 0.48

m2 1.00 21.20 0.20 4.24 1 ------


Acero


Longitud ele m Parcial( Sub Total $ no 1 kg) Des p.

total (kg) 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 1"

05.10 CISTERNA DE CONCRETO Y CUARTO DEMAQUINAS

05.10.03 ACERO kg 1;342.32 1,342.32

PAREDES kg 1.00 3/8" 28.00 6.70 0.00 187.60 0.00 0.00 0.00 0.00 112.56 1.00 112.56

kg 1.00 3/8" 62.00 2.80 0.00 173.60 0.00 0.00 0.00 0.00 104.16 1.00 104.16

kg 1.00 3/8" 28.00 3.00 0.00 84.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.40 1.00 50.40

kg 1.00 3/8" 24.00 2.80 0.00 67.20 0.00 0.00 0.00 0.00 40.32 1.00 40.32

kg 1.00 3/8" 28.00 2.30 0.00 64.40 0.00 0.00 0.00 0.00 38.64 1.00 38.64

kg 1.00 3/8" 20.00 2.80 0.00 56.00 0.00 0.00 0.00 0.00 33.60 1.00 33.60

kg 2.00 3/8" 28.00 4.00 0.00 224.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134.40 1.00 134.40

kg 2.00 3/8" 36.00 2.80 0.00 201.60 0.00 0.00 0.00 0.00 120.96 1.00 120.96

kg 1.00 3/8" 28.00 4.70 0.00 131.60 0.00 0.00 0.00 0.00 78.96 1.00 78.96

kg 1.00 3/8" 42.00 2.80 0.00 117.60 0.00 0.00 0.00 0.00 70.56 1.00 70.56

TECHO kg 1.00 3/8" 28.00 6.50 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 0.00 109.20 1.00 109.20

kg 1.00 3/8" 12.00 4.50 0.00 54.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.40 1.00 32.40

kg 1.00 3/8" 20.00 2.70 0.00 54.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.40 1.00 32.40

kg 1.00 3/8" 46.00 3.80 0.00 174.80 0.00 0.00 0.00 0.00 104.88 1.00 104.88

LOSA DE PISO kg 1.00 3/8" 28.00 6.50 0.00 182.00 0.00 0.00 0.00 0.00 109.20 1.00 109.20

kg 1.00 3/8" 12.00 4.50 0.00 54.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.40 1.00 32.40

kg 1.00 3/8" 20.00 2.70 0.00 54.00 0.00 0.00 0.00 0.00 32.40 1.00 32.40

k o 1.00 3/8" 46.00 3.80 0.00 174.80 0.00 0.00 0.00 0.00 104.88 1.00 104.88


TESIS /(ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.


Wde Medidas Sub ITEM Descripción Unid

Veces Parcial Des p. Total

Total

largo Ancho 06.00 MUROS Y TABIQUES DE

ALBAÑILERÍA 06.01.01 MURO DE LADRILLO KK m2 1171.79

SEMISOTANO 28.83 1.05 30.27 DEPOSITO DE BASURA, COCHERAS 1,2,Y3 m2 1.00 8.44 2.5 21.1

CERCO PERIMETRICO m2 1.00 3.09 2.50 7.73 1ER NIVEL 167.23 1.05 175.59

DORMITORIO 01 Y BAÑO m2 1.00 0.9 2.40 2.16

m2 1.00 1.61 2.40 3.86

m2 1.00 1.58 2.40 3.79

m2 1.00 0.7 2.00 1.40

m2 1.00 0.4 2.00 0.80

m2 1.00 1.6 2.40 3.84

m2 1.00 4.2 2.40 10.08

m2 1.00 0.65 2.40 1.56

DORMITORIO 02 m2 1.00 1.78 2.00 3.56

m2 1.00 0.66 2.40 1.58

m2 1.00 1.27 2.00 2.54

m2 1.00 2.33 2.40 5.59

m2 1.00 0.37 2.40 0.89

ESTUDIO m2 1.00 1.34 2.40 3.22

m2 1.00 1.39 1.50 2.09

LAVANDERIA m2 1.00 0.75 2.40 1.80

m2 1.00 1.95 2.40 4.68

m2 1.00 2.35 2.40 5.64

m2 1.00 1.98 2.40 4.75

m2 1.00 2.7 2.40 6.48

m2 1.00 1.18 2.40 2.83

m2 1.00 2.1 2.40 5.04

COMEDOR DIARIO m2 1.00 1.75 2.40 4.20

SH DIARIO m2 1.00 0.45 2.00 0.90

m2 1.00 0.9 2.00 1.80

m2 1.00 1.08 2.40 2.59

COCINA m2 1.00 0.55 2.40 1.32

m2 1.00 2.25 2.40 5.40

m2 1.00 0.65 2.40 1.56

DORMITORIO 03 m2 1.00 0.45 2.40 1.08

m2 1.00 0.45 2.40 1.08

m2 1.00 1.89 2.40 4.54

m2 1.00 3.56 2.40 8.54

m2 1.00 2.16 2.40 5.18

HALL m2 1.00 2.04 2.40 4.90

m2 1.00 2.48 2.40 5.95



ITEM Descripción Unid Wde Medidas

Parcial Desp. Sub Total

Veces largo Ancho Total

COMEDOR m2 1.00 2.02 2.40 4.85

JARDINERA HALL m2 1.00 1.57 0.15 0.24

m2 1.00 0.49 2.40 1.18

ESCALERAS m2 1.00 1.22 1.50 1.83

m2 1.00 1.1 1.50 1.65

CERCO PERIMETRICO m2 1.00 9.2 2.40 22.08

m2 1.00 1.38 2.40 3.31

m2 1.00 2.03 2.40 4.87 200 AL 7MO NIVEL

DORMITORIO 01 m2 6.00 3.00 1.50 27.00 875.74 1.05 919.52 m2 6.00 4.20 2.40 60.48

m2 6.00 0.65 2.40 9.36

m2 6.00 1.10 2.40 15.84

m2 6.00 1.80 2.40 25.92

BAf\JO PRIVADO m2 6.00 0.73 2.00 8.76

m2 6.00 0.40 2.00 4.80

m2 6.00 1.60 2.40 23.04

m2 6.00 1.57 2.40 22.61

DORMITORIO 02 m2 6.00 0.90 2.40 12.96

m2 6.00 1.88 2.40 27.07

m2 6.00 3.56 2.40 51.26

m2 6.00 2.16 2.40 31.10

S.S.H.H. COMÚN m2 6.00 1.27 2.00 15.24

m2 6.00 1.91 2.40 27.50

m2 6.00 1.14 2.40 16.42

ESTAR m2 6.00 2.13 2.40 30.67

m2 6.00 1.00 0.90 5.40

m2 6.00 1.25 2.40 18.00

m2 6.00 2.13 2.40 30.67

LAVANDERIA m2 6.00 1.83 1.20 13.18

m2 6.00 1.95 2.40 28.08

ALACENA m2 6.00 2.20 2.40 31.68

m2 6.00 1.20 2.40 17.28

m2 6.00 1.18 2.40 16.99

SS. H. H. m2 6.00 0.90 2.00 10.80

m2 6.00 0.90 2.40 12.96

m2 6.00 0.45 2.00 5.40

COMEDOR DE DIARIO m2 6.00 2.35 2.40 33.84

COCINA m2 6.00 1.98 2.40 28.51

m2 6.00 1.58 2.40 22.75

m2 6.00 0.65 2.40 9.36

m2 6.00 2.29 2.40 32.98

m2 6.00 2.02 2.40 29.09



N" de Medidas Sub Total ITEM Descripción Unid Veces

Parcial Des p. Total largo Ancho

06.00 MUROS Y TABIQUES DE ALBAÑILERIA

COMEDOR BAR Y SALA m2 6.00 0.28 2.40 4.03

m2 6.00 0.58 2.40 8.35

m2 6.00 0.23 2.40 3.31

m2 6.00 2.04 2.40 29.38

m2 6.00 2.44 2.40 35.14 m2 6.00 0.25 2.4 3.60

m2 6.00 1.00 2.4 14.40

ESCALERAS m2 6.00 1.22 0.9 6.59

m2 6.00 1.10 0.9 5.94

TERRAZA ( ALFEIZER) m2 6.00 1.05 0.9 5.67

SOLO PARA (3ER, STO, 7MO NIVEL) m2 3.00 0.86 0.9 2.32

AZOTEA 44.20 1.05 46.41 PARAPETO m2 1.00 5.53 0.68 3.76

m2 1.00 3.47 0.68 2.36

m2 1.00 0.36 0.68 0.24

m2 1.00 18.25 0.68 12.41

m2 1.00 4.25 0.68 2.89

m2 1.00 0.90 0.68 0.61

m2 1.00 4.74 0.68 3.22

m2 1.00 19.00 0.68 12.92

m2 1.00 0.98 0.68 0.66

PARA ZONA DE ESCALERAS m2 1.00 1.50 0.68 1.02

m2 1.00 3.82 0.68 2.60

m2 1.00 2.20 0.68 1.50 06.01.02 MUROS DE LADRILLO KK DE CABEZA m2 32.7S

31.19 1.05 32.75

1ER NIVEL m2 1.00 2.35 0.90 2.12

m2 1.00 1.97 0.90 1.77

m2 1.00 0.80 2.40 1.92

2DO NIVEL AL 7MO NIVEL m2 6.00 2.25 0.90 12.15

m2 6.00 1.97 0.90 10.64

PARA ZONA DE ESCALERAS m2 1.00 3.82 0.68 2.60



6.3. COSTOS DIRECTOS.

6.3.1. DEFINICIÓN.

Definiremos a los costos directos como aquellos que quedan insumidos en la obra.

Estructuralmente este costo directo es el resultado de la multiplicación de los

metrados por los costos unitarios.

6.3.2. COSTOS UNITARIOS

Los costos unitarios están definidos por la sumatoria siguiente:

COSTO UNITARIO = MANO DE OBRA+ MATERIALES+ EQUIPO/

HERRAMIENTAS

6.3.3. COSTO DE MANO DE OBRA

DEFINICIÓN

Vamos a analizar ahora el parámetro más difícil de evaluar por tratarse del factor

humano.

Este costo está defmido por dos parámetros:

El costo de un obrero de construcción civil por hora o también llamado

generalmente costo hora- hombre.

El rendimiento de un obrero o cuadrilla de obreros para ejecutar determinado

trabajo, parámetro muy variable y que de no darse los criterios asumidos por el

analista puede llevar al atraso yo pérdida económica en una obra.

El rendimiento permite determinar el "Aporte Unitario de Mano de Obra"

6.3.4. MATERIALES.

DEFINICIÓN

El costo de los Materiales está determinado por dos parámetros:

Aporte Unitario del material

Precio del Material

Aporte Unitario.- Bajo este concepto, dentro de los costos directos, el aporte

unitario de materiales corresponde a la cantidad de material o insumo que se

requiere por unidad de medida (m3, m2, etc)



Como sabemos, los materiales son expresados en unidades de comercialización:

bolsa cemento m2 de piso, galón de asfalto etc.

Ahora bien, las cantidades con que cada uno de ellos participa dentro del costo

directo, se puede determinar en base a registros directos de obra, lo cual

obviamente es más real.

Precio del Material.- En este parámetro se debe considerar lo siguiente:

El precio de material puesto en obra

Este precio está dado por: PMPO= PMO+F+A/M+V+O

PMPO =Precio del material puesto en obra

PMO =Precio del material en el origen (fabricantes o proveedores grandes)

F= Flete terrestre

AIM= Almacenaje y manipuleo, estimado en 2% del PMO

M= Mermas por transporte, estimado el 5% de PMO

V= Viáticos, estimados entre 5% -30 % del PMO (Solo se aplica a materiales

explosivos, debido a los costos de seguridad en su transporte)

O= Otros, según condiciones de ubicación de la obra.( eventual).

6.3.5. EQUIPOS Y HERRAMIENTAS.

EQUIPO.

Existen diversas maquinarias y equipos según los tipos de obras, sin embargo el

análisis del costo del equipo tiene en consideración dos parámetros básicos:

Costos de operación y Costos de Posesión

Costo de Hora - Maquina, determinado a través del análisis del costo de alquiler

de equipo por hora, siendo este costo variable en función al tipo de máquina,

potencia del motor, si es sobre llantas o sobre orugas, antigüedad, etc.

En nuestro medio existen publicaciones técnicas que presentan tarifas de Alquiler

Horario de Equipo.

Se pueden recurrir a ellas como referencia

Los Costos de operación son aquellos que están generados por la conservación de

la máquina y valor de mano de obra de los mecánicos y los repuestos



Los Costos de Posesión: Este costo está dado por el valor de adquisición de la

maquinaria, valor de rescate (costo al final de económica de la maquina), vida

económica útil (Es el periodo en el cual una maquina trabaja con un rendimiento

económico justificable), depreciación (Es la pérdida de valor de la máquina en el

tiempo por el uso durante su vida económica útil) , interés (corresponde a los

intereses por el capital invertido en la máquina), seguros y almacenaje

(corresponde a los costos por riesgos y permanencia en talleres entre obras.

HERRAMIENTAS.

Teniendo en consideración que el proceso constructivo de cualquier obra requiere

herramientas menores de diversos tipos: picos, lampas, carretillas, bouggie, etc.,

las cuales son suministradas por el contratista, este debe incluir su depreciación

dentro de los costos diversos.

La práctica usual establece el costo de herramientas como un porcentaje del costo

de la mano de obra. Estos porcentajes son variables y a criterio del analista, sin

embargo suelen ser del3% y al5% del costo de la mano de obra.

Igualmente el analista debe evaluar que partidas deben incluir este concepto.

6.3.6. ANÁLISIS DE COSTOS UNITARIOS.

DEFINICIÓN.

De manera preliminar, es necesario recalcar la importancia que tiene en la

ejecución de una obra, la determinación de los Costos Unitarios y su

compatibilidad con sus respectivas especificaciones técnicas.

Sin embargo, para lograr un análisis de costo, lo más aproximado a la realidad, se

debe tomar en cuenta, la mayor cantidad y en forma óptima, todos los

componentes que se requieren para ejecutar la partida.

Podemos definir un análisis de costos, en términos generales de una partida

determinada, como la sumatoria de recursos o aportes de mano de obra y /o

materiales y lo equipos (herramientas), afectados por su precio unitario

correspondiente, lo cual determina obtener un costo total por unidad de medida de

dicha partida (m3, m2, kg, p2, etc.)


TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA JOSCANA" -U.N.S.A.

CARACTERISTICAS DE LOS ANALISIS DE COSTOS

Dado que el análisis de un costo es, en forma genérica, la evaluación de un

proceso determinado, algunos de sus características son:

El análisis de costo es aproximado.

En su estructura hay componentes variables a criterio del analista (rendimientos

cuadrillas etc.).

El análisis de costo es específico. Un análisis de costo de concreto no es igual en

la costa y en la Selva.

El análisis de costo es dinámico, una misma partida puede tener diferentes costos

en función a los recursos que se emplean.

El análisis de costo esta precedido de costos anteriores y este a su vez serán

integrantes de costos posteriores.

6.4. COSTOS INDIRECTOS.

Definiremos los Costos Indirectos como todos aquellos costos que no pueden aplicarse

a una partida específica, sino tiene incidencia sobre todo el costo de obra.

Estos costos indirectos son:

6.4.1. GASTOS GENERALES.

El artículo 2° del D.S. 011-79-VC del 1.3.79 define como gastos generales

aquellos que debe efectuar el contratista durante la construcción , derivados de la

propia actividad empresarial del mismo, por lo cual no pueden ser incluidos

dentro de las partidas de obra.

Estos gastos generales se dividen a su vez en:

GASTOS GENERALES FIJOS

Gastos generales no relacionados con el tiempo de ejecución de la obra o fijos,

que son aquellos en que sólo se incurren una vez, no volviendo a gastarse

aunque la obra se amplié en su plazo original

ZG.G.F. %G.G.F= ----

Costo Directo



GASTOSGENERALESVAEITABLES

Gastos Generales relacionados con el tiempo de ejecución de la obra o variables,

que son aquellos que dada su naturaleza siguen existiendo o permanecen a lo

largo de todo el plazo de obra incluida su eventual ampliación.

E G.G.V. %G.G.V= ----

Costo Directo

6.4.2. UTILIDAD DEL CONTRATISTA.

El mismo artículo 2° del D.S. 011-79-VC del 1.3.79 indica que la utilidad es el

monto que percibe el contratista por ejecutar la obra.

Este monto forma parte del movimiento económico general de la empresa con

objeto de dar dividendos, capitalizar, reinvertir, pagar impuestos relativos a la

misma utilidad e incluso cubrir pérdidas de otras obras.



En nuestro medio ha sido tradicional aplicar como porcentaje el 10% de la

utilidad, independientemente del tipo de obra. Sin embargo, desde que se

estableció el otorgamiento de obras a las ofertas más bajas este porcentaje de

utilidad ha tenido que disminuir.

De otra forma, el cálculo de una utilidad teórica requeriría de un minucioso

análisis de obras anteriores similares, con la estadística de gastos financieros,

variación de ganancias por períodos, variación de costos de materiales de obra,

etc.

En forma práctica, pero siempre tratando de sustentarse en un análisis técnico, la

utilidad se puede estimar en función de los siguientes parámetros.

a) El factor de riesgo e incertidumbre no previsible.

b) La competencia

e) Conocimiento preciso del tipo de obra a ejecutar.

d) Capacidad financiera de la empresa para ejecutar esa obra y soportar

eventuales brechas de desfinanciamiento.

e) La utilidad por los servicios de las empresas.

f) La utilidad por los servicios de capital.

Determinado el porcentaje de utilidad aparecen dos conceptos relativos a su

aplicación.



Solo sobre los Costos Directos

Sobre los Costos Directos Costos Indirectos (no aplicado en nuestro medio).

6.5. PRESUPUESTO DE OBRA.

6.5.1. DEFINICIÓN.

La determinación del valor de dicha obra conocidos los siguientes parámetros:

Las partidas que se necesitan codificadas

Los metrados de cada una de estas partidas sustentados.

Los costos unitarios de cada una de ellas: revisados

Los porcentajes de Gastos Generales (sustentados) y utilidad (estimada).

El impuesto general a las ventas.

6.5.2. CONSIDERACIONES PARA LA ELABORACIÓN DEL

PRESUPUESTO.

Para nuestro presupuesto tendremos las siguientes consideraciones:

Se realizara el presupuesto por Contrata de tal manera que los Análisis de Costos

Unitarios se formularan considerando los precios de los materiales y los costos de

operación de las tarifas de alquiler de equipo, sin I.G.V.

Los metrados se ceñirán a los Reglamentos de metrados existentes.

Los Costos indirectos estarán dados como ya lo definimos antes por Gastos

Generales (Gastos fijos y Gastos variables) y la utilidad.

Consideraremos los Costos unitarios, parciales y totales se deben considerar a dos

decimales

Los metrados han sido considerados con dos decimales, hacia arriba o hacia abajo,

pero puede considerarse un solo decimal ya que los centésimos no tienen

incidencia en el Presupuesto y menos aún en los reajustes.

6.5.3. ELABORACIÓN DEL PRESUPUESTO.


t


Ubicación : Distrito Provincia: Depart.: Fecha:

PARTIDA qQ_DIGO

01.01.01

020105 210101 380101 430101 430201

470301 470101

370001

01.01.02

020105 210101 380101 430101 430201

ANALISIS DE COSTOS UNITARIOS URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

INSUMO UNIDAD OBRAS PROVISIONALES CONSTRUCCIONES PROVISIONALES OFICINAS

MATERIALES CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 MADERA TORNILLO p2 TRIPLA Y LUPUNA DE 4' X 8' X 4 mm pi

M"ANO DE OBRA OPERARIO hh PEON hh

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS HERRAMIENTAS MANUALES %MO

ALMACENES

MATERIALES CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 MADERA TORNILLO p2 TRIPLA Y LUPUNA DE 4' X 8' X 4 mm

-~

pi


CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL

M2 S/.138.07 RENDIMIENTO 10.00 M2/DiA

0.0500 SI. 2.40 S/. 0.12 0.7000 SI. 16.19 S/.11.33 0.1500 SI. 45.00 SI. 6.75

15.0000 SI. 5.70 SI. 85.50 0.5000 SI. 25.34 SI. 12.67 S/. 116.37

1.0000 0.8000 S/. 19.18 SI. 15.34 0.5000 0.4000 SI. 14.30 S/. 5.72 SI. 21.06'

3.0000 SI. 21.06 S/. 0.63 SI. 0.631 1

M2 S/.106.08; RENDIMIENTO 12.00 M2/DiA

0.1000 SI. 2.40 SI. 0.24 0.7000 S/. 16.19 S/.11.33 0.1500 SI. 45.00 SI. 6.75

10.0000 SI. 5.70 S/. 57.00 0.5000 SI. 25.34 S/. 12.67 SI. 87.99

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PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL

MANO DE OBRA 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.667 S/.19.18 SI. 12.79 470101 PEON hh 0.5000 0.333 SI. 14.30 SI. 4.77 S/. 17.55

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 17.55 SI. 0.53 SI. 0.53

01.01.03 . SERVICIOS HIGIENICOS M2 SI. 248.81 RENDIMIENTO 4.00 M2/DIA

MATERIALES 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.2500 SI. 2.40 SI. 0.60 430101 MADERA TORNILLO p2 12.5000 SI. 5.70 SI. 71.25 430201 TRIPLA Y LUPUNA DE 4' X 8' X 4 mm pi 1.5000 SI. 25.34 SI. 38.01 100001 INODORO und 0.5000 SI. 169.41 SI. 84.71 SI. 194.57

MANO DE OBRA 470301 OPERARIO hh 1.0000 2.000 SI. 19.18 SI. 38.36 470101 PEON hh 0.5000 1.000 SI. 14.30 SI. 14.30 SI. 52.66


01.01.04 CERCOS Ml SI. 76.05 RENDIMIENTO 20.00 MUDiA

MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.3000 SI. 2.85 SI. 0.86 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.3000 SI. 2.40 SI. 0.72 430101 MADERA TORNILLO p2 5.0000 SI. 5.70 SI. 28.50 430201 TRIPLAY LUPUNA DE 4' X 8' X 4 mm pi 1.0000 SI. 25.34 SI. 25.34 SI. 55.42

- ---



PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANODEOBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0400 S/. 23.02 S/. 0.92 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.4000 S/. 19.18 S/. 7.67 470101 PEON hh 2.0000 0.8000 S/. 14.30 S/. 11.44 S/. 20.03

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 20.03 S/. 0.60 S/. 0.60

01.01.05 CARTELES PZA SI. 983.50 RENDIMIENTO 1.00 PZA/DÍA

MATERIALES 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 1.0000 S/. 2.40 S/. 2.40 020403 PERNO HEXAGONAL DE 3/4" X 3 1/2" pza 9.0000 S/. 2.17 S/. 19.53 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 0.9000 S/. 16.19 S/. 14.57 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 0.3600 S/. 45.00 S/. 16.20 430101 MADERA TORNILLO p2 70.0000 S/. 5.70 S/. 399.00 430205 TRIPLA Y DE 8 mm m2 8.6400 SI. 25.34 SI. 218.94 430401 GABINETE und 0.4320 SI. 85.60 SI. 36.98 SI. 707.62

MANO DE OBRA 470301 OPERARIO hh 1.0000 8.000 SI. 19.18 SI. 153.44 470101 PEON hh 1.0000 8.000 SI. 14.30 SI. 114.40 S/. 267.84


01.02 INSTALACIONES PROVISIONALES 01.02.01 AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN MES SI. 150.00

RENDIMIENTO 1.00 MES/DÍA MATERIALES

390101 AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN mes 1.0000 SI. 150.00 SI. 150.00 S/. 150.00

01.02.02 DESAGUE PARA LA CONSTRUCCION GLB S/.120.00 RENDIMIENTO 1.00 GLB/DÍA

MATERIALES 390201 DESAGUE PARA LA CONSTRUCCIÓN glb 1.0000 SI. 120.00 SI. 120.00 SI. 120.00

-------



01.02.03 ENERGIA ELECTRICA MES S/.150.00 RENDIMIENTO 1.00 MES/DÍA

MATERIALES 390301 ENERGIA ELÉCTRICA PARA LA CONSTRUCCIÓN mes 1.0000 S/. 150.00 S/. 150.00 S/. 150.00

02.00 TRABAJOS PRELIMINARES 02.01 LIMPIEZA DEL TERRENO 02.01.01 ELIMINACIÓN BASURA Y ELEM.SUELTOS LIV. M2 S/.1.17

RENDIMIENTO 100.00 M2/DÍA MANO DE OBRA

470101 PEON hh 1.0000 0.0800 S/. 14.30 S/. 1.14 S/. 1.14


02.01.02 ELIMINACION DE MALEZA Y ARBUSTOS M2 S/.1.47 RENDIMIENTO 80.00 M2/DÍA

MANO DE OBRA 470101 PEON hh 1.0000 0.1000 S/. 14.30 S/. 1.43 S/. 1.43


02.02 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS 02.02.01 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS PRELIMINAR M2 S/. 3.41


470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0040 S/. 23.02 S/. 0.09 470101 PEON hh 1.0000 0.0400 S/. 14.30 S/. 0.57 470302 OPERARIO TOPOGRAFO hh 1.0000 0.0400 S/. 19.18 S/. 0.77 S/. 1.43

MATERIALES 200201 OCRE kg 0.0500 S/. 12.00 S/. 0.60 430401 GABINETE und 0.0150 S/. 85.60 S/. 1.28 S/. 1.88

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 490101 NIVEL TOPOGRAFICO CON TRIPODE he 0.5000 0.0200 S/. 7.77 S/. 0.04 S/. 0.09 490201 TEODOLITO hm 0.5000 0.0200 S/. 9.62 S/. 0.05

--



PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 02.02.02 TRAZOS NIV. Y REPLANTEOS EN EL PROCESO M2 SI. 3.67


470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0040 S/. 23.02 S/. 0.09 470101 PEON hh 1.0000 0.0400 S/. 14.30 SI. 0.57 470302 OPERARIO TOPOGRAFO hh 1.0000 0.0400 S/. 19.18 S/. 0.77 S/. 1.43

MATERIALES 200201 OCRE kg 0.0500 S/. 12.00 S/. 0.60 430401 GABINETE und 0.0150 S/. 85.60 S/. 1.28 S/. 1.88

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 490101 NIVEL TOPOGRAFICO CON TRIPODE he 0.5000 0.0200 S/. 7.77 S/. 0.16 490201 TEODOLITO hm 0.5000 0.0200 S/. 9.62 S/. 0.19 S/. 0.35

02.03.01 ELABORACION DE PLAN DE SEG. Y SALUD GLB SI. 1,500.00 RENDIMIENTO 1.00 GLB/DÍA

MANO DE OBRA

390401 PERSONAL P/ PLAN DE SEGURIDAD glb 1.0000 1.0000 S/. S/. S/. 1,000.00 1,000.00 1,000.00

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 480401 EQUIPO PARA PLAN DE SEGURIDAD he 1.0000 1.0000 S/. 500.00 S/. 500.00 S/. 500.00



PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 02.03.02 EQUIPOS DE PROTECCION INDIVIDUAL GLB SI. 9,142.80

MATERIALES 480501 CASCO TIPO JOCKEY und 20.0000 S/. 25.42 508.40 480502 CARETA TRANSPARENTE PARA ESMERILAR und 5.0000 S/. 12.50 62.50 480503 LENTES DE POLICARBONATO und 200.0000 S/. 11.44 2,288.00 480504 TAPONES DE SILICONA CON CUERDA und 80.0000 S/. 2.54 203.20 480505 PROTECTOR DE OIDOS TIPO TAPON und 20.0000 S/. 6.33 126.60 480506 MASCARILLA DE 2 VIAS und 20.0000 S/. 16.50 330.00 480507 FILTRO PARA POLVO und 80.0000 S/. 7.78 622.40 480508 RESPIRADORES DESCARTABLES und 200.0000 S/. 0.70 140.00 480509 GUANTES DE CUERO par 60.0000 S/. 7.90 474.00 480510 GUANTES DE JEBE par 20.0000 S/. 7.50 150.00 480511 CAMISA MANGA LARGA DENIM und 20.0000 S/. 40.00 800.00 480512 PANTALON DENIM und 20.0000 S/. 45.00 900.00 480513 CHALECO REFLECTIVO und 20.0000 S/. 14.33 286.60 480514 BOTINES DE CUERO CON PUNTA DE ACERO par 20.0000 SI. 58.17 1,163.40 480515 BOTINES DE CUERO PARA ELECTRICISTA par 2.0000 SI. 99.90 199.80 480516 ARNES CON UN ANILLO und 3.0000 S/. 216.50 649.50 480517 CARETA PARA SOLDADOR und 2.0000 S/. 26.53 53.06 480518 MANDIL DE CUERO CROMO und 2.0000 S/. 26.53 53.06 480519 PROTECTOR DE ANTEBRAZOS par 2.0000 S/. 29.20 58.40 480520 ESCARPINES DE CUERO CROMO par 2.0000 S/. 21.20 42.40 480521 GUANTES DE CUERO PARA SOLDADOR par 4.0000 S/. 7.87 31.48 S/. 9,142.80

02.03.03 EQUIPOS DE PROTECCION COLECTIVA GLB SI. 1,275.00 RENDIMIENTO 1.00 GLB/DÍA

MATERIALES 481022 LINEAS DE ENGANCHE und 9.0000 S/. 25.00 SI. 225.00 481023 SOGA DE NYLON 5/8" m 100.000 S/. 2.50 SI. 250.00 481024 BARANDAS und 10.000 S/. 55.00 S/. 550.00 481025 TAPA P/HUECOS und 10.000 S/. 15.00 S/. 150.00 481026 TRANQUERA DE MADERA DE 2.40 X 1.20 m und 5.0000 S/. 20.00 SI. 100.00 SI. 1,275.00



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL

02.03.04 SEÑALIZACIÓN TEMPORAL DE SEGURIDAD GLB SI. 686.00 RENDIMIENTO 1.00 GLB/DÍA

MATERIALES 481027 CINTA DE SEÑALIZACION und 4.0000 22.00 S/. 88.00

481028 CONO DE SEÑALIZACION NARANJA DE 28" DE und 6.0000 35.00 S/. 210.00 ALTURA 481029 SEÑALES REGLAMENTARIAS 75 X 75 cm und 10.0000 15.00 S/. 150.00 121001 LUCES DE EMERGENCIA A BATERIA und 2.0000 119.00 S/. 238.00 S/. 686.00

02.03.05 MITIGACIÓN DE CONTAMINACION EN OBRA MES S/.150.00 RENDIMIENTO 1.00 MES/DÍA

MATERIALES 481030 MANTA glb 1.0000 1.0000 S/. 50.00 S/. 50.00 390101 AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN glb 1.0000 1.000 S/. 100.00 S/. 100.00 S/. 150.00

03.03 RELLENOS 03.03.01 RELLENOS CON MATERIAL PROPIO M3 SI. 34.95

RENDIMIENTO 10.00 M31DÍA MANO DE OBRA

470201 OFICIAL hh 1.0000 0.8000 S/. 15.90 S/. 12.72 470101 PEON hh 1.0000 0.8000 S/. 14.30 S/. 11.44 S/. 24.16

1

1

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES o/oMO 3.0000 S/. 24.16 S/. 0.72 S/. 10.79

490401 COMPACTADOR VIBRATORIO TIPO PLANCHA 4

HM 0.5000 0.4000 S/. 25.18 S/. 10.07 HP 03.04 ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE M3 SI. 37.39


470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0320 S/. 23.02 S/. 0.74 470101 PEON hh 2.0000 0.6400 S/. 14.30 S/. 9.15 S/. 9.89

-



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS

1

370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 9.89 S/. 0.30 S/. 27.50 1

490502 CAMION VOLQUETE 4 X 2 140-210 HP 6 m3 hm 1.0000 0.3200 S/. 85.00 S/. 27.20 !

04.00 OBRAS DE CONCRETO SIMPLE 04.01 CIM. CORRIDOS co F'C=100KG/CM2 M3 S/. 204.71

+ 30% DE P.G. S"MAX. RENDIMIENTO 18.00 M3/DÍA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.2400 S/. 11.58 S/. 2.78 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 3.0500 S/. 16.19 S/. 49.38 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 1.3500 S/. 45.00 S/. 60.75 050102 PIEDRA GRANDE MAX 6" m3 0.4200 S/. 25.00 S/. 10.50 S/. 123.41

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0444 S/. 23.02 S/. 1.02 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.4444 S/. 19.18 S/. 8.52 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.4444 S/. 15.90 S/. 7.07 470101 PEON hh 8.0000 3.5556 S/. 14.30 S/. 50.84 S/. 67.46

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 67.46 S/. 2.02

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-hm 1.0000 0.4444 S/. 26.60 S/. 11.82 S/. 13.84 11 p3

04.02 SOLADO PARA ZAPATAS F'C=100KG/CM2-M2 S/. 21.44 10CM

RENDIMIENTO 80.00 M2/DÍA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.0240 S/. 11.58 S/. 0.28 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 0.2000 S/. 16.19 S/. 3.24 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 0.0900 S/. 45.00 S/. 4.05 S/. 7.57



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANO DE OBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0100 S/. 23.02 SI. 0.23 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.1000 SI. 19.18 SI. 1.92 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.1000 S/. 15.90 S/. 1.59 470101 PEON hh 5.0000 0.5000 SI. 14.30 SI. 7.15 SI. 10.89

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 10.89 SI. 0.33 480302 MEZCLADORA DE CoTAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.1000 SI. 26.60 SI. 2.66 SI. 2.99

04.03 SOBRECIMIENTOS 04.03.01 CONCRETO SOBRECIMIENTOS M3 SI. 251.58

F'C=140KG/CM2 + 25% DE P.MED. 3"MAX. RENDIMIENTO 12.50 M3/DÍA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.2400 SI. 11.58 SI. 2.78 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 3.8900 SI. 16.19 SI. 62.98 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 1.3100 SI. 45.00 SI. 58.95 050103 PIEDRA MEDIANA MAX 3" m3 0.3500 SI. 28.00 SI. 9.80 SI. 134.51

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0640 SI. 23.02 SI. 1.47 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.6400 SI. 19.18 SI. 12.28 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.6400 SI. 15.90 SI. 10.18 470101 PEON hh 8.0000 5.1200 SI. 14.30 SI. 73.22 SI. 97.14

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 97.14 SI. 2.91

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9- hm 1.0000 0.6400 SI. 26.60 S/.17.02 SI. 19.93 11 p3 04.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 S/. 41.79


020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2600 SI. 2.85 SI. 0.74 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.1300 SI. 2.40 SI. 0.31 430101 MADERA TORNILLO p2 2.1800 SI. 5.70 SI. 12.43 SI. 13.48

---


• .. 1


PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANODEOBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0571 SI. 23.02 SI. 1.32 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5714 SI. 19.18 S/. 10.96 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.5714 S/. 15.90 SI. 9.09 470101 PEON hh 0.7500 0.4286 S/. 14.30 SI. 6.13 S/. 27.49.

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 27.49 SI. 0.82 SI. 0.82

04.04 GRADAS Y RAMPAS 04.04.01 CONCRETO EN GRADAS M3 SI. 233.52

Y RAMPAS MEZCLA 1:10 (C:H) RENDIMIENTO 15.00 M3/DÍA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.2400 S/. 11.58 SI. 2.78 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 3.8000 S/.16.19 S/. 61.52 010001 ACEITE MULTIGRADO P/MOTOR gal 0.0067 SI. 34.86 S/. 0.23 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0133 SI. 9.68 S/.0.13 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 1.3500 SI. 45.00 SI. 60.75 Sl.125.41

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0533 SI. 23.02 S/. 1.23 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5333 S/. 19.18 S/. 10.23 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.5333 SI. 15.90 S/. 8.48 470101 PEON hh 8.0000 4.2667 S/. 14.30 S/. 61.01 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.5333 SI. 19.18 SI. 10.23 SI. 91.18

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS /

370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 91.18 SI. 2.74

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-hm 1.0000 0.5333 SI. 26.60 S/. 14.19 Sl.16.93 11 p3

04.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 SI. 41.79 RENDIMIENTO 14.00 M2/DÍA

MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2600 S/. 2.85 SI. 0.74 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.1300 SI. 2.40 SI. 0.31 430101 MADERA TORNILLO p2 2.1800 S/. 5.70 S/. 12.43 S/. 13.48

~--


' 1


PARTIDA ·CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANO DE OBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0571 S/. 23.02 S/. 1.32 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5714 S/. 19.18 S/. 10.96 470201 OFICIAL hh 1.0000 - 0.5714 S/. 15.90 S/. 9.09 470101 PEON hh 0.7500 0.4286 S/. 14.30 S/. 6.13 S/. 27.49


04.05 FALSO PISO 04.05.01 CONCRETO FALSO PISO E=4" MEZCLA 1:6 C:H M2 SI. 29.25


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.2400 S/. 11.58 S/. 2.78 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 0.4410 S/. 16.19 S/. 7.14 380101 HORMIGON (PUESTO EN OBRA) m3 0.1250 S/. 45.00 S/. 5.63 S/. 15.54

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0100 SI. 23.02 S/. 0.23 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.1000 S/. 19.18 S/. 1.92 470101 PEON hh 6.0000 0.6000 S/. 14.30 S/. 8.58 S/. 10.73


480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-hm 1.0000 0.1000 S/. 26.60 S/. 2.66 S/. 2.98 11 p3

04.06 SUBZAPATA 04.06.01 CONCRETO F'C= 100 KGICM2 +30% DE P.G. M3 SI. 242.86





PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANO DE OBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0400 S/. 23.02 S/. 0.92 470301 OPERARIO hh 2.0000 0.8000 S/. 19.18 S/. 15.34 470201 OFICIAL hh 1.5000 0.6000 S/. 15.90 S/. 9.54 470101 PEON hh 11.5000 4.6000 S/. 14.30 S/. 65.78 S/. 91.58

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 91.58 S/. 2.75 480302 MEZCLADORA DE co TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.4000 S/. 26.60 S/. 10.64 S/. 13.39

04.07 FALSO CIMIENTO 04.07.01 CONCRETO CICLOPEO 1:12+ 30% DE P.G. M3 SI. 231.53



MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0400 S/. 23.02 S/. 0.92 1

1

470301 OPERARIO hh 2.0000 0.8000 S/. 19.18 S/. 15.34 470201 OFICIAL hh 1.5000 0.6000 S/. 15.90 S/. 9.54 470101 PEON hh 11.5000 4.6000 S/. 14.30 S/. 65.78 S/. 91.58 1


1 480302 MEZCLADORA DE C0• TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.4000 S/. 26.60 S/. 10.64 S/. 13.39:

04.08 LOSAS DE ESTACIONAMIENTO

04.08.01 CONCRETO PARA LOSA ESTACIONAMIENTO M3 SI. 300.02 F'C=21 OKG/M2


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.3000 S/.11.58 S/. 3.47 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.2000 S/. 16.19 S/. 148.95 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR 1 gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14


TESIS "ANALISIS Y DISENO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.7000 S/. 35.00 S/. 24.50 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 S/. 221.14

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.2000 0.064 S/. 23.02 S/. 1.47 470301 OPERARIO hh 2.0000 0.640 S/.19.18 S/.12.28 470201 OFICIAL hh 2.0000 0.640 S/. 15.90 SI. 10.18 470101 PEON hh 8.0000 2.560 SI. 14.30 S/. 36.61 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.320 S/. 19.18 S/. 6.14 SI. 66.67

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.00 S/. 66.67 S/. 2.00 480302 MEZCLADORA DE GONG. TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.320 S/. 26.60 S/. 8.51 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.320 S/. 5.31 S/. 1.70 S/. 12.21

05.00 OBRAS DE CONCRETO ARMADO

05.01 ZAPATAS 05.01.01 CONCRETO PARA ZAPATAS F'C=210KG/CM2 M3 SI. 300.02


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.3000 S/. 11.58 SI. 3.47 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.2000 S/. 16.19 S/. 148.95 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 S/. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.7000 S/. 35.00 S/. 24.50 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 S/. 221.14

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.2000 0.064 S/. 23.02 SI. 1.47 470301 OPERARIO hh 2.0000 0.640 S/. 19.18 SI. 12.28 470201 OFICIAL hh 2.0000 0.640 S/. 15.90 SI. 10.18 470101 PEON hh 8.0000 2.560 S/. 14.30 S/. 36.61 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.320 S/. 19.18 SI. 6.14 SI. 66.67



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 1

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 1

370001 HERRAMIENTAS MANUALES o/oMO 3.00 SI. 66.67 SI. 2.00

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-hm 1.0000 0.320 SI. 26.60 SI. 8.51 1

11 p3 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.320 SI. 5.31 SI. 1.70 SI. 12.21

05.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 S/. 41.79 RENDIMIENTO 14.00 M2/DÍA

MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2600 SI. 2.85 SI. 0.74 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.1300 SI. 2.40 SI. 0.31 430101 MADERA TORNILLO p2 2.1800 SI. 5.70 SI. 12.43 SI. 13.48

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0571 SI. 23.02 SI. 1.32 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5714 SI. 19.18 SI. 10.96 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.5714 SI. 15.90 SI. 9.09 470101 PEON hh 0.7500 0.4286 SI. 14.30 SI. 6.13 SI. 27.49

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES o/oMO 3.00 SI. 27.49 SI. 0.82 SI. 0.82

05.01.03 ACERO KG S/. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 SI. 2.85 SI. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kglcm2 GRADO 60 kg 1.0700 SI. 2.38 SI. 2.55 SI. 2.72

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 SI. 23.02 SI. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 SI. 19.18 SI. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 SI. 15.90 SI. 0.25 SI. 0.94

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES o/oMO 3.00 SI. 0.94 SI. 0.03 SI. 0.03

---------··--



PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL

05.02 VIGAS DE CIMENTACIÓN 05.02.01 CONCRETO M3 S/. 369.18


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 SI. 11.58 SI. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 SI. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MULTIGRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 SI. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 SI. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 SI. 35.00 SI. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 SI. 55.00 SI. 44.00 SI. 224.07

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.2000 0.1280 SI. 23.02 SI. 2.95 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.6400 SI. 19.18 SI. 12.28 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.2800 S/. 15.90 SI. 20.35 470101 PEON hh 8.0000 5.1200 SI. 14.30 SI. 73.22 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.6400 SI. 19.18 S/. 12.28 SI. 121.06

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.00 SI. 121.06 SI. 3.63 480302 MEZCLADORA DE co TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.640 SI. 26.60 SI. 17.02 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.640 SI. 5.31 SI. 3.40 SI. 24.05

05.02.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 S/. 60.42 RENDIMIENTO 10.00 M2/DÍA

MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.3500 SI. 2.85 SI. 1.00 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.3300 S/. 2.40 SI. 0.79 430501 PANEL P/ ENC. DE 4' x 8' CON TRIPLAY DE 18 mm und 0.1000 SI. 91.00 SI. 9.10 430101 MADERA TORNILLO p2 3.1800 SI. 5.70 SI. 18.13 SI. 29.02

-----


\..:



470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0800 S/. 23.02 S/. 1.84 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.8000 S/. 19.18 S/. 15.34 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.8000 S/. 15.90 S/. 12.72 S/. 29.91


05.02.03 ACERO KG SI. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 K G/ DÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 S/. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 S/. 2.55 S/. 2.72

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 S/. 23.02 S/. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 S/. 19.18 S/. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 S/. 15.90 S/. 0.25 S/. 0.94


05.03 MUROS DE CONCRETO 05.03.01 CONCRETO M3 SI. 375.90


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 S/. 11.58 S/.1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 S/. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MULTIGRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 S/. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 S/. 35.00 S/. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 S/. 224.07!

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0667 S/. 23.02 S/. 1.53 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.3333 S/. 19.18 S/. 25.57


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TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N~S.A. ' .1_! -.. -.:

PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.6667 SI. 15.90 SI. 10.60 470101 PEON hh 8.0000 5.3333 S/.14.30 SI. 76.27 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.6667 SI. 19.18 SI. 12.79 S/.126.76

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 126.76 SI. 3.80

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-hm 1.0000 0.6667 SI. 26.60 SI. 17.73 11 p3

490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.6667 SI. 5.31 S/. 3.54 SI. 25.07 05.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 SI. 49.68


020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2600 SI. 2.85 SI. 0.74 ¡

020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.1300 SI. 2.40 SI. 0.31 ¡

1

430501 PANEL PARA ENCOFRADO DE 4' x 8' CON TRIPLA Y und 0.1000 SI. 91.00 SI. 9.10 DE 18 mm

430101 MADERA TORNILLO p2 3.0000 SI. 5.70 SI. 17.10 SI. 27.25



¡

05.03.03 ACERO KG S/. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA '

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 SI. 2.85 SI. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 SI. 2.38 SI. 2.55 SI. 2.72

_L___




470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 S/. 23.02 S/. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 SI. 19.18 SI. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 SI. 15.90 SI. 0.25 SI. 0.94

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.00 SI. 0.94 S/. 0.03 S/. 0.03

05.04 COLUMNAS Y PLACAS 05.04.01 CONCRETO COLUMNAS DE F'C=210KGICM2 M3 SI. 451.83


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 SI. 11.58 SI. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 SI. 16.19 SI. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 SI. 34.86 SI. 0.14 010201 GRASA MULTIPLE EP lb 0.0080 SI. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 SI. 35.00 SI. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 SI. 55.00 SI. 44.00 SI. 224.07

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.1000 SI. 23.02 SI. 2.30 470301 OPERARIO hh 2.0000 2.0000 SI. 19.18 SI. 38.36 470201 OFICIAL hh 1.0000 1.0000 SI. 15.90 SI. 15.90 470101 PEON hh 8.0000 8.0000 SI. 14.30 SI. 114.40 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 1.0000 SI. 19.18 SI. 19.18 SI. 190.14

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 190.14 SI. 5.70 480101 ANDAMIOS TIPO ACROW 1.90 (4 PARES) pza 0.2500 SI. 5.00 SI. 0.01 480302 MEZCLADORA DE ca TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 1.0000 SI. 26.60 S/. 26.60 490501 VIBRADOR PARA ca 4 HP x 1.50" hm 1.0000 1.0000 SI. 5.31 S/. 5.31 S/. 37.62


MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.4000 SI. 2.85 S/. 1.14 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.2400 S/. 2.40 S/. 0.58 430101 MADERA TORNILLO p2 5.5000 SI. 5.70 SI. 31.35 SI. 33.07


TESIS "ANÁLISIS y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL MANODEOBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.1000 S/. 23.02 SI. 2.30 470301 OPERARIO hh 1.0000 1.0000 SI. 19.18 S/. 19.18 470201 OFICIAL hh 1.0000 1.0000 Sl.15.90 SI. 15.90 SI. 37.38

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 5.0000 SI. 37.38 SI. 1.87 480101 ANDAMIOS TIPO ACROW 1.90 (4 PARES) pza 0.2500 S/. 5.00 SI. 0.01 SI. 1.88

05.04.03 ACERO KG SI. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 SI. 2.85 SI. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 SI. 2.38 SI. 2.55 SI. 2.72



05.05 VIGAS 05.05.01 CONCRETO VIGAS DE F'C=210KG/CM2 M3 SI. 419.38


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 SI. 11.58 SI. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 S/.16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO PIMOTOR gal 0.0040 SI. 34.86 SI. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 SI. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 SI. 35.00 SI. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 SI. 55.00 S/. 44.00 S/. 224.07



MANODEOBRA ~

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.080 S/. 23.02 S/. 1.84 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.600 S/. 19.18 S/. 30.69 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.600 S/. 15.90 S/. 25.44 470101 PEON hh 8.0000 6.400 S/. 14.30 S/. 91.52 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.800 S/. 19.18 SI. 15.34 S/.164.83

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/.164.83 S/. 4.95 480302 MEZCLADORA DE co TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.8000 S/. 26.60 SI. 21.28 490501 VIBRADOR PARA co 4 HP x 1.50" hm 1.0000 z S/. 5.31 S/. 4.25 SI. 30.48


MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2500 S/. 2.85 S/. 0.71 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.3500 S/. 2.40 S/. 0.84 430101 MADERA TORNILLO p2 5.5000 S/. 5.70 S/. 31.35 S/. 32.90


EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 5.0000 S/. 37.38 S/. 1.87 480101 ANDAMIOS TIPO ACROW 1.90 (4 PARES) pza 0.2500 SI. 5.00 S/. 0.01 S/. 1.88

05.05.03 ACERO KG SI. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KGIDÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 S/.0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 S/. 2.55 S/. 2.72

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 S/. 23.02 S/. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 S/. 19.18 S/. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 S/.15.90 S/. 0.25 S/. 0.94

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 0.94 SI. 0.03 S/. 0.03



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL

05.06 LOSAS MACIZAS 05.06.01 CONCRETO M3 SI. 419.38

RENDIMIENTO 10.00 M31DÍA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 S/. 11.58 S/. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 S/. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14 010201 GRASA MULTIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 S/. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 S/. 35.00 S/. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 S/. 224.07

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0800 S/. 23.02 S/. 1.84 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.6000 S/. 19.18 S/. 30.69 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.6000 S/. 15.90 S/. 25.44 470101 PEON hh 8.0000 6.4000 S/. 14.30 S/. 91.52 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.8000 S/. 19.18 S/. 15.34 S/. 164.83

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 164.83 S/. 4.95 480302 MEZCLADORA DE CoTAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.8000 S/. 26.60 S/. 21.28 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1 .50" hm 1.0000 0.8000 S/. 5.31 S/. 4.25 S/. 30.48



MANO DE OBRA 1

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0593 S/. 23.02 S/. 1.36 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5926 S/. 19.18 SI. 11.37 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.5926 S/. 15.90 S/. 9.42 470101 PEON hh 1.0000 0.5926 S/. 14.30 S/. 8.47 S/. 30.631



PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS

370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 5.0000 SI. 30.63 SI. 1.53 SI. 1.53

05.06.03 ACERO KG S/. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 SI. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 SI. 2.55 S/. 2.72

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 SI. 23.02 SI. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 S/. 19.18 SI. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 SI. 15.90 SI. 0.25 S/. 0.94

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 0.94 SI. 0.03 S/. 0.03

05.07 LOSAS ALIGERADAS 05.07.01 CONCRETO M3 S/. 419.38


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 SI. 11.58 SI. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 S/. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14 010201 GRASA MULTIPLE EP lb 0.0080 SI. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 SI. 35.00 SI. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 SI. 55.00 S/. 44.00 S/. 224.07

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0800 S/. 23.02 SI. 1.84 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.6000 SI. 19.18 SI. 30.69 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.6000 SI. 15.90 SI. 25.44 470101 PEON hh 8.0000 6.4000 SI. 14.30 SI. 91.52 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.8000 S/. 19.18 SI. 15.34 S/. 164.83


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TESIS "ANÁLISIS y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EdiFICIO RESidENCIAL LA TOSCANh" -U.N.~.A. f"

i ~

PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL EQUIPOS Y HERRAMIENTAS

370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.000 SI. 164.83 SI. 4.95

480302 MEZCLADORA DE CONCRETO TAMBOR 18 HP 9-

hm 1.0000 0.800 SI. 26.60 SI. 21.28 11 p3 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.800 SI. 5.31 SI. 4.25 SI. 30.48


MATERIALES 020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2000 SI. 2.85 SI. 0.57 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.2000 SI. 2.40 SI. 0.48 430101 MADERA TORNILLO p2 6.0000 SI. 5.70 SI. 34.20 SI. 35.25

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0593 SI. 23.02 SI. 1.36 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.5926 SI. 19.18 SI. 11.37 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.5926 SI. 15.90 SI. 9.42 470101 PEON hh 1.0000 0.5926 S/. 14.30 SI. 8.47 SI. 30.63



MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 SI. 2.85 SI. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kglcm2 GRADO 60 kg 1.0700 SI. 2.38 SI. 2.55 SI. 2.72

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 SI. 23.02 SI. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 Sl.19.18 SI. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 SI. 15.90 SI. 0.25 SI. 0.94




PARTIDA CÓDIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 05.07.04 LADRILLO HUECO PARA TECHO UNO SI. 2.15

RENDIMIENTO 1300.00 UNO/DÍA MATERIALES

170100 LADRILLO PARA TECHO 15 X 30 X 30 cm 8 HUECOS und 1.0500 S/. 1.69 S/. 1.77 S/. 1.77 MANO DE OBRA

470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0006 S/. 23.02 S/. 0.01 470101 PEON hh 4.0000 0.0246 SI. 14.30 SI. 0.35 SI. 0.37


05.08 ESCALERAS 05.08.01 CONCRETO M3 SI. 386.82


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 SI. 11.58 SI. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 {42.5 kg) bis 9.7400 SI. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 SI. 34.86 SI. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 SI. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 SI. 35.00 S/. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 SI. 55.00 SI. 44.00 S/. 224.07

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0667 SI. 23.02 SI. 1.53 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.3333 S/.19.18 SI. 25.57 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.3333 SI. 15.90 SI. 21.20 470101 PEON hh 8.0000 5.3333 SI. 14.30 SI. 76.27 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.6667 SI. 19.18 S/. 12.79 SI. 137.36

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 137.36 SI. 4.12 480302 MEZCLADORA DE co TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.6667 SI. 26.60 SI. 17.73 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.6667 SI. 5.31 SI. 3.54 SI. 25.39


1 •


PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 05.08.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 SI. 88.48


020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.2000 S/. 2.85 S/. 0.57 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.2000 S/. 2.40 S/. 0.48 430101 MADERA TORNILLO p2 6.0000 S/. 5.70 S/. 34.20 S/. 35.25

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.1000 S/. 23.02 S/. 2.30 470301 OPERARIO hh 1.0000 1.0000 S/. 19.18 S/. 19.18 470201 OFICIAL hh 1.0000 1.0000 S/.15.90 S/. 15.90 470101 PEON hh 1.0000 1.0000 S/. 14.30 S/. 14.30 S/. 51.68


05.08.03 ACERO KG SI. 3.69 RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA

MATERIALES 020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 S/. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 S/. 2.55 S/. 2.72



-~


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PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 05.09.01 CONCRETO F'C = 175KG/CM2 M3 S/. 386.82


340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 S/.11.58 S/. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 9.7400 S/. 16.19 S/. 157.69 010001 ACEITE MULTIGRADO P/MOTOR gal 0.0040 SI. 34.86 SI. 0.14 010201 GRASA MUL TIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 S/. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 S/. 35.00 S/. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 S/. 224.07

MANODEOBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0667 S/. 23.02 S/. 1.53 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.3333 S/. 19.18 S/. 25.57 470201 OFICIAL hh 2.0000 1.3333 S/. 15.90 S/. 21.20 470101 PEON hh 8.0000 5.3333 S/. 14.30 S/. 76.27 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.6667 S/. 19.18 S/. 12.79 S/. 137.36

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 137.36 S/. 4.12 480302 MEZCLADORA DE co TAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.6667 S/. 26.60 SI. 17.73 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1.0000 0.6667 S/. 5.31 S/. 3.54 S/. 25.39



MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.1000 S/. 23.02 S/. 2.30 470301 OPERARIO hh 1.0000 1.0000 S/. 19.18 S/. 19.18 470201 OFICIAL hh 1.0000 1.0000 SI. 15.90 SI. 15.90 SI. 37.38

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 37.38 S/. 1.12 480101 ANDAMIOS TIPO ACROW 1.90 (4 PARES) pza 0.2500 S/. 5.00 S/. 0.01 S/. 1.13

-------- --



PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 05.09.03 ACERO KG SI. 3.69

RENDIMIENTO 250.00 KG/DÍA MATERIALES

020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 S/. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 S/. 2.55 S/. 2.72


EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 SI. 0.94 SI. 0.03 S/. 0.03


05.10.01 CONCRETO F'C=210KG/CM2 CON M3 SI. 479.60 IMPERMEABILIZANTE

RENDIMIENTO 12.00 M3/DiA MATERIALES

340001 GASOLINA 84 OCTANOS gal 0.1000 S/.11.58 S/. 1.16 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg} bis 9.7400 S/. 16.19 SI. 157.69 010001 ACEITE MUL TI GRADO P/MOTOR gal 0.0040 S/. 34.86 S/. 0.14 010201 GRASA MULTIPLE EP lb 0.0080 S/. 9.68 S/. 0.08 040201 ARENA GRUESA m3 0.6000 S/. 35.00 S/. 21.00 050101 PIEDRA CHANCADA m3 0.8000 S/. 55.00 S/. 44.00 390501 IMPERMEABILIZANTE gal 4.3500 S/. 23.84 S/. 103.70 SI. 327.77

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0667 S/. 23.02 S/. 1.53 470301 OPERARIO hh 2.0000 1.3333 S/. 19.18 S/. 25.57 470201 OFICIAL hh 1.0000 0.6667 S/.15.90 SI. 10.60 470101 PEON hh 8.0000 5.3333 S/.14.30 S/. 76.27 470303 OPERADOR DE EQUIPO LIVIANO hh 1.0000 0.6667 S/. 19.18 S/. 12.79 S/. 126.76

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 126.76 S/. 3.80 480302 MEZCLADORA DE CoTAMBOR 18 HP 9-11 p3 hm 1.0000 0.6667 S/. 26.60 SI. 17.73 490501 VIBRADOR PARA CONCRETO 4 HP x 1.50" hm 1_.00QQ.L_ 0.6667 S/. 5.31 S/. 3.54 SI. 25.07


\


PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 05.10.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 SI. 71.58


020002 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 8 kg 0.4000 S/. 2.85 S/. 1.14 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg . 0.2400 S/. 2.40 S/. 0.58 430101 MADERA TORNILLO p2 5.5000 S/. 5.70 S/. 31.35 S/. 33.07


EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO 3.0000 S/. 37.38 S/. 1.12 480101 ANDAMIOS TIPO ACROW 1.90 (4 PARES) pza 0.2500 S/. 5.00 S/. 0.01 S/. 1.13


1 MATERIALES

020001 ALAMBRE NEGRO RECOCIDO# 16 kg 0.0600 S/. 2.85 S/. 0.17 030101 ACERO CORRUGADO fy=4200 kg/cm2 GRADO 60 kg 1.0700 S/. 2.38 S/. 2.55 S/. 2.72

MANO DE OBRA 470401 CAPATAZ hh 0.1000 0.0032 S/. 23.02 S/. 0.07 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.0320 S/. 19.18 S/. 0.61 470201 OFICIAL hh 0.5000 0.0160 S/. 15.90 S/. 0.25 S/. 0.94



TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U. N .S.A.

PARTIDA CODIGO INSUMO UNIDAD CUADRILLA CANTIDAD PRECIO PARCIAL SUBTOTAL 06.00 MUROS Y TABIQUES DE ALBAÑILERIA 06.01.01 MUROS DE LADRILLO KING KONG DE SOGA

M2 S/. 53.36 RENDIMIENTO 10.00 M2/DÍA

MATERIALES 020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.0200 S/. 2.40 S/. 0.05 040201 ARENA GRUESA m3 0.0322 S/. 35.00 S/. 1.13 170202 LADRILLO KING KONG DE ARCILLA 9 X 14 X 24 cm und 39.00 S/. 0.58 S/. 22.62 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 0.1000 S/. 16.19 S/. 1.62 430101 MADERA TORNILLO p2 0.5800 S/. 5.70 S/. 3.31 S/. 28.72

MANO DE OBRA 470301 OPERARIO hh 1.0000 0.8000 S/. 19.18 S/. 15.34 470101 PEON hh 0.7500 0.6000 S/. 14.30 S/. 8.58 S/. 23.92


06.01.02 MURO DE LADRILLO DE KK DE CABEZA M2 S/. 70.53


020105 CLAVOS PARA MADERA CON CABEZA DE 3" kg 0.0200 S/. 2.40 S/. 0.05 040201 ARENA GRUESA m3 0.0600 S/. 35.00 S/. 2.10 170202 LADRILLO KING KONG DE ARCILLA 9 X 14 X 24 cm und 62.00 S/. 0.58 S/. 35.96 210101 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 (42.5 kg) bis 0.1000 S/. 16.19 S/. 1.62 SI. 39.73

MANO DE OBRA 470301 OPERARIO hh 1.0000 1.0000 S/. 19.18 S/. 19.18 470101 PEON hh 0.7500 0.7500 S/. 14.30 S/. 10.73 S/. 29.91

EQUIPOS Y HERRAMIENTAS 370001 HERRAMIENTAS MANUALES %MO

~---L~ 3.0000 S/. 29.91 S/. 0.90 S/. 0.90



RESUMEN DE METRADOS Tesis : Tesista:

ANALISIS Y DISENO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA BACH. PATRICIA NEIRA CORNEJO

Ubicación Distrito Provincia: Departamento : Fecha

ltem Alterno 01.00 01.01 01.01.01 01.01.02 01.01.03 01.01.04 01.01.05 01.02 01.02.01 01.02.02 01.02.03

02.00 02.01 02.01.01 02.01.02 02.02 02.02.01 02.02.02

02.03 02.03.01 02.03.02 02.03.03 02.03.04 02.03.05 02.03.06

03.00 03.01 03.02 03.01.01 03.01.02 03.03 03.03.01 03.04 03.04.01

04.00 04.01 04.02 04.03 04.03.01 04.03.02 04.04 04.04.01 04.04.02 04.05 04.05.01 04.06 04.06.01 04.07 04.07.01 04.08 04.08.01

URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

DescriPción OBRAS PRELIMINARES CONSTRUCCIONES PROVISiONALES OFICINAS ALMACENES SERVICIOS HIGIENICOS CERCOS CARTELES INSTALACIONES PROVISIONALES AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN DESAGÜE PARA LA CONSTRUCCIÓN ENERGIA ELÉCTRICA

TRABAJOS PRELIMINARES LIMPIEZA DEL TERRENO ELIMINACIÓN DE BASURA Y ELEMENTOS SUELTOS LIVIANOS ELIMINACIÓN DE MALEZA Y ARBUSTOS TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS PRELIMINAR TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS DURANTE EL PROCESO

SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE ELABORACIÓN DE PLAN DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL EQUIPOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA SEÑALIZACIÓN TEMPORAL DE SEGURIDAD CAPACITACIÓN EN SEGURIDAD Y SALUD MITIGACIÓN DE CONTAMINACIÓN EN OBRA

MOVIMIENTO DE TIERRAS NIVELACIÓN DEL TERRENO CON EQUIPO EXCAVACIONES EXCAVACIONES MACIVAS EXCAVACIONES MANUALES RELLENOS RELLENOS CON MATERIAL PROPIO ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE C/ MAQ.

OBRAS DE CONCRETO SIMPLE CIMIENTOS CORRIDOS SOLADO PARA ZAPATAS SOBRECIMIENTOS CONCRETO DE SOBRECIMIENTOS ENCOFRADO Y DESENCOFRADO GRADAS Y RAMPAS CONCRETO EN GRADAS ENCOFRADO Y DESENCOFRADO FALSO PISO E=4" CONCRETO MEZCLA 1:1 O (CEMENTO :HORMIGÓN) SUBZAPATA CONCRETO F'C =100 KG/CM2 + 30% DE PIEDRA GRANDE FALSO CIMIENTO CONCRETO CICLOPEO 1:12 + 30% DE PIEDRA GRANDE LOSA DE ESTACIONAMIENTO CONCRETO F'C=210 KG/CM2


Un d. Metrado

M2 9.00 M2 15.00 M2 2.25 ML 20.80

PZA 1.00

MES 5.00 GLB 1.00 MES 5.00

M2 265.41 M2 79.62

M2 265.41 M2 1795.98

GLB 1.00 GLB 1.00 GLB 1.00 GLB 1.00 GLB 1.00 MES 5.00

M2 265.41

M3 436.30 M3 255.16

M3 152.67

M3 912.22

M3 4.07 M2 166.89

M3 1.52 M2 18.79

M3 2.64 M2 2.94

M3 1.08

M3 13.97

M3 0.65

M3 17.46

PÁG.261


Tesis : Tesista: Ubicación Distrito Provincia: Departamento : Fecha

ltem Alterno 05.00 05.01 05.01.01 05.01.02 05.01.03 05.02 05.02.01 05.02.02 05.02.03 05.03 05.03.01 05.03.01.01 05.03.01.02 05.03.01.03 05.04 05.04.01 05.04.02 05.04.03 05.05 05.05.01 05.05.02 05.05.03 05.06 05.06.01 05.06.02 05.06.03 05.07 05.07.01 05.07.02 05.07.03 05.07.04 05.08 05.08.01 05.08.02 05.08.03 05.09 05.09.01 05.09.02 05.09.03 05.10 05.10.01 05.10.02 05.10.03

06.00 06.01 06.01.01 06.01.02

RESUMEN DE METRADOS ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA BACH. PATRICIA NEIRA CORNEJO URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

Descripción Un d. Metrado OBRAS DE CONCRETO ARMADO ZAPATAS CONCRETO F'C = 210KG/CM2 M3 77.19 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 57.77 ACERO KG 3,755.88 VIGAS DE CIMENTACIÓN CONCRETO F'C = 21 OKG/CM2 M3 4.78 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 10.60 ACERO KG 268.52 MUROS DE CONCRETO MUROS DE CONTENCIÓN CONCRETO F'C = 21 OKG/CM2 M3 30.94 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 138.65 ACERO KG 1,359.05 COLUMNAS Y PlACAS CONCRETO F'C = 210KG/CM2 M3 260.84 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 1,963.14 ACERO KG 21,286.01 VIGAS CONCRETO F'C = 21 OKG/CM2 M3 118.21 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 728.15 ACERO KG 12,347.46 LOSAS MACIZAS CONCRETO F'C = 21 OKG/CM2 M3 8.70 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 41.66 ACERO KG 685.04 LOSAS ALIGERADAS CONCRETO F'C = 21 OKG/CM2 M3 82.96 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 911.31 ACERO KG 3,500.76 LADRILLLO HUECO PARA LOSA UND 7,974.00 ESCALERAS CONCRETO F'C = 210KG/CM2 M3 16.61 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 111.87 ACERO KG 959.27 COLUMNETAS CONCRETO F'C = 175KG/CM2 M3 23.80 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 402.64 ACERO KG 3,270.73 CISTERNA DE CONCRETO Y CUARTO DE MAQUINAS CONCRETO F'C = 210KG/CM2 CON IMPERMEABILIZANTE M3 21.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 76.40 ACERO KG 1,342.32

MUROS Y TABIQUES DE -AlBAÑILERIA MUROS DE LADRILLO KING KONG DE ARCILLA MUROS DE LADRILLO KK DE SOGA M2 1,171.79 MUROS DE LADRILLO KK DE CABEZA M2 32.75


TESIS "ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUcrURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

GASTOS GENERALES GASTOS FIJOS Y GASTOS VARIABLES

REMUNERACIÓN Y BENEFICIOS Ingeniero Residente de obra mes 1.0 5.00 SI. 3,500.00 SI. 17,500.00 Ingeniero Asistente mes 0.5 5.00 SI. 2,500.00 S/. 6,250.00 Administrador mes 0.5 5.00 S/. 2,000.00 S/. 5,000.00 Logística y Almacenes mes 1.0 5.00 SI. 1,200.00 SI. 6,000.00 Secretaria mes 0.5 5.00 S/. 1,000.00 S/. 2,500.00 Leves Sociales glb 1.0 41.67% SI. 37,250.00 S/. 15,522.08 ALQUILERES Y SERVICIOS Alquiler de Oficina mes 0.5 5.00 SI. 1,500.00 SI. 3,750.00 Luz y agua mes 0.5 5.00 S/. 250.00 S/. 625.00 Internet, Telefono mes 0.5 5.00 S/. 150.00 SI. 375.00 Mantenimiento Equipo de computo mes 0.5 5.00 S/. 150.00 SI. 375.00 Software glb 0.5 1.00 S/. 200.00 S/. 100.00 Laboratorios mes 1.0 5.00 SI. 200.00 SI. 1,000.00 ARTICULOS DE CONSUMO

Utiles de Oficina mes 0.5 5.00 S/. 60.00 SI. 150.00 Papeles y derivados mes 0.5 5.00 S/. 60.00 S/. 150.00 Fotocopias mes 0.5 5.00 SI. 60.00 S/. 150.00 Articulas de Limpieza mes 0.5 5.00 S/. 60.00 S/. 150.00 Insumas para equipos de computo mes 0.5 5.00 SI. 100.00 S/. 250.00 PUBLICIDAD

Propaganda , avisos , carteles glb 1.0 1.00 S/. 1 ,000.00 SI. 1,000.00 Maquetas , gastos de representación glb 1.0 1.00 S/. 800.00 S/. 800.00 EQUIPAMIENTO

Equipos con valor de retorno Computadoras und 0.2 3.00 S/. 4,000.00 SI. 2,400.00 Impresoras und 0.2 2.00 S/. 1 ,200.00 S/. 480.00 Escritorios und 0.2 4.00 SI. 700.00 S/. 560.00 Camioneta und 0.04 1.00 S/. 60,000.00 SI. 2,400.00

Mantenimiento de Camioneta glb 1.0 1.00 SI. 650.00 SI. 650.00 Combustible mes 1.0 5.00 SI. 400.00 S/. 2,000.00 Combustible de equipos mes 1.0 5.00 SI. 400.00 S/. 2,000.00 Mantenimiento de equipos mes 1.0 5.00 S/. 250.00 S/. 1,250.00 OBLIGACIONES MUNICIPALES, TRIBUTARIAS Y LEGAL Desarrollo de proyecto glb 1.0 1.00 S/. 1 ,500.00 'si. 1 ,5oo.oo Licencias glb 0.3 1.00 SI. 1,000.00 S/. 300.00 Arbitrios glb 0.3 1.00 S/. 1,000.00 S/. 300.00 Asesoría Legal y servicio legal glb 0.5 5.00 SI. 2,000.00 SI. 5,000.00 EXTERNOS

Gastos Financieros 0.5% Costo Directo g¡~ IIJ 1.0 0.005 Sí. 936,884.92 Sí. 4,684.42 MOVIMIENTO DE PERSONAL Translado a obra mes 1.0 5.00 S/. 100.00 SI. 500.00

SI. 85,671.50

Nota: Consideramos factores diversos para los gastos indirectos, como personal administrativo, equipos y otros, dependiendo de la incidencia del tiempo que la obra

demandara en estüs. Ejempiü: Para hallar incidencia en secretaria utilizamos la mitad de su tiempo para esta obra en el tiempo que ella demore. Para equipos como Camioneta {le damos a la camioneta un tiempo de utilidad de vida de 10 años { 120 meses) y el tiempo que se le utilizara para esta obra será de medio

año ( 6mesesl dándonos una incidencia de 0.04 del c.osto de una camioneta.



PRESUPUESTO

HemA1ter110 Oe&crfpclón Und. Metrcdc Proclo Sub • Total (S/. UnitarioS/.

01.00 OBRAS pROVISIONALES S/. 7,578.88 01.01 CONSTRUCCIONES PROVISIONALES 01.01.01 OFICINAS M2 9.00 S/. 138.07 SI. 1,242.63 01.01.02 ALMACENES M2 15.00 SI. 106.08 S/. 1,591.15 01.01.03 SERVICIOS HIGIEN!COS M2 2.25 S/, 248.81 SI. 559.81 01.01.04 CERCOS ML 20.80 SI. 76.05 SI. 1,581.79 01.01.05 CARTELES PZA 1.00 SI. 983.50 SI. 983.50 01.02 INSTALACIONES PROVISIONALES 01.02.01 AGUA PARA LA CONSTRUCCIÓN MES 5.00 S/. 150.00 SI. 760.00 01.02.02 DESAGÜE PARA LA CONSTRUCCIÓN GLB 1.00 SI. 120.00 SI. 120.00 01.02.03 ENERGIA Eli:CTRICA MES 5.00 S/, 150.00 SI. 750.00 02.00 TRABAJOS pRELIMINARES SI. 21,268.98

02.01 LIMPIEZA DEL TERRENO 02.01.01 ELIMINACIÓN DE BASURA Y ELEMENTOS SUELTOS LIVIANO¡ M2 265.41 SI. 1.17 SI, 311.59 02.01.02 ELIMINACIÓN DE MALEZA Y ARBUSTOS M2 79.62 S/. 1.47 S/. 117.04 02.02 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS 02.02.01 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS PREUMINAR M2 265.41 SI. 3.41 SI. 903.79 02.02.02 TRAZOS NIVELES Y REPLANTEOS DURANTE EL PROCESO M2 1795.98 S/. 3.67 SI. 6,582. 75 02.03 SEGURIDAD Y MEDIO AMBIENTE 02.03.01 ELABORACIÓN DE PLAN DE SEG.Y SALUD TRABAJO GLB 1.00 S/. 1,500.00 SI. 1,500.00 02.03.02 EQUIPOS DE PROTECCIÓN INDIVIDUAL GLB 1.00 SI. 9,142.80 SI. 9,142.80 02.03.03 EQUIPOS DE PROTECCIÓN COLECTIVA GLB 1.00 SI. 1,275.00 SI. 1,275.00

02.03.04 SE~ALIZACIÓN TEMPORAL DE SEGURIDAD GLB 1.00 SI. 686.00 SI. 686.00 02.03.05 MITIGACIÓN DE CONTAMINACIÓN EN OBRA GLB 5.00 SI. 150.00 SI. 750.00 03.00 MO\(JM!ENTO DE TIERRAS S/, 50,483.77 03.01 NIVELACIÓN DEL TERRENO CON EQUIPO M2 265.41 SI. 2.16 S/, 572.64

03.02 EXCAVACIONES 03.02.01 EXCAVACIONES MACIVAS CON EQUIPO M3 436.30 SI. 4.31 SI. 1,878.36 03.02.02 EXCAVACIONES MANUALES M3 255.16 SI. 33.67 SI. 8,590.14 03.03 RELLENOS 03.03.01 RELLENOS CON MATERIAL PROPIO M3 152.67 SI. 34.95 S/. 5,335.99 03.04 ELIMINACION DE MATERIAL EXCEDENTE M3 912.22 SI, 37.39 SI. 34,106.63 04.00 Q6BAS e~; CQ~QBJ;m §IME!I.~ S/.15,131.78 04.01 CIMIENTOS CORRIDOS M3 4.07 SI. 204.71 SI. 832.34 04.02 SOLADO PARA ZAPATAS M2 166.89 SI. 21.44 SI, 3,578.90 04.03 SOBRECIMIENTOS 04.03.01 CONCRETO M3 1.52 S/. 251.58 S/. 383.32 04.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 18.79 SI. 41.79 SI. 785.13 04.04 GRADAS Y RAMPAS 04.04.01 CONCRETO EN GRADAS M3 2.64 S/. 233.52 SI. 615.51 04.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 2.94 SI. 41.79 S/. 122.98 04.05 FALSO PISO E=4" 04.05.01 CONCRETO MEZCLA 1:10 (CEMENTO :HORMIGÓN) M3 1.08 SI. 29.25 SI. 31.47 04.06 SUBZAPATA 04.06.01 CONCRETO F'C =1 00 KGJCM2 + 30% DE PIEDRA GRANDE M3 13.97 SI. 242.86 SI, 3,393.25 04.07 FALSO CIMIENTO 04.07.01 CONCRETO ClCLOPEO 1:12 + 30% DE PIEDRA GRANDE M3 0.65 SI. 231.53 SI, 151.19 04.08 LOSA DE ESTACIONAMIENTO 04.08,01 CONCRETO PC=210 KG/CM2 M3 17.46 SI. 300.02 SI. 5,237.66 05.00 OBBA§ Qli CONCR!;IQ 8BMAgo s/. m,sso.oo 05,01 ZAPATAS 05,01.01 CONCRETO M3 77.19 S/. 300,02 SI. 23,159.41 05.01.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 57.77 SI. 41.79 SI. 2,414.28 05.01.03 ACERO KG 3,755.88 SI. 3.69 SI. 13,857.02 05.02 VIC3AS DE CIMENTACIÓN 05.02.01 CONCRETO M3 4.78 S/. 369.18 SI. 1,763.76 05,02.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 10.60 SI. 60.42 SI. 640.64 05.02.03 ACERO KG 298.52 S/. 3.69 S/. 990.67 05.03 MUROS DE CONCRETO 05,03.01 CONCRETO M3 30.94 S/. 376.90 SI. 11,629.44 05.03.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 138.65 SI. 49.68 SI. 6,888.71 05.03.03 ACERO KC3 1,359.05 SI. 3.69 S/. 5,014.10 05.04 COLUMNAS Y PLACAS 05.04.01 CONCRETO M3 260.84 SI. 451.83 SI. 117,852.76 05.04.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 1,963.14 S/. 72.33 SI. 141,990.16 05.04.03 ACERO KG 21,286.01 S/. 3.69 S/, 78,533.13 05.05 VIGAS 05.05.01 CONCRETO M3 118.21 S/. 419.38 SI. 49,574.60 05.05.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 728.15 SI. n.16 S/. 52,546.40 05,05,03 ACERO KG 12,347.46 SI. 3.69 SI. 45,555.03 05.06 LOSAS MAClZAS 05.08.01 CONCRETO M3 8.70 S/. 419.38 S/. 3,646.77 05.06,02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 41.66 8/,67.41 S/. 2,807.88 05,06.03 ACERO KC3 685.04 SI. 3.69 S/. 2,527.42 05.07 LOSAS ALIGERADAS 05.07.01 CONCRETO M3 82.98 SI. 419.38 SI. 34,792.46 05.07.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 911.31 SI, 68.80 S/. 60,872.45 05.07.03 ACERO KC3 3.500.76 S/, 3,69 SI. 12,916.78 05.07.04 LADRILLLO HUECO PARA LOSA UNO 7,974.00 SI. 2.15 61.17,149.41 05.08 ESCALERAS 05.08.01 CONCRETO M3 16.61 SI. 386,82 S/. 6,425.55 05.08.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 111.87 SI. 88.48 SI. 9,898.51 05.08.03 ACERO KG 959.27 SI. 3.69 SJ. 3,539.15 05,09 COLUMNETAS 05.09.01 CONCRETO F'C = 175KGJCM2 M3 23.80 SI. 386.82 SI. 9,206.60 05.09.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 402.64 SI, 71.68 8/. 28,820.02 05.09.03 ACERO KG 3,270.73 SI. 3.69 SI. 12,067.09 05.10 CISTERNA DE CONCRETO Y CUARTO DE MAQUINAS 05.10.01 CONCRETO F'C = 210KG/CM2 CON IMPERMEABILIZANTE M3 21.02 SI. 479.60 SI. 10,079.67 05.10.02 ENCOFRADO Y DESENCOFRADO M2 76.40 S/. 71.58 SI. 5,468.56 05.10.03 ACERO KG 1,342.32 S/. 3.69 S/. 4,952.39 06.00 M!.!RQ~ :i TA!i!IQUES DS A!..~B~Ib!iRJA S/, 64,841.53

06.01 MUROS DE LADRILLO KINC3 KONC3 DE ARCILLA 06.01.01 MUROS DE LADRILLO KK DE SOGA M2 1,171.79 SI. 53.36 SI. 62,531.38 06.01.02 MUROS DE LACRILLO KK DE CABEZA M2 32.75 S/, 70,53 SI. 2 310.15

COSTO DIRECTO S/. 936,884.92 GASTOS GENERALES 9.14% S/. 85,671.50 UTILIDAD 5% S/. 46,844.25 SUBTOTAl PRESUPUESTO S/. 1,069,400.67 IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS 1S.QO% S • 192,492. 2 TOTAL S/. 1,261,892.79


Tesis: Ubicación : ·Distrito Provincia : Depart.: Fecha

ltemAitemo

01.00 02.00 03.00 04.00 05.00 06.00

--- -- ---- --- --------

PRESUPUESTO

TESIS "ANÁLISIS Y DISEr\10 ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A URBANIZACIÓN LOS AZORES CHALLAPAMPA CERRO COLORADO AREQUIPA AREQUIPA OCTUBRE DEL 2015

Precio Descripción Un d. Metrado

Unitario S/. Sub • Total (S/.) ·

OBRAS PROVISIONALES TRABAJOS PRELIMINARES MOVIMIENTO DE TIERRAS OBRAS DE CONCRETO SIMPLE OBRAS DE CONCRETO ARMADO MUROS Y TABIQUES DE ALBAÑILERIA

COSTO DIRECTO

GASTOS GENERALES 9.14%

UTILIDAD 5%

SUBTOTALPRESUPUESTO

IMPUESTO GENERAL A LAS VENTAS 18.00%

TOTAL -··


e

SI. 7,578.88 SI. 21,268.98 SI. 50,483.77 SI. 15,131.76

SI. 777,580.00 SI. 64,841.53

SI. 936,884.92

SI. 85,671.50

SI. 46,844.25

SI. 1,069,400.67

SI. 192,492.12

SI._ 1 ,261 ,892. 79

PÁG. 265


6.6. FÓRMULA POLINÓMICA.

El artículo 44° del D.S.N° 013- 2001-PCM, Reglamento del TUO de la ley N° 26850,

ha ratificado la vigencia del sistema de reajuste mediante Formulas Polinómicas al

señalar:" Tanto la elaboración como la aplicación de las fórmulas polinómicas se sujetan

a lo dispuesto en el Decreto Supremo N° 011-79-VC, sus modificatorias, ampliatorias y

complementarias.

No son de aplicación las formulas polinómicas de reajuste cuando las bases establecen

que las propuestas se expresen en moneda extranjera.

6.6.1. DEFINICIÓN.

La fórmula polinómica es la representación matemática de la estructura de costos

de un presupuesto y está constituida por la sumatoria de términos, denominados

monomios, que consideran la participación o incidencia de los principales

recursos de (mano de obra, materiales, equipo, gastos generales) dentro del costo

o presupuesto total de la obra.

INDICES UNIFICADOS DE PRECIOS DEL INEI

Los índices UNIFICADOS DE Precios del INEI son publicados todos los meses

en El Peruano, entre el 15 y 20 de cada mes, y corresponden a)a variación de

precios de los diversos recursos de la construcción (mano de obra, materiales,

equipo, etc.) del mes anterior al de su publicación. En términos estadísticos un

índice es un indicador que mide o cuantifica las variaciones o evolución de la

cantidad, precio o valor; en consecuencia, un índice de precio sería el indicador

(adimensional) que representa la variación de Precio de uno o un conjunto de

elementos.

ÍNDICES UNIFICADOS

Para el sistema de reajuste por fórmula polinómica se considera índices relativos

que corresponden al valor referido al precio que tuvo un elemento a una

determinada fecha, llamada base como 100.

Desde su creación Octubre de 1979, CREPCO publico índices relativos, siendo su

primera lista de elementos con base 100 a agosto de 1977, desde esa fecha hasta



febrero de 1979 se publicaron índices individuales, es decir que muestran la

variación de un solo elemento.

Hasta la fecha se han establecidos las siguientes bases:

Primera base 100, al mes de agosto de 1977

Segunda base 100, al mes de abril de 1983

Tercera base 100, al mes de abril de 1989

Cuarta base 1 00, al mes de julio de 1992

Desde marzo de 1979 se empezaron a publicar índices Unificados e índices

individuales.

Desde Diciembre de 1992 los índices vienen siendo publicados por el INEI en

virtud a lo establecido en el decreto ley 25862.

La Descripción de estos se encuentran en un documento llamado" Diccionario de

Elementos de la Construcción" donde se indican que número de Índice Unificado

le corresponde a cada elemento.

Los índices modificados no se pueden prorratear en función de los periodos de

tiempo, los Índices Unificados son válidos para todo el mes. Como se muestra en

el cuadro anexo, los índices Unificados se presentan en una Tabla de doble

entrada:

a) Los Códigos: han sustituido los nombre de los recursos: 03 (Acero

corrugado), 21 (Cemento Portland tipo I), 43 (Madera nacional para encofrado

y carpintería), etc.

Al 30 de Junio del 2003 hay 68 Códigos activos, siendo el ultimo creado el

índice Unificado de Código 80, exclusivamente para Concreto Premezclado ,

según resolución Jefatura! N° 024 -2003- INEI, publicada en El Peruano el

31 de Enero del 2003.

b) Áreas Geográficas: El INEI ha dividido nuestro país en seis (6) regiones:

1,2,3,4,5y6.

6.6.2. ESTRUCTURA DE LA FÓRMULA POLINÓMICA.

NORMAS PARA LA ELABORACIÓN DE FORMULAS POLINÓMICAS.



Las Normas para la formación de cada Monomio están contenidas en los artículos

2do al4to del D.S N°0ll-79-VC, los que textualmente dicen:

Artículo 2: Las Fórmulas Polinómicas de Reajuste automático de los precios

referidos por el artículo 2do del Decreto Ley adoptaran la siguiente forma general

básica:

· . :_ ]r f¡tfr Er .· . Vr · G.lfr .k- a1,_+ bM. +c-8 . + d-v .. +.·e-Gu· . · a · a · a · .a . a·

En la cual:

K: Es el coeficiente de reajuste de valorizaciones de obra, como resultados de la

variación de precios de los elementos que intervienen en la construcción. Será

expresado con aproximación al milésimo.

a,b,c,d,e: Son cifras decimales con aproximación al milésimo que representan los

coeficientes que representan los coeficientes de incidencia en el costo de la obra,

de los elementos mano de obra, materiales , equipo de construcción, varios , gastos

generales y utilidad respectivamente.

Jo, Mo, Eo, V o, GUo: Son los índices de precios de los elementos, mano de obra,

materiales, equipos de construcción. . V arios, gastos generales y utilidad,

respectivamente, a la fecha del presupuesto base, los cuales permanecen

invariables durante la ejecución de la obra.

Jr, Mr, Er, Vr, GUr: Son los índices de precios de los mismos elementos, a la fecha

del reajuste correspondiente.



El índice de precio considerado en cada monomiO tanto para la fecha del

presupuesto base, como para el del reajuste podrá corresponder al promedio

ponderado de los índices de tres (3) elementos como máximo.

El producto del coeficiente de incidencia por el coeficiente de índices, se expresa

en cifras decimales con aproximación al milésimo.

Artículo 3: El número total de monomios que componen la fórmula polinómica

no exceda de ocho(8) y que el coeficiente de incidencia de cada monomio no sea

inferior a cinco centésimos (0.05) que corresponden al 5% de los recursos del

presupuesto , por tanto si estos son menores deben reagruparse dentro de otros

índices como máximo (3).

Artículo 4: Cada obra podrá tener hasta máximo de cuatro (4) fórmulas

polinómicas. En caso que en un contrato existan obras de diferentes (diversa

naturaleza), solo podrá emplearse hasta ocho (8) fórmulas polinómicas.

Artículo 5: Los Índices de Precios serán fijados por el Consejo de Reajuste de los

Precios de la Construcción (CREPCO). Se publicara en el Diario Oficial " El

Peruano", dentro de los quince primeros días de cada mes, todos los Índices

corresponden al mes anterior a dicha publicación, hayan estos variados o no.

Cada obra deberá tener su propia fórmula polinómica. Si alguno de los elementos

que comprenden una obra específica, no estuviese incluido en el diccionario de

elementos de construcción deberá consultarse al CREPCO (ahora INEI), para que

este indique dentro de que índice Unificado está comprendido.

6.6.3. ELABORACIÓN DE LA FORMULA POLINÓMICA.

Se identifica el índice unificado INEI de cada uno de los elementos, de cada uno

de los análisis de precios unitarios.

En cada análisis de precios unitarios, y por cada índice, se multiplica el precio del

elemento por el metrado correspondiente a esa partida obteniendo el monto total

por partida y por índice.



Se suman los montos totales de cada partida, por índice obteniendo el monto

general total del presupuesto.

Dividiendo el monto general total, por índice, entre el presupuesto se obtiene el

coeficiente de incidencia de elemento o índice respectivo. De ser necesario tales

coeficientes pueden agruparse para constituir un solo monomio.

CALCULO DEL REINTEGRO Y LA VALORIZACIÓN REAJUSTADA

Calcular el "k" de reajuste

Reemplazar en la Formula Polinómica: R=V (K-1).- El resultado es el reintegro

correspondiente la valorización.- La valorización reajustada

es igual a la valorización más el reajuste: VK= V+R

FINALIDAD DE LA FORMULA

Permite convertir el valor inicial de una obra, en un valor equivalente, tomando

en cuenta los cambios en los precios de los insumos de construcción.


TESIS '~ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO RESIDENCIAL LA TOSCANA" -U.N.S.A.

CÁLCULO DE LA FORMULA POLINÓMICA

IU INDICE UNIFICADO J PARCIAL X METRADO TOTAL IU (01) ACEITE 144.64 TOTAL IU (02) ACERO LISO DE CONSTRUCCIÓN LISO 15147.07 TOTAL IU (03) ACERO LISO DE CONSTRUCCIÓN CORRUGADO 124210.49 TOTAL IU (04) AGREGADO FINO 15633.14 TOTAL IU (05) AGREGADO GRUESO 29361.12 TOTAL IU (10) APARATO SANITARIO 190.59 TOTAL IU (12) ARTEFACTO DE ALUMBRADO INTERIOR 238.00 TOTAL IU (17) BLOQUE Y LADRILLO 41833.55 TOTAL IU (21) CEMENTO PORTLAND TIPO 1 109062.54 TOTAL IU (34) GASOLINA 1099.26 TOTAL IU (37) HERRAMIENTA MANUAL 13207.32 TOTAL IU (38) HORMIGÓN 2232.42 TOTAL IU (39) INDICE GENERAL DE PRECIOS AL CONSUMIDOR 5299.53 TOTAL IU (43) MADERA NAC. P/ ENCOFRADO Y CARPINTERIA 151186.49 TOTAL IU (47) MANO DE OBRA (INCLUYE LEYES SOCIALES) 370305.64 TOTAL IU (48) MAQUINARIA Y EQUIPO NACIONAL 26292.58 TOTAL IU (49) MAQUINARIA Y EQUIPO IMPORTADO 31440.51

1 936884.90

NOTA: PARA HALLAR EL MONOMIO DE GASTO~ GENERALES, TOMAMOS LA UTILIDAD Y LOS GASTOS 1 GENERALES DIRECTAMENTE DE LA ELABORACION DEL PRESUPUESTO

LA FORMULA POLINOMICA SE HAYA CON EL MONTO ( COSTO DIRECTO + LOS GASTOS GENERALES + UTILIDAD)

SIN INCLUIR EL MONTO DEL I.G.V.



AGRUPAMIENTO PARA FORMULA POLJNOMICA

PARCIAL POR IU MONOMIO PARCIAL MONOMIO INCIDENCIA COEF MONOMIO

MONOMIO # 1 ACERO (A) 02 ACERO LISO DE CONSTRUCCIÓN LISO 15147.07 0.014

ACERO LISO DE CONSTRUCCIÓN 03 CORRUGADO 124210.49 139357.56 0.116 0.130

MONOMIO# 2 MATERIALES (MT) 01 ACEITE 144.64 0.000 04 AGREGADO FINO 15633.14 0.015 05 AGREGADO GRUESO 29361.12 0.027 10 APARATO SANITARIO 190.59 0.000 12 ARTEFACTO DE ALUMBRADO INTERIOR 238.00 0.000 17 BLOQUE Y LADRILLO 41833.55 0.039 21 CEMENTO PORTLAND TIPO 1 109062.54 0.102 34 GASOLINA 1099.26 0.001 37 HERRAMIENTA MANUAL 13207.32 0.012 38 HORMIGÓN 2232.42 0.002 43 MADERA NACIONAL P/ ENCOFRADO Y CARPINTERIA 151186.49 364189.08 0.141 0.341

MONOMI0#3 GASTOS GENERALES (GG) INDICE GENERAL DE PRECIOS AL

39 CONSUMIDOR 5299.53 0.005 GASTOS GENERALES 85671.50 0.080 UTILIDAD 46844.25 137815.28 0.044 0.129 MONOMIO #4 MANO DE OBRA (MO)

47 MANO DE OBRA (INCLUYE LEYES SOCIALES) 370305.64 370305.64 0.346 0.346 MONOMIO #5 MAQUINARIA Y EQUIPO €

48 MAQUINARIA Y EQUIPO NACIONAL 26292.58 0.025 49 MAQUINARIA Y EQUIPO IMPORTADO 31440.51 57733.09 0.029 0.054

VALOR DEL 100% DEL PRESUPUESTO SIN I.G.V. 1069400.7 1069400.6 1.000 1.000

~-- k= O 130 Ar +O 341 MTr +O 129 GGr +O 346 MOr+ O 054 Er . Ao . MTo . GGo . MOo · Eo -~J



6.7. COMPARACIÓN DE COSTOS.

6. 7.1. COSTO POR METRO CUADRADO DE CONSTRUCCIÓN DEL

EDIFICION LA TOSCANA.

El costo por metro cuadrado de construcción del edificio la Toscana, se realizara

solo para casco rojo, esto quiere decir que no se realizara el costo de las

instalaciones sanitarias, eléctricas, tarrajeo y acabados.

Se incluye en el metrados, Las obras preliminares, Trabajos provisionales.

Movimientos de tierras, Obras de concreto Simple y Armado y Albañilería,

(También se incluye el concreto armado del Cisterna.)

Los precios para realizar los Análisis de Costos, han sido actualizados con la

revista Costos del mes de noviembre del2015. Los cuales anexamos al final de

la presente Tesis. Este costo por m2 se hallara sin gastos generales, ni utilidad para

poderlo comparar más adelante con los otros costos m2 de las edificaciones

similares.

Edificio Residencial La Toscana (solo casco rojo )

:~e~-o-=~~~~ip_~i~!l_: :=---~--~---=--~~----:--~=:!'~retal-(~/:) ~:~Yéll_~~-~~=~-¡:-- "{al~-~-~ q~~ 01 Obras Provisionales 7,578.88 4.97 1.47 02 Trabajos Provisionales 21,268.98 13.94 4.12 03 Movimiento de Tierras 50,483.77 33.09 9.79 04 Obras de Concreto Simple 15,131.76 9.92 2.93 05 Concreto Armado 777,580.00 509.61 150.77 06 Muros y Tabiques de albañilería 64,841.53 42.50 12.57

~--- cósro DI Recio----- --- --- ---sC93(884.92 ____ --s1: 614.ó-2-- -$181.66: l ------- - ··--- ---- ----- ·------------ ·--------· ·-----· ---- -·- ------- ---- -···- ----· .. -- - -- - ---. ·- ---- ____ ,

AREA TECHADA (incluye SOTANO)

TIPO DE CAMBIO A NOVIEMBRE 2015


1525.82 m2

3.38

PÁG. 273


6. 7.2. COSTO POR METRO CUADRADO DE CONSTRUCCIÓN DE

EDIFICACIONES SIMILARES EN LA CIUDAD DE AREQIDPA.

Edificio de vivienda multifamiliar

IA"'ti:--- ------------ ---- -------- -- ----- --------------. Alterno Descripción Parcial (S/.) Valor m2 S/. Valor m2 US$ L------------ --------------- ··----------- -- ---~-~----- --·----------- ----- ---~- -------

01 Obras Provisionales 32,665.53 21.52 7.69 02 Trabajos Provisionales 4,101.26 2.7 0.96 03 Movimiento de Tierras 74,085.93 48.8 17.43 04 Obras de Concreto Simple 52,493.05 34.58 12.35 05 Concreto Armado 583,558.03 384.4 137.29 06 Albañilería 79,680.71 52.49 18.75 07 Revoques y Enlucidos 77,060.22 50.76 18.13 08 Cielorraso 36,574.02 24.09 8.60 09 Pisos y Pavimentos 85,845.58 56.55 20.20 10 Contrazocalos 8,984.00 5.92 2.11 11 Zócalos 26,894.02 17.72 6.33 12 Revestimiento de Gradas y Escaleras 1,583.01 1.04 0.37 13 Cubiertas 9,062.19 5.97 2.13 14 Carpintería de Madera 118,669.47 78.17 27.92 15 Carpintería Metálica 3,500.86 2.31 0.83 16 Cerrajería 11,042.35 7.27 2.60 17 Vidrios, Cristales y Similares 53,670.16 35.35 12.63 18 Pintura 50,346.69 33.16 11.84 19 Varios, Limpieza, Jardinera 1,225.03 0.81 0.29 20 Aparatos y Accesorios Sanitarios 51,001.71 33.6 12.00 21 Instalaciones Sanitarias 81,610.17 53.76 19.20 22 Instalaciones Eléctricas 99,543.55 65.57 23.42 23 Equipos Eléctricos y Mecánicos 99,034.65 65.24 23.30

AREA TECHADA (incluye SOTANO) 1518.12 m2

TIPO DE CAMBIO A AGOSTO 2013 2.8

Edificio de Vivienda multifamiliar (solo casco rojo )

r.---- ----------------------------- --------- - -----~~~t~~~~ __Qes~r:_il?_c~r¡ _______________________ Rarc~al _(Sf.) __ _'{~lo~ m_? SJ. __ Val~r_ m~_ y~~ 01 Obras Provisionales 32,665.53 21.52 7.69 02 Trabajos Provisionales 4,101.26 2.7 0.96 03 Movimiento de Tierras 74,085.93 48.8 17.43 04 Obras de Concreto Simple 52,493.05 34.58 12.35 05 Concreto Armado 583,558.03 384.4 137.29 06 Muros y Tabiques de Albañilería 79,680.71 52.49 18.75

'------·-- ----.---------------------- ------------------- -------------

COSTO DIRECTO 826,584.52 544.49 194.47 1



Edificio Concreto Armado 4 NIVELES (solo casco rojo )

1 Alter~~DescM~~ión ------~ ----- P;rci;(s/~--Valor ;2 S/-. Va~~:2 --¡l l ~-------~ .. -·--~ ---"-- ------------- -·---- ~-----·-- - - ---------- -·----··- --01 Obras Preliminares 1,170.92 1.05 0.38 03 04 05 06

Movimiento de Tierras Obras de Concreto Simple Concreto Armado Albañilería

AREA TECHADA

TIPO DE CAMBIO

16,367.52 40,541.50

559,057.13 47,404.50

1115.4

2.76

14.67 36.35

501.22 42.50

m2

5.32 13.17

181.60 15.40

6.7.3. COMPARACIÓN DE LOS COSTOS POR METRO CUADRADO.

Para realizar la comparación por m2, tomamos solo el Costo directo de la Obra,

pues los gastos generales de la obra y la utilidad son variables y dependen de

cada empresa que hace el proyecto.

COMPARACIÓN DE COSTOS POR M2 DE CONSTRUCCIÓN

Valorm2 S/. S/. 614.02 S/. 544.49 S/. 595.79

r----------------------- _,----~---------- ---- ····-------------. 1 ' L _______________ ·--- _ __ ____ ____ _ ___ _ ______ __ _ -·---- _ -------------- __ ,



6.8. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES SOBRE LOS COSTOS DE LA

EDIFICACIÓN.

El valores del costo por m2 de construcción del edificio la toscana es de S/ 614.02 para

casco rojo. Este es mayor que para las edificaciones en comparación, que fueron

tornadas de presupuestos de los años 2013 y 2011 lo que demuestra que el valor de m2

de construcción ha ido incrementando en el tiempo.

El presupuesto final de la obra será más real y fácil de realizar cuando los planos tanto

estructurales y de arquitectura sean bien elaborados.

Por lo que recomendarnos realizar los planos a nivel de detalles para no estar

suponiendo materiales, ni realizar adicionales, por no considerarse partidas a la hora de

rnetrar.



ABASTECMIENTO DE AGUA POTABLE.

Con la finalidad de determinar el sistema de abastecimiento y regulación más

apropiado para el proyecto, se ha visto por conveniente tomar datos de presión en

la zona de cerro colorado, empleando para ello un equipo de control común para

tomar una presión en las redes.

De los datos registrados se obtienen el promedio y se observa que la presión en el

punto de tomas es buena y supera los 3Kg 1 cm2, se tendrá por ello una regulación

mediante cisterna y de ahí a los tanques prefabricados de la azotea y luego por

gravedad se abastecerá a cada departamento.

CALCULO DEL CONSUMO PROMEDIO DIARIO DE AGUA POTABLE

OBRA: EDIFICIO MULTIFAMILIAR- LA

TOSCANA

PROYECTO : TESIS ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO APORTICADO- RESIDENCIAL

DESCRIPCIÓN UNIDAD CANTIDAD DOTA(LTS / DIA) TOTAL

PRIMERA PLANTA

01 Departamento Dormitorios 3 1200 1200 lt/dia

SEGUNDA PLANTA


TERCERA PLANTA


CUARTA PLANTA


QUINTA PLANTA


SEXTA PLANTA


SEPTIMA PLANTA


TOTAL 8400 lt/dia



CALCULO DEL ACAPACIDAD DE LA CISTERNA

La capacidad máxima según el RNE no será menor a los % partes de la dotación

diaria de los pisos a servir esto es:

Para este proyecto se ha previsto que la dotación de agua será el total de la

dotación diaria.

% Dotación diaria= % * 8400 = 6300 LT.

Para la cisterna consideraremos una capacidad de 6300 litros que equivale al

consumo diario más la capacidad mínima requerida para el sistema de agua contra

incendio, cumpliendo con lo que dice el reglamento.

La capacidad adicional de los depósitos de almacenamiento para fmes de control

de incendio deberán estar de acuerdo con lo previsto en el ítem 4 de la norma IS

.010 del RNE.

Los edificios que tengan más de 15m de altura deberán contar con un sistema de

tuberías y dispositivos contra incendios que manejen los ocupantes de la

edificación.

El almacenamiento de agua en la cisterna o tanque para combatir incendios debe

ser de por lo menos 25m3

La capacidad fmal de la cisterna será la capacidad requerida para la dotación

diaria de consumo de agua y la capacidad requerida para el agua contra incendio.

Teniendo:

CAPACIDAD DE CISTERNA: 6300LT + 25000 LT = 31300 LT

CAP CIST = 31.30 M3

Las dimensiones de la cisterna son 4.60m x 4.0m y 2.70m de altura. De concreto

armado y espesor de muros e= 0.20m.



ANEXON°2

COLUMNAS ESTATIGRAFICAS

ESTUDIO DE SUELOS


o -~· u . . · ... f;l;l

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·S

ASFÁLAB INGENIEROS ClVILES E.I.R~L.· LABORATORIO DE~SAYO DE MA~ES, MECANICA DE SUELOS;PA VIMENTOS YC~NCRzrO .

· ELABOit<!.CION DE ENSAYOS EN OBRA Y LABORATORIO CONTROL DE CALIDAD PAliA OBRAs CIVILES

CROOUISj>E UBICACIÓN DE CALICATAS·

PROYECTO: "EDIFICIO MuLTIFAMILIAR DE 09 NIVELES +01 SEMISOTANO" UBICACIÓN: Urb. Quinta l~s Azotes Mz. Flote 12"- Pago de Challapampa Cerro Colorado- Aiequipa.

.SOLICITANTE: CONSORCIO CASA SUR SAC

NM

. VIA l\IIETROPOLITANA

1 C-3·

~

·1 C-2

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CALLE

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LEYENDA: # CALICATAEXCAVADA.

-t· .. ¡,-y .. _

..

1

ASFALAB INGENIEROS CIVILES E.I.R.L. LABORATORIO DE ENSAYO DE M4.TERIALES, MECÁNICA DE SUELOS, PAVIMENTOS Y CONCRETO

ELABORACIÓN DE ENSAYOS EN OBRA Y lABORATORIO . CONTROL DE CALIDAD PARA OBRAS CJYILES

COLUMNA ESTRATIGRAFICA PROYECTO: EDIFICIO MULTIFAMILIAR 09 NIVELES+ 01 SEMISOTANO UBICACIÓN: URB QUINTA LAS AZORES MZ F LT 12PAGODE CHALLAPAJ.v.tPA CERRO COLORADO CALICATA: C - 1 FECHA: 12/04/2012

1 MUESTRA

1 ~~~~g rROF,,SUCS

1 DESCRIPCION

C-1 E-1

e -1 E- 2

C-1 E- 3

c·-1 E-4

e -1 E-5

C-1 E-7

Relleno no controlado de arena poco gruesa, particulas semiredondeadps, de color beige, de textura un poco áspera, co11 humedad w=6% aprox.; densidad relativa de 40% aprox.

observa la presencia de algunas piedras con 1M=4",

aprox., con granos semiredondeados y no se observó materia orgánica en este estrato.

ARENA MAL GRADADA- ARENA LIMOSA

arena gruesa con finos, de color beige, textura áspera y con humedad w=7% aprox., en estado de compacidad medio Dr de 50% aprox.,

con granos semiredondeados y no se observó materia orgánica En este estrato, los parámetros de resistencia para este estrato fueron:

ángulo de rozamiento iptemo 37.7° y cohesión 0.00 kg/crn2.

A.~NA LIMOSA arena limosa color rosáceo (salmón), de textura regularmente ñna,

humedad de w=8.60%, en estado de compacidad denso Dr de también se obseiVa presencia de piedra mediana de 1" a 1 Y.'[y:: Hasta el fondo de esta calicata no se encontró la napa freática ~

ASFALAB INGENIEROS CIVILES E.I .. R~L. LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES, MECÁNICA DE SUELOS, PAVIMENTOS y CONCRETO

. ELABORACIÓN DE ENSAYOS EN OBRA Y LABORATORIO . CONTROL DE CALIDAD PARA OBRAS Cfl(ILES

COLUMNA ESTRATIGRAFICA SOLICITA: CONSORCIO CASA SUR SAC PROYECTO : EDIFICIO :MULTIFAMILIAR 09 NIVELES + 01 SE:rvtiSOTANO UBICACIÓN: URB QUINTA LAS AZORES MZ F LT 12 PAGO DE CHALLAPAMPA CERRO COLORADO CALICATA: C- 2 1RAMO A PROFUNDIDAD DE 0.00 m A 3.50 m FECHA : 12/04/2012 .

e-2 E-1

e- 2 E- 2

e- 2 E-3

e-2 E-5

~ ...... .., ~...,y t> A

... .. .. " . ... ~..., ..

DESeRIPCION

ARENA MAL GRADUADA

arena un tanto gruesa con material de relleno no controlado, :, con partículas semiredondeados, de color beige de textwa

· humedad w=7% aprox., en estado de compacidad. se observa la presencia de xaíces vegetales.

[on<ieruios, de color beige, de textma w=8% aprox., en estado de

con granos semiredondeados alg1ma pn:se):íciade materia orgánica

marrón oscuro, de textwa ·~·reguil,a:J]p.en.~~fi.iíil, COilD:¡;,ª:¡:,!;Q~t·de 50%, humedad de lOo/o, ·

presenCia de materia o¡gánica

ARENA MAL GRADUADA arena de grano grueso con pocos finos (li:inpia), de texturn áspera, color beige, con Dr aprox de 45%, humedad aproximada de 8.67%;

granos semiredondeados, no se observa presencia de materia orgánica, los parámetros de resistencia para este estrato fueron: ángulo de

rozamiento interno 38.1 o y cohesión 0.00 kg/cm2.

URB. JUAN EL BUENO C-4 CERCADO AREQ\JIPA- CEL.: 95790ó449 RPM #247151 ~ [email protected]

ASFALAB INGENIEROS CIVILES E.I.R.L .. LABORATORIO DE ENSr'i.YO DE MATERIALES, MECÁNICA DE SUELOS, PAVIMENTOS Y CONCRETO

ELABORACIÓN DE ENSAYOS EN OBRA Y LABORATORIO . CONTROL DE CALIDAD PARA OBRAS CJYILES

COLUMNA ESTRATIGRAFICA PROYECTO: EDIFICIO MULTIFAMILIAR 09 NIVELES+ 01 SEMISOTANO UBICACIÓN: URB QUINTA LAS AZORES MZ F LT 12 PAGO DE CHALLAPA.MPACERRO COLORADO CALICATA: C- 2 TRAMO A PROFill\lJ)IDAD DE 3.50 m A 8.00 m . FECHA: 12/04/2012

1 MUESTRA

1 ~~~~g rROF.

1 SUCS

1 DESCRIPCION

C-2 E -6

¡ ..... .. . . ~- .

\J} ... · .. ": .. .,/ '{ ..

. ·/' ··l~ -- .. .': ~ . . ,., -~ ti· ·::~

~,.--ARENAMALGRADADA:~ARENA LIMOSA

p~;~I!úiade"c9J6; ;~~áce:·1~~óh;:de tex"tura regularmente!~ con humedad ·4e w= 11.21%, en estado de compacidad muy denso

:::: pu~~ presenta una densidad relativa de 100o/o, tiUíibiei{se obseiVa presencia de piedra mediana de 1" a 1 W' Los resistenciapma este estrato fueron:

36.7" y

uRB. JUAN EL BUENO C-4 CERCADO AREQUIPA- CEL.: 957906449 RPM #247151 - [email protected]

ASFALAB INGENIEROS CIVILES E.I.R.L. LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES, MEcANICA. DE SUELOS, PAVIMENTOS Y CONCRETO

ELABORACIÓN DE ENSAYOS EN OBRA Y LABORATORIO CONTROL DE CALIDAD PARA OBRAS CJYILES

COLUMNA ESTRATIGRAFICA SOLICITA: CONSORCIO CASA SUR SAC PROYECTO: EDIFICIO MULTIFAMILIAR 09 NIVELES+ 01 SEMISOTANO UBICACIÓN: URB QUINTA LAS .AZORES MZ F LT 12 PAGO DE CHALLAPAMP.I14 CERRO COLORADO CALICATA: C-3 TRAMOAPROFUNDIDADDEO.OOm A3.60m FECHA : 12/04/2012 ·

C-3. E-1

e- 3 E-2

C-3 E-3

C-3 E-7

.... ~ "' ~ .... ~ ..

• ~ lo

.... ~ ~ "' " .... " .. • ~ lo

" .. lo

~

DESCRIPCION

ARENA MAL GRADUADA relleno no coni;rolado de arena un tanto gruesa, con partículas

• ·.•·•:i>emlire<iondeados, de color beige, de texturn un taiito áspera, de 7%, en estado de compacidad medio Dr aprox de 40%,

presencia de raíces vegetales .

:· · .. areni · bu~~ . d~ fi¡¡os, con granos redondeados, · · .,.!fe color inanóri osctuo,_dete~ un tanto fina, con humedad

~17.46% aprox., en·estado de có!il.pacidad medio Dr de 55'Yo; ···-cOI~ giiD.!QS sexruredmideag9s ),I'J:ÍÓ hay presencia de materia ·

: orglíÍlica

\~::B?'é;~:Jji~~~

arena gruesa con ¡x)cos finos (limpia), de color beige, te~ áspera y coh humedad w=6.16%, en estado de compacidad medio

Dr aprox de 45% con granos semiredondeados.

ARENA BIEN GRADUADA

arena con buena cantidad de finos, de color beige, textura un tanto fina y con humedad w=9.95%,

en estado de compacidad medio Dr de 50% aprox., con grnnos semiredondeados · · · · ·

e:~. ~V2S77

URB. WAN EL BUENO C-4 CERCADO AREQU1P A - CEL.: 957906449 RPM #247151 - [email protected]

ASFALAB INGENIEROS CIVILES E.I.R.L. LABOP.ATORIO DE ENSAYO DE MATEPJALES, MECÁNICA DE SUELOS, PAVIMENTOS y CONCRETO

ELABORACIÓN DE ENSAYOS EN OBRA Y LABORATORIO- -CONTROL DE CALIDAD PARA OBRAS CJYILES

COLUMNA ESTRATIGRAFICA_ SOLICITA: CONSORCIO CASA SUR SAC PROYECTO : EDIFICIO MULTIFA:MILIAR 09 NIVELES+ 01 SEl\1ISOTANO UBICACIÓN: URB QUINTA LAS AZORES 1v1Z F LT 12 PAGO DE CHALLAPAMPA CERRO COLORADO CÁLICATA: C - 3 1RAMO B PROFUNDIDAD DE 3.70 m A 7.80 m -FECHA : 12/04/2012 -

MUESTRA 1 ~=~g_ fRoF.¡sucsj

C-3 E- 8

C-3 E-9

C-3 E-10

DESCRIPCION

ARENA BIEN GRADUADA

arena gruesa con poca cantidad de finos (limpia), de color beige, textura áspera y con humedad -w=7.15o/o, en estado de compacidad JIÍedioDr con granos semiredondeados y no se observó

--' -- orgánica en este estrato ..

con humedad de w=ll.35%, en estado de compacidad muy denso pues presenta-una densidad relativa de 100%,

-también se observa presencia de piedra mediana de 1" a 1 W', los parámetros de resistencia para este estrato fuerori:

ángulo de rozamiento interno 36.'¡0 y cohesión 0.00 kg/cm2. Hasta el fondo de esta calicata no se encontró la napa fieática

- -

URB. JUAN EL BUENO C-4 CERCADO AREQUIPA ~ CEL.: 9S7906449 RPM #247151 - [email protected]


ANEXON°3

TABLAS DE MOMENTOS POR EL METODO DE LOS COEFICIENTES


1 O~~ o•

1~ f~: •"'1' o Q. ro 6>

~ ;::::1

~ 2 g o: ::::¡

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5 < _p· o G)

8 5 :u ~1 o •t:• 'u '~ r,~

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8 ~ z );! ::0 o en

Tr•hlu '1'/ .0.2.?-n Coeficientes para Momentos Negativos

MA =e nog Aneg wu A2 -1 donde wu =carga total última uniformemente repartida

wu 82 MB =e neg Bneg

Relación Caso 1 Caso 2 Caso3 Caso 4 Caso 5 Caso 6 Caso7 CasoS Caso9

m:; AJB 8

~.::::::1~ e::1 u e AC] ~~ ~\\i\1\J\ D~ Qf. ' eAneg 0.045 0.050 0.075 0.071 0.033 0.061

e 1.oo Bneg 0.045 0.076 0.050 0.071 0.061 0.033

eAncg 0.050 0.055 0.079 0.075 0.038 0.065

e o.95 Bneg 0.041 0.072 0.045 0.067 0.056 0.029

eAncg 0.055 0.060 0.080 0.079 0.043 0.068

e o.9o Bncg

0.037 0.070 0.040 0.062 0.052 0.025

eAncg 0.060 0.066 0.082 0.083 0.049 0.072

e o.85 Bneg 0.031 0.065 0.034 0.057 0.046 0.021

eAneg 0.065 0.071 0.083 0.086 0.055 0.075

0.80 eBncg 0.027 0.061 0.029 0.051 0.041 0.017

CAnoa 0.069 0.076 0.085 0.088 0.061 0.078

0.75 eBncg 0.022 0.056 0.024 0.044 0.036 0.014

eAncg 0.074 0.081 0.086 0.091 0.068 0.081

0.70

eBnog 0.017 0.050 0.019 0.038 0.029 0.011

eAncg 0.077 0.085 0.067 0.093 0.074 0.083

e o.65 [J neo 0.014 0.043 0.015 0.031 0.024 0.008

el\no¡J 0.081 0.089 0.088 0.095 0.080 0.085

e o.ao 1111011

0.010 0.035 0.011 0.024 0.018 0.006 ·-e-·-~

1\ IIOIJ 0.084 0.092 0.089 0.096 0.085 0.086

o,.,. e ·"" 0.007 0.028 0.008 0.019 0.014 0.005 lllltt{l e· .. -~~ •r ___

Ann¡J 0.086 0.094 0.090 0.097 0.089 0.088

e o.so n nou

0.006 0.022 0.006 0.014 0.010 0.003

Tabla 17.9.2.2b Coeficientes para Momentos Positivos Debidos a la Carga Muerta

MApas eM=CACMWduA 2

doride wctu =carga muerta última unifonnemente repartida MB pos CM= CBCM wdu B

2

Relación Caso1 Caso2 liaso3 Caso 4 CasoS Caso 6 Caso7 CasoS Caso 9

m=AlB B

e~ O, ES Ej§ ACJ CJ§ ~i\\J\ O§ Yf ~\\'.\

CACM 0.036 0.018 0.018 0.027 0.027 0.033 0.027 0.020 0.023

e 1.oo BCM 0.036 0.018 0.027 0.027 0.018 0.027 0.033 0.023 0.020

CACM 0.040 0.020 0.021 0.030 0.028 0.036 0.031 0.022 0.024

e o.95 BCM 0.033 0.016 0.025 0.024 0.015 0.024 0.031 0.021 0.017

CACM 0.045 0.022 0.025 0.033 0.029 0.039 0.035 0.025 0.026

e o.9o BCM 0.029 0.014 0.024 0.022 0.013 0.021 0.028 0.019 0.015

CACM 0.050 0.024 0.029 0.036 0.031 0.042 0.040 0.029 0.028

e o.85 BCM 0.025 0.012 0.022 0.019 0.011 0.017 0.025 0.017 0.013

CACM 0.056 0.026 0.034 0.039 0.032 0.045 0.045 0.032 0.029 0.80

CBCM 0.023 0.011 0.020 0.016 0.009 0.015 0.022 0.015 0.010

e ACM 0.061 0.028 0.040 0.043 0.033 0.048 0.051 0.036 0.031 0.75

eBCM 0.019 0.009 0.018 0.013 0.007 0.012 0.020 0.013 0.007

CACM 0.068 0.030 0.046 0.046 0.035 0.051 0.058 0.040 0.033 0.70

CBCM 0.016 0.007 0.016 0.011 0.005 0.009 0.017 0.011 0.006

e ACM 0.074 0.032 0.054 0.050 0.036 0.054 0.065 0.044 0.034

e o.65 BCM 0.013 0.006 0.014 0.009 0.004 0.007 0.014 0.009 0.005

e ACM 0.081 0.034 0.062 0.053 0.037 0.056 0.073 0.048 0.036

e o.6o BCM 0.010 0.004 0.011 0.007 0.003 0.006 0.012 0.007 0.004

CACM 0.088 0.035 0.071 0.056 0.038 0.058 0.081 0.052 0.037

e o.55 BCM 0.008 0.003 0.009 0.005 0.002 0.004 0.009 0.005 0.003

CACM 0.095 0.037 0.080 0.059 0.039 0.061 0.089 0.056 0.038

e o.5o _ll_C~L__

0.006 0.002 0.007 0.004 -- - _______l_____ -

0.001 0.003 0.007 ---- - ---~ --

0.004 0.002

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J, dondo W111 "' C:utfiU vivn (tlllnHIUI'IIInillll!lll'lliln l<·l(l11tlld¡,

ev = eBCV wiu B2 M9 pos

Relación Caso 1 Caso2 Caso 3 Caso 4 CasoS Coso li ·ac.ilo··, ·cmiull ·euuo ti

m=AIB 8

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eACV 0.036 0.027 0.027 0.032 0.032 0.035 0.032 0.020 O.O:JU

e 1.oo BCV 0.036 0.027 0.032 0.032 0.027 0.032 0.035 0.030 0.02!1

·-eACV 0.040 0.030 0.031 0.035 0.034 0.038 0.036 0.031 0.032

e o.95 BCV 0.033 0.025 0.029 0.029 0.024 0.029 0.032 0.027 0.025

eACV 0.045 0.034 0.035 0.039 0.037 0.042 0.040 0.035 0.036

e o.9o BCV 0.029 0.022 0.027 0.026 0.021 0.025 0.029 0.024 0.022

eACV 0.050 0.037 0.040 0.043 0.041 0.046 0.045 0.040 0.039

e o.85 BCV 0.026 0.019 0.024 0.023 0.019 0.022 0.026 0.022 0.020

eACV 0.056 0.041 0.045 0.048 0.044 0.051 0.051 0.044 0.042

0.80 CBCV 0.023 0.017 0.022 0.020 0.016 0.019 0.023 0.019 0.017

CACV 0.061 0.045 0.051 0.052 0.047 0.055 0.056 0.049 0.046

0.75

CBCV 0.019 0.014 0.019 0.016 0.013 0.016 0.020 0.016 0.013

CACV 0.068 0.049 0.057 0.057 0.051 0.060 0.063 0.054 0.500

0.70

CBCV 0.016 0.012 0.016 0.014 0.011 0.013 0.017 0.014 0.011

CACV 0.074 0.053 0.064 0.062 0.055 0.064 0.070 0.059 0.054

e o.65 BCV 0.013 0.010 0.014 0.011 0.009 0.010 0.014 0.011 0.009

eACV 0.081 0.058 0.071 0.067 0.059 0.068 0.077 0.065 0.059

e o.6o BCV

0,010 0.007 0.011 0.009 0.007 0.008 0.011 0.009 0.007

.CACV 0.088 0.062 0.080 0.072 0.063 0.073 0.085 O.D70 0.063

e o.55 BCV 0.008 0.006 0.009 0.007 0.005 0.006 0.009 0.007 0.006

CACV 0.095 0.066 0.088 0.077 0.067 0.078 0.092 0.076 0.067

e o.5o BCV 0.006 0.004 0.007 0.005 0.004 0.005 0.007 0.005 0.004

-

HHjifl 1, '!.',;a,w ·-~"''"~'~'llli!\'1 ~·~P Vi!!I'I\J~ ~Jll ww 'tn H~• I.JW!I!\l\l.lwHI!\'* !ti v w jisf~ C.h2f'itHíli!# e!il Íf!I!I\(H!:!!t V iJíll,_lll !i!\!Í;HII~!ii 1\¡;¡(j'f'ltíí

fi¡)JMión . e11110 'Í t':mm ~ Outn l:l Citl[oi) ,¡ 'i:l>t~Q" . Oitli•:. 1} Cn~in 7 Ott!lU jj Cn!7 1) o ITI,.. 1\/1'1

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~------------------- --wu11 0.66 0.66 0.20 0.66 0.90 0.83 0.43 0.49 0.7

0.85 wuu o.:H 0.34 0.72 0.34 0.10 0.17 0.57 0.51 0.::!

·------wu11 0.71 0.71 0.33 0.71 0.92 0.86 0.49 0.55 0.11

0.80 WUB 0.29 0.29 0.67 0.29 0.08 0.14 0.51 0.45 01 '1

-· -----wu11 0.76 0.76 0.39 0.76 0.94 0.88 0.56 0.61 0.11

0.75 WU8 0.24 0.24 0.61 0.24 0.06 0.12 0.44 0.39 '(1·1

' WUA 0.81 0.81 0.45 0.81 0.95 0.91 0.62 0.68 !:in

0.70 WU8 0.19 0.19 0.55 0.19 0.05 0.09 0.38 0.32 (¡¡

WUA 0.85 0.85 0.53 0.85 0.96 0.93 0.69 0.74 ('i \] V

0.65 WU8 0.15 0.15 0.47 0.15 0.04 0.07 0.31 0.26 (111

-

WUA 0.89 0.89 0.61 0.89 0.97 0.95 0.76 0.80 lliJ

0.60 WU8 0.11 0.11 0.39 0.11 0.03 0.05 0.24 0.20 0;1)

---. WUA 0.92 0.92 0.69 0.92 0.98 0.96 0.81 0.85 0.!1

0.55 WU8 0.08 0.08 0.31 0.08 0.02 0.04 0.19 0.15 0.0 ti

WUA 0.94 0.94 0.76 0.94 0.99 0.97 0.86 0.89 O.!J 7

0.50 WUR 0.06 0.06 0.24 0.06 0.01 0.03 0.14 0.11 0.0 ~

1 ~

:~11¡ ~ o; o . .


ANEXON°4

TABLAS DE INDICES UNIFICADOS COSTOS DE MANO DE OBRA HORA HOMBRE PARA LA

CONSTRUCCIÓN


MEZCLADORA DE CONCRETO .18HP 11-12o3 P3 1.500 6,11 5,17 11,28 (") MEZCLADORA DE CONCRETO 20..35 HP 16 P3 P3 2.700 10,07 16,88 26,94 (")

EQUtf'OS PARA REFtNE Y AffRMADO MOTONIVELADORA 125HP 11.515 67,16 98,15 165,31· MOTONIVELADORA 130..135 HP 12.365 72,18 106,45 178,63 MOTONIVELADORA 14S..150HP 13.540 87,55 120,64 208,18 MOTONIVELADORA 18()..200 HP 18.370 93,90 133,52 227,42

VEHICULOS' CAMIONETA 4X4 PICK..UP CABINASIMPLE .· 148HP 3Pasajeros. 2.740. 10,32:. . 61l,85. 71,17 CAMIONETA4X2PICK.,UP CABINA SIMPLE · 64HP 5 Pasajeros •. B,1ü ... 35,97, 44,07-. CAMION.ETA.4)(2.PICK-UP DOBLE CABINA B4HP 5 Pasajeros 8,75 36,27 45,02 CAMION IMPRIMADOR 210HP 2COOGLN 13.500 19,12 91,41 110,53 CAMION CISTERNA4 x 2 (AGUA) 122HP 1500 GLN 9.900 37,41 83,16 120,58 CAMION CISTERNA4 x 2(AGUA) 145-165HP 2000 GLN 13.000 41,2!! 100,06 141,34 CAMION CISTERNA4 x 2 (AGUA) 178-210 HP 3000GLN 19.0CO 47,05 118.79 165,84 CAMION CISTERNA4 x 2 (COMBUSTIBLE) 122HP 2000 GLN 13.000 52,19 89,45 141,84 CAMION CISTERNA 4 x 2 (ASFALTO) 178-210 HP 2000 GLN 13.000 47,02 118,78 165,79 CAMION CONCRETERO 300HP 8M3 26.000 90,81 169,50 260,41 CAMION CONCRETERO 330HP 10M3 26.000 94,16 178,2!! 272,45 CAMION CONCRETERO 330 HP 12M3 26.000 98,87 180,25 279,12 CAMION PLATAFORMA 4 x 2 122HP 8TON 13.000 41,23 84,89 126,17 CAMIONPlATAFORMA4 x 2 17g..2WHP !2TCN t9.000 49.09 119.64 168,73 CAMION PLATAFORMA 6 x 4 300HP 19TON 26.000 71,62 161,12 232,74 SEMI-TRAYLER 6 x 4 330HP 35TON 42.500 63,23 169,19 232,42 SEMI· TRAYLER 6 x 4 330 HP 40TON 54.420 63,23 169,31 232,53 VOLQUETE 4 x 2 210-280HP 8M3 19.000 50,45 145,88 196,33 VOLQUETE 6 x 4 330HP 10M3 26.000 55,16 165,46 221,62 VOLQUETE 6 X 4 330 HP 12M3 26.000 60,53 168,31 228,84 VOLQUETE 6 X 4 330 HP 15M3 26.000 73,31 173,65 246,96

EQUIPOS DIVERSOS GRUPO ELECTROGENO 8\fHP 50Kw uso 4,44 90,99 95.43 GRUPO ELECTROGENO 116HP 75 K'N 1.500 5,02 107,21 112,23 GRUPO ELECTROGENO 140HP 90Kw 1.700 5,68 119,32 125,00 GRUPO ELECTROGENO 230HP 150Kw 2.000 7,50 132,44 139,94 GRUPO ELECTROGENO 380HP 250Kw 2.700 15,86 150,15 166,01 GRUPO ELECTROGENO 480HP 300Kw 3.500 16,62 186,99 203,62 MONTACARGAS 68HP 3000 Kg 5.200 13,37 55,52 68,89 MONTACARGAS 80HP 5000 Kg 8.150 21,96 65,03 86,99 MONTACARGAS 94HP 7500 Kg 9.150 29,88 76,03 105,91 FAJA TRANSPORTADORA 18" x 40" M.E. 3 HP 150 TIH 4.000 4,39 2,55 6,94 FAJA TRANSPORTADORA 18"x 50" M. E. 3 HP 150TIH 4.000 4,39 2,55 6,94 FAJA TRANSPORTADORA 30" x 40" M.E. 5 HP 550 T/H 7.800 s.sa 3,52 10,11 FAJA TRANSPORTADORA 30" x 50" M.E. 5HP 550TIH 12.000 6,58 3,52 10,11 FAJA TRANSPORTADORA 30" x 60" M.E. 7.5 HP 800 TIH 15.000 6,95 3,67 10,62 MOTOBOMBAS 7-10 HP 3" 4" 135 0,94 5,75 6,70 MOTOBOMBAS (PETROLEO) 12HP 4" 295 14,36 9,61 23,97 MOTOBOMBAS (PETROLEO) 17HP 6" 340 21,55 14,01 35,57· MOTOBOMBAS (PETROLEO) 34HP 8" 500 43,10 27.79 70,89 TRACTOR DE TIRO MF 290/4 80HP 4.320 13,69 59,69 73,38 TRACTOR DE TIRO MF 296-B 115HP 4.565 16,02 74.64 90,66 TRACTOR DE TIRO MF 2725/4 158 HP 7.000 25,15 96,88 122,03

EQUIPOS PRODUCTORES DE AGREGADOS CHANCADORA PRIMARIA 15 x 24 M.E.30HP 46-70 TIH 19.000 33,64 37,67 71,32 CHANCADORA PRIMARIA 30x42" 21.000 155,32 67,95 223,29 CHANCADORA SECUNDARIA 24'S M.E. 30 HP 46-70 Tn/Hr. 22.000 55,71 26,79 82,51 CHANCADORA SECUNDARIA 36'S M.E. 75 HP ~70Tn1Hr. 23.000 62,19 29.47 91,66 CHANCADORA SECUNDARIA C/CONO 4 1/4' ,,tE. 200 81,54 38.64 120,17 CHANCADORA CONICA +ZARANDA 200HP 177,19 77,00 254,20 ZARANDAVIBRATORIA4" x 6" x 14 M.E.15HP 7.000 19,97 33,79 53,77

EQUfPOS PARA PAVJMENTACJON COCINA DE ASFALTO 320 GLN 2.100 1,80 54~10 55,90 BARREDORA MECANICA 7' l.ON 1.000 8,17 39,65 47,81 CALENTADOR DE ACEITE 48-S 468 P3 5.700 14,07 8,70 22,77 SECADOR DE ARIDOS 3Q..84 T/H 8.000 21,33 10,28 31,61 SECADOR DE ARIDOS f30..115TIH 8.500 31,61 15,24 45,85 PLANTA DE ASFALTO EN CALIENTE 150 Tn/1-'.r. 46.800 219,11 129,44 348,55. PLANTA DE ASFALTO EN CALIENTE (CIFALLI) 205Tn/Hr. 62.000 370,98 177,58 548,56 PAVIMENTADORASOBRE ORUGAS 10 12.000 65.53 71,10 136,64 PAVIMENTADORA SOBRE ORUGAS 10 12.000 132,89 146,34 279,23 RECfClADORA EN FR!O 295KW 22.900 368,64 .331,55 700,18 FRESADORA 421~ 30.000 443.22 427,12 870,35

costos - 132 Tarifas horarias en 5/. al 31110/2015

COSTO DE HORA HOMBRE EN OBRAS DE EDIFICACIÓN (VIGENTE AL 01 DE JUNIO DEL 2015)

1.00" 58,60 48,50 43,30

2.00 18,75 14,55 12,99

3.00 112,97% 66,20 54,79 48;92 4.00 12.00% 2,25 1,75 1;56 5.00 7,20 7,20 7,20.

0,40 0,40 0,40

. Fuente: lng. Jesús Ramos Salazar El Acta Final de Negociación ColectiVa en Construcción Civil2015-2016, Expediente N' 045-2015-MTPE/2.14 de 2015-08-06, item !Incremento de Renuneraciones, Cláusula Primera. acuerda a partir del

de junio de 2015 un aumento general sobre el jornal básico diario, segun las siguientes categorias: Operario: SI. 3.00. Oficial: S/. 2.00. Peón: SI. 1.80 ·

final· de·fllegm:iadón Colectiva en Construcdórr Civi 2015-2016. ítem 11 Condiciones- de Trabajo conviene en crear la BONIFICACIÓN POR TRAllAJOS CON ALTAS TEfv!PERATURAS EN ¡;,c;;,;;::';;To;, VTAL(Mezcla Asfáltica) por un monto de SI; 3.50 por día de trabajo, para la compra de una bebida hidratante sólo para la cuadrilla que labora en contacto con altas temoeraturas en

Vial en los trabajos con mezcla asfáltica. No es base de cálculo para las leyes sociales y/o beneticios sociales tales como CTS, Gratificaciones, vacaciones. horas extras' y otros; y se i y feriados eventualmente trabajados.

~\~~~~~~,~~~~~;~~~~'~~~~t~ Colectiva en Construcción Civil2013·2014, ítem 11 Condiciones de Trabajo conviene en elevar la BONIFICACIÓN POR ALTA ESPECIALIZACIÓN. BAE, bajo las mismas 2012-2013 de la siguiente manera:

· del 6% al 8% de su Joma! Básico. deiS% altO% de su Jornal Básico .

. 15% de su Jornal Básico.

La BAE debe tenerse en consideración al iormu!ar el costo de hora-hombre para dichos operarios. oue principalmente Qarticipan en obras de iniraestructura. Asimismo. el Acuerdo Tercero incluye al 1opógrafo dentro de los alcances de la Bonificación por Alta Especialización • BAE siendo su monto equivalente al 9% de su jornal básico.

4.· En concordancia con el Acta Final de Negociación Colectiva en Construcción Civil2006-2007, Expediente N' 82052-2006-DRTPEL-DPSC-SDNC de 2006· 06-27, ítem 11 Condiciones de Trabajo, Uniformes de trabajo. Clausula Segunda, "Cuafldo la .obrot ptib&ca privada requiera veinte (20) á más trailajaa'ar€s. los empleadores entre~arán al inicio de su relación laboral a cada uno de sus trabajadores, dos 02) uniformes consistentes en overoles tipo estandar. sin que exista la o ligación del trabajador de devolverlos al termino de su relación laboral.

5.· El Acta Final de Negociación Colectiva en Construción Civil 2014-2015, Expediente N'079·2014-MTPE/2.14, item 11 Condiciones de Trabajo, Clausura Cuarta, conviene en elevar la Boniñcación por Altitud de SI. 1.00 a SI. 1.80 por día laborado, a sus trabajadores que presten servicios en obras o centros de trabajo ubicados a partir de los tres mil metros sobre el nivel del mar, sin lener en. <:uenta su lugar de procedencia, en tanto se manrenga dicha condición de trabajo.

6.· El Acta Final de Negociación Colectiva en Construción Civit 2012·2013, Expediente N' 42494·2012-MTPE/1120.21, item 11 Condiciones de Trabajo, Clausula Quinta. conviene en elevar la bonificación del 5% al 7% sobre el jornal básico. la. Bonificación por derecho de Altura, el cual será de aplicación cuando implique riesgo de caída libre.

7.· El Acta ¡:;na! de Negociación Colectiva en Construción Civil 2013-2014, Expadiente N' 029-2013-MTPE/2.14. ñem 11 Condiciones de Trabajo Bonificación por Riesgo·<ie lfabajo- bajo la eota cero. Acuerdo Quinto se acuerda en elevar de SI. 1.50 a Sf. 1.90, en las obras de Etfilicación, la bonificación r.or riesgo de trabaio bajo la cota cero, para los trabajadores de construcción civil que laboren en uri nivel inferior al segundo sótano o cinco metras bajo la oota cero. Aspecto que debe preverse en la estructura del costo de HH para este tipo de obras.

8.· El Acta Final de Negociación Colectiva en Construción Civil 2014-2015, Expediente N' 079-2014-MTPE/2.14. item 11 Cor.diciones de Traba jo, Seguros de Vida, a partir del! de enero de 2015 cuando el oosto de la obra presupuestada sea mayor a 50 UIT (siendo la UIT vigente para et 2015 de SI. 3 850,00), ·es decir, para obras mayores de SI. 192 500,00; los empleadores de la construcción cootratarán la Póliza de Seglll'ode ESSAlUD-VIDA (actuaimente +Vida Seguro de Accidentes) por. un monto de SI. 5,00 mensuales (vigente a partir de mayo-2007) por cada uno de los trabajadores. En tal sentido, se incrementará el monto en el Costo de Hora Hombre (HH) para la obras mayores al citado costo.

·~"'"-T<"M'" del Acta Final de Negociación Colectiva en Construcción Civil 2006-2007 suscrita entre. CAPECO y la FTCCP de 2006-06-2~ lijada e~ el Expediente N' '05;1-2(106-DRTPE:L-CJPSC-S:ON•C; la Boniñcacón por Asignación Escolar se hace extensivo a los hijos de los trabajadores que cursen estudios tecmcos o supenores hasta los 21 anos de ea3d, cuyo derechos encuentran establecidos en las normas ~-ertiflentes al respecto. Ef Acta Final de Negociación Colectiva en Construcción Civil1015-2016, Expediente N" 045-2015-MTPE/2.14 de 6 de agosto de 2015 extiende Bonificación por Asignación Escolar a los hijos de los trabadores que cursen estudios técnicos o superiores hasta los 22 años cumplidos.

129 - costos

n ¿' PLANILLA DE TRABAJADORES DE CONSTRUCCIÓN CIVIL EN LIMA METROPOLITANA Y CALLAO o Ul

~ o PARA TRABAJADORES EN EL S. N. P. Y AFILIADOS AL S. P.P. VIGENTE AL 1 DE JUNIO DEL 2015 "' S NETO A 'P Jornal Di as Horas INGRESOS Tolal APORTACIONES Y DSCTOS. DEL TRABAJADOR Total Descuentos APORTACIONES DEL EMPLEADOR Total w .._

Básico laborados laborad~ Ingresos Tra~fjador PAGAR R.P.S. S.C,R.T. Jubilación ~:cio

o lll (1·11) ""' · Semanal Descanso Bonificaciones (1+2+3+ Afiliado Descuentos AFP No 11) U> Ordinario Remunerado 4+5) AFP (7) AfiliadoAFP ~).L. (O .L. 26790) Anticipada del ?( (1) (1) Afiliado No Afiliado No 2 790) AFP (Ley Em lea-

~ Dominical Feriados Mov. B.U.C. CONA- Pensiones Prima Comisión CONA- S.N.P. (6+7) Afiliado Afiliado Cobertura Coberlura 27252, ~r

U> (2) (3) Acum. (5) FOVI- + JubAntl seu. (7c) FOVI- (19990) (6+8) de de D.S. N' fll CER (7a) (7b) CER Salud Invalidez 164-2001-

f (4) (6) (6) (8) y Sepeylio EF) . S 5,50 40,29 6,71 7,20 12,89 67,09 o.~ 6,59 0,80 0,94 0,94 7,79 9,27 8,73 57,82 58,37 5,39 0,78 1,02 0,60 7.79 1 D 8,50 62;26 10,38 7,20 19,92 99,76 1,45 10,18 1,23 1,46 1,45 '12,03 14,33 13,49 85,43 86,27 8,33 1,20 1,57 0,93 12,05 1 O+S 14,00 102,55 17,09 14,40 32,82 166,86 2,39 16,77 2,03 2,41 2,39 19,82 23,60 22,21 143,27 144,65 13,72 1,98 2,59 1,52 19,81 20 17,00 124,53 20,75 14,40 39,85 199,53 2,91 20,36 2,46 2,92 2,91 24,07 28,65 26,97 170,88 172,56 16.66 2,41 3,15 1,85 24,07 2D+S 22,50 164,61 27,47 21,60 52,74 266.62 3,85 26,95 3,26 3,87 3,85 31,85 37,92 35,70 228,70 230,92 22.05 3,19 4,17 2,45 31,85

'PffiA1 30 25,50 186,79 31,13 21,60 59,77 299,29 4,36 30,55 3,69 4,38 4,36 36,10 42,98 40,46 256,31 258,83 24,99 3,61 4,12 2,78 36,10 RIO 3 D+S 31,00 227,08 37,85 20,60 72,66 366,38 5,30 37,13 4,49 5,33 5,30 43,89 52,25 49,18 314,13 317,20 30,38 4,39 5,74 3,38 43,90 58,60 40 34,00 249,05 41,51 28,80 79,70 399,06 5,81 40,73 4,92 5,84 5,81 48,13 57,30 53.~4 341,75 345,11 33,32 4,81 6,29 3,70 48,13 4 O+S 39,50 289,34 48,22 36,00 92,59 466,15 6,75 47,32 5,72 6,79 6,75 55,92 66,57 62,67 399,58 403,48 38,71 5,59 7,31 4,30 55,91 50 42,50 311,31 51,89 36,00 99,62 498,82 7,26 50,91 6,16 7,30 7,26 60,17 71,63 67,43 427; 19 431,39 41,65 6,02 7,67 4,63 60,17 6D(S.~ 48,00 351,60 58,60 43,20 112,51 565,91 8,20 57,50 6,95 8,27 8,20 67,95 80,92 76,15 484,99 489,76 47,04 6,60 8,89 5,23 67,96 4 D+S+F+DO 39,50 289,34 58,60 62,26 36,00 92,59 538,79 8,20 48,46 5,86 6,95 8,20 57,27 69,47 65,47 469,32 473,32 39,65 5,73 7.49 . 5,03 57,88 5 D+SF+DOM 42,50 311,31 58,60 40,29 36,00 99,62 545,82 8,20 51,65 6,24 7.41 8,20 61,04 73,50 69,24 472,32 476,58 42,26 6,10 7,98 5,10 61,44

S 5,50 33,34 5,56 7,20 10,00 56,10 0,78 5,38 0,65 0,77 0,78 6,36 7,58 7,'14 48,52 48,97 4,40 0,64 0,83 0,49 6,36 1 o 8,50 51,53 8,59 7,20 15,46 82,78 1,20 8,31 1,01 1,19 1,20 9,83 11,71 11,03 71,07 71,75 6,80 0,98 1,~8 0,76 9,83 1 O+S 14,00 84,88 14,15 14,40 25,46 138,88 1,98 13,69 1,66 1,96 1,98 16,18 19,29 18,16 119,59 120,72 11,20 1,62 2,12 1,24 16,18 20 17,00 103,06 17,18 14,40 30,92 165,56 2,40 16,63 2,01 2,38 2,40 19,65 23,43 22,06 142,13 143,50 13,60 1,97 2,57 1,51 19,65 FIC~

2 D+S 22,50 136,41 22,73 21,60 40,92 221,66 3,18 22,01 2,66 3,16 3,18 26,01 31,01 29,19 190,66 192,47 18,01 2,60 3,40 2,00 26,01 3D 25,50 154,59 25,77 21,60 46,38 248,34 3,61 24,94 3,02 3,58 3,61 29,48 35,14 33,08 213,20 215,25 20.41 2,95 3,85 2,27 29,48 48,50 3 O+S 31,00 187,94 31,32 28,80 56,38 304,44 4,39 30,32 3,67 4,35 4,39 35,83 42,72 40,~2 261,72 264,22 24,81 3,56 4,69 2,76 35,84 40 34,00 206,13 34,35 28,80 61,84 331,12 4,81 33,25 4,02 4,77 4,81 39,30 46,85 44,11 284,26 287,01 27,21 3,93 5,14 3,02 39,31 4 D+S 39;5Q 239,47 39,91 36,00 71,84 387,22 5,59 38,63 4,67 5,54 5,59 45,66 54,43 51,25 332,79 335,97 31,61 4,57 5,97 3,51 45,67 50 42,50 . 257,66 42,94 36.00 77,30 413,90 6,01 41,57 5,03 5,96 6,01 49,13 58,57 55,14 355,33 358,76 34,01 4,91 6,42 3,78 49,14 6D{S.C) 48,00 291,00 48,50 43,20 87,30 470,00 6,79 46,95 5,68 6,74 6,79 55,48 66,16 62,27 403,84 407,73 38,41 5,55 7,26 4,27 55,50 4 Oi·S+F+DOM 39,50 239,47 48,50 51,53 36,00 71,84 447,34 6,79 39,58 4,79 5,68 6,79 46,78 56,83 63,57 390,51 393,78 32,38 4,66 6,12 4,11 47,29 5 D+SF+DOM 4~,50 257,66 48,50 33,34 . 36,00 77,30 452,80 6,79 42,18 5,10 6,05 6,79 49,85 60,12 56,64 392,68 396,16 34,51 4,98 6,52 4,17 50,19 S 5,50 29,77 4,96 7,20 8,93 50,86 0,69 4,80 0,58 0,69 0,69 5,66 6,77 6,37 44,09 44,49 3;93 0,57 0,74 0,44 5,68 1 D 8,50 46,01 7,67 7,20 13,80 74,68 1,07 7,42 0,90 1,06 1,07 8.77 10,46 9,85 64,22 64,83 6,07 0,86 1,15 0,67 8,77 1 O+S 14,00 75,78 12,63 14,40 22,73 125,54 1,77 '12,23 1,46 1,75 1,77 14,45 17,22 16,22 108,31 109,32 10,00 1,44 1,89 1,11 14,45 20 17,00 92,01 15,34 14,40 27,60 149,35 2,15 14,84 1,79 2,13 2,15 17,54 20,92 19,o9 128.44 129,66 12,15 1,75 2,29 1,35 17,54 20+S 22,50 121,78 20,30 21,60 36,53 200,21 2,84 19,65 2,38 2,82 2,84 23,22 27,68 26,06 172,53 174,15 16,08 2,32 3,04 1,79 23,21

PEóN! 30 25,50 136,02 23,00 21,60 41,41 224,03 3,22 22,27 2,69 3,19 3,22 26,32 31,37 29,54 192,65 194,49 18,22 2,63 3,44 2,02 26,32 3D+S 31,00 167,79 27,96 28,80 50,34 274,89 3,92 27,07 3,27 3,88 3,92 31,99 38,14 35,91 236,75 238,98 22,15 3,20 4,16 2,46 31,98 .43,30 40 34,00 184,03 30,67 28,80 55,21 298,70 4,29 29,69 3,59 4,26 4,29 35,09 41,83 39,38 256,87 259,32 24,29 3,51 4,59 2,70 35,09 4 D+S .. 39,50 213,79 35,63 36,00 64,14 349,56 4,99 34,49 4,17 4,95 4,99 40,76 48,60 45,75 300,97 303,81 28,22 4,08 5,33 3,14 40,78 50 42,50 230,03 38,34 36,00 69,01 373,38 5,37 37,11 4,49 5,32 5,37 43,86 52,29 49,23 321,09 324,15 30,36 4,3Q 5,74 3,37 43,86 6 D~.C) 48,00 259,80 43,30 43,20 77,94 424,24 6,06 41,91 5,07 6,02 6,06 49,54 59,07 55,60 365,17 368,64 34,29 4,95 6,48 3,81 49,52 '4 D+S+F+ OM 39,50 213,79 43,30 46,01 36,00 64,14 403,24 6,06 35,34 4,27 5,07 6,06 41,76 50,74 47,82 352,50 355.42 28,91 4,16 5,46. 3,67 42,22 5D+SF+OOM 42,50 230,03 43,30 29,77 36,00 69,01 406,11 6,06 37,66 4,55 5,40 6,06 44,50 53,67 50,57 354,44 357,54 30,81 4,45 5,82 3,72 44,80

~~~~~6i~d 62~-"~r~,:~r~f:~;~~~~~~~~~.~~ad::a:~~~~~~~~~r~~~~~~~ ~::~~~ 'b':::~~xg:.~·~~te t:~;:n~~~~!~~~:, da una bebida hldratanle solo para la cuadrilla 3"" labora en contacto con alla$ temperaturas en Obr~ de Infraestructura Vial en los trabajos

leñada~ eventualmente trabajados. 3.· E Acta Final de Ne~aclón C<>lectlvs sn ConstrucrJón CivH 2013-2014 la BoniOcación por Alta ¡ BEAque se olo~a &s la siguiente: Opérario O&;:rador da qutr.¡ Medlaito, el equiva!enla al8% de su jornal básico; Operarlo OfliJrador

incluyen al lo'bafa'jfo dentro e los Jacances del BAE sien su monto ~u viento la 9% de su joma! básico. 4.· Boniftcadón por Riesgo de trabajos cinco metros ajo la cola cero, considerando qua al bago de la bonifica 6n se elecwanla hasta la culminación de las obras de estructuras al nivel la Clausula Tercera del Acta Final de Negociación olectiva en C<>nstru~ón Civil2014·2015. 6.-l.a Asignadon Es¡.eclal por trabajo en tenadas,

los dlas feriados a los cuales es aplic;¡!¡la únlcamanele asta Asignación Esp..oclal, sin que sea a¡i cable a CtJa~uier otro feriado 7.-La movilidad en Domingos o Feriados, de aCtJerdo al punto TercerodeiAcla Fin de Negociación

dla de descanso semanal r. fallado) en concordancia a la Resolución Suprema N' 01-95-MTC del Dominical (2) v BUC L5); a Prima por Seguro se ha considerado un promedio d~l po<centale que er 19990; ta aportación .. el 13% del Semahal orúúrario, Dominical y BUC

, 1:C 'A~!!>IÍS.Il\1.\ f.n ~1 <l!l$0 ~e lmt,aji\il<¡reS afiljados at !?PP el Empleador de

ÁREAS GEOGRAFICAS l Cod. 1 1 l 2 1 3 l 4 l 5 1 ó 1 Cod. 1 1 l 2 1 3 J 4 1 5 1 6 l

01 845,45 845,45 845,45 845,45 845,45 845,45 02 4S4,09 464,09 464,09 464,09 464,09 464.09

03 457,96 457.96 457,96 457,96 457,95 457,96 04 523,82 900,45 1040,14 597,94 341,21 770,16

05 445,90 219.77 402,21 603,60 (*) 656,07 06 825,27 825,27 825,27 825,27 825,27 825,27

07 593,43 593.43 593.43 593,43 593,43 593,43 08 760,18 760,18 760,18 760,18 760,18 760,18

09 240,01 240,01 240.D1 240,01 240,01 240,01 10 399,18 399,18 399,18 399,18 399,18 399,18

11 234,76 234.75 234,76 234,76 234,76 234,76 12 332,20 332,20 332,20 332,20 332,20 332,20

13 1396,39 1396,39 1396,39 1396,39 1396,39 1396,39 14 269,90 269,90 269,90 269,90 269,90 269,90

17 580,12 665.69 742,44 854,77 702,59 878,83 16 352.48 352,48 352,48 352,48 352,48 352,48

19 667,25 667,25 6S7,25 667,25 667,25 667,25 18 278,77 278,77 278,77 278,77 278,77 278,77

-21 459,40 367.31 389,65 431,73 389,65 4"10,96 20 1659,99 1659,99 1659,99 1659,99 1659,99 1659,99

23 395,70 395,70 395,70 395,70 395,70 395,70 22 367,30 367,30 367,30 367,30 367,30 367,30

27 695,20 695,20 695,20 695,20 695,20 695,20 24 246,33 246,33 246,33 246,33 246,33 246.33

31 393,29 398,29 398,29 398,29 398,29 398,29 26 360,82 360,82 360,82 360,82 360,82 360,82 33 815,66 815,66 815,66 815,66 815,66 815,66 28 593,32 593,32 593,32 574,31 593,32 593,32

37 296,62 296,62 296,62 296,62 296,62 296,62 30 447.20 447,20 447,20 447,20 447,20 447,20

39 418,76 418,76 418,76 418,76 418,76 418,76 32 467,08 467,08 467,08 467,08 467,08 467,08

41 382,31 382,31 382,31 382,31 382,31 382,31 34 470,33 470,33 470,33 470,33 470,33 470,33

43 688,08 612,75 819,25 614,40 915,21 860,85 36 414,84 969,29 872,77 584,21 {*) 683,10

45 313,31 313,31 313,31 313,31 313,31 313,31 40 377,79 396,62 436,06 313,84 272,89 331,41

47 544,59 544,59 544,59 544,59 544,59 544,59 42 272,68 272,68 272,68 272,68 272,68 272,68

49 288,48 288,48 288,48 288.48 288,48 288.48 44 357,41 357.41 357,41 357,41 357,41 357,4"1

51 284,31 284,31 284,31 284,31 284,31 284,31 46 487,57 487,57 487,57 487,57 487,57 4S7,57

53 640,44 640,44 640,44 640.44 640.44 640,44 48 358,59 358,59 358,59 358,59 358,59 358,59

55 478,66 478,66 478,66 478,66 478,66 478,66 50 686,65 686,65 686,65 686,65 686,65 686,65

57 340,29 340,29 340,29 340,29 340,29 340,29 52 300,61 300,61 300,61 300,61 300,61 300,61

59 224,92 224,92 224,92 224,92 224,92 224,92 54 376,53 376,53 376,53 376,53 376,53 376,53

61 227,79 227,79 227,79 227,79 227,79 227,79 56 420,53 420,53 420.53 420,53 420,53 420,53

65 235,60 235,60 235,60 235,60 235,60 235,60 60 295,99 295,99 295,99 295,99 295,99 295,99

69 389.45 327,82 428,87 503,40 269,39 462,80 62 447,46 447,46 447,46 447.46 447,46 447,46

71 639,26 639,26 639,26 639,26 639,26 639,26 64 319,97 319,97 319,97 319,97 319,97 319,97

73 536.40 536,40 536.40 536,40 536.40 536,40 66 642,47 642,47 642,47 642,47 642.47 642,47

77 299,51 299,51 299,51 299,51 299,51 299,51 68 245,33 245,33 245,33 245,33 245,33 245,33

70 218,25 218,25 218,25 218,25 218,25 218,25

72 405,28 405,28 405,28 405,28 405,28 405,28.

78 472,76 472,76 472,76 472,76 472,76 472,76

80 106,17 106,17 106,17 106,17 106,17 106,17

(•) Sin Producción . Nota: El cuadro incluye los Jndices unificados de código: 30, 34, 39, 47, 49 y 53, que fueron aprobados med1anle

Resolución Jefatura! N() 366-2015-INEL

ANEXO RESOLUCIÓN JEFATURALN° 385-201-5-INEI (Publicado el16 de Octubre del2015) ÍNDICES UNIFICADOS DE PRECIOS DEL MES DE SETIEMBRE DEL2015

01 ACEITES

')2; 'fl:i:~~_!l~ coNsr~yc:~oolfsó:; :; ., , .,:. -03 ACERO DE CONSTRUCCION CORRUGADO

O.f· ': ~GREG,'\~OFINO: ~··.·:e· 05 AGREGADO GRUESO

07 ALAMBRE Y CABLE TW YTHW

-:::oa}~ · r~ABf\E-YcAstE·TIPó ~¡p-··---~ ,_.~:~;~~: · .-. ·· 09 ALCANTARILLA METAUCA

~:.iPAAAJ"oS·~SA~JOOOs-:·::·- .. "'. :·.~ · · ·· .... ·· 11 ARTEFACTO DE ALUlABAAOO EXTERJOR

845,45 845,45 845.45 . 464,09:-y ·.", 46{09:' . _41):lÓ9'_ .•.

457.96 457,96 457,96 457.96

. ><"'900.45'''' •i.'1ri4(hl'' .:-•·.

-~··591.94" :. 31Ú1 219.n 402.21 603.60 (")

:::·:82s:21: .. ::_-~- .,a2s:rr··· -··· ~ 82s;2r · · · - ·a~s,:rr --656,07

825,27.':

593.43 593.43 593,43 593.43 593.43

:·;¡60;1&-c·; ·-~~:!!6~:13''''-'''"¡60¡16' . '·-.. ~c76!1',1ir·<: :::: i6t1.HW.·, "l60i1a<-

240.01 240.01 240,01 240,01 240,01

)911.18':•. -'-i39!.ú!l.•· . ·:399;!8'''",; .3\lfilll>-'···'

234,76 . 234.76 .. 234,76 23ÜS 234.76 234.76

·12 ART~ACT!J QEAJ:U~?~goiNT'~~gR ' ., . )??:20 ,,33_?,20;: '· -3322(). 33220 }3~ . ;, 33Ufj,,. 13 ASFALTO 1396.39 1396,39 1396.39 1396.39 1396.39 1396.39

_:14·' -~AWOSAACUSilCA: '.: . _.,. > " .,_ · ~:··:: C269.9o:•' :':ji>~,~\· )!l9:9fr---~- .. ''_.2B9.so. ·- j26g.00• :.'.269.9Q>

16 BALDOSA lflNILICA

:_17 · :-BlOQUESYLADRiu:os:_::,

18 CABLES TELEFONICOS

. 19• .' cÁBLEs rwa NKY.- NYY. 20 CEMENTO ASFALTICO

2.1 CEMENTO PORiÍ.ANoTIPO 1

22 CEMENTO PORTLAND TIPO 11

24

25

2I

CERAMIO.S ESMJl.LTAD¡l,S Y SIN ESMALTAR

.. CERRP-JERIAi'Ú\CIONfo.L.

DETONAmE

. DINAMIT.~ 28'

30

31

32

33

34

JI

38

DQLA.q MAS INFLACION DEL MERCADO USA

. DUCiO DE CONCRETO'

FLETE TERRESTRE

FLETEAEREQ

GASOLINA

JiERP,AMIENTA MNiüAL HORMIGON

J.O LOSETA

·41- JM,qERÁEN5i~~:pAMP1So;'; .·

42

. .u: . ~ l.iAoffiA NAciONft1 PAAA,ENCOFRAooiY C.~Rl'!Nf,. - -- e<.-, L•,."' ;, ; ,, .' ,, ., >--·-

.j.j MADERA TERCIADA PARA CARPINTERIA

45 • :;r~e~;¡ERf:íA!)Á.r~~~!?q:,~. 46 MALlJl. DE ALAMBRE

-·47.>. ~)i.\NO,oi:OBR;i:.. .:-·~~·,: ... ;, ¡~· •. ;::.e; .. ;-, .. 1

48 MAQUINARIA Y EQUIPO NACIONAL

49. ;¡AÁaUINARIA.Y EQUIPO 11:1P.ÜRTA.DO· • · .. ,

50 MARCO Y TAPA DE FIERRO FUNDIDO

51. ! PERF!éDE ACERÓ'

52 PERFIL DE ALUMINIO

53· .. 'PETROt~ODIESEl:~:.:.:.. .• .. ·.: 54 PINTURA LATEX

-55· ;i>~rrURAifE.\-IPlE~ Ó'1:t' ·.·- - . '~ 56 PL4NCHA DE ACERO LAC

:_57.

59 P!ANCHA DE ASBESTO CEMENTO

·: GO- .' · :·ruNCHADE POUURETAN'O . at.. Pt.ANCHAGAti/ÁN!ZÁGA

:::62· ... • -PoSTESDECONCRETO•''<.

64 TERRAZO

:·65"; . ;:füeER!ioE'A.i::EliO'i-iEGRo: ' ' .- .. -.-¡; .•.• - •. ·.:::·.·-

66 TUBERIA DE ASBESTO CEMENTO

68• . . ·Tiil'lERi~:o~coBRE G9 TUBERIA DE CONCRETO SIMPLE

:7o,· c.'ruBERi.\DECONCREmREFORi.~DO ··

71 TUBERIA DE FIERRO FUNDIDO ·•::-_.._--. . _ .... ,

73 DUCTOS Y ACCESORIOS TELEFONICOS DE PVC

· 77 · •. ,¡~lVÚi:Ji.p&BRO~éENACIONA(· 78 VALVULA DE FIERRO FUNDIDO

. 6Q. ;::CONCRETO PREMEZCLADO-

) Sin Producción

Fuente: íNEI

:ostos - 136

352.48 352,48 352,48 352,48 ·· •:s8fw:· , .. _ -· ass;ii9 '742.44' 854;n

278,77 278.i7 278,7i 278,77

·. &>7,25:' 667,25 '667,25 . 667.25 .

1659,99 1659.99 1659.99 1659.99

459.40· 367.31' 389;65 ; 423.33'

367,30 367,30 367,30

395,70'. . 395.70-

246,33 246,33

''260.82. 360.82

695,20 695.20

59Ú!· 5,g3_32

+l7,20 .¡.J7.20 . 3.98)9· . - - 3.98.29

-+67.08 467.08

·-!31~.66.. 3i5;66-

470.33 ~70.33 '296,62:· . 298,62

414.~ 969,29

418,76-

246,33

360}l2.

685.20

593,:32

.147,20

•67,08

515.68 _·

470.33

·. 296:_62'

872.77

413.76<

390.59 436.06

3o7,30

395,70

246.33

350.32

095.20

59J.:i2 +l7.20

396.29

"67.08

815,66

470.33

;1W,62''

584.21 :¡¡a_¡$,.-

·'. :·, ..

~:i;~i< ,, . · aa2:_3i:;;: .. __ 307.37

___ 3.a2:i1

352,-18

7o2:ss: 273.n

66],,25'

165~,gg

381).65

367.30

_335.70

240.33

360.82 .

695,21)

592.32

447.20

39829

4B7.08

315,6fr'

470,33

296.62'

i')

_41!!.76~:.

272.89

352.48 678:83 ,_,_·

278,77

867.25

410.96

367,30

395.70

246,33

360:82

695.20

59332

-47,20

39&.29'

467,06

315,55'

~70.33

2._(\3.~?· ..

683.10

:tte.7a • 331.41

" :_?32;31}: ':; 382;3t'·

272.68 272,60 272.68 272.68 272,68 '

····· tiss:oa::. i 68a:os\ :. ·- ~<68a;oo:~.-:: . ezs.~a: .· .·. 688.<)a.· 357,41 357.41 357.41 357.41 357.41

--~-~~-;H!}1~~ .. =- .•. . ~.-;).~~;~i·.· . 487,57 .

_::_ 544:59·'i' ; 544,59.

358.59 358.59

686.65

.. 26-Í;JL

686.65

" 28-ú_1

487.57

358,59

2B8;4a · · 686.65

·_ 2ú:i{'' 300.61 300.61 3(!0,61

8<10;44 ;.;·6;ii?)l4/ ... '' j¡o,.i4 ,, 376.53- 376.53 376.53

313.31_;~·.:.:.:>13.3l 487,57 487,57

:54-1,59:-. ·:::_~5!):: 358,59 358,59

2o..o.48.• 686.65

3CJl,61

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:K<a.~Si

686.65

284.31'.

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,, 478:eo:' ; 247,~;~~¡: · ''"4yá.~X . __ 47o.ss:', . ·47a.66.· 42D.53 ~20.53 420.53 420.53 420.53

:!-34ü;1s:;"·;,:. •'340;29:' :·.;;j.¡o;z9,i . '340:29~: 224.92 224.92 224,92 224.92 224.92 224,92

'2"..5.99.- 2:95-,99: 295.%• . 2..05;9!1 ' 295:89. 295,9!1{

227.79 . Ú79 . 227.79 227.'79 i27.i9 ':2z7.i9 L!l:'tA.~i. . ::,: . :447,4&i;,,' . : 44t46i• ' > ·• . -+~7.4&;, '. . 447A6·:L.·. 441 . .:6' . 319.97 ,)19,97, .... 319,97 319,97 ... 319.9(' ... 319,97.

. '235,60 235.60 · . 235,61'!: . . 235,GO. 235~oo ' . 235.50:_

642,47 642.47 6-12,47 642.47 6-12.47 6-12.47

?245.33'·: ·24sffi;: 245;33 :·246.33 ·' ·. 245.33_ 245'.33:

309.45 389.45 389,45 309.45 389,45 309,45

·-:m.25'·· .... 218;25: · · 213:25 ·-.c0l1S:25· ~t825· 218;25;·

639.26 639.26 639,26 63926 839.26 639.26

· 405.28-.c.:;, '··-·:.405,28~··· ... -lúó,28: .. -•--· .-•c-,:40528;:: ~·:1,0_5;28 ;··~A05,2&::-536.40

229.51

~72.76

. ·1atbf·

:m . .si·. -172,76 100;17 .

536.40

2Q9,5i.'.

472,76

10o.1r .

536.40 536,40 --: 2s9,s1·:· · · - ~;rig:~X-

472.76 472.76

·ioo.ú :.-!Ue,n

536.40

299;5l_'

472,76

1os,1r

. Q¡j .. CUJCO

··PunO;,

Nota: · El cuadro incluye los índices unifica:dos de código: 30, 34, 39, ,¡g y 53 quo fueron aprobados mediante Resolución Jefabml N' 217-2015-INEI.

L Ft

BIBLIOGRAFIA.

• ESTRUCTURA CONCRETO REFORZADO, PARK Y PAULAY T.

• REGLAMENTO NACIONAL DE CONSTRUCCIONES

• DISEÑO DE CONCRETO ARMADO, ING. ROBERTO MORALES MORALES (INSTITUTO DE

LA CONSTRUCCIÓN Y GERENCIA ICG).

• CIMENTACIONES DE CONCRETO ARMADO EN EDIFICACIONES (ACI- CAPITULO

PERUANO).

• ESTRUCTURACIÓN Y DISEÑO DE EDIFICACIONES DE CONCRETO ARMADO

(CAPITULO DE INGENIERÍA CIVIL) ANTONIO BLANCO BLASCO.

• REGLAMENTO NACIONAL DE ESTRUCTURAS (INSTITUTO DE LA CONSTRUCCIÓN Y

GERENCIA I.C.G.)

• COSTOS Y PRESUPUETOS DE OBRA ING. MIGUEL SALINAS SEMINARIO. I.C.G.

• COSTOS Y PRESUPUESTOS -COEFICIENTES DE APORTES UNI (ING. MIL TON CHÁVEZ

CASTANAN).

• FOLLETO DEL CURSO DE EXTENSIÓN PROFESIONAL EN ALBAÑILERIA CONFINADA

(ING. JOSE FLORES CASTRO LINARES)

• REVISTA COSTOS DEL GRUPO S10 MES DE NOVIEMBRE

• TESIS DE ALIAGA ARCOS JULIO MUROS "EDIFICIO MULTIFAMILIAR"

• TESIS DE ALVARADO BARZOLA JOSE "EDIFICIO VIVIENDA BARRANCO"

• TESIS DE CHUQUINK FRANK "DISEPÑO DE EDIFICIO MUL TIFAMILIARA CONCRETO

ARMADO SIETE NIVELES"

• TESIS DE LA TORRE PEDRO " DISEÑO DE EDIFICIO 6 NIVELES CONCRETO ARMADO"

• TESIS DE ULLOA JUAN " PLANAMIENTO INTEGRAL CONSTRUCCIÓN 4 BLOQUES DE

CINCUENTA VIVIENDAS"

• TESIS DE ELIANA TUMBA "ANALISIS Y DISEÑO COMPARATIVO DE EDIFICIO

MUL TIFAMILIARA EN CONCRETO ARMADO Y ALBAÑILERIA CONFINADA" U.C.S.M.

• TESIS DE ELIANA URDAY Y OLGER FEBRES "COMPLEJO RESIDENCIAL LOS OLIVOS"

U.N.S.A.

• DISEÑO DE EDIFICACIONES DE CONCRETO ARMADO - MSCo RICARDO OVIEDO

SARMIENTO.

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