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V: DEFORMABILIDAD
Pablo Meza ArsteguiFGGM-UNSA, Arequipa
Universidad Nacional de San Agustn de Arequipa
MECANICA DE ROCAS
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RQD = (Vp,f/Vp,l)2 x 100 (%)
Deere et al., 1967
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Geomecanica, PMA, 2015
1: Introduccion
2: Propiedades
PROPIEDADES DE INGENIERIA
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V: DEFORMABILIDAD
5.1: Generalidades
5.2: En Roca Intacta
5.3: En Discontinuidades
5.4: En Macizo Rocoso
5.5: Factores que Influyen en la Deformabilidad
5.6: Medidas de la Deformabilidad- En Laboratorio
- En Campo
- Correlaciones
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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5.1: Generalidades
Geomecanica, PMA, 2015
E, G, , K,
En, Gt, Kn, Kt
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Cambio en forma (expansion, contraccion, distorsion, etc)
Sucede como respuesta a una carga aplicada o a una descarga; tambien puede
deberse a la variacion de temperatura o en el contenido de humedad
Deformacion:
Facilidad con que una roca puede deformarse
Deformabilidad:
Resistencia para la deformacion
Rigidez:
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Esquema de deformacin sensu latu completa, en que un objeto nodeformado se traslada y gira como cuerpo rgido, cambia de volumen ycizalla ( Davis & Reynolds, 1996)
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Otra forma de representacin de la equivalencia del cizallamientosimple es la combinacin de un cizallamento puro + rotacin de cuerporgido (Weijermars, 1997)
Cizallamento Puro y Simple - Teorema de la Deformacin Homognea
s1
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Simple shear
Pure shear
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Deformacin heterognea en un pliegue, a partir de capas nodeformada horizontales. En comparacin macroscpica, la deformacinheterognea es intensa. An, si consideramos un elemento del pliegue,se ve que la deformacin es menor, casi homognea, en lo que seconcluye que la deformacin elemental de un objeto es siempre menorque de la totalidad (Hobbs et al, 1976)
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5.2: En Roca Intacta
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
= L / LE = /
= / E
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Estado de tension general Estado de tension principal
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Geomecanica, PMA, 2015
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Para el caso de las deformaciones de corte se acostumbra a relacionarlas con
los esfuerzos de corte respectivos mediante una sola constante denominada
modulo de rigidez (G)
De esta forma las deformaciones de corte quedan definidas de la siguiente
forma:
g xy = t xy / G
g yz = t yz / G
g zx = t zx / G
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Modulo de
Confinamiento (D):
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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5.3: En Discontinuidades
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
El comportamiento de la deformacion, esta dado por el
cierre de las discontinuidades, por tanto deben definirse
conceptos al respecto:
Rigidez normal (kn)
Rigidez tangencial (ks)
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Kn = n / v
Rigidez normal (kn)
Geomecanica, PMA, 2015
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MPa/mm
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Geomecanica, PMA, 2015
Rigidez tangencial (ks)
Ks = t / u
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MPa/mm
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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5.4: En Macizo Rocoso
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Continuo
Equivalente
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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5.5: Factores que Influyen en la Deformabilidad
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Tamao de las actividades ingenieriles
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Geomecanica, PMA, 2015Profundidad de las actividades ingenieriles
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
Tuneles poco profundos
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Geomecanica, PMA, 2015
Tuneles poco profundos
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Geomecanica, PMA, 2015
Minas profundas
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Geomecanica, PMA, 2015
Minas profundas
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Geomecanica, PMA, 2015
Pozos profundos
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Geomecanica, PMA, 2015
Pozos profundos
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MALLA DE
ELEMENTO
FINITO PARA UNA
EXCAVACION
VETIFORME
(PHASES)
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ESFUERZO DE
CONFINAMIENTO
ALREDEDOR DE
UN TAJO SUB-
VERTICAL
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DIRECCION DE
LOS ESFUERZOS
DE
CONFINAMIENTO
(VECTOR
ESFUERZO)
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FACTOR
DE
SEGURIDAD
Geomecanica, PMA, 2015
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NIVELES DE
DESPLAZAMIENTO
Geomecanica, PMA, 2015
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DESPLAZAMIENTO
DEL MACIZO
ROCOSO
VECTOR
DESPLAZAMIENTO
Geomecanica, PMA, 2015
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Vista area de gran parte del crter de subsidencia de Mina El Teniente en Mayo del 2005, donde se
muestra la Pipa Braden y la posicin aproximada en planta de algunos sectores productivos. (M.
Aguilar, 2005)
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Parmetros asociados al fenmeno de Subsidencia. (C. Pardo, 2000)
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Roseta formada a partir de argollas de convergencia en cajas y techo de una labor
subterrnea. (C. Valdivia, 1998)
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Monitoreo de Tneles. (Katsuki, Yamija, 2003)
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5.6: Medidas de la Deformabilidad
- En Laboratorio
- En Campo
- Correlaciones
Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
- En Laboratorio
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
- Dynamic Measurements
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- En Campo
Geomecanica, PMA, 2015
- Plate Bearing Test
- Dilatometer Test
- Radial Jacking Tests
- Flat Jack Tests
- Dynamic Measurements
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Geomecanica, PMA, 2015
- Plate Bearing Test
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Geomecanica, PMA, 2015
- Plate Bearing Test
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Geomecanica, PMA, 2015
- Plate Bearing Test
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Geomecanica, PMA, 2015
- Dilatometer Test
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Geomecanica, PMA, 2015
- Radial Jacking Test
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Geomecanica, PMA, 2015
- Flat Jack Tests
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Geomecanica, PMA, 2015
- Dynamic Measurements
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
- Correlaciones
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Geomecanica, PMA, 2015
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Clasificacion de rocas segun Deere & Miller (1966)Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Kayabasi et al. (2003)
Kayabasi et al. (2003) & Gokceoglu et al. (2003)
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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Geomecanica, PMA, 2015
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CASO
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Operaciones para el modelamiento numrico de excavaciones en medios rocosos
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sublevel stoping
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Sublevel Stoping
Hundimiento por Subniveles
Corte esquemtico (SLS); note que el subnivel inferior tiene que avanzar ms
rpido que el superior (en retirada)
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Sublevel Stoping
La prxima voladura de roca mineralizada se llevar a cabo en el subnivel inferior
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Resultados de las pruebas de mecnica de rocas. (ICPECOPETROL, 2005)
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Relacin del esfuerzo axial con las deformaciones unitarias en prueba triaxial
de muestra de mrmol
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No se ha realizado medicin del tensor de esfuerzos en el terreno,
constituyendo una limitacin de los modelos geomecnico y numrico.
Debido a esto, en el anlisis numrico se consideraron nicamente fuerzas de
cuerpo, en el cual la densidad del material define la magnitud del esfuerzo de
acuerdo con la localizacin del punto.
As, el esfuerzo mximo en la cota base del Bloque 4 con un peso especfico de
2.71 t/m3 correspondera a un esfuerzo vertical de 10.84 MPa.
De otra parte, a partir de estudios de microtectnica de Gil (1996) en los
distritos de Montebello y Abejorral, se encontraron las direcciones de los
esfuerzos mayores se dice que en los ltimos 10 millones de aos ha sido deN45W, es decir en direccin aproximadamente perpendicular al eje longitudinalde las cmaras de explotacin, tericamente la peor orientacin para la
estabilidad de las cmaras.
Sobre el esfuerzo horizontal, se asume que puede tener magnitud entre 1.25 y
1.5 de la magnitud del esfuerzo litosttico vertical, correspondiendo entre entre
13.55 y 16.26 MPa.
LOS ESFUERZOS IN SITU
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Parmetros del criterio Hoek-Brown
del macizo calcreo en el rea de la Mina El Toro
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Modelo de desplazamientos totales (m). La escala grfica permite observar
la intensidad y tendencia del movimiento del terreno por gravedad
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Modelo visto en detalle y magnitudes de esfuerzo principal mayor en los
Bloque 1 y 2 (Newtons/m 2 )
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Factor de recuperacin de reservas para diferentes dimensiones de cmaras y
pilares en la mina el Toro.