Obra: Estructura: Elemento: Fecha: 04/05/2016
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:
1.1 Datos del Terreno:
[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.
! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno
" ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.
% Comp Min Zap: 75 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño
de la cimentación
ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo del relleno# : 0.577 Coeficiente de rozamiento hormigón-terreno en la zapata.
1.2 Datos de los Materiales para el Cálculo:
fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del muro
fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo
c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.
s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.
!H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón
DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
1.3 Coeficientes de Mayoración de Acciones:
!G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.
!G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno
!Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.
1.4 Otros Datos:
PP Muro : NO Considerar peso propio del alzado del muro en el cálculo.
Comp Deslizamiento: SI Se realiza la comprobación de deslizamiento
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL MURO Y LA CIMENTACIÓN
HM [m] : 2.13 Altura Total del Muro.
BS [m] : 0.30 Canto del muro en coronación.
BI [m] : 0.65 Canto del muro en arranque
HZ [m] : 0.60 Canto de la zapata
LP [m] : 0.25 Longitud de la puntera de la zapata.
LT [m] : 1.21 Longitud del talón de la zapata.
L ZAP [m] : 2.11 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)
Hmuro+Hzap [m] : 2.73 Altura de muro + canto de la zapata
BM [m] : 8.00 Ancho total del muro
BZ [m] : 8.00 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del muro)
3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO EN LA CIMENTACIÓN DEL MURO:
3.1 Peso Propio del Muro:
Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro 0.00 0.400 0.000 0.000
74.38 0.667 49.583 -28.696
TOTAL (Muros) 74.375 49.583 -28.696
Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA
[kN] [m] [kN·m] [kN·m]
Zapata 252.600 1.053 265.862 0.000
TOTAL (Muros + Zapata) 326.975 315.445 -28.696
ALZADO DE MURO
Elemento
CIMENTACIÓN DE MURO
Elemento
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
3.2 Acciones Verticales del Terreno Respecto a la Base de la Zapata:
Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP M ACC, VERT [CDG ZAPATA] M PUNTERA [ZAPATA]
[kN] [m] [kNm] [kNm]
Tierras 409.700 0.450 184.365 615.574
TOTAL 409.700 184.365 615.574
3.3 Acciones Horizontales del Terreno (Canto Zapata) Respecto a la Base de la Zapata:
Acc Horiz CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT M TOT (H+V), CDG
[kN] [m] [kNm] [kNm]
Tierras -77.603 0.288 -22.321 162.044
TOTAL -77.603 -22.321 162.044
4. ACCIONES EN EL ARRANQUE DEL MURO:
RESULTANTES DE ESFUERZOS, EXCENTRICIDADES Y MOMENTOS EN LA BASE DE LA ZAPATA
Elemento
RESULTANTES DE ESFUERZOS HORIZONTALES (CANTO ZAPATA) EN BASE ZAPATA
Elemento
Rz +
My +Rx +
4.1 Acciones en el Arranque del Muro. Envolvente de ELS:
Rx Rz My
[kN] [kN] [kN·m]
Rx min 191.100 211.700 197.590 [1]
Rx max 257.700 211.700 291.140 [2]
Rz min 191.100 211.700 197.590 [3]
Rz max 191.100 211.700 197.590 [4]
My min 257.700 211.700 291.140 [5]
My max 191.100 211.700 197.590 [6]
ENVOLVENTE DE REACCIONES (ELS) EN COORDENADAS LOCALES
Envolvente
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Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
4.2 Acciones en el Arranque del Muro. Envolvente de ELU:
Rx Rz My
[kN] [kN] [kN·m]
Rx min 191.100 211.700 197.590 [1]
Rx max 386.600 285.800 436.710 [2]
Rz min 286.600 285.800 296.390 [3]
Rz max 191.100 211.700 197.590 [4]
My min 386.600 285.800 436.710 [5]
My max 191.100 211.700 197.590 [6]
5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:
5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:
Ancho Zapata (y) [m]: 8.00 Ancho de la zapata en la dirección longitudinal.
Longitud Zapata (z) [m]: 2.11 Ancho de la zapata en la dirección transversal.
N,k My,k
[kN] [kNm]
[1] Rx min 948.375 -279.989
[2] Rx max 948.375 -413.499
[3] Rz min 948.375 -279.989
ENVOLVENTE DE REACCIONES (ELU) EN COORDENADAS LOCALES
Envolvente
ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.
Envolvente
[4] Rz max 948.375 -279.989
[5] My min 948.375 -413.499
[6] My max 948.375 -279.989
",adm "!MAX "!MIN "!MED
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 200.000 103.708 8.926 56.317
[2] 200.000 128.195 0.000 64.098
[3] 200.000 103.708 8.926 56.317
[4] 200.000 103.708 8.926 56.317
[5] 200.000 128.195 0.000 64.098
[6] 200.000 103.708 8.926 56.317
"!MAX [kN/m2]: 128.195
"!MED [kN/m2]: 64.098
"!MIN [kN/m2]: 0.000
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:
Ve Vd
Hip
< 250 kN/m2 "O.K."
< 200 kN/m2 "O.K."
87.86 % Zapata Comprimida "O.K."
Hip Envolvente d
COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
[kN] [kN]
[1] Rx min 547.546 268.703 2.038
[2] Rx max 547.546 335.303 1.633
[3] Rz min 547.546 268.703 2.038
[4] Rz max 547.546 268.703 2.038
[5] My min 547.546 335.303 1.633
[6] My max 547.546 268.703 2.038
!d MIN : 1.63 > 1.50 "O.K."
Hip Envolvente d
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:
Me Mv
[kN] [kN]
[1] Rx min 1052.747 334.571 3.147
[2] Rx max 1052.747 468.081 2.249
[3] Rz min 1052.747 334.571 3.147
[4] Rz max 1052.747 334.571 3.147
[5] My min 1052.747 468.081 2.249
[6] My max 1052.747 334.571 3.147
!V, MIN : 2.25 > 1.80 "O.K."
5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES:
5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:
Canto Inf Muro [m]: 0.65 Canto del muro en la sección de arranque
Dist PUNT,EJE MURO [m]: 0.575 Distancia de la puntera al eje del muro en arranque
Dist TALON,EJE MURO [m]: 1.530 Distancia del talón al eje del muro en arranque
Hip Envolvente v
ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO ARMADURA CIMENTACIÓN (ELU)
N,d My,d
[kN] [kNm]
[1] Rx min 1267.666 -209.011
[2] Rx max 1341.766 -600.813
[5] Rz min 1341.766 -400.493
[6] Rz max 1267.666 -209.011
[7] My min 1341.766 -600.813
[8] My max 1267.666 -209.011
"!máx "!min " EJE, MURO
[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]
[1] 110.654 39.900 91.327
[2] 184.901 0.000 134.394
[5] 147.465 11.889 110.431
[6] 110.654 39.900 91.327
[7] 184.901 0.000 134.394
[8] 110.654 39.900 91.327
TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)
(ELU)
Hip Envolvente
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Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:
Lp [m] : 0.25 Longitud de la puntera
Hz [m]: 0.60 Canto de la zapata
Lp / Hz: 0.42 Relación luz/canto en la puntera de la zapata
Procedimiento Cálculo Armadura: Lp / Hz < 2
R T,PUNT Xd Td
[kN/m] [m] [kN/m]
[1] 58.07 0.134 14.166
[2] 91.80 0.140 23.393
[5] 74.15 0.139 18.706
[6] 58.07 0.134 14.166
[7] 91.80 0.140 23.393
[8] 58.07 0.134 14.166
Td max [kN/m] : 23.393 Tracción máxima en la armadura.
As[cm2/m] : 0.585 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 11.040 Cuantía mecánica mínima.
Método Bielas y Tirantes.
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE LA PUNTERA
Armadura Cara Inferior Zapata: 11.04 cm2 / m
- Dimensionamiento de la armadura del talón:
Lt [m] : 1.205 Longitud del talón.
Hz [m]: 0.60 Canto de la zapata
Lt / Hz: 2.01 Relación luz/canto en el talón de la zapata
Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2
Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 76.82 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de las tierras
en la sección de arranque del talón (ELU).
Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 24.40 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).
Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 71.25 Momento flector generado por el peso propio de las tierras
respecto al eje del muro (ELU).
Md PP ZAPATA [kNm/m] : 20.35 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).
Teoría de Flexión.
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DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ZAPATAS CORRIDAS DE MUROS
Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13. Aletas Estribo 2 (Tramo 2).
R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd
[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]
100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156
83.268 0.413 -34.394 57.209 35.640
93.575 0.397 -37.156 54.447 27.522
100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156
83.268 0.413 -34.394 57.209 35.640
100.389 0.503 -50.452 41.152 22.156
Md [kN·m/m]: 57.209 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura
U0 [kN]: 9350.00
Mlim [kNm]: 3471
As [cm2/m] : 2.406 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 11.040 Cuantía mecánica mínima.
Vd max [kN/m] : 35.64 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro).
Vd max [kN/m] : 17.89 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del
arranque del muro.
Vcu [kN/m]: 192.483 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin
armadura de cortante.
Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura
Armadura Cara Superior Zapata: 11.04 cm2 / m
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN
Vcu > Vd "O.K."
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13. PILAS.
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13.1. Cimentación de Pilas.
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[kN
m]
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F-IZ
DO
1723
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DO
1730
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9.75
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1.30
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0.179
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DO
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-342
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043
14.4
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.19
1205
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6.25
4.40
1.30
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DO
1733
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7946
34.0
541
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-144
2.79
6.25
4.40
1.30
0.169
0.221
F-CE
N17
22-7
70.9
019
9.55
-97.0
316
64.65
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6.25
4.40
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0.061
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408.
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408.
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54.4
01.3
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010.1
50F-
DCHO
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-39.5
0-1
116.4
936
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-39.5
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116.4
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54.4
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310.1
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PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13.2. Alzado de Pilas.
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13.2.1. ELU Flexión (ELU y Sismo).
M 1 : 144
XY
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Structure
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0.00
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M 1 : 35
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-2607
-2592
-2578
-2563
-2548
-674.6
-659.9
-645.2
-630.5
-615.7
-601.0
-586.3
-571.6
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 3922. kN (Min=-2735.) (Max=-556.8)
-2735
-2723
-2668
-2614
-2559
-2505
-2450
-2396
-2341
-2287
-2233
-2178
-2124
-2069
-2015
-1960
-1906
-1851
-1797
-1742
-1688
-1634
-1579
-1525
-1470
-1416
-1361
-1307
-1252
-1198
-1143
-1089
-1035
-980
-926
-871
-817
-762
-708
-653
-557
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 36
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
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-44.1
299.5
261.5
223.6
185.7
147.8
109.9
72.0
44.7
39.7
-39.2
34.7
-34.2
34.1
29.6
-29.2
24.6
-24.3
19.6
-19.3
14.5
-14.4
9.51
-9.43
4.48
-4.48
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-44.1) (Max=337.4)
-44.1
-38.1
-28.6
-19.1
-9.5
0.0
9.5
19.1
28.6
38.1
47.7
57.2
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104.9
114.4
124.0
133.5
143.1
152.6
162.1
171.7
181.2
190.7
200.3
209.8
219.4
228.9
238.4
248.0
257.5
267.0
276.6
286.1
295.6
305.2
314.7
324.3
337.4
m8.00 10.00 12.00 14.00
-16.00
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-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 37
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-1819
1641-1616
1451
-1414
1261
-1212
1072-1009
881.7
-807.1
691.9
-604.7
502.1
-402.4
312.2
-200.0
122.4
-99.4
-96.4
-93.4
-90.4
-87.5
-84.5
-81.5
-78.6
-75.6
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 1961. kNm (Min=-1819.) (Max=1641.)
-1819
-1816
-1730
-1643
-1557
-1470
-1384
-1297
-1211
-1124
-1038
-951
-865
-778
-692
-605
-519
-432
-346
-259
-173
-86
086
173
259
346
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519
605
692
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1038
1124
1211
1297
1384
1470
1641
m8.00 10.00 12.00 14.00
-16.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-6258
-3547
-6239
-6219
-6211
-6199
-6191
-6179
-6171
-6159
-6151
-6139
-6131
-6119
-6111
-6099
-6091
-6072
-6052
-3706
-3686
-3666
-3646
-3627
-3607
-3587
-3567
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-6258.) (Max=-3547.)
-6258
-6236
-6168
-6101
-6033
-5965
-5897
-5829
-5762
-5694
-5626
-5558
-5491
-5423
-5355
-5287
-5219
-5152
-5084
-5016
-4948
-4880
-4813
-4745
-4677
-4609
-4542
-4474
-4406
-4338
-4270
-4203
-4135
-4067
-3999
-3931
-3864
-3796
-3728
-3660
-3547
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 33
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-323.1
254.1
-286.8
-250.5
225.6
-214.2
197.0
-177.9
168.5
-141.6
139.9
111.4
-105.3
82.8
77.3
-69.0
68.6
59.8
54.3
51.1
42.3
33.6
-32.7
25.7
24.8
16.1
7.33
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-323.1) (Max=254.1)
-323.1
-317.5
-303.1
-288.6
-274.2
-259.8
-245.3
-230.9
-216.5
-202.1
-187.6
-173.2
-158.8
-144.3
-129.9
-115.5
-101.0
-86.6
-72.2
-57.7
-43.3
-28.9
-14.4
0.0
14.4
28.9
43.3
57.7
72.2
86.6
101.0
115.5
129.9
144.3
158.8
173.2
187.6
202.1
216.5
230.9
254.1
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-564.4
22.0
-556.6
-548.8
-541.0
-533.2
-525.4
-517.6
-509.8
-502.0
-145.7
-131.8
-117.9
-104.0
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-76.1
-62.2
-48.3
-34.4
21.7
21.5
21.2
21.0
20.8
20.5
20.3
20.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Min=-564.4) (Max=22.0)
-564.4
-557.0
-542.4
-527.7
-513.1
-498.4
-483.7
-469.1
-454.4
-439.8
-425.1
-410.4
-395.8
-381.1
-366.5
-351.8
-337.1
-322.5
-307.8
-293.2
-278.5
-263.9
-249.2
-234.5
-219.9
-205.2
-190.6
-175.9
-161.2
-146.6
-131.9
-117.3
-102.6
-88.0
-73.3
-58.6
-44.0
-29.3
-14.7
0.0
22.0
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-4421
-1341
-4401
-4381
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-4342
-4335
-4322
-4302
-4282
-3420
-3405
-3390
-3375
-3361
-3346
-3331
-3317
-3309
-1537
-1522
-1415
-1405
-1400
-1385
-1371
-1356
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4421.) (Max=-1341.)
-4421
-4389
-4312
-4235
-4158
-4081
-4004
-3927
-3850
-3773
-3696
-3619
-3542
-3465
-3388
-3311
-3234
-3157
-3080
-3003
-2926
-2849
-2772
-2695
-2618
-2541
-2464
-2387
-2310
-2233
-2156
-2079
-2002
-1925
-1848
-1771
-1694
-1617
-1540
-1463
-1341
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
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636.6
579.7
565.1
532.4
514.6
493.5
472.6
449.5
422.0
412.7
384.3
352.9
350.5
319.2
293.0
278.9
254.0
233.2
207.4
188.9
173.3
135.8
123.8
113.5
64.3
58.6
53.7
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Max=636.6)
53.7
58.3
72.9
87.4
102.0
116.6
131.1
145.7
160.3
174.9
189.4
204.0
218.6
233.2
247.7
262.3
276.9
291.4
306.0
320.6
335.2
349.7
364.3
378.9
393.4
408.0
422.6
437.2
451.7
466.3
480.9
495.5
510.0
524.6
539.2
553.7
568.3
582.9
597.5
612.0
636.6
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-241.5
20.0
-236.3
-231.1
-225.9
-220.7
-215.5
-210.3
-205.1
-99.7
-98.7
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-96.6
-95.6
-94.6
-93.6
-92.6
-70.7
-34.8
-32.6
-32.2
-26.4
-20.2
-14.1
-7.87
-1.690.871
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-241.5) (Max=20.0)
-241.5
-235.4
-228.8
-222.3
-215.8
-209.2
-202.7
-196.1
-189.6
-183.1
-176.5
-170.0
-163.4
-156.9
-150.4
-143.8
-137.3
-130.8
-124.2
-117.7
-111.1
-104.6
-98.1
-91.5
-85.0
-78.5
-71.9
-65.4
-58.8
-52.3
-45.8
-39.2
-32.7
-26.2
-19.6
-13.1
-6.5
0.0
6.5
13.1
20.0
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
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-2069
-4626
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-4566
-4547
-4545
-4527
-3474
-3459
-3444
-3430
-3415
-3400
-3385
-3371
-3356
-2149
-2129
-2109
-2105
-2096
-2089
-2089
-2076
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4646.) (Max=-2069.)
-4646
-4638
-4573
-4509
-4445
-4380
-4316
-4251
-4187
-4123
-4058
-3994
-3929
-3865
-3801
-3736
-3672
-3607
-3543
-3478
-3414
-3350
-3285
-3221
-3156
-3092
-3028
-2963
-2899
-2834
-2770
-2705
-2641
-2577
-2512
-2448
-2383
-2319
-2255
-2190
-2069
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-640.7
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-473.8-449.8
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-352.9
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-294.0
-280.9
-254.3
-234.0
-208.9
-189.2
-174.1
-137.0
-124.0
-114.1
-65.0
-58.9
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 980.5 kNm (Min=-640.7) (Max=-54.2)
-640.7
-630.5
-615.8
-601.2
-586.5
-571.9
-557.2
-542.5
-527.9
-513.2
-498.5
-483.9
-469.2
-454.6
-439.9
-425.2
-410.6
-395.9
-381.2
-366.6
-351.9
-337.2
-322.6
-307.9
-293.3
-278.6
-263.9
-249.3
-234.6
-219.9
-205.3
-190.6
-176.0
-161.3
-146.6
-132.0
-117.3
-102.6
-88.0
-73.3
-54.2
m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-311.4
-139.6
-286.1
-270.3
-268.9
-268.6
-267.4
-266.0
-264.5
-263.1
-261.6
-260.9
-260.1
-258.7
-226.2
-211.8
-209.6
-205.7
-201.9
-198.1
-197.3
-197.0
-196.8
-194.3
-182.9
-168.5
-154.0
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-311.4) (Max=-139.6)
-311.4
-309.3
-305.0
-300.7
-296.4
-292.1
-287.8
-283.5
-279.2
-274.9
-270.6
-266.3
-262.0
-257.8
-253.5
-249.2
-244.9
-240.6
-236.3
-232.0
-227.7
-223.4
-219.1
-214.8
-210.5
-206.2
-201.9
-197.6
-193.3
-189.0
-184.7
-180.4
-176.1
-171.8
-167.5
-163.2
-158.9
-154.7
-150.4
-146.1
-139.6
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-4147
-1791
-4131
-3818
-3804
-3789
-3774
-3760
-3745
-3730
-3715
-3580
-3565
-3550
-3533
-3514
-3499
-3485
-3470
-2156
-1909
-1894
-1880
-1851
-1836
-1820
-1805
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 9805. kN (Min=-4147.) (Max=-1791.)
-4147
-4123
-4064
-4005
-3946
-3887
-3828
-3769
-3710
-3652
-3593
-3534
-3475
-3416
-3357
-3298
-3239
-3180
-3122
-3063
-3004
-2945
-2886
-2827
-2768
-2709
-2650
-2591
-2533
-2474
-2415
-2356
-2297
-2238
-2179
-2120
-2061
-2002
-1944
-1885
-1791
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 37
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
53.3
-42.4
47.4
41.4
-37.6
35.6
-32.8
29.3
-28.0
23.4
-23.3
-18.5
17.5
-13.7
11.5
11.4
10.1
-8.91
8.88
7.55
6.32
5.80
5.22
-4.70
3.95
2.68
1.52
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-42.4) (Max=53.3)
-42.4
-40.7
-38.3
-35.9
-33.5
-31.1
-28.7
-26.3
-23.9
-21.5
-19.1
-16.8
-14.4
-12.0
-9.6
-7.2
-4.8
-2.4
0.0
2.4
4.8
7.2
9.6
12.0
14.4
16.8
19.1
21.5
23.9
26.3
28.7
31.1
33.5
35.9
38.3
40.7
43.1
45.5
47.9
50.3
53.3
m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-16.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
1827
1797
1789
1654
1622
1609
1481
1448
1430
1308
1274
1250
1136
1106
1071
963.5
937.9
891.3
791.1
769.9
711.9
618.7
601.9
532.4
519.9
498.4
474.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 1961. kNm (Max=1827.)
473
507
541
575
609
643
676
710
744
778
812
845
879
913
947
981
1015
1048
1082
1116
1150
1184
1218
1251
1285
1319
1353
1387
1420
1454
1488
1522
1556
1590
1623
1657
1691
1725
1759
1792
1827
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-5434
-2422
-5335
-5320
-5062
-5042
-5022
-5002
-4987
-4967
-4947
-4927
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-4641
-4621
-4601
-2866
-2546
-2526
-2506
-2500
-2480
-2462
-2442
Sector of system Group 1
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-5121
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-4971
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-4745
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-4519
-4444
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-0.0019
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1533 MIN-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-68.0) (Max=55.0)
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3.1
6.1
9.2
12.3
15.4
18.4
21.5
24.6
27.7
30.7
33.8
36.9
40.0
43.0
46.1
49.2
55.0
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-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
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-1002
-962.1
-931.3
-833.5
-828.5
-791.8
-788.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1533 MIN-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 3922. kNm (Min=-2113.) (Max=-762.0)
-2113
-2093
-2060
-2026
-1992
-1958
-1925
-1891
-1857
-1823
-1789
-1756
-1722
-1688
-1654
-1621
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-1553
-1519
-1486
-1452
-1418
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-1351
-1317
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-1249
-1215
-1182
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-945
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m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
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55.3
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000.
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70.
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0.86
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-24.
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34-5
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-548
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000
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V.00
3
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13.2.2. ELS Cuasipermanente. Fisuración.
M 1 : 34
XY
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-1894
-2369
-2353
-2338
-2322
-2307
-2291
-2012
-1997
-1988
-1981
-1972
-1965
-1956
-1950
-1941
-1934
-1925
-1919
-1910
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1922 MAX-N BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-2385.) (Max=-1894.)
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-12.00
-10.00
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M 1 : 34
XY
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-3266
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-3160
-3151
-3144
-3136
-3129
-3120
-3113
-3104
-3098
-3089
-3082
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1923 MIN-N BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-3312.) (Max=-3067.)
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-290.9
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-271.5
-267.4
204.3
194.4
184.5
174.7
165.1
155.5
55.5
50.5
45.6
40.6
35.6
30.6
25.7
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1930 MAX-MY BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-290.9) (Max=214.3)
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-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
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M 1 : 34
XY
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-105.5
-103.6
-101.6
-99.6
-97.6
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1931 MIN-MY BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-596.4) (Max=-95.6)
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 33
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
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-458.7
-458.6
-458.5
-360.0
-351.5
-343.1
-334.6
-326.1
-317.5
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1932 MAX-MZ BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-544.8) (Max=-308.9)
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
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-678.5
-879.4
-870.7
-862.1
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-836.3
-806.4
-800.9
-795.4
-790.0
-784.7
-779.3
-773.9
-697.0
-693.9
-690.7
-687.5
-684.4
-681.5
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1933 MIN-MZ BEAM (FREC) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-888.3) (Max=-678.5)
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
13.2.3. ELU Cortante (ELU y Sismo).
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
142.9
142.9
142.9
142.9
142.9
142.9
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134.9
134.9
134.9
134.9
134.9
131.0
131.0
131.0
131.0
131.0
131.0
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Max=142.9)
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-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 36
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-144.7
-129.6
-144.7
-144.7
-144.7
-144.7
-144.7
-140.3
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-140.3
-140.3
-140.3
-140.3
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-129.6
-129.6
-129.6
-129.6
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Min=-144.7) (Max=-129.6)
m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
16.0
-3.22
16.0
16.0
16.0
16.0
16.0
6.58
6.58
6.58
6.58
6.58
6.58
-3.22
-3.22
-3.22
-3.22
-3.22
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-3.22) (Max=16.0)
m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-11.0
1.83
-11.0
-11.0
-11.0
-11.0
-11.0
-8.14
-8.14
-8.14
-8.14
-8.14
-8.14
1.83
1.83
1.83
1.83
1.83
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-11.0) (Max=1.83)
m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
130.7
130.7
130.7
130.7
130.7
130.7
120.3
120.3
120.3
120.3
120.3
120.3
109.0
109.0
109.0
109.0
109.0
109.0
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Max=130.7)
m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 36
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-129.2
-107.8
-129.2
-129.2
-129.2
-129.2
-129.2
-121.5
-121.5
-121.5
-121.5
-121.5
-121.5
-107.8
-107.8
-107.8
-107.8
-107.8
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 100.0 kN (Min=-129.2) (Max=-107.8)
m7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00
-12.00
-11.00
-10.00
-9.00
-8.00
-7.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
11.8
-0.570
11.8 11.8 11.8 11.8 11.8
3.96 3.96 3.963.96 3.96 3.96
-0.570 -0.570-0.570 -0.570 -0.570
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-0.570) (Max=11.8)
m7.00
8.00
9.00
10.00
11.00
12.00
13.00
14.00
15.00
-12.00 -11.00 -10.00 -9.00 -8.00 -7.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502
Y * 0.906
Z * 0.962
-11.0
-0.979
-11.0 -11.0 -11.0 -11.0 -11.0
-8.72 -8.72 -8.72-8.72 -8.72 -8.72
-0.979-0.979 -0.979 -0.979 -0.979
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 10.0 kN (Min=-11.0) (Max=-0.979)
m7.00
8.00
9.00
10.00
11.00
12.00
13.00
14.00
15.00
-12.00 -11.00 -10.00 -9.00 -8.00 -7.00
Proyecto PS Lloseta Ma-13
Comprobación de Pilas Fecha: 20/04/2016
Resistencia Característica Hormigón fck [N/mm2]: 30
!c: 1.5 Recubrimiento
Límite elástico del acero fyk [N/mm2]: 500 armadura [m]:
!s: 1.15
Elemento Distancia N Vd B (Ancho) H (Canto) As, MIN As, REAL Vcu As,nec As,mín Sep. Min
[m] [kN] [kN] [m] [m] [cm2] [cm2] [kN] [cm2/m] [cm2/m] [m]
Pila 0.00 143.00 0.88 0.88 4331.25 Vrd < Vu1. O.k. 0.00 As,min 8.75 0.30
[kN]
SOLICITACIONES SECCIÓN TRANSVERSAL CORTANTE
EHE
2011.001
Normativa Aplicada: Versión Hoja Cálculo:
DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE CORTANTE EN SECCIONES DE HORMIGÓN S/EHE
0.05
Obra: Elemento:
Vu1
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
316.9
316.9
316.9
316.9
316.9
316.9
316.9
316.9
63.1
63.1
63.1
63.1
63.1
63.1
63.1
63.1
51.4
51.4
51.4
51.4
51.4
51.4
51.4
51.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 392.2 kN (Max=316.9)
51.4
63.1
316.9
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
14.5
-4.65
14.5
14.5
14.5
14.5
14.5
14.5
14.5
-4.65
-4.65
-4.65
-4.65
-4.65
-4.65
-4.65
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
1.69
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kN (Min=-4.65) (Max=14.5)
-4.7
1.7
14.5
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 33
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-0.869
0.755
-0.869
-0.869
-0.869
-0.869
-0.869
-0.869
0.755
0.755
0.755
0.755
0.755
0.755
0.755
0.0336
0.0336
0.0336
0.0336
0.0336
0.0336
0.0336
0.0336
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 0.980 kN (Min=-0.869) (Max=0.755)
-0.869
0.034
0.755
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-5.80
5.06
-5.15
-4.50
4.49
3.92
-3.84
3.36
-3.19
2.79
-2.54
2.23
-1.89
1.66
-1.24
1.09
-0.584
0.528
0.231
0.205
0.180
0.155
0.130
0.105
0.0795
0.0543
0.0291
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kNm (Min=-5.80) (Max=5.06)
-5.80
-5.70
-5.43
-5.16
-4.89
-4.61
-4.34
-4.07
-3.80
-3.53
-3.26
-2.99
-2.71
-2.44
-2.17
-1.90
-1.63
-1.36
-1.09
-0.81
-0.54
-0.27
0.00
0.27
0.54
0.81
1.09
1.36
1.63
1.90
2.17
2.44
2.71
2.99
3.26
3.53
3.80
4.07
4.34
4.61
5.06
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 36
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-77.3
34.0-66.5
-55.6
-44.8
-33.9
30.6
27.1
23.6
-23.1
20.1
16.6
13.1
-12.2
9.639.47
6.14
5.58
-4.55
4.32
-3.28
3.05
-2.01
1.79
-1.38
-0.747
0.519
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1622 MAX-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-77.3) (Max=34.0)
-77.3
-75.2
-72.4
-69.6
-66.8
-64.0
-61.2
-58.5
-55.7
-52.9
-50.1
-47.3
-44.5
-41.8
-39.0
-36.2
-33.4
-30.6
-27.8
-25.1
-22.3
-19.5
-16.7
-13.9
-11.1
-8.4
-5.6
-2.8
0.0
2.8
5.6
8.4
11.1
13.9
16.7
19.5
22.3
25.1
27.8
30.6
34.0
m8.00 10.00 12.00 14.00
-16.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 33
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-787.3
-556.8
-787.3
-787.3
-787.3
-787.3
-787.3
-787.3
-563.1
-563.1
-563.1
-563.1
-563.1
-563.1
-563.1
-563.1
-556.8
-556.8
-556.8
-556.8
-556.8
-556.8
-556.8
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-787.3) (Max=-556.8)
-787.3
-563.1
-556.8
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
12.6
-9.98
12.6
12.6
12.6
12.6
12.6
12.6
12.6
-9.98
-9.98
-9.98
-9.98
-9.98
-9.98
-9.98
-0.251
-0.251
-0.251
-0.251
-0.251
-0.251
-0.251
-0.251
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kN (Min=-9.98) (Max=12.6)
-9.9
-0.3
12.6
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
0.853
-0.848
0.853
0.853
0.853
0.853
0.853
0.853
0.853
-0.848
-0.848
-0.848
0.604
0.604
0.604
0.604
0.604
0.604
0.604
0.604
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 0.980 kN (Min=-0.848) (Max=0.853)
-0.848
0.604
0.853
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-5.90
5.67
-5.26
5.03
-4.62
4.39
4.19
-3.99
3.75
3.74
-3.35
3.28
3.11
2.83
-2.72
2.47
2.38
-2.08
1.93
1.83
1.47
-1.44
1.19
1.02
-0.808
0.567
0.546
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kNm (Min=-5.90) (Max=5.67)
-5.90
-5.78
-5.49
-5.20
-4.91
-4.63
-4.34
-4.05
-3.76
-3.47
-3.18
-2.89
-2.60
-2.31
-2.02
-1.73
-1.45
-1.16
-0.87
-0.58
-0.29
0.00
0.29
0.58
0.87
1.16
1.45
1.73
2.02
2.31
2.60
2.89
3.18
3.47
3.76
4.05
4.34
4.63
4.91
5.20
5.67
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 31
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-239.6
159.5
-232.1
-224.6
-217.1
-209.6
-202.2
-194.7
-187.2
-179.7
150.0
140.6
131.1
121.7
112.3
102.8
93.4
83.9
-31.0
-30.8
-30.6
-30.4
-30.2
-30.0
-29.9
-29.7
-29.5
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1623 MIN-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 392.2 kNm (Min=-239.6) (Max=159.5)
-239.6
-239.4
-229.5
-219.5
-209.5
-199.5
-189.6
-179.6
-169.6
-159.6
-149.7
-139.7
-129.7
-119.7
-109.7
-99.8
-89.8
-79.8
-69.8
-59.9
-49.9
-39.9
-29.9
-20.0
-9.9
0.0
9.9
20.0
29.9
39.9
49.9
59.9
69.8
79.8
89.8
99.8
109.7
119.7
129.7
139.7
159.5
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-654.3
-298.4
-654.3
-654.3
-654.3
-654.3
-654.3
-654.3
-654.3
-455.2
-455.2
-455.2
-455.2
-455.2
-455.2
-455.2
-455.2
-298.4
-298.4
-298.4
-298.4
-298.4
-298.4
-298.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-654.3) (Max=-298.4)
-654.3
-455.2
-298.4
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
2.64
-2.11
2.64
2.64
2.64
2.64
2.64
2.64
2.64
-2.11
-2.11
-2.11
-2.11
-2.11
-2.11
-2.11
-0.845
-0.845
-0.845
-0.845
-0.845
-0.845
-0.845
-0.845
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Min=-2.11) (Max=2.64)
-2.11
-0.85
2.64
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
2.80
2.80
2.80
2.80
2.80
2.80
2.80
2.80
2.05
2.05
2.05
2.05
2.05
2.05
2.05
2.05
1.70
1.70
1.70
1.70
1.70
1.70
1.70
1.70
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Max=2.80)
1.70
2.05
2.80
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
18.7
16.6
14.5
13.6
12.4
12.1 11.4
10.6
10.3
10.1
9.04
8.79
8.19
7.527.50
6.24
6.08
5.97
4.964.43
3.98
3.682.90
2.40
1.88
1.37
1.13
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kNm (Max=18.7)
1.1
1.3
1.8
2.2
2.6
3.1
3.5
4.0
4.4
4.8
5.3
5.7
6.2
6.6
7.0
7.5
7.9
8.3
8.8
9.2
9.7
10.1
10.5
11.0
11.4
11.9
12.3
12.7
13.2
13.6
14.1
14.5
14.9
15.4
15.8
16.3
16.7
17.1
17.6
18.0
18.7
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-43.1
-2.21
-41.1
-39.1
-37.1
-35.2
-33.2
-31.2
-29.2
-27.3
-17.1
-16.4
-15.8
-15.2
-14.9
-14.5
-13.9
-13.3
-13.3
-12.6
-12.0
-11.7
-10.1
-8.55
-6.97
-5.38
-3.80
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1630 MAX-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 98.0 kNm (Min=-43.1) (Max=-2.21)
-43.1
-42.9
-41.9
-40.9
-39.8
-38.8
-37.8
-36.8
-35.8
-34.7
-33.7
-32.7
-31.7
-30.6
-29.6
-28.6
-27.6
-26.6
-25.5
-24.5
-23.5
-22.5
-21.5
-20.4
-19.4
-18.4
-17.4
-16.3
-15.3
-14.3
-13.3
-12.3
-11.2
-10.2
-9.2
-8.2
-7.2
-6.1
-5.1
-4.1
-2.2
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 144
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
Structure
m0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
10.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-469.2
-105.2
-469.2
-469.2
-469.2
-469.2
-469.2
-469.2
-469.2
-442.0
-442.0
-442.0
-442.0
-442.0
-442.0
-442.0
-442.0
-105.2
-105.2
-105.2
-105.2
-105.2
-105.2
-105.2
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 980.5 kN (Min=-469.2) (Max=-105.2)
-469.2
-442.0
-105.2
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 32
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-6.91
-0.474
-6.91
-6.91
-6.91
-6.91
-6.91
-6.91
-6.91
-0.616
-0.616
-0.616
-0.616
-0.616
-0.616
-0.616
-0.616
-0.474
-0.474
-0.474
-0.474
-0.474
-0.474
-0.474
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 9.80 kN (Min=-6.91) (Max=-0.474)
-6.91
-0.62
-0.47
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
M 1 : 33
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-2.76
-2.02
-2.76
-2.76
-2.76
-2.76
-2.76
-2.76
-2.76
-2.67
-2.67
-2.67
-2.67
-2.67
-2.67
-2.67
-2.67
-2.02
-2.02
-2.02
-2.02
-2.02
-2.02
-2.02
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 3.92 kN (Min=-2.76) (Max=-2.02)
-2.76
-2.67
-2.02
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 35
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
-18.5
-1.37
-17.8-16.4
-15.8-14.3
-13.8
-13.5
-12.2
-12.0
-11.8
-10.5
-10.2
-9.83
-8.96
-8.10
-7.83
-7.45
-6.03
-5.93-5.82
-4.41
-3.95
-3.82
-2.89
-1.88
-1.82
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 19.6 kNm (Min=-18.5) (Max=-1.37)
-18.46
-18.37
-17.94
-17.52
-17.09
-16.66
-16.23
-15.81
-15.38
-14.95
-14.53
-14.10
-13.67
-13.24
-12.82
-12.39
-11.96
-11.54
-11.11
-10.68
-10.25
-9.83
-9.40
-8.97
-8.54
-8.12
-7.69
-7.26
-6.84
-6.41
-5.98
-5.55
-5.13
-4.70
-4.27
-3.85
-3.42
-2.99
-2.56
-2.14
-1.37
m6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
M 1 : 34
XY
ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962
27.5
-15.1
22.3
17.2
-14.6
-14.1
-13.9
-13.7
-13.2
-12.8
-12.3
12.0
-11.8
-11.4
-8.80
-8.75
-8.44
-8.09
-7.73
-7.38
-7.026.79
-6.66
-6.31
-5.95
-3.57
1.61
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1631 MIN-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 39.2 kNm (Min=-15.1) (Max=27.5)
-15.1
-14.9
-13.8
-12.8
-11.7
-10.6
-9.6
-8.5
-7.5
-6.4
-5.3
-4.3
-3.2
-2.1
-1.1
0.0
1.1
2.1
3.2
4.3
5.3
6.4
7.5
8.5
9.6
10.6
11.7
12.8
13.8
14.9
16.0
17.0
18.1
19.2
20.2
21.3
22.4
23.4
24.5
25.5
27.5
m8.00 10.00 12.00 14.00
-14.00
-12.00
-10.00
-8.00
-6.00
-4.00
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
14. PRUEBA DE CARGA.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
14.1. Características y Disposición de los Vehículos.
El cálculo de las deformaciones obtenidas para la prueba de carga se realiza con el
mismo esquema estructural que el utilizado para el cálculo en servicio y en estado límite
último del tablero.
La posición de los camiones se define indicando la distancia de su paramento más
próximo al eje de apoyo del estribo 1 e indicando su excentricidad respecto del eje de la
calzada. Éste se define como la mitad del ancho de carriles más arcenes.
El camión propuesto tiene 260 kN de peso total y 3 ejes, con los siguientes pesos por eje:
Eje trasero: 95 kN
Eje intermedio: 95 kN
Eje delantero: 70 kN
En planta el camión tiene unas dimensiones de 8.15 metros de largo por 2.50 metros de
ancho. Las separaciones entre ejes y las distancias de los ejes extremos a los bordes del
camión son las siguientes:
Distancia del eje trasero al borde del camión: 1.50 m
Distancia del eje trasero al intermedio: 1.35 m
Distancia del eje delantero al anterior: 3.90 m
Distancia entre ejes transversales: 1.80 m
El siguiente esquema resume las dimensiones y cargas del camión considerado:
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Antes de comenzar la prueba, se comprobará mediante pesaje en báscula el peso total
real de cada camión, debiendo quedar garantizado que su valor no se desvía en más de
un 5% del considerado en el Proyecto de la prueba.
14.2. Pruebas de Carga a Efectuar.
Teniendo en cuenta la distribución de luces de este puente, se realiza una única prueba
de carga:
Prueba de Carga 1: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2x3 (6)
camiones de 260 kN de peso cada uno.
Prueba de Carga 2: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2x3 (6)
camiones de 260 kN de peso cada uno.
Se medirá la flecha en el centro del vano en cada fase de la prueba de carga, así como el
descenso que pudiera aparecer en los apoyos como consecuencia de posibles
descensos del terreno. La flecha de comparación se obtendrá restando a la flecha en
centro de vano la media de los descensos medidos en los apoyos contiguos.
Los sistemas utilizados para realizar la medida deberán estar suficientemente calibrados
y poseer una sensibilidad mínima del orden del 5% de los valores más pequeños
esperados en los puntos de medida significativos. Su rango de medida deberá ser como
mínimo superior en un 50% a los valores máximos esperados de dichas magnitudes.
70.0 kN 9.50 kN95.0 kN
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Esquema de Prueba de Carga
PUNTO DE CONTROL
E-1 P-1
2 CAMIONES 2 CAMIONES
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
14.3. Esfuerzos y Desplazamientos en la Estructura. 14.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11.
Esfuerzos Flectores Tren Cargas IAP.
14.3.2. Prueba de Carga:
Esfuerzos Flectores Prueba de Carga
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Desplazamientos Prueba de Carga
14.4. Resultados Representativos.
El resumen de los resultados más representativos, tanto en lo que se refiere a flechas
como a esfuerzos se resume a continuación:
14.4.1. Prueba de Carga Vano 1.
Momento Flector centro de vano 1 M Prueba de Carga [kN·m] M Tren Cargas I.A.P [kN·m] Porcentaje [%]
1900 3134 60.46
Posición Flecha[mm]
Vano 1 -3.48
Nota: El signo “-“ indica flecha descendente
14.4.2. Prueba de Carga Vano 2.
Momento Flector centro de vano 1 M Prueba de Carga [kN·m] M Tren Cargas I.A.P [kN·m] Porcentaje [%]
1880 3317 56.66
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Posición Flecha[mm]
Vano 1 -5.40
Nota: El signo “-“ indica flecha descendente
14.5. Criterios de Estabilización.
Los valores de la respuesta de la estructura (flechas, deformaciones, etc.), se obtienen
en cada momento como diferencia entre las lecturas de los aparatos en ese instante y las
lecturas iniciales de descarga del ciclo que se está realizando.
Una vez situado el tren de carga correspondiente, bien a un escalón intermedio o al final
de cualquier estado de carga, se realizará una medida de la respuesta instantánea de la
estructura, y se controlarán los aparatos de medida situados en los puntos en que se
esperen las deformaciones más desfavorables desde el punto de vista de la
estabilización.
Transcurridos 10 minutos se realizará una nueva lectura en dichos puntos. Si las
diferencias entre los nuevos valores de la respuesta y los instantáneos son inferiores al
5% de estos últimos, o bien son del mismo orden de la precisión de los aparatos de
medida, se considerará estabilizado el proceso de carga y se realizará la lectura final en
todos los puntos de medida.
En caso contrario se mantendrá la carga durante un nuevo intervalo de 10 minutos, y
deberá cumplirse al final de los mismos que la diferencia de lecturas correspondiente a
ese intervalo no supere en más de un 20% a la diferencia de lecturas correspondiente al
intervalo anterior, o bien sea del orden de la precisión de los aparatos de medida.
Si esto no se cumpliera, se comprobará la misma condición en un nuevo intercalo de 10
minutos. Si el criterio de estabilización siguiera sin cumplirse, se procederá, a juicio del
Ingeniero Director de las pruebas, a mantener la carga durante un nuevo intervalo, a
suspender dicho estado de carga o bien a reducir la carga correspondiente al escalón
considerado.
Una vez alcanzada la estabilización se tomarán las lecturas finales en todos los puntos
de medida.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Por otra parte, deberá comprobarse que no se detecta ningún signo o muestra de fallo o
inestabilidad en alguna parte de la estructura. Si ésta es de hormigón se comprobará que
las fisuras se mantienen dentro de los márgenes admisibles.
Una vez descargada totalmente la estructura se esperará a que los valores de las medias
estén estabilizados, aplicando el mismo criterio seguido para el proceso de carga. La
diferencia entre los valores estabilizados después de la descarga y los iniciales antes de
cargas serán los valores remanentes correspondientes al estado considerado.
En el caso de que la diferencia entre los valores obtenidos inmediatamente después de
la descarga y los obtenidos antes de cargar sea inferior al límite que para cada caso se
establece en el siguiente apartado, no será necesaria la comprobación del criterio de
estabilización, y podrá procederse a la lectura definitiva de todos los aparatos de medida.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
En ningún caso se iniciará la ejecución de un nuevo ciclo de cargas antes de haber
transcurrido al menos 10 minutos desde la descarga correspondiente al ciclo precedente.
El proceso general de carga y descarga está detallado en las figuras 1, 2 y 3. Las figuras
1 y 2 representan el proceso de deformación con el tiempo, bajo carga constante, en un
punto de la estructura durante la realización de un escalón de carga o de descarga. El
término “deformación” debe entenderse en sentido amplio, es decir, puede referirse a
cualquier movimiento absoluto o relativo. La figura 3 representa el proceso general de
deformación en función de la carga durante la ejecución de un ciclo completo de carga y
descarga.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
14.6. Valores Remanentes.
Los valores remanentes fr se definen como la diferencia entre los valores estabilizados
después de la descarga y los iniciales antes de la carga.
Se establece un límite para la remanencia en cada punto de medida igual a lim = 15 %.
La remanencia de cada punto vendrá dada por la siguiente fórmula:
100ffr !"
Siendo:
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
# fr: Medida remanente
# f: Medida total
Si :
# $ lim el valor remanente se considera admisible
# lim $ $ 2! lim deberá realizarse un segundo ciclo de carga (repetición del
ensayo).
# % 2! lim el valor remanente se considera inadmisible y se suspenderá la
aplicación de la carga.
En caso de ser necesario un segundo ciclo de carga, si:
# * $ /3 el valor remanente se considera admisible
# * > /3 se suspenderá la aplicación de la carga.
Donde es la remanencia obtenida en el primer ciclo y * es la obtenida en el segundo
ciclo (tomando en este caso como valores iniciales los estabilizados después de la
descarga del primer ciclo).
En el caso de que, realizado el segundo ciclo no se hubieran alcanzado resultados
satisfactorios, el Director de la prueba suspenderá la aplicación de la carga
correspondiente.
El proceso anterior se indica en la figura siguiente, donde f y f* son las deformaciones
totales y fr y fr* las deformaciones remanentes correspondientes a cada uno de los ciclos
de cargas realizados.
La realización de nuevos ciclos de carga en un momento determinado de las pruebas
podrá ser también decidida por el Director de las mismas a la vista de los resultados
observados en el ciclo precedente. Una de las circunstancias que pueden aconsejar esto
es la existencia de dudas razonables en las lecturas de algunas de las medidas. En
cualquier caso esto forma parte de un criterio de análisis rápido de los resultados que
corresponde realizar al Director de las pruebas y decidir en consecuencia.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
14.7. Criterios de Aceptación.
Además de tener en cuenta los criterios referentes a la estabilización de medidas y al
tratamiento de los valores remanentes, se considerará que el resultado de la prueba de
carga es satisfactorio cuando se cumpla que las deformaciones máximas obtenidas
después de la estabilización, no superen en más de un 10% a los valores previstos en
este documento.
En caso de que los valores obtenidos sean inferiores al 60% de los previstos, se
justificará la disminución de la respuesta.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
15. REPLANTEO.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
15.1. DATOS DE TRAZADO. 15.1.1. Datos de entrada del eje en planta.
TRAZADO EN PLANTA. LISTADO DE PUNTOS SINGULARES
Pto P.K. (m) L (m) X (m) Y (m) Az (grad) A R (m) Xc (m) Yc (m)
1 0.000 0.000 489352.335 4393684.922 364.9142 0.0 1100.0 490289.4637 4394260.9340
2 387.999 387.999 489211.042 4394044.122 387.3694 0.0 1100.0 490289.4633 4394260.9341
TRAZADO EN PLANTA. PUNTOS DEL EJE CADA 20 m.
P.K. (m) X (m) Y (m) Az (grad) R (m) A
20.000 489342.018 4393702.055 366.0717
40.000 489332.013 4393719.373 367.2292
60.000 489322.325 4393736.869 368.3867
80.000 489312.957 4393754.539 369.5442
100.000 489303.912 4393772.377 370.7017
120.000 489295.193 4393790.376 371.8591
140.000 489286.802 4393808.530 373.0166
160.000 489278.743 4393826.834 374.1741
180.000 489271.017 4393845.282 375.3316
200.000 489263.629 4393863.866 376.4891
220.000 489256.579 4393882.583 377.6466
240.000 489249.871 4393901.424 378.8041
260.000 489243.507 4393920.384 379.9616
280.000 489237.488 4393939.457 381.1191
300.000 489231.817 4393958.635 382.2766
320.000 489226.496 4393977.914 383.4340
340.000 489221.526 4393997.287 384.5915
360.000 489216.910 4394016.746 385.7490
380.000 489212.647 4394036.287 386.9065
387.999 489211.042 4394044.122 387.3694 1100.0 0.0
15.1.2. Datos de entrada del trazado en alzado.
TRAZADO EN ALZADO. LISTADO DE PUNTOS SINGULARES
P.K. (m) Z (m) Te (p.k) Ts (p.k) Ze (m) Zs (m) Pe (%) Ps (%) L (m) Kv
44.981 120.849 34.043 55.919 120.083 120.931 7.0007 0.7505 21.876 -350.0
83.488 121.138 58.469 108.507 120.950 120.950 0.7505 -0.7506 50.038 -3333.3
121.856 120.850 110.919 132.793 120.932 120.084 -0.7506 -7.0004 21.874 -350.0
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
TRAZADO EN ALZADO. PUNTOS DEL EJE CADA 20 m.
P.K. (m) Z (m) Pte (%)
60.000 120.961 0.7046
80.000 121.042 0.1046
100.000 121.003 -0.4954
120.000 120.746 -3.3452
15.1.3. Ley de peraltes.
LEY DE PERALTES. BORDE DERECHO
P.K. (m) Peralte (%)
0.000 -3.3
387.000 -3.3
LEY DE PERALTES. BORDE IZQUIERDO
P.K. (m) Peralte (%)
0.000 3.3
387.000 3.3
15.2. DATOS PARA EL ENCAJE DE LA ESTRUCTURA.
DATOS DE LA ESTRUCTURA.
Vano Numero divisiones Ancho tablero (m) Espesor pavimento (m) Luz (m)
1 10 15.00 0.1 23.500
2 10 15.00 0.1 29.000
TOTAL: 52.50
Nota: El espesor de pavimento incluye una capa de impermeabilización de 1cm.
ENCAJE DE LA ESTRUCTURA EN PLANTA
Apoyo P.K. (m) X (m) Y (m) Az_eje(grad)
Az_estr (grad)
Or (grad) R (m) A Dist (m)
E-1 57.918 489323.319 4393735.040 368.2662 368.2662 260.4862 1100.0 0.0 0.00
P-1 81.418 489312.305 4393755.799 369.6262 369.6262 261.8462 1100.0 0.0 0.00
E-2 110.418 489299.329 4393781.733 371.3046 371.3046 263.5246 1100.0 0.0 0.00 Dist: Distancia del eje de trazado en planta al eje de trazado en alzado (+: Derecha).
Or: Azimut de las secciones transversales.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
15.2.1. Estribos.
CUADRO DE REPLANTEO DE ESTRIBOS
ESTRIBO P.K. (m) X (m) Y (m) Az Estribo (grad)
1 57.918 489323.319 4393735.040 260.4862
2 110.418 489299.329 4393781.733 263.5246
CUADRO DE COTAS DE ESTRIBOS
ESTRIBO Zsup Dcha (m) Zsup Eje (m) Zsup Izda (m) Zinf Dcha (m) Zinf Izda (m)
1 120.602 120.843 121.083 119.005 119.486
2 120.577 120.832 121.087 118.980 119.489
Zsup: Cota superior de los estribos en el eje y extremos de la estructura.
Zinf: Cota de los extremos del paramento sobre el que se ubicarán los aparatos de apoyo.
CUADRO DE COTAS DE APOYOS
ESTRIBO APOYO DERECHO APOYO IZQUIERDO
Z1 (m) Z2 (m) Z1 (m) Z2 (m)
1 119.247 119.247 119.247 119.247
2 119.237 119.237 119.237 119.237
Z1: Cota del paramento superior de los apoyos.
Z2: Cota del fondo del cajón en el eje de cada apoyo.
CUADRO DE REPLANTEO DE ALETAS. ESTRIBO 1.
ALETA DERECHA. ALETA IZQUIERDA.
PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m) PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m)
1 58.364 489329.695 4393739.014 120.602 1 56.528 489317.402 4393730.225 121.083
2 57.273 489330.213 4393738.063 120.594 2 55.452 489317.921 4393729.275 121.075
3 56.182 489330.732 4393737.112 120.586 3 54.376 489318.442 4393728.325 121.064
4 55.091 489331.252 4393736.161 120.576 4 53.300 489318.963 4393727.375 121.049
Nota: El punto 1 corresponde al extremo de la aleta más próximo al estribo.
La longitud de las aletas en desarrollo es, respectivamente, de 3.25m. y 3.25m. para la aletas derecha e izquierda.
CUADRO DE REPLANTEO DE ALETAS. ESTRIBO 2.
ALETA DERECHA. ALETA IZQUIERDA.
PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m) PUNTO P.k. (m) X (m) Y (m) Z (m)
1 111.827 489305.471 4393786.260 120.577 1 109.978 489292.771 4393778.067 121.087
2 110.736 489305.942 4393785.285 120.586 2 108.903 489293.244 4393777.092 121.095
3 109.646 489306.415 4393784.310 120.594 3 107.827 489293.718 4393776.118 121.103
4 108.555 489306.888 4393783.335 120.602 4 106.751 489294.192 4393775.145 121.110
Nota: El punto 1 corresponde al extremo de la aleta más próximo al estribo.
La longitud de las aletas en desarrollo es, respectivamente, de 3.25m. y 3.25m. para la aletas derecha e izquierda.
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
15.2.2. Pilas.
CUADRO DE REPLANTEO DE PILAS
PILA P.K. (m) X (m) Y (m) Az Pila (grad)
Zp Dcho (m)
Zp Izdo (m) Zo (m) H Dcha (m) H Izda (m)
1 81.418 489312.305 4393755.799 261.8462 120.943 120.943 0.000 120.943 120.943
Zp: Cota superior de los extremos derecho e izquierdo de las pilas.
Zo: Cota superior de la cimentación de las pilas.
CUADRO DE COTAS DE APOYOS
PILA APOYO DERECHO APOYO IZQUIERDO
Z1 (m) Z2 (m) Z1 (m) Z2 (m)
1 120.943 120.943 120.943 120.943
Z1: Cota del paramento superior de los apoyos.
Z2: Cota del fondo del cajón en el eje de cada apoyo.
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368.
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42
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732.
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121.
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1 3
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18
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739.
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120.
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368.
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14.9
16
4393
734.
805
121.
120
63.5
45
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27.2
4743
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0.63
7
1 4
64.9
68
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19.9
68
4393
741.
243
120.
893
368.
6742
26
0.89
42
64.0
53
4893
13.7
94
4393
736.
888
121.
135
65.8
95
4893
26.1
4443
9374
5.59
812
0.65
0
1 5
67.3
18
4893
18.8
60
4393
743.
315
120.
905
368.
8102
26
1.03
02
66.4
03
4893
12.6
76
4393
738.
973
121.
148
68.2
45
4893
25.0
4543
9374
7.65
712
0.66
2
1 6
69.6
68
4893
17.7
57
4393
745.
390
120.
915
368.
9462
26
1.16
62
68.7
53
4893
11.5
64
4393
741.
061
121.
159
70.5
95
4893
23.9
5143
9374
9.71
912
0.67
2
1 7
72.0
18
4893
16.6
58
4393
747.
467
120.
924
369.
0822
26
1.30
22
71.1
03
4893
10.4
55
4393
743.
152
121.
169
72.9
45
4893
22.8
6143
9375
1.78
312
0.68
0
1 8
74.3
68
4893
15.5
63
4393
749.
546
120.
932
369.
2182
26
1.43
82
73.4
53
4893
09.3
51
4393
745.
244
121.
177
75.2
95
4893
21.7
7543
9375
3.84
912
0.68
7
1 9
76.7
18
4893
14.4
73
4393
751.
628
120.
937
369.
3542
26
1.57
42
75.8
03
4893
08.2
52
4393
747.
339
121.
183
77.6
45
4893
20.6
9443
9375
5.91
712
0.69
1
1 10
79
.068
48
9313
.387
43
9375
3.71
212
0.94
1 36
9.49
02
261.
7102
78
.153
48
9307
.157
43
9374
9.43
712
1.18
7 79
.995
48
9319
.617
4393
757.
988
120.
695
1 11
81
.418
48
9312
.305
43
9375
5.79
912
0.94
3 36
9.62
62
261.
8462
80
.503
48
9306
.066
43
9375
1.53
612
1.19
0 82
.345
48
9318
.545
4393
760.
061
120.
696
2 12
84
.318
48
9310
.977
43
9375
8.37
712
0.94
4 36
9.79
41
262.
0141
83
.403
48
9304
.727
43
9375
4.13
112
1.19
2 85
.245
48
9317
.228
4393
762.
623
120.
696
2 13
87
.218
48
9309
.656
43
9376
0.95
812
0.94
2 36
9.96
19
262.
1819
86
.303
48
9303
.394
43
9375
6.72
912
1.19
0 88
.145
48
9315
.918
4393
765.
188
120.
693
2 14
90
.118
48
9308
.341
43
9376
3.54
312
0.93
8 37
0.12
97
262.
3497
89
.203
48
9302
.068
43
9375
9.33
012
1.18
7 91
.045
48
9314
.614
4393
767.
756
120.
688
2 15
93
.018
48
9307
.033
43
9376
6.13
112
0.93
0 37
0.29
76
262.
5176
92
.103
48
9300
.749
43
9376
1.93
512
1.18
0 93
.945
48
9313
.317
4393
770.
328
120.
680
2 16
95
.918
48
9305
.732
43
9376
8.72
312
0.92
1 37
0.46
54
262.
6854
95
.003
48
9299
.437
43
9376
4.54
312
1.17
2 96
.845
48
9312
.027
4393
772.
903
120.
670
2 17
98
.818
48
9304
.438
43
9377
1.31
812
0.90
9 37
0.63
32
262.
8532
97
.903
48
9298
.132
43
9376
7.15
512
1.16
0 99
.745
48
9310
.744
4393
775.
481
120.
657
2 18
10
1.71
8 48
9303
.150
43
9377
3.91
712
0.89
4 37
0.80
11
263.
0211
10
0.80
3 48
9296
.834
43
9376
9.77
012
1.14
7 10
2.64
5 48
9309
.468
4393
778.
063
120.
642
2 19
10
4.61
8 48
9301
.870
43
9377
6.51
912
0.87
7 37
0.96
89
263.
1889
10
3.70
3 48
9295
.542
43
9377
2.38
912
1.13
0 10
5.54
5 48
9308
.198
4393
780.
649
120.
624
2 20
10
7.51
8 48
9300
.596
43
9377
9.12
412
0.85
7 37
1.13
68
263.
3568
10
6.60
3 48
9294
.258
43
9377
5.01
112
1.11
1 10
8.44
5 48
9306
.935
4393
783.
237
120.
603
2 21
11
0.41
8 48
9299
.329
43
9378
1.73
312
0.83
6 37
1.30
46
263.
5246
10
9.50
3 48
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as.
TABL
A DE
REP
LANT
EO D
E VI
GAS
VAN
OVI
GA
APOY
O 1
APOY
O 2
DATO
S VI
GA
P.K.
XY
Zinf
P.
K.X
YZi
nf
Lc
Ltot
alAz
Alfa
1Al
fa2
Pend
ient
e
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[gra
d][g
rad]
[gra
d][%
]
1 1
58.4
56
4893
26.8
93
4393
737.
595
119.
154
81.5
02
4893
16.1
3543
9375
7.87
3 11
9.24
8 22
.955
23
.755
36
8.94
62
108.
4600
92
.900
0 0.
4077
2
57.9
12
4893
23.2
80
4393
735.
012
119.
296
80.9
62
4893
12.4
7743
9375
5.37
4 11
9.39
3 23
.050
23
.850
36
8.94
62
108.
4600
92
.900
0 0.
4202
3
57.3
73
4893
19.6
67
4393
732.
429
119.
437
80.4
26
4893
08.8
1943
9375
2.87
5 11
9.53
7 23
.146
23
.946
36
8.94
62
108.
4600
92
.900
0 0.
4321
2 1
82.4
08
4893
15.7
33
4393
758.
681
119.
248
110.
954
4893
03.0
1143
9378
4.10
8 11
9.13
6 28
.432
29
.232
37
0.46
54
108.
6192
93
.059
2 -0
.391
9
2
81.8
63
4893
12.0
64
4393
756.
174
119.
393
110.
412
4892
99.2
8943
9378
1.70
7 11
9.28
6 28
.550
29
.350
37
0.46
54
108.
6192
93
.059
2 -0
.376
2
3
81.3
21
4893
08.3
95
4393
753.
668
119.
538
109.
874
4892
95.5
6843
9377
9.30
6 11
9.43
5 28
.668
29
.468
37
0.46
54
108.
6192
93
.059
2 -0
.361
3
PASO SUPERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
PROYECTO DE ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13. FASE 1
DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS ANEJO Nº 12: CÁLCULOS ESTRUCTURALES
Pag 7
APENDICE II: MEMORIA AMPLIACIÓN PASO INFERIOR
PROYECTO ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13.
AMPLIACIÓN DE PASO INFERIOR BAJO Ma-13.
Proyecto de Ejecución de Estructura. Memoria de Cálculo.
Nº Proyecto: OC-16/002
Abril 2016
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN. ................................................................................................................... 4
1.1. ANTECEDENTES. ............................................................................................................. 4
1.2. INFORMACIÓN DE PARTIDA .............................................................................................. 4
1.2.1. Información geotécnica disponible. ................................................................... 4
1.2.2. Condiciones Ambientales de Ubicación de los Elementos Estructurales. ......... 6
1.2.3. Documentación adicional. .................................................................................. 7
2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA. ................................................................................. 7
3. PROCESO CONSTRUCTIVO ................................................................................................ 9
4. BASES DE CÁLCULO. ........................................................................................................... 9
4.1. NORMATIVA Y REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS. ................................................................. 9
4.1.1. Acciones. ............................................................................................................ 9
4.1.2. Estructuras de hormigón. ................................................................................... 9
4.1.3. Cimentaciones. .................................................................................................. 9
4.1.4. Otras referencias.............................................................................................. 10
4.2. PROGRAMAS INFORMÁTICOS UTILIZADOS. ...................................................................... 10
5. ACCIONES CONSIDERADAS. ............................................................................................ 10
5.1. ACCIONES PERMANENTES DE VALOR CONSTANTE (G). ................................................... 11
5.1.1. Peso propio. ..................................................................................................... 11
5.2. CARGAS MUERTAS. ...................................................................................................... 11
5.3. ACCIONES PERMANENTES DE VALOR NO CONSTANTE (G*). .............................................. 11
5.3.1. Acciones Reológicas: ....................................................................................... 11
5.4. ACCIONES VARIABLES (Q). ............................................................................................ 12
5.4.1. Sobrecarga de Uso. Componentes verticales. ................................................ 12
5.4.2. Sobrecarga de Uso. Componentes horizontales. ............................................ 12
5.4.3. Sobrecarga de Uso sobre el Terreno. .............................................................. 13
5.4.4. Viento. .............................................................................................................. 13
5.4.5. Acción Térmica. ............................................................................................... 13
5.5. ACCIONES ACCIDENTALES. ............................................................................................ 14
5.5.1. Acción Sísmica. ................................................................................................ 14
6. BASES DE PROYECTO. ...................................................................................................... 15
6.1. COEFICIENTES DE MINORACIÓN DE LA RESISTENCIA DE LOS MATERIALES. ....................... 15
6.2. COEFICIENTES DE MAYORACIÓN DE ACCIONES. ............................................................. 15
6.2.1. Estados Límite de Servicio (E.L.S) .................................................................. 15
6.2.2. Estados Límite Últimos (E.L.U.) ....................................................................... 16
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
6.3. COMBINACIÓN DE ACCIONES. ........................................................................................ 16
6.3.1. Estados Límites de Servicio (E.L.S.) ................................................................ 16
6.3.2. Estados Límites Últimos (E.L.U.) ..................................................................... 17
6.4. CRITERIOS DE ACEPTACIÓN EN SERVICIO. ..................................................................... 18
6.4.1. Estado Límite de Fisuración. ............................................................................ 18
7. MATERIALES. ...................................................................................................................... 19
7.1. HORMIGONES. .............................................................................................................. 19
7.1.1. Durabilidad. ...................................................................................................... 19
7.2. ACERO EN ARMADURAS PASIVAS Y ACTIVAS. ................................................................. 20
8. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO. ................................................................................ 21
9. ANÁLISIS ESTRUCTURAL REALIZADO. ............................................................................ 23
9.1. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO. ..........................................................................
9.1.1. Definición Geométrica. .........................................................................................
9.1.2. Hipótesis De Carga. .............................................................................................
9.1.3. Envolventes Empleadas en los Cálculos. ............................................................
9.2. ANÁLISIS DE LA LOSA SUPERIOR. .............................................................................
9.2.1. ELU Flexión. .........................................................................................................
9.2.2. ELU Cortante. ......................................................................................................
9.2.3. ELS Fisuración. ....................................................................................................
9.3. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN (PILOTES). ...............................................................
9.3.1. Comprobaciones Geotécnicas. ............................................................................
9.3.2. ELU Flexión. .........................................................................................................
9.3.3. ELU Cortante. ......................................................................................................
10. PRUEBA DE CARGA. ..............................................................................................................
10.1. CARACTERÍSTICAS Y DISPOSICIÓN DE LOS VEHÍCULOS. ......................................................
10.2. PRUEBAS DE CARGA A EFECTUAR. ....................................................................................
10.3. ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN LA ESTRUCTURA. ......................................................
10.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11. .............................................................................
10.3.2. Prueba de Carga: .................................................................................................
10.4. RESULTADOS REPRESENTATIVOS. .....................................................................................
10.4.1. Prueba de Carga. .................................................................................................
10.5. CRITERIOS DE ESTABILIZACIÓN. .........................................................................................
10.6. VALORES REMANENTES. ...................................................................................................
10.7. CRITERIOS DE ACEPTACIÓN. .............................................................................................
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
1. INTRODUCCIÓN.1.1. Antecedentes.
El presente proyecto contempla el diseño de la ampliación de un paso inferior bajo la vía Ma-
13, dentro del Proyecto de Acceso a LLoseta desde la Ma-13, en Mallorca. Dicho paso
inferior es un pórtico de hormigón armado de 5.0 m de luz.
El proyecto general de la actuación ha sido desarrollado por Grusamar Ingeniería, que ha
encargado a QLINGENIERÍA el desarrollo del proyecto de ampliación del paso inferior.
El presente anejo de cálculo tiene por objeto describir la tipología estructural, bases de
cálculo y procesos empleados en el dimensionamiento de los diferentes elementos que
componen la estructura resistente del paso inferior, así como de los elementos de
cimentación del mismo.
Después de hacer referencia a la información disponible se realiza una descripción de la
estructura. Tras presentar las bases de cálculo adoptadas, se expone la metodología de
análisis empleada para cada uno de los elementos estructurales.
Finalmente, se presentan los resultados de los cálculos realizados que justifican la solución
representada en los planos.
1.2. Información de Partida
Se cita a continuación un resumen de todos los datos de partida relevantes a efectos de la
elaboración de este estudio.
1.2.1. Información geotécnica disponible.
Para la realización del presente proyecto, se ha contado con el Informe Geotécnico
contemplado en el Proyecto Original, realizado por la empresa LBC Cemosa.
1.2.1.1. Caracterización geotécnica.
En base al estudio geotécnico existente, y a modo de resumen, la situación geotécnica de la
zona de proyecto puede estimarse del siguiente modo:
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
NIVEL Descripción y espesores
NIVEL 1: Terreno vegetal formado por limo-arcilloso marrón a marrón oscuro con gravas y gravillas.
Se detecta este nivel hasta una profundidad máxima de 0.60 m. este nivel debe ser eliminado previamente a la ejecución de cualquier cimentación.
NIVEL 2: Terreno de carácter granular, constituido por gravas, gravillas y bolos calcáreos.
Se detecta este nivel hasta la profundidad final de los sondeos (hasta 8.0 m en S-1 y 8.4 m en S-2, S-3 y S-4).
Los sondeos realizados no se ubican en la zona de ampliación del paso inferior. Por ello, la
información contemplada en este proyecto deberá ser confirmada con un nuevo informe
geotécnico específico para esta zona. En cualquier caso, los niveles anteriores se ubican a
partir de la cimentación de los muros existentes. El relleno dispuesto en el trasdós de los
mismos no se contempla a efectos del diseño de la cimentación.
1.2.1.2. Nivel freático.
De acuerdo con la información indicada en el informe geotécnico, no se ha detectado la
presencia de agua en ninguno de los cuatro sondeos realizados.
1.2.1.3. Agresividad de los suelos.
Teniendo en cuenta los ensayos realizados, el suelo puede calificarse como no agresivo
para el hormigón.
1.2.1.4. Condiciones de cimentación, carga de hundimiento.
En este caso, como se ha comentado, las condiciones de la obra y la disposición de la losa
sobre un relleno, han derivado la solución hacia una cimentación profunda mediante pilotes
dispuestos en ambos extremos del paso inferior.
Para el dimensionamiento de los pilotes, se ha adoptado el método del CTE basado en los
valores del SPT, Anejo F del Documento Básico DB-SE-C. Se ha considerado un terreno
constituido por un estrato blando (SPT 10) de 15 m de potencia sobre un estrato firme (SPT
20) de 20 m de potencia mínima.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
A los anteriores valores se les aplicará un coeficiente de seguridad igual a 3.
Se ha considerado, asimismo, un módulo de balasto horizontal de 37500 kN/m3 en los 4
primeros metros a partir de la cimentación de los muros existentes, y de 17500 kN/m3 en el
resto del pilote.
1.2.2. Condiciones Ambientales de Ubicación de los Elementos Estructurales.
La vida de la estructura se garantiza fundamentalmente si se evita la corrosión de las
armaduras o su alteración por otros procesos, y esto depende en gran parte de la clase de
ambiente en que se encuentra. Los tipos de ambiente se engloban en dos grupos (EHE Art.
8.2):
a) Ambientes que afectan primariamente a la corrosión de las armaduras.
b) Ambientes que producen otros procesos de degradación distintos a la corrosión.
Cualquier elemento estructural está sometido a una única clase o subclase entre los
ambientes que afectan a la corrosión de las armaduras, y a ninguna, una, o varias subclases
de los ambientes no relativos a la corrosión.
Si un elemento estructural está sometido a varias clases de ambiente, se expresarán todas
separándolas con el signo +.
Las clases y subclases de exposición relativas a la corrosión que afectan al presente
proyecto figuran en la siguiente tabla:
CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN
Clase Subclase Designación Tipo de proceso
Normal Humedad alta IIa Corrosión de origen diferente de los cloruros
Marina Aérea IIIa Corrosión por cloruros
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Considerando la ubicación de los diferentes elementos estructurales, consideraremos las
siguientes clases de exposición:
Elementos de Superestructura: IIIa
Cimentaciones: II a
1.2.3. Documentación adicional.
Para la realización del proyecto se ha contado con datos correspondientes a la topografía y
trazado de la vía.
2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.
Como se ha comentado previamente, el objeto de este proyecto es el de la ampliación de un
paso inferior existente.
Dicho paso cuenta con un ancho interior libre de 5.00 m, y hastiales de 0.40 m de espesor.
En la siguiente imagen puede apreciarse la geometría general del mismo.
Sin embargo, la ampliación del paso se realizará lateralmente al marco existente. En esta
zona lateral, existen actualmente sendos muros de acompañamiento, cuya geometría puede
apreciarse en la siguiente imagen.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Estos muros disponen de un talón con una longitud total de 1.35 m, medida desde la cara
correspondiente al trasdós del muro.
Por lo tanto, la ampliación del paso inferior deberá realizarse sin ningún tipo de afección a
los muros existentes. Para ello se ha desarrollado una solución que consiste en la ejecución
de dos parejas de pilotes en ambos extremos del paso inferior (salvando la zapata del muro
existente), sobre las que se dispondrá una losa maciza que actuará como plataforma de
paso de los vehículos.
Con objeto de compatibilizar las deformaciones de la zona ampliada con la existente, se ha
previsto la disposición de elementos de conexión entre las mismas.
En la siguiente imagen puede apreciarse de modo general la zona de actuación y el tipo de
intervención propuesta.
Planta General de la Actuación
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
La estructura no dispone de juntas de dilatación, si bien se han previsto sendas losas de
transición en ambos extremos.
3. PROCESO CONSTRUCTIVO
La ejecución del puente se realizará siguiendo la secuencia constructiva indicada a
continuación:
Ejecución de pilotes.
Ejecución de losa principal y losas de transición.
Descimbrado.
Hormigonado de elementos de conexión al paso superior.
4. BASES DE CÁLCULO. 4.1. Normativa y Referencias Bibliográficas.
Se relacionan a continuación las normas, instrucciones o reglamentos y recomendaciones
de aplicación a esta estructura.
4.1.1. Acciones.
Instrucción sobre acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera. IAP.
Ministerio de Fomento, Secretaría de Estado de Infraestructuras y Transportes,
Dirección General de Carreteras, 2011.
Norma de Construcción Sismorresistente: Puentes NCSP-07. Dirección General del
Instituto Geográfico Nacional. 1994.
4.1.2. Estructuras de hormigón.
o Instrucción EHE de hormigón estructural (2008).
o Model Code CEB-FIP 1990.
4.1.3. Cimentaciones.
o Guía de cimentaciones en obras de carretera. Ministerio de Fomento.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
4.1.4. Otras referencias.
o Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Ministerio de Obras
Públicas, Transportes y Medio Ambiente. Dirección General de Carreteras. 1995.
4.2. Programas Informáticos Utilizados.
Se indican a continuación los programas informáticos empleados para el dimensionamiento
de los diversos elementos estructurales en el presente proyecto.
CUBUS: Paquete de software desarrollado por CUBUS AG (Zurich), compuesto por
diversos programas de cálculo:
o Fagus VI: Este programa permite realizar los cálculos usuales de la resistencia
de secciones de barras sometidas a esfuerzo axil y a flexión según uno o dos
ejes, especialmente en el ámbito de secciones metálicas, de hormigón armado
y de hormigón pretensado. Las secciones pueden tener una forma poligonal
cualquiera y pueden estar dotadas de partes de hormigón, acero estructural y
armaduras pasivas y activas.
SOFISTIK AG: Este programa permite realizar un completo análisis espacial 3D por
métodos de elementos finitos. EL paquete incluye pre y post-procesadores interactivos
así como generador de mallas automático. El usuario puede resolver cualquier
problema estático lineal y no lineal (estático o dinámico) para estructuras 3D, desde
una losa hasta cualquier superficie incluyendo el armado de losas, vigas y celosías.
Prontuario Informático del Hormigón Estructural: Desarrollado por el Instituto Español
del Cemento y sus Aplicaciones (IECA), se emplea como complemento a los
programas anteriores se emplea para el cálculo de secciones de hormigón armado.
Software QL INGENIERÍA: QL dispone de software y hojas de cálculo propias, desarrolladas
específicamente para el pre y post-proceso de estructuras de hormigón, metálicas y de
madera, así como para el diseño estructuras de contención y cimentación.
5. ACCIONES CONSIDERADAS.
Se han seguido los criterios especificados en la Instrucción sobre las acciones a considerar
en el Proyecto de Puentes de Carretera (IAP-11).
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
5.1. Acciones Permanentes de Valor Constante (G). 5.1.1. Peso propio.
Esta acción es la que corresponde al peso de los elementos estructurales, evaluado
mediante el área teórica de las secciones multiplicada por el peso específico del hormigón,
para el que se ha adoptado un valor de 25 kN/m3.
5.2. Cargas Muertas.
Son las debidas al peso de los elementos no estructurales que gravitan sobre los
estructurales tales como: pavimentos de calzada y las barreras de seguridad e impostas
dispuestas en los bordes del tablero.
Pavimento. Se considera una densidad de 23 kN/m3. En este caso, la calzada se
dispone en todo el ancho del paso inferior (excepto en la zona destinada a alojar la
barrera. Se ha contemplado, teniendo en cuenta que a efectos de cálculo se deben
considerar dos valores extremos:
o Un valor inferior, determinado con los espesores teóricos definidos en el
proyecto (10 cm: 2.30 kN/m2).
o Un valor superior, obtenido incrementando en un cincuenta por ciento (50%)
los espesores teóricos definidos en el proyecto: (15 cm: 3.45 kN/m2).
Paquete de firme sobre el marco: En este caso, la estructura “acompañará” a la
estructura un espesor de firme adicional compatible con el existente sobre el marco
actualmente existente. Se ha considerado un espesor de 30 cm y, por lo tanto, una
carga adicional de 6 kN/m2.
Pretiles: Se ha adoptado, para los pretiles metálicos, una carga de 5.0 kN/m y,
adicionalmente, de un zuncho de 0.60x0.40 m para el apoyo del pretil. Dicho zuncho
, por lo tanto, supone una carga, en la zona del pretil, de 10 kN/m2.
5.3. Acciones permanentes de valor no constante (G*). 5.3.1. Acciones Reológicas:
El valor característico de las acciones reológicas se obtiene a partir de los valores
característicos de las deformaciones provocadas por la retracción. Estas deformaciones se
calculan a partir de los artículos 39.7 y 39.8 de la Instrucción EHE.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
5.3.1.1. Retracción.
Para la evaluación del valor de la retracción, se tienen en cuenta las diversas variables que
influyen en el fenómeno: el grado de humedad ambiente, el espesor o menor dimensión de
la pieza, la composición del hormigón y el tiempo transcurrido desde la ejecución, que marca
la duración del fenómeno. Considerando la humedad relativa media anual en Lloseta (82 %):
Se ha calculado la deformación por retracción en el hormigón, estimando los siguientes
valores, a partir del hormigonado de la losa superior del tablero.
Deformación por retracción. 165 !".
La justificación de estos valores se adjunta como anexo en el apartado de hipótesis de
carga.
5.4. Acciones variables (Q). 5.4.1. Sobrecarga de Uso. Componentes verticales.
Se consideran las sobrecargas de uso según la distribución de carriles virtuales que realiza
la noma IAP-11 (Tabla y Figuras 4.1).
En el caso particular de esta estructura, con un ancho de calzada inferior a 3.00, se obtiene
un único carril virtual de 3.00 m. Tal y como se specifica en la Instrucción:
Se adopta una sobrecarga uniforme de 9.0 kN/m2 en dicho carril virtual.
Actuará asimismo 1 vehículo pesado en la posición más desfavorable de dicho carril
virtual, con una carga de 2·300 kN.
5.4.2. Sobrecarga de Uso. Componentes horizontales.
Se consideran las debidas al arranque y frenado, que dan lugar a una fuerza horizontal
uniformemente distribuida en la dirección longitudinal de la carretera, aplicada al nivel de la
superficie del pavimento.
El valor característico de esta acción Qlk será igual a una fracción del valor de la carga
característica vertical que se considere actuando sobre el carril virtual número 1. En el caso
de este puente, con un carril virtual de 3 m de anchura y L>1,20 m: Qlk = 360 + 2,7 L. Este
valor está limitado a superior e inferiormente: 180 kN < Qlk < 900 kN
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
En el caso particular de este proyecto, la fuerza total aplicada en el tablero para el
frenado Qlk adopta un valor de 402.4 kN
5.4.3. Sobrecarga de Uso sobre el Terreno.
De forma simplificada se considera una única sobrecarga uniforme, de valor q = 10
KN/m2 ( 1T/m2) aplicada en el trasdós de los estribos.
5.4.4. Viento.
Para la determinación de la acción del viento sobre el tablero, se aplica el procedimiento
definido en el artículo 4.2.8 de la Instrucción IAP-11, considerando que Lloseta se ubica en
una zona eólica C, y que la altura de aplicación del empuje de viento se ubica a menos de
10.0 m de altura en un entorno tipo II:
Empuje transversal del viento sobre el tablero: 2.41 kN/m2.
o Carga de viento no concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 1.00 =
2.41 kN/m.
o Carga de viento concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 3.00 =7.23
kN/m.
Empuje longitudinal del viento sobre el tablero: Se adopta una fracción de un 25 %
de la carga anterior:
o Carga de viento no concomitante con la sobrecarga de uso: 2.41 x 0.25 =
0.60 kN/m.
o Carga de viento concomitante con la sobrecarga de uso 7.23 x 0.25 = 1.80
kN/m.
5.4.5. Acción Térmica. 5.4.5.1. Componente uniforme de la temperatura.
A efectos de la determinación de los valores representativos de la acción térmica, se
clasifica el puente como tipo 3.
La temperatura mínima anual del aire en Lloseta (Tabla 4.3.a), sería de -5ºC, mientras que la
máxima es de 42 ºC, en ambos casos para un periodo de retorno de 50 años. Estos valores,
corregidos para un periodo de retorno de 100 años son, respectivamente, de -5.55ºC, y
43.62 ºC.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Para un tablero de hormigón, se obtiene una temperatura de Te.min (2.44 ºC) y Te, max
(45.62 ºC).
Teniendo en cuenta la temperatura media anual en Lloseta (16.1ºC), se aplican las
siguientes componentes de variación de temperatura:
#TN,exp: 45.62-16.1 = 29.52 ºC
#TN,con: 16.1-2.44 = 13.66 ºC
5.4.5.2. Componente uniforme de la temperatura.
Para un puente LOSA, la diferencia vertical de temperatura en los tableros es la que se
indica a continuación:
#TM,heat: 15.00 ºC
#TM,cool: 8 ºC
Estas componentes se combinan según lo indicado en el apartado 4.3.1.3 de la IAP-11.
5.5. Acciones accidentales. 5.5.1. Acción Sísmica.
La acción sísmica se considera de acuerdo con las prescripciones recogidas en la vigente
Norma de Construcción Sismorresistente de Puentes (NCSP-07). Se clasifica el viaducto
dentro de la categoría puentes de importancia especial (por su carácter de acceso a un
núcleo de población).
De acuerdo con el emplazamiento de la obra, en Lloseta, se ha adoptado un valor de
aceleración sísmica básica 0,04g, según se recoge en el Anejo 1 de dicha Normativa.
Dado que la estructura cumple las condiciones necesarias, se aplica el método simplificado
del tablero rígido (se prevé la disposición de topes sísmicos), en el cual los efectos sísmicos
se podrán determinar aplicándole una carga estática horizontal equivalente. El cálculo se
realiza considerando separadamente las componentes longitudinal y transversal de la
acción sísmica. En este caso, no ha sido necesario tener en cuenta los efectos de la
componente vertical de la acción sísmica sobre las pilas y estribos, ya que únicamente es
preceptivo (apartado 4.2.1 NCSP-07) en tipologías en que los esfuerzos inducidos por esta
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
componente pueden ser comparables a los generados por el sismo horizontal. Se considera
la acción sísmica de como la peor de las combinaciones siguientes:
AEx + 0,30 AEy;
0,30 AEx + AEy.
Donde AEx y AEy son las acciones en las direcciones horizontales X e Y. En los estribos se
consideran además los efectos dinámicos del empuje de tierras sobre los hastiales, tal y
como se ha comentado previamente.
6. BASES DE PROYECTO. 6.1. Coeficientes de Minoración de la Resistencia de los Materiales.
Para los materiales se han adoptado los siguientes coeficientes:
Coeficiente de minoración de la resistencia del hormigón !c=1,50
Coeficiente de minoración de la resistencia del acero pasivo y activo !s=1,15
Coeficiente de minoración de la resistencia del acero estructural !s=1,05
6.2. Coeficientes de Mayoración de Acciones.
Con carácter general se consideran los criterios especificados en las Instrucciones EHE e
IAP11.
6.2.1. Estados Límite de Servicio (E.L.S)
Para los coeficientes parciales de seguridad se tomarán los siguientes valores:
CONCEPTOSITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS
EFECTO FAVORABLE EFECTO DESFAVORABLE
Acciones permanentes !G = 1.00 !G = 1.00
Acciones Reológicas !Q* = 1.00 !Q* = 1.00
Acción del terreno !Q* = 1.00 !Q* = 1.00
Acciones variables !Q = 0.00 !Q = 1.00
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
6.2.2. Estados Límite Últimos (E.L.U.)
Para los coeficientes parciales de seguridad se tomarán los siguientes valores:
CONCEPTO
SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS
SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS
EFECTOFAVORABLE
EFECTOFAVORABLE
EFECTODESFAVORABLE
EFECTOFAVORABLE
Acciones permanentes !G = 1.00 !G = 1.35 !G = 1.00 !G = 1.00
Pretensado !G = 1.00 !G = 1.00 !G = 1.00 !G = 1.00
Acción del terreno !Q* = 1.00 !Q* = 1.50 !Q* = 1.00 !Q* = 1.50
Acciones variables !Q = 0.00 !Q = 1.50 !Q = 0.00 !Q = 1.00
Acciones accidentales "# "# !A = 1.00 !A = 1.00
6.3. Combinación de Acciones. 6.3.1. Estados Límites de Servicio (E.L.S.)
Según se recoge en el artículo 4.2. de la Instrucción IAP, las combinaciones de acciones se
definirán de acuerdo a los siguientes criterios:
Combinación característica (poco probable):
Combinación frecuente:
Combinación cuasipermanente:
Donde:
iki
i
iQkQKPjk
j
jGjk
j
jG QQPGG ,,0
1
,1,1,
*
,
1
*,,
1
, $$%$%$%$%$ &&&'((
)!!!!!
iki
i
iQkQKPjk
j
jGjk
j
jG QQPGG ,,2
1
,1,1,11,
*
,
1
*,,
1
, $$%$$%$%$%$ &&&'((
)!)!!!!
iki
i
iQKPjk
j
jGjk
j
jG QPGG ,,2
1
,
*
,
1
*,,
1
, $$%$%$%$ &&&(((
)!!!!
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Gk,j : Valor característico de las acciones permanentes.
G*k,j : Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.
Pk: Valor característico de la acción del pretensado.
Qk,1 : Valor característico de la acción variable determinante.
)0,i Qk,i: Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes.
)1,1· Qk,1: Valor representativo frecuente de la acción variable determinante.
)2,i·Qk,i: Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la
acción determinante o con la acción accidental.
El valor adoptado para los coeficientes de simultaneidad es el siguiente:
COEFICIENTES DE SIMULTANEIDAD Tipo de Carga )0 )1 )2
Vehículos pesados 0.75 0.75 0.00
Sobrecarga uniforme (Situaciones Persistentes)
0.40 0.40 0.00
Sobrecarga uniforme (Sismo) 0.40 0.40 0.20
Frenado 0.00 0.00 0.00
Viento 0.60 0.20 0.00
Acción Térmica 0.60 0.60 0.50
6.3.2. Estados Límites Últimos (E.L.U.)
Como en el caso anterior las combinaciones de hipótesis consideradas en el proyecto
corresponden la Instrucción IAP y se detallan a continuación:
Situaciones permanentes o transitorias:
Situaciones accidentales:
Donde:
Gk,j : Valor característico de las acciones permanentes.
iki
i
iQkQkpjk
j
jGjk
j
jG QQpGG .,0
1
,1,1,
*
,
1
*,.
1
, $$%$%$%$%$ &&&'((
)!!!!!
iki
i
iQkQkAkPjk
j
jGjk
j
jG QQAPGG .,2
1
,1,1,11,
*
,
1
*,.
1
, $$%$$%$%$%$%$ &&&(((
)!)!!!!!
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
G*k,j : Valor característico de las acciones permanentes de valor no constante.
Pk: Valor característico de la acción del pretensado.
Qk,1: Valor característico de la acción variable determinante.
)0,i·Qk,i: Valor representativo de combinación de las acciones variables concomitantes.
)1,1 ·Qk,1: Valor representativo frecuente de la acción variable determinante.
)2,i·Qk,i: Valores representativos cuasipermanentes de las acciones variables con la
acción determinante o con la acción accidental.
Ak: Valor característico de la acción accidental.
6.4. Criterios de Aceptación en Servicio. 6.4.1. Estado Límite de Fisuración.
En estructuras de hormigón suele ser inevitable la aparición de fisuras, que no suponen
inconveniente para su normal utilización, siempre que se limite su abertura máxima a
valores compatibles con las exigencias de durabilidad, funcionalidad, estanqueidad y
apariencia. El valor máximo de abertura de fisura el caso particular del presente proyecto se
recoge, conforme a lo indicado en el artículo 5.1 de la EHE se indica en la siguiente tabla:
Tipo de Elemento
Clase de Exposición (s/Art. 8)
Combinación Cuasipermanente [mm]
VigasPretensadas
IIIa 0.20
Alzados de Estribosy
Aletas(Trasdós), Arranquesde Pilas
IIa 0.30
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
7. MATERIALES.7.1. Hormigones.
Los hormigones a emplear en la estructura del proyecto tendrán las siguientes
características:
Hormigón de limpieza y nivelación: HL-15 / C / TM
Hormigón en pilotes: HA-25 / F / 20 / IIa
Hormigón en losas de transición: HA-25 / B / 20 / IIa
Hormigón en tablero (losa) HA-30 / B / 20 / IIIa
Según la vigente Instrucción EHE, la tipificación del hormigón tiene el significado siguiente:
HA, HP: Hormigón armado; Hormigón pretensado.
25,30: Resistencia característica en N/mm2;
B, F: Consistencia blanda; Consistencia fluída
20: Tamaño máximo del árido;
IIa,IIIa: Clase de exposición en la que se considera la estructura (tabla 8.2.2 de EHE),
7.1.1. Durabilidad.7.1.1.1. Consideraciones generales.
En cualquier caso, y en lo que al hormigón respecta, se debe resaltar que las prescripciones
de la Instrucción EHE se deben orientar a asegurar que:
Se dosifique el hormigón con una mínima cantidad de cemento.
Se emplee una relación agua/cemento que no supere los máximos indicados (ambas
cuestiones se definen en las tablas 37.3.2.a y 37.3.2.b);
En el caso particular de esta estructura:
o En aquellos elementos en contacto con el terreno, sometidos a un ambiente
tipo IIa, la relación agua-cemento máxima utilizada será a/c = 0.60 y el
contenido mínimo de cemento será de 275 kg/m3.
o En el resto de elementos, sometidos a un ambiente tipo IIIa, la relación agua-
cemento máxima utilizada será: a/c = 0.50 y el contenido mínimo de cemento
será de 300 kg/m3
Se disponen separadores para garantizar que los recubrimientos son al menos los
consignados en los planos (como se indica en el artículo 66.2).
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Se efectúan una correcta puesta en obra del hormigón y un curado suficiente (artículos
70º a 75º).
Todo ello se refleja oportunamente en los planos, al igual que el recubrimiento nominal
consignado de las armaduras.
7.1.1.2. Recubrimientos.
En base a las clases de exposición mencionadas, se deberá de verificar que cualquier
armadura pasiva (incluso estribos) cumpla que la distancia entre la superficie exterior de la
armadura y la superficie del hormigón más cercana, sea igual o superior al valor:
rnom= rmin+_r
rnom : Recubrimiento nominal que depende de la clase de exposición e incluye un margen de
tolerancia durante su colocación en función del nivel de control de ejecución. Este valor es el
que debe definirse en proyecto.
rmín : Recubrimiento mínimo según tipo de ambiente ( EHE Art. 37.2.4)
*r: Margen de recubrimiento según el nivel de control de ejecución (en mm):
Elementos in situ con control intenso: 5 mm
En base a los conceptos anteriormente definidos, se indica a continuación el valor a adoptar
para el recubrimiento nominal en función de la resistencia del hormigón, clase de exposición
y tipo de elemento estructural:
Elementos de hormigonados contra el terreno (pilotes): 70 mm.
Resto de elementos estructurales: 40 mm.
Los recubrimientos adoptados consideran en empleo de un tipo de Cemento CEM I.
7.2. Acero en Armaduras Pasivas y Activas.
El tipo de acero a emplear en las armaduras pasivas, salvo especificación en contra en los
planos, será del tipo AP 500 SD, con un límite elástico de 500 N/mm2.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
8. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO.
Para el estudio del tablero se ha realizado un modelo de elementos finitos tipo barra y tipo
placa elaborado mediante el empleo del programa Sofistik. En este modelo se representa, la
superestructura y de la cimentación, considerando la interacción suelo-estructura.
Una vez obtenidos estos esfuerzos se llevará a cabo el estudio individualizado de cada
elemento en función de sus geometría, tipología.
Al modelo elaborado se le han aplicado las cargas indicadas en apartado 5 de la presente
memoria de cálculo.
Para ello el programa Sofistik permite aplicar sobre cada una de las barras del modelo de
elementos finitos todo tipo de acciones:
Cargas lineales de valor constante o variable.
Cargas puntuales en distintas posiciones del elemento.
Cargas de peso propio en función de la densidad del material y de la geometría.
Deformaciones impuestas.
Curvaturas impuestas.
Estas hipótesis se han combinado posteriormente mediante los correspondientes
coeficientes de combinación para la definición de las envolventes de los estados límite
últimos y de servicio.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Las envolventes permiten determinar los esfuerzos mínimos y máximos actuantes en cada
sección, en función de los cuales ha llevado a cabo el dimensionamiento de la estructura.
Los resultados obtenidos de este modelo se emplearán para el análisis de:
Proceso constructivo
Estado límite de servicio.
Estado límite último de flexión.
Estado límite último de cortante.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9. ANÁLISIS ESTRUCTURAL REALIZADO.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.1. MODELO DE CÁLCULO REALIZADO.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.1.1. Definición Geométrica.
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 12016-05-05
Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
No. 1 C 30/37 (EN 1992)
Young's modulus E 32837 [N/mm2] Safetyfactor 1.50 [!]
Poisson ratio " 0.20 [!] Strength fc 25.50 [MPa]
Shear modulus G 13682 [N/mm2] Nominal strength fck 30.00 [MPa]
Compression modulus K 18243 [N/mm2] Tensile strength fctm 2.90 [MPa]
Weight # 25.0 [kN/m3] Tensile strength fctk,05 2.03 [MPa]
Density $ 2350.00 [kg/m3] Tensile strength fctk,95 3.77 [MPa]
Elongation coefficient % 1.00E!05 [1/K] Bond strength fbd 2.59 [MPa]
Service strength fcm 38.00 [MPa]
Fatigue strength fcd,fat 14.96 [MPa]
Tensile strength fctd 1.15 [MPa]
Stress!Strain for serviceability "[o/oo] #!m[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 34478
stress range !1.081 !28.31 17746
!2.162 !38.00 0
!3.500 !22.47 !23499
Safetyfactor 1.50
Stress!Strain for ultimate load "[o/oo] #!u[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 25500
stress range !2.000 !25.50 0
!3.500 !25.50 0
Safetyfactor 1.50
Stress!Strain of calc. mean values "[o/oo] #!r[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 28732
stress range !1.081 !14.67 5278
!2.162 !17.00 0
!3.500 !15.23 !2279
Safetyfactor ( 1.50)
-m -u
-r
[o/oo]
-3.5
0
-2.1
6-2
.00
-1.0
8
0.0
[MPa]
0.00
-40.00
-20.00
0.00
C 30/37 (EN 1992)
Thermal material constants
No. T[°C] S[kJ/K/m3] Kxx[W/K/m] Kyy[W/K/m] Kzz[W/K/m]
1 AUTO 2.12E+03 1.951E+00 0.000E+00 0.000E+00 C 30/37 (EN 1992)No. material number S Heat capacity
T Temperature Kxx,Kyy,Kzz Heat conductivity
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 22016-05-05
Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
S [kJ/K/m3]
[°C]10
00.0
0
500.
00
0.00
[kJ/K/m3]
3000
2000
1000
0.0
k [W/K/m]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[W/K/m]2.00
1.00
0.0
S [kJ/K/m3] Humidity= 2.00 % k [W/K/m] (upper)
! [o/oo]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[o/oo]
10.0
5.00
0.0
& [o/oo]
No. 2 B 500 B (EN 1992)
Young's modulus E 200000 [N/mm2] Safetyfactor 1.15 [!]
Poisson ratio " 0.30 [!] Yield stress fy 500.00 [MPa]
Shear modulus G 76923 [N/mm2] Compressive yield fyc 500.00 [MPa]
Compression modulus K 166667 [N/mm2] Tensile strength ft 540.00 [MPa]
Weight # 78.5 [kN/m3] Compressive strength fc 540.00 [MPa]
Density $ 7850.00 [kg/m3] Ultimate strain 50.00 [o/oo]
Elongation coefficient % 1.20E!05 [1/K] relative bond coeff. 1.00 [!]
max. thickness 32.00 [mm] EN 1992 bond coeff. k1 0.80 [!]
Hardening modulus Eh 0.00 [MPa]
Proportional limit fp 500.00 [MPa]
Dynamic allowance '!dyn 152.17 [MPa]
Stress!Strain for serviceability "[o/oo] #!m[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 540.00 0
defined stress range 50.000 540.00 0
2.500 500.00 842
0.000 0.00 200000
!2.500 !500.00 842
!50.000 !540.00 0
!1000.000 !540.00 0
Safetyfactor 1.15
Stress!Strain for ultimate load "[o/oo] #!u[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 469.57 0
defined stress range 50.000 469.57 0
2.174 434.78 727
0.000 0.00 200000
!2.174 !434.78 727
!50.000 !469.57 0
!1000.000 !469.57 0
Safetyfactor ( 1.15)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 32016-05-05
Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Stress!Strain of calc. mean values "[o/oo] #!r[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 469.57 0
defined stress range 50.000 469.57 0
2.174 434.78 727
0.000 0.00 200000
!2.174 !434.78 727
!50.000 !469.57 0
!1000.000 !469.57 0
Safetyfactor ( 1.15)
-m -u -r
[o/oo]
50.0
2.50
-50.
0
-2.5
0
[MPa]
500.00
0.00
-500.00
0.00
B 500 B (EN 1992)
Thermal material constants
No. T[°C] S[kJ/K/m3] Kxx[W/K/m] Kyy[W/K/m] Kzz[W/K/m]
2 AUTO 3.45E+03 5.333E+01 0.000E+00 0.000E+00 B 500 B (EN 1992)No. material number S Heat capacity
T Temperature Kxx,Kyy,Kzz Heat conductivity
S [kJ/K/m3]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[kJ/K/m3]
20000
10000
0.0
k [W/K/m]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[W/K/m]
40.0
20.0
0.0
S [kJ/K/m3] k [W/K/m]
! [o/oo]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[o/oo]
15.0
10.0
5.00
0.0
& [o/oo]
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 42016-05-05
Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
No. 3 C 20/25 (EN 1992)
Young's modulus E 29962 [N/mm2] Safetyfactor 1.50 [!]
Poisson ratio " 0.20 [!] Strength fc 17.00 [MPa]
Shear modulus G 12484 [N/mm2] Nominal strength fck 20.00 [MPa]
Compression modulus K 16646 [N/mm2] Tensile strength fctm 2.21 [MPa]
Weight # 25.0 [kN/m3] Tensile strength fctk,05 1.55 [MPa]
Density $ 2350.00 [kg/m3] Tensile strength fctk,95 2.87 [MPa]
Elongation coefficient % 1.00E!05 [1/K] Bond strength fbd 1.97 [MPa]
Service strength fcm 28.00 [MPa]
Fatigue strength fcd,fat 10.43 [MPa]
Tensile strength fctd 0.88 [MPa]
Stress!Strain for serviceability "[o/oo] #!m[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 31460
stress range !0.983 !21.66 13498
!1.967 !28.00 0
!3.500 !15.60 !15208
Safetyfactor 1.50
Stress!Strain for ultimate load "[o/oo] #!u[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 17000
stress range !2.000 !17.00 0
!3.500 !17.00 0
Safetyfactor 1.50
Stress!Strain of calc. mean values "[o/oo] #!r[MPa] E!t[N/mm2]
Is only valid within the defined 0.000 0.00 26217
stress range !0.983 !10.09 3243
!1.967 !11.33 0
!3.500 !10.09 !1332
Safetyfactor ( 1.50)
-m -u
-r
[o/oo]
-1.9
7
-0.9
83
[MPa]
0.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
C 20/25 (EN 1992)
Thermal material constants
No. T[°C] S[kJ/K/m3] Kxx[W/K/m] Kyy[W/K/m] Kzz[W/K/m]
3 AUTO 2.12E+03 1.951E+00 0.000E+00 0.000E+00 C 20/25 (EN 1992)No. material number S Heat capacity
T Temperature Kxx,Kyy,Kzz Heat conductivity
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
Page 52016-05-05
Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
S [kJ/K/m3]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[kJ/K/m3]
3000
2000
1000
0.0
k [W/K/m]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[W/K/m]2.00
1.00
0.0
S [kJ/K/m3] Humidity= 2.00 % k [W/K/m] (upper)
! [o/oo]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[o/oo]
10.0
5.00
0.0
& [o/oo]
No. 4 B 500 B (EN 1992)
Young's modulus E 200000 [N/mm2] Safetyfactor 1.15 [!]
Poisson ratio " 0.30 [!] Yield stress fy 500.00 [MPa]
Shear modulus G 76923 [N/mm2] Compressive yield fyc 500.00 [MPa]
Compression modulus K 166667 [N/mm2] Tensile strength ft 540.00 [MPa]
Weight # 78.5 [kN/m3] Compressive strength fc 540.00 [MPa]
Density $ 7850.00 [kg/m3] Ultimate strain 50.00 [o/oo]
Elongation coefficient % 1.20E!05 [1/K] relative bond coeff. 1.00 [!]
max. thickness 32.00 [mm] EN 1992 bond coeff. k1 0.80 [!]
Hardening modulus Eh 0.00 [MPa]
Proportional limit fp 500.00 [MPa]
Dynamic allowance '!dyn 152.17 [MPa]
Stress!Strain for serviceability "[o/oo] #!m[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 540.00 0
defined stress range 50.000 540.00 0
2.500 500.00 842
0.000 0.00 200000
!2.500 !500.00 842
!50.000 !540.00 0
!1000.000 !540.00 0
Safetyfactor 1.15
Stress!Strain for ultimate load "[o/oo] #!u[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 469.57 0
defined stress range 50.000 469.57 0
2.174 434.78 727
0.000 0.00 200000
!2.174 !434.78 727
!50.000 !469.57 0
!1000.000 !469.57 0
Safetyfactor ( 1.15)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
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Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Stress!Strain of calc. mean values "[o/oo] #!r[MPa] E!t[N/mm2]
Is also extended beyond the 1000.000 469.57 0
defined stress range 50.000 469.57 0
2.174 434.78 727
0.000 0.00 200000
!2.174 !434.78 727
!50.000 !469.57 0
!1000.000 !469.57 0
Safetyfactor ( 1.15)
-m -u -r
[o/oo]
50.0
2.50
-50.
0
-2.5
0
[MPa]
500.00
0.00
-500.00
0.00
B 500 B (EN 1992)
Thermal material constants
No. T[°C] S[kJ/K/m3] Kxx[W/K/m] Kyy[W/K/m] Kzz[W/K/m]
4 AUTO 3.45E+03 5.333E+01 0.000E+00 0.000E+00 B 500 B (EN 1992)No. material number S Heat capacity
T Temperature Kxx,Kyy,Kzz Heat conductivity
S [kJ/K/m3]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[kJ/K/m3]
20000
10000
0.0
k [W/K/m]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[W/K/m]
40.0
20.0
0.0
S [kJ/K/m3] k [W/K/m]
! [o/oo]
[°C]
1000
.00
500.
00
0.00
[o/oo]
15.0
10.0
5.00
0.0
& [o/oo]
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
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Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
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.sof
istik
.de
Sectional Values
No. Mat A[m2] Ay[m2] Iy[m4] yc[mm] ysc[mm] E[N/mm2] g[kN/m]
MRf It[m4] Az[m2] Iz[m4] zc[mm] zsc[mm] G[N/mm2]
Ayz[m2] Iyz[m4]
1 1 5.0265E!01 2.011E!02 0.0 0.0 32837 12.57
2 4.021E!02 2.011E!02 0.0 0.0 13682 (COMPR)
= D 800 mm
= (R!As 260 mm)
101 1 1.2000E+00 1.000E!01 0.0 0.0 32837 30.00
2 1.978E!01 1.440E!01 0.0 0.0 13682 (CENTR)
= B/H = 1200 / 1000 mm
= (D!As 100 / 100 mm)
102 1 1.2000E+00 1.000E!01 0.0 0.0 32837 30.00
2 1.978E!01 1.440E!01 0.0 0.0 13682 (CENTR)
= B/H = 1200 / 1000 mm
= (D!As 100 / 100 mm)
103 1 5.0000E!01 4.167E!02 0.0 0.0 32837 12.50
2 2.863E!02 1.042E!02 0.0 0.0 13682 (CENTR)
= B/H = 500 / 1000 mm
= (D!As 100 / 100 mm)
104 1 5.0000E!01 4.167E!02 0.0 0.0 32837 12.50
2 2.863E!02 1.042E!02 0.0 0.0 13682 (CENTR)
= B/H = 500 / 1000 mm
= (D!As 100 / 100 mm)No. section number ysc,zsc shear centreMat material number E Young's modulus
A sectional area g weight per lengthAy,Az,Ayz transverse shear deformation area MRf reinforcement material numberIy,Iz,Iyz bending moment of inertia It torsional moment of inertia
yc,zc centre of gravity G Shear modulus
Structural Elements
Structural Points
Number X[m] Y[m] Z[m] Support Conditions Title
23 13.814 1.026 !35.000 PZ
37 !0.333 1.166 !35.000 PZ
44 2.057 !1.175 !35.000 PZ
55 16.204 !1.316 !35.000 PZ
1001 13.893 1.788 0.000
1002 !1.996 1.956 0.000
1003 1.996 !1.956 0.000
1004 17.714 !1.956 0.000
1005 !0.333 1.166 0.000
1006 !0.333 1.166 !4.500
1007 16.204 !1.316 0.000
1008 16.204 !1.316 !4.500
1009 13.814 1.026 0.000
1010 13.814 1.026 !4.500
1011 2.057 !1.175 0.000
1012 2.057 !1.175 !4.500
1013 16.204 !1.316 !8.500
1014 13.814 1.026 !8.500
1015 2.057 !1.175 !8.500
1016 !0.333 1.166 !8.500
Structural Points ! Column Head Properties
Number Kind dx[m] dy[m] A[m2] t[mm] NoS Title
23 Column 0.000 circular 0.000
37 Column 0.000 circular 0.000
44 Column 0.000 circular 0.000
55 Column 0.000 circular 0.000dx,dy local dimensions t thickness of column headA area of column head NoS section number
Structural Lines
Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title
169 1005 1006 CENT 1 1 Line
170 1007 1008 CENT 1 1 Line
171 1009 1010 CENT 1 1 Line
172 1011 1012 CENT 1 1 Line
173 1008 1013 CENT 1 1 Line
174 1013 55 CENT 1 1 Line
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)
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Mesh Generation
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Structural Lines
Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title
175 1014 23 CENT 1 1 Line
176 1010 1014 CENT 1 1 Line
177 1012 1015 CENT 1 1 Line
178 1015 44 CENT 1 1 Line
179 1016 37 CENT 1 1 Line
180 1006 1016 CENT 1 1 LineSPt!a,SPt!e structural point start / end NoS section number
Ref reference line, reference axis Grp primary group numberType element type
Structural Lines ! Support Conditions and Elastic bedding
Number SPt!a SPt!e Grp Mat Properties Reference Ca[kN/m2] Ct[kN/m2] Cm[kNm/m] w[m]
173 1008 1013 0 3.750E+04 1.000
174 1013 55 0 1.750E+04 1.000
175 1014 23 0 1.750E+04 1.000
176 1010 1014 0 3.750E+04 1.000
177 1012 1015 0 3.750E+04 1.000
178 1015 44 0 1.750E+04 1.000
179 1016 37 0 1.750E+04 1.000
180 1006 1016 0 3.750E+04 1.000SPt!a,SPt!e structural point start / end Reference kinematic constraintGrp primary group number Ca,Ct axial / lateral bedding
Mat material number Cm torsional beddingProperties type of support / coupling conditions w width of support
Structural Areas
Number Grp Mat MRf t[mm] Kind locX dX[!] dY[!] dZ[!] dRot[°] Title
2 100 1 1000.0 RADI 1.000 !0.005 0.000 AreaGrp primary group number locX direction of the local x axisMat material number dX,dY,dZ explicit components of the directionMRf reinforcement material number dRot additional rotation about beam axis
t thickness
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.1.2. Hipótesis De Carga.
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Actions
type part sup Title !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
G G perm dead load 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1 Peso Propio
2 Pavimento
3 Pavimento x 1.50
4 Barreras
5 SCU
6 Carro 1.1
Q_A Q cond Pay load residential cat. A 1.50 0.00 1.00 0.70 0.50 0.30 1.00
7 Carro 1.2
8 Carro 1.3
9 Carro 1.4
10 Carro 1.5
11 Frenado
12 Retracción
13 VientoY c/SC
14 VientoX c/SC
15 Temp Unif+
Q_B Q cond Pay load offices cat. B 1.50 0.00 1.00 0.70 0.50 0.30 1.00
Q_C Q cond Pay load assembling cat. C 1.50 0.00 1.00 0.70 0.70 0.60 1.00
QA Q excl V_Pes 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00
QB Q excl SC_Unif 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00
QC Q excl Fren 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00
T Q excl temperature loading 1.50 0.00 1.00 0.60 0.50 0.00 1.00
16 Temp Unif!
17 Gradiente+
18 Gradiente!
W Q excl wind loading 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00
Reduction coefficient xsi 0.850
Load Case 1 (G ) Peso Propio
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ !1.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Load Case 2 (G ) Pavimento
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 1.384 !1.356 0.000 PG 10.00 [kN/m2]
1.996 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]
17.714 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]
17.102 !1.356 0.000 10.00 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 13.893 1.788 0.000 PG 8.30 [kN/m2]
!1.996 1.956 0.000 8.30 [kN/m2]
1.384 !1.356 0.000 8.30 [kN/m2]
17.102 !1.356 0.000 8.30 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Load Case 3 (G ) Pavimento x 1.50
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 1.384 !1.356 0.000 PG 10.00 [kN/m2]
1.996 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]
17.714 !1.956 0.000 10.00 [kN/m2]
17.102 !1.356 0.000 10.00 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 13.893 1.788 0.000 PG 9.45 [kN/m2]
!1.996 1.956 0.000 9.45 [kN/m2]
1.384 !1.356 0.000 9.45 [kN/m2]
17.102 !1.356 0.000 9.45 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 4 (G ) Barreras
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Line 1.996 !1.956 0.250 PG 5.00 [kN/m]
17.714 !1.956 0.250 5.00 [kN/m]
qgrp 100 activated 100.00 percent
Load Case 5 (G ) SCU
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 13.893 1.788 0.000 PG 9.00 [kN/m2]
!1.996 1.956 0.000 9.00 [kN/m2]
1.384 !1.356 0.000 9.00 [kN/m2]
17.102 !1.356 0.000 9.00 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
Page 32016-05-06
Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Load Case 6 (G ) Carro 1.1
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.350
favourable safety factor 1.000
Combination coefficient "!0 1.000 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)
Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 2.362 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
2.762 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
2.762 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
2.362 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 2.362 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
2.762 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
2.762 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
2.362 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 1.162 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
1.562 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
1.562 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
1.162 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 1.162 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
1.562 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
1.562 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
1.162 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 7 (Q_A ) Carro 1.2
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 5.203 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
5.603 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
5.603 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
5.203 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 4.003 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
4.403 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
4.403 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
4.003 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 4.003 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
4.403 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
4.403 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
4.003 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 5.203 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
5.603 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
Page 42016-05-06
Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
5.603 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
5.203 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 8 (Q_A ) Carro 1.3
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 6.844 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
7.244 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
7.244 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
6.844 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 6.844 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
7.244 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
7.244 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
6.844 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 8.044 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
8.444 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
8.444 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
8.044 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 8.044 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
8.444 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
8.444 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
8.044 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 9 (Q_A ) Carro 1.4
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 9.685 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
10.085 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
10.085 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
9.685 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 9.685 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
10.085 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
10.085 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
9.685 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 10.885 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
11.285 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
11.285 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
10.885 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 10.885 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
11.285 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
11.285 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
10.885 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 10 (Q_A ) Carro 1.5
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 13.726 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
14.126 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
14.126 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
13.726 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 13.726 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
14.126 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
14.126 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
13.726 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 12.526 1.037 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
12.926 1.037 0.000 937.50 [kN/m2]
12.926 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
12.526 1.437 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Area 12.526 !0.963 0.000 PG 937.50 [kN/m2]
12.926 !0.963 0.000 937.50 [kN/m2]
12.926 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
12.526 !0.563 0.000 937.50 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 11 (Q_A ) Frenado
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area 13.893 1.788 0.000 PXX 7.93 [kN/m2]
!1.996 1.956 0.000 7.93 [kN/m2]
1.384 !1.356 0.000 7.93 [kN/m2]
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
17.102 !1.356 0.000 7.93 [kN/m2]
gar 2 activated 100.00 percent
Load Case 12 (Q_A ) Retracción
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area RET epsx !0.165 [o/oo]
GAR 2 activated 100.00 percent
Load Case 13 (Q_A ) VientoY c/SC
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Line 1.996 !1.956 0.000 PYY 7.23 [kN/m]
17.714 !1.956 0.000 7.23 [kN/m]
qgrp 100 activated 100.00 percent
Load Case 14 (Q_A ) VientoX c/SC
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Line !1.996 1.956 0.000 PXX 1.80 [kN/m]
1.996 !1.956 0.000 1.80 [kN/m]
qgrp 100 activated 100.00 percent
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Load Case 15 (Q_A ) Temp Unif+
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.700 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.300 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area T+ dTxy 29.520 [°C]
GAR 2 activated 100.00 percent
Load Case 16 (T ) Temp Unif"
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.600 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area T! dTxy !13.660 [°C]
GAR 2 activated 100.00 percent
Load Case 17 (T ) Gradiente+
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.600 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.000 (permanent)
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area GRT+ dTz !15.000 [°C]
GAR 2 activated 100.00 percent
Load Case 18 (T ) Gradiente"
Factor forces and moments 1.000
Factor dead weight DL!XX 0.000
Factor dead weight DL!YY 0.000
Factor dead weight DL!ZZ 0.000
unfavourable safety factor 1.500
favourable safety factor 0.000
Combination coefficient "!0 0.600 (rare)
Combination coefficient "!1' 1.000 (non frequent)
Combination coefficient "!1 0.500 (frequent)
Combination coefficient "!2 0.000 (permanent)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)
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Puente Losa
Generation of Node and Element Loads
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Loads
Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue
W[m] X[m] Y[m] Z[m]
Area GRT! dTz 8.000 [°C]
GAR 2 activated 100.00 percent
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.1.3. Envolventes Empleadas en los Cálculos.
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(ELU)!LC 1500
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Combination rule Number 1
(ELU)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.1
Resulting loadcases type Ultimate Design combination
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO
500 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
501 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
502 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
503 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
504 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
505 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
506 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
507 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
508 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
525 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
526 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
527 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
528 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
529 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
530 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
531 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
532 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
533 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
550 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
551 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
552 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
553 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
554 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
555 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
556 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
557 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
558 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Peso Propio
2 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento
3 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento x 1.50
4 1.00 permanent load grouped in actions Barreras
12 1.00 permanent load grouped in actions Retracción
13 1.00 permanent load grouped in actions VientoY c/SC
Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES
5 1.00 Exclusive LC A 1 SCU
6 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.1
7 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.2
8 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.3
9 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.4
10 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.5
Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF
6 1.00 Conditional LC Carro 1.1
T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP
15 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif+
16 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif!
17 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente+
18 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente!
19 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp1
20 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp2
21 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp3
22 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp4
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Puente Losa
(ELU)!LC 1500
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
23 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp5
24 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp6
25 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp7
26 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp8
W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT
14 1.00 Exclusive LC X 1 VientoX c/SC
15 1.00 Exclusive LC X 1 Temp Unif+
Generated Load cases
Number Com Title
1500 1 MAX!PX NODE (ELU)
1501 1 MIN!PX NODE (ELU)
1502 1 MAX!PY NODE (ELU)
1503 1 MIN!PY NODE (ELU)
1504 1 MAX!PZ NODE (ELU)
1505 1 MIN!PZ NODE (ELU)
1506 1 MAX!MX NODE (ELU)
1507 1 MIN!MX NODE (ELU)
1508 1 MAX!MY NODE (ELU)
1509 1 MIN!MY NODE (ELU)
1510 1 MAX!MZ NODE (ELU)
1511 1 MIN!MZ NODE (ELU)
1512 1 MAX!UX NODE (ELU)
1513 1 MIN!UX NODE (ELU)
1514 1 MAX!UY NODE (ELU)
1515 1 MIN!UY NODE (ELU)
1516 1 MAX!UZ NODE (ELU)
1517 1 MIN!UZ NODE (ELU)
1522 1 MAX!N BEAM (ELU)
1523 1 MIN!N BEAM (ELU)
1524 1 MAX!VY BEAM (ELU)
1525 1 MIN!VY BEAM (ELU)
1526 1 MAX!VZ BEAM (ELU)
1527 1 MIN!VZ BEAM (ELU)
1528 1 MAX!MT BEAM (ELU)
1529 1 MIN!MT BEAM (ELU)
1530 1 MAX!MY BEAM (ELU)
1531 1 MIN!MY BEAM (ELU)
1532 1 MAX!MZ BEAM (ELU)
1533 1 MIN!MZ BEAM (ELU)
1534 1 MAX!NXX QUAD (ELU)
1535 1 MIN!NXX QUAD (ELU)
1536 1 MAX!NYY QUAD (ELU)
1537 1 MIN!NYY QUAD (ELU)
1538 1 MAX!NXY QUAD (ELU)
1539 1 MIN!NXY QUAD (ELU)
1534 1 MAX!NXX QUAK (ELU)
1535 1 MIN!NXX QUAK (ELU)
1536 1 MAX!NYY QUAK (ELU)
1537 1 MIN!NYY QUAK (ELU)
1538 1 MAX!NXY QUAK (ELU)
1539 1 MIN!NXY QUAK (ELU)
1540 1 MAX!MX QUAD (ELU)
1541 1 MIN!MX QUAD (ELU)
1542 1 MAX!MY QUAD (ELU)
1543 1 MIN!MY QUAD (ELU)
1544 1 MAX!MXY QUAD (ELU)
1545 1 MIN!MXY QUAD (ELU)
1540 1 MAX!MX QUAK (ELU)
1541 1 MIN!MX QUAK (ELU)
1542 1 MAX!MY QUAK (ELU)
1543 1 MIN!MY QUAK (ELU)
1544 1 MAX!MXY QUAK (ELU)
1545 1 MIN!MXY QUAK (ELU)
1546 1 MAX!N BSCT (ELU)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Puente Losa
(ELU)!LC 1500
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
1547 1 MIN!N BSCT (ELU)
1548 1 MAX!VY BSCT (ELU)
1549 1 MIN!VY BSCT (ELU)
1550 1 MAX!VZ BSCT (ELU)
1551 1 MIN!VZ BSCT (ELU)
1552 1 MAX!MT BSCT (ELU)
1553 1 MIN!MT BSCT (ELU)
1554 1 MAX!MY BSCT (ELU)
1555 1 MIN!MY BSCT (ELU)
1556 1 MAX!MZ BSCT (ELU)
1557 1 MIN!MZ BSCT (ELU)
1572 1 MAX!PX KINE (ELU)
1573 1 MIN!PX KINE (ELU)
1574 1 MAX!PY KINE (ELU)
1575 1 MIN!PY KINE (ELU)
1576 1 MAX!PZ KINE (ELU)
1577 1 MIN!PZ KINE (ELU)
1578 1 MAX!MX KINE (ELU)
1579 1 MIN!MX KINE (ELU)
1580 1 MAX!MY KINE (ELU)
1581 1 MIN!MY KINE (ELU)
1582 1 MAX!MZ KINE (ELU)
1583 1 MIN!MZ KINE (ELU)
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 6 is defined more than once in the same action or in different actions
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 15 is defined more than once in the same action or in different actions
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Puente Losa
(SIS)!LC 1600
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Combination rule Number 1
(SIS)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.3
Resulting loadcases type Ultimate Earthquake combin.
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO
500 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
501 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
502 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
503 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
504 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
505 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
506 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
507 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
508 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
525 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
526 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
527 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
528 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
529 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
530 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
531 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
532 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
533 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
550 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
551 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
552 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
553 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
554 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
555 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
556 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
557 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
558 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Peso Propio
2 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento
3 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento x 1.50
4 1.00 permanent load grouped in actions Barreras
12 1.00 permanent load grouped in actions Retracción
13 1.00 permanent load grouped in actions VientoY c/SC
Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES
5 1.00 Exclusive LC A 1 SCU
6 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.1
7 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.2
8 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.3
9 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.4
10 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.5
Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF
6 1.00 Conditional LC Carro 1.1
T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP
15 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif+
16 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif!
17 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente+
18 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente!
19 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp1
20 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp2
21 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp3
22 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp4
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(SIS)!LC 1600
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Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
23 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp5
24 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp6
25 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp7
26 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp8
W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT
14 1.00 Exclusive LC X 1 VientoX c/SC
15 1.00 Exclusive LC X 1 Temp Unif+
Generated Load cases
Number Com Title
1600 1 MAXE!PX NODE (SIS)
1601 1 MINE!PX NODE (SIS)
1602 1 MAXE!PY NODE (SIS)
1603 1 MINE!PY NODE (SIS)
1604 1 MAXE!PZ NODE (SIS)
1605 1 MINE!PZ NODE (SIS)
1606 1 MAXE!MX NODE (SIS)
1607 1 MINE!MX NODE (SIS)
1608 1 MAXE!MY NODE (SIS)
1609 1 MINE!MY NODE (SIS)
1610 1 MAXE!MZ NODE (SIS)
1611 1 MINE!MZ NODE (SIS)
1612 1 MAXE!UX NODE (SIS)
1613 1 MINE!UX NODE (SIS)
1614 1 MAXE!UY NODE (SIS)
1615 1 MINE!UY NODE (SIS)
1616 1 MAXE!UZ NODE (SIS)
1617 1 MINE!UZ NODE (SIS)
1622 1 MAXE!N BEAM (SIS)
1623 1 MINE!N BEAM (SIS)
1624 1 MAXE!VY BEAM (SIS)
1625 1 MINE!VY BEAM (SIS)
1626 1 MAXE!VZ BEAM (SIS)
1627 1 MINE!VZ BEAM (SIS)
1628 1 MAXE!MT BEAM (SIS)
1629 1 MINE!MT BEAM (SIS)
1630 1 MAXE!MY BEAM (SIS)
1631 1 MINE!MY BEAM (SIS)
1632 1 MAXE!MZ BEAM (SIS)
1633 1 MINE!MZ BEAM (SIS)
1634 1 MAXE!NXX QUAD (SIS)
1635 1 MINE!NXX QUAD (SIS)
1636 1 MAXE!NYY QUAD (SIS)
1637 1 MINE!NYY QUAD (SIS)
1638 1 MAXE!NXY QUAD (SIS)
1639 1 MINE!NXY QUAD (SIS)
1634 1 MAXE!NXX QUAK (SIS)
1635 1 MINE!NXX QUAK (SIS)
1636 1 MAXE!NYY QUAK (SIS)
1637 1 MINE!NYY QUAK (SIS)
1638 1 MAXE!NXY QUAK (SIS)
1639 1 MINE!NXY QUAK (SIS)
1640 1 MAXE!MX QUAD (SIS)
1641 1 MINE!MX QUAD (SIS)
1642 1 MAXE!MY QUAD (SIS)
1643 1 MINE!MY QUAD (SIS)
1644 1 MAXE!MXY QUAD (SIS)
1645 1 MINE!MXY QUAD (SIS)
1640 1 MAXE!MX QUAK (SIS)
1641 1 MINE!MX QUAK (SIS)
1642 1 MAXE!MY QUAK (SIS)
1643 1 MINE!MY QUAK (SIS)
1644 1 MAXE!MXY QUAK (SIS)
1645 1 MINE!MXY QUAK (SIS)
1646 1 MAXE!N BSCT (SIS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(SIS)!LC 1600
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Generated Load cases
Number Com Title
1647 1 MINE!N BSCT (SIS)
1648 1 MAXE!VY BSCT (SIS)
1649 1 MINE!VY BSCT (SIS)
1650 1 MAXE!VZ BSCT (SIS)
1651 1 MINE!VZ BSCT (SIS)
1652 1 MAXE!MT BSCT (SIS)
1653 1 MINE!MT BSCT (SIS)
1654 1 MAXE!MY BSCT (SIS)
1655 1 MINE!MY BSCT (SIS)
1656 1 MAXE!MZ BSCT (SIS)
1657 1 MINE!MZ BSCT (SIS)
1672 1 MAXE!PX KINE (SIS)
1673 1 MINE!PX KINE (SIS)
1674 1 MAXE!PY KINE (SIS)
1675 1 MINE!PY KINE (SIS)
1676 1 MAXE!PZ KINE (SIS)
1677 1 MINE!PZ KINE (SIS)
1678 1 MAXE!MX KINE (SIS)
1679 1 MINE!MX KINE (SIS)
1680 1 MAXE!MY KINE (SIS)
1681 1 MINE!MY KINE (SIS)
1682 1 MAXE!MZ KINE (SIS)
1683 1 MINE!MZ KINE (SIS)
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 6 is defined more than once in the same action or in different actions
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 15 is defined more than once in the same action or in different actions
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(ELS)!LC 1700
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Combination rule Number 1
(ELS)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.4
Resulting loadcases type Service: Rare combination
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO
500 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
501 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
502 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
503 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
504 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
505 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
506 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
507 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
508 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
525 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
526 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
527 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
528 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
529 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
530 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
531 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
532 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
533 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
550 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
551 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
552 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
553 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
554 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
555 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
556 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
557 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
558 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Peso Propio
2 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento
3 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento x 1.50
4 1.00 permanent load grouped in actions Barreras
12 1.00 permanent load grouped in actions Retracción
13 1.00 permanent load grouped in actions VientoY c/SC
Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES
5 1.00 Exclusive LC A 1 SCU
6 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.1
7 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.2
8 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.3
9 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.4
10 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.5
Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF
6 1.00 Conditional LC Carro 1.1
T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP
15 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif+
16 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif!
17 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente+
18 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente!
19 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp1
20 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp2
21 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp3
22 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp4
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(ELS)!LC 1700
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istik
.de
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
23 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp5
24 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp6
25 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp7
26 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp8
W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT
14 1.00 Exclusive LC X 1 VientoX c/SC
15 1.00 Exclusive LC X 1 Temp Unif+
Generated Load cases
Number Com Title
1700 1 MAXR!PX NODE (ELS)
1701 1 MINR!PX NODE (ELS)
1702 1 MAXR!PY NODE (ELS)
1703 1 MINR!PY NODE (ELS)
1704 1 MAXR!PZ NODE (ELS)
1705 1 MINR!PZ NODE (ELS)
1706 1 MAXR!MX NODE (ELS)
1707 1 MINR!MX NODE (ELS)
1708 1 MAXR!MY NODE (ELS)
1709 1 MINR!MY NODE (ELS)
1710 1 MAXR!MZ NODE (ELS)
1711 1 MINR!MZ NODE (ELS)
1712 1 MAXR!UX NODE (ELS)
1713 1 MINR!UX NODE (ELS)
1714 1 MAXR!UY NODE (ELS)
1715 1 MINR!UY NODE (ELS)
1716 1 MAXR!UZ NODE (ELS)
1717 1 MINR!UZ NODE (ELS)
1722 1 MAXR!N BEAM (ELS)
1723 1 MINR!N BEAM (ELS)
1724 1 MAXR!VY BEAM (ELS)
1725 1 MINR!VY BEAM (ELS)
1726 1 MAXR!VZ BEAM (ELS)
1727 1 MINR!VZ BEAM (ELS)
1728 1 MAXR!MT BEAM (ELS)
1729 1 MINR!MT BEAM (ELS)
1730 1 MAXR!MY BEAM (ELS)
1731 1 MINR!MY BEAM (ELS)
1732 1 MAXR!MZ BEAM (ELS)
1733 1 MINR!MZ BEAM (ELS)
1734 1 MAXR!NXX QUAD (ELS)
1735 1 MINR!NXX QUAD (ELS)
1736 1 MAXR!NYY QUAD (ELS)
1737 1 MINR!NYY QUAD (ELS)
1738 1 MAXR!NXY QUAD (ELS)
1739 1 MINR!NXY QUAD (ELS)
1734 1 MAXR!NXX QUAK (ELS)
1735 1 MINR!NXX QUAK (ELS)
1736 1 MAXR!NYY QUAK (ELS)
1737 1 MINR!NYY QUAK (ELS)
1738 1 MAXR!NXY QUAK (ELS)
1739 1 MINR!NXY QUAK (ELS)
1740 1 MAXR!MX QUAD (ELS)
1741 1 MINR!MX QUAD (ELS)
1742 1 MAXR!MY QUAD (ELS)
1743 1 MINR!MY QUAD (ELS)
1744 1 MAXR!MXY QUAD (ELS)
1745 1 MINR!MXY QUAD (ELS)
1740 1 MAXR!MX QUAK (ELS)
1741 1 MINR!MX QUAK (ELS)
1742 1 MAXR!MY QUAK (ELS)
1743 1 MINR!MY QUAK (ELS)
1744 1 MAXR!MXY QUAK (ELS)
1745 1 MINR!MXY QUAK (ELS)
1746 1 MAXR!N BSCT (ELS)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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(ELS)!LC 1700
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Generated Load cases
Number Com Title
1747 1 MINR!N BSCT (ELS)
1748 1 MAXR!VY BSCT (ELS)
1749 1 MINR!VY BSCT (ELS)
1750 1 MAXR!VZ BSCT (ELS)
1751 1 MINR!VZ BSCT (ELS)
1752 1 MAXR!MT BSCT (ELS)
1753 1 MINR!MT BSCT (ELS)
1754 1 MAXR!MY BSCT (ELS)
1755 1 MINR!MY BSCT (ELS)
1756 1 MAXR!MZ BSCT (ELS)
1757 1 MINR!MZ BSCT (ELS)
1772 1 MAXR!PX KINE (ELS)
1773 1 MINR!PX KINE (ELS)
1774 1 MAXR!PY KINE (ELS)
1775 1 MINR!PY KINE (ELS)
1776 1 MAXR!PZ KINE (ELS)
1777 1 MINR!PZ KINE (ELS)
1778 1 MAXR!MX KINE (ELS)
1779 1 MINR!MX KINE (ELS)
1780 1 MAXR!MY KINE (ELS)
1781 1 MINR!MY KINE (ELS)
1782 1 MAXR!MZ KINE (ELS)
1783 1 MINR!MZ KINE (ELS)
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 6 is defined more than once in the same action or in different actions
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 15 is defined more than once in the same action or in different actions
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Puente Losa
(CUASIP)!LC 1800
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.de
Combination rule Number 1
(CUASIP)
Superposition according to manual MAXIMA formula 2.7
Resulting loadcases type Service: Permanent combination
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
E E 1.30 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 SISMO
500 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
501 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
502 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
503 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
504 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
505 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
506 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
507 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
508 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
525 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
526 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
527 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
528 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
529 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
530 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
531 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
532 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
533 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
550 1.00 Exclusive LC X 1 MAX U (CQC )
551 1.00 Exclusive LC X 1 MAX V (CQC )
552 1.00 Exclusive LC X 1 MAX A (CQC )
553 1.00 Exclusive LC X 1 MAX N (CQC )
554 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vy (CQC )
555 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Vz (CQC )
556 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mt (CQC )
557 1.00 Exclusive LC X 1 MAX My (CQC )
558 1.00 Exclusive LC X 1 MAX Mz (CQC )
G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM
1 1.00 permanent load grouped in actions Peso Propio
2 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento
3 1.00 Exclusive LC AG 1 Pavimento x 1.50
4 1.00 permanent load grouped in actions Barreras
12 1.00 permanent load grouped in actions Retracción
13 1.00 permanent load grouped in actions VientoY c/SC
Q_A Q 1.35 0.00 1.00 0.75 0.75 0.00 1.00 V_PES
5 1.00 Exclusive LC A 1 SCU
6 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.1
7 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.2
8 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.3
9 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.4
10 1.00 Exclusive LC A 1 Carro 1.5
Q_B Q 1.35 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 1.00 SC_UNIF
6 1.00 Conditional LC Carro 1.1
T Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.60 0.50 1.00 TEMP
15 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif+
16 1.00 Exclusive LC A 1 Temp Unif!
17 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente+
18 1.00 Exclusive LC A 1 Gradiente!
19 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp1
20 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp2
21 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp3
22 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp4
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
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Puente Losa
(CUASIP)!LC 1800
SO
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istik
.de
Loadcase selection and Actions
Act type !"u !"f !"a #"0 #"1 #"2 #"1'
LC factor Type of load case Title
23 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp5
24 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp6
25 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp7
26 1.00 Exclusive LC A 1 CombGradTemp8
W Q 1.50 0.00 1.00 0.60 0.20 0.00 1.00 VIENT
14 1.00 Exclusive LC X 1 VientoX c/SC
15 1.00 Exclusive LC X 1 Temp Unif+
Generated Load cases
Number Com Title
1800 1 MAXP!PX NODE (CUASIP)
1801 1 MINP!PX NODE (CUASIP)
1802 1 MAXP!PY NODE (CUASIP)
1803 1 MINP!PY NODE (CUASIP)
1804 1 MAXP!PZ NODE (CUASIP)
1805 1 MINP!PZ NODE (CUASIP)
1806 1 MAXP!MX NODE (CUASIP)
1807 1 MINP!MX NODE (CUASIP)
1808 1 MAXP!MY NODE (CUASIP)
1809 1 MINP!MY NODE (CUASIP)
1810 1 MAXP!MZ NODE (CUASIP)
1811 1 MINP!MZ NODE (CUASIP)
1812 1 MAXP!UX NODE (CUASIP)
1813 1 MINP!UX NODE (CUASIP)
1814 1 MAXP!UY NODE (CUASIP)
1815 1 MINP!UY NODE (CUASIP)
1816 1 MAXP!UZ NODE (CUASIP)
1817 1 MINP!UZ NODE (CUASIP)
1822 1 MAXP!N BEAM (CUASIP)
1823 1 MINP!N BEAM (CUASIP)
1824 1 MAXP!VY BEAM (CUASIP)
1825 1 MINP!VY BEAM (CUASIP)
1826 1 MAXP!VZ BEAM (CUASIP)
1827 1 MINP!VZ BEAM (CUASIP)
1828 1 MAXP!MT BEAM (CUASIP)
1829 1 MINP!MT BEAM (CUASIP)
1830 1 MAXP!MY BEAM (CUASIP)
1831 1 MINP!MY BEAM (CUASIP)
1832 1 MAXP!MZ BEAM (CUASIP)
1833 1 MINP!MZ BEAM (CUASIP)
1834 1 MAXP!NXX QUAD (CUASIP)
1835 1 MINP!NXX QUAD (CUASIP)
1836 1 MAXP!NYY QUAD (CUASIP)
1837 1 MINP!NYY QUAD (CUASIP)
1838 1 MAXP!NXY QUAD (CUASIP)
1839 1 MINP!NXY QUAD (CUASIP)
1834 1 MAXP!NXX QUAK (CUASIP)
1835 1 MINP!NXX QUAK (CUASIP)
1836 1 MAXP!NYY QUAK (CUASIP)
1837 1 MINP!NYY QUAK (CUASIP)
1838 1 MAXP!NXY QUAK (CUASIP)
1839 1 MINP!NXY QUAK (CUASIP)
1840 1 MAXP!MX QUAD (CUASIP)
1841 1 MINP!MX QUAD (CUASIP)
1842 1 MAXP!MY QUAD (CUASIP)
1843 1 MINP!MY QUAD (CUASIP)
1844 1 MAXP!MXY QUAD (CUASIP)
1845 1 MINP!MXY QUAD (CUASIP)
1840 1 MAXP!MX QUAK (CUASIP)
1841 1 MINP!MX QUAK (CUASIP)
1842 1 MAXP!MY QUAK (CUASIP)
1843 1 MINP!MY QUAK (CUASIP)
1844 1 MAXP!MXY QUAK (CUASIP)
1845 1 MINP!MXY QUAK (CUASIP)
1846 1 MAXP!N BSCT (CUASIP)
QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)
Page 122016-05-06
Puente Losa
(CUASIP)!LC 1800
SO
FiS
TiK
AG
- w
ww
.sof
istik
.de
Generated Load cases
Number Com Title
1847 1 MINP!N BSCT (CUASIP)
1848 1 MAXP!VY BSCT (CUASIP)
1849 1 MINP!VY BSCT (CUASIP)
1850 1 MAXP!VZ BSCT (CUASIP)
1851 1 MINP!VZ BSCT (CUASIP)
1852 1 MAXP!MT BSCT (CUASIP)
1853 1 MINP!MT BSCT (CUASIP)
1854 1 MAXP!MY BSCT (CUASIP)
1855 1 MINP!MY BSCT (CUASIP)
1856 1 MAXP!MZ BSCT (CUASIP)
1857 1 MINP!MZ BSCT (CUASIP)
1872 1 MAXP!PX KINE (CUASIP)
1873 1 MINP!PX KINE (CUASIP)
1874 1 MAXP!PY KINE (CUASIP)
1875 1 MINP!PY KINE (CUASIP)
1876 1 MAXP!PZ KINE (CUASIP)
1877 1 MINP!PZ KINE (CUASIP)
1878 1 MAXP!MX KINE (CUASIP)
1879 1 MINP!MX KINE (CUASIP)
1880 1 MAXP!MY KINE (CUASIP)
1881 1 MINP!MY KINE (CUASIP)
1882 1 MAXP!MZ KINE (CUASIP)
1883 1 MINP!MZ KINE (CUASIP)
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 6 is defined more than once in the same action or in different actions
+++++ warning no. 44 in program read_14_NR
Combinationrule 1
Loadcase 15 is defined more than once in the same action or in different actions
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2. ANÁLISIS DE LA LOSA SUPERIOR.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.1. ELU Flexión.
M 1 : 81
X
Y Z
Contour
m0.00
5.00
10.00
15.00
-5.000.005.00
M 1 : 81
X
Y
Z
1576
-31.4
1558 1500
1400
1300
1300
1200 1200
1100
1100
1000
900.0
800.0 800.0
700.0
600.0
600.0
500.0
400.0
400.0
200.0200.0
142.1
100.0 85.5
74.2
65.1
6.23
2.23
1.91
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -31.4 to 1576. step 100.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
-682.7
352.0-626.0
-600.0
-588.0
-540.6
342.7
300.0
-300.0
-288.2200.0
200.0
-200.0 -200.0
-179.9
-111.9
100.0
100.0
-100.0
-100.0
-100.0
-9.92
0.0
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1541 MIN-MX QUAD (ELU) , from -682.7 to 352.0 step 100.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
154.3
-133.3
135.8
120.0
102.2
100.0
90.8
-87.2
84.880.
0
75.570.0
65.263.5
60.0
58.5
58.4
57.440.0
-40.0
29.0
27.9
-23.1
22.4
20.0
20.0
-20.0
-20.0-19.6
16.3
15.48.73
8.13 5.67
0.0
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1542 MAX-MY QUAD (ELU) , from -133.3 to 154.3 step 20.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
-533.1
19.0
-452.2
-319.9
-300.0
-193.8-150.0
-123.5
-100.0
-83.9-80.4
-65.8-50.0
-47.1
-20.3
15.4
15.0
-12.8
-11.4
10.9 10.5
-4.68
1.92
0.0
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1543 MIN-MY QUAD (ELU) , from -533.1 to 19.0 step 50.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
39.0
37.1
36.0
22.0
22.0
16.0
12.1
11.7
8.00
8.00
6.00
6.00
4.00
4.00
4.00
2.90
2.13
2.00
2.00
2.00
2.00
1.010.546
0.542
0.268
0.135
0.105
0.0978
0.0
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 39.0 step 2.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
28.2
16.5
14.8
13.8
12.0
12.0
9.50
8.66
6.00
4.36
4.00
3.03
2.73
2.71
2.00
2.00
1.88
1.41
1.34
0.918
0.754 0.674
0.525
0.489
0.0
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 28.2 step 2.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
43.4
40.03
5.0
35.0
30.0
30.0
25.0
25.0
24.7
23.8
21.8
20.0
20.019.4
16.5
15.0 1
5.0
14.7
10.3
10.0
0.133
0.0
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 43.4 step 5.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
19.9
12.1
11.3
10.1
9.31
8.69
8.24
8.00
7.00
7.00
6.08
6.00
6.00
5.93
5.74
5.00
4.48
3.00
2.05
2.00
1.00
0.687
0.660
0.425
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 19.9 step 1.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
55.3
42.4
35.0
30.0
17.3
15.7
10.1
10.0
5.005.00
5.00
3.45
1.20
1.17
0.994
0.845
0.373
0.121
0.0735
0.0550
0.0
0.00.00.00.0
0.0 0.0
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 55.3 step 5.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
40.1
22.7
16.2
15.1
15.0
14.0
13.3
11.7
7.34
7.28
7.13
6.19
5.99
5.00
5.00
5.00
5.00
4.97
4.22
1.86
1.07
0.607
0.399
0.368
0.275
0.0
0.00.00.00.0
0.0
0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 40.1 step 5.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
36.8
36.0
34.0
32.0
32.0
30.0
30.0
28.0
28.0
26.7
26.2
26.0
24.5
24.0
22.0
21.8
21.8
21.1
20.0
19.7
18.0
10.0
10.0
6.14
6.00
0.0
0.0
0.0
0.00.0
0.0
0.0 0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 36.8 step 2.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
26.9
16.4
15.6
12.5
12.4
11.3
10.9
10.1
10.0
10.0
9.628.34
8.29
8.00
7.43
7.28
6.52
6.47
6.00
6.00
5.36
5.27
4.57
4.50
4.00
4.00
3.60
2.130.103
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0 0.0
0.0
Sector of system Group 100
Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 3 , from 0 to 26.9 step 2.00 cm2/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 65
X
YZX * 0.951Y * 0.790Z * 0.686
Sector of system Group 100
Section plane area
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-6.00
-4.00
-2.00
0.00
2.00
M 1 : 65
X
YZX * 0.951Y * 0.790Z * 0.686
516.4
-233.3
392.1
-231.7 -223.9
173.3
-170.4
166.5 -154.2
97.6
-57.9
8.29
2.47
1.61
1.46
1.08
-0.196
Sector of system Group 100
Bending moment My, Loadcase 1554 MAX-MY BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kNm (Min=-233.3) (Max=516.4)
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-6.00
-4.00
-2.00
0.00
2.00
M 1 : 84
X
Y
Z
-765.1-0.6518E-3
-750.6
-592.1
-534.4-380.5
-272.2
-202.2
-126.3
-108.9
-26.0
-5.00
-4.57
Sector of system Group 100
Bending moment My, Loadcase 1555 MIN-MY BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kNm (Min=-765.1) (Max=0)
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 60
XY
ZX * 0.860Y * 0.618Z * 0.938
14.4
14.1
14.1
14.1
14.1
14.1
5.81
5.78
5.40
3.80
3.19
1.58
1.57
1.53
1.47
0.0035
0.0034
0.0030
0.0012
0.1243E-3
Sector of system Group 100
External Beam Sections , Longitudinal Reinforcements Lay. 1, Design Case 1 , 1 cm 3D = 10.0 cm2 (Max=14.4)
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-6.00
-4.00
-2.00
0.00
2.00
M 1 : 60
XY
ZX * 0.860Y * 0.618Z * 0.938
20.6
19.3
16.3
14.1
14.1
14.1
14.1
14.1
9.21
6.02
5.84
5.84
5.80
1.78
1.57
Sector of system Group 100
External Beam Sections , Longitudinal Reinforcements Lay. 2, Design Case 1 , 1 cm 3D = 20.0 cm2 (Max=20.6)
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00
-6.00
-4.00
-2.00
0.00
2.00
M 1 : 44
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
663.1
-263.3
523.6
414.3
241.8
-124.1
-115.5
-81.9
-59.4
43.2
-27.5
-19.3
-19.2
15.5
-13.0
4.27
-4.00
Sector of system Group 100
Shear force Vz, Loadcase 1550 MAX-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-263.3) (Max=663.1)
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00
-4.00
-2.00
0.00
M 1 : 44
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-754.0
203.1
-694.3
-568.1
-395.6
-253.9
110.7
-73.0
-41.5
-37.6
31.7
-21.7
-20.3
18.8
-8.58
-8.40
-6.34
1.38
Sector of system Group 100
Shear force Vz, Loadcase 1551 MIN-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-754.0) (Max=203.1)
m0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00
-4.00
-2.00
0.00
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.2. ELU Cortante.
M 1 : 44
XYZ
X * 0.688
Y * 0.797
Z * 0.944
663.1
-263.3523.6
414.3
241.8
-124.1
-115.5
-81.9
-59.4
43.2
-27.5
-19.3
-19.2
15.5
-13.0
4.27
-4.00
Sector of system Group 100
Shear force Vz, Loadcase 1550 MAX-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-263.3) (Max=663.1)
m0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
-4.00-2.000.00
M 1 : 44
XYZ
X * 0.688
Y * 0.797
Z * 0.944
-754.0
203.1
-694.3
-568.1
-395.6
-253.9
110.7
-73.0
-41.5
-37.6
31.7
-21.7
-20.3
18.8
-8.58
-8.40
-6.34
1.38 Sector of system Group 100
Shear force Vz, Loadcase 1551 MIN-VZ BSCT (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-754.0) (Max=203.1)
m0.00
2.00
4.00
6.00
8.00
10.00
-4.00-2.000.00
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.2.3. ELS Fisuración.
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
689.6
-135.5
684.3
650.0
600.0
600.0
550.0
550.0
500.0
500.0
450.0
450.0
400.0 400.0
350.0
300.0 300.0
250.02
00.0
200.0
150.0
150.0
100.0
70.4
-66.1
-62.2
-61.8
50.0
50.0
34.8
-15.1
-1.46
-0.0403
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1840 MAXP-MX QUAD (CUASIP) , from -135.5 to 689.6 step 50.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
505.7
-308.1
497.6
450.0
400.0
400.0
350.0
350.0
300.0
300.0
250.0
250.0
-228.4
200.0
200.0
-200.0
-186.3
-171.5
150.0
150.0
100.0
50.0
50.0
-50.0
-50.0
-44.9
-15.7
-5.39
-3.62
-3.20
0.0
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1841 MINP-MX QUAD (CUASIP) , from -308.1 to 505.7 step 50.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
Y
Z
-202.1
83.0-153.4
-100.0
-71.2
-58.9
46.7
41.1
40.0
-40.0-36.7
32.8
-32.4 -28.8
26.8
22.1
-20.0-18.0
16.4
-14.0
12.8
10.1
6.38
-5.15
3.91
0.524
0.471
0.224
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-yy in local y in Node , Loadcase 1842 MAXP-MY QUAD (CUASIP) , from -202.1 to 83.0 step 20.0 kNm/m
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 81
X
YZ
-257.0
58.4
-203.1
-160.0
-105.7
-97.6
-80.0
-60.0
-48.8
-39.0
-38.9
32.2
24.3
-22.6
-20.0
19.0
16.8
-15.7
12.2
7.30
-2.97
2.71
-2.40
-1.18
0.0
Sector of system Beam Elements,Quadrilateral Elements,Supporting Lines
Bending moment m-yy in local y in Node
, Loadcase 1843 MINP-MY QUAD (CUASIP) , from -257.0 to 58.4 step 20.0 kNm/m
m0.00
5.00
10.00
15.00
-5.00 0.00 5.00
Obra:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE-08
Versión Hoja Cálculo: V.001
Acceso a Lloseta desde Ma-13Fisuración Paso Inferior
ESTADO LÍMITE DE FISURACIÓN EN SECCIONES RECTANGULARES SOMETIDAS A FLEXIÓN SIMPLE
Versión Hoja Cálculo: V.001
1. DATOS DE LOS MATERIALES PARA EL CÁLCULO:
fck [Mpa]: 30 Resistencia característica del hormigón.
fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón
E [N/mm2]: 2 86E+04 Módulo de elasticidad del hormigónE H [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón
E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.
2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:
2.1 Datos de la Sección de Hormigón:
B [m]: 1.00 Ancho de la Sección Transversal.
H [m]: 1.00 Canto de la Sección Transversal
Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.
Ib [m4]: 8.33E-02 Momento de Inercia de la sección bruta
2.2. Datos de las Armaduras:
As, TRACC [m2]: 4.91E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.
As, COMP [m2]: 1.13E-03 Área total de las armaduras comprimidas.
![mm]" 25 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.
s [m]: 0.10 Separación máxima entre armaduras longitudinales.
c [m]: 0.040 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.[ ] g g
r [m]: 0.053 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal.
d [m]: 0.948 Canto útil de la sección
2.3. Datos de la seccion Homogeizada:
Z G [m]: 0.488 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.
I H [m4]: 9.21E-02 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.
2.4. Datos Auxiliares para el Cálculo de la Fisuración:
bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.38 m-)
hc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficazhc, ef [m]: 0.24 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz
0.2400 Área de hormigón de la zona de recubrimiento .
Página 1
Obra:Elemento:
Fecha: Normativa Aplicada: EHE-08
Acceso a Lloseta desde Ma-13Fisuración Paso Inferior
ESTADO LÍMITE DE FISURACIÓN EN SECCIONES RECTANGULARES SOMETIDAS A FLEXIÓN SIMPLE
2.4. Momento Flector para la Comprobación:
M K [kN·m]: 689.60 Momento flector en la hipótesis para la que se realiza la comprobación.
2.5. Estado Tenso-Deformacional de la Sección:
!#!S [Mpa]: 170.04 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.
#!SR [Mpa]: 134.78 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en
que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)
3. CÁLCULO DEL MOMENTO DE FISURACIÓN:
Cálculo del momento de fisuración, correspondiente al instante en el que la fibra más traccionada del hormigón alcanza fct, flex. Cálculo del momento de fisuración, correspondiente al instante en el que la fibra más traccionada del hormigón alcanza fct, flex.
M FIS [kN·m]: 546.62 Momento de fisuración de la sección
4. CÁLCULO DE LA APERTURA DE FISURA:
L t t í ti d fi l l á di t l i i t ió
Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria
$ La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión:
s
eficazc
mA
Akscs
,
14.02.02%
%%&%&%'
s
s
s
sr
s
s
smE
kE
! "#
$
$
%
&
'
'
(
)
**
+
,
--
.
/"0"1 4.01
2
2
smmk sw !2 ""1
234 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor
característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).
0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.
sss $%
'( +.
1"
51
1
211
8 !
!!k
k 2 : 0.5 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).
S m [mm]: 1.61E+02 Separación media entre fisuras.
! sm : 5.55E-04 Alargamiento medio de las armaduras.
wk [mm]: 0.15 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.
Página 2
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN (PILOTES).
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13
Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3.1.Comprobaciones Geotécnicas.
M 1 : 244
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1098
-8.31
-1074-1074
-1050-1050
-1026-1026
-1002-1002
-978.6
-970.4
-954.9
-946.6
-931.1
-922.8
-907.3
-899.0
-883.5
-875.2
-859.7
-851.4
-835.9
-827.6
-812.1
-803.9
-788.3
-780.1
-764.6
-756.3
-739.4
-732.5
-714.3
-708.7
-686.0
-684.9
-661.1
-657.7
-637.4
-612.2
-587.1
-558.8
-530.5
-448.1
-151.0
-115.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1722 MAXR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1098.) (Max=-8.31)
Y --30.00 -25.00 -20.00 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
X40
.00
38.0
036
.00
34.0
032
.00
30.0
028
.00
26.0
024
.00
22.0
020
.00
18.0
016
.00
14.0
012
.00
10.0
08.
006.
004.
002.
000.
00-2
.00
-4.0
0-6
.00
-8.0
0-1
0.00
-12.
00-1
4.00
-16.
00-1
8.00
-20.
00-2
2.00
-24.
00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1907
-529.3
-1883-1883
-1876-1859
-1859-1852-1852
-1836-1836-1828
-1828-1812
-1812-1804
-1788
-1780-1764
-1757
-1740-1733
-1717-1709
-1693-1685
-1669-1662
-1645-1638
-1622-1614
-1598-1590
-1574-1566
-1549-1543
-1524-1518
-1492
-1467-1464
-1436
-969.1
-636.1
-557.5
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1723 MINR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1907.) (Max=-529.3)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
9.3.2. ELU Flexión.
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
M 1 : 244
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1098
-8.31
-1074-1074
-1050-1050
-1026-1026
-1002-1002
-978.6
-970.4
-954.9
-946.6
-931.1
-922.8
-907.3
-899.0
-883.5
-875.2
-859.7
-851.4
-835.9
-827.6
-812.1
-803.9
-788.3
-780.1
-764.6
-756.3
-739.4
-732.5
-714.3
-708.7
-686.0
-684.9
-661.1
-657.7
-637.4
-612.2
-587.1
-558.8
-530.5
-448.1
-151.0
-115.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1722 MAXR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1098.) (Max=-8.31)
Y --30.00 -25.00 -20.00 -15.00 -10.00 -5.00 0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00
X40
.00
38.0
036
.00
34.0
032
.00
30.0
028
.00
26.0
024
.00
22.0
020
.00
18.0
016
.00
14.0
012
.00
10.0
08.
006.
004.
002.
000.
00-2
.00
-4.0
0-6
.00
-8.0
0-1
0.00
-12.
00-1
4.00
-16.
00-1
8.00
-20.
00-2
2.00
-24.
00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1907
-529.3
-1883-1883
-1876-1859
-1859-1852-1852
-1836-1836-1828
-1828-1812
-1812-1804
-1788
-1780-1764
-1757
-1740-1733
-1717-1709
-1693-1685
-1669-1662
-1645-1638
-1622-1614
-1598-1590
-1574-1566
-1549-1543
-1524-1518
-1492
-1467-1464
-1436
-969.1
-636.1
-557.5
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1723 MINR-N BEAM (ELS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1907.) (Max=-529.3)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-986.3
72.9
-962.6-962.6
-938.8-938.8
-915.0-915.0
-891.2-891.2
-867.4-867.4
-859.0
-843.6-843.6
-835.2-835.2
-819.8-819.8
-811.4-811.4
-796.0-796.0
-787.6-787.6
-772.3-772.3
-763.8-763.8
-748.5-748.5
-740.0-740.0
-724.7-724.7
-716.3-716.3
-700.9-700.9
-692.5-692.5
-677.1-677.1
-668.7-668.7
-653.3-653.3
-644.9-644.9
-628.2-628.2
-621.1-621.1
-603.1-603.1
-597.3-597.3
-574.8
-573.5
-549.8
-546.5
-526.0
-500.8
-475.7
-447.4
-419.2
-366.9
-87.4
44.7
16.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1522 MAX-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-986.3) (Max=72.9)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-2587
-747.9
-2555
-2545-2523
-2513-2491
-2480
-2458-2448
-2426-2416
-2394-2384
-2362-2352
-2330-2320
-2298-2288
-2266-2256
-2234-2223
-2202-2191
-2169-2159
-2137-2127
-2103-2095
-2070-2061
-2027
-1993-1989
-1951
-1342
-892.1
-786.0
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1523 MIN-N BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 3609. kN (Min=-2587.) (Max=-747.9)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
705.5
701.9
346.4
264.4
161.7
159.5
145.9
132.1
127.4
105.1
84.9
73.3
55.1
36.8
36.3
18.8
8.94
8.668.07
8.05
7.75
6.36
5.08
3.95
2.31
2.06
0.736
0.550
0.440
0.408
0.399
0.365
0.293
0.279
0.260
0.154
0.120
0.0422
0.0295
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1530 MAX-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-4.3585e-17) (Max=705.5)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 264
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-748.7
-0.0176
-375.7-349.4
-271.0
-163.1
-148.6
-144.2
-134.8
-120.8
-106.1-85.5
-61.4
-36.4
-19.6
-8.67
-8.49
-7.98
-7.92
-7.92
-6.28
-5.08
-4.03
-3.41
-2.36
-1.27
-0.597
-0.450
-0.433
-0.406
-0.399
-0.342
-0.263
-0.233
-0.176
-0.121
-0.0474
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1531 MIN-MY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-748.7) (Max= 3.3827e-17)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
129.3
-51.7
126.2
104.6
102.9
85.8
81.8
78.070.8
68.0
61.1
31.2
25.3
18.9
-18.5
7.80
5.54
-1.77
-1.58
-1.54
-1.54
-1.27
-1.14
-0.876
-0.490
0.371
0.353
-0.340
-0.298
0.287
0.282
0.263
0.223
0.202
0.145
0.0989
0.0971
-0.0939
0.0343
0.0248
0.0236
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1532 MAX-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-51.7) (Max=129.3)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 259
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-289.5
32.7
-183.6
-130.5
-70.1
31.8
28.2
21.6
20.4
13.3
12.5
-7.60
-6.43
6.12
-5.94
-5.41
4.90
-4.81
-4.72
-4.15
3.78
-2.80
-2.78
1.57
-1.55
-1.12
-0.956
-0.231
-0.170
-0.109
0.0904
0.0776
0.0759
0.0645
0.0553
0.0513
0.0459
0.0307
0.0178
0.0075
0.0036
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1533 MIN-MZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-289.5) (Max=32.7)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
62.5
60.0
38.4
31.2
21.4
12.7
12.6
12.6
11.2
10.7
10.1
10.1
10.1 10.1
10.1
10.1
10.110.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Longitudinal reinforcements (total), Design Case 1 , 1 cm 3D = 90.2 cm2 (Max=62.5)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-729.2
224.6
-705.5-705.4
-681.7-681.7
-658.0-657.9
-634.3-634.2
-610.6-610.5
-599.3
-587.0
-575.5
-563.4
-551.8
-539.8
-528.0
-516.2
-504.3
-492.6
-480.7
-469.1
-457.0
-445.6
-433.4
-422.1
-409.8
-398.6
-386.2
-373.8
-362.7
-349.1
-339.1
-321.3
-315.6
-293.0
-292.1
-268.7
-243.9
-219.2
-212.4
196.7
-191.4
168.7
-163.1
143.9
133.9
119.0
106.0
95.4
78.1
71.9
-70.0
53.2
48.3
-46.4
28.4
24.7
-22.7
4.81
1.06
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1622 MAXE-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 500.0 kN (Min=-729.2) (Max=224.6)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1888
-648.2
-1865-1865
-1841-1841
-1817-1817
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-1769
-1758
-1745
-1734
-1721
-1710
-1697
-1686
-1673
-1663
-1649
-1639
-1625
-1615
-1601
-1591
-1577
-1567
-1553
-1543
-1528
-1519
-1502
-1495
-1471
-1447
-1445
-1423
-1397
-1372
-1343
-1314
-1091
-676.4
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1623 MINE-N BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1888.) (Max=-648.2)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
835.7765.9
473.9460.1
323.1292.6
292.3
281.5
276.4
205.3198.7
178.5
169.1
141.8135.5
94.1
78.0
25.4
16.9
16.6
16.2
16.2
14.113.4
13.112.6
7.94
7.05
3.31
2.70
0.807
0.805
0.777
0.760
0.715
0.670
0.592
0.591
0.583
0.550
0.303
0.260
0.0793
0.0653
0.0012
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1630 MAXE-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Max=835.7)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 264
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-835.6
-0.0012
-780.2
-480.7
-360.1
-296.2
-293.9
-284.2
-226.7
-190.3
-179.0-147.5
-147.3
-89.3
-78.0
-23.5
-16.8
-16.4
-16.1
-13.9
-13.1
-8.30
-7.92
-7.31
-3.50
-2.80
-0.817
-0.808
-0.724
-0.628
-0.603
-0.596
-0.552
-0.295
-0.261
-0.0855
-0.0341
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1631 MINE-MY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-835.6) (Max=-0.0012)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
468.1
372.7
370.9
369.7
288.9
265.5
228.3
223.8
222.2
152.0
97.8
95.8
95.0
92.5
21.4
19.0
15.4
15.2
11.9
11.7
11.0
10.9
10.1
6.71
6.38
2.60
2.35
1.02
1.02
0.949
0.912
0.698
0.687
0.684
0.334
0.324
0.321
0.282
0.185
0.0850
0.0840
0.0408
0.0055
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1632 MAXE-MZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Max=468.1)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 260
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-650.1
-0.0055
-559.0
-265.2
-264.7
-261.2
-210.5
-204.9
-190.9
-163.3
-156.7
-149.6
-72.1
-66.9
-21.5
-21.3
-21.0
-16.4
-16.4
-16.3
-15.6
-14.1
-13.1
-9.13
-9.03
-3.48
-3.39
-0.730
-0.729
-0.723
-0.681
-0.672
-0.637
-0.501
-0.489
-0.238
-0.228
-0.0644
-0.0408
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1633 MINE-MZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 902.3 kNm (Min=-650.1) (Max=-0.0055)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
55.3
54.9
49.3
25.0
18.5
18.1
15.5
14.4
14.0
13.1
13.0
12.0
11.6
10.2
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
10.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Longitudinal reinforcements (total), Design Case 2 , 1 cm 3D = 90.2 cm2 (Max=55.3)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1218
-132.2
-1194-1194
-1170-1170
-1147-1147
-1123-1123
-1099-1099
-1091
-1075-1075
-1067-1067
-1052-1052
-1043-1043
-1028-1028
-1020-1020
-1004-1004
-995.8
-980.1
-972.0
-956.4
-948.2
-932.6
-924.4
-908.8
-900.6
-885.0
-876.8
-859.9
-853.1
-834.7
-829.3
-806.5
-805.5
-781.7
-778.2
-757.9
-732.8
-707.6
-679.4
-651.1
-572.0
-239.0
-224.2
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1822 MAXP-N BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 1000. kN (Min=-1218.) (Max=-132.2)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-1400
-291.4
-1376
-1352
-1328
-1304
-1281
-1266
-1257
-1242
-1233
-1219
-1209
-1195
-1186
-1171
-1162
-1147
-1138
-1124
-1114
-1100
-1090
-1076
-1067
-1052
-1041
-1028
-1016
-1005
-980.8
-959.8
-957.0
-933.2
-908.1
-883.0
-854.7
-826.4
-731.2
-398.2
-319.7
Sector of system Group 1
Beam Elements , Normal force Nx, Loadcase 1823 MINP-N BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 1805. kN (Min=-1400.) (Max=-291.4)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 259
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
269.1
-108.6
148.0137.0
-73.0
59.1
32.3
28.6
27.0
-22.5
22.0
16.9
14.27.05
4.132.32
1.88
1.54
1.36
1.27
1.14
-0.744
-0.617
0.616
0.540
0.220
-0.127
-0.119
0.116
0.0995
0.0877
0.0757
0.0743
0.0621
0.0486
0.0429
0.0190
0.0126
-0.0059
0.0038
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1830 MAXP-MY BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-108.6) (Max=269.1)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 263
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-267.0
109.4
-149.2
71.3
-52.3
38.8
-31.5-31.1
-26.0
16.2
-15.7
-15.4
-6.46
-4.10
-2.74
2.62
2.10
-1.98
-1.69
-1.47
-1.26
-1.21
-0.993
-0.675
-0.524-0.240
0.153
0.116
-0.106-0.0932
-0.0881
-0.0821
0.0775
-0.0509
-0.0463
-0.0196
-0.0134
-0.00730.0046
-0.0039
0.9821E-3
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment My, Loadcase 1831 MINP-MY BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 360.9 kNm (Min=-267.0) (Max=109.4)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
0.00
M 1 : 257
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-117.6
63.9
59.0
57.6
-49.0
39.5
38.9
36.135.5
32.7
20.5
18.0
-17.7
13.7
4.58
-2.82
-2.79
-2.73
2.55
-2.35
-2.02
-1.34
-1.22
-1.02
-0.529
-0.322
0.177
0.175
0.162
0.138
0.116
0.112
-0.0763
0.0567
0.0505
0.0371
0.0147
0.0121
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1832 MAXP-MZ BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-117.6) (Max=63.9)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 258
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-170.8
50.7
-77.3
-74.4
48.0
46.5
46.2
33.0
28.3
26.1
19.5
-18.1
13.2
9.97
-3.74
3.44
-3.35
-2.98
-2.75
-2.72
-1.98
-1.63
-1.43
0.890
-0.677
-0.490
0.140
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-0.117
0.103
0.0984
0.0828
0.0470
0.0362
-0.0253
0.0119
0.0084
0.0043
Sector of system Group 1
Beam Elements , Bending moment Mz, Loadcase 1833 MINP-MZ BEAM (CUASIP) , 1 cm 3D = 180.5 kNm (Min=-170.8) (Max=50.7)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
61.6
50.9
25.4
16.5
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.115.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.1
15.115.1
15.1
15.1
15.1
Sector of system Group 1
Beam Elements , Longitudinal reinforcements (total), Design Case 3 , 1 cm 3D = 90.2 cm2 (Max=61.6)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
AM
PLIA
CIÓN
PAS
O IN
FERI
OR A
CCES
O A
LLOS
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Proy
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stru
ctur
a.
9.3.3.
ELU
Corta
nte.
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
29.2
-14.7
22.7
20.6
19.5
-14.7
13.0
12.4
9.24
5.72
5.26
-4.69
2.47
1.45
1.03
0.961
-0.321
-0.287
-0.282
-0.280
-0.209
-0.160
-0.0899
0.0687
0.0655
0.0553
-0.0549
0.0495
-0.0426
0.0399
0.0382
0.0216
-0.0175
0.0131
0.0125
0.0062
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1524 MAX-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 36.1 kN (Min=-14.7) (Max=29.2)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 254
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-73.0
6.29
-73.0
-51.3
-51.3
-28.6
-16.9
6.06
5.04
3.95
3.85
2.44
1.68
-1.39
-1.16
-1.08
-0.988
-0.879
-0.747
0.699
-0.513
-0.509
0.293
-0.205
-0.199
-0.176
-0.0305
-0.0196
0.0179
0.0148
0.0137
0.0121
0.0104
0.0075
0.0040
0.0019
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1525 MIN-VY BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 90.2 kN (Min=-73.0) (Max=6.29)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 258
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
165.8
165.8
149.4
75.7
71.8
39.6
31.7
26.525.5
23.1
22.1
15.7
11.3
6.68
3.62
1.57
1.55
1.47
1.461.44
1.15
0.930
0.722
0.625
0.4320.384
0.234
0.100
0.0889
0.0800
0.0760
0.0678
0.04810.0470
0.0250
0.01560.0093
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1526 MAX-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Max=165.8)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-159.7
-0.0090
-159.7
-155.4
-74.9
-74.9
-72.6
-40.3
-32.4
-31.3-26.6
-26.1
-21.7
-19.2
-15.6
-10.1
-6.68
-3.47
-1.62
-1.58-1.50
-1.47
-1.41
-1.16
-0.929
-0.723
-0.423
-0.378
-0.135
-0.0989
-0.0877
-0.0748
-0.0747
-0.0738
-0.0589
-0.0540
-0.0223
-0.0156
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1527 MIN-VZ BEAM (ELU) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Min=-159.7) (Max=-0.0090)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
145.8
141.4
127.8
123.5
75.3
72.3
67.5
67.2
41.8
40.7
31.3
18.5
17.6
4.01
3.58
2.79
2.76
2.17
2.13
1.96
1.79
1.23
1.17
0.479
0.434
0.195
0.194
0.178
0.173
0.134
0.1320.05
60
0.0441
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1624 MAXE-VY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Max=145.8)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 256
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-203.1
-0.0298
-198.8-186
.6
-182.2
-57.9
-54.2
-51.7
-48.2
-47.7
-47.6
-29.9
-28.7
-13.3
-12.3
-3.91
-3.87
-3.03
-3.00
-2.93
-2.51
-1.71
-1.66
-0.660
-0.625
-0.139
-0.138
-0.129
-0.127
-0.0942
-0.0924
-0.0711
-0.0506
-0.0457
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vy, Loadcase 1625 MINE-VY BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 180.5 kN (Min=-203.1) (Max=-0.0298)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 256
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
216.2
211.4
199.1
154.1
149.483.1
55.9
54.8
53.4
51.1 47.9
34.8
31.4
16.4
13.8
4.38
3.04
2.96
2.95
2.54
2.39
2.06
1.52
1.35
1.34
0.643
0.516
0.1600.156
0.1540.148
0.137
0.117
0.113
0.107
0.0540
0.0419
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1626 MAXE-VZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 360.9 kN (Max=216.2)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
-217.1
-0.0379
-212.3
-201.9
-153.3
-148.7
-148.0
-75.5
-57.3
-55.2
-53.1
-53.0
-46.4
-36.3
-32.7
-17.3
-14.4
-4.73
-3.06-3.06
-3.00
-2.93
-2.89
-2.44
-2.30
-1.45
-1.29
-0.609
-0.497
-0.158
-0.157
-0.152
-0.146
-0.127-0.122
-0.113
-0.106
-0.0612
Sector of system Group 1
Beam Elements , Shear force Vz, Loadcase 1627 MINE-VZ BEAM (SIS) , 1 cm 3D = 360.9 kN (Min=-217.1) (Max=-0.0379)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
3.79
Sector of system Group 1
Beam Elements , Stirrup Reinforcements Lay. 0, Design Case 1 , 1 cm 3D = 3.61 cm2/m (Max=3.79)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 252
XY
ZX * 0.688Y * 0.797Z * 0.944
11.3
9.08
Sector of system Group 1
Beam Elements , Stirrup Reinforcements Lay. 0, Design Case 2 , 1 cm 3D = 18.0 cm2/m (Max=11.3)
m-20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00
-30.00
-20.00
-10.00
M 1 : 81
X
Y
Z
Contour
m0.00 5.00 10.00 15.00
-5.00
0.00
5.00
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
10. PRUEBA DE CARGA.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
10.1. Características y Disposición de los Vehículos.
El cálculo de las deformaciones obtenidas para la prueba de carga se realiza con el mismo
esquema estructural que el utilizado para el cálculo en servicio y en estado límite último del
tablero.
La posición de los camiones se define indicando la distancia de su paramento más próximo
al eje de apoyo del estribo 1 e indicando su excentricidad respecto del eje de la calzada.
Éste se define como la mitad del ancho de carriles más arcenes.
El camión propuesto tiene 260 kN de peso total y 3 ejes, con los siguientes pesos por eje:
Eje trasero: 95 kN
Eje intermedio: 95 kN
Eje delantero: 70 kN
En planta el camión tiene unas dimensiones de 8.15 metros de largo por 2.50 metros de
ancho. Las separaciones entre ejes y las distancias de los ejes extremos a los bordes del
camión son las siguientes:
Distancia del eje trasero al borde del camión: 1.50 m
Distancia del eje trasero al intermedio: 1.35 m
Distancia del eje delantero al anterior: 3.90 m
Distancia entre ejes transversales: 1.80 m
El siguiente esquema resume las dimensiones y cargas del camión considerado:
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Antes de comenzar la prueba, se comprobará mediante pesaje en báscula el peso total real
de cada camión, debiendo quedar garantizado que su valor no se desvía en más de un 5%
del considerado en el Proyecto de la prueba.
10.2. Pruebas de Carga a Efectuar.
Teniendo en cuenta la distribución de luces de este puente, se realiza una única prueba de
carga:
Prueba de Carga 1: Se carga el centro del vano 1, disponiendo un total de 2 camiones
de 260 kN de peso cada uno.
Se medirá la flecha en el centro del vano en cada fase de la prueba de carga, así como el
descenso que pudiera aparecer en los apoyos como consecuencia de posibles descensos
del terreno. La flecha de comparación se obtendrá restando a la flecha en centro de vano la
media de los descensos medidos en los apoyos contiguos.
Los sistemas utilizados para realizar la medida deberán estar suficientemente calibrados y
poseer una sensibilidad mínima del orden del 5% de los valores más pequeños esperados
en los puntos de medida significativos. Su rango de medida deberá ser como mínimo
superior en un 50% a los valores máximos esperados de dichas magnitudes.
70.0 kN 9.50 kN95.0 kN
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Esquema de Prueba de Carga
10.3. Esfuerzos y Desplazamientos en la Estructura. 10.3.1. Tren de Cargas de la I.A.P 11.
Esfuerzos Flectores Sobrecarga de Uso.
PUNTO DE CONTROL
E-1 E-2
1 CAMIÓN1 CAMIÓN
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Esfuerzos Flectores Vehículos Pesados.
10.3.2. Prueba de Carga:
Esfuerzos Flectores Prueba de Carga
Desplazamientos
10.4. Resultados Representativos.
El resumen de los resultados más representativos, tanto en lo que se refiere a flechas como
a esfuerzos se resume a continuación:
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
10.4.1. Prueba de Carga.
Momento Flector centro de vano 1 M Prueba de Carga [kN·m] M Tren Cargas I.A.P [kN·m] Porcentaje [%]
145.8 499.00 29.10
Posición Flecha[mm]
Vano 1 -1.28
Nota: El signo “-“ indica flecha descendente
Los valores relativos a los porcentajes de carga empleados son inferiores a los
habitualmente aceptados y contemplados en la normativa vigente. Sin embargo, debido a la
configuración especial del puente (en concreto su reducida anchura) es complicado
encontrar una disposición de camiones que permita obtener porcentajes mayores.
10.5. Criterios de Estabilización.
Los valores de la respuesta de la estructura (flechas, deformaciones, etc.), se obtienen en
cada momento como diferencia entre las lecturas de los aparatos en ese instante y las
lecturas iniciales de descarga del ciclo que se está realizando.
Una vez situado el tren de carga correspondiente, bien a un escalón intermedio o al final de
cualquier estado de carga, se realizará una medida de la respuesta instantánea de la
estructura, y se controlarán los aparatos de medida situados en los puntos en que se
esperen las deformaciones más desfavorables desde el punto de vista de la estabilización.
Transcurridos 10 minutos se realizará una nueva lectura en dichos puntos. Si las diferencias
entre los nuevos valores de la respuesta y los instantáneos son inferiores al 5% de estos
últimos, o bien son del mismo orden de la precisión de los aparatos de medida, se
considerará estabilizado el proceso de carga y se realizará la lectura final en todos los
puntos de medida.
En caso contrario se mantendrá la carga durante un nuevo intervalo de 10 minutos, y deberá
cumplirse al final de los mismos que la diferencia de lecturas correspondiente a ese intervalo
no supere en más de un 20% a la diferencia de lecturas correspondiente al intervalo
anterior, o bien sea del orden de la precisión de los aparatos de medida.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
Si esto no se cumpliera, se comprobará la misma condición en un nuevo intercalo de 10
minutos. Si el criterio de estabilización siguiera sin cumplirse, se procederá, a juicio del
Ingeniero Director de las pruebas, a mantener la carga durante un nuevo intervalo, a
suspender dicho estado de carga o bien a reducir la carga correspondiente al escalón
considerado.
Una vez alcanzada la estabilización se tomarán las lecturas finales en todos los puntos de
medida.
Por otra parte, deberá comprobarse que no se detecta ningún signo o muestra de fallo o
inestabilidad en alguna parte de la estructura. Si ésta es de hormigón se comprobará que las
fisuras se mantienen dentro de los márgenes admisibles.
Una vez descargada totalmente la estructura se esperará a que los valores de las medias
estén estabilizados, aplicando el mismo criterio seguido para el proceso de carga. La
diferencia entre los valores estabilizados después de la descarga y los iniciales antes de
cargas serán los valores remanentes correspondientes al estado considerado.
En el caso de que la diferencia entre los valores obtenidos inmediatamente después de la
descarga y los obtenidos antes de cargar sea inferior al límite que para cada caso se
establece en el siguiente apartado, no será necesaria la comprobación del criterio de
estabilización, y podrá procederse a la lectura definitiva de todos los aparatos de medida.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
En ningún caso se iniciará la ejecución de un nuevo ciclo de cargas antes de haber
transcurrido al menos 10 minutos desde la descarga correspondiente al ciclo precedente.
El proceso general de carga y descarga está detallado en las figuras 1, 2 y 3. Las figuras 1
y 2 representan el proceso de deformación con el tiempo, bajo carga constante, en un punto
de la estructura durante la realización de un escalón de carga o de descarga. El término
“deformación” debe entenderse en sentido amplio, es decir, puede referirse a cualquier
movimiento absoluto o relativo. La figura 3 representa el proceso general de deformación en
función de la carga durante la ejecución de un ciclo completo de carga y descarga.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
10.6. Valores Remanentes.
Los valores remanentes fr se definen como la diferencia entre los valores estabilizados
después de la descarga y los iniciales antes de la carga.
Se establece un límite para la remanencia en cada punto de medida igual a !lim = 15 %. La
remanencia ! de cada punto vendrá dada por la siguiente fórmula:
100ffr "#
Siendo:
fr: Medida remanente
f: Medida total
Si :
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
! $ !lim el valor remanente se considera admisible
!lim $ ! $ 2"!lim deberá realizarse un segundo ciclo de carga (repetición del
ensayo).
! % 2"!lim el valor remanente se considera inadmisible y se suspenderá la
aplicación de la carga.
En caso de ser necesario un segundo ciclo de carga, si:
!* $ !/3 el valor remanente se considera admisible
!* > !/3 se suspenderá la aplicación de la carga.
Donde ! es la remanencia obtenida en el primer ciclo y !* es la obtenida en el segundo ciclo
(tomando en este caso como valores iniciales los estabilizados después de la descarga del
primer ciclo).
En el caso de que, realizado el segundo ciclo no se hubieran alcanzado resultados
satisfactorios, el Director de la prueba suspenderá la aplicación de la carga correspondiente.
El proceso anterior se indica en la figura siguiente, donde f y f* son las deformaciones
totales y fr y fr* las deformaciones remanentes correspondientes a cada uno de los ciclos de
cargas realizados.
La realización de nuevos ciclos de carga en un momento determinado de las pruebas podrá
ser también decidida por el Director de las mismas a la vista de los resultados observados
en el ciclo precedente. Una de las circunstancias que pueden aconsejar esto es la existencia
de dudas razonables en las lecturas de algunas de las medidas. En cualquier caso esto
forma parte de un criterio de análisis rápido de los resultados que corresponde realizar al
Director de las pruebas y decidir en consecuencia.
AMPLIACIÓN PASO INFERIOR ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.
10.7. Criterios de Aceptación.
Además de tener en cuenta los criterios referentes a la estabilización de medidas y al
tratamiento de los valores remanentes, se considerará que el resultado de la prueba de
carga es satisfactorio cuando se cumpla que las deformaciones máximas obtenidas después
de la estabilización, no superen en más de un 10% a los valores previstos en este
documento.
En caso de que los valores obtenidos sean inferiores al 60% de los previstos, se justificará la
disminución de la respuesta.
PROYECTO DE ACCESO A LLOSETA DESDE Ma-13. FASE 1
DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS ANEJO Nº 12: CÁLCULOS ESTRUCTURALES
Pag 8
APENDICE III: MEMORIA CÁLCULOS MUROS
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.60 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.60 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 1.40 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 100.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 1
5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²25cm
1025 100 (cm)
140
(cm)
40
Rasante
14.20 m
15.60 m
13.80 m
14.20 m14.20 m
13.80 m
15.60 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 4.1 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 0.80 0.13 0.01 2.04 0.00
15.33 1.66 0.57 0.05 4.25 0.00
15.19 2.51 1.31 0.18 6.29 0.00
15.05 3.37 2.32 0.43 8.12 0.00
14.91 4.23 3.57 0.84 9.75 0.00
14.77 5.09 5.04 1.44 11.19 0.00
14.63 5.95 6.70 2.26 12.46 0.00
14.49 6.81 8.52 3.32 13.61 0.00
14.35 7.66 10.51 4.65 14.66 0.00
14.21 8.52 12.63 6.27 15.64 0.00
Máximos 8.58Cota: 14.20 m
12.78Cota: 14.20 m
6.40Cota: 14.20 m
15.74Cota: 14.20 m
0.00Cota: 15.60 m
Mínimos 0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 0.80 0.05 0.00 0.83 0.00
15.33 1.66 0.23 0.02 1.77 0.00
15.19 2.51 0.55 0.07 2.70 0.00
15.05 3.37 0.99 0.18 3.63 0.00
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 2
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
14.91 4.23 1.56 0.36 4.57 0.00
14.77 5.09 2.27 0.62 5.50 0.00
14.63 5.95 3.10 1.00 6.43 0.00
14.49 6.81 4.07 1.50 7.37 0.00
14.35 7.66 5.17 2.14 8.30 0.00
14.21 8.52 6.39 2.95 9.23 0.00
Máximos 8.58Cota: 14.20 m
6.49Cota: 14.20 m
3.02Cota: 14.20 m
9.33Cota: 14.20 m
0.00Cota: 15.60 m
Mínimos 0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 0.80 0.14 0.01 1.55 0.00
15.33 1.66 0.52 0.05 3.25 0.00
15.19 2.51 1.13 0.16 4.86 0.00
15.05 3.37 1.96 0.38 6.37 0.00
14.91 4.23 2.99 0.72 7.77 0.00
14.77 5.09 4.22 1.22 9.08 0.00
14.63 5.95 5.62 1.91 10.30 0.00
14.49 6.81 7.18 2.80 11.45 0.00
14.35 7.66 8.91 3.93 12.56 0.00
14.21 8.52 10.78 5.30 13.63 0.00
Máximos 8.58Cota: 14.20 m
10.92Cota: 14.20 m
5.41Cota: 14.20 m
13.74Cota: 14.20 m
0.00Cota: 15.60 m
Mínimos 0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
0.00Cota: 15.60 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 3
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla Intradós / Trasdós: 30 / 30 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 30 / 30 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 20.4 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 4
Referencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (14.20 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (14.20 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (14.20 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (14.20 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (14.20 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (14.20 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.60 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 22.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 87 kN/mCalculado: 15.5 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.043 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 5
Referencia: Muro: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 14.20 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 14.20 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 14.20 m, Md: 10.24 kN·m/m, Nd: 8.58 kN/m, Vd: 20.45kN/m, Tensión máxima del acero: 109.869 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 14.40 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 14.20 m, M: 5.05 kN·m/m, N: 8.58 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.7 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 3.17 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.51 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.74 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0369 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.0754 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0369 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.0692 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m
- Armado superior trasdós: Mínimo: 1.19 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.06 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 21.6 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 11.4 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 15 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 6
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 2e-005 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00041 Cumple
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 7
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_A (Muro tipo A)
Comprobación Valores Estado
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 16.99 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 0.94 kN·m/m
11.- MEDICIÓN
Referencia: Muro B 500 S, CN Total
Nombre de armado Ø10 Ø12
Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)
68x1.4568x0.89
98.6060.79
Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)
8x19.868x17.63
158.88141.06
Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)
81x1.4981x1.32
120.69107.15
Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)
8x19.868x17.63
158.88141.06
Armado viga coronación Longitud (m)Peso (kg)
2x19.862x17.63
39.7235.26
Armadura inferior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)
81x1.8081x1.60
145.80129.45
Armadura inferior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)
6x19.866x17.63
119.16105.79
Armadura superior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)
81x1.8081x1.60
145.80129.45
Armadura superior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)
6x19.866x17.63
119.16105.79
Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)Peso (kg)
68x0.9768x0.60
65.9640.67
Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)Peso (kg)
81x1.2281x1.08
98.8287.74
Totales Longitud (m)Peso (kg)
164.56101.46
1106.91982.75 1084.21
Total con mermas(10.00%)
Longitud (m)Peso (kg)
181.02111.61
1217.601081.02 1192.63
Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)
B 500 S, CN (kg) Hormigón (m³)
Elemento Ø10 Ø12 Total HA-25, Control Estadístico Limpieza
Referencia: Muro 111.61 1081.02 1192.63 17.80 2.70
Totales 111.61 1081.02 1192.63 17.80 2.70
Selección de listadosMuro tipo A Fecha: 10/05/16
Página 8
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.65 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.65 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 1.75 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 125.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 1
5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²25cm
1025 125 (cm)
175
(cm)
40
Rasante
13.90 m
15.65 m
13.50 m
13.90 m13.90 m
13.50 m
15.65 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 4.1 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.49 0.98 0.20 0.01 2.53 0.00
15.32 2.02 0.85 0.09 5.14 0.00
15.15 3.07 1.93 0.32 7.49 0.00
14.98 4.11 3.38 0.77 9.53 0.00
14.81 5.15 5.15 1.49 11.28 0.00
14.64 6.19 7.20 2.54 12.80 0.00
14.47 7.23 9.50 3.95 14.15 0.00
14.30 8.28 12.01 5.78 15.37 0.00
14.13 9.32 14.72 8.05 16.49 0.00
13.96 10.36 17.61 10.79 17.55 0.00
Máximos 10.73Cota: 13.90 m
18.67Cota: 13.90 m
11.88Cota: 13.90 m
17.94Cota: 13.90 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.49 0.98 0.08 0.00 1.03 0.00
15.32 2.02 0.35 0.04 2.17 0.00
15.15 3.07 0.82 0.13 3.30 0.00
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 2
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
14.98 4.11 1.47 0.33 4.43 0.00
14.81 5.15 2.32 0.65 5.57 0.00
14.64 6.19 3.37 1.13 6.70 0.00
14.47 7.23 4.60 1.80 7.83 0.00
14.30 8.28 6.03 2.70 8.97 0.00
14.13 9.32 7.65 3.86 10.10 0.00
13.96 10.36 9.46 5.32 11.23 0.00
Máximos 10.73Cota: 13.90 m
10.15Cota: 13.90 m
5.90Cota: 13.90 m
11.67Cota: 13.90 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.49 0.98 0.20 0.01 1.92 0.00
15.32 2.02 0.75 0.09 3.95 0.00
15.15 3.07 1.64 0.29 5.84 0.00
14.98 4.11 2.83 0.66 7.58 0.00
14.81 5.15 4.31 1.27 9.17 0.00
14.64 6.19 6.05 2.14 10.63 0.00
14.47 7.23 8.03 3.34 12.01 0.00
14.30 8.28 10.23 4.88 13.32 0.00
14.13 9.32 12.66 6.83 14.59 0.00
13.96 10.36 15.30 9.20 15.82 0.00
Máximos 10.73Cota: 13.90 m
16.28Cota: 13.90 m
10.15Cota: 13.90 m
16.29Cota: 13.90 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 3
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla Intradós / Trasdós: 30 / 30 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 30 / 30 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 29.8 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 4
Referencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (13.90 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (13.90 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.90 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.90 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (13.90 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (13.90 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.65 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 22.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 87.3 kN/mCalculado: 24.2 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.081 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 5
Referencia: Muro: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 13.90 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 13.90 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.90 m, Md: 19.01 kN·m/m, Nd: 10.73 kN/m, Vd:29.88 kN/m, Tensión máxima del acero: 210.539 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 14.10 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 13.90 m, M: 9.49 kN·m/m, N: 10.73 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.76 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 3.2 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.57 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.77 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0438 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.089 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0438 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.0824 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m
- Armado superior trasdós: Mínimo: 2.04 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.07 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 30 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 16 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 15 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 6
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 2e-005 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00068 Cumple
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 7
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_B (Muro tipo B)
Comprobación Valores Estado
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 29.00 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 1.14 kN·m/m
Selección de listadosMuro tipo B Fecha: 10/05/16
Página 8
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.65 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.65 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 1.90 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 125.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 1
5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²25cm
1025 125 (cm)
190
(cm)
40
Rasante
13.75 m
15.65 m
13.35 m
13.75 m13.75 m
13.35 m
15.65 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 4.1 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 1.10 0.25 0.01 2.85 0.00
15.28 2.27 1.07 0.13 5.72 0.00
15.09 3.43 2.40 0.45 8.24 0.00
14.90 4.60 4.18 1.07 10.39 0.00
14.71 5.76 6.33 2.06 12.20 0.00
14.52 6.93 8.80 3.50 13.77 0.00
14.33 8.09 11.55 5.43 15.16 0.00
14.14 9.26 14.55 7.90 16.43 0.00
13.95 10.42 17.79 10.97 17.61 0.00
13.76 11.59 21.24 14.67 18.74 0.00
Máximos 11.65Cota: 13.75 m
21.43Cota: 13.75 m
14.89Cota: 13.75 m
18.83Cota: 13.75 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 1.10 0.10 0.01 1.17 0.00
15.28 2.27 0.44 0.05 2.43 0.00
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 2
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.09 3.43 1.03 0.19 3.70 0.00
14.90 4.60 1.85 0.46 4.97 0.00
14.71 5.76 2.91 0.91 6.23 0.00
14.52 6.93 4.22 1.58 7.50 0.00
14.33 8.09 5.76 2.53 8.77 0.00
14.14 9.26 7.55 3.79 10.03 0.00
13.95 10.42 9.58 5.41 11.30 0.00
13.76 11.59 11.84 7.44 12.57 0.00
Máximos 11.65Cota: 13.75 m
11.97Cota: 13.75 m
7.56Cota: 13.75 m
12.67Cota: 13.75 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.47 1.10 0.25 0.02 2.17 0.00
15.28 2.27 0.93 0.12 4.41 0.00
15.09 3.43 2.03 0.40 6.47 0.00
14.90 4.60 3.50 0.91 8.34 0.00
14.71 5.76 5.30 1.75 10.04 0.00
14.52 6.93 7.42 2.95 11.62 0.00
14.33 8.09 9.83 4.58 13.10 0.00
14.14 9.26 12.51 6.70 14.52 0.00
13.95 10.42 15.46 9.35 15.89 0.00
13.76 11.59 18.66 12.59 17.24 0.00
Máximos 11.65Cota: 13.75 m
18.84Cota: 13.75 m
12.78Cota: 13.75 m
17.35Cota: 13.75 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 3
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla Intradós / Trasdós: 30 / 30 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 30 / 30 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 34.2 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 4
Referencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (13.75 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (13.75 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.75 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.75 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (13.75 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (13.75 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.65 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 22.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 87.4 kN/mCalculado: 28.3 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.103 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 5
Referencia: Muro: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 13.75 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 13.75 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.75 m, Md: 23.82 kN·m/m, Nd: 11.65 kN/m, Vd:34.29 kN/m, Tensión máxima del acero: 266.218 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 13.95 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 13.75 m, M: 11.96 kN·m/m, N: 11.65 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.46 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 2.82 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.5 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.67 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0467 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.1021 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0467 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.0937 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m
- Armado superior trasdós: Mínimo: 2.46 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.09 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 36.4 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 19.4 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 15 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 6
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 3e-005 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00079 Cumple
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 7
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_C (Muro tipo C)
Comprobación Valores Estado
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 34.90 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 1.33 kN·m/m
Selección de listadosMuro tipo C Fecha: 10/05/16
Página 8
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.65 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.65 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 2.20 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 150.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 1
5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²25cm
1025 150 (cm)
220
(cm)
40
Rasante
13.45 m
15.65 m
13.05 m
13.45 m13.45 m
13.05 m
15.65 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 4.1 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.44 1.29 0.34 0.02 3.32 0.00
15.22 2.64 1.44 0.21 6.56 0.00
15.00 3.99 3.19 0.70 9.30 0.00
14.78 5.33 5.50 1.65 11.57 0.00
14.56 6.68 8.25 3.16 13.46 0.00
14.34 8.03 11.40 5.31 15.09 0.00
14.12 9.38 14.88 8.20 16.55 0.00
13.90 10.73 18.67 11.88 17.91 0.00
13.68 12.08 22.76 16.43 19.21 0.00
13.46 13.43 27.12 21.92 20.46 0.00
Máximos 13.49Cota: 13.45 m
27.33Cota: 13.45 m
22.19Cota: 13.45 m
20.55Cota: 13.45 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.44 1.29 0.14 0.01 1.37 0.00
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 2
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.22 2.64 0.60 0.09 2.83 0.00
15.00 3.99 1.39 0.30 4.30 0.00
14.78 5.33 2.49 0.72 5.77 0.00
14.56 6.68 3.92 1.42 7.23 0.00
14.34 8.03 5.68 2.47 8.70 0.00
14.12 9.38 7.75 3.94 10.17 0.00
13.90 10.73 10.15 5.90 11.63 0.00
13.68 12.08 12.87 8.43 13.10 0.00
13.46 13.43 15.91 11.59 14.57 0.00
Máximos 13.49Cota: 13.45 m
16.06Cota: 13.45 m
11.75Cota: 13.45 m
14.67Cota: 13.45 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.44 1.29 0.33 0.02 2.53 0.00
15.22 2.64 1.23 0.19 5.08 0.00
15.00 3.99 2.68 0.61 7.38 0.00
14.78 5.33 4.60 1.40 9.43 0.00
14.56 6.68 6.95 2.66 11.29 0.00
14.34 8.03 9.69 4.49 13.02 0.00
14.12 9.38 12.81 6.95 14.66 0.00
13.90 10.73 16.28 10.15 16.25 0.00
13.68 12.08 20.09 14.14 17.81 0.00
13.46 13.43 24.24 19.01 19.34 0.00
Máximos 13.49Cota: 13.45 m
24.44Cota: 13.45 m
19.26Cota: 13.45 m
19.45Cota: 13.45 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 3
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla Intradós / Trasdós: 30 / 30 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 30 / 30 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 43.7 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 4
Referencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (13.45 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (13.45 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.45 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.45 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (13.45 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (13.45 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.65 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 22.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 87.6 kN/mCalculado: 37.2 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.155 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 5
Referencia: Muro: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 13.45 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 13.45 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.45 m, Md: 35.50 kN·m/m, Nd: 13.49 kN/m, Vd:43.73 kN/m, Tensión máxima del acero: 402.503 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 13.65 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 13.45 m, M: 18.01 kN·m/m, N: 13.49 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.65 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 3.01 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.59 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.75 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0527 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.1101 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0527 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.1026 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m
- Armado superior trasdós: Mínimo: 3.55 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.1 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 42.5 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 22.8 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 19.4 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 6
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 30 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 30 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 3e-005 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00107 Cumple
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 7
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_D (Muro tipo D)
Comprobación Valores Estado
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 50.14 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 1.45 kN·m/m
Selección de listadosMuro tipo D Fecha: 10/05/16
Página 8
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.65 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOÁngulo talud: 27 grados
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.65 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 2.60 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 150.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
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5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²
25cm
1025150 (cm)
260
(cm)
40
Rasante
13.05 m
15.65 m
12.65 m
13.05 m13.05 m
12.65 m
15.65 m
18.35 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 8.5 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 2.84 0.00
15.40 1.53 1.05 0.12 5.58 0.00
15.14 3.13 2.87 0.61 8.47 0.00
14.88 4.72 5.45 1.68 11.34 0.00
14.62 6.32 8.77 3.51 14.18 0.00
14.36 7.91 12.82 6.30 17.00 0.00
14.10 9.50 17.61 10.24 19.80 0.00
13.84 11.10 23.12 15.52 22.59 0.00
13.58 12.69 29.35 22.32 25.36 0.00
13.32 14.29 36.30 30.84 28.12 0.00
13.06 15.88 43.97 41.26 30.86 0.00
Máximos 15.94Cota: 13.05 m
44.28Cota: 13.05 m
41.70Cota: 13.05 m
31.02Cota: 13.05 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
2.84Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.40 1.53 0.32 0.03 2.62 0.00
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 2
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.14 3.13 1.36 0.23 5.40 0.00
14.88 4.72 3.13 0.80 8.18 0.00
14.62 6.32 5.61 1.92 10.95 0.00
14.36 7.91 8.82 3.78 13.73 0.00
14.10 9.50 12.76 6.57 16.51 0.00
13.84 11.10 17.41 10.48 19.29 0.00
13.58 12.69 22.79 15.69 22.07 0.00
13.32 14.29 28.89 22.39 24.85 0.00
13.06 15.88 35.71 30.77 27.63 0.00
Máximos 15.94Cota: 13.05 m
35.99Cota: 13.05 m
31.13Cota: 13.05 m
27.79Cota: 13.05 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 1.45 0.00
15.40 1.53 0.87 0.09 4.98 0.00
15.14 3.13 2.73 0.54 8.71 0.00
14.88 4.72 5.56 1.59 12.42 0.00
14.62 6.32 9.35 3.51 16.13 0.00
14.36 7.91 14.10 6.54 19.82 0.00
14.10 9.50 19.82 10.93 23.51 0.00
13.84 11.10 26.49 16.93 27.18 0.00
13.58 12.69 34.11 24.79 30.85 0.00
13.32 14.29 42.69 34.75 34.51 0.00
13.06 15.88 52.22 47.07 38.17 0.00
Máximos 15.94Cota: 13.05 m
52.60Cota: 13.05 m
47.59Cota: 13.05 m
38.38Cota: 13.05 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
1.45Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 3
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/15 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/15 Ø12c/15
Patilla Intradós / Trasdós: 29 / 29 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 29 / 29 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 384.8 kN/mCalculado: 70.8 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 4
Referencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (13.05 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (13.05 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.0006 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.05 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.00301 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.05 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.00301 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (13.05 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (13.05 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 1e-005 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.65 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00406 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 12.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 15 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 103.9 kN/mCalculado: 61 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.29 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 5
Referencia: Muro: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 13.05 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 13.05 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.05 m, Md: 66.72 kN·m/m, Nd: 23.91 kN/m, Vd:70.85 kN/m, Tensión máxima del acero: 434.783 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 13.25 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 13.05 m, M: 37.47 kN·m/m, N: 15.94 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 2.54 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 2.19 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.61 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.34 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.086 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.1758 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.086 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.1959 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes
- Armado superior trasdós: Mínimo: 6.4 cm²/mCalculado: 7.54 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/mCalculado: 4.52 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/mCalculado: 7.54 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.16 cm²/mCalculado: 4.52 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 129.2 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 76.4 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 55.6 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 6
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 21 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 29 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 15 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 15 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 15 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 15 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00188 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00188 Cumple
Cuantía mecánica mínima:
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2
Mínimo: 0.00028 Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2
Mínimo: 0.00047 Calculado: 0.00188 Cumple
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 7
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_E (Muro tipo E)
Comprobación Valores Estado
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2
Mínimo: 6e-005 Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2
Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.00188 Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 89.17 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 2.42 kN·m/m
Selección de listadosMuro tipo E Fecha: 10/05/16
Página 8
1.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.05 Porcentaje de sobrecarga: 50 %
Empuje en el intradós: Reposo
Empuje en el trasdós: Activo
2.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 15.65 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Enrase: Trasdós
Longitud del muro en planta: 20.00 m
Sin juntas de retracción
Tipo de cimentación: Zapata corrida
3.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOÁngulo talud: 27 grados
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %
Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %
Evacuación por drenaje: 100 %
Tensión admisible: 0.200 MPa
Coeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58
ESTRATOS
Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje
1 15.65 m Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
RELLENO EN TRASDÓS
Referencias Descripción Coeficientes de empuje
Relleno Densidad aparente: 20.00 kN/m³Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²
Activo trasdós: 0.33Reposo intradós: 0.50
4.- GEOMETRÍAMURO
Altura: 1.80 m
Espesor superior: 25.0 cm
Espesor inferior: 25.0 cm
ZAPATA CORRIDA
Con puntera y talónCanto: 40 cmVuelos intradós / trasdós: 10.0 / 125.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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5.- ESQUEMA DE LAS FASES
10.00 kN/m²
25cm
10 25125 (cm)
180
(cm)
40
Rasante
13.85 m
15.65 m
13.45 m
13.85 m13.85 m
13.45 m
15.65 m
18.15 m
Fase 1: Fase
6.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
En banda En superficie Valor: 10 kN/m²Ancho: 6 mSeparación: 8 m
Fase Fase
7.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.
FASE 1: FASE
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 3.02 0.00
15.48 1.04 0.67 0.05 4.88 0.00
15.30 2.15 1.73 0.26 6.90 0.00
15.12 3.25 3.15 0.70 8.90 0.00
14.94 4.35 4.93 1.42 10.89 0.00
14.76 5.46 7.07 2.49 12.87 0.00
14.58 6.56 9.56 3.98 14.84 0.00
14.40 7.66 12.41 5.96 16.79 0.00
14.22 8.77 15.61 8.47 18.73 0.00
14.04 9.87 19.15 11.60 20.66 0.00
13.86 10.97 23.05 15.39 22.58 0.00
Máximos 11.04Cota: 13.85 m
23.27Cota: 13.85 m
15.62Cota: 13.85 m
22.74Cota: 13.85 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
3.02Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.48 1.04 0.15 0.01 1.76 0.00
15.30 2.15 0.64 0.07 3.69 0.00
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.12 3.25 1.47 0.26 5.61 0.00
14.94 4.35 2.66 0.62 7.53 0.00
14.76 5.46 4.19 1.23 9.46 0.00
14.58 6.56 6.06 2.15 11.38 0.00
14.40 7.66 8.28 3.44 13.31 0.00
14.22 8.77 10.85 5.15 15.23 0.00
14.04 9.87 13.77 7.36 17.15 0.00
13.86 10.97 17.03 10.13 19.08 0.00
Máximos 11.04Cota: 13.85 m
17.22Cota: 13.85 m
10.30Cota: 13.85 m
19.24Cota: 13.85 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO
Cota(m)
Ley de axiles(kN/m)
Ley de cortantes(kN/m)
Ley de momento flector(kN·m/m)
Ley de empujes(kN/m²)
Presión hidrostática(kN/m²)
15.65 0.00 0.00 0.00 1.55 0.00
15.48 1.04 0.51 0.04 3.93 0.00
15.30 2.15 1.51 0.21 6.52 0.00
15.12 3.25 2.97 0.61 9.10 0.00
14.94 4.35 4.89 1.31 11.68 0.00
14.76 5.46 7.28 2.40 14.25 0.00
14.58 6.56 10.13 3.96 16.81 0.00
14.40 7.66 13.45 6.07 19.37 0.00
14.22 8.77 17.22 8.83 21.92 0.00
14.04 9.87 21.45 12.30 24.47 0.00
13.86 10.97 26.13 16.57 27.01 0.00
Máximos 11.04Cota: 13.85 m
26.41Cota: 13.85 m
16.84Cota: 13.85 m
27.22Cota: 13.85 m
0.00Cota: 15.65 m
Mínimos 0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
1.55Cota: 15.65 m
0.00Cota: 15.65 m
8.- COMBINACIONESHIPÓTESIS
1 - Carga permanente
2 - Empuje de tierras
3 - Sobrecarga
4 - Sismo
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis
Combinación 1 2 3 4
1 1.00 1.00
2 1.50 1.00
3 1.00 1.60
4 1.50 1.60
5 1.00 1.00 1.60
6 1.50 1.00 1.60
7 1.00 1.60 1.60
8 1.50 1.60 1.60
9 1.00 1.00 1.00
10 1.00 1.00 0.50 1.00
COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis
Combinación 1 2 3
1 1.00 1.00
2 1.00 1.00 0.60
9.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN
Armadura superior: 2Ø12
Anclaje intradós / trasdós: 10 / 15 cm
TRAMOS
Núm.Intradós Trasdós
Vertical Horizontal Vertical Horizontal
1 Ø10c/30 Ø12c/20 Ø12c/25 Ø12c/20
Solape: 0.35 m Solape: 0.6 m
ZAPATA
Armadura Longitudinal Transversal
Superior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla Intradós / Trasdós: 29 / 29 cm
Inferior Ø12c/25 Ø12c/25
Patilla intradós / trasdós: 29 / 29 cm
Longitud de pata en arranque: 30 cm
10.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
Comprobación a rasante en arranque muro:Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 277.8 kN/mCalculado: 37.2 kN/m Cumple
Espesor mínimo del tramo:Jiménez Salas, J.A.. Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12)
Mínimo: 20 cmCalculado: 25 cm Cumple
Separación libre mínima armaduras horizontales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 18.8 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 18.8 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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Referencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
Separación máxima armaduras horizontales:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 20 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima horizontal por cara:Artículo 42.3.5 de la norma EHE Mínimo: 0.0016
- Trasdós (13.85 m): Calculado: 0.00226 Cumple
- Intradós (13.85 m): Calculado: 0.00226 Cumple
Cuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano". (Cuantía horizontal > 20%Cuantía vertical) Calculado: 0.00226
- Trasdós: Mínimo: 0.00036 Cumple
- Intradós: Mínimo: 0.0002 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.85 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.0009 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:- Trasdós (13.85 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0.00153 Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:- Intradós (13.85 m):
Artículo 42.3.5 de la norma EHEMínimo: 0.00027 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía mínima mecánica vertical cara comprimida:- Intradós (13.85 m):
Norma EHE, artículo 42.3.2 (Flexión simple o compuesta)Mínimo: 0 Calculado: 0.00104 Cumple
Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total:- (15.65 m):
EC-2, art. 5.4.7.2Máximo: 0.04 Calculado: 0.00285 Cumple
Separación libre mínima armaduras verticales:Norma EHE-98. Artículo 66.4.1 Mínimo: 2.5 cm
- Trasdós: Calculado: 22.6 cm Cumple
- Intradós: Calculado: 28 cm Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE, artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura vertical Trasdós: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura vertical Intradós: Calculado: 30 cm Cumple
Comprobación a flexión compuesta:Comprobación realizada por unidad de longitud de muro Cumple
Comprobación a cortante:Artículo 44.2.3.2.1 (EHE-98)
Máximo: 87.3 kN/mCalculado: 30.1 kN/m Cumple
Comprobación de fisuración:Artículo 49.2.4 de la norma EHE
Máximo: 0.3 mmCalculado: 0.116 mm Cumple
Longitud de solapes:Norma EHE-98. Artículo 66.6.2
- Base trasdós: Mínimo: 0.58 mCalculado: 0.6 m Cumple
- Base intradós: Mínimo: 0.35 mCalculado: 0.35 m Cumple
Comprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
- Trasdós: Mínimo: 14 cmCalculado: 15 cm Cumple
- Intradós: Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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Referencia: Muro: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
Área mínima longitudinal cara superior viga de coronación:Criterio J.Calavera. "Muros de contención y muros de sótano".
Mínimo: 2.2 cm²Calculado: 2.2 cm² Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós: 13.85 m
- Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós: 13.85 m
- Sección crítica a flexión compuesta: Cota: 13.85 m, Md: 24.99 kN·m/m, Nd: 11.04 kN/m, Vd:37.23 kN/m, Tensión máxima del acero: 280.807 MPa
- Sección crítica a cortante: Cota: 14.05 m
- Sección con la máxima abertura de fisuras: Cota: 13.85 m, M: 13.49 kN·m/m, N: 11.04 kN/m
Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
Comprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario.
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 2 Calculado: 3.18 Cumple
- Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentalessísmicas):
Mínimo: 1.33 Calculado: 2.87 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):
Mínimo: 1.5 Calculado: 1.74 Cumple
- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):
Mínimo: 1.1 Calculado: 1.51 Cumple
Canto mínimo:- Zapata:
Norma EHE-98. Artículo 59.8.1Mínimo: 25 cmCalculado: 40 cm Cumple
Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario.
- Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0617 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPaCalculado: 0.1097 MPa Cumple
- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.0617 MPa Cumple
- Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPaCalculado: 0.1165 MPa Cumple
Flexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes Calculado: 4.52 cm²/m
- Armado superior trasdós: Mínimo: 2.61 cm²/m Cumple
- Armado inferior trasdós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado superior intradós: Mínimo: 0 cm²/m Cumple
- Armado inferior intradós: Mínimo: 0.1 cm²/m Cumple
Esfuerzo cortante:Norma EHE-98. Artículo 44.2.3.2.1 Máximo: 108.9 kN/m
- Trasdós (Situaciones persistentes): Calculado: 38.6 kN/m Cumple
- Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 26.7 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones persistentes): Calculado: 0 kN/m Cumple
- Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Calculado: 0 kN/m Cumple
Longitud de anclaje:Norma EHE-98. Artículo 66.5
- Arranque trasdós: Mínimo: 15 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
- Arranque intradós: Mínimo: 23 cmCalculado: 32.6 cm Cumple
- Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 29 cm Cumple
- Armado superior intradós (Patilla): Mínimo: 15 cmCalculado: 29 cm Cumple
Recubrimiento:
- Inferior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
- Lateral:Norma EHE-98. Artículo 37.2.4
Mínimo: 7 cmCalculado: 7 cm Cumple
- Superior:Norma EHE. Artículo 37.2.4.
Mínimo: 3.5 cmCalculado: 5 cm Cumple
Diámetro mínimo:Norma EHE. Artículo 59.8.2. Mínimo: Ø12
- Armadura transversal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: Ø12 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: Ø12 Cumple
Separación máxima entre barras:Norma EHE-98. Artículo 42.3.1 Máximo: 30 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Separación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras deCimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm
- Armadura transversal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 25 cm Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 25 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 0.001
- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00113 Cumple
- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00113 Cumple
Cuantía mecánica mínima: Calculado: 0.00113
- Armadura longitudinal inferior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura longitudinal superior:Norma EHE-98. Artículo 56.2 Mínimo: 0.00028 Cumple
- Armadura transversal inferior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 3e-005 Cumple
- Armadura transversal superior:Norma EHE-98. Artículo 42.3.2 Mínimo: 0.00084 Cumple
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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Referencia: Zapata corrida: Muro_tipo_F (Muro tipo F)
Comprobación Valores Estado
Se cumplen todas las comprobaciones
Información adicional:
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 37.10 kN·m/m
- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 1.45 kN·m/m
Selección de listadosMuro tipo F Fecha: 10/05/16
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