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1/201
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Clase 5Diseño de sistemas con aislamiento.
Nch.2745 of. 2003
José Antonio [email protected]
Facultad de Ingenieŕıa y Ciencias AplicadasUniversidad de los Andes
22-6-2010
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2/201
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Deniciones y Términos
Deniciones y Términos
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3/201
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo
• Interfaz de Aislación• Pares de registros
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo
• Interfaz de Aislación• Pares de registros
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo
• Interfaz de Aislación• Pares de registros
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo•
Interfaz de Aislación• Pares de registros
T ll d Ai l i Ś i 1 S 2010
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo•
Interfaz de Aislación• Pares de registros
T ll d Ai l i t Ś i 1 S t 2010
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo•
Interfaz de Aislación• Pares de registros
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Aislador• Desplazamiento de diseño• Desplazamiento máximo• Desplazamiento total de diseño• Desplazamiento total máximo•
Interfaz de Aislación• Pares de registros
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
‘Valor de la razón de amortiguamiento viscoso equivalente que seobtiene de la enerǵıa disipada para la respuesta ćıclica del sistemade aislación.’
• Enerǵıa disipada por un elemento Kelvin-Voight (lineal).
W d = πD
max
2 cω
• Depende del desplazamiento máximo y de la frecuencia deexcitación.
• La razón de amortiguamiento se dene como β = c2 ωm T .• Notar que
c = W dπD max
2 ω• El amortiguamiento efectivo es el amortiguamiento que
debeŕıa tener un elemento Kelvin-Voight equivalente en
enerǵıa a la disipación del elemento no-lineal que representa alaislador.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
‘Valor de la razón de amortiguamiento viscoso equivalente que seobtiene de la enerǵıa disipada para la respuesta ćıclica del sistemade aislación.’
• Enerǵıa disipada por un elemento Kelvin-Voight (lineal).
W d = πD
max
2 cω
• Depende del desplazamiento máximo y de la frecuencia deexcitación.
• La razón de amortiguamiento se dene como β = c2 ωm T .• Notar que
c = W dπD max
2 ω• El amortiguamiento efectivo es el amortiguamiento que
debeŕıa tener un elemento Kelvin-Voight equivalente en
enerǵıa a la disipación del elemento no-lineal que representa alaislador.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
‘Valor de la razón de amortiguamiento viscoso equivalente que seobtiene de la enerǵıa disipada para la respuesta ćıclica del sistemade aislación.’
• Enerǵıa disipada por un elemento Kelvin-Voight (lineal).
W d = πD
max
2 cω
• Depende del desplazamiento máximo y de la frecuencia deexcitación.
• La razón de amortiguamiento se dene como β = c2 ωm T .• Notar que
c = W dπD max
2 ω• El amortiguamiento efectivo es el amortiguamiento que
debeŕıa tener un elemento Kelvin-Voight equivalente en
enerǵıa a la disipación del elemento no-lineal que representa alaislador.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
‘Valor de la razón de amortiguamiento viscoso equivalente que seobtiene de la enerǵıa disipada para la respuesta ćıclica del sistemade aislación.’
• Enerǵıa disipada por un elemento Kelvin-Voight (lineal).
W d = πD max
2 cω
• Depende del desplazamiento máximo y de la frecuencia deexcitación.
• La razón de amortiguamiento se dene como β = c2 ωm T .• Notar que
c = W dπD max
2 ω• El amortiguamiento efectivo es el amortiguamiento que
debeŕıa tener un elemento Kelvin-Voight equivalente enenerǵıa a la disipación del elemento no-lineal que representa alaislador.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
‘Valor de la razón de amortiguamiento viscoso equivalente que seobtiene de la enerǵıa disipada para la respuesta ćıclica del sistemade aislación.’
• Enerǵıa disipada por un elemento Kelvin-Voight (lineal).
W d = πD max
2 cω
• Depende del desplazamiento máximo y de la frecuencia deexcitación.
• La razón de amortiguamiento se dene como β = c2 ωm T .• Notar que
c = W dπD max
2 ω• El amortiguamiento efectivo es el amortiguamiento que
debeŕıa tener un elemento Kelvin-Voight equivalente enenerǵıa a la disipación del elemento no-lineal que representa alaislador.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
• El amortiguamiento equivalente entonces,
ceq = W dNL
πD max2 ω
• Donde W dNL es ahora la enerǵıa disipada por el dispositivono-lineal en un ciclo de histéresis de amplitud Dmax yfrecuencia ω.
W dNL = 2 π/ω
0f NL (x, ẋ, t )ẋ dt
• En términos de razón de amortiguamiento equivalente,
β eq = W dNL
2πD max2 ω2 mT
= W dNL
2πD max2 klat
= W dNL
4πW s• Con W s = 1 / 2klat D max
2 , la enerǵıa almacenada al alcanzar lamáxima deformaci ón.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
• El amortiguamiento equivalente entonces,
ceq = W dNL
πD max2 ω
• Donde W dNL es ahora la enerǵıa disipada por el dispositivono-lineal en un ciclo de histéresis de amplitud Dmax yfrecuencia ω.
W dNL = 2 π/ω
0f NL (x, ẋ, t )ẋ dt
• En términos de razón de amortiguamiento equivalente,
β eq = W dNL
2πD max2 ω2 mT
= W dNL
2πD max2 klat
= W dNL
4πW s• Con W s = 1 / 2klat D max
2 , la enerǵıa almacenada al alcanzar lamáxima deformaci ón.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
• El amortiguamiento equivalente entonces,
ceq = W dNL
πD max2 ω
• Donde W dNL es ahora la enerǵıa disipada por el dispositivono-lineal en un ciclo de histéresis de amplitud Dmax yfrecuencia ω.
W dNL = 2 π/ω
0f NL (x, ẋ, t )ẋ dt
• En términos de razón de amortiguamiento equivalente,
β eq = W dNL
2πD max2 ω2 mT
= W dNL
2πD max2 klat
= W dNL
4πW s• Con W s = 1 / 2klat D max
2 , la enerǵıa almacenada al alcanzar lamáxima deformaci ón.
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Deniciones y Términos
Amortiguamiento efectivo
• El amortiguamiento equivalente entonces,
ceq = W dNL
πD max2 ω
• Donde W dNL es ahora la enerǵıa disipada por el dispositivono-lineal en un ciclo de histéresis de amplitud Dmax yfrecuencia ω.
W dNL = 2 π/ω
0f NL (x, ẋ, t )ẋ dt
• En términos de razón de amortiguamiento equivalente,
β eq = W dNL
2πD max2 ω2 mT
= W dNL
2πD max2 klat
= W dNL
4πW s• Con W s = 1 / 2klat D max
2 , la enerǵıa almacenada al alcanzar lamáxima deformaci ón.
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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Deniciones y Términos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010D i i T´ i
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Deniciones y Terminos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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Deniciones y Terminos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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Deniciones y Terminos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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Deniciones y Terminos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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Deniciones y Terminos
Deniciones
• Rigidez efectiva o secante• Sismo de diseño• Sismo máximo posible• Sistema de aislación• Sistema para restringir los efectos del viento• Subestructura• Superestructura
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y
Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.•
Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño ymáximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.•
Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño ymáximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.•
Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño ymáximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.•
Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño ymáximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.• Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño y
máximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Diseño por Desplazamientos
• El diseño del sistema se hace por desplazamientos usandocriterios de diseño por desempe˜ no .
• La norma reconoce dos niveles de desplazamiento, el
desplazamiento de diseño DD y el desplazamiento máximoDM medidos en el CM de la estructura.• DD corresponde al sismo de diseño.• DM corresponde al sismo máximo creible.• Adicionalmente dene desplazamientos totales de diseño y
máximos DT D y DT M que incluyen efectos torsionales.• Las propiedades equivalentes de la estructura (rigidez y
amortiguamiento) se denen para estos desplazamientos.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Objetivos de la norma
• La norma se encarga de:• Proveer métodos y criterios uniformes para determinar los
desplazamientos en distintas situaciones.•
Impone restricciones sobre el sistema basado en los valoresencontrados.• Indica como obtener el corte basal (diseño fundaciones).• Indica como distribuir el corte basal a la superestructura.• Establecer criterios que se deben vericar para que el sistema
cumpla con el desempeño objetivo (cero daños).
• Se debe respetar la norma Nch 433 en lo que no contradiga ala Nch 2745.
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Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010Criterios Generales
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Criterios Generales
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010Criterios Generales
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona
• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona
• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona
• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Bases de dise ño
Los procedimientos y limitaciones de diseño se determinantomando en cuenta
• Zona
• Caracteristicas del lugar• Aceleración vertical• Propiedades agrietadas (hormig ón, albañileŕıa, etc.) para las
secciones usadas en el modelo
• Destino• Conguración
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Criterios Generales
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51/201
Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Criterios Generales
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Criterios Generales
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Estabilidad
• Nch2745 dispone que se debe asegurar de alguna forma laestabilidad de los elementos del sistema para desplazamientosiguales al desplazamiento máximo total DT M .
• Los objetivos de esto son:(a) Estabilidad frente a los máximos desplazamientos posibles.(b) Proveer una resistencia que no decrezca nunca con aumento
de desplazamientos.(c) Limitar la degradación debido a carga ćıclica.(d) Que la relación constitutiva global esté bien denida y sea
repetible.• Un criterio t́ıpico de estabilidad es que F S > 2 frente al
pandeo de los aisladores elastoméricos.
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Criterios Generales
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Factor de Importancia
Todas las estructuras tienen factor de importancia I = 1 según ladenición de la Nch.433.
• El comportamiento de estructuras aisladas se conoce casi conexactitud.
• El objetivo es que no hayan daños (funcionalidad luego delsismo) para todas las estructuras.
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Factor de Importancia
Todas las estructuras tienen factor de importancia I = 1 según ladenición de la Nch.433.
• El comportamiento de estructuras aisladas se conoce casi conexactitud.
• El objetivo es que no hayan daños (funcionalidad luego delsismo) para todas las estructuras.
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Criterios Generales
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Requisitos de conguraci´ on
Se debe clasicar la estructura según• Regularidad en altura• Regularidad en planta
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Criterios Generales
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Requisitos de conguraci´ on
Se debe clasicar la estructura según• Regularidad en altura• Regularidad en planta
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Criterios Generales
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Regularidad en altura
Tabla C.3 (pag. 57 y 58)
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Criterios Generales
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Regularidad en planta
Tabla C.3 (pag. 58 y 59)
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Procedimientos de Análisis
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Procedimientos de Análisis
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Procedimientos de Análisis
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Tipos de análisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muy
restringidas.
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Procedimientos de Análisis
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Tipos de análisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muy
restringidas.
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Procedimientos de Análisis
Ti d ĺi i
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Tipos de análisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muy
restringidas.
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Procedimientos de Análisis
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Tipos de análisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muy
restringidas.
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Procedimientos de Análisis
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Tipos de analisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.
• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muyrestringidas.
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Procedimientos de Análisis
Tipos de análisis
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Tipos de analisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.
• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muyrestringidas.
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Procedimientos de Análisis
Tipos de análisis
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Tipos de analisis
La norma dene distintos tipos de análisis,• Lineales,
• Análisis modal espectral• Análisis tiempo-historia (aisladores lineales equivalentes)
• No-lineales• Estático (pushover)• Dinámico (diferentes niveles de modelos)
• La norma distingue por análisis estáticos y dinámicos.
• Los análisis lineales solo se pueden realizar en situaciones muyrestringidas.
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Análisis Est́atico
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Análisis Estático
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Análisis Est́atico
Objetivos
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Objetivos
• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Análisis Est́atico
Objetivos
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Objetivos
• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Análisis Est́atico
Objetivos
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Objetivos
• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Análisis Est́atico
Objetivos
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Objetivos
• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Objetivos
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Objetivos
• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Objetivos
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• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Objetivos
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• Es un análisis simplicado que considera las caracteŕısticasno-lineales del sistema.
• Asume que los desplazamientos son los máximos espectrales.• Espectro (coeciente C ) es el mismo independiente de T (se
usa el valor máximo).• Los objetivos del análisis estático son:
(1) Determinar DD y DM .(2) Determinar el peŕıodo aislado de la estructura para ambos
niveles T D y T M .(3) Determinar las rigiedeces y amortiguamientos efectivos para los
sismos D y M .(4) Determinar las fuerzas laterales (corte basal).(5) Distribuir el corte basal en altura.
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Análisis Est́atico
Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Análisis Est́atico
Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Análisis Est́atico
Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Condiciones
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• Se puede usar solo si,• La estrutura se ubica a más de 10km de todas las fallas activas
(no de subducción).• Suelo tipo I o II.• < 5 pisos y < 20m de altura• Peŕıodo efectivo aislado T M < 3.0s.• Peŕıodo efectivo aislado T D < T no-aislado .• Superestructura regular (tablas C.3 y C.4)
• Se limita solo a superestructuras ŕıgidas (muy buendesempeño).
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Análisis Est́atico
Condiciones
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• Además hay limitaciones para el sistema de aislamiento que se
puede usar,• Rigidez efectiva (secante) en DD es tres veces m
• Debe ser capaz de producir una fuerza lateral F lat > 0.0025W a un 50% del desplazamientio total de diseño.
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Condiciones
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• Además hay limitaciones para el sistema de aislamiento que se
puede usar,• Rigidez efectiva (secante) en DD es tres veces m
• Debe ser capaz de producir una fuerza lateral F lat > 0.0025W a un 50% del desplazamientio total de diseño.
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Análisis Est́atico
CondicionesAd ´ h li i i l i d i l i
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• Además hay limitaciones para el sistema de aislamiento que se
puede usar,• Rigidez efectiva (secante) en DD es tres veces m
• Debe ser capaz de producir una fuerza lateral F lat > 0.0025W a un 50% del desplazamientio total de diseño.
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Condiciones
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• Limitaciones para el sistema de aislamiento (cont.)• Propiedades fuerza deformación independientes de la velocidad.•
Propiedades fuerza deformación independientes de la cargavertical y efectos bidireccionales.• Debe permitir alcanzar DM y no menos de 1.2D D
• Todo esto excluye a los sistemas friccionales que deben seranalizados por tiempo-historia.
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Condiciones
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• Limitaciones para el sistema de aislamiento (cont.)• Propiedades fuerza deformación independientes de la velocidad.•
Propiedades fuerza deformación independientes de la cargavertical y efectos bidireccionales.• Debe permitir alcanzar DM y no menos de 1.2D D
• Todo esto excluye a los sistemas friccionales que deben seranalizados por tiempo-historia.
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Condiciones
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• Limitaciones para el sistema de aislamiento (cont.)• Propiedades fuerza deformación independientes de la velocidad.•
Propiedades fuerza deformación independientes de la cargavertical y efectos bidireccionales.• Debe permitir alcanzar DM y no menos de 1.2D D
• Todo esto excluye a los sistemas friccionales que deben seranalizados por tiempo-historia.
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Condiciones
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• Limitaciones para el sistema de aislamiento (cont.)• Propiedades fuerza deformación independientes de la velocidad.•
Propiedades fuerza deformación independientes de la cargavertical y efectos bidireccionales.• Debe permitir alcanzar DM y no menos de 1.2D D
• Todo esto excluye a los sistemas friccionales que deben seranalizados por tiempo-historia.
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Condiciones
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• Limitaciones para el sistema de aislamiento (cont.)• Propiedades fuerza deformación independientes de la velocidad.• Propiedades fuerza deformación independientes de la carga
vertical y efectos bidireccionales.• Debe permitir alcanzar DM y no menos de 1.2D D
• Todo esto excluye a los sistemas friccionales que deben seranalizados por tiempo-historia.
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Análisis Est́atico
Supuestos importantes
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• Los desplazamientos y fuerzas se basan en las constitutivasreales de los aisladores.
• Deben incluir el efecto de sistemas de restricción al viento(fusibles śısmicos, etc.)
• Estas relaciones se deben basar en ensayos de los elementosinvolucrados (capitulo 14).
• Rigidez vertical debe ser mayor que 10 Hz considerando
superestructura ŕıgida.
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Análisis Est́atico
Supuestos importantes
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• Los desplazamientos y fuerzas se basan en las constitutivasreales de los aisladores.
• Deben incluir el efecto de sistemas de restricción al viento(fusibles śısmicos, etc.)
• Estas relaciones se deben basar en ensayos de los elementosinvolucrados (capitulo 14).
• Rigidez vertical debe ser mayor que 10 Hz considerando
superestructura ŕıgida.
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Supuestos importantes
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• Los desplazamientos y fuerzas se basan en las constitutivasreales de los aisladores.
• Deben incluir el efecto de sistemas de restricción al viento(fusibles śısmicos, etc.)
• Estas relaciones se deben basar en ensayos de los elementosinvolucrados (capitulo 14).
• Rigidez vertical debe ser mayor que 10 Hz considerando
superestructura ŕıgida.
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Supuestos importantes
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• Los desplazamientos y fuerzas se basan en las constitutivasreales de los aisladores.
• Deben incluir el efecto de sistemas de restricción al viento(fusibles śısmicos, etc.)
• Estas relaciones se deben basar en ensayos de los elementosinvolucrados (capitulo 14).
• Rigidez vertical debe ser mayor que 10 Hz considerando
superestructura ŕıgida.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos de dise˜ noSe consider en el CM del sistem estr ct r l Vienen d dos
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• Se considera en el CM del sistema estructural. Vienen dadospor,
DD = C DBD
C D =200Z (mm) , Suelo I300Z (mm) , Suelo II330Z (mm) , Suelo III
• BD (factor de modicación de respuesta poramortiguamiento) se obtiene de la Tabla 2 o de
BD (β D , T D ) = 1
B 0 − (B 0 − 1) · exp [− a |β D − 0.05|T D ]• β = 0 .05 usar B0 = 1 .54• a = {400, 300, 200} para suelos tipo I, II y III
respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos de dise˜ no• Se considera en el CM del sistema estructural Vienen dados
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• Se considera en el CM del sistema estructural. Vienen dadospor,
DD = C DBD
C D =200Z (mm) , Suelo I300Z (mm) , Suelo II330Z (mm) , Suelo III
• BD (factor de modicación de respuesta poramortiguamiento) se obtiene de la Tabla 2 o de
BD (β D , T D ) = 1
B 0 − (B 0 − 1) · exp [− a |β D − 0.05|T D ]• β = 0 .05 usar B0 = 1 .54• a = {400, 300, 200} para suelos tipo I, II y III
respectivamente.
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Desplazamientos de dise˜ no• Se considera en el CM del sistema estructural Vienen dados
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• Se considera en el CM del sistema estructural. Vienen dadospor,
DD = C DBD
C D =200Z (mm) , Suelo I300Z (mm) , Suelo II330Z (mm) , Suelo III
• BD (factor de modicación de respuesta poramortiguamiento) se obtiene de la Tabla 2 o de
BD (β D , T D ) = 1
B 0 − (B 0 − 1) · exp [− a |β D − 0.05|T D ]• β = 0 .05 usar B0 = 1 .54• a = {400, 300, 200} para suelos tipo I, II y III
respectivamente.
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Desplazamientos de dise˜ no• Se considera en el CM del sistema estructural Vienen dados
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102/201
• Se considera en el CM del sistema estructural. Vienen dadospor,
DD = C DBD
C D =200Z (mm) , Suelo I300Z (mm) , Suelo II330Z (mm) , Suelo III
• BD (factor de modicación de respuesta poramortiguamiento) se obtiene de la Tabla 2 o de
BD (β D , T D ) = 1
B 0 − (B 0 − 1) · exp [− a |β D − 0.05|T D ]• β = 0 .05 usar B0 = 1 .54• a = {400, 300, 200} para suelos tipo I, II y III
respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no• Para β > 0.05
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103/201
β
B 0 = 2 1 + β 1 + 14 .68β 0 .865
• El valor de a se obtiene de,
• Para β = 0 .02 se divide por 0.65 el valor para β = 0 .05, esdecir:BD (0.02, T D ) = BD (0.05, T D )/ 0.65
• Para valores intermedios (0.02 ≤ β ≤ 0.05) se interpolalinealmente.
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104/201
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105/201
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no• Para β > 0.05
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106/201
β
B 0 = 2 1 + β 1 + 14 .68β 0 .865
• El valor de a se obtiene de,
• Para β = 0 .02 se divide por 0.65 el valor para β = 0 .05, esdecir:BD (0.02, T D ) = BD (0.05, T D )/ 0.65
• Para valores intermedios (0.02 ≤ β ≤ 0.05) se interpolalinealmente.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no
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107/201
• El peŕıodo de diseño T D que se usa en la determinación deBD biene dado por,
T D = 2π
W
kD min g
• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento de diseñomedida experimentalmente.
• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste(scragging en aisladores elastoméricos).
• Notar que la determinación de DD es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no
http://find/
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108/201
• El peŕıodo de diseño T D que se usa en la determinación deBD biene dado por,
T D = 2π
W
kD min g
• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento de diseñomedida experimentalmente.
• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste(scragging en aisladores elastoméricos).
• Notar que la determinación de DD es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no
http://find/
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109/201
• El peŕıodo de diseño T D que se usa en la determinación deBD biene dado por,
T D = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento de diseño
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DD es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no
http://find/
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110/201
• El peŕıodo de diseño T D que se usa en la determinación deBD biene dado por,
T D = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento de diseño
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DD es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento de dise˜ no
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111/201
Alternativamente,
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
• Se considera en el CM del sistema estructural Viene dado por
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112/201
Se considera en el CM del sistema estructural. Viene dado por,
DM = C M BM
C M = M M C D
• BM se obtiene de la tabla C.2 o de la misma ecuación que
para BD usando T M .• M M (factor de amplicación para el sismo máximo posible) se
obtiene de la tabla 3.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
• Se considera en el CM del sistema estructural Viene dado por
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113/201
Se considera en el CM del sistema estructural. Viene dado por,
DM = C M BM
C M = M M C D
• BM se obtiene de la tabla C.2 o de la misma ecuación que
para BD usando T M .• M M (factor de amplicación para el sismo máximo posible) se
obtiene de la tabla 3.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
• Se considera en el CM del sistema estructural Viene dado por
http://find/
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114/201
Se considera en el CM del sistema estructural. Viene dado por,
DM = C M BM
C M = M M C D
• BM se obtiene de la tabla C.2 o de la misma ecuación que
para BD usando T M .• M M (factor de amplicación para el sismo máximo posible) se
obtiene de la tabla 3.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
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115/201
• El peŕıodo efectivo al desplazamiento máximo T M que se usaen la determinación de BM biene dado por,
T M = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento máximo
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DM es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
http://find/
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116/201
• El peŕıodo efectivo al desplazamiento máximo T M que se usaen la determinación de BM biene dado por,
T M = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento máximo
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DM es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
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117/201
• El peŕıodo efectivo al desplazamiento máximo T M que se usaen la determinación de BM biene dado por,
T M = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento máximo
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DM es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamiento máximo
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118/201
• El peŕıodo efectivo al desplazamiento máximo T M que se usaen la determinación de BM biene dado por,
T M = 2π
W
kD min g• Donde kD min es la ḿınima rigidez al desplazamiento máximo
medida experimentalmente.• Normalmente ocurre luego de varios ciclos debido al desgaste
(scragging en aisladores elastoméricos).• Notar que la determinación de DM es iterativa.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
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119/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
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120/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
http://find/
8/16/2019 Clase 5 Diseño de Sistema Con Aislamiento
121/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
http://find/
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122/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
http://find/
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123/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
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Análisis Est́atico
Desplazamientos totales• Procede de la consideración de la ocurrencia simultánea de
http://find/
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124/201
desplazamiento lateral y torsional debido a eccentricidad.• Se debe imponer desplazamiento máximo o de diseño en elCM de la estructura y considerar la distribución espacial derigidez de los aisladores y la peor posici´on del centro de masas.
• No se debe tomar menor que,
DT D = DD 1 + 12eb2 + d2
DT M = DD 1 + 12eb2 + d2
• b es la dimensión más corta de la planta y d la más larga.• Hay supuestos importantes detrás de estas expresiones que
pueden llevar a diseños poco conservadores (ver Nch 2745 pag.48).
• Si se justica, se pueden tomar menores que esto pero nomenores que 1.1DD y 1.1DM respectivamente.
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Análisis Est́atico
Fuerzas laterales ḿınimas
http://find/
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125/201
• Bajo el nivel de aislamiento (subestructura)
V b = kD máx DD
• Sobre el nivel de aislamiento (superestructura)
V s = kD máx DD
R l
• Rl < 2 se determina de la tabla 4.
• La superestructura debe permanecer elástica ya que laductilidad haŕıa inmanejables los desplazamientos producidospor el sistema con aislamiento.
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Análisis Est́atico
Fuerzas laterales ḿınimas
l l d l ( b )
http://find/
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126/201
• Bajo el nivel de aislamiento (subestructura)
V b = kD máx DD
• Sobre el nivel de aislamiento (superestructura)
V s = kD máx DD
R l
• Rl < 2 se determina de la tabla 4.
• La superestructura debe permanecer elástica ya que laductilidad haŕıa inmanejables los desplazamientos producidospor el sistema con aislamiento.
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Análisis Est́atico
Fuerzas laterales ḿınimas
B j l i l d i l i ( b )
http://find/
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127/201
• Bajo el nivel de aislamiento (subestructura)
V b = kD máx DD
• Sobre el nivel de aislamiento (superestructura)
V s = kD máx DD
R l
• Rl < 2 se determina de la tabla 4.
• La superestructura debe permanecer elástica ya que laductilidad haŕıa inmanejables los desplazamientos producidospor el sistema con aislamiento.
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Análisis Est́atico
Fuerzas laterales ḿınimas
B j l i l d i l i ( b )
http://find/
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128/201
• Bajo el nivel de aislamiento (subestructura)
V b = kD máx DD
• Sobre el nivel de aislamiento (superestructura)
V s = kD máx DD
R l
• Rl < 2 se determina de la tabla 4.
• La superestructura debe permanecer elástica ya que laductilidad haŕıa inmanejables los desplazamientos producidospor el sistema con aislamiento.
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Análisis Est́atico
Fuerzas laterales ḿınimas
http://find/
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129/201
Factor de reducción de respuesta de la superestructura,
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Análisis Est́atico
Ĺımites para V s
http://find/
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130/201
V s no debe ser menor que...• ...el corte basal de la estructura no-aislada con mismo peso y
peŕıodo T D según la Nch.433.• ...el corte basal debido a la acción del viento.• ...la fuerza lateral śısmica requerida para activar
completamente el sistema de aislación por 1.5 (1.5 veces lafuerza de uencia del sistema de aislamiento).
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Análisis Est́atico
Ĺımites para V s
http://find/
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131/201
V s no debe ser menor que...• ...el corte basal de la estructura no-aislada con mismo peso y
peŕıodo T D según la Nch.433.
• ...el corte basal debido a la acción del viento.• ...la fuerza lateral śısmica requerida para activar
completamente el sistema de aislación por 1.5 (1.5 veces lafuerza de uencia del sistema de aislamiento).
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Análisis Est́atico
Ĺımites para V s
http://find/
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132/201
V s no debe ser menor que...• ...el corte basal de la estructura no-aislada con mismo peso y
peŕıodo T D según la Nch.433.
• ...el corte basal debido a la acción del viento.• ...la fuerza lateral śısmica requerida para activar
completamente el sistema de aislación por 1.5 (1.5 veces lafuerza de uencia del sistema de aislamiento).
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Análisis Est́atico
Distribućı´on vertical y ĺımite de drift
http://find/
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133/201
• La distribución de fuerzas verticales se asume uniforme.
• Corresponde al corte basal dividido en el número de pisos.• El drift de entrepiso se limita a 0.002.
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Análisis Est́atico
Distribućı´on vertical y ĺımite de drift
http://find/
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134/201
• La distribución de fuerzas verticales se asume uniforme.
• Corresponde al corte basal dividido en el número de pisos.• El drift de entrepiso se limita a 0.002.
Taller de Aislamiento Śısmico 1er. Semestre 2010
Análisis Est́atico
Distribućı´on vertical y ĺımite de drift
http://find/
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135/201
• La distribución de fuerzas verticales se asume uniforme.
• Corresponde al corte basal dividido en el número de pisos.• El drift de entrepiso se limita a 0.002.
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Análisis Din´ amico
http://find/
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136/201
Análisis Dinámico
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δT D
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137/201
analisis δ T D• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δT D
http://find/
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138/201
analisis δ T D• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δT D
http://find/
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139/201
analisis δ T D• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δT D
http://find/
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140/201
analisis δ T D• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δ T D
http://find/
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141/201
• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δ T D
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142/201
• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generalesPara la subestructura y el sistema de aislamiento,
• Se usa el desplazamiento total de diseño que resulte delanálisis δ T D
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143/201
• δ T D no puede ser inferior al 90% de DT D del análisis est́atico.• Se usa el desplazamiento máximo que resulte del análisis,
δ T M .
• δ T M no puede ser inferior al 80% de DT D del análisis est́atico.• La subestructura se diseña para el corte resultante del análisisy un valor no inferior a 90% V b.
• Pera evaluar las limitaciones, se puede usar DT D y DT M obien,
D D = DD
1 + T T D 2DM = D
M
1 + T T D 2• Con T periodo de base ja y comportamiento elá stico.
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Análisis Din´ amico
Requisitos generales
Para superestructura regular,• El corte de diseño de la superestructura de conguración
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144/201
p gregular no puede tomarse menor a 80% V s del análisis est́aticoo los ĺımites para el V s .
• Este requerimiento puede reducirse a 60% de V s si se realiza
un análisis dinámico en el t