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Hidráulica 1 04/01/2010
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utplutpl \\ ucgucg \\ ingeniería hidráulica ingeniería hidráulica
www.utpl.edu.ecwww.utpl.edu.ec
MÁQUINAS HIDRÁULICAS
Holger Benavides Muñoz
Hidráulica de tuberías, de Saldarriaga Juan.
Bibliografía
Además, CAPÍTULO 18 y 19 del texto de: Mecánica de Fluidos. Claudio Mataix.
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Teoría de las máquinas hidráulicas. Ecuación de Euler para bombas y turbinas. Bombas en sistemas de tuberías. Conceptos
Contenidos
Bombas en sistemas de tuberías. Conceptos generales. Curvas características. Clasificación de bombas. Velocidad específica. Potencia. Cálculo y selección de una bomba. Ejercicios de aplicación.Otros tipos de máquinas hidráulicas convencionales: arietes, ruedas hidráulicas, air lift, etc.
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Estaciones de bombeo.Aplicaciones con software.
Ecuación de Euler para bombas y turbinas.
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Ecuación de Euler de las turbomáquinas hidráulicas. 4.1
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Tipos de rodetes
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Elementos de una bomba centrífuga
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Entrada A. Rodete móvil R - alabes. Difusor D (alabes fijos). Σ1 (sección entrada rodete ). Σ2 (salida del rodete)Cámara espiral CE. Sección de salida I
Elementos de una bomba axial
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Entrada A. Rodete móvil R. Difusor D (alabes fijos). Cubo de apoyo CU. Difusor axial DA (sin alabes)Codo CO. Salida
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Elementos de una bomba helicocentrífuga,Eje horizontal.
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Hipótesis para el funcionamiento de una bomba
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Curvas características.
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A,B,C,D y E se obtienen en banco de ensayos (fabricante)
Balance energético en una bomba. Altura en función del caudal.
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Curvas características de una bomba
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Diagrama comercial para selección de bombas
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Punto de funcionamiento de una instalación, como intersección
de las curvas: H de la bomba y H(m) resistente del sistema
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Acoplamiento de bombas diferentes en serie
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Acoplamiento de bombas diferentes en paralelo
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Dos bombas idénticas acopladas en paralelo
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Elevación estática de succión:Altura física entre el nivel del agua (a succionar) y el eje de la bomba.
Elevación de succión:Es la suma de la elevación estática de succión más las pérdidas por fricción y más las pérdidas por admisión en el tubo de succión de la bomba. A esta elevación de succión se la conoce también como succión negativa o como elevación dinámica de succión.
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Columna de succión:Es igual a la columna estática de succión menos las pérdidas por fricción y admisión en la tubería de succión de la bomba.
Columna de descarga:Es la suma de la columna estática de descarga más las pérdidas por fricción y más la columna de velocidad.
Columna total:También se conoce altuda dinámica total (TDH)E l d l l ió d ió á l l d
gvhv 2
2
=
Es la suma de la elevación de succión más la columna de descarga cuando el nivel de suministro del líquido está por debajo de la bomba; y para cuando el nivel del suministro no está sobre el eje de la bomba, la columna total es la diferencia que existe entre la columna de descarga y la columna de succión.
Altura neta positiva de succión (Net positive succion
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Altura neta positiva de succión (Net positive succion head) NPSH:
Es la energía del líquido en la cota de referencia de la bomba y puede ser de dos tipos, requerida y disponible. NPSHr ó NPSHd. Para evitar cavitación la NPSHd > NPSHr.
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Cuadro de valores de la presión atmosférica
Altura sobre el nivel del mar
Presión(Kg/cm²)
Metros de aguaa 23.9 ° C
0 1 033 10 330610
1219152418292134
1.0330.9630.8930.8580.8300 795
10.339.638.938.588.307 95
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2134243827433048
0.7950.7660.7380.710
7.957.667.387.10
Propiedades del agua a la presión de saturación
Temp.° C
Presión de vapor(Kg/cm²)
Presión de vapor en metros de
agua0 0 0 006 0 060.05.0
10.020.032.2
0.0060.0090.0130.0240.049
0.060.090.130.240.49
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43.354.460.071.1
0.0900.1560.2030.333
0.901.562.033.33
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Desplazamiento:Es el caudal teórico que entrega la bomba (ejm: gal/min, m³/s, l/s).
Deslizamiento:Es la pérdida de caudal debido a las curvas del líquido dentro de la bombade la bomba.
Capacidad:Caudal verdadero que produce la bomba y es igual al caudal de desplazamiento menos el caudal de deslizamiento.
Potencia hidráulica:Es la potencia requerida por la bomba sólo para elevar el líquido
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líquido.Potencia absorvida ó alfreno:
Es igual a la potencia hidráulica + la potencia consumida para vencer rozamientos.
Pérdidas de carga en piezas especiales
PiezasK Longitud
equivalente(Número de diámetros)
Ampliación gradual 0 30 12g
vKhf 2
2
=
Ampliación gradualCodo de 90° (recto)Codo de 45° (recto)Codo de 90° (curvo)Codo de 45° (curvo)
Entrada normal en tuberíaUnión o junta
0.300.900.400.250.200.500 40
12452030151730
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Unión o juntaReducción gradual
Válvula compuerta abiertaVálvula de globo abierta
Salida de tubería
0.400.150.2010.01.00
3068
35035
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...pérdidas de carga en piezas especiales
PiezasK Longitud
equivalente(Número de diámetros)
T de paso directo 0 60 20 0g
vKhf 2
2
=
T de paso directoT de salida lateral
T de salida bilateralVálvula de pie
Válvula de pie y rejillaVálvula de retención
check
0.601.301.801.75
----
2 75
20.050.065.064.7
250.0100.0
--
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checkOrificio
Compuerta abiertaRejilla
Entrada de borda
2.751.000.751.000.04
--35.024.035.0
--
Ejemplo de cálculo de bombas
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Ejercicio de aplicación
Se desea bombear 60 l/spor medio de C
Codo de 90°18 m
Tobera 2”
por medio de una instalación de una bomba según el gráfico. Determinar la carga dinámica total (TDH)
A
B
C
Codo de 90°
18 mθ 6”
Válvula
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total (TDH).Se conoce que el C de Hazen de la tubería de 6 ” es 120.
θ 8”
Nivel de suministro
Pozo de succión
Válvula de pie
1.5 m
3.0 m
Calculando pérdidas en accesorios con coefc. K: g
vKhf 2
2
=
DIÁMETRO (" ) Q (m³/s) A (m²) V = Q/A (m/s) V²/(2g)8 0 06 0 0324 1 850 0 1748 0.06 0.0324 1.850 0.1746 0.06 0.0182 3.289 0.5512 0.06 0.0020 29.603 44.665
Pérdidas de Carga1) Succión
K V²/(2g) hfa 0.50 0.174 0.087
ÍTEMEntrada a la tubería 8"
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b 1.75 0.174 0.305c 0.25 0.174 0.044
SUMA : 0.436 md Pérdidas por longitud en tubería de hierro galvanizado (26 m / 1000m)
4.5 * (26 / 1000) = 0.117PÉRDIDAS EN SUCCIÓN 0.553 m
Válvula de pie 8"codo de 90 de 8"
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2) DescargaK V²/(2g) hf
e 0.10 0.551 0.055f 0.25 0.551 0.138
g xxx xxx 1.819SUMA : 2.012 m
ÍTEMVálvula de compuerta 6"
Codo de 90 de 6"Tobera de 6"a 2"
h Pérdidas por longitud según HAZEN - WILLIAMS; C= 120
Hf (en 36 m) = 2.815 mPÉRDIDAS EN DESCARGA 4.827 m
Pérdidas en tobera de 6"a 2"
86.485.1
85.17.10φC
LQHf =
( )"6"22 11 hvhvCv
Hf −⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
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⎠⎝
( )
mHf
Hf
gV
gVHf
818945.1
551.0665.44198.01
221
98.01
2
"62
"22
2
=
−⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
Observación
Tome en cuenta que en este ejerciciopráctico, no se han considerado todas lasppérdidas que realmente existen.Puede profundizar este tema en los capítulosde bibliografía al inicio recomendados.
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Carga dinámica total TDHHf
gVPZTDH +++=2
2
( ) ( )TDH 827.4553.0665.440318 +++++=mTDH 05.71=
Con la TDH = (71.05 m) y el Q = (0.06 m³/s), entramos a los catálogos de fabricantes de bombas, y escogeremos aquella que se
l t id d di i d
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acople a nuestra necesidad y condiciones de trabajo.
POTENCIA DE LA BOMBA
(Potencia al eje de la bomba)Peso específico del agua: 1 kgf/l
( )η
γ76
QTDHPHP⋅
=
Peso específico del agua: 1 kgf/lAltura dinámica total (TDH): 71.05 mCaudal 60 * 1.38 = 82.8 l/sEficiencia conjunto motor bomba: 75%
PHP = 104 HP = 77.6 KW
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equivalencias 1 HP = 0.7457 kW = 76.04 Kgf.m/s1 CV ~736 Vatios ~75 kgf.m/s
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Ejemplos de cálculo de las curvas características de las bombas
En una instalación de bombeo que está formada por dos bombas iguales asociadas en paralelo se bombea agua a un depósito superior que se encuentra a una altura geométrica Zc 63 m tal y como se muestra en el siguiente esquemaZc=63 m, tal y como se muestra en el siguiente esquema. Cada bomba cuenta con su propia aspiración de característica resistente H=K1 Q² y con una carga o altura positiva de Z1 =3 m sobre el depósito de aspiración; las impulsiones de las dos bombas están conectadas a una misma conducción cuya característica resistente nos viene dada por H=K2 Q². Cuando funcionan separadamente vemos que cada bomba
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Cuando funcionan separadamente, vemos que cada bomba nos impulsa un caudal Q=1250 (l/min) con una presión manométrica H=10 (kg/cm²), pero cuando están funcionando en paralelo el caudal total bombeado es Q=1800 (l/min) y la presión de H=13 (kg/cm²).
Se pide:a) Indicar razonadamente por qué dan un caudal
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a).- Indicar razonadamente por qué dan un caudal más pequeño cuando funcionan en paralelo?. b).- Determinar las características resistentes de la tubería de aspiración y de la de impulsión.
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Organización de datos del problema:
Asumiendo que la altura geométrica de : ZA = 0 mDATOS: ZB = 3 m
ZC = 63 m
DATOS CADA BOMBA (trabajando separadamente):
Q1 = 1250 L /min ~ 20.83 L/sH1 = 10.00 Kg /cm² ~ 100.00 m.c.a.
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DATOS 2 BOMBAS IGUALES FUNCIONANO EN PARALELO:
Q2 = 1800 L /min ~ 30.00 L/sH2 = 13.00 Kg /cm² ~ 130.00 m.c.a.
DESARROLLO CUESTIÓN a):caudal alturaQ (l/s) Hb (m)
una bomba funcionando en paralelo: 15.00 L/s 130 m.c.a.una bomba funcionando separadamente: 20 83 L/s 100 m c auna bomba funcionando separadamente: 20.83 L/s 100 m.c.a.
2
)(
GQFQEH
QfH
b
b
−−=
=
El término en Q de la curva Hb se acostumbra a suprimirse en base a que representa la parte ascendente de la gráfica lejos de los puntos de funcionamiento recomendados para la bomba (F = 0), con lo que la ecuación se resumiría a:
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==>
2GQEH b −=
⎪⎭
⎪⎬⎫
⎪⎩
⎪⎨⎧
−=
−=2
22
211
GQEH
GQEH
b
b ( )( ) ⎪⎭
⎪⎬⎫
⎪⎩
⎪⎨⎧
−=
−=2
2
15130
83.20100
GE
GE
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Resolviendo el sistema de ecuaciones tenemos que:
Ecuación (1)
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡==
143522.0292.162
GE
21435220292162 QH ⋅−= Ecuación (1)
Curva resistente del sistema:
Como: K1 0.070843259K2 0.014404741
143522.0292.162 QH b ⋅−=
( )
2222
2211
21
QkQkh
QkQkh
hhZZH
impulsf
aspiracf
ffACm
⋅=⋅=
⋅=⋅=
++−=
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Entonces:
Ecuación (2)
( ) 22 Q10.01440474Q90.0708432563 ⋅+⋅+=mH
( ) 2Q0.085248063 ⋅+=mH
caudal de 1 b. func caudal de 2 b. func curva resistente
Hb Qb1 (separadamente) Qb2 (paralelo) Hrb (resistiva)162 m 0 00 L/s 0 00 L/s 63 00 m
caracteristica
Con estas ecuaciones (1 y 2) generamos la siguiente tabla y curvas:
162 m 0.00 L/s 0.00 L/s 63.00 m161 m 2.50 L/s 5.00 L/s 63.53 m159 m 5.00 L/s 10.00 L/s 65.13 m154 m 7.50 L/s 15.00 L/s 67.80 m148 m 10.00 L/s 20.00 L/s 71.52 m140 m 12.50 L/s 25.00 L/s 76.32 m130 m 15.00 L/s 30.00 L/s 82.18 m118 m 17.50 L/s 35.00 L/s 89.11 m105 m 20.00 L/s 40.00 L/s 97.10 m
90 m 22 50 L/s 45 00 L/s 106 16 m
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90 m 22.50 L/s 45.00 L/s 106.16 m73 m 25.00 L/s 50.00 L/s 116.28 m54 m 27.50 L/s 55.00 L/s 127.47 m33 m 30.00 L/s 60.00 L/s 139.72 m11 m 32.50 L/s 65.00 L/s 153.04 m
0 m 33.627 L/s 67.254 L/s 159.40 m
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Curvas de bombas
y2 = 0 0359x2 + 2E 14x + 162 29
yr = 0.0852x2 + 3E-14x + 63
120
140
160
180
y2 = -0.0359x + 2E-14x + 162.29
y1 = -0.1435x2 + 4E-14x + 162.2920
40
60
80
100
120
H (m
.c.a
)
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00 10 20 30 40 50 60 70
Q (L/s)Qb1 (separadamente) Qb2 (paralelo) Hrb (resistiva)
DESARROLLO CUESTIÓN b):
K1 = K aspiración ; K2 = K impulsión
Apoyados en el Principio de Bernoulli:
21Baspiraaspiraf Qkh ⋅=
22Bimpulsimpulsf Qkh ⋅=
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Apoyados en el Principio de Bernoulli:
A) Cuando funcionan separadamente
impulsfaspirafCBA hhZHZ ++=+ 1
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( ) ( )
( ) 212
221
21
222
211
83.2037
83.2037
/83.20631000
KK
KK
separadasfuncionancuandosLQQcomoQKQK
BB
BB
+=
⋅+=
==⋅+⋅+=+
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Ecuacion (3)0.0852480021 =+ KK
B) Cuando funcionan en paralelo: impulsfaspirafCBA hhZHZ ++=+ 1) p impulsfaspirafCBA 1
( ) ( )( )22
21
2
1
222
211
301567
2/301/15
631300
⋅+⋅=
==
⋅+⋅+=+
KK
paralelofuncionancuandobombascaudalsLQparaleloenfuncionancuandobombacaudalsLQ
QKQK
B
B
BB
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Ecuacion (4)
( ) ( )( )21
67900225 21 =⋅+⋅ KK
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De las ecuaciones (3) y (4) tenemos:
K aspiración K1 0.070843259
K impulsión K2 0.014404741⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ ⋅2
2
Lsm
Trabajando en las ecuaciones obtenidas para las curvas Y1 ; Y2 ; Yr del gráfico:
1) Igualamos la ecuación Yr con Y2 para encontrar el valor del caudal trasegado por las dos bombas iguales y funcionando en paralelo: Q" =28.6339 L/s2) Ahora igualamos la ecuación Yr con Y1 para encontrar el valor del caudal trasegado por una bomba funcionando separadamente: Q' =20.8363 L/s
[ ] ⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
=
=⋅+⋅
⋅⋅+⋅+⋅
L633928Q"
099.29 - Q14-1E Q0.1211162.29 + Q14-2E + Q0.0359- = 63 Q14-3E Q0.0852
2
22
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[ ] ⎥⎦⎢⎣ = s6339.28Q
[ ] ⎥⎥⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎢⎢
⎣
⎡
=
=⋅−⋅
⋅⋅+⋅+⋅
sL8363.20Q"
099.29 - Q14-1E Q0.2287162.29 + Q14-4E + Q0.1435- = 63 Q14-3E Q0.0852
2
22
3) Análisis e interpretación:a) Caudal trasegado por dos bombas iguales funcionando en paralelo Q"=28 6339 L/s a) Caudal trasegado por dos bombas iguales funcionando en paralelo Q =28.6339 L/s
b) El caudal que trasiega una sola bomba es Q' = 20.8363 L/s.
Diremos entonces que cuando trabajan en paralelo dan un caudal menor que si trabajaran aisladas por el efecto de las pérdidas que provoca el sistema resistente (curva de resistencia del sistema).
bb QQ
12
2<
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Tan solo en el supuesto de una curva resistente de pendiente igual a cero se verificará la igualdad de caudales; es decir, con ausencia de pérdidas en la impulsión.
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Intersección curva resistente con una y dos bombas
140
160
180
20
40
60
80
100
120
H (m
.c.a
)
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00 10 20 30 40 50 60 70
Q (L/s)
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Calcular las curvas características de losconjuntos motor bomba incluyó las siguientesconjuntos motor―bomba, incluyó las siguientesfases:
Aforar en la salida de la columna de impulsión.Calcular la altura estática total.Calcular las pérdidas por fricción y accesorios enla columna de succión e impulsiónla columna de succión e impulsión.Determinar las curvas características de cadamotor-bomba, (sistema de bombeo).
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Aforo a la salida de la impulsión:
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Se toma datos de volumen con respecto al tiempo.
El volumen de bombeo se determina en el depósito dealmacenamiento (tramo final de la impulsión)
El caudal se obtiene al dividir el volumen trasegado para elEl caudal se obtiene al dividir el volumen trasegado para eltiempo de duración de ensayo.
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Cálculo de la altura total de elevación
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Donde:H _ altura total de elevaciónHf _ pérdidas totales en la succión e impulsiónHg _ columna estática totalHr _ presión residual
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Procedimiento para crear las curvas características:
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Determinar la altura total de elevación y caudal deimpulsión para las dos condiciones defuncionamiento, es decir cada bomba Nº1funcionando individualmente (mientras la otra bombaestá apagada); y, ambas bombas funcionandosimultáneamente en paralelosimultáneamente, en paralelo.
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H1 - altura total de impulsión para la bomba Nº1 funcionando individualmente.
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Q1 - caudal impulsado por la bomba Nº1 funcionando individualmente
H1-2 - altura total de impulsión para las bombas Nº1 y Nº2 funcionando en par en paraleloy N 2 funcionando en par en paralelo
Q1-2 - caudal impulsado por la bomba Nº1 y Nº2 funcionando en paralelparalelo
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Curvas características generadas por el funcionamiento individual y en paralelo de las bombas Nº1 y Nº2.
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
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La curva característica de la bomba Nº1 se puedeasumir que su comportamiento obedece a la siguiente
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
asumir que su comportamiento obedece a la siguienteexpresión:
Donde:Hn - altura de impulsión para la bomba Nº1Qn - caudal impulsado por la bomba Nº1 a la
altura HnA y C - coeficientes para la característica del
comportamiento
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DATOS PARA EL EJEMPLO PRÁCTICO.B b 1
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Bomba 1.-Succión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.09 0.011756 2.5 2.75
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Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. (tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.3
Accsesorio Observaciones
brida;radio largo codo 90⁰; ф 100 mm válvula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa)
θ = 45⁰ reducción gadual ф100mm‐ф90mm.
Bomba 1.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.053 0.011756 2.5 1.33 HF 0.00529 0.15 0.011756 2.5 2.254 HD 0.00529 0.15 0.011756 0.05 1404.4
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2119
2202
2118.3
Cota de la descarga =
Cota promedio de la cámara húmeda =
Cota del eje de la bomba =
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Bomba 1.- Impulsión.- Accesorios
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. (tablas)
1 2 0.2752 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 1 0.67 1 08 1 0.049 4 0 17
válvula de compuerta ф63mm.bifurcación
bifurcación 90⁰ (Tub alivio)
completamente abierta
Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separación
Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
válvula de compuerta ф160mm. completamente abierta
d 90⁰ ф160 b id di l
bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm codo 90⁰ ф63mm
válvula de retención ф63mm .
difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5
Accsesorio Observaciones
bridas; radio largo
completamente abierta
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9 4 0.1710 3 0.50711 2 0.1512 4 0.11213 4 0.06614 3 0.04215 2 0.116 234 0.1
curva compuesta 22,5 ⁰ ф160mm
unión gibault ф 160mm simétrica
curva compuesta 60 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 30⁰
codo 90⁰ ф160mm bridas; radio largo
1 Ѳ 22,5⁰
curva compuesta 90 ⁰ ф 160mm 2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71
curva compuesta 15 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 15⁰
juntas ф 160mm tubería de hierro ductil
curva compuesta 45 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 22,5⁰
Bomba 2.-Succión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Succión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 2.75
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K.Accsesorio Observaciones
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N Cantidad (u) pérdida K. (tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.3
Accsesorio Observaciones
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válvula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
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Bomba 2.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00765 0.053 0.011756 2.5 1.32 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 0.553 HF 0.00765 0.15 0.011756 2.5 3.354 HD 0.00765 0.152 0.011756 0.05 1404.4
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2119
22022118.3
Cota de la descarga =
Cota del eje de la bomba =
Cota promedio de la cámara húmeda =
Bomba 2.- Impulsión.- Accesorios
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida KAccsesorio ObservacionesNº Cantidad (u) pérdida K. (tablas)
1 2 0.2752 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 1 0.67 1 0.18 1 0.049 1 0.0410 4 0 17d 90⁰ ф160 b id di l
difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5
bifurcación 45⁰ (conección B1) Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; unión
válvula de compuerta ф160mm. completamente abiertabifurcación 90⁰ (Tub alivio) Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separación
codo 45⁰ ф63mm bridas; radio largo codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largo
completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
válvula de retención ф63mm .
Accsesorio Observaciones
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10 4 0.1711 3 0.50712 2 0.1513 4 0.11214 4 0.06615 3 0.04216 2 0.117 234 0.1
codo 90⁰ ф160mm bridas; radio largocurva compuesta 90 ⁰ ф 160mm 2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71curva compuesta 60 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 30⁰
1 Ѳ 22,5⁰curva compuesta 15 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 15⁰unión gibault ф 160mm simétrica
curva compuesta 45 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 22,5⁰ curva compuesta 22,5 ⁰ ф160mm
juntas ф 160mm tubería de hierro ductil
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Bomba 3.-Succión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Succión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 2.75
( )Coeficiente de
A i Ob i
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Nº Cantidad (u) pérdida K. (tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.3 reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
Accsesorio Observaciones
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válvula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa)
Bomba 3.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.01461 0.053 0.011756 2.5 1.32 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 1.553 HF 0.01461 0.15 0.011756 2.5 3.354 HD 0.01461 0.152 0.011756 0.05 1404.4
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 60
21192202
2118.3Cota promedio de la cámara húmeda =
Cota del eje de la bomba =
Cota de la descarga =
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Bomba 3.- Impulsión.- Accesorios
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Coeficiente de Nº Cantidad (u) pérdida K.
(tablas)
1 2 0.2752 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 1 0.69 1 0.047 1 0.18 1 0.049 1 0.04
bifurcación 45⁰ (conección B1) Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; uniónválvula de compuerta ф160mm. completamente abiertabifurcación 90⁰ (Tub alivio) Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separaciónbifurcación 45⁰ (conección B1) Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; unión
válvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unióndifusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5
codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm bridas; radio largoválvula de retención ф63mm . completamente abierta
Accsesorio Observaciones
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 61
10 4 0.1711 3 0.50712 2 0.1513 4 0.11214 4 0.06615 3 0.04216 2 0.117 234 0.1tubería de hierro ductil
curva compuesta 60 ⁰ ф160mm
curva compuesta 15 ⁰ ф160mmcurva compuesta 22,5 ⁰ ф160mmcurva compuesta 45 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 22,5⁰
2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71
1 Ѳ 15⁰unión gibault ф 160mm simétricajuntas ф 160mm
1 Ѳ 22,5⁰
( ) codo 90⁰ ф160mm bridas; radio largocurva compuesta 90 ⁰ ф 160mm
2 Ѳ 30⁰
Bomba 1 y 2.-Succión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Succión
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. Accsesorio Observaciones
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.09 0.011756 2.5 2.752 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 2.75
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(tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.34 2 0.215 1 76 1 0.3
brida;radio largo válbula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
codo 90⁰; ф 100 mm
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válbula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
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Bomba 1 y 2.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.053 0.011756 2.5 1.32 HF 0.00765 0.053 0.011756 2.5 1.33 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 0.554 HF 0.01144 0.15 0.011756 2.5 2.255 HD 0.01144 0.152 0.011756 0.05 1404.4
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 63
2119
22022118.3
Cota de la descarga =
Cota promedio de la cámara húmeda =
Cota del eje de la bomba =
Bomba 1 y 2.- Impulsión.- Accesorios
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. Accsesorio Observaciones(tablas)
1 2 0.2752 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 1 0.67 2 0.2758 1 0.189 1 1510 1 0.1811 1 0 37
difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5 codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm bridas; radio largoválvula de retención ф63mm . completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
válvula de retención ф63mm . completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm bridas; radio largo
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 64
11 1 0.3712 1 0.613 1 0.114 1 0.0415 4 0.1716 3 0.50717 2 0.1518 4 0.11219 4 0.06620 3 0.04221 2 0.122 234 0.1
difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5
unión gibault ф 160mm simétricajuntas ф 160mm tubería de hierro ductil
curva compuesta 45 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 22,5⁰ curva compuesta 22,5 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 22,5⁰curva compuesta 15 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 15⁰
codo 90⁰ ф160mm bridas; radio largocurva compuesta 90 ⁰ ф 160mm 2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71curva compuesta 60 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 30⁰
válvula de compuerta ф160mm. completamente abiertabifurcación 90⁰ (Tub alivio) Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separación
bifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45 ;unión
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Bomba 1 y 3.-Succión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Succión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.09 0.011756 2.5 2.752 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 2.75
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K.Accsesorio Observaciones
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 65
N Cantidad (u) pérdida K. (tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.34 2 0.215 1 76 1 0.3
brida;radio largo válvula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
codo 90⁰; ф 100 mm reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válvula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa)
Bomba 1 y 3.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00529 0.053 0.011756 2.5 1.31 2 0.01461 0.053 0.011756 2.5 1.33 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 1.554 HF 0.01985 0.15 0.011756 2.5 2.255 HD 0 01985 0 152 0 011756 0 05 1404 4
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5 HD 0.01985 0.152 0.011756 0.05 1404.4
2119
2202
2118.3
Cota de la descarga =
Cota promedio de la cámara húmeda =
Cota del eje de la bomba =
Hidráulica 1 04/01/2010
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Bomba 1 y 3.- Impulsión.- Accesorios
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. (tablas)
Accsesorio Observaciones(tablas)
1 2 0.2752 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 1 0.67 2 0.2758 1 0.189 1 1510 1 0.1811 1 0.37
codo 90⁰ ф63mmdifusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5
d f d l
bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mmválvula de retención ф63mm .válvula de compuerta ф63mm.
θ ⁰ /bifurcación
bridas; radio largocompletamente abiertacompletamente abierta
Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm bridas; radio largoválvula de retención ф63mm . completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación
Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
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12 1 0.613 1 0.0414 1 0.115 1 0.0416 4 0.1717 3 0.50718 2 0.1519 4 0.11220 4 0.0661 3 0.04222 2 0.123 234 0.1
simétricajuntas ф 160mm tubería de hierro ductilunión gibault ф 160mm
codo 90⁰ ф160mm
difusor gradual 63mm‐100mmbifurcación 45⁰ (conección B1)
curva compuesta 45 ⁰ ф160mm
válvula de compuerta ф160mm.
curva compuesta 90 ⁰ ф 160mm
2 Ѳ 22,5⁰ curva compuesta 22,5 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 22,5⁰curva compuesta 15 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 15⁰
2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71curva compuesta 60 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 30⁰
bifurcación 90⁰ (Tub alivio)bridas; radio largo
θ = 15⁰ W1/W2 =2,5Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; unión
Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separacióncompletamente abierta
Bomba 2 y 3.-Succión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Succión
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. Accsesorio Observaciones
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 2.752 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 2.75
04/01/2010 hmbenavides@utpl.edu.ec 68
(tablas)
1 2 0.212 1 73 1 0.34 2 0.215 1 76 1 0.3
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válbula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
codo 90⁰; ф 100 mm brida;radio largo válbula de pie ф 100 mm. con pichancha (alcachofa) reducción gadual ф100mm‐ф90mm. θ = 45⁰
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Bomba 2 y 3.-Impulsión
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Impulsión
TRAMOCaudal de bombeo
(m³/s)Diámetro de la tubería
(m)
Coeficiente de viscosidad cinemática
γ cm²/s
Rugosidad absoluta ε en mm( tablas).
Longitud de la tubería (m).
1 HF 0.00765 0.053 0.011756 2.5 1.32 HF 0.01461 0.053 0.011756 2.5 1.33 HF 0.00765 0.09 0.011756 2.5 0.554 HF 0.01461 0.09 0.011756 2.5 1.55
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5 HF 0.01939 0.15 0.011756 2.5 3.356 HD 0.01939 0.152 0.011756 0.05 1404.4
Determinación de las curvas características del sistema de bombeo en la ciudad de Loja
Nº Cantidad (u)Coeficiente de pérdida K. (tablas)
1 2 0.275
Accsesorio Observaciones
codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largo2 1 0.183 1 154 1 0.185 1 0.376 2 0.2757 1 0.188 1 159 1 0.1810 1 0.3711 1 0.612 1 0.613 1 0.04
bridas; radio largoválvula de retención ф63mm . completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
codo 90⁰ ф63mm bridas; radio largocodo 45⁰ ф63mm
difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5difusor gradual 63mm‐100mm θ = 15⁰ W1/W2 =2,5bifurcación 45⁰ (conección B1) Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; unión
válvula de retención ф63mm . completamente abiertaválvula de compuerta ф63mm. completamente abiertabifurcación Qa/Q =1 ; θ = 45⁰ ;unión
codo 45⁰ ф63mm bridas; radio largo
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14 1 0.115 1 0.0416 1 0.0417 4 0.1718 3 0.50719 2 0.1520 4 0.11221 4 0.06622 3 0.04223 2 0.124 234 0.1
curva compuesta 15 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 15⁰
curva compuesta 60 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 30⁰ curva compuesta 45 ⁰ ф160mm 2 Ѳ 22,5⁰ curva compuesta 22,5 ⁰ ф160mm 1 Ѳ 22,5⁰
bifurcación 45⁰ (conección B1) Qa/Q = 0 ; θ = 45⁰; unión codo 90⁰ ф160mm bridas; radio largocurva compuesta 90 ⁰ ф 160mm
unión gibault ф 160mm simétricajuntas ф 160mm tubería de hierro ductil
2 Ѳ 45⁰ ; a /D=0,71
válvula de compuerta ф160mm. completamente abiertabifurcación 90⁰ (Tub alivio) Qa/Q = 0 ; θ = 90⁰; separación
( ) Q /Q ; ;
Hidráulica 1 04/01/2010
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Curvas características del sistema de bombeoResultados:
160.00
CURVAS: RESISTIVA Y CARACTERÍSTICA PARA LAS BOMBAS DE LA "ESTACIÓN ESTEBAN GODOY"
80.00
100.00
120.00
140.00
ALTURA
(m)
Hr
Curva característica B1
Curva característica B2
Curva característica B3
Ho₂Ho₁
Ho₃
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0.00
20.00
40.00
60.00
0 5 10 15 20 25 30 35 40
CAUDAL (L/s)
Qo₁ Qo₂ Qo₃
Desarrolle el ejercicio de la práctica anterior.
DEBER
Compare e interprete los resultados obtenidos.
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