ALTERNATIVA DE DISEÑO PARA LADIFCIO PALACIO DE SAN...

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ALTERNATIVA DE DISEÑO PARA LA MODERNIZACIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN BAJA TENSIÓN DEL EDIFICIO PALACIO DE SAN FRANCISCO

“GOBERNACIÓN DEL VALLE”

EDINSON ACEVEDO SOLIS JIMMY JAIR PEÑA CASTILLO

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE OCCIDENTE FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPARTAMENTO DE MECÁNICA Y ENERGÉTICA PROGRAMA DE INGENIERÍA ELÉCTRICA

SANTIAGO DE CALI 2007

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ALTERNATIVA DE DISEÑO PARA LA MODERNIZACIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN BAJA TENSIÓN DEL EDIFICIO PALACIO DE SAN FRANCISCO

“GOBERNACIÓN DEL VALLE”

EDINSON ACEVEDO SOLIS JIMMY JAIR PEÑA CASTILLO

Pasantía para optar el titulo de Ingeniero Electricista

Director HENRY MAYA

Ingeniero Electricista

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA DE OCCIDENTE FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPARTAMENTO DE MECÁNICA Y ENERGÉTICA PROGRAMA DE INGENIERÍA ELÉCTRICA

SANTIAGO DE CALI 2007

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Nota de aceptación:

Aprobado por el Comité de Grado en cumplimiento de los requisitos exigidos por la Universidad Autónoma de Occidente para optar el titulo de Ingeniero Electricista

HENRY MAYA Director de pasantía

JOSE KENJI WATANABE Docente

Santiago de Cali.27 de julio de 2007

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A Dios por brindarnos la oportunidad de alcanzar un sueño anhelado A nuestros padres y hermanos quienes siempre nos brindaron su apoyo y comprensión incondicional durante este proceso, animándonos a seguir adelante en los momentos difíciles A nuestros profesores y compañeros de estudio con los cuales compartimos una gran etapa de nuestras vidas y por los cuales siempre sentiremos una gran admiración y un profundo respecto

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AGRADECIMIENTOS

Los autores expresan sus agradecimientos a: Jaime Cifuentes Sarria, Ingeniero Electricista jefe del departamento de proyectos de las empresas municipales de Cali, Emcali y asesor empresarial de la investigación por sus valiosas orientaciones Henry maya, Ingeniero Electricista y director académico del proyecto por su valiosa colaboración y disposición para alcanzar nuestro sueño Helbert Gonzalez, Ingeniero Electricista, interventor del departamento de proyectos de las empresas publicas municipales de Cali, Emcali, por su apoyo incondicional y sus valiosos aportes Diego Fernando Almario, ingeniero electricista y docente del departamento de mecánico y energética de la Universidad Autónoma de Occidente por su constante motivación y maravillosa compresión para finalizar este proyecto Fabio Andres García Buitrago, Ingeniero Electricista encargado del departamento de Mantenimiento del edificio de La Gobernación del Valle por su disposición para realizar las tareas de inspección del edificio

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CONTENIDO

Pág. GLOSARIO 30 RESUMEN 32 INTRODUCCIÓN 33 1. DESCRIPCIÓN ACTUAL DEL SISTEMA ELÉCTRICO DEL EDIFICIO 34 GOBERNACIÓN DEL VALLE 1.1 CELDAS DE MEDIA TENSIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO 35 1.2 SUBESTACIÓN SÓTANO 37 1.3 SUBESTACIÓN PISO 17 39 1.4 SUBESTACIÓN IMPRENTA 41 1.5 GRUPO ELECTRÓGENO 43 1.6 SISTEMA DE TRANSFERENCIAS DEL SISTEMA ELÉCTRICO 46 1.6.1 Transferencia No 1 46 1.6.2 Transferencia No 2 47 1.6.3 Transferencia No 3 48 1.7 CONDUCTORES ALIMENTADORES DE LOS CENTROS 48 DE CARGA DEL EDIFICIO 1.8 CELDAS DE BAJA TENSIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO 50 DEL EDIFICIO 2.0 DIAGNOSTICO DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN BAJA TENSIÓN 52 DEL EDIFICIO DE LA GOBERNACIÓN DEL VALLE 2.1 CELDAS DE BAJA TENSIÓN PARA CIRCUITOS NORMALES 52

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2.2 CELDA GENERAL DE EMERGENCIA 54 2.3 ALIMENTADORES PRINCIPALES DE LOS CENTROS DE CARGA 55 2.4 CUARTOS ELÉCTRICOS 57 2.5 TABLEROS ELÉCTRICOS 58 3.0 CENSO DE CARGA EN BAJA TENSIÓN DEL EDIFICIO 60 GOBERNACIÓN DEL VALLE 4.0 MEDICIONES EN BAJA TENSIÓN EN SUBESTACIONES 94 4.1 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN No 1 SÓTANO 94 4.2 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN No 2 PISO 17 95 4.3 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN No 3 IMPRENTA 94 5.0 FORMULAS PARA EL DESARROLLO DE CÁLCULOS 97 6.0 SELECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEL GRUPO DE 98 SUBESTACIONES DEL EDIFICIO GOBERNACIÓN DEL VALLE 6.1 TRANSFORMADOR No 1IMPRENTA Y AIRES 98 6.1.1 Características técnicas del transformador seleccionado 100 6.1.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador 101 Imprenta y aires 6.1.3 Características del conductor 102 6.1.4 selección de protección contra sobrecorriente del transformador 102 Imprenta y aires 6.1.5 selección del conductor en baja tensión 105 6.2 TRANSFORMADOR No 2 SÓTANO 106 6.2.1 Características técnicas del transformador seleccionado 108

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6.2.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador 109 Sótano 6.2.3 selección de protección contra sobrecorriente del transformador Sótano 110 6.2.4 selección del conductor en baja tensión 111 6.3 TRANSFORMADOR No 3 PISO 17 113 6.3.1 Características técnicas del transformador seleccionado 114 6.3.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador 115 Piso 17 6.3.3 selección de protección contra sobrecorriente del transformador Piso 17 116 6.3.4 selección del conductor en baja tensión 117 7.0 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS 119 CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-2 DE LA SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES 7.1 CENTRO DE CARGA IMPRENTA 119 7.1.1 Calculo de corriente 119 7.1.2 Selección del conductor 120 7.1.3 Calculo de regulación 120 7.1.4 Conductor de puesta a tierra 121 7.1.5 Selección de Protección 122 7.2 CENTRO DE CARGA TALLER GENERAL 122 7.2.1 Calculo de corriente 122 7.2.2 Selección del conductor 122 7.2.3 Calculo de regulación 122 7.2.4 Conductor de puesta a tierra 123

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7.2.5 Selección de Protección 123 7.3 CENTRO DE CARGA TALLER GENERAL Y OFICINA 123 MANTENIMIENTO 7.3.1 Calculo de corriente 123 7.3.2 Selección del conductor 124 7.3.3 Calculo de regulación 125 7.3.4 Conductor de puesta a tierra 125 7.3.5 Selección de Protección 125 7.4 CENTRO DE CARGA VENTILADORES PARQUEADERO 125 7.4.1 Calculo de corriente 125 7.4.2 Selección del conductor 125 7.4.3 Calculo de regulación 126 7.4.4 Conductor de puesta a tierra 126 7.4.5 Selección de Protección 126 7.5 CENTRO DE CARGA BOMBA FUENTE 126 7.5.1 Calculo de corriente 126 7.5.2 Selección del conductor 127 7.5.3 Calculo de regulación 127 7.5.4 Conductor de puesta a tierra 128 7.5.5 Selección de Protección 128 7.6 CENTRO DE CARGA ÁREA JURÍDICA Y TESORERÍA IMPRENTA 128 7.6.1 Calculo de corriente 128

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7.6.2 Selección del conductor 128 7.6.3 Calculo de regulación 129 7.6.4 Conductor de puesta a tierra 129 7.6.5 Selección de Protección 129 7.7 CENTRO DE CARGA SALÓN PROCARD Y ALMACÉN PROVISIONES 129 7.7.1 Calculo de corriente 129 7.7.2 Selección del conductor 130 7.7.3 Calculo de regulación 130 7.7.4 Conductor de puesta a tierra 130 7.7.5 Selección de Protección 130 7.8 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO SÓTANO 131 7.8.1 Calculo de corriente 131 7.8.2 Selección del conductor 132 7.8.3 Calculo de regulación 132 7.8.4 Conductor de puesta a tierra 132 7.8.5 Selección de Protección 132 7.9 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN PASILLOS SÓTANO Y 132 PARQUEADERO 7.9.1 Calculo de corriente 132 7.9.2 Selección del conductor 133 7.9.3 Calculo de regulación 133 7.9.4 Conductor de puesta a tierra 133

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7.9.5 Selección de protección 133 7.10 CENTRO DE CARGA ALUMBRADO EXTERIOR 133 7.10.1 Calculo de corriente 133 7.10.2 Selección del conductor 134 7.10.3 Calculo de regulación 134 7.10.4 Conductor de puesta a tierra 134 7.10.5 Selección de protección 134 7.11 CENTRO DE CARGA ALUMBRADO NAVIDEÑO 135 7.11.1 Calculo de corriente 135 7.11.2 Selección del conductor 135 7.11.3 Calculo de regulación 135 7.11.4 Conductor de puesta a tierra 136 7.11.5 Selección de protección 136 8. SELECCIÓN DE LOS BARRAJES PRINCIPALES DEL TABLERO 137 GENERAL DE BAJA TENSIÓN SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES

8.1 BARRAJE BR-2 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 137 8.1.1 Cálculo de corriente 137 8.1.2 selección de protección del barraje BR-2 138 8.2 BARRAJE BR-3 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 138 8.2.1 Calculo de corriente 139 8.2.2 selección de protección del barraje BR-3 140 8.3 BARRAJE BR-1 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 140 SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES

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8.3.1 Calculo de corriente 140

8.3.2 Selección de protección del barraje BR-1 141

8.3.3 Selección de instrumentos de medida para el barraje BR-1 141 8.4 RESUMEN DE CÁLCULOS SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES 143 9.0 CÁLCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES DE LAS 144 CARGAS ASOCIADAS AL BARRAJE BR-2 DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO 9.1 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN PASILLOS SEMISÓTANO 144 9.1.1 Calculo de corriente 144 9.1.2 Selección del conductor 144 9.1.3 Calculo de regulación 144 9.1.4 Conductor de puesta a tierra 145 9.1.5 Selección de protección 145 9.2 CENTRO DE CARGA ARCHIVO CONTRALORÍA 145 9.2.1 Calculo de corriente 145 9.2.2 Selección del conductor 145 9.2.3 Calculo de regulación 146 9.2.4 Conductor de puesta a tierra 146 9.2.5 Selección de protección 146 9.3 CENTRO DE CARGA ARCHIVO GOBERNACIÓN 146 9.3.1 Calculo de corriente 146 9.3.2 Selección del conductor 147 9.3.3 Calculo de regulación 147

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9.3.4 Conductor de puesta a tierra 147 9.3.5 Selección de protección 147 9.4 CENTRO DE CARGA ALMACÉN ESPECIES, PASIVO 147 PRESTACIONAL SALUD 9.4.1 Calculo de corriente 147 9.4.2 Selección del conductor 148 9.4.3 Calculo de regulación 148 9.4.4 Conductor de puesta a tierra 148 9.4.5 Selección de protección 148 9.5 CENTRO DE CARGA POLICÍA DIGNATARIA, FONDO MIXTO PARA 149 LA CULTURA, SEGURIDAD Y TRANSPORTE 9.5.1 Calculo de corriente 149 9.5.2 Selección del conductor 149 9.5.3 Calculo de regulación 149 9.5.4 Conductor de puesta a tierra 149 9.5.5 Selección de protección 150 9.6 CENTRO DE CARGA PRIMEROS AUXILIOS, REGISTRO, 150 KARDEX Y NOMINA 9.6.1 Calculo de corriente 150 9.6.2 Selección del conductor 150 9.6.3 Calculo de regulación 150 9.6.4 Conductor de puesta a tierra 151 9.6.5 Selección de protección 151

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9.7 CENTRO DE CARGA PRESTACIONES SOCIALES 151 9.7.1 Calculo de corriente 151 9.7.2 Selección del conductor 152 9.7.3 Calculo de regulación 152 9.7.4 Conductor de puesta a tierra 152 9.7.5 Selección de protección 153 9.8 CENTRO DE CARGA ALMACÉN SALUD 153 9.8.1 Calculo de corriente 153 9.8.2 Selección del conductor 153 9.8.3 Calculo de regulación 154 9.8.4 Conductor de puesta a tierra 154 9.8.5 Selección de protección 154 9.9 CENTRO DE CARGA PASAPORTES 154 9.9.1 Calculo de corriente 154 9.9.2 Selección del conductor 155 9.9.3 Calculo de regulación 155 9.9.4 Conductor de puesta a tierra 155 9.9.5 Selección de protección 156 9.10 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADOS DEL PISO 1° 156 HASTA EL PISO 6° 9.10.1 Calculo de corriente 156 9.10.2 Selección del conductor 156

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9.10.3 Calculo de regulación 157 9.10.4 Conductor de puesta a tierra 157 9.10.5 Selección de protección 157 9.11 CENTRO DE CARGA TOMACORRIENTE DEL PISO 1° 158 HASTA EL PISO 6° 9.11.1 Calculo de corriente 158 9.11.2 Selección del conductor 158 9.11.3 Calculo de regulación 158 9.11.4 Conductor de puesta a tierra 158 9.11.5 Selección de protección 159 9.12 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN DEL PISO 1° HASTA EL PISO 6° 159 9.12.1 Calculo de corriente 159 9.12.2 Selección del conductor 159 9.12.3 Calculo de regulación 159 9.12.4 Conductor de puesta a tierra 160 9.12.5 Selección de protección 160 9.13 RESUMEN DE CÁLCULOS BARRAJE BR-2 SUBESTACIÓN SÓTANO 161 10 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS 162 CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-3 DE SUBESTACIÓN SÓTANO Y LA PLANTA DE EMERGENCIA 10.1 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN DE EMERGENCIA 162 10.1.1 Calculo de corriente 162 10.1.2 Selección del conductor 162

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10.1.3 Calculo de regulación 162 10.1.4 Conductor de puesta a tierra 163 10.1.5 Selección de protección 163 11 . CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA 164 LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-4 DE SUBESTACIÓN SÓTANO Y LA PLANTA DE EMERGENCIA 11.1 CENTRO DE CARGA AIRE ACONDICIONADO TELEMÁTICA 164 11.1.1 Calculo de corriente 164 11.1.2 Selección del conductor 164 11.1.3 Calculo de regulación 164 11.1.4 Conductor de puesta a tierra 165 11.1.5 Selección de protección 165 11.2 CENTRO DE CARGA UPS-1 CONTRALORÍA 165 11.2.1 Calculo de corriente 165 11.2.2 Selección del conductor 166 11.2.3 Calculo de regulación 167 11.2.4 Conductor de puesta a tierra 167 11.2.5 Selección de protección 167 11.3 CENTRO DE CARGA UPS-2 TELEMÁTICA 168 11.3.1 Calculo de corriente 168 11.3.2 Selección del conductor 168 11.3.3 Calculo de regulación 169 11.3.4 Conductor de puesta a tierra 169

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11.3.5 Selección de protección 169 11.4 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO DEL PISO 1° A L PISO 6° 170 11.4.1 Calculo de corriente 170 11.4.2 Selección del conductor 170 11.4.3 Calculo de regulación 171 11.4.4 Conductor de puesta a tierra 171 11.4.5 Selección de protección 171 11.5 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-4 ASOCIADO A LA SUBESTACIÓN 171 SÓTANO Y AL TABLERO DE EMERGENCIA TE-4 11.5.1 Calculo de corriente 172 11.5.2 Selección de protección 173 12 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS 174 CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-5 DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO Y LA PLANTA DE EMERGENCIA 12.1 CENTRO DE CARGA BOMBA CONTRA INCENDIO 174 12.1.1 Caculo de corriente 174 12.1.2 Selección del conductor 174 12.1.3 Calculo de regulación 174 12.1.4 Conductor de puesta a tierra 175 12.1.5 Selección de protección 175 12.2 CENTRO DE CARGA BOMBA PRESURIZACIÓN 175 12.2.1 Caculo de corriente 175 12.2.2 Selección del conductor 175

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12.2.3 Calculo de regulación 176

12.2.4 Conductor de puesta a tierra 176 12.2.5 Selección de protección 176 12.3 CENTRO DE CARGA BOMBA AGUA POTABLE 176 12.3.1 Caculo de corriente 176 12.3.2 Selección del conductor 177 12.3.3 Calculo de regulación 177 12.3.4 Conductor de puesta a tierra 177 12.3.5 Selección de protección 178 12.4 CENTRO DE CARGA BOMBA AGUAS RESIDUALES 178 12.4.1 Caculo de corriente 178 12.4.2 Selección del conductor 178 12.4.3 Calculo de regulación 178 12.4.4 Conductor de puesta a tierra 179 12.4.5 Selección de protección 179 12.5 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-5 ASOCIADO A LA SUBESTACIÓN 179 SÓTANO Y AL TABLERO DE EMERGENCIA TE-5 12.5.1 Cálculo de corriente 179 12.5.2 Selección de protección 180 13 SELECCIÓN DE LOS BARRAJES PRINCIPALES DEL 181 TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO 13.1 BARRAJE BR-3 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 181

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13.1.1 Calculo de corriente 181 13.1.2 Selección de protección 182 13.2 BARRAJE BR-2 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 182 13.2.1 Calculo de corriente 182 13.2.2 Selección de protección 183 13.3 BARRAJE BR-1 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN 184 13.3.1 Cálculo de corriente 184 13.3.2 Selección de protección 185 13.3.3. Selección de instrumentos de medida para el barraje BR-1 de la 185 subestación sótano 13.4 RESUMEN DE CÁLCULOS DE LOS BARRAJE BR-3, BR-4, BR-5 187 SUBESTACIÓN SÓTANO 14 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA 188 LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-1 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 14.1 CENTRO DE CARGA ASCENSORES PÚBLICOS A Y B 188 14.1.1 Caculo de corriente 188 14.1.2 Selección del conductor 188 14.1.3 Calculo de regulación 189 14.1.4 Conductor de puesta a tierra 189 14.1.5 Selección de protección 189 14.2 CENTRO DE CARGA TOMACORRIENTES DEL PISO 17° 189 HASTA EL PISO 7° 14.2.1 Caculo de corriente 189

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14.2.2 Selección del conductor 190 14.2.3 Calculo de regulación 190 14.2.4 Conductor de puesta a tierra 190 14.2.5 Selección de protección 190 14.3 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN DE PISO 17° HASTA EL PISO 7° 191 14.3.1 Caculo de corriente 191 14.3.2 Selección del conductor 191 14.3.3 Calculo de regulación 191 14.3.4 Conductor de puesta a tierra 191 14.3.5 Selección de protección 192 14.4 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO DEL PISO 17° 192 HASTA EL PISO 7° 14.4.1 Caculo de corriente 192 14.4.2 Selección del conductor 192 14.4.3 Calculo de regulación 193 14.4.4 Conductor de puesta a tierra 193 14.4.5 Selección de protección 194 15 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA 194 LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-2 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 Y LA PLANTA DE EMERGENCIA 15.1 CENTRO DE CARGA ASCENSORES PÚBLICOS C, D, Y E 194 15.1.1 Caculo de corriente 194 15.1.2 Selección del conductor 194

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15.1.3 Calculo de regulación 195 15.1.4 Conductor de puesta a tierra 195 15.1.5 Selección de protección 195 15.2 CENTRO DE CARGA ASCENSORES PRIVADO 195 15.2.1 Caculo de corriente 195 15.2.2 Selección del conductor 196 15.2.3 Calculo de regulación 196 15.2.4 Conductor de puesta a tierra 196 15.2.5 Selección de protección 196 15.3 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-2 DEL TABLERO DE 197 EMERGENCIA TE-6 15.3.1 Cálculo de corriente 197 15.3.2 Selección de protección 198 16 CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA 199 LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-3 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 Y LA PLANTA DE EMERGENCIA 16.1 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGLADO DE EMERGENCIA 199 16.1.1 Caculo de corriente 199 16.1.2 Selección del conductor 199 16.1.3 Calculo de regulación 200 16.1.4 Conductor de puesta a tierra 201 16.1.5 Selección de protección 201 16.2 CENTRO DE CARGA UPS-1 PISO 15° Y 16° 201

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16.2.1 Caculo de corriente 201 16.2.2 Selección del conductor 201 16.2.3 Calculo de regulación 203 16.2.4 Conductor de puesta a tierra 203 16.2.5 Selección de protección 203 16.3 CENTRO DE CARGA UPS-2 OTRAS ÁREAS 203 16.3.1 Caculo de corriente 203 16.3.2 Selección del conductor 204 16.3.3 Calculo de regulación 204 16.3.4 Conductor de puesta a tierra 205 16.3.5 Selección de protección 205 16.4 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-3 DEL TABLERO DE 205 EMERGENCIA TE-76 16.4.1 Calculo de corriente 205 16.4.2 Selección de protección 206 17 SELECCIÓN DEL BARRAJE BR-1 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 207 17.1 Calculo de corriente 207 17.2 Selección de protección 208 17.3 Selección de instrumentos de medida para el barraje principal BR-1 208 de la subestación piso 17 18 . RESUMEN DE CÁLCULOS SUBESTACIÓN PISO 17 210 19 . SELECCIÓN DE CARGAS ASOCIADAS AL SISTEMA 211 DE EMERGENCIA

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20 . CALCULO DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA 213 LOS TABLEROS DE EMERGENCIA 20.1 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 213 GENERAL DE BAJA TENSIÓN TA-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3 20.1.1 Caculo de corriente 213 20.1.2 Selección del conductor 213 20.1.3 Calculo de regulación 214 20.1.4 Conductor de puesta a tierra 214 20.1.5 Selección de protección 214 20.2 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 215 GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3 20.2.1 Caculo de corriente 215 20.2.2 Selección del conductor 215 20.2.3 Calculo de regulación 216 20.2.4 Conductor de puesta a tierra 216 20.2.5 Selección de protección 216 20.3 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 216 DE EMERGENCIA TE-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-4 20.3.1 Caculo de corriente 216 20.3.2 Selección del conductor 217 20.3.3 Calculo de regulación 217 20.3.4 Conductor de puesta a tierra 217

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20.3.5 Selección de protección 217 20.4 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 218 DE EMERGENCIA TE-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-5 20.4.1 Caculo de corriente 218 20.4.2 Selección del conductor 218 20.4.3 Calculo de regulación 218 20.4.4 Conductor de puesta a tierra 218 20.4.5 Selección de protección 219 20.5 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 219 GENERAL DE BAJA TENSIÓN TA-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-6 20.5.1 Caculo de corriente 219 20.5.2 Selección del conductor 219 20.5.3 Calculo de regulación 219 20.5.4 Conductor de puesta a tierra 220 20.5.5 Selección de protección 220 20.6 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 220 GENERAL DE BAJA TENSIÓN TA-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-7 20.6.1 Caculo de corriente 220 20.6.2 Selección del conductor 221 20.6.3 Calculo de regulación 221 20.6.4 Conductor de puesta a tierra 221 20.6.5 Selección de protección 221

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20.7 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 221 GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-6 20.7.1 Caculo de corriente 221 20.7.2 Selección del conductor 222 20.7.3 Calculo de regulación 222 20.7.4 Conductor de puesta a tierra 223 20.7.5 Selección de protección 223 20.8 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO 223 GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-7 20.8.1 Caculo de corriente 223 20.8.2 Selección del conductor 223 20.8.3 Calculo de regulación 224 20.8.4 Conductor de puesta a tierra 224 20.8.5 Selección de protección 224 20.9 SELECCIÓN DEL BARRAJE PRINCIPAL DEL TABLERO 225 GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 20.9.1 Caculo de corriente 225 20.9.2 Selección de protección 225 21. CONCLUSIONES 227

22. RECOMENDACIONES 229

BIBLIOGRAFÍA 230

ANEXOS 231

26

LISTA DE TABLAS Pág.

Tabla 1. Datos técnicos transformador No 1 37 Tabla 2. Datos técnicos transformador No 2 39 Tabla 3. Datos técnicos transformador No 3 42 Tabla 4. Características técnicas planta de emergencia 45 Tabla 5. Sección taller general - subestación 1 61 Tabla 6. Oficinas generales sótano 1 - subestación 1 62 Tabla 7. Oficinas generales sótano 2 - subestación 1 63 Tabla 8. Sección imprenta 1 - subestación 3 64

Tabla 9. Sección imprenta 2 - subestación 3 65 Tabla 10. Alumbrado general externo y escaleras - subestación 1 66 Tabla 11. Oficinas generales semisótano 1- subestación 1 67 Tabla 12. Oficinas generales semisótano 2 - subestación 1 68

Tabla 13. Oficinas generales semisótano 3 - subestación 1 69 Tabla 14. Cuarto bomba Fuente externa edificio - subestación 1 70 Tabla 15. Oficinas pasaportes - subestación 1 71 Tabla 16. Oficinas generales 1° piso 1- subestación 1 72 Tabla 17. Oficinas generales 1° piso 2 - subestació n 1 73 Tabla 18. Oficinas generales mezanine 1- subestación 1 74 Tabla 19. Oficinas generales mezanine 2 - subestación 1 75 Tabla 20. Oficinas generales 2° piso 1- subestación 1 76 Tabla 21. Oficinas generales 2° piso 2 - subestació n 1 77 Tabla 22. Oficinas generales 3° piso - subestación 1 78 Tabla 23. Oficinas generales 4° piso - subestación 1 79 Tabla 24. Oficinas generales 5° piso 1- subestación 1 80 Tabla 25. Oficinas generales 5° piso 2- subestación 1 81

Tabla 26. Oficinas generales 6° piso 1- subestación 1 82 Tabla 27. Oficinas generales 6° piso 2 - subestació n 1 83 Tabla 28. Oficinas generales 7° piso - subestación 2 84 Tabla 29. Oficinas generales 8° piso - subestación 2 85 Tabla 30. Oficinas generales 9° piso - subestación 2 86 Tabla 31. Oficinas generales 10° piso - subestación 2 87 Tabla 32. Oficinas generales 11° piso - subestación 2 88 Tabla 33. Oficinas generales 12° piso - subestación 2 89 Tabla 34. Oficinas generales 13° piso - subestación 2 90 Tabla 35. Oficinas generales 14° piso - subestación 2 91 Tabla 36. Oficina despacho primera dama - subestación 2 92 Tabla 37. Oficina despacho gobernador - subestación 2 93

Tabla 38. Distribución de cargas transformador imprenta y aires 99

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Tabla 39. Características transformador imprenta y aires 101 Tabla 40. Características conductor acometida 103 Tabla 41. Intensidad máxima del dispositivo de protección contra 104 sobrecorriente Tabla 42. Distribución de cargas transformador sótano 107 Tabla 43. Características técnicas transformador sótano 109 Tabla 44. Distribución de cargas transformador piso 17 113 Tabla 45. Características técnicas transformador piso 17 115 Tabla 46. Calibre del conductor de puesta a tierra 121 Tabla 47. Cálculos sistemas de baja tensión subestación imprenta y aires 143 Tabla 48. Cálculos sistemas baja tensión subestación sótano 1 161 Tabla 49. Cálculos sistemas baja tensión subestación sótano 2 187 Tabla 50. Cálculos sistemas baja tensión subestación piso 17 210 Tabla 51. Selección de cargas planta de emergencia 212

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LISTA DE FIGURAS

Pág. Figura 1. Celdas de media tensión 35 Figura 2. Seccionadores en media tensión 36 Figura 3. Transformador No 1 (800 kVA) 38 Figura 4. Transformador No 2 (800 kVA) 40 Figura 5. Transformador No 3 (250 kVA) 43 Figura 6. Planta de emergencia 44 Figura 7. Transferencia manual 1 46 Figura 8. Transferencia manual 2 47 Figura 9. Acometidas normal y de emergencia 48 Figura 10. Acometidas en ductos 49 Figura 11. Celdas generales de baja tensión 50 Figura 12. Celdas de baja tensión 52 Figura 13. Cuchillas NH 53 Figura 14. Celda de emergencia 54 Figura 15. Distribución de circuitos en celdas de baja tensión 55 Figura 16. Conductores alimentadores 56 Figura 17. Conductores alimentadores centros de carga 57 Figura 18. Cuartos eléctricos 58

Figura 19. Tableros eléctricos 59

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LISTA DE ANEXOS

Pág. Anexo 1.Cargabilidad transformador No 1 sótano (800 kVA) 231 Anexo 2. Cargabilidad transformador No 2 piso 17 (800 kVA) 232 Anexo 3. Cargabilidad transformador No 3 imprenta (250 kVA) 233 Anexo 4. Selección de barrajes cobres de Colombia 1 234 Anexo 5 Selección de barrajes cobres de Colombia 2 235 Anexo 6. Selección de barrajes de cobre Merlín Gerin 236 Anexo 7. Características típicas de motores trifásicos 237 Anexo 8. Selección de plantas de emergencias con base en la potencia 238 Anexo 9. Diagrama unifilar sistema eléctrico actual gobernación del valle 239 Anexo10 diagrama unifilar sistema eléctrico propuesto para la gobernación 240 del valle

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GLOSARIO

BARRAJE: platina de cobre para realizar conexiones entre circuitos en media o baja tensión. CIRCUITO: lazo cerrado formado por un conjunto de elementos, dispositivos y equipos eléctricos, alimentados por la misma fuente de energía y con las mismas protecciones contra sobrecorriente y sobretensiones. CELDAS: grupo de láminas acomodadas en forma de compartimiento dentro del las cuales se integran diferentes dispositivos de protección, medición y conductores ya sea en media o baja tensión. CONFIABILIDAD .capacidad de un dispositivo, equipo o sistema para cumplir una función requerida en unas condiciones y tiempo dados. C.P.T: conductor de puesta a tierra. CUARTO ELÉCTRICO: cuarto destinado para los centros de carga en cada piso del edificio. CENTROS DE CARGA: tableros de distribución en baja tensión de los cuales se derivan los circuitos que suministran energía a cada punto de la edificación. Dyn 5: grupo de conexión que hace referencia al devanado primario y secundario de los transformadores. F.D: factor de demanda. FLEXIBILIDAD: propiedad de los sistemas eléctricos para acomodarse a diferentes condiciones presentadas por cambios operativos, contingencias o mantenimiento. GRUPO ELECTRÓGENO: sistema conformado por la planta de emergencia, el generador y sus accesorios. K: Constante de regulación para los conductores en los diferentes tipos de sistema eléctricos. NTC 2050: código eléctrico colombiano en donde se encuentra las disposiciones técnicas para realizar actividades relacionadas con la instalación de sistemas eléctricos en los diferentes niveles de tensión normalizados del país

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OBSOLESCENCIA: características de los equipos y sistemas reflejada por su aspectos y condiciones técnicas deterioradas o viejas.

OPERADOR DE RED: empresa encargada de la planeación, expansión y de las inversiones, operación y mantenimiento de todo o parte de un sistema de transmisión regional o de un sistema de distribución local.

RETIE: reglamento técnico de instalaciones eléctricas. SELECTIVIDAD: capacidad de un dispositivo, equipo o sistema para desconectar solo la parte donde se encuentra la falla. SEGURIDAD: propiedad de los sistemas para dar continuidad de servicio sin interrupción durante fallas de los equipos como interruptores y barrajes. TP: transformador de potencia. TC: transformador de corriente.

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RESUMEN La Gobernación del Valle es la institución en la cual se realizan las actividades mas importantes para la toma de decisiones socioeconómicas de la región la mayoría de las cuales se encuentran programadas, sin embargo siempre existen imprevistos que tienen que ser solucionados rápidamente, para ello el edificio debe contar con un conjunto de sistemas operacionales en buen estado para garantizar la respuesta oportuna frente a estos casos. De estos el sistema eléctrico en baja tensión del edifico presenta condiciones considerables como el deterioro en muchos de sus componentes por el grado de obsolescencia, la caótica situación de las redes, así como la ausencia de correctivos técnicos apropiados por la ausencia de gestión y de recursos que multiplican el impacto sobre el conjunto dela edificación, todas estas condiciones permiten la disminución en la capacidad operativa y funcional de los equipos, afectando las funciones laborales de los funcionarios así como la calidad del servicio que requieren los visitantes.

De lo anterior la alternativa para la modernización del sistema eléctrico en baja tensión del edificio Gobernación del Valle es un proyecto considerable en el corto o mediano plazo si se tiene en cuenta que este representa para las instalaciones del edificio la solución a diversas fallas eléctricas que en los últimos tiempos se están presentando constantemente y que de no darles las soluciones apropiada dejarían al edifico en un grado de obsolescencia institucional preocupante para el departamento del Valle del Cauca. Por otro el desarrollo de este proyecto permitirá efectuar las modificaciones eléctricas necesarias con el propósito de garantizar al edificio un alto grado de funcionalidad y al mismo tiempo permitirá la actualización del sistema eléctrico dando así cumplimiento a las normas eléctricas colombianas. Por esto considerar esta propuesta alternativa por la autoridades competentes se traduciría en beneficio económicos para las administraciones presentes y futuras con un gasto que se vera reflejado con el transcurrir de los meses como una excelente inversión ya que el proyecto tiene entre sus alcances la optimización del uso de la energía.

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INTRODUCCIÓN

En el mundo actual las tendencias globales apoyadas en los avances tecnológicos son base fundamental para determinar la eficiencia de los sistemas y una institución como La Gobernación del Valle siendo el centro de operaciones del departamento no podría ser indiferente a los mismos, con base en esta premisa el desarrollo de este proyecto abordo la ejecución de diversas actividades las cuales tienen como objetivo principal mejorar ostensiblemente las condiciones de las instalaciones eléctricas en baja tensión del edificio Palacio de San Francisco. Este documento presenta en forma general las condiciones y características actuales del sistema eléctrico en baja tensión del edificio, a partir de la cuales se toman las decisiones para mejorarlo hasta lograr alcanzar la alternativa de diseño propuesta. Para lograr este objetivo en el desarrollo de este trabajo se realizaron las siguientes actividades. • Reconocimiento detallado de todo el sistema eléctrico del edificio partiendo de las subestaciones, se realizo un diagnostico general del estado actual de las instalaciones del edificio y posteriormente se realizaron mediciones por baja tensión para determinar el consumo nominal de la carga y determinar la carga instalada. • Dimensionamiento de los conductores e interruptores requeridos para cada uno de los circuitos siguiendo las disposiciones expresadas en la normatividad eléctrica vigente, además se realizo la selección de las cargas que podrían ser asumidas por la planta de emergencia de acuerdo a los cálculos de la misma y se efectuó el calculo de transformadores para las subestaciones. • Diseño del plano eléctrico con el diseño alternativo para el sistema eléctrico en baja tensión del edifico

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1. DESCRIPCIÓN ACTUAL DEL SISTEMA ELÉCTRICO DEL EDIFICIO GOBERNACIÓN DEL VALLE

El sistema eléctrico del edificio gobernación del valle esta conformado por tres transformadores denominados subestación No 1 (sótano), subestación No 2 (piso No 17) y subestación No 3 (Imprenta), los cuales son alimentados eléctricamente desde la subestación Centro de Emcali a través del llamado circuito Calle 11 a un nivel de tensión de 13.200 voltios, el cual se encuentra localizado en una cámara subterránea sobre la carrera 7a con calle 10 de la ciudad de Cali, desde este circuito se entrega tensión a través de un cable monopolar xlp # 2 a los equipos mencionados, conectándolos por medio de un interruptor principal de 13.200 voltios, con cámara de extinción en aceite. Este interruptor se utiliza como medio de desconexión del sistema y se encuentra localizado en el sótano del edificio confinado en el grupo de celdas de media tensión del sistema eléctrico general. Continuando con la secuencia del sistema, de este interruptor se deriva un barraje en cobre electrolítico, al mismo nivel de tensión, que llega a la celda de medida conformada por dos transformadores de corriente de 100/5 amperios para 13.200 voltios y dos transformadores de potencial de 13.200/120 voltios los cuales son los encargados de generar los valores de tensión y corriente adecuados para realizar la medición indirecta de energía por el contador electrónico del sistema. Para realizar la energización de los transformadores, del barraje a 13.200 voltios en la celda de medida se derivan las interconexiones con tres terminales premoldeados que conectan los seccionadores de operación bajo carga que sirven de medio de protección para cada uno de los transformadores, estos terminales permiten que los transformadores sean energizados a nivel de media tensión y por consiguiente de estos se derivan todos los circuitos en baja tensión distribuidos en las celdas de baja tensión que sirven para alimentar las diferentes áreas y oficinas del conjunto de la edificación. Para una mayor compresión del sistema eléctrico del edificio a continuación se describe en forma general las diferentes partes que conforman el sistema eléctrico en baja tensión del edificio siendo consecuentes con el diagrama unifilar del sistema eléctrico actual del edificio (ver anexo 9).

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1.1 CELDAS DE MEDIA TENSIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO Los dispositivos de protección y control, además de los barrajes que sirven de conexión entre el circuito en media tensión y los transformadores del sistema eléctrico del edifico gobernación del valle se encuentran confinados en un grupo de celdas de distribución (figura 1), localizadas en el sótano del edificio las cuales permiten la operación en forma correcta y segura del sistema, así como la respuesta rápida delos equipos de mantenimiento frente a fallas eléctricas. Figura 1. Celdas de media tensión

A continuación se describen los elementos principales que conforman el grupo de celdas de media tensión del sistema. • Interruptor tripolar de 13.200 voltios con cámara de extinción en aceite • Barraje de cobre electrolítico a 13.200 voltios

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• Transformadores de corriente de 100/5 amperios a 13,2 kV • Transformadores de potencial de 13.200/120 Voltios • Contador electrónico con modem interno • Seccionador con fusible tipo H.H de 63 amperios para alimentar el transformador No 1 de 800 kVA (ver figura 2) • Seccionador con fusible tipo H.H de 40 amperios para alimentar el transformador No 2 de 800 kVA • Seccionador con fusible tipo H.H de 16 amperios para alimentar el transformador No 3 de 250 kVA • Terminales premoldeados a 15.000 voltios Figura 2. Seccionadores en media tensión

Siguiendo con la descripción del sistema eléctrico de edificio a continuación se describen los transformadores que forman parte del grupo de subestaciones del edificio.

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1.2 SUBESTACIÓN No 1 SÓTANO Localizada en el sótano del edificio esta conformada por un transformador trifásico convencional sumergido en aceite de 800 kVA (ver figura 3), el cual tiene las siguientes características técnicas tomadas de placa. Tabla 1. Datos técnicos transformador No 1

Fabricante Siemens Potencia 800 kVA Año 1972 Nivel tensión 13.2 kV/216-129 V

Corriente primaria 35 A Corriente secundaria 2138.5 A

Impedancia 4.23%

Peso total 3.08 Ton

Frecuencia 60 Hz

Corriente de cortocircuito 54.8 kA

Liquido aislante Aceite mineral

Bil AT/BT 15/0.6 KV

Clase aislamiento Ao

Conexión Dy5 Refrigeración ONAN

Tiempo de corto circuito 2.4 s

Volumen aceite 940 L

Altitud 1000 m

Material devanados Cu/Cu

Temperatura operación 40°C

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Figura 3. Transformador No 1 (800 kVA)

Este transformador entrega tensión a través de un barraje trifásico en cobre electrolítico de 3.000 amperios a 208 voltios, del cual se conecta un interruptor tripolar para protección de los circuitos asociados de 3.000 amperios, de esta protección principal se derivan tres interruptores tripolares de 1.000 amperios que sirven de protección para los circuitos de aire acondicionado del edificio en general, cuartos eléctricos desde el sótano hasta el piso 6°, y de uno de los cuales se deriva un barraje en cobre electrolítico trifásico de 1.000 amperios a 220 voltios para la celda de baja tensión No 2, de la cual se derivan los siguientes circuitos protegidos con fusibles NH: • Taller de mantenimiento general • Provisiones • Alumbrado pasillo sótano • Aire acondicionado archivo correspondencia • Alumbrado archivo correspondencia • Alumbrado archivo contraloría • Alumbrado semisótano • Aire acondicionado contraloría • Pasaportes primer piso • Salón procard • Aire acondicionado semisótano

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1.3 SUBESTACIÓN No 2 PISO 17 Localizada en el piso 17 del edificio esta conformada por un transformador trifásico convencional sumergido en aceite de 800 kVA (ver figura 4), el cual tiene las siguientes características técnicas tomadas de placa. Tabla 2. Datos técnicos transformador No 2

Fabricante Siemens Potencia 800 kVA

Año 1972 Nivel tensión 13.2 kV/216-129 V

Corriente primaria 35 A

Corriente secundaria 2138.5 A

Impedancia 4.23%

Peso total 3.08 Ton

Frecuencia 60 Hz



Bil AT/BT 15/0.6 KV


Conexión Dy5

Refrigeración ONAN



Altitud 1000 m



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Figura 4 Transformador No 2 (800 kVA)

Este transformador entrega tensión a través de un barraje en cobre electrolítico trifásico de 3.000 amperios a 220 voltios del cual se conecta un interruptor tripolar de 3.000 amperios para protección de los circuitos asociados, de esta protección principal se derivan cuatro interruptores tripolares, uno de 1250 amperios, dos de 1000 amperios y uno de 630 amperios que sirven de protección para los siguientes circuitos en baja tensión respectivamente: • Chiller de aire acondicionado central actualmente fuera de servicio • Cuartos eléctricos del piso 7° hasta el piso 17° • Centros de carga cuarto de maquina ascensores • Barraje de cobre electrolítico trifásico de 1.000 amperios a 220 voltios del cual se derivan unos fusibles NH para la protección de los circuitos de; Tablero alumbrado subestación, A.A piso 14, Despacho gobernador, A.A fuera de servicio

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1.4 SUBESTACIÓN No 3 IMPRENTA Localizada en el sótano del edificio en el área de imprenta esta conformado por un transformador trifásico convencional sumergido en aceite de 250 kVA (ver figura 5). Este transformador entrega tensión a través de un barraje en cobre electrolítico trifásico de 1.000 amperios a 220 voltios a los siguientes circuitos eléctricos. • Centros de carga de imprenta protegidos con fusibles NH de 400 amperios • Sistema de unidades condensadores del sótano (parqueadero) protegidas con • fusibles NH de 125 amperios • Sistema de ventiladores sótano protegidos con fusibles NH de 125 amperios • Alumbrado exterior protegido con fusibles NH de 100 amperios • Tablero de sótano aire acondicionado almacén salud protegido con fusibles • NH de 100 amperios

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Las características técnicas tomadas de placa del transformador No 3 imprenta, se presentan en la siguiente tabla. Tabla 3. Datos técnicos transformador No 3

Fabricante Siemens

Potencia 250 kVA

Año 1972

Nivel tensión 13.2 kV / 220 V

Corriente primaria 11 A

Corriente secundaria 656 A

Impedancia 4.32%

Peso total 3.08 Ton

Frecuencia 60 Hz



Bil AT/BT 15/0.6 KV


Conexión Dy5

Refrigeración ONAN



Altitud 1000 m



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Figura 5.Transformador No 3 (250 kVA)

1.5 GRUPO ELECTRÓGENO El sistema eléctrico del edificio de la gobernación cuenta con una planta de emergencia localizada en el sótano del edificio con capacidad eléctrica de 600 kW (figura 6), esta forma un sistema totalmente automático de transferencia de carga - red – grupo para hacer frente a las fallas eléctricas que podrían dejar por fuera el suministro normal de energía al edificio, por otro lado la ubicación de este equipo permite realizar el acople de los sistemas eléctricos normales y de emergencia de forma fácil por el espacio y la disposición de las celdas, otorgándole al sistema características ideales para realizar modificaciones eléctricas que le permitan tener mayor flexibilidad y confiabilidad. El sistema de emergencia funciona a través de una celda de transferencia automática que se encuentra en perfecto estado eléctrico y acorde con las disposiciones expresadas en la sección 700 sobre sistemas de emergencia de la norma NTC 2050.

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Figura 6. Planta de emergencia

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Las características técnicas de la planta de emergencia existente tiene una se describen en la siguiente tabla. Tabla 4. Características técnicas planta de emergencia

Fabricante IGSA

Modelo DD-600

Motor JOHN DERE

Modelo 12V2000

Combustible usado Diesel

Batería 24 Voltios

Negativo A Tierra

Generador Marathon

kW Emergencia 600

KVA 750

Amperios 1968

Voltios 220

Frecuencia 60

RPM 1800

Fases 3

Factor de Potencia 0.8

Polos 4

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1.6 SISTEMA DE TRANSFERENCIAS DEL SISTEMA ELÉCTRICO El sistema eléctrico de la gobernación tiene un conjunto de tres transferencias manuales para realizar la conmutación entre los sistemas eléctricos normal y de emergencia del edificio, las cuales se encuentran localizadas en la celda de emergencia general del sistema. Los sistemas de transferencias asociados a esta celda se describen a continuación. 1.6.1 Transferencia no 1. Esta transferencia esta conformada por un sistema de dos contactores con capacidad eléctrica de 550 amperios (figura 7), los cuales realizan la conmutación de los circuitos normales y de emergencia para alimentar eléctricamente los centros de carga de los circuitos de alumbrado exterior, alumbrado subestación, tomas de corriente del piso 11, alumbrado de imprenta, alumbrado primer piso, alumbrado semisótano, alumbrado sótano 2, telemática y cuarto de bombas sótano. Figura 7. Transferencia manual 1

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1.6.2 Transferencia no 2. Esta transferencia esta conformada por un sistema de dos contactores con capacidad eléctrica de 550 amperios (figura 8), los cuales realizan la conmutación de los circuitos normales y de emergencia, este sistema es el encargado de suministrar la potencia a los circuitos de emergencia localizados en los cuartos eléctricos del edificio así mismo como de alimentar el circuito que suministra energía al centro de carga del ascensor privado. Figura 8. Transferencia manual 2

1.6.3 Transferencia no 3. Esta transferencia esta conformada por un sistema de dos contactores con capacidad eléctrica de 150 amperios los cuales realizan la conmutación de los circuitos normales y de emergencia y de la cual se entrega potencia al centro e carga de bombas contra incendios localizados en el sótano del edificio.

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1.7 CONDUCTORES ALIMENTADORES DE LOS CENTROS DE CARGAS DEL EDIFICIO La alimentación eléctrica hacia los diferentes centros de carga del edificio se realiza por medio de dos acometidas generales, una de las cuales se denomina alimentación normal y permite la energización de los circuitos normales del sistema eléctrico del edificio, y la otra es la alimentación de emergencia la cual entrega tensión a los centros de carga asociados al sistema de emergencia. (Ver figura 9). La acometida normal se divide en dos circuitos, uno que entrega potencia a los cuartos eléctricos ubicados entre el sótano y el piso 6°, desde el transformador No 1 localizado en el sótano a través de dos conductores 500 KCM por fase mas dos conductores 500 KCM por neutro y un cable desnudo No 2 AWG para el sistema de puesta a tierra, el otro circuito de acometida normal entrega potencia a los cuartos eléctricos ubicados entre el piso 17° y el piso 7° y se genera desde el transformador No 3 localizado en el piso 17 del edificio a través de dos conductores 500 KCM por fase mas dos conductores 500 KCM por neutro y un cable desnudo No 2 AWG para el sistema de puesta a tierra. Figura 9. Acometidas normal y de emergencia

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Estas acometidas se encuentran dispuestas en un ducto que recorre el edificio verticalmente pasando por cada cuarto eléctrico (figura 10), y en el punto donde termina su recorrido se realiza una interconexión tipo by pass con un interruptor de 800 amperios la cual funciona como sistema de transferencia de carga en caso de que falle alguno de los transformadores mencionados anteriormente. Figura 10. Acometidas en ductos

La acometida de emergencia se genera desde la celda de emergencia localizada en el sótano a través de dos conductores 300 KCM por fase mas un conductor 300 KCM por neutro y un conductor No 2 AWG para el sistema de puesta a tierra, esta acometida entrega potencia a los centros de carga asociados al sistema de emergencia en los cuartos eléctricos desde el sótano hasta el piso 17°.

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1.8 CELDAS DE BAJA TENSIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO DEL EDIFICIO Los dispositivos de protección y control, al igual que los barrajes que sirven de conexión entre los transformadores, los diferentes centros de carga y los circuitos emergencia del sistema eléctrico del edifico gobernación del valle se encuentran confinados en un grupo de celdas de distribución en baja tensión (figura 11) localizadas en el sótano del edificio las cuales permiten la operación y respuesta del personal de mantenimiento eléctrico de forma rápida y segura frente a fallas eléctricas del sistema. Figura 11. Celdas generales de baja tensión

A continuación se describen los elementos principales que conforman el grupo de celdas de baja tensión para los sistemas de alimentación eléctrica normales y de emergencia. • Voltímetro con capacidad de 300 V para medición de tensión en la celda de circuitos normales

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• Amperímetro con capacidad 3 kA para medición de corriente en la celda de circuitos normales • Transformadores de corriente de 3000/5 para medición digital en subestación No 1 y No 2 • Transformador de corriente de 500/5 para medición digital en subestación No 3 • Interruptor tripolar de 3000 amperios para protección general circuitos normales • Interruptores tripolares de 1000 amperios para protección de centros de carga circuitos normales • Dispositivos de protección tipo fusibles NH para protección los centros de carga circuitos normales • Voltímetro con capacidad de300 V para medición de tensión en las celdas de emergencia • Amperímetros con capacidad de 600 y 1000 A para medición de corriente la celda de emergencia • Interruptores tripolares de 630 y 400 amperios para protección general circuitos de emergencia asociados a las transferencias No 1 y 2 • Interruptores de 160 y 250 amperios para protección circuitos bombas • Dispositivos de protección tipo fusibles NH para protección de los centros de carga de emergencia

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2. DIAGNOSTICO DEL SISTEMA ELÉCTRICO EN BAJA TENSIÓN DEL EDIFICIO GOBERNACIÓN DEL VALLE

El estado actual del sistema eléctrico en baja tensión del edificio no presenta las mejores condiciones eléctricas por el grado de obsolescencia de algunos de sus componentes situación que hace al sistema sensible por fallas eléctricas que cortan el fluido eléctrico constantemente, además la distribución actual de muchos de los circuitos no garantizan la calidad de energía que debería tener un edifico de estas características. Por esto se hace inminente la aplicación de correctivos oportunos para mejorar el sistema. A continuación se describe en forma general el estado actual de sistema eléctrico en baja tensión del edificio y se realizan algunas sugerencias las cuales deben considerase en el caso de no llevarse a cabo la realización de este proyecto. 2.1 CELDAS DE BAJA TENSIÓN PARA CIRCUITOS NORMALES Las celdas se encuentran en buenas condiciones electromecánicas y contienen los elementos de protección y desconexión principales para los circuitos normales del sistema como son interruptores tripolares y fusibles NH (figura 12), además de los instrumentos de medida (Amperímetro y voltímetro). Figura 12. Celdas de baja tensión

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Los dispositivos de protección principales se encuentran en buen estado pero están sobredimensionados en su capacidad si se tiene en cuenta el resultado obtenido en el censo de carga realizado, se recomienda el cambio de los mismos ya que al estar sobredimensionados están funcionando como medio de desconexión de los circuitos, sin ofrecer ninguna protección eléctrica que se presentase al ocurrir alguna falla del mismo tipo. De las cuchillas con fusibles NH como se puede observar en la figura 13 aunque presentan un buen estado físico no son los elementos apropiados para la protección de los circuitos asociados a este sistema por su estado de obsolescencia, por esta razón se recomienda reemplazarlas con interruptores tripolares normalizados, para garantizar la respuesta frente fallas, además de aplicar los lineamientos técnicos expresados en la normatividad eléctrica colombiana. Figura 13. Cuchillas NH

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2.2 CELDA GENERAL DE EMERGENCIA Esta celda se encuentra en buenas condiciones electromecánicas (ver figura 14) y contienen los elementos de protección principales para los circuitos de emergencia del sistema como son interruptores tripolares y cuchillas con fusibles NH, además de los instrumentos de medida (amperímetro y voltímetro). Figura 14. Celda de emergencia

De los dispositivos de protección principales (interruptores) se puede decir que se encuentran en buen estado y su capacidad de corriente está acorde con la carga instalada. De las cuchillas con fusibles NH se pude decir que aunque presentan un buen estado no son los elementos apropiados para la protección de los circuitos asociados a este sistema por su estado de obsolescencia, se recomienda reemplazarlas por interruptores tripolares normalizados, para garantizar la respuesta frente fallas, además de aplicar los lineamientos técnicos expresados en la normatividad eléctrica colombiana.

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Sobre las celdas de baja tensión se recomienda el uso de marquillas acrílicas para la identificación adecuada de los conductores y circuitos del sistema ya que como se puede apreciar en las figuras 14 y 15 no se aprecia la marcación de los mismos. Figura 15. Distribución de circuitos en celdas de baja tensión

2.3 ALIMENTADORES PRINCIPALES DE LOS CENTROS DE CARGA Los conductores alimentadores de los diferentes centros de cargas del edificio se encuentran en buen estado y su disposición (ver figura 16) en los ductos y bandejas es la adecuada según el cuadro C11 del apéndice C sobre ocupación de tubos y tuberías de conductores y cables y la sección 318-10a.4 sobre anchura de bandeja de la norma NTC 2050.

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Figura 16. Conductores alimentadores

Sobre los alimentadores generales del sistema eléctricos en baja tensión se puede apreciar que los alimentadores generales del sistema eléctrico presentan empalmes los cuales se hacen en los cuartos eléctricos de cada piso debido a que solo existe una cometida de emergencia y otra normal para alimentarlos eléctricamente, estas acometidas para los cuartos eléctricos genera inflexibilidad en el sistema ya que de presentarse una falla eléctrica en el mismo o en las celdas de baja tensión el sistema se vería seriamente afectado impidiendo su funcionamiento normal. Se recomienda el uso de conductores alimentadores independientes para cada uno de los cuartos eléctricos que conforman el sistema general de baja tensión del edificio así como la utilización de barrajes para evitar el uso de empalmes como los que se muestran en la figura 17, para mejorar las características de flexibilidad, confiabilidad y seguridad ya que permitiría desconectar solo lo deseado o fallado.

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Figura 17. Conductores alimentadores centros de carga

2.4 CUARTOS ELÉCTRICOS Los cuartos eléctricos cuentan con el espacio apropiado para la disposición de los elementos eléctricos (tableros, conductores, ductos, etc.), además el fácil acceso a los mismo permite la rápida respuesta de los equipos de manteniendo frente a fallas eléctricas. Se recomienda el ordenamiento de los cuartos eléctricos realizando una disposición mejor de los centros de cargas existentes así como la instalación de laminas o rejillas en los espacio laterales del piso (ver figura 18) para evitar accidentes durante las operaciones de mantenimiento.

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Figura 18. Cuartos eléctricos

2.5 TABLEROS ELÉCTRICOS La mayoría de los centros de carga instalados en los cuartos eléctricos del edificio presentan un estado de deterioro evidenciado por la ausencia de puertas o tapas y barrajes de tierra (figura 19), sumado a esto la no identificación de los circuitos y la omisión del código de colores para los conductores exigidos por el reglamento técnico de instalaciones eléctricas, así como las instalaciones provisionales generan un caos eléctrico que impiden la respuesta rápida frente a fallas continuas en el sistema eléctrico de baja tensión general ocasionada por cortos en los circuitos mencionados. Se recomienda el cambio de los tableros eléctricos por centros de cargas normalizados y la utilización del código de colores para conductores exigido por el retie para garantizar que existan condiciones mínimas de seguridad tanto para el personal calificado y personal no calificado (aseadores) que por alguna razón entren a los cuartos eléctricos y para garantizar que no se comentan errores en el momento de realizar trabajos de mantenimiento.

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Figura. 19 Tableros eléctricos

Igualmente se sugiere la instalación de un adecuado sistema de iluminación así como la señalización de todas las partes metálicas (activas) del sistema de los cuartos eléctricos (tableros, ductos, etc.,) con cinta reflectiva que permitan realizar las operaciones de mantenimiento tanto en condiciones normales como en casos anormales ocasionados por factores externos.

60

3 CENSO DE CARGA EN BAJA TENSIÓN DEL EDIFICIO GOBERNACIÓN DEL VALLE

El censo de carga realizado en el edificio se presenta en las siguientes tablas y sirve de soporte para realizar la redistribución de los centros de consumo de potencia del sistema, con el fin de otorgar mayor flexibilidad, confiabilidad y seguridad al mismo, este contiene la cantidad y descripción de todos los equipos y elementos eléctricos existentes en cada una de las oficinas y/o áreas por piso del conjunto de la edificación, además nos indica la cantidad de circuitos eléctricos asociados a cada uno de los transformadores. Como características generales en las tablas se describe únicamente los elementos y equipos asociados a las áreas y oficinas descriptas en el titulo de las mismas tomando los datos de placa de los equipos, además se indica el transformador al cual están asociados los circuitos, así mismo se considera asignar un valor de consumo de potencia por salida de tomacorrientes de 150 VA, contrario a lo dispuesto en el artículo 220-3.c.7 de la NTC 2050 donde se recomienda 180 VA, esta decisión se soporta en la información recopilada en la inspección técnica realizada, en la cual verificamos que el 90 % de los equipos instalados en las diferentes dependencias corresponden a cargas de bajo consumo de potencia como lo son computadores y demás equipos de oficinas (radios, impresoras, faxes etc.).

61

Tabla 5. Sección taller general - subestación 1

120 V N 220 V W A HP32 W 39 W

1 4 2984 CEPILLLADORA1 4 2984 SIERRA

1 1 746 COMPRESOR PEQUEÑO1 74/37 15392 Idealarc R3R 400,LINCOLN ELECTRIC1 45/50 9360 AC-225GLM, LINCOLN ELECTRIC1 45/50 9360 AC-225GLM, LINCOLN ELECTRIC

1 125 125 HACEB PEQUEÑA1 700 700 OSTERIZER METÁLICA1 1 746 NO PLACA TÉCNICA

1 3 2238 NO PLACA TÉCNICA1 2 1492 NO PLACA TÉCNICA

12X2 18X2 1704 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE 47831DEMANDA DE POTENCIA

NEVERA TALLER GENERALLICUADORA TALLER GENERAL

COMPRESOR TALLER GENERALCANTEADORA TALLER GENERAL

CUCHILLA TALLER GENERALILUMINACIÓN TALLER GRL Y OF.

MANTENIMIENTO

TALLER GENERALTALLER GENERALTALLER GENERAL

SOLDADOR TALLER GENERALSOLDADOR TALLER GENERALSOLDADOR TALLER GENERAL

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SÓTANOMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

DEPENDENCIAALUMBRADO TOMAS CONSUMO

POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICASFLUORESCENTE

62

Tabla 6. Oficinas generales sótano 1 - subestación 1

OTRO120 V N 120 V R 220 V W BTU39 W 75 W

1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA4 150 600 TOMAS NORMALES/BLANCOS

2 150 300 TOMAS REGUL/NARANJA1 1500 1500 TOMA ADICIONAL OTROS USOS

4X2 312 312 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE3 150 450 TOMAS NORMALES/BLANCOS

2 150 300 TOMAS REGUL/NARANJA1 13200 1220 3 A.A LG GOLD T.VENTANA1 13200 1220 3 A.A LG GOLD T.VENTANA1 13200 1220 3 A.A LG GOLD T.VENTANA

4X2 2X2 632 612 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE11 150 1650 TOMAS NORMALES/BLANCOS4 150 600 TOMAS REGUL/NARANJA

1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA1 12000 1220 A.A LG GOLD T.VENTANA

13604

ÁREA JURÍDICA ADMONÁREA JURÍDICA ADMON

DEMANDA DE POTENCIA

TESORERÍA IMPRENTATESORERÍA IMPRENTATESORERÍA IMPRENTA

A.A.TESORERÍA IMPRENTA A.A.TESORERÍA IMPRENTA A.A.TESORERÍA IMPRENTA

ÁREA JURÍDICA ADMON

FLUORESCENTE

OFICINA MANTENIMIENTOOFICINA MANTENIMIENTOOFICINA MANTENIMIENTOOFICNA MANTENIMIENTO

ÁREA JURÍDICA ADMONÁREA JURÍDICA ADMON

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SÓTANOMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

DEPENDENCIAALUMBRADO TOMAS CONSUMO POTENCIA

REAL WCARACTERÍSTICAS

63

Tabla 7. Oficinas generales sótano 2 - subestación 1

OTRO 120 V N 120 V R 220 V W HP20 W 32 W 39 W 75 W

19 12X2 1148 1148 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE13 150 1950 TOMAS NORMALES/BLANCOS

1 3,6 2680 A.A CENTRAL DAÑADO4X2 24X2 5550 5550 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

11 150 1650 TOMAS NORMALES/BLANCOS2 150 300 TOMAS REGUL/NARANJA

80 160 2 VENTILADORES SANYO T. PEDESTAL4X2 312 312 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

1 150 150 TOMAS NORMALES/BLANCOS23X2 11 150 3450 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

1X2 3X2 528 528 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE3X2 13X2 6 2784 2784 ILIMINACIÓN MIXTA PARQ.6X8 1874 1874 ILIMINACIÓN MIXTA PARQ.

22536

BAÑOS-COCINATALLER GRAL Y PASILLOSTALLER GRAL Y PASILLOS

PARQUEADEROSPARQUEADEROS

A.A. SALÓN PROCARDALMACÉN PROVISIONESALMACÉN PROVISIONESALMACÉN PROVISIONESALMACÉN PROVISIONES

BAÑOS-COCINA

SALÓN PROCARDSALÓN PROCARD

MODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


DEMANDA DE POTENCIA

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SÓTANO

POTENCIA REAL W


64

Tabla 8. Sección imprenta 1 - subestación 3

120 V N 220 V W A HP

1 4 2984 ORIGINAL PERFECTA1 0,5 373 GTO HEIDELBERG1 1,2 1120 RYOBI 500N-NP1 8,92 1850 ABDICK1 3000 KODOMATIC 42S PROCESSOR 20507N

1 1000 2000 ESTUFA HACEB 2 BOQUILLAS1 180 180 NEVERA HACEB

80 800 10 VENTILADORES SANYO T. PISO1 18 3744 FT32 V3UPNS,NUARC

1 12 1440 3M 11241 6 4476 640 RYOBI LIMITED

1 5 600 DERSOR1 2 1492 AIR RAC 25

24059

IMPRESORA LITOGRÁFICAMESA DE REGISTRO

COMPRESOR DAVINCIDEMANDA DE POTENCIA

PROCESADOR DE PELICULAESTUFA ELÉCTRICA

NEVERA 12 PIESVENTILADOR SANYO

INSOLADOR DE PLANCHAPROCESADOR DE PLANCHA

TOMAS CONSUMO POTENCIA

REAL WCARACTERÍSTICAS

GUILLOTINAIMPRESORA LITOGRÁFICAIMPRESORA LITOGRÁFICAIMPRESORA LITOGRÁFICA

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SÓTANO-IMPRENTAMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

DEPENDENCIA

65

Tabla 9. Sección imprenta 2 - subestación 3

OTRO 120 V N 220 V W A HP BTU75 W 40W

1 6 4500 RICHTBERG WENKE MOUCHEN1 6 4500 RICHTBERG WENKE MOUCHEN1 8,50 1768 AUTOBLIND1 0,75 560 BREHMNER LEIPZING1 0,75 560 BREHMNER LEIPZING1 2 1500 ORIGINAL HEIDELBERG1 1,5 1120 ORIGINAL HEIDELBERG1 4160 4160 U.V. DERSOR

800 ELECTROLUZ T. TANQUE1 48000 4800 A.A CENTRAL CARRIER EQUIPRAC

1 0,75 933 5 EXTRACTORES DE AIRE PEQ.39X2 1X2 7648 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

16 2400 TOMAS NORMALES/BLANCOS900 TOMAS REGUL/NARANJA

36149TOMA CORRIENTES IMPTADEMANDA DE POTENCIA

ASPIRADORA ELECTROLUZA.A CENTRAL OFICINAS

EXTRATORES DE CALOR ILUMINACIÓN IMPRENTA

TOMA CORRIENTES IMPTA

ENGOMADORACOSEDORACOSEDORA

IMPRESORA TIPOGRÁFICAIMPRESORA TIPOGRÁFICAFIJADORA DE BRILLO U.V

PERFORADORA

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SÓTANO-IMPRENTAMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


PERFORADORA

POTENCIA REAL W


66

Tabla 10. Alumbrado general externo y escaleras - subestación 1

INCAND OTRO W150W 20 W 32 W 60 W 100W

42X2 2688 2688 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE2 500 1000 ILUM.HALOGENA ENT EDIF PLAZA

24 6 840 840 ILUMIN. ENTRADA EDIF PLAZOLETA8 800 800 ILUMIN ENTRADA SEMISOTANO

28 1680 1680 ILUMIN ENTRADA PARQUEADERO54 3240 3240 ILUMIN ESCALERAS EMERGENCIA

10248DEMANDA DE POTENCIA

ILUMINACIÓN EXTERNA EDFICIOILUMIN. ESCALERAS EMERG.

ILUMIN.GRAL ESCALERAS EDIF.ILUMINACIÓN EXTERNA EDFICIOILUMINACIÓN EXTERNA EDFICIOILUMINACIÓN EXTERNA EDFICIO

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº ILUMINACIÓN SÓTANO HASTA EL PISO 17MODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

DEPENDENCIAALUMBRADO CONSUMO

POTENCIA REAL W


67

Tabla 11. Oficinas generales semisótano 1- subestación 1

INCAND 120 V N 120 V R 220 V W HP39 W 75 W 70W50X2 11X2 20 6950 6950 ILUMINACIÓN GRL MIXTA


1 3,6 2680 A.A. CENTRAL CARRIER EQUIPRAC1 1000 3000 ESTUFA HACEB 3BOQUILLAS

40X4 6X2 7140 7140 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE16 150 2400 TOMAS NORMALES/BLANCOS

11 150 1650 TOMAS REGUL/NARANJA1 3,6 2680 A.A. CENTRAL CARRIER EQUPRAC1 1000 1000 ESTUFA HACEB 1BOQUILLAS


4 150 600 TOMAS REGUL/NARANJA100 500 5 VENTIL BLUE CROSS DE TECHO

4X2 312 312 ILUMINACIÓN BAÑOS37936

ALMACÉN ESPECIESALMACÉN ESPECIES

ARCHIVOS CONTRALORÍAARCHIVOS CONTRALORÍAARCHIVOS CONTRALORÍAARCHIVOS CONTRALORÍAARCHIVOS CONTRALORÍA

ARCHIVOS GOBERNACIÓNALMACÉN ESPECIESALMACÉN ESPECIESALMACÉN ESPECIES

TOMAS CONSUMO FLUORESCENTE

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SEMISÓTANOMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICASDEPENDENCIAALUMBRADO

ARCHIVOS GOBERNACIÓN

DEMANDA DE POTENCIA

ARCHIVOS GOBERNACIÓNARCHIVOS GOBERNACIÓNARCHIVOS GOBERNACIÓN

68

Tabla 12. Oficinas generales semisótano 2 - subestación 1

OTRO 120 V N 120 V R 220 V W39 W 75 W7X2 546 546 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

2 100 200 BOMBILLOS INCAND BAÑOS6 150 900 TOMAS NORMALES/BLANCOS

8 150 1200 TOMAS REGUL/NARANJA1 1220 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA


5 150 750 TOMAS REGUL/NARANJA3X2 234 234 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


3X2 234 234 ILUMINACION FLUORESCENTE2 150 300 TOMAS NORMALES/BLANCOS

6 150 900 TOMAS REGUL/NARANJA10024

TRANSPORTE Y SEGURIDAD

POLICÍA DIGNATARIAFDO MIXTO PROM. CULTURAFDO MIXTO PROM. CULTURAFDO MIXTO PROM. CULTURATRANSPORTE Y SEGURIDADTRANSPORTE Y SEGURIDAD

PASIVO PREST SECTOR SALUDPASIVO PREST SECTOR SALUDPASIVO PREST SECTOR SALUDPASIVO PREST SECTOR SALUD

POLICÍA DIGNATARIAPOLICÍA DIGNATARIA

PASIVO PREST SECTOR SALUD


DEPENDENCIAALUMBRADO CONSUMO

POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICAS

DEMANDA DE POTENCIA

TOMASFLUORESCENTE

69

Tabla 13. Oficinas generales semisótano 3 - subestación 1

120 V N 120 V R 220 V W HP32 W 39 W 75 W4X2 312 312 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

3 150 450 TOMAS NORMALES/BLANCOS1 3,60 2680 A.A CENTRAL CARRIER EQUIPRAC


9 150 1350 TOMAS REGUL/NARANJA6X2 3X2 918 918 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE2X4 312 312 ILUMINACION FLUORESCENTE


23X4 3588 3588 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE5X2 390 390 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE



2 150 300 TOMAS REGUL/NARANJA40 80 2 VENTILADORES PEDESTAL SANYO



ALMACÉN SALUDILUMINACIÓN PASILLOS SS

TOMACORRIENTE PASILLOS SSTOMACORRIENTE PASILLOS SS

PRESTACIONES SOCIALESPRESTACIONES SOCIALESPRESTACIONES SOCIALES

ALMACÉN SALUDALMACÉN SALUDALMACÉN SALUD

REGISTRO KARDEXNOMINANOMINANOMINANOMINA

PRESTACIONES SOCIALES

PRIMEROS AUXILIOSPRIMEROS AUXILIOS

A.A CENTRAL PRIM AUX.REGISTRO KARDEXREGISTRO KARDEX


DEPENDENCIAALUMBRADO TOMAS

DEMANDA DE POTENCIA

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº SEMISÓTANO

CONSUMO POTENCIA

REAL WCARACTERÍSTICASFLUORESCENTE

70

Tabla 14. Cuarto bomba Fuente externa edificio - subestación 1

ESPECIAL HP

1 78/60 54-45 kW

Motor Siemens 3Ф, Tipo 1LA2-17633P33, Clase Aisl 8,V 260∆-240Ү-220∆, A 146∆-87Ү-144∆, CosФ 0.87-0.87, rpm 1176-1770, Rot

Jaula de Ardilla KL16 73-60HP



DEPENDENCIATOMAS CONSUMO

POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICAS

CUARTO DE BOMBA FUENTE EXTERNA ARCH. TESOR.

71

Tabla 15. Oficinas pasaportes - subestación 1

120 V N 120 V R 220 V W BTU20 W 39 W 75 W1X2 5X2 23X2 3880 3880 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


13 150 1950 TOMAS REGUL/NARANJA1 90000 9000 A.A CENTRAL STAR LIGHT

18148


PASAPORTESPASAPORTESPASAPORTESPASAPORTES

A.A. CENTRAL PASAPORTESDEMANDA DE POTENCIA


POTENCIA REAL W


GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº PASAPORTES

72

Tabla 16. Oficinas generales 1° piso 1- subestación 1

120 V N 120 V R W HP39 W 75 W2X2 8X2 1356 1356 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE






20 150 3000 TOMAS REGUL/NARANJA¼ HP 373 2 EXTRACTORES DE AIRE PEQ.

32755

PAGADURIAPAGADURIA

CAJASCAJASCAJAS

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº 1MODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


POTENCIA REAL W


RENTASRENTASRENTAS

PAGADURIA

TRANSITOTRANSITOTRANSITORENTAS

DEMANDA DE POTENCIA

73

Tabla 17. Oficinas generales 1° piso 2 - subestació n 1

OTRO 120 V N 120 V R W32 W 39 W 75 W 100 W



7 150 1050 TOMAS REGUL/NARANJA26X2 1 4000 4000 ILUMINACIÓN MIXTA ZONA


2X4 67X1 7X2 3919 3919 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE4X2 256 256 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

23689

COOPSERVIRILUMIN. PASILLOS GENERALILUMIN. PASILLOS GENERAL

DEMANDA DE POTENCIA

CENTRAL CORRESPONDENCIACOOPSERVIRCOOPSERVIR

ORATORIOORATORIO

CENTRAL CORRESPONDENCIACENTRAL CORRESPONDENCIA



POTENCIA REAL W


GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº 1

74

Tabla 18. Oficinas generales mezanine 1- subestación 1

OTRO 120 V N 120 V R W20 W 32 W 39 W 75 W 25W1X1 7X8 26X2 46 3354 3354 ILUMINACION MIXTA ZONA


5 150 750 TOMAS REGUL/NARANJA3X8 7X2 1986 1986 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE8X2 624 624 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE







PREST.SOCIALES MAGISTERIOCOMUNICACIONESCOMUNICACIONES

TOMAS CONSUMO

SALON GOBERNADORESSALON GOBERNADORESSALON GOBERNADORESSALON GOBERNADORES

POTENCIA REAL W


GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº MEZANINEMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.

DEPENDENCIAALUMBRADO

COMUNICACIONESVALOR.DEPARTAMENTALVALOR.DEPARTAMENTALVALOR.DEPARTAMENTAL

DEMANDA DE POTENCIA

PREST.SOCIALES MAGISTERIOPREST.SOCIALES MAGISTERIOPREST.SOCIALES MAGISTERIO

ESCALFON EDUCACIONESCALFON EDUCACIONESCALFON EDUCACION

75

Tabla 19. Oficinas generales mezanine 2 - subestación 1

120 V N 120 V R W39 W 75 W





10 150 1500 TOMAS REGUL/NARANJA4X2 9X2 1662 1662 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE



1 150 150 TOMAS REGUL/NARANJA*2X2 5X2 3906 3906 ILUMINACION MIXTA ZONA


25758SALON PRESIDENTES

DEMANDA DE POTENCIA

KARDEX CORRESPOND. EDUC

NOMINA

FONDO DE PAGOSFONDO DE PAGOS

DPTO VIVIENDA GOB VALLEDPTO VIVIENDA GOB VALLEDPTO VIVIENDA GOB VALLE

FONDO DE PAGOS


SALON PRESIDENTESSALON PRESIDENTES

NOMINAGERENCIA IMPRENTA DEPTALGERENCIA IMPRENTA DEPTALGERENCIA IMPRENTA DEPTAL


NOMINA

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº MEZANINEMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


POTENCIA REAL W


76


120 V N 120 V R 220 V W BTU20 W 32 W 75 W



1 12000 1200 A,A TOSHIBA T.VENTANA56X4 2X4 8168 8168 ILUMINACION MIXTA ZONA


46 150 1200 TOMAS REGUL/NARANJA1 12000 1200 A,A TOSHIBA T.VENTANA

1X2 462 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE1 150 150 TOMAS NORMALES/BLANCOS



SECRETARIA JURIDICASECRETARIA JURIDICASECRETARIA JURIDICASECRETARIA JURIDICACULTURA Y TURISMO

CULTURA Y TURISMOCULTURA Y TURISMOCULTURA Y TURISMOCULTURA Y TURISMO

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº2

CULTURA Y TURISMO

BAÑOS-COCINABAÑOS-COCINA

SECRETARIA TELEMATICASECRETARIA TELEMATICASECRETARIA TELEMATICA



POTENCIA REAL W


DEMANDA DE POTENCIA

77


120 V N 120 V R 220 V W BTU20 W 32 W 75 W



1 150 150 TOMAS NORMALES/BLANCOS9X4 6X2 2052 2052 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


1 24000 2400 MINISPLIT SAMSUNG1 12000 1220 A.A LG GOLD T.VENTANA


16 150 1600 TOMAS REGUL/NARANJA1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA


ARCHIVOS JURIDICOSARCHIVOS JURIDICOS

BAÑOS Y HALL ASCENSORESBAÑOS Y HALL ASCENSORESBAÑOS Y HALL ASCENSORES

GESTION DE PAZ Y CONVIVENCIAGESTION DE PAZ Y CONVIVENCIAGESTION DE PAZ Y CONVIVENCIAGESTION DE PAZ Y CONVIVENCIAGESTION DE PAZ Y CONVIVENCIA

CONTROL DISCIPLINARIO CONTROL DISCIPLINARIO CONTROL DISCIPLINARIO CONTROL DISCIPLINARIO CONTROL DISCIPLINARIO CONTROL DISCIPLINARIO

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº2MODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


POTENCIA REAL W


78

Tabla 22. Oficinas generales 3° piso - subestación 1

120 V N 120 V R W20 W 32 W 39 W 75 W

33X4 5X2 2X2 4914 4914 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE48 150 7200 TOMAS NORMALES/BLANCOS

46 150 6900 TOMAS REGUL/NARANJA17X4 4X2 2488 2488 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE6X4 1X2 918 918 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE





ARCHIVOS CONTABILIDADARCHIVOS CONTABILIDAD

CONSUMO POTENCIA


SEC. HACIENDA Y CREDITO PUBSEC. HACIENDA Y CREDITO PUBSEC. HACIENDA Y CREDITO PUB

DEMANDA DE POTENCIA

CONTABILIDAD

CONTABILIDADCONTABILIDAD

CONTABILIDAD

SECRETARIA PRESUPUESTO



SECRETARIA PRESUPUESTOSECRETARIA PRESUPUESTO

79


120 V N 120 V R W BTU40W 20 W 32 W 39 W 75 W

1X1 1X2 3X2 318 318 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE1X2 37X4 4816 4816 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE




1.5 Ton 2200 A,A LG GOLD T.VENTANA35952

BIENES Y MUEBLESBIENES Y MUEBLES

BIENES Y MUEBLESBIENES Y MUEBLES


BIENESTAR Y SEG SOCIALBIENESTAR Y SEG SOCIALBIENESTAR Y SEG SOCIALBIENESTAR Y SEG SOCIAL

BIENES Y MUEBLESDEMANDA DE POTENCIA



POTENCIA REAL W


80


OTRO 120 V N 120 V R W BTU20 W 32 W 39 W 75 W



12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA18000 1800 A.A LG GOLD T.VENTANA12000 3600 3 A.A TOSHIBA T.VENTANA60000 6000 A.A CENTRAL STARLIGHT

1X4 3X2 18X2 1 3084 3084 ILUMINACION MIXTA ZONA4 150 600 TOMAS NORMALES/BLANCOS

2 150 300 TOMAS REGUL/NARANJA1 150 125 NEVERA HACEB PEQUEÑA.

36957

CONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTAL

DEMANDA DE POTENCIA

SALUD OCUPACIONALSALUD OCUPACIONAL

SALUD OCUPACIONALSALUD OCUPACIONAL

CONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTALCONTRALORIA DPTAL


POTENCIA REAL W



81


120 V N 120 V R 220 V W BTU39 W 75 W6X2 33X2 5418 5418 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


150 250 2 NEVERA HACEB PEQUEÑA.1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA

13808CONTRALORÍA DPTAL

DEMANDA DE POTENCIA

CONTRALORÍA DPTALCONTRALORÍA DPTALCONTRALORÍA DPTALCONTRALORÍA DPTALCONTRALORÍA DPTALCONTRALORÍA DPTAL



POTENCIA REAL W


82


120 V N 120 V R 220 V W BTU39 W 75 W3X2 234 234 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

1 1200 1200 COCINA-GRECA1 125 125 NEVERA HACEB PEQ.

3X8 936 936 TUBOS FLUOR. HALL ASCENSORES2X2 300 300 TUBOS FLUOR.ALMACEN

2 150 300 TOMAS NOR./BLANCOS ALMACEN1 150 150 TOMAS REGUL/NARANJA ALMACEN

10X2 1500 TUBOS FLUORESCENTES3X2 450 TUBOS FLUORESCENTES

3 150 450 TOMASNORMALES BLANCOS1 150 150 TOMAS REGUL/NARANJA

1 12000 1220 A.A SANSUMG T.VENTANA26X2 3900 TUBOS FLUORESCENTES

41 150 6150 TOMASNORMALES BLANCOS21 150 3150 TOMAS REGUL/NARANJA

1 12000 1220 A,A LG GOLD T.VENTANA21435

OFICNA DE JUNTASA.A OFICINA DE JUNTASOFICINAS GENERALESOFICINAS GENERALESOFICINAS GENERALES

A.A OFICNAS GENERALES

ALMACEN CONTRALORIAALMACEN CONTRALORIAALMACEN CONTRALORIA

PASILLOS OFICINASOFICNA DE JUNTASOFICNA DE JUNTAS


COCINA-BAÑOSCOCINACOCINA

HALL ASCENSORES

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº 6MODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


POTENCIA REAL W

DEMANDA DE POTENCIA

83


120 V N 120 V R 220 V W BTU39 W 75 W5X2 390 TUBOS FLUORESCENTES

9X2 1350 TUBOS FLUORESCENTES2 12000 1200 A.A TOSHIBA T. VENTANA1 12000 2440 2 A.A LG GOLD T. VENTANA

5X2 23X2 3840 TUBOS FLUORESCENTES25 150 3750 TOMAS NORMALES/BLANCOS

18 150 2700 TOMASNORMALES BLANCOS2 12000 2440 2 A,A GOLD STAR T.VENTANA2 12000 2440 2 A.A LG GOLD T. VENTANA

2 5000 1200 2 A.A LG GOLD T. VENTANA1 60000 6100 MINISPLIT SAMSUNG

27850

OFICINA CONTRALORA.A OFICINA CONTRALORA.A OFICINA CONTRALORA.A OFICINA CONTRALORA.A. OFICINA CONTRALORDEMANDA DE POTENCIA

ARCHIVOSARCHIVOS

A.A ARCHIVOSA.A ARCHIVOS

OFICINA CONTRALOROFICINA CONTRALOR


DEPENDENCIACONSUMO

POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICASFLUORESCENTETOMASALUMBRADO

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº 6

84


120 V N 120 V R 220 V W BTU17 W 20 W 39 W 75 W

3X8 936 936 TUBOS FLUOR. COCINA-PASILLOS3X2 234 234 TUBOS FLUOR. COCINA-PASILLOS

1 1200 1200 GRECA COCINA1 120 120 PURIF. DE AGUA OZONO-MAGIC

1X2 40X2 3160 3160 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE1 1440 1440 FOTOCOPIADORA TOSHIBA 55601 1440 1440 FOTOCOPIADORA TOSHIBA 65601 1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA

2X4 31X2 4786 4786 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE1 1 Ton 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA



35392

SECRETARIA DE EDUCACIONSECRETARIA DE EDUCACIONSECRETARIA DE EDUCACIONSECRETARIA DE EDUCACION

DEMANDA DE POTENCIA

SEC.DE DESARROLLO PEDAGSEC.DE DESARROLLO PEDAGSEC.DE DESARROLLO PEDAGSEC.DE DESARROLLO PEDAG



POTENCIA REAL W


PLANEACION EDUCATIVAPLANEACION EDUCATIVA

RECURSOS HUMANOSRECURSOS HUMANOSOFICINAS GENERALES OFICINAS GENERALES

85


OTRO 120 V N 120 V R 220 V W BTU20 W 39 W 75 W 70W


1X4 90X2 3 13790 13790 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE64 150 9600 TOMAS NORMALES/BLANCOS

33 150 495 TOMAS REGUL/NARANJA2 12000 2440 2 A.A LG GOLD T.VENTANA1 12000 1200 A.A SANSUMG T.VENTANA1 12000 1200 MINISPLIT LG1 60000 6000 A.A. CENTRAL CARRIER EQUIPRAC2 12000 2400 2 A.A SANSUMG T.VENTANA1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA2 24000 9600 2 A.A. MINISPLIT DAÑADOS

49417

SECRET EDUC DPTAL A.ASECRET EDUC DPTAL A.ASECRET EDUC DPTAL A.ASECRET EDUC DPTAL A.ADEMANDA DE POTENCIA

SECRET EDUC DPTAL OF GRLSSECRET EDUC DPTAL OF GRLSSECRET EDUC DPTAL OF GRLS

SECRET EDUC DPTAL A.ASECRET EDUC DPTAL A.ASECRET EDUC DPTAL A.A

CONSUMO POTENCIA


SECRET EDUC DPTAL-BAÑ-COCSECRET EDUC DPTAL-BAÑ-COC



86


120 V N 120 V R 220 V W BTU32 W 39 W 75 W2X4 3X2 490 490 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE32X4 3X2 1X2 4246 4246 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA45X4 5720 5720 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA33256

SEC CONTROL INTERNO Y DES DESPACHO DESARROLLO SOCIALDESPACHO DESARROLLO SOCIAL

FOM EMPRES Y ECON SOLIDARIAFOM EMPRES Y ECON SOLIDARIA



POTENCIA REAL W

OBSERVACIONESFLUORESCENTE

FOM EMPRES Y ECON SOLIDARIADEMANDA DE POTENCIA

DESPACHO DESARROLLO SOCIALDESPACHO DESARROLLO SOCIAL FOM EMPRES Y ECON SOLIDARIA

87


OTRO 120 V N 120 V R 220 V W A BTU39 W 75 W3X8 936 936 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE3X2 234 234 ILUMINACION FLUORESCENTE

2 125 250 2 NEVERAS HACEB PEQUEÑAS1 1200 1200 GRECA COCINA


47 150 7050 TOMAS REGUL/NARANJA1 18000 1800 A.A WHIRPOOL T-VENTANA

4 80 320 4 VENT DE PEDESTAL SANYO3X2 32X2 25W 5234 5234 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

1 1200 1200 GRECA COCINA2 125 250 2 NEVERAS HACEB PEQUEÑAS2 24 5760 PLOTTERS X 246 150 6900 TOMAS NORMALES/BLANCOS


SECRET SALUD OF GRLESSECRET SALUD OF GRLES A.A

SECRET SALUD OF GRLES VENT

DEMANDA DE POTENCIA

SECRET DE VIVIENDASECRET DE VIVIENDA COCINASECRET DE VIVIENDA COCINA

SECRET DE VIVIENDA SECRET DE VIVIENDA OF GRLSSECRET DE VIVIENDA OF GRLS

SECRET SALUD HALL ASCEN.SECRET SALUD COCINA-BAÑOS

SECRET SALUD COCINASECRET SALUD COCINA

SECRET SALUD OF GRLESSECRET SALUD OF GRLES



POTENCIA REAL W

CARACTERÍSTICASFLUORESCENT


88


120 V N 120 V R 220 V W BTU32 W 39 W 75 W


1 1200 1200 GRECA COCINA72X4 5X2 12X2 11406 11406 TUBOS FLUORESCENTES


1 18000 1800 A.A. WHIRPOOL T VENTANA1 18000 1800 A.A WHIRPOOL T-VENTANA1 18000 1800 A.A WHIRPOOL T-VENTANA1 24000 2400 A.A. CENTRAL CARRIER EQUIPRAC1 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA

60 420 7 VENTIL PEDESTAL SANYO46452DEMANDA DE POTENCIA

SECRET SALUD A.ASECRET SALUD AASECRET SALUD A.ASECRET SALUD A.ASECRET SALUD A.A

SECRET SALUD VENTILA

SECRET SALUD HALL ASCEN.SECRET SALUD COCINA-BAÑOS

SECRET SALUD COCINASECRET SALUD OF GRLSSECRET SALUD OF GRLSSECRET SALUD OF GRLS



POTENCIA REAL W


89


120 V N 120 V R 220 V W BTU32 W 39 W 75 W2X4 6X2 724 724 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

1 1200 1200 GRECA COCINA1 125 125 NEVERA HACEB

76X4 3X2 2X2 10262 10262 TUBOS FLUORESCENTES79 150 11850 TOMAS NORMALES/BLANCOS

79 150 11850 TOMAS REGUL/NARANJA1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA1 24000 2150 A.A CHANGHONG MINISPLIT1 24000 2150 A.A CHANGHONG MINISPLIT

80 320 4 VENTIL PEDESTAL SANYO1 125 NEVERA HACEB

41956

SECRET PLANEACION A.ASECRET PLANEACION A.ASECRET PLANEACION A.A

SECRET PLANEACION VENTSECRET PLANEACION NEVDEMANDA DE POTENCIA

SECRET PLAN. HALL ASCENSECRET PLANEACION COCINASECRET PLANEACION COCINASECRET PLANEACION OF GRLSSECRET PLANEACION OF GRLSSECRET PLANEACION OF GRLS



POTENCIA REAL W


90


120 V N 120 V R 220 V W BTU32 W 39 W


1 1200 1200 GRECA COCINA1 125 125 NEVERA HACEB1 140 140 PURIF. DE AGUA OZONO-MAGIC


49 150 7350 TOMAS REGUL/NARANJA1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA

35X4 4480 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE28801

SEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COC

DEMANDA DE POTENCIA

SEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COCSEC. INFRAEST.VIAL BAÑ-COC



POTENCIA REAL W


91


120 V N 120 V R 220 V W BTU17 W 32 W 75 W1X4 32X4 69X2 10578 10578 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


1 12000 1200 A.A.TOSHIBA T. VENTANA1 12000 1200 A.A.TOSHIBA T. VENTANA

1 1200 1200 GRECA COCINA1 125 125 NEVERA HACEB1 125 125 NEVERA HACEB

1 12000 1200 A.A.TOSHIBA T. VENTANA1 12000 1200 A.A TOSHIBA T.VENTANA1 18000 1800 A.A CHANGHONG

80 240 3 VENTILADORES PEDESTAL SANYO36418DEMANDA DE POTENCIA

SUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRES

SUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRESSUBSEC. PREV Y A. DESASTRES



POTENCIA REAL W



92

Tabla 36. Oficina despacho primera dama - subestación 2

120 V N 120 V R W BTU32 W65X4 8320 8320 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE


12000 3516 A.A ACONDICONADO MINISPLIT18286

DESPACHO PRIMERA DAMA

DESPACHO PRIMERA DAMADESPACHO PRIMERA DAMADESPACHO PRIMERA DAMA

DEMANDA DE POTENCIA



POTENCIA REAL W


93

Tabla 37. Oficina despacho gobernador - subestación 2

INCAND OTRO 120 V N 120 V R 220 V W HP BTU17 W 20 W 75 W 60 W

32 640 640 BOMBILOS AHORRADORES 18X2 2700 2700 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE2X1 150 150 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE

12X1 1530 1530 ILUMINACIÓN FLUORESCENTE2 36000 10548 3 A.A ACONDICONADO T. VENTANA


1 1000 6000 ESTUFA 3Ф 6 BOQUILLAS HACEB1 1200 1200 NEVECON WHIRPOOL1 1200 1200 GRECA COCINA1 400 400 VIDEO BEEN COMPLETO

2 500 1000 ILUMINACIÓN HALOGENA2 HP 1492 BOMBA FUENTE

6 36 360 APLIQUES ACCESO ESCALERAS35770

DESP GOB ACCESODEMANDA DE POTENCIA

DESP GOBERN COCINA

SALA JUNTAS DESP GOBDESP GOB BALCONDESP GOB BALCON

DESP GOB ZONA GRLDESP GOB, JUNTAS, PAS, COCDESP GOB, JUNTAS, PAS, COC

OFICINA GOBERNADOR

DESP GOBERN OF GRLSOFICINA GOBERNADOR

CONSUMO POTENCIA


DESP GOBERN COCINADESP GOBERN COCINA

DESP GOBERN OF GRLS

GOBERNACIÓN DEL VALLE PISO Nº 16 DESPACHO GOBERNADORMODELO DE TABLERO DE CIRCUITOS 3Ø-5 Hilos.


94

4. MEDICIONES EN BAJA TENSIÓN EN SUBESTACIONES El censo de carga presentado en las tablas anteriores indica el consumo de potencia por secciones asociada a cada uno de los transformadores que conforman el grupo de subestaciones del edificio, esta información permite realizar una confrontación de la carga instalada contra la capacidad de los transformadores existentes, con el fin de determinar si los mismos se encuentran operando en condiciones normales para una maquina de este tipo, para lo cual se asume que deben estar funcionado entre un 90 % y 110 % de su capacidad nominal, o por el contrario están operando en condiciones de sobreutilización o de subutilización. Como respaldo de esta actividad se presenta el resultado de las mediciones realizadas en baja tensión a cada uno de los transformadores del sistema por el operador de red emcali (anexos 1, 2, 3), donde se aprecia que los tres transformadores se encuentran subutilizados, situación propicia por que se podría llegar a la reutilización de los mismos, otorgando variables económicas favorables frente a la adquisición de equipos nuevos. A continuación se presenta el cálculo de la cargabilidad de los transformadores para determinar su estado de operatividad, realizando la sumatoria de los datos consignados en las tablas del censo de carga. 4.1 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN 1 SÓTANO • Potencia demanda: 621.54 kVA • Potencia instalada: 800 kVA • Reserva técnica:

95

El resultado anterior nos indica que este transformador se encuentra funcionando en un 79 % de su capacidad, lo cual significa una subutilización del mismo, esta condición se puede apreciar en el anexo 1, donde la cargabilidad medida en un lapso de tiempo programado por el operador de red (Emcali), nos muestra los mismos resultados, no obstante aunque este valor es bajo sigue siendo un factor importante si se tiene en cuenta que modificaciones futuras del sistema pueden aumentar la capacidad demandada del mismo. 4.2 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN 2 PISO 17 • Potencia demanda: 378.23 kVA • Potencia instalada: 800 kVA • Reserva técnica:

El resultado anterior nos indica que este transformador se encuentra funcionando en un 47 % de su capacidad, presentadose una subutilización del mismo, esta se puede apreciar en la grafica del anexo 2, donde la cargabilidad medida en un lapso de tiempo programado por el operador de red, nos muestra los mismos resultados, los cuales evidencian la mala distribución de cargas del sistema situación que conlleva a que este transformador se encuentre subutilizado. 4.3 CARGA INSTALADA SUBESTACIÓN 3 IMPRENTA • Potencia demanda: 60.2 KVA • Potencia instalada: 250 kVA • Reserva técnica:

96

El resultado anterior nos indica que este transformador se encuentra funcionando en un 24 % de su capacidad, presentadose una subutilización del mismo, esta se puede apreciar en la grafica del anexo 3, donde la cargabilidad medida en un lapso de tiempo programado por el operador de red Emcali, nos muestra los mismos resultados, sin embargo de los tres transformadores del sistema se puede decir que este es el que mejores condiciones operativas presenta.

97

5. FORMULAS PARA EL DESARROLLO DE CÁLCULOS Para el desarrollo de los cálculos que servirán de soporte para la selección de los conductores, protecciones y barrajes principales de distribución, además de los transformadores se utilizaran las formulas de la electrotecnia, las cuales nos permitirán determinar los valores de corriente que cada sección del edifico por centro de carga demandara, estos valores indicaran además la forma en que se redistribuirán los circuitos asociados a cada transformador seleccionado con el fin de mejorar las condiciones actuales del sistema eléctrico en baja tensión del edificio. Los cálculos se realizaran siguiendo los lineamientos y disposiciones expresadas y exigidas en la normatividad eléctrica vigente, a saber código eléctrico colombiano, NTC 2050, y el reglamento técnico de instalaciones eléctricas RETIE. A continuación se presentan las formulas de electrotecnia utilizada en los cálculos para el sistema eléctrico en baja tensión del edificio gobernación del valle.

[1]

[2]

[3]

Donde: • S: Es la potencia aparente. • V: Voltaje del sistema línea línea • I: Corriente del sistema.

98

6. SELECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEL GRUPO DE SUBESTACIONES DEL EDIFICIO DE LA GOBERNACIÓN DEL VALLE

Para seleccionar los transformadores que conforman el grupo de subestaciones a utilizar en el sistema eléctrico del edificio, se toma como referencia el censo de cargas realizado en el conjunto de la edificación, desde las dependencias y oficinas localizadas en el sótano hasta el piso 17, realizando una redistribución de las cargas que conforman el sistema eléctrico actual, con el fin de dar mayor selectividad, seguridad y confiabilidad al sistema, ya que el sistema actual aunque ha funcionado sin presentar problemas críticos, por su configuración y el tiempo de servicio puede colapsar en cualquier momento provocando riesgos eléctricos, como incendios y explosiones asociados a los sistemas de media y baja tensión, los mismo que se encuentran en estado de deterioro y en algunos caso de obsolescencia haciendo que el impacto sobre el conjunto de la edificación sea de grandes magnitudes, si se tiene en cuenta que en este edificio representa para la comunidad en general el centro de acopio para la solución de muchos de sus problemas lo mismo que se toman las decisiones mas importantes para la región. Esta distribución se soporta en la flexibilidad que le otorgará al sistema, ya que cada sección de oficinas podrá contar con autonomía eléctrica, siendo esto la capacidad de contar con medios de desconexión selectivos para evitar cortes indeseados evitando trasladar los efectos de las fallas a otras áreas del sistema que darían al mismo una inestabilidad que se reflejaría en la interrupción de la prestación de los servicios al publico, de igual forma se estará otorgando un campo de acción mayor para la toma de decisiones a los departamentos encargados de realizar los programas de mantenimiento preventivo, correctivo, predictivo, los cuales podrán realizar estas actividades seleccionando las áreas precisas si interrumpir el normal funcionamiento de las actividades del conjunto de la edificación. 6.1 TRANSFORMADOR No 1 IMPRENTA Y AIRES Este transformador suministrara la potencia para los secciones de imprenta, taller general y las oficinas que funcionan en el sótano del edificio, también se alimentarán los circuitos del alumbrado exterior y el alumbrado navideño, al mismo tiempo de este transformador se alimentara la carga general de aires de edificio.

99

Las dependencias y sus respectivos consumos de potencia asociadas a este transformador se presentan en la siguiente tabla. Tabla 38. Distribución de cargas transformador imprenta y aires

ÍITEM DESCRIPCIÓN KVA FD kVA TOTAL1 TB-1 IMPRENTA 20 0,8 162 TB-2 IMPRENTA 20 0,8 163 TB-3 IMPRENTA 20 0,8 164 TB-1 TALLER GRL 20 0,8 16

5TB-2 TALLER GRL-OFICNA MANTENIMIENTO. 15 0,7 10,5

6 TB- VENTILADOR PARQUEADERO 7 1 77 TB- BOMBA FUENTE 54 0,5 27

8TB- AREA JURÍDICA -TESORERÍA IMPRENTA 6 0,8 4,8

9TB- SALON PROCARD-ALMACEN PROVISIONES 12 0,6 7,2

10SISTEMA REGULADO PARA 30 COMPUTADORES

10 0,8 8

11TB-ILUMINACIÓN PASILLOS SÓTANO/ILUMINACIÓN PARQUEADERO 10 1 10

12 TB- ALUMBRADO EXTERIOR 10 0,7 7

13 TB- ALUMBRADO NAVIDEÑO 25 0,5 12,5158

1 A.A CENTRAL 960 0,8 768768926

BR-2 SUBESTACIÓN IMPRENTA

SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES

kVA DEMANDADOS

BR-3 SUBESTACIÓN IMPRENTA

100

De la tabla anterior extraemos el valor para seleccionar el transformador y calcular la reserva técnica del mismo: • Potencia Calculada: 926 kVA • Transformador seleccionado: 1000 kVA • Reserva técnica

Este valor de reserva es aceptable, si se observa las tendencias actuales en la fabricación de equipos es el bajo consumo, lo que permitirá que en un futuro la capacidad de este transformador se incremente garantizando mejores prestaciones operativas. 6.1.1 Características técnicas del transformador seleccionado. El transformador seleccionado para este sistema debe ser un transformador de distribución trifásico tipo seco de 1000 kVA, clase F, con bobinas de alta tensión encapsuladas en resina epóxica al vacío, bobinas de baja tensión en sistema preimpregnado en resina epóxica, sistema de refrigeración AN, tipo subestación para operación en instalaciones interiores.

101

Las características generales del transformador seleccionado para imprenta y aires se describen en la tabla. Tabla 39. Características transformador imprenta y aires

Capacidad 1000 kVA

Fases 3

Frecuencia 60 Hz

Clase Ambiental / Climático / Fuego E2/C2/F1

Aumento de temperatura 100°C

Material devanados Aluminio

Tensión AT 13200 V

Clase térmica F

Regulación entrada (TAPS) +2 x 2.5 %

Clase aislamiento entrada 17.5 KV

BIL entrada 95 kV

Prueba frecuencia indirecta entrada 38 kV (1 min 60 Hz)

Prueba frecuencia indirecta salida 1.1 kV (1 min 60 Hz)

BIL salida No aplica

Voltaje salida 208/120 V

Conexión entrada Delta

Conexión salida Estrella con neutro a tierra

Grupo de conexión Dyn 5 6.1.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador de imprenta y aires. Utilizando las formulas de electrotecnia calculamos la corriente que circulará por el devanado primario del transformador No 1. De la fórmula [1] mencionada en el capitulo 5 de este informe determinamos la fórmula para la corriente:

102

Despejando I tenemos:

� Calculo de corriente por el devanado primario • Potencia del transformador 1000 kVA • Nivel de tensión devanado primario 13.200 V • Determinación de corriente

Siguiendo los criterios expresados en las normas técnicas de diseño de energía, normas de diseño del operador de red (EMCALI), la cual dice que: “Los conductores que conectan los transformadores pedestal o sumergibles o interiores a la red de media tensión de EMCALI, deben ser de cobre monopolar reticular, 90°C, de los siguientes calibres de acuerdo con el nivel de tensión.”1

Tensión (kV) Conductor (Cobre monopolar)

13.2 33.62 mm2 (15 kV)

34.5 53.50 mm2 (35 kV)

De lo anterior y siguiendo los disposiciones expresadas en los artículos 230-31 y el articulo 310-5 de la NTC 2050, los cuales hacen referencia al calibre y capacidad de corriente y al calibre mínimo de los conductores respectivamente el conductor seleccionado para la acometida del transformador de imprenta y aires es:

1 UNIDAD ESTRATÉGICA DE NEGOCIO DE ENERGÍA DIRECCIÓN Y DISTRIBUCIÓN. Normas Técnicas de

Energía. Cali: EMCALI, 2007. Capitulo 5. p. 14

103

• Cable monopolar de cobre aislado # 2 AWG, THNN-THWN-2, 90°C con capacidad para conducir 130 amperios. 6.1.3 Características del conductor. Las características principales del conductor para la acometida de este transformador se presentan en la siguiente tabla. Tabla 40. Características conductor acometida

Temperatura de operación 90°C (opcional 105°C)

Utilización lugares secos, húmedos y mojados

Temperatura Sobrecarga 130°C.

Temperatura Corto circuito 250°C.

Voltaje de Operación 15 kV. Nivel de Aislamiento: 100% (opcional 133% y 173%).

Fuente. Centelsa: 2006. Catalogo de cables para media tensión. 6.1.4 Selección de protección contra sobrecorriente del transformador de imprenta y aires. Los elementos que conforman el sistema de protección del transformador son: • Cortacircuitos y fusibles en media tensión • Totalizador en baja tensión � Calculo de corriente por el devanado primario • Potencia del transformador 1000 kVA • Nivel de tensión devanado primario 13.200 V • Determinación de corriente

104

Con el resultado anterior y siguiendo los criterios expresados en el artículo 450-3.a.1 de la norma NTC 2050 calculamos los fusibles primarios del transformador. Tabla 41. Intensidad máxima del dispositivo de protección contra sobrecorriente

Intensidad máxima o de disparo del dispositivo de protección contra sobreintensidad

Impedancia nominal

del transformador Primario Secundario

De más de 600 voltios De más de 600 voltios Hasta 600 voltios

Intensidad del interruptor automático

Intensidad del fusible

Intensidad del interruptor automático

Intensidad del fusible

Intensidad del interruptor automático o del fusible

Hasta el 6% Más del 6% y hasta el 10%

600% 400%

300% 300%

300% 250%

250% 225%

125% 125%

Fuente. Norma técnica colombiana NTC 2050. Cuadro 450-3.a.1 Del cuadro anterior aplicamos los porcentajes para calcular la capacidad o intensidad de los fusibles para determinar la protección contra sobrecorriente del transformador por el devanado primario. • Corriente del Fusible: hasta 300% de la corriente nominal. • Fusible: 300% de 43.74 = 131.22 De acuerdo a este valor de corriente y tomando como referencia los valores normalizados de corrientes para fusibles se recomienda utilizar fusibles de 150 amperios. • Se recomienda el uso de seccionadores tripolares para operación bajo carga de 630 amperios a 13.2 kV, según el articulo 710-21.b.7, de la NTC 2050, sobre dispositivos de interrupción de circuitos.

105

� Calculo de corriente por el devanado secundario • Potencia del transformador 1000 kVA • Nivel de tensión devanado secundario 208 V • Determinación de corriente

Con el resultado anterior y siguiendo los criterios expresados en los artículos 220.10.b y 450-3.a.1 del código eléctrico colombiano, NTC 2050 calculamos la protección contra sobrecorriente del transformador.

• Se recomienda el uso de un interruptor tripolar con unidad de disparo termomagnética ajustable de 4000 amperios. 6.1.5 Selección del conductor en baja tensión. Para realizar la distribución de potencia hacia los diferentes centros de carga asociados a esta subestación se hace necesario la utilización de barrajes de cobre los cuales por sus características constructivas nos permiten realizar la distribución en la celda de baja tensión adecuadamente. De las tablas (anexos 3 y 4) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • 3 barras por fase de 10 x 125 mm con capacidad para conducir 4200 ± 2% amperios Tomando como criterios técnicos los sugeridos en las tablas antes mencionadas realizamos el cálculo de la capacidad de conducción de las barras aplicando los factores de corrección que por condiciones de temperatura dentro de los tableros y de las barras, lo mismo que de la posición y el espacio entre las mismas afectan su operación normal (anexo 6).

106

Condiciones normales de instalación. • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.75 × 4200 = 3465 Amperios. La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 6.2 TRANSFORMADOR No 2 SÓTANO Este transformador suministrara potencia a los cuartos eléctricos desde el semisótano hasta el piso 6 del edificio, en los cuales se encuentran las cargas normales como las asociadas al sistema de emergencia del edificio, las cargas asociadas a este transformador se presentan en la siguiente tabla.

107

Tabla 42. Distribución de cargas transformador sótano

ÍTEM DESCRIPCIÓN KVA FD KVA TOTAL

1 ILUM PASILLOS SEMISÓTANO 5 1 42 ARCHIVO CONTRALORÍA 10 0,7 7

3 ARCHIVO GOBERNACIÓN 8 0,7 5,6

4ALM ESPECIES/PASIVO PRESTACIONAL SALUD 6 0,8 4,8

5

POLICIA DIGN/FONDO MIXTO CULTURA/TRANSPORTE Y SEGURIDAD 5 0,8 4

6PRIMEROS AUXILIOS / REGISTRO KARDEX / NÓMINA 8 0,8 6,4

7 PRESTACIONES SOCIALES 10 1 10

8 ALMACEN SALUD 6 0,7 4,2

9 PASAPORTES 20 0,8 16

10SISTEMA REGULADO PARA 250 COMPUTADORES 60 0,8 48

11

TB- TOMACORRIENTES NORMALES DEL PISO 1 AL PISO 6 100 0,8 80

12TB- ILUMINACION GRL DEL PISO 1 AL PISO 6 90 0,8 72

262

ÍTEM DESCRIPCIÓN KVA FD KVA TOTAL1 ILUM EMERGENCIA 14 1 14

14

ÍTEM DESCRIPCIÓN KVA FD KVA TOTAL1 A.A TELEMÁTICA 7 1 72 UPS1 CONTRALORÍA 20 0,8 163 UPS2 TELEMÁTICA 20 0,8 16

4SISTEMA REGULADO PARA 160 COMPUTADORES 40 1 40

79

ÍTEM DESCRIPCIÓN KVA FD KVA TOTAL

1 BOMBA CONTRA INCENDIO 67 0 02 BOMBA PRESURIZACIÓN 9 1 93 BOMBA AGUA POTABLE 14 1 14

4 BOMBA AGUAS RESIDUALES 7 1 730

385KVA DEMANDADOS

SUBESTACIÓN SÓTANO BR-2 SUBESTACIÓN SÓTANO

BR-4 TABLERO TE-4 EMERGENCIA



108


La reserva técnica de este transformador es aceptable teniendo en cuenta que a corto plazo esta programado un recambio de los sistemas de iluminación del edifico, además de las tendencias actuales en la fabricación de equipos de bajo consumo, lo que permitirá que en un futuro la capacidad de este transformador se incremente garantizando mejores prestaciones operativas. 6.2.1 Características técnicas del transformador seleccionado. El transformador seleccionado para este sistema debe ser un transformador de distribución trifásico tipo seco de 400 kVA, clase F, con bobinas de alta tensión encapsuladas en resina epóxica al vacio, bobinas de baja tensión en sistema preimpregnado en resina epóxica, sistema de refrigeración AN, tipo subestación para operación en instalaciones interiores.

109

Las características generales del transformador seleccionado para imprenta y aires se describen en la siguiente tabla. Tabla 43. Características técnicas transformador sótano

Capacidad 400 kVA

Fases 3

Frecuencia 60 Hz




Tensión AT 13200 V

Clase térmica F



BIL entrada 95 kV







Grupo de conexión Dyn 5 6.2.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador sótano � Cálculo de corriente por devanado primario. • Potencia del transformador 400 kVA • Nivel de tensión devanado primario 13.200 V • Determinación de corriente

110

El conductor seleccionado para la acometida del transformador No 2 es: • Cable monopolar de cobre # 2 AWG, THNN-THWN-2, 90°C con capacidad para conducir 130 amperios. 6.2.3 Selección de la protección contra sobrecoriente del transformador sótano. Con el resultado anterior del cálculo para la corriente en el devanado primario del transformador No 2, se calcula el dispositivo de protección en media tensión.

• Corriente del Fusible: hasta 300% de la corriente nominal. • Fusible: 300% de 17.5 = 52.5 A De acuerdo a este valor de corriente y tomando como referencia los valores normalizados de corrientes para fusibles se recomienda utilizar fusibles de 60 amperios • Se recomienda el uso de seccionadores tripolares para operación bajo carga de 630 amperios a 13.2 kV, según el articulo 710-21.b.7, de la NTC 2050, sobre dispositivos de interrupción de circuitos. � Calculo de corriente por el devanado secundario • Potencia del transformador 400 kVA • Nivel de tensión devanado secundario 208 V

111

Afectando este valor de corriente por el factor de corrección de 1.251

• Se recomienda el uso de un interruptor tripolar con unidad de disparo termomagnética ajustable de 1600 amperios 6.2.4 Selección del conductor en baja tensión. Para realizar la distribución de potencia hacia los diferentes centros de carga asociados a esta subestación se instalaran barrajes de cobre los cuales por sus características constructivas nos permiten realizar la distribución en la celda de baja tensión adecuadamente. De las tablas (anexos 3 y 4) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • 2 barras por fase de 5 x 80 mm con capacidad para conducir 1700 ± 2% amperios Tomando como criterios técnicos los sugeridos en las tablas mencionadas realizamos el cálculo de la capacidad de conducción de las barras aplicando los factores de corrección que por condiciones de temperatura dentro de los tableros y de las barras, lo mismo que de la posición y el espacio entre las mismas afectan su operación normal (anexo 6). Condiciones normales de instalación. • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra

1 INSTITUTO COLOMBIANO DE NORMAS TÉCNICAS Y CERTIFICACIÓN. Código Eléctrico Colombiano.

Bogotá: ICONTEC.2005. Articulo 220.10b. p. 159. NTC 2050

112

• Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.8 × 1700 = 1496 Amperios. La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema.

113

6.3 TRANSFORMADOR No 3 PISO 17 Este transformador suministrara la potencia para las diferentes dependencias y oficinas que se encuentran localizadas desde el piso 16 hasta el piso 6 del edificio, a su vez a todos los circuitos asociados al sistema de emergencia del edifico, las dependencias y sus respectivos consumos de potencia asociadas a este transformador se presentan en la siguiente tabla. Tabla 43. Distribución de cargas transformador piso 17

ITEM DESCRIPCIÓN kVA FD kVA TOTAL1 ASCENSOR PUB A 31 1 312 ASCENSOR PUB B 31 1 313 TB-TOMAS PISO 7 A PISO 17 110 0,8 88

4TB-ILUMINACIÓN PISO 7 A PISO 17 90 0,8 72

5

SISTEMA REGULADO DEL PISO 16° AL PISO 7° (160 COMPUTADORES APROX) 40 0,8 32

254

ITEM DESCRIPCIÓN kVA FD kVA TOTAL1 ASCENSOR PUB C 31 1 312 ASCENSOR PUB D 31 1 313 ASCENSOR PUB E 31 0,8 24,84 ASCENSOR PRIVADO 16 0,7 11,2

98

ITEM DESCRIPCIÓN kVA FD kVA TOTAL

1

SISTEMA REGULADO DEL PISO 16° AL PISO 7° (80 COMPUTADORES APROX) 20 1 20

2 UPS-1 PISO 15° y 16° 10 0,8 83 UPS-2 OTRAS AREAS 10 0,8 8

36388

SUBESTACIÓN P-17BR-1 SUBESTACIÓN PISO 17

BR-3 SUBESTACIÓN PISO 17

BR-2 SUBESTACIÓN PISO 17

kVA DEMANDADOS

114


La reserva técnica de este transformador es aceptable teniendo en cuenta que a corto plazo esta programado un recambio de los sistemas de iluminación del edifico, además de las tendencias actuales en la fabricación de equipos de bajo consumo, lo que permitirá que en un futuro la capacidad de este transformador se incremente garantizando mejores prestaciones operativas. 6.3.1 Características técnicas del transformador seleccionado; transformador de distribución trifásico tipo seco de 400 kVA, clase F con bobinas de alta tensión encapsuladas en resina epóxica al vacío, bobinas de baja tensión en sistema pre impregnado en resina epóxica, refrigeración AN, tipo subestación.

115

Las características generales del transformador seleccionado para imprenta y aires se describen en la siguiente tabla. Tabla 44. Características técnicas transformador piso 17

Capacidad 400 kVA

Fases 3

Frecuencia 60 Hz




Tensión AT 13200 V

Clase térmica F



BIL entrada 95 kV







Grupo de conexión Dyn 5 6.3.2 Selección de la acometida en media tensión para el transformador piso 17 • Cálculo de corriente por devanado primario. • Potencia del transformador 400 kVA • Nivel de tensión devanado primario 13.2 kV • Determinación de corriente

116

El conductor seleccionado para la acometida del transformador No 2 es: • Cable monopolar de cobre # 2 AWG, THNN-THWN-2, 90°C con capacidad para conducir 130 amperios. 6.3.3 Selección de la protección contra sobrecoriente del transformador piso 17. Con el resultado anterior del cálculo para la corriente en el devanado primario del transformador No 3, se calcula el dispositivo de protección en media tensión.

• Corriente del Fusible: hasta 300% de la corriente nominal • Fusible: 300% de 17.5 =52.5 A De acuerdo a este valor de corriente y tomando como referencia los valores normalizados de corrientes para fusibles se recomienda utilizar fusibles de 60 amperios. • Se recomienda el uso de seccionadores tripolares para operación bajo carga de 630 amperios a 17.7 kV, según el articulo 710-21.b.7, de la NTC 2050, sobre dispositivos de interrupción de circuitos. • Calculo de corriente por el devanado secundario • Potencia del transformador 400 kVA • Nivel de tensión devanado secundario 208 V

117

Afectando este valor de corriente por el factor de corrección de 1.25 se obtiene:

• Se recomienda el uso de un interruptor tripolar con unidad de disparo termomagnética ajustable de 1600 amperios. 6.3.4 Selección del conductor en baja tensión. Para realizar la distribución de potencia hacia los diferentes centros de carga asociados a esta subestación se hace necesario la utilización de barrajes de cobre los cuales por sus características constructivas nos permiten realizar la distribución en la celda de baja tensión adecuadamente. De las tablas (anexos 3 y 4) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • 2 barras por fase de 5 x 80 mm con capacidad para conducir 1700 ± 2% amperios Tomando los criterios técnicos sugeridos en las tablas antes mencionadas realizamos el cálculo de la capacidad de conducción de las barras aplicando los factores de corrección que por condiciones de temperatura dentro de los tableros y de las barras, lo mismo que por la posición y el espacio entre las mismas afectan su operación normal (anexo 6). Condiciones normales de instalación. • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es:

118

• Capacidad de corriente = 1.1 × 0.8 × 1700 = 1496 Amperios. La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema.

119

7. CÁLCULOS DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-2 DE LA

SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES. La realización de estos cálculos se realiza tomando los datos censados en la inspección técnica del edifico de los equipos y aparatos existentes en cada sección y oficina del edificó, pero de estos se excluyen las cargas de los equipos de aire acondicionado existentes en cada uno de las mismas ya que en el diseño alternativo se prevee la instalación de un aire acondicionado central para todo el conjunto de la edificación. 7.1 CENTROS DE CARGA IMPRENTA La demanda de potencia de esta dependencia es alta ya que en este lugar se realizan todas las actividades tipográficas y de papelería de las oficinas del edifico, lo que requiere la utilización de maquinaria y equipos de gran consumo de energía como se puede apreciar en el censo de cargas presentado en la tabla 38, debido a este nivel de consumo sugerimos la distribución de la misma en tres centros de carga, lo que representa para el sistema garantías de continuidad en el servicio frente a posibles fallas eléctricas. Obs : El cálculo siguiente aplica para los tres centros de carga recomendados de la sección de imprenta. 7.1.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia por centro de carga: 20 kVA • Determinación de corriente

Afectando este valor de corriente por el factor de corrección de 1.25, según el artículo 220.10.b de la NTC 2050 se obtiene:

120

7.1.2 Selección del conductor. De la tabla 310-16 de la NTC 2050, el conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 75 amperios. 7.1.3 Calculo de regulación. Para realizar el cálculo de la regulación nos remitimos a los criterios técnicos expresados en las normas técnicas de diseño de Emcali, la cual expresa en el inciso 2.1.2.5 del capitulo 2 sobre conductores lo siguiente: La regulación se debe calcular en cada nodo terminal del circuito secundario de cada transformador, de la siguiente manera:

Donde: • %Reg: Porcentaje de regulación • DMax : Demanda máxima • Ki: Constante que depende del tipo de sistema, del factor de potencia de la carga, y del conductor, en 1/KVA. × m. • Li: Longitud del tramo i en metros. • I: Número indicativo de la secuencia de tramos hasta un terminal secundario. • n: Número de tramos hasta un terminal secundario. Una vez calculada la regulación debe verificarse que cumpla con el siguiente criterio: • %Reg ≤ 3.5% para redes trifásicas o bifásicas urbanas. Si se cumple con este requisito, además con criterios económicos y de capacidad térmica, el conductor seleccionado es el apropiado.

121

� Regulación para los alimentadores de los centros de carga de imprenta • Demanda de Potencia: 20 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 6 AWG: 3.6066

7.1.4 Conductor de puesta a tierra. Del artículo 250-94. Calibre del conductor del electrodo de puesta a tierra en instalaciones de corriente alterna, en el cuadro 250-94 seleccionamos el conductor de puesta a tierra para los diferentes. Tabla 46. Calibre del conductor de puesta a tierra

Sección del mayor conductor de entrada a la acometida o sección equivalente de conductores en paralelo

Sección del conductor al

electrodo de tierra

Cobre

Aluminio o aluminio revestido de cobre

Cobre

Aluminio o aluminio revestido de cobre

2 o menos 1 o 1/0 2/0 o 3/0 Más de 3/0 a 350 Kcmils Más de 350 Kcmils a 600 Kcmils Más de 600 Kcmils a 1100 Kcmils Más de 1100 Kcmils

1/0 o menos 2/0 o 3/0 4/0 o 250 Kcmils Más de 250 Kcmils a 500 Kcmils Más de 500 Kcmils a 900 Kcmils Más de 900 Kcmils a 1750 Kcmils Más de 1750 Kcmils

8 6 4 2 1/0 2/0 3/0

6 4 2 1/0 3/0 4/0 250 Kcmils

Fuente: NTC 2050 Cuadro 250-94. Conductor del electrodo de tierra de instalaciones de c.a. De acuerdo a lo expresado en el artículo de referencia y la tabla anterior el conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es:

• Cable de cobre desnudo # 8 AWG

122

7.1.5 Selección de protección. De lo expresado en el artículo 240-3.b, c de la NTC 2050 sobre protección de los conductores el dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 70 amperios. 7.2 CENTRO DE CARGA TALLER GENERAL 7.2.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 20 kVA • Determinación de corriente


7.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 75 amperios. 7.2.3 Cálculo de regulación • Demanda de Potencia: 20 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 6 AWG: 3.6066

123

Este valor de regulación no satisface lo establecido en la norma por lo tanto calculamos la regulación para el conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente. • Constante de regulación K para el conductor # 2 AWG: 1.4823

De acuerdo al nuevo valor calculado de regulación el conductor seleccionado es: • Cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 130 amperios. 7.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 7.2.5 Selección de protección. De lo expresado en el artículo 240-3.b, c de la NTC 2050 sobre protección de los de los conductores el dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 100 amperios. 7.3 CENTRO DE CARGA TALLER GENERAL Y OFICINA DE MANTENIMIENTO 7.3.1 Calculo de corriente • Demanda de Potencia: 15 kVA

124

• Determinación de corriente


7.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.3.3 Cálculo regulación. • Demanda de Potencia 15 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912


125

De acuerdo al nuevo valor calculado de regulación el conductor seleccionado es: • Cable de cobre aislado # 4 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 95 amperios. 7.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 70 amperios 7.4 CENTRO DE CARGA VENTILADORES PARQUEADERO 7.4.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 7 kVA • Determinación de corriente


7.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es:

126

• Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.4.3 Calculo de regulación.

• Demanda de Potencia: 7 kVA. • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.4.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta atierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios 7.5 CENTRO DE CARGA BOMBA FUENTE 7.5.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 54 kVA • Determinación de corriente

127


7.5.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 2/0 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 195 amperios. 7.5.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 54 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 100 m • Constante de regulación K para el conductor # 2/0 AWG: 0.7880

Este valor de regulación no satisface los establecido en la norma por lo tanto calculamos la regulación para el conductor apropiado siguiendo el orden de capacidades de corriente. • Constante de regulación K para el conductor # 4/0 AWG: 0.5303

De acuerdo al nuevo valor calculado de regulación el conductor seleccionado es:

128

• Cable de cobre aislado # 4/0 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 260 amperios. 7.5.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 2 AWG. 7.5.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 250 amperios 7.6 CENTRO DE CARGA ÁREA JURÍDICA Y TESORERÍA IMPRENTA 7.6.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 6 kVA • Determinación de corriente



129

• Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.6.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 6 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 70 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.6.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta atierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.6.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 30 amperios 7.7 CENTRO DE CARGA SALÓN PROCARD Y ALMACÉN PROVISIONES 7.7.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 12 kVA • Determinación de corriente

130


7.7.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.7.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 12 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.7.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta atierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.7.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 50 amperios. 7.8 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO SÓTANO 7.8.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 10 kVA

131



7.8.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. �� Selección del conductor de neutro. Para calcular el conductor de neutro de este circuito seguimos el criterio expresado en el inciso No 2 del artículo No 15 del reglamento técnico de instalaciones eléctricas-RETIE, en lo que tiene que ver con el conductor de neutro para cargas no lineales.

Área del conductor de las fases es 5.26 mm2 que corresponde al área o sección de un conductor numero 10 AWG, entonces:

El cálculo anterior nos indica que debemos utilizar un conductor con sección de 9.19 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable: • # 8 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conduc ir 55 amperios (tablas 26, 27, 28 del retie).

132

7.8.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.8.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.8.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 7.9 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN PASILLOS SÓTANO Y PARQUEADERO 7.9.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 10 kVA • Determinación de corriente


133

7.9.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.9.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.9.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.9.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios 7.10 CENTRO DE CARGA ALUMBRADO EXTERIOR 7.10.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 10 kVA

134



7.10.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 7.10.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constate de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

7.10.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.10.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es:

135

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 7.11 CENTRO DE CARGA ALUMBRADO NAVIDEÑO 7.11.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 25 kVA • Determinación de corriente.



136

7.11.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra según el artículo 250-94 de la NTC 2050 es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG. 7.11.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 80 amperios

137

8. SELECCIÓN DE LOS BARRAJES PRINCIPALES DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES

8.1 BARRAJE BR-2 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje BR-2 de la subestación de imprenta y aires, se toman las demandas máximas de potencia en los respectivos centros de carga y se realiza la sumatoria de potencia total de los mismos. 8.1.1 Calculo de corriente. Siguiendo las disposiciones del artículo 210-22.a de la NTC 2050, sobre cargas máximas se realiza el caculo de corriente para este circuito. • Demanda mayor de potencia (Bomba fuente): 54 kVA (ver tabla 38) • Determinación de corriente


• Demanda de potencia en cargas restantes 175 kVA (ver tabla 37) • Determinación de corriente

138

De las tablas (anexos 4 y 5) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • 1 barra por fase de 5 x 63 mm con capacidad para conducir 790 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.85 × 790 = 738.65 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema 8.1.2 Selección de protección del barraje BR-2. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente según el artículo 240-3b de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 800 amperios. 8.2 BARRAJE BR-3 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES Para determinar la capacidad de conducción de corriente de este barraje, se toma la potencia real especificada en el BR-3 para la carga de aires del edifico (ver tabla 38).

139

Este barraje se caracteriza por ser de uso exclusivo para el sistema de aire acondicionado del edificio, aspecto que permite mejorar las condiciones actuales del sistema, ya que de la inspección técnica se pudo verificar la existencia de gran cantidad de aires individuales en su mayoría con sistema eléctricos deficientes, lo mismo que muchas zonas del edificio en ausencia de los mismos, con la instalación del barraje mencionado se podrá mejorar las fallas mencionadas y se garantizaría que la distribución del sistema central de aires recorra todo el conjunto de la edificación ayudando con los políticas de austeridad de la administración actual y futra del edificio. 8.2.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada aires acondicionados: 960 kVA • Determinación de corriente


De las tablas (ver anexos 4 y 5) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • barras por fase de 10 x 125 mm con capacidad para conducir 4200 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6)

140

• Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético. • Espacio entre barras igual al espesor de la barra. • Temperatura ambiente dentro del tablero. Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes. Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.75 × 4200 = 3456.00 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 8.2.2 Selección de protección del barraje BR-3. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente según el artículo 240-3c de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 3200 amperios 8.3 BARRAJE BR-1 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES Para determinar la capacidad de conducción de corriente de este barraje, se toma la potencia demandada por cada barraje asociado a este (ver tabla 37). 8.3.1 Calculo de corriente.

• Potencia demandada BR-3: 960 kVA • Potencia demandada BR-2: 229 kVA • Determinación de corriente

141


De las tablas (ver anexos 4 y 5) para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin el barraje adecuado es: • 4 barras por fase de 10 x 100 mm con capacidad para conducir 5000 ± 2% amperios. Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.75 × 5200 = 4125 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 8.3.2 Selección de protección del barraje BR-1. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente según el articulo 240-3c de la NTC 2050 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 4000 amperios. 8.3.3 Selección de instrumentos de medida para el barraje br-1

142

De los valores calculados para el barraje BR-1 se toman los datos de la corriente para determinar los instrumentos de medida, los cuales se deben seleccionar para que la corriente a plena carga del sistema a la que se conectaran se encuentre entre el 80% y el 20% de su valor es decir.

Donde: • Ipc; es la corriente a plena de carga del sistema eléctrico donde esta conectado el TC. • Ipn; es la corriente primaria nominal del TC seleccionado � Calculo de los transformadores de corriente. Teniendo en cuenta la corriente a plena carga en el Barraje BR-1 se aplica la fórmula anterior para determinar la capacidad de los transformadores seleccionados para esta caso los cuales tienen relación de 4000/5 amperios. • Corriente a plena carga barraje BR-1: 4125.42 A

Los transformadores de corriente tienen la capacidad para soportar la corriente del sistema a la cual se van a conectar.

143

8.4 RESUMEN DE CÁLCULOS SUBESTACIÓN IMPRENTA Y AIRES En la siguiente tabla se presenta un resumen con los resultados obtenidos de los cálculos para los circuitos en baja tensión asociados a la subestación de imprenta y aires. Tabla 47. Cálculos sistemas de baja tensión subestación imprenta y aires

L K %REG1 TB-1 IMPRENTA 20 208 69,34 6 AWG 45 3,6066 3,2% 8 AWG 3 X 702 TB-2 IMPRENTA 20 208 69,34 6 AWG 45 3,6066 3,2% 8 AWG 3 X 703 TB-3 IMPRENTA 20 208 69,34 6 AWG 45 3,6066 3,2% 8 AWG 3 X 704 TB-1 TALLER GRL 20 208 69,34 2 AWG 80 1,4823 2,4% 8 AWG 3 X 100

5TB-2 TALLER GRL-OF. MANTENIMIENTO.

15 208 52,04 4 AWG 80 2,2932 2,7% 8 AWG 3 X 70

6 TB- VENTILADOR PARQUEADERO 7 208 24,29 8 AWG 45 5,6912 1,8% 8 AWG 3 X 407 TB- BOMBA FUENTE 54 208 187,86 4/0 AWG 100 0,5303 2,8% 2 AWG 3 X 250

8TB- AREA JURÍDICA -TESORERÍA IMPRENTA

6 208 20,82 8 AWG 70 5,6912 2,4% 8 AWG 3 X 30

9TB- SALON PROCARD-ALMACEN PROVISIONES

12 208 41,62 8 AWG 45 5,6912 3,1% 8 AWG 3 X 50


10 208 34,7 8 AWG 60 5,6912 3,4% 8 AWG 3 X40

11TB-ILUM. PASILLOS SÓTANO/ILUM. PARQUEADERO

10 208 34,7 8 AWG 45 5,6912 2,7% 8 AWG 3 X 40

12 TB- ALUMBRADO EXTERIOR 10 208 34,7 8 AWG 45 5,6912 2,7% 8 AWG 3 X 4013 TB- ALUMBRADO NAVIDEÑO 25 208 86,74 4 AWG 45 2,2932 2,6% 8 AWG 3 X 40

CONDUCTORCORRIENTETENSIÓNkVADEPENDENCIAÍTEM PROTECCIÓN

CÁLCULOS CENTROS DE CARGA SUBESTACION IMPRENTA Y AIRESREGULACIÓN

C.P.T

144


SUBESTACIÓN SÓTANO 9.1 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN PASILLO SEMISÓTANO 9.1.1 Cálculo de corriente • Demanda de Potencia: 5 kVA • Determinación de corriente

Aplicando a este valor de corriente el factor de corrección de 1.25 Se obtiene:

9.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 10 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 40 amperios. 9.1.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 5 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 10 AWG: 9.0108

145

9.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 30 amperios. 9.2 CENTRO DE CARGA ARCHIVOS CONTRALORÍA 9.2.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Determinación de corriente

Aplicando a este valor de corriente el factor de corrección de 1.25 se obtiene:

9.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios.

146

9.2.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

9.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 9.3 CENTRO DE CARGA ARCHIVOS GOBERNACIÓN 9.3.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia 8 kVA • Determinación de corriente


147

9.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 9.3.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 8 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

9.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios 9.4 CENTRO DE CARGA ALMACÉN ESPECIES Y PASIVO PRESTACIONAL SALUD 9.4.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 6 kVA • Determinación de corriente

148


9.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 50 amperios normalizados. 9.4.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 6 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 70 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

9.4.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios.

149

9.5 CENTRO DE CARGA POLICÍA DIGNATARIA, FONDO MIXTO PARA LA CULTURA, SEGURIDAD Y TRANSPORTE 9.5.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 5 kVA • Determinación de corriente


9.5.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 10 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 40 amperios 9.5.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 5 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 70 m • Constante de regulación K para el conductor # 10 AWG: 9.0108

9.5.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es:

150

• Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.5.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 30 amperios 9.6 CENTRO DE CARGA PRIMEROS AUXILIOS, REGISTRO KARDEX Y NOMINA 9.6.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 8 kVA • Determinación de corriente


9.6.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 9.6.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 8 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m

151

• Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912


El conductor seleccionado para este alimentar este circuito es: • Cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 75 amperios. 9.6.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 9.6.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 50 amperios. 9.7 CENTRO DE CARGA PRESTACIONES SOCIALES 9.7.1 Calculo de corriente.

152

• Demanda de Potencia: 10 kVA • Determinación de corriente


9.7.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 50 amperios normalizados. 9.7.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

Este valor de regulación no satisface lo establecido en la norma por lo tanto se calcula la regulación para el conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente. • Constante de regulación K para el conductor # 6 AWG: 3.6066

153

• El conductor seleccionado es un cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 75 amperios. 9.7.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 9.7.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 50 amperios 9.8 CENTRO DE CARGA ALMACÉN SALUD 9.8.1 Calculo de corriente • Demanda de Potencia: 6 kVA • Determinación de corriente


9.8.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios

154


9.8.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 9.8.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 9.9 CENTRO DE CARGA PASAPORTES 9.9.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 20 kVA • Determinación de corriente


155


Este valor de regulación no satisface lo establecido en la norma por lo tanto calculamos la regulación para el conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente. • Constante de regulación K para el conductor # 1/0 AWG: 0.967

• El conductor seleccionado es cable de cobre aislado # 1/0 AWG, THHN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 170 amperios. 9.9.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 6 AWG 9.9.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es:

156

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 100 amperios. 9.10 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO DEL PISO 1° H ASTA EL PISO 6° 9.10.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 60 kVA • Determinación de corriente


9.10.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 3/0 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 225 amperios. • Selección del conductor de de neutro.

El conductor seleccionado para el neutro de este circuito es: • Área del conductor de las fases 85.02 mm2

157

El calculo anterior sugiere la utilización de un conductor con sección de 147.08 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable # 300 KCM AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 285 amperios normalizados.

9.10.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 60 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K, para el conductor # 3/0 AWG: 0.6450

9.10.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 2 AWG 9.10.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 225 amperios 9.11 CENTROS DE CARGA TOMACORRIENTES DEL PISO 1° HA STA EL PISO 6° 9.11.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 100 kVA • Determinación de corriente

158


9.11.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 350 KCM, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 350 amperios. 9.11.3 Calculo de regulación para los alimentadores de los centros de carga tomacorrientes del piso 1° hasta el piso 6°. • Demanda de Potencia: 100 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 350 KCM: 0.3561

9.11.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado pare el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 2 AWG 9.11.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 350 amperios 9.12 CENTROS DE CARGA ILUMINACIÓN DEL PISO 1° HASTA EL PISO 6°

159

9.12.1 Calculo de corriente. • Demanda de Potencia: 90 kVA • Determinación de corriente


9.12.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 300 KCM, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 285 amperios normalizados. 9.12.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 90 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 300 KCM: 0.4007

9.12.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 2 AWG 9.12.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es:

160

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 300 amperios

161

9.13 RESUMEN DE CÁLCULOS BARRAJE BR-2 SUBESTACIÓN SÓTANO En la siguiente tabla se presenta un resumen con los resultados obtenidos de los cálculos en los sistemas de baja tensión asociados al barraje BR-2 de la subestación sótano como son; Corrientes de centros de carga, conductores seleccionados, protecciones, caída de tensión entre otros. Tabla 48. Cálculos sistemas baja tensión subestación sótano 1

L K %REG1 ILUM PASILLOS SEMISÓTANO 5 208 13,35 10 AWG 45 9,0108 2,0% 8 AWG 3 X 302 ARCHIVO CONTRALORÍA 10 208 34,7 8 AWG 60 5,6912 3,4% 8 AWG 3 X 403 ARCHIVO GOBERNACIÓN 8 208 27,76 8 AWG 60 5,6912 2,7% 8 AWG 3 X 40

4ALM ESPECIES/PASIVO PRESTACIONAL SALUD

6 208 20,82 8 AWG 70 5,6912 2,4% 8 AWG 3 X 40

5

POLICIA DIGN/FONDO MIXTO CULTURA/TRANSPORTE Y SEGURIDAD

5 208 17,35 10 AWG 70 9,0108 3,1% 8 AWG 3 X 30

6PRIMEROS AUXILIOS / REGISTRO KARDEX / NÓMINA

8 208 27,76 6 AWG 80 3,6066 2,3% 8 AWG 3 X 50

7 PRESTACIONES SOCIALES 10 208 34,7 6 AWG 80 3,6066 2,9% 8 AWG 3 X 508 ALMACEN SALUD 6 208 20,82 8 AWG 100 5,6912 3,4% 8 AWG 3 X 409 PASAPORTES 20 208 69,39 1/0 AWG 150 0,967 2,9% 6 AWG 3 X 100


60 208 208,18 3/0 AWG 80 0,645 3,1% 2 AWG 3 X 225

11

TB- TOMACORRIENTES NORMALES DEL PISO 1 AL PISO 6

100 208 346,97 350 KCM 80 0,3561 2,8% 2 AWG 3 X 350

12TB- ILUMINACION GRL DEL PISO 1 AL PISO 6

90 208 312,27 300 KCM 80 0,4007 2,9% 2 AWG 3 X 300

CONDUCTOR PROTECCIÓNTENSIÓN CORRIENTE C.P.T

BR-1 SUBESTACION SÓTANO

ÍTEM DEPENDENCIA kVAREGULACIÓN

162

10. CÁLCULOS DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-3 DE LA SUBESTACIÓN

SÓTANO Y PLANTA DE EMERGENCIA

10.1 CENTRO DE CARGA ILUMINACIÓN DE EMERGENCIA 10.1.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 14 kVA • Determinación de corriente


10.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THNN-THWN 90°C, c on capacidad para conducir 50 amperios. 10.1.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 14 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 130 m • Constante de regulación K, para el conductor # 8 AWG: 5.6912

163


El conductor seleccionado es cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 115 amperios. 10.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 10.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 70 amperios.

164


SUBESTACIÓN SÓTANO Y PLANTA DE EMERGENCIA 11.1 CENTRO DE CARGA A.A TELEMÁTICA 11.1.1 Calculo de corriente • Potencia demandada: 7 kVA • Determinación de corriente


11.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es. • Cable de cobre # 10 AWG, THNN-THWN 90°C, con capac idad para conducir 40 amperios. 11.1.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 7 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 72 m • Constante de regulación K para el conductor # 10 AWG: 9.0108

165


• El conductor seleccionado es cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 50 amperios norma lizados. 11.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG. 11.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 11.2 CENTRO DE CARGA UPS-1 CONTRALORÍA 11.2.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 20 kVA • Determinación de corriente

166


11.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 75 amperios. • Selección del conductor de neutro. Determinación de la sección del conductor de neutro

El conductor para neutro de este circuito es: • Área del conductor de las fases 13.30 mm2

El calculo anterior indica que se debe utilizar un conductor con sección de 23.01 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable de cobre # 3 AWG, THNN-THWN 90°C, debido a que este conductor no es comer cial, seleccionamos el conductor # 4 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad pa ra conducir 95 amperios.

167



El conductor seleccionado para soportar la corriente de este circuito considerando la caída de tensión es: • Cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 115 amperios. 11.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 11.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 100 amperios

168

11.3 CENTRO DE CARGA UPS-2 TELEMÁTICA 11.3.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada 20 kVA • Determinación de corriente


11.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 75 amperios. �� Selección del conductor neutro. Determinación de la sección del conductor de neutro


169

El calculo anterior indica que se debe utilizar un conductor con sección de 23.01 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable de cobre # 3 AWG, THNN-THWN 90°C, debido a que este conductor no es comer cial, seleccionamos el conductor # 4 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad pa ra conducir 95 amperios. 11.3.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia 20 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 6 AWG: 3.6066


• El conductor seleccionado es cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 115 amperios. 11.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 11.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es:

170

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 100 amperios. 11.4 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO DEL PISO 1° A L PISO 6° 11.4.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 40 kVA • Determinación de corriente


11.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre # 1 AWG, THNN-THWN 90°C, el cual ti ene una capacidad de corriente de 130 amperios, pero por razones comerciales, seleccionamos el conductor # 1/0 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 170 amperios • Selección del conductor de neutro. Determinación de la sección del conductor de neutro

El conductor para neutro de este circuito es: • Área del conductor de las fases 42.41 mm2 área de cable # 1 AWG

171

El calculo anterior indica que se debe utilizar un conductor con sección de 73.37 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable de cobre # 3/0 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 225 amperio s. 11.4.3 Cálculo de regulación. • Potencia de consumo: 40 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 1/0 AWG: 0.967

11.4.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 6 AWG. 11.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 150 amperios. 11.5 SELECCIÓN DEL BARRAJE BR- 4 ASOCIADO A LA SUBESTACIÓN SÓTANO Y AL TABLERO DE EMERGENCIA TE-4 Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje BR-4 asociado a la subestación sótano y la planta de emergencia se toman las demandas máximas de potencia en los respectivos centros de carga y posteriormente se realiza la sumatoria de potencia total de los mismos.

172

11.5.1 Cálculo de corriente. • Potencia demandada por centros de carga: 87 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5), el barraje BR-4 adecuado es: • 1 barra por fase de 5 x 25 mm con capacidad para conducir 350 ± 2% amperios. Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.85 × 350 = 327.2 Amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema.

173

11.5.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente el barraje BR-4 es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 350 amperios.

174

12 . CÁLCULOS DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS CENTROS DE CARGA ASOCIADOS AL BARRAJE BR-5 DE LA

SUBESTACIÓN SÓTANO Y PLANTA DE EMERGENCIA 12.1 CENTRO DE CARGA BOMBA CONTRA INCENDIOS 12.1.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 67 kVA • Determinación de corriente


12.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre # 4/0 AWG, THNN-THWN 90°C, con capa cidad para conducir 260 amperios. 12.1.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 67 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 4/0 AWG: 0.5303

175

12.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre Desnudo # 2 AWG 12.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 250 amperios. 12.2 CENTRO DE CARGA BOMBA PRESURIZACIÓN 12.2.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 9 kVA • Determinación de corriente


12.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 55 amperios.

176


12.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 12.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 12.3 CENTRO DE CARGA BOMBA AGUA POTABLE 12.3.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 14 kVA • Determinación de corriente

Aplicando a este valor de corriente un factor de corrección de 1.25 se obtiene:

177

12.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es. • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 50 amperios 12.3.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 14 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912


• El conductor seleccionado es cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 75 amperios. 12.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 12.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es:

178

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 60 amperios. 12.4 CENTRO DE CARGA BOMBA AGUAS RESIDUALES 12.4.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 7 kVA • Determinación de corriente

Aplicando a este valor de corriente el factor de corrección de 1.25 s obtiene:

12.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 8 AWG, THNN-THWN 90°C, co n capacidad para conducir 50 amperios. 12.4.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 7 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 60 m • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

179

12.4.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo # 8 AWG 12.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 40 amperios. 12.5 SELECCIÓN DEL BARRAJE BR-5 ASOCIADO A LA SUBESTACIÓN SÓTANO Y AL TABLERO DE EMERGENCIA TE-5 Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje BR-5 asociado a la subestación sótano y la planta de emergencia se toman las demandas máximas de potencia en los respectivos centros de carga y posteriormente se realiza la sumatoria de potencia total de los mismos. 12.5.1 Cálculo de corriente. • Potencia demandada por los centros de carga: 97 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje BR-4 adecuado es:

180

• 1 barra por fase de 5 x 30 mm con capacidad para conducir 400 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6) • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.85× 400 = 374 Amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 12.5.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 350 amperios.

181

13. SELECCIÓN DE LOS BARRAJES PRINCIPALES DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO

13.1 BARRAJE BR-3 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje BR-3 de la subestación sótano, se toman las demandas máximas de potencia en los respectivos centros de carga y posteriormente se realiza la sumatoria de potencia total de los mismos. 13.1.1 Cálculo de corriente. • Potencia demandada centros de carga: 198 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexo 4 y 5) el barraje BR-3 adecuado es: • 1 barra por fase de 10 x 40 mm con capacidad para conducir 760 ± 2% amperios

182

Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.88 × 760 = 710 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 13.1.2 Selección de protección del barraje BR-3. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 800 amperios. 13.2 BARRAJE BR-2 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje BR-2 de la subestación sótano, se toman las demandas máximas de potencia en los respectivos centros de carga y posteriormente se realiza la sumatoria de potencia total de los mismos. 13.2.1 Cálculo de corriente. • Potencia demandada centros de carga: 328 kVA • Determinación de corriente

183


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexo 4 y 5) el barraje BR-2 adecuado es: • 2 barras por fase de 10 x 40 mm con capacidad para conducir 1350 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.8 × 1350 = 1188 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 13.2.2 Selección de protección del barraje BR-2. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente es:

184

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 1200 amperios. 13.3 BARRAJE BR-1 DE LA CELDA GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO Para determinar la capacidad de conducción de corriente del barraje principal de la subestación sótano, se determinan las cargas asociadas como sigue según diagrama unifilar y cuadro de distribución de las cargas del transformador No 2 (ver tabla 42). • Demanda de potencia del barraje BR-2 del TGBT de la subestación sótano • Demanda de potencia del barraje BR-3, BR-4 y BR-5 de del TE-3 TE-4 Y TE-5 respectivamente. A continuación se presentan los valores de las potencias demandadas relacionadas en los ítems anteriores. • Potencia demandada barraje BR-2: 328 kVA • Potencia demandad barraje BR-3 de TE-3 y asociados: 198 kVA • Potencia total demandada: 526 kVA (328+198) 13.3.1 Cálculo de corriente.


185

De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje BR-1 adecuado es. • 3 barras por fase de 5 x 80 mm con capacidad para conducir 2300 ± 2% amperios. Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerara las siguientes condiciones normales de instalación (anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.8 × 2300 = 2024 amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 13.3.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecorriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 2000 amperios 13.3.3 Selección de instrumentos de medida para el barraje BR-1 de la subestación sótano. De los valores calculados para el barraje BR-1 se toman los datos de la corriente para determinar los instrumentos de medida, los cuales se deben seleccionar para que la corriente a plena carga del sistema a la que se conectaran se encuentre entre el 80% y el 20% de su valor es decir.

186

Donde: • Ipc; es la corriente a plena de carga del sistema eléctrico donde esta conectado el TC. • Ipn; es la corriente primaria nominal del TC seleccionado. � Calculo de transformadores de corriente. Teniendo en cuenta la corriente a plena carga en el Barraje BR-1 se aplica la fórmula anterior para determinar la capacidad de los transformadores seleccionados para esta caso los cuales tienen relación de 2000/5 amperios. • Corriente a plena carga barraje BR-1: 1825.04 A

Los transformadores de corriente seleccionados tienen la capacidad para soportar la corriente del sistema a la cual se van a conectar.

187

13.4 RESUMEN DE CÁLCULOS BARRAJES BR-3, BR-4, BR-5 SUBESTACIÓN SÓTANO En la siguiente tabla se presenta un resumen de los resultados obtenidos en los sistemas en baja tensión asociados al barraje BR-1 de la subestación sótano. Tabla 49. Cálculos sistemas baja tensión subestación sótano 2

L K %REG1 ILUM EMERGENCIA 14 208 48,58 8 AWG 130 5,6912 2,7% 8 AWG 3 X 702 A.A TELEMÁTICA 7 208 24,29 8 AWG 72 5,6912 2,9% 8 AWG 3 X 403 UPS1 CONTRALORÍA 20 208 69,4 2 AWG 80 1,4823 2,1% 8 AWG 3 X 1004 UPS2 TELEMÁTICA 20 208 139 2 AWG 80 1,4823 2,1% 8 AWG 3 X 100

5SISTEMA REGULADO PARA 160 COMPUTADORES 40 208 139 1/0 AWG 80 0,967 3,1% 4 AWG 3 X 150

6 BOMBA CONTRA INCENDIO 67 208 232,47 4 AWG 60 0,5303 2,1% 2 AWG 3 X 2507 BOMBA PRESURIZACIÓN 9 208 31,23 8 AWG 60 5,6912 3,1% 8 AWG 3 X 408 BOMBA AGUA POTABLE 14 208 48,58 6 AWG 60 3,6066 3,0% 8 AWG 3 X 609 BOMBA AGUAS RESIDUALES 7 208 24,29 8 AWG 60 5,6912 2,4% 6 AWG 3 X 40

ÍTEM C.P.T

BR-1,BR-2, BR-3 SUBESTACION SÓTANO

PROTECCIÓNDEPENDENCIA kVA TENSIÓN CORRIENTE CONDUCTORREGULACIÓN

188


SUBESTACIÓN PISO 17 14.1 CENTRO DE CARGA ASCENSORES PÚBLICOS A Y B El cálculo siguiente aplica para cada uno de los dos centros de carga de los ascensores públicos A y B. 14.1.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada por cada ascensor: 41 HP Realizando la conversión a watios tenemos:




189

• Cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 130 amperios. 14.1.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 31 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 40 m • Constante de regulación K para el conductor # 2 AWG: 1.4823

14.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 14.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 125 amperios. 14.2 CENTROS DE CARGA TOMACORRIENTES DEL PISO 17° HASTA EL PISO 6° 14.2.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 110 kVA • Determinación de corriente

190


14.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 500 KCM, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 430 amperios 14.2.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 110 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 500 KCM: 0.2795

14.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta atierra es: • Cable de cobre desnudo # 1/0 AWG 14.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 400 amperios.

191

14.3 CENTROS DE CARGA ILUMINACIÓN DEL PISO 17° HAST A EL PISO 7° 14.3.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada 90 kVA • Determinación de corriente


14.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es. • Cable de cobre aislado # 350 KCM, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 320 amperios 14.3.3 Cálculo de regulación. • Demanda de Potencia: 90 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 350 KCM: 0.3561


192

• Cable de cobre desnudo # 2 AWG 14.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 300 amperios. 14.4 CENTROS DE CARGA SISTEMA REGULADO DEL PISO 16° HASTA EL PISO 7° 14.4.1 Calculo de corriente. • Demanda de potencia: 40 kVA • Determinación de corriente


14.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 1/0 AWG, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 170 amperios Nota. Por el caculo se puede utilizar un conductor # 1 AWG, pero por motivos comerciales se recomienda utilizar el conductor de calibre # 1/0 AWG � Selección del conductor de neutro.

193


El calculo anterior nos indica que debemos utilizar un conductor con sección de 73.37 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable # 3/0 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 225 amperios

14.4.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 40 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 80 m • Constante de regulación K para el conductor # 1/0 AWG: 0.967

14.4.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 6 AWG 14.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 150 amperios.

194


SUBESTACIÓN PISO 17 Y PLANTA DE EMERGENCIA 15.1 CENTROS DE CARGA ASCENSORES PÚBLICOS C, D, Y E El siguiente cálculo aplica para cada uno de los tres centros de carga de los ascensores públicos C, D, Y E respectivamente. 15.1.1 Calculo de corriente • Potencia demandada por cada ascensor: 41 HP Realizando la conversión a watios tenemos



15.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es.

195

• Cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 130 amperios. 15.1.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 31 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 40 m • Constante de regulación K para el conductor # 2 AWG: 1.4823

15.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 15.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 125 amperios 15.2 CENTRO DE CARGA ASCENSOR PRIVADO 15.2.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada por ascensor: 21 HP Realizando la conversión a watios tenemos

196

• Determinación de corriente.



15.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 15.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es.

197

• Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 70 amperios. 15.3 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-2 DEL TABLERO DE EMERGENCIA TE-6 15.3.1 Cálculo de corriente. • Potencia demandada por los centros de carga: 109 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje BR-2 adecuado es: • 1 barra por fase de 5 x 32 mm con capacidad para conducir 430 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerar las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.85 × 430 = 402.05 Amperios

198

La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 15.3.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 400 amperios.

199


SUBESTACIÓN PISO 17 Y PLANTA DE EMERGENCIA

16.1 CENTRO DE CARGA SISTEMA REGULADO EMERGENCIA

16.1.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 20 kVA • Determinación de corriente


16.1.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es. • Cable de cobre aislado # 6 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 75 amperios • Selección del conductor de neutro. Determinación del conductor de neutro

El conductor para neutro de este circuito es:

200

• Área del conductor de las fases 13.30 mm2

El calculo anterior nos indica que debemos utilizar un conductor con sección de 23.01 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable # 3 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 110 amperios , pero por razones comerciales se sugiere utilizar el conductor número 2 AWG, THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 130 amperios.


Este valor de regulación no satisface los restablecidos en la norma por lo tanto calculamos la regulación para e conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente. • Constante de regulación K para el conducto r # 2 AWG: 1.4823

El conductor seleccionado considerando el valor de caída de tensión es: • Cable de cobre aislado # 2 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 130 amperios.

201

16.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado es para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 16.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 100 amperios 16.2 CENTRO DE CARGA UPS-1 PISO 15° y 16°



16.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es. • Cable de cobre aislado # 10 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 40 amperios. • Selección del conductor neutro. Determinación del conductor de neutro

202


El calculo anterior nos indica que debemos utilizar un conductor con sección de 9.10 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable # 7 AWG, este conductor no es comercial, por tal motivo seleccionamos el cable # 8 AWG, THNN-THWN, con capacidad para conducir 55 amperios. 16.2.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 10 AWG: 9.0108

Este valor de regulación no satisface los restablecidos en la norma por lo tanto calculamos la regulación para e conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

El conductor seleccionado considerando el valor de caída de tensión es.

203

• Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 16.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 16.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es:

• Interruptor con unidad termomagnética de 50 amperios. 16.3 CENTRO DE CARGA UPS-2 OTRAS ÁREAS



16.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 10 AWG, THWN-THNN 90°C, c on capacidad para conducir 40 amperios.

204

� Selección del conductor neutro. Determinación del conductor de neutro


El calculo anterior nos indica que debemos utilizar un conductor con sección de 9.10 mm2 el cual representa las dimensiones de un cable # 7 AWG, este conductor no es comercial, por tal motivo seleccionamos el cable # 8 AWG, THNN-THWN, con capacidad para conducir 55 amperios. 16.3.3 Calculo de regulación. • Demanda de Potencia: 10 kVA • Longitud desde la celda de baja tensión hasta el centro de carga: 45 m • Constante de regulación K para el conductor # 10 AWG: 9.0108

Este valor de regulación no satisface los restablecidos en la norma por lo tanto calculamos la regulación para e conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente • Constante de regulación K para el conductor # 8 AWG: 5.6912

El conductor seleccionado considerando el valor de caída de tensión es.

205

• Cable de cobre aislado # 8 AWG, THWN-THNN 90°C, co n capacidad para conducir 55 amperios. 16.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es. • Cable de cobre desnudo # 8 AWG 16.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es.

• Interruptor con unidad termomagnética de 50 amperios. 16.4 SELECCIÓN DE BARRAJE BR-3 DEL TABLERO DE EMERGENCIA TE-7

16.4.1 Cálculo de corriente • Potencia demandada centros de carga: 40 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje BR-3 adecuado es: • 1 barra por fase de 3 x 15 mm con capacidad para conducir 160 ± 2% amperios.

206

Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerar las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.85 × 160 = 149.6 Amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema. 16.4.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor con unidad termomagnética de 150 amperios

207

17. SELECCIÓN DEL BARRAJE PRINCIPAL BR-1 DEL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN SUBESTACIÓN PISO 17

Para determinar la capacidad de conducción de este barraje se suman las potencias totales demandadas por los centros de cargas asociados a este, mas las potencia de los barrajes BR-2 Y BR-3 anteriormente calculadas. • Potencia demandada BR-3: 40 kVA • Potencia demandada BR-2: 109 kVA • Potencia demandada BR-1: 302 kVA 17.1 Cálculo de corriente.


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje BR-3 adecuado es: • 2 barras por fase de 5 x 100 mm con capacidad para conducir 2050 ± 2% amperios. Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerar las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6). • Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C

208

• Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.80 × 2050 = 1804 Amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema 17.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es. • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 1600 amperios. 17.3 Selección de instrumentos de medida para el barraje br-1 de la subestación No 3 piso 17. De los valores calculados para el barraje BR-1 se toman los datos de la corriente para determinar los instrumentos de medida, los cuales se deben seleccionar para que la corriente a plena carga del sistema a la que se conectaran se encuentre entre el 80% y el 20% de su valor nominal.

Donde: • Ipc; es la corriente a plena de carga del sistema eléctrico donde esta conectado el TC. • Ipn; es la corriente primaria nominal del TC seleccionado.

209

� Calculo de los transformadores de corriente. Teniendo en cuenta la corriente a plena carga en el Barraje BR-1 se aplica la fórmula anterior para determinar la capacidad de los transformadores seleccionados para esta caso los cuales tienen relación de 1500/5 amperios • Corriente a plena carga barraje BR-1: 1564.81 A

Los transformadores de corriente seleccionados tienen la capacidad para soportar la corriente del sistema a la cual se van a conectar.

210

18. RESUMEN DE CÁLCULOS SUBESTACIÓN PISO 17

En la siguiente tabla se presenta un resumen de los resultados obtenidos en los sistemas en baja tensión asociados al barraje BR-1 de la subestación piso 17. Tabla 50. Cálculos sistemas baja tensión subestación piso 17

L K %REG1 ASCENSOR PUB A 31 208 107,56 2 AWG 130 1,4823 1,8% 8 AWG 3 X 1252 ASCENSOR PUB B 31 208 107,56 3 AWG 130 1,4823 1,8% 8 AWG 4 X 1253 TB-TOMAS PISO 7 A PISO 17 110 208 381,66 500 KCM 80 0,2715 2,5% 1/0 3 X 400

4TB-ILUMINACIÓN PISO 7 A PISO 17

90 208 312,27 350 KCM 80 0,3561 2,6% 2 AWG 3 X 300

5

SISTEMA REGULADO DEL PISO 16 AL PISO 7 (160 COMPUTADORES APROX) 40 208 138,79 1/0 AWG 80 0,967 3,1% 6 AWG 3 X 150

6 ASCENSOR PUB C 31 208 107,56 2 AWG 40 1,4823 1,8% 8AWG 3 X 1257 ASCENSOR PUB D 31 208 107,56 2 AWG 40 1,4823 1,8% 8 AWG 4 X 1258 ASCENSOR PUB E 31 208 107,56 2 AWG 40 1,4823 1,8% 8 AWG 5 X 1259 ASCENSOR PRIVADO 16 208 55,51 6 AWG 40 3,6066 2,3% 8 AWG 3 X 70

10

SISTEMA REGULADO DEL PISO 16 AL PISO 7 (80 COMPUTADORES APROX) 20 208 69,39 2 AWG 80 1,4823 2,4% 8 AWG 3 X 100

11 UPS-1 PISO 15 y 16 10 208 34,7 8 AWG 45 5,6912 2,6% 8 AWG 3 X 5012 UPS-2 OTRAS AREAS 10 208 34,7 8 AWG 45 5,6912 2,6% 8 AWG 3 X 50

PROTECCIÓN

CÁLCULOS CENTROS DE CARGA SUBESTACIÓN PISO 17

ÍTEM DEPENDENCIA kVA TENSIÓN CORRIENTE CONDUCTORREGULACIÓN

C.P.T

211

19. SELECCIÓN DE CARGAS ASOCIADAS AL SISTEMA DE EMERGENCIA.

La selección de cargas para el sistema de emergencia existente se realizo siguiendo las sugerencias propuestas por el departamento encargado del sistema eléctrico del edificio, tomando criterios de continuidad y fiabilidad en los servicios prestados por el conjunto de la edificación, dentro de esta selección se encuentran el sistema o parque informático del edificio, los sistemas de transporte vertical y los sistemas de iluminación de emergencia, los cuales son el soporte directo para la prestación de servicios que se ofrecen al público. Para determinar la capacidad de la planta de emergencia se siguen las disposiciones expresadas en la sección 700 sobre equipos de emergencias de la NTC 2050 y los conceptos técnicos expresados en el capitulo 9 sobre plantas de emergencias de las normas técnicas de energía de emcali, a partir de las cuales se determinan los valores correspondientes de consumos para cada una de las cargas asociadas a este sistema. Los valores correspondiente de los consumos de potencia de arranque para los motores de los ascensores, bombas de agua, y manejadoras de aires acondicionado asociados a la planta de emergencia se toman de la tabla 9.1 de características típicas de motores trifásicos de la normas de diseño de emcali (anexo 7), así mismo la capacidad de la planta se selecciona con la figura 9.2 sobre selección de plantas de emergencias con base en la potencia de arranque de las mismas normas (ver anexo 9). Los sistemas y/o equipos asociados al grupo electrógeno del edificio se presentan en la siguiente tabla.

212

Tabla 51. Selección de cargas planta de emergencia

ITEM DESCRIPCION CANT HP SKVA KVA F.DSKVA Parcial

SKVA Total

KVA TOTAL

1 ASCENSORES PUBLICOS 3 41 221 0,8 176,8 5302 ASCENSORES PRIVADO 1 21 112 1 112 1123 AGUA RESIDUAL 1 9 62 0,33 20,46 20,464 AGUA POTABLE 1 18 112 0,33 36,96 36,965 BOMBA PRESURIZACION 1 12 88 0,33 29,04 29,04

6ILUMINACION 12 LAMP C/PISO DE 2X 32W (18 PISOS) 12 1,152 0,8 11

7 UPS TELEMATICA 1 20 1 208 UPS CONTRALORIA 1 20 1 209 UPS PISO 15 y 16 1 10 1 10

10 UPS OTRAS AREAS 1 10 1 1011 RACK COMPUTADORES EDIFICIO 240 0,24 1 5812 A.A TELEMATICA 1 7,5 46 1 46 46

775 129

LA PLANTA EXISTENTE SOPORTA LA CARGA DE EMERGENCIA. CUANDO LOS MOTORES TIENE ARRANQUE Y - ∆ EL F.D 0.33

CALCULO DE PLANTA DE EMERGENCIA

EL CALCULO DE LA PLANTA SERA ((SKVA.TOTAL/1.8)+KVA TOTAL)= CAPACIDAD PLANTA 560

TOTALES

213

20. CÁLCULOS DE CONDUCTORES Y PROTECCIONES PARA LOS TABLEROS DE EMERGENCIA

20.1 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN DE LA SUBESTACIÓN SÓTANO TA-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3

Para determinar el conductor alimentador de esta parte del sistema se suman las potencias que demandan cada uno de los tableros TE-4 y TE-5 en sus respectivos barrajes, mas la carga demandada en el barraje del tablero TE-3 por el centro de carga de iluminación de emergencia. • Potencia demandada tablero TE-4: 87 kVA • Potencia demandada tablero TE-5: 97 kVA • Potencia demandada tablero TE-3: 14 kVA 20.1.1 Calculo de corriente. • Potencia total demandada: 198 kVA • Determinación de corriente



214

• Cable de cobre aislado No 1500 KCM, THWN-THNN 90°C, con capacidad para conducir 705 amperios Sugerencia: para conducir esta corriente se necesita un conductor demasiado robusto lo que implicaría unos costos económicos muy elevados, además que la manipulación y acomodamiento de este en las ductos o bandejas portacables seria una labor muy dispendiosa por tal motivo se recomienda utilizar: • cables No 350 KCM, THNN-THWN 90°C, los cuales disp uestos en paralelo tienen capacidad de conducción de 700 amperios.

20.1.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 198 kVA • Longitud desde el tablero TA-2 hasta el tablero TE-3: 40 m • Constante de regulación K para el conductor # 350 AWG x 2: 0.17805

20.1.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo No 2/0 AWG 20.1.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 700 amperios.

215

20.2 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3

Para determinar el conductor alimentador del tablero de emergencia TE-2 es necesario sumar las potencias que demandan cada uno de los tableros TE-4 y TE-5 en sus respectivos barrajes, mas la carga demandada en el barraje del tablero TE-3 por el centro de carga de iluminación de emergencia. • Tablero TE-5: 97 kVA • Potencia demandada tablero TE-4: 87 kVA • Potencia demandada Potencia demandada tablero TE-3: 14 kVA 20.2.1 Calculo de corriente. • Potencia total demandada: 198 kVA • Determinación de corriente


20.2.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre aislado # 1500 KCM, THWN-THNN 90°C , con capacidad para conducir 705 amperios. Sugerencia : Para conducir esta corriente se necesita un conductor demasiado robusto lo que implicaría unos costos económicos muy elevados, además que la

216

manipulación y acomodamiento de este en las ductos o bandejas portacables seria una labor muy dispendiosa por tal motivo se recomienda utilizar. • 2 cables No 350 KCM, THNN-THWN 90°C, los cuales di spuestos en paralelo tienen capacidad de conducción de 700 amperios 20.2.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 198 kVA • Longitud desde el tablero TE-2 hasta el tablero TE-3: 40 m • Constante de regulación K para el conductor No 350 KCM x 2: 0.17805

20.2.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo No 2/0 AWG 20.2.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 700 amperios. 20.3 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-4

20.3.1 Calculo de corriente.

• Potencia demandada: 87 kVA • Determinación de corriente

217


20.3.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre suave No 350 KCM THNN-THWN 90°C, co n capacidad para conducir 350 amperios. 20.3.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 87 kVA • Longitud desde el tablero TE-3 hasta el tablero TE-4: 20 m • Constante de regulación K para el conductor # 350 KCM: 5.6912

20.3.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo # 2 AWG 20.3.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 350 amperios.

218

20.4 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-3 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-5. 20.4.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada: 97 kVA • Determinación de corriente


20.4.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre suave No 350 KCM THNN-THWN 90°C, co n capacidad para conducir 350 amperios. 20.4.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 97 kVA • Longitud desde el tablero TE-3 hasta el tablero TE-5: 20 m • Constante de regulación K para el conductor # 350 KCM: 5.6912


219

• Cable de cobre suave desnudo # 2 AWG 20.4.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética de 350 amperios 20.5 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN TA-3 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-6 20.5.1 Calculo de corriente.



20.5.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre suave # 400 KCM THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 380 amperios. 20.5.3 Calculo de regulación.

220

• Potencia de consumo: 109 kVA • Longitud desde el tablero general TA-3 hasta el tablero TE-6: 20 m • Constante de regulación K para el conductor # 500 KCM: 0.2795

20.5.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo # 1/0 AWG 20.5.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor con unidad termomagnética de 350 amperios. 20.6 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO GENERAL DE BAJA TENSIÓN TA-3 DE LA SUBESTACIÓN PISO 17 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-7

20.6.1 Calculo de corriente.



221

20.6.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre suave # 1/0 AWG, THNN-THWN 90°C, co n capacidad para conducir 170 amperios. 20.6.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 40 kVA • Longitud desde el tablero general TA-3 hasta el tablero TE-7: 20 m • Constante de regulación K para el conductor # 1/0 AWG: 0.967

20.6.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es

Cable de cobre suave desnudo # 6 AWG 20.6.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: Interruptor con unidad termomagnética de 175 amperios. 20.7 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-6 20.7.1 Calculo de corriente • Potencia demandada: 109 kVA • Determinación de corriente

222


20.7.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre suave # 500 KCM THNN-THWN 90°C, con capacidad para conducir 430 amperios. 20.7.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 109 kVA • Longitud desde el tablero TE-2 hasta el tablero TE-6: 130 m • Constante de regulación K para el conductor # 500 KCM: 0.2795

Este valor de regulación no satisface lo establecido en la norma por lo tanto se utilizaría un conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente pero este implicaría mayores esfuerzos en el momento de la instalación por tal motivo se recomienda la utilización de dos cables # 300 KCM, THNN-THWN 90°C, los cuales dispuestos en paralelo tienen capacidad de conducción de 640 amperios. • Constante de regulación K para el conductor # 300 KCM x 2: 0.4007/2 = .20035

223

20.7.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es: • Cable de cobre suave desnudo # 2 AWG 20.7.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor con unidad termomagnética de 400 amperios 20.8 SELECCIÓN DEL ALIMENTADOR DESDE EL TABLERO DE GENERAL DE EMERGENCIA TE-2 HASTA EL TABLERO DE EMERGENCIA TE-7

20.8.1 Calculo de corriente. • Potencia demandada tablero TE-7: 40 kVA • Determinación de corriente


20.8.2 Selección del conductor. El conductor apropiado para soportar esta corriente es: • Cable de cobre # 1/0 AWG, THNN-THWN 90°C, con capa cidad para conducir 170 amperios.

224

20.8.3 Calculo de regulación. • Potencia de consumo: 40 kVA • Longitud desde el tablero TE-2 hasta el tablero TE-7: 130 m • Constante de regulación K para el conductor No 1/0 AWG: 0.967

Este valor de regulación no satisface lo establecido en la norma por lo tanto calculamos la regulación para el conductor siguiente en el orden de capacidades de corriente • Constante de regulación K para el conductor No 4/0 KCM: 0.5303

20.8.4 Conductor de puesta a tierra. El conductor seleccionado para el sistema de puesta a tierra es • Cable de cobre suave desnudo No 2 AWG 20.8.5 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor con unidad termomagnética de 175 amperios

225

20.9 SELECCIÓN DEL BARRAJE GENERAL DEL TABLERO DE EMERGENCIA TE-2 Para determinar la capacidad de conducción de este barraje se hace necesario sumar las potencias que consumen cada uno los tableros TE-3, TE-6 y TE-7 en sus respectivos barrajes • Potencia demandada tablero TE-3: 198 kVA • Potencia demandada tablero TE-6: 109 kVA • Potencia demandada tablero TE-7: 40 kVA 20.9.1 Cálculo de corriente. • Potencia total demandada: 347 kVA • Determinación de corriente


De las tablas para selección de barrajes de cobre de las firmas Cobres de Colombia y Merlín Gerin (anexos 4 y 5) el barraje de emergencia del tablero TE-2 adecuado es: • 2 barras por fase de 6 x 60 mm con capacidad para conducir 1374 ± 2% amperios Para determinar la capacidad de corriente del barraje seleccionado se deben considerar las siguientes condiciones normales de instalación (ver anexo 6),

226

• Barras dispuestas de canto vertical, libres de campo magnético • Espacio entre barras igual al espesor de la barra • Temperatura ambiente dentro del tablero Ta = 40°C • Temperatura máxima en barras permanentes Tb = 75°C • Temperatura final en barras por corriente de cortocircuito (Icc) Tf = 120°C La capacidad de corriente del barraje es: • Capacidad de corriente = 1.1 × 0.80 × 1374 = 1209.12 Amperios La capacidad de conducción de corriente es aceptable para las necesidades del sistema 20.9.2 Selección de protección. El dispositivo apropiado para proteger contra sobrecoriente es: • Interruptor tripolar con unidad termomagnética ajustable de 1200 amperios.

227

21. CONCLUSIONES

En la realización de este proyecto se aplicaron las mas recientes disposiciones eléctricas vigentes expresadas en el reglamento técnico de instalaciones eléctricas RETIE y el código eléctrico colombiano NTC 2050, con el fin de alanzar los objetivo planteados inicialmente y en general para garantizar que a futuro el edificio de la Gobernación del Valle cuente con un sistema eléctrico en baja tensión ,seguro, confiable y flexible, el mismo contiene información eléctrica que servirá de soporte para realizar cambios necesarios para actualizar el sistema eléctrico del cual se pueden concluir las siguientes conceptos. �� De la inspección técnica realizada en las instalaciones del edificio se evidencio que existe un alto nivel de riesgo eléctrico debido a fallas, cortes, contactos indeseados, etc. asociados con el sistema eléctrico del edificio, en particular con los sistemas de media y baja tensión, los cuales se encuentran en estado de deterioro y en algunos casos de obsolescencia, características que multiplican el impacto sobre el conjunto de la edificación. � De las mediciones realizadas por los equipos de monitoreo de carga y los consumos presentados en le censo del cargas del edifico se pudo constatar que los tres transformadores que conforman el grupo de subestaciones del edificio presentan una subutilización considerable, situación que provoca un bajo factor de potencia del sistema con las consecuencias técnicas y económicas que esto acarrea, como sobrecalentamiento en redes, así como altos costos de energía. � Considerando la capacidad del equipo electrógeno existente y el optimo estado en que se encuentra se puede decir que el sistema cuenta con el respaldo eléctrico suficiente en el evento de presentarse fallas externas que puedan dejar por fuera el funcionamiento normal de sistema eléctrico. � La redistribución de las cargas en el sistema eléctrico alternativo se realizo siguiendo recomendaciones técnicas con el objetivo de mejorar la calidad de energía en cada una de las dependencias y oficinas del conjunto de la edificación. � Con la realización del cálculo para el dimensionamiento de conductores y equipos de protección en el diseño alternativo del sistema y realizando la comparación con los equipos y conductores existentes se evidencia que gran

228

parte de los equipos de protección y conductores del sistema actual se encuentran sobredimensionados con las consecuencias técnicas para el sistema ya que estos no están cumpliendo la función de protección del sistema si no que funciona como medio de desconexión

229

22. RECOMENDACIONES

De la información adquirida en el reconocimiento del sistema eléctrico actual del edificio, la información suministrada por el personal a cargo del departamento de mantenimiento eléctrico del edificio, así como de las conclusiones derivadas del desarrollo del proyecto alternativo del sistema eléctrico en baja tensión a continuación se emiten algunas sugerencias considerables en el momento de la ejecución de este proyecto � Es necesario realizar la coordinación de los grupos de mantenimiento para el desarrollo los programas correctivo, preventivo y predictivo del sistema eléctrico en general del edificio con el fin de mejorar los tiempos de respuesta frente a suspensiones de energía y para evitar fallas eléctricas que ocasionen congestión en los servicios prestados por el edificio. � Dado el estado de los transformadores (subutilización) y la situación caótica de las redes eléctricas del edifico se recomienda realizar un estudio de calidad de energía para determinar la presencia de armónicos y reactivos ya que el edifico cuenta con un número considerable de cargas no lineales, que pueden afectar los cálculos en los diseños eléctricos del sistema provocando sobredimensionamiento o la selección de quipos por debajo de las capacidades requeridas. � Se recomienda realizar la instalación de kits de recambio de 4 x 32 vatios con balastos electrónicos para reemplazar las luminarias existentes, del mismo modo instalar un sistema de control de iluminación con teleruptores monopolares inteligentes los cuales reemplazarían los switches y permitirán programar el encendido y apagado de la iluminación que es un factor de mayor gasto de energía del edificio. � Las autoridades competentes del edificó deben gestionar la instalación de una segunda acometida de respaldo en media tensión con el operador de red, para dar mas solidez al sistema de alimentación eléctrica del edificio, con el fin de garantizar continuidad en la prestación de los servicios. � Realizar un estudio del sistema de puesta a tierra actual ya que por el tiempo de servicio es necesario revisarlo para garantizar que las tensiones de paso y de contacto cumplan con lo establecido en la normatividad eléctrica vigente.

230

BIBLIOGRAFÍA

Cables y tecnología: Cables y Alambres THNN-THWN 90°C [en línea]. Cali, 2002. Disponible en Internet: http://www.centelsa.com.co

COMISIÓN REGULADORA DE ENERGÍA Y GAS. Resoluciones 070-98 y 025- y 089 de 1999.

INSTITUTO COLOMBIANO DE NORMAS TÉCNICAS Y CERTIFICACIÓN. Código Eléctrico Colombiano. Bogotá: ICONTEC. 2005. 34 p. NTC 2050

MARTÍN, Jose Raul; Diseño de subestaciones eléctricas 3 ed. México: McGraw-Hill, 2002. 317 p.

MINISTERIO DE MINAS Y ENERGÍA. Resolución 181419. Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas. RETIE. Bogotá: 2005. 247 p.

RAMÍREZ G, Carlos Felipe. Subestaciones de alta y extra alta tensión, Colombia: Cadena S.A., 1989. 215 p.

RAMÍREZ COLONIA, Olga Hiliana. Análisis del sistema eléctrico y de emergencia edificio gobernación del valle. Santiago de Cali, 2006. 180 p. Trabajo de grado (Ingeniero Electricista). Universidad Autónoma de Occidente. Faculta de Ingenierías.

Tableros e interruptores enchufables. Homeline [en línea]. Bogota: Scheiner Electric, 1974. [Consultado 12-04-07]. Disponible en internet: http://www.scheiner-electric.com

Transformadores de distribución y potencia [en línea] Cali: ABB, 1961. [Consultado 15-04-07]. Disponible en internet: http://www.abb.com

UNIDAD ESTRATÉGICA DE NEGOCIO DE ENERGÍA DIRECCIÓN Y DISTRIBUCIÓN. Normas Técnicas de Energía. Cali: EMCALI., 2207. 124 p.

231

ANEXOS

Anexo 1. Cargabilidad del transformador No 1

s

232

Anexo 2. Cargabilidad transformador No 2 piso 17

233

Anexo 3. Cargabilidad transformador No 3 imprenta

234

Anexo 4. Selección de barrajes cobres de Colombia 1

235

Anexo 5. Selección de barrajes cobres de Colombia 2

236

Anexo 6. Selección de barrajes cobres Merlín Gerin

237

Anexo 7. Características típicas de motores trifásicos

238

Anexo 8. Selección de plantas de emergencias con base en la potencia aparente

239

Anexo 9. Diagrama unifilar sistema eléctrico actual gobernación del valle

TERMI NAL PREMOLDEADO13.2k V T IPO IN T.

TRAFO No 32 50 kVA

13.2 kV / 220 V

Tcc= 4.32%

IN ETRCONEXION EN3#750 MCM + 1#750 MCM

CELDA DE TRAFO No 3

VOLTIMETRO V

AMPERIMETRO A

3X1000A

3 TCS500/50 A

M ED IDAD IGI TAL

I0

1 2 3 4 5 6

3X400A 3X125A 3X100A 3X150A 3X100A 3X250A

BAR RAJE EN Cu , ELECTR OLI TIC O 220 V - 1000 A - 4H - Icc 20 KA

4#350

2#350/F+2# 250/N

4#350

4#4 4#3/0 2#6+1#64#350

3#1/0+1/1/ 0/N

SUBESTACION No 3 (IMPRENTA)

TABLERO

IMPRENTA

TABLERO

IMPRENTA

A.A CONDENSADOR

PARQUEADERO

ALUMBRADO

EXTERIOR

VENTILACION

PARQUEADERO

TABLERO

SUBESTACION

MOTOR BOMBA

T ERMI NAL PREMOLDEADO13.2k V T IPO IN T.

TERMI NAL PREMOLDEADO13.2k V T IPO IN T.

CUCH ILLASEC CIONABLE 15 KV

TRAFO No 2800 kVA

13.2 kV / 220 VTcc= 4.32%

AMPERIMETROA

VOLTIMETROV

3 TCS3000/5 A

M ED IDAD IGI TAL

I0

INT . 3000 A

BARRAJE EN Cu, ELECTROLIT ICO 220 V - 3000 A - 3F - 4H

1 2 3 4

3X1000A 3X630A 3X1250A 3X1000A

CMT - 1

CELDA DE TRAFO No 2

CBT - 1

CIRCUITOS

ELECTRICOS

NORMAL DEL

PISO 7 AL 17

TABLERO ALUMBRADO

SUBESTACION

A.A.

PISO 14

DESPACHO

GOBERNADOR

A.A. FUERA

DE SERVICIO

A.A. CHILLER

TABLERO

ASCENSORES

2#500/F+1#350/N

3#500/F+2#350/N

2#500/ F+1#350/N

BARRAJE EN Cu, ELECTROLITIC O 3F - 5H

3X250A 3X250A 3X125A 3X125A

1 2 3 4

2#6 /F 4#2 4#6 3#4 + 1#6

IN ETRCONEXION ENBARRAJE DE Cu, ELECTROLIT ICO220 V / 600 A - 3F - 4 H

SUBESTACION No 2 (PISO No 17)

CABLE (3#1/0) XLP E 100% - 13 .2 KV

CONTADOR ELECTRONICO

MODEN IN TERNO

TERMINAL PREMOLDEADO15 k V T IPO IN T.

IN T. 13 .2 KVCON CAMARA DE EXT ISION EN ACEITE

INT . 15 KVCON CAMARA DE EXTISION EN ACEITE

INT. 1

CELDA DE MED IDA 2 ELEMENTOS

2 TC`S100/5 A13.2 KV

2 TP `S13.2 KV/120 V

CONTADOR

E LECTRONICO MODEN INTERNO

VA A LA CALLE

BARRAJE EN Cu ELECTROLIT ICO 13.2 KV

BAR RAJE EN Cu ELECTROLITICO 13 .2 KV

1 2 3

TERMINAL PREMOLDEADO15 kV

TERMINAL PREMOLDEADO15 kV

TER MINAL PREMOLDEADO15 k V

CMT - 1 CMT - 2 CMT - 3

F USIBLEH .H 63A

FUSIBLEH.H 40A

FUSIBLEH .H 16A

SU BESTACION No 1

SOTANO

TERMINAL PREMOLDEADO15 k V

800 kVA

13 .2 kV / 220 VTcc= 4.32%

AMPERIMETROA

VOLT IMETROV

IN ETRCONEXION ENBARRAJE DE Cu, ELECTROLIT ICO220 V / 3000 A

3X3000 A

3 TCS3000/5 A

MEDIDADIG ITAL

I0

BARRAJE EN Cu, ELECTROLITIC O 208 V 3000 A - 4H - Icc ASIM 60 KA

1 2 3

3X1000 A 3X1000 A 3X1000 A

2#500/ F+2#500/N

2#750/F+1#500/N

IN ETRCONEXION ENBARRAJE DE Cu, ELECTROLIT ICO220 V / 1000 A - 3F -4H

BARRAJE EN Cu , ELECTROLIT ICO 220 V 1000 A - 3F - 4H

1 2 5 6 7 8 9 10 11 12 14 15 16 17

3X100A 3X63A 3X50A 3X125A 3X80A 3X60A 3X50A 3X63A 3X100A 3X100A 3X80A 3X63A

1-3-4-13

RESERVAS

A.A. SEMISOTANO

CONTRALORIA

PASAPORTES

1er PISO

ALUMBRADO

1er PISO

SALON PROCARD

A.A. CONDESADORA

ARCHIVO -

CORRESPONDENCIA

ARCHIVO CONTRALORIA

ALUMBRADO SEMISOTANO

CAFETERIA SOTANO

ALUMBRADO -PASILLO

SOTANO

PROVISIONES SOTANO

TALLER GENERAL

ALUMBRADO

ARCHIVO -

CORRESPONDENCIA

CELDA DEL

TRANSFORMADOR

1

ALUMBRADO

EXTERIOR

2

ALUMBRADO

SUBESTACION

3

TOMAS

PISO 11

4

ALUMBRADO

IMPRENTA

5

RESERVA

6

ALUMBRADO

1er PISO

7

ALUMBRADO

SEMISOTANO

8

ALUMBRADO

SOTANO 2

9

SALA DE COMPUTO

MAZZANINE

TABLERO CUARTO

BOMBAS SOTANO

10

FUSIBLE3x80 A

FUSIBLE3x 80 A

F USIBLE3x 63 A

FUSIBLE3x 63 A

FUSIBLE3x50 A

FU SIBLE3x50 A

FUSIBLE3x100 A

3X160A 3X250A

2#6 / F 3#8 2#8 3#6 3#6 2#10 3#6 2#6 4#2 4#4 /0

BAR RAJE EN Cu , ELEC TROLI TIC O 220 V 400 A - 4H - Icc=60 kA

3X400A

ALIMENTA CUARTOS

ELECTRICOS Y ASCENSOR

PRIVADO

3 X630A

2#300/ F + 1#300/NX BUITRON CU ARTOELECTRICO YASCENSORES

TABLERO

ENFRIADOR No 1

3 X350A 3X350A

BOMBA DE AGUA

HELADA No 1 5HP

3F

3X30A

MOTOR VENTILADOR

TORRE No 1 50 HP

UNIDAD MANEJADORA

A.A. PRIMER PISO

MOTOR VENTILADOR

A.A. No 2

BOMBA

CONDENSADORA No 1

3 X800A

90 HP220 V

3 F

CELDA DE TRANSFERENCIA

EH550 EH550 EH550 EH550

TRANSFERENCIA 500 A

TRA NS FER ENCIA No 2

TR ANSFER ENCIA No 1

TR ANSFER ENCIA No 3

2#1/0/ F

2#1/0/F

2#1/0/F

3#250 MCM

3X1000 A

3#250

LC1F150 LC1F150

TABLERO BOMBACONTRA INCENDIO

SOTANO

TABLERO DE

PLAN TA DEEMERGENCIA

3#250

FUSIBLE3X250 A

37850

6#1/0+1#8/T

3#500 PORBANDEJA

4#2/ F+1#250/N

PLANTA DE EMERGENCIA

3X30A 3X30A 3X30A 3X30A 3X30A 3X30A 3X50A 3X30A

3#12 3#12 3#12 3#12 3#12 3#12 3#12 3#12

3#6 3#6 3#6 3#6 3#6 3#6 3#6 3#6 3#63#350+1#4/0/T

3#350+1#4/0/T

3#103#350+1#4/0/T

3#350+1#4/0/T

TABLERO

ENFRIADOR No 2

BOMBA DE AGUA

HELADA No 2 5HP

UNIDAD MANEJADORA

A.A. MEZANNINE

UNIDAD MANEJADORA

A.A. SEGUNDO PISO

BOMBA

CONDENSADORA No 2

BARRAJE EN Cu , ELECTROL ITI CO 220 V 800 A - 3F- 5H - Icc=60kA

2#750/F +1#4/0/ T

TABLERO CCM DE A.A . SOTANOCE LDA DE EM ERGENCIACBT - 2

3F 3 F 3F 3F 3F 3F 3F 3F

CBT - 1

ALIMENTA CUARTOSELECTRICOS DELSOTANO AL PISO 6

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3#500 PORBANDEJA

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