Clase Teorica Sist Alivio de Presion

7/29/2019 Clase Teorica Sist Alivio de Presion

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Sistemas de alivio de

presin


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Los equipos que componen una planta de procesodeben protegerse de sobrepresiones causadas por

circunstancias anormales.

Los elementos ms comunes son

Vlvulas de seguridad y alivio: Vlvulas que permanecen cerradas poraccin de un resorte. Cuando la presin a la entrada vence la fuerza delresorte la vlvula se abre descargando hacia un lugar seguro. Se calibranpara que abran a la presin de diseo del recipiente que protegen

Discos de ruptura: Elemento fusible que se instala en una boca delrecipiente, calculado para que rompa a una presin algo menor que la

que soporta el recipiente

Vlvulas de presin y vaco. Para proteccin de tanques atmosfricos.Poseen clapetas que abren a muy baja sobrepresin o vaco permitiendoaliviar gases o admitir aire en el tanque


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Elementos de proteccin contra

sobrepresiones

Vlvulas de seguridad y alivio Vlvulas de presin y vaco

Discos de ruptura


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Cdigo ASME: Obligatorio en USA

Define algunos requerimientos de proteccin contra sobrepresiones

Presin de operacin: es la presin normal de trabajo del equipo. La que seobtiene del balance de masas

Presin de diseo: Todos los procesos pueden tener fluctuacionesconsideradas normales y para las que se desea que la planta contineoperando. Suele fijarse como un cierto % de la presin de operacin (Porejemplo 10% o 2 kg/cm2 , lo que sea mayor)

Presin mxima admisible de trabajo (maximum allowable workingpressure). La fija el diseador mecnico. Puede ser algo mayor que lapresin de diseo debido a la utilizacin de espesores standard de chapa

Presin de prueba hidrulica: Por cdigo= 1.3 x p. diseo


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Diseo de un sistema de alivio de presiones

Etapas

Determinacin del caudal a aliviar

Seleccin del tipo de dispositivo Clculo del rea de alivio

Diseo del sistema de descarga a atmsfera


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Determinacin del caudala aliviar


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Hiptesis de contingencia nica:

Se deben analizar todas las hiptesis decontingencia y elegir la ms crtica. Se supone

que las contingencias no ocurren en forma

simultnea

Se excluyen las fallas latentes


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Caso de fuego externo


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Aeroenfriadores: un caso complicado

Mucha superficie expuesta al fuego, pero en el caso de loscondensadores el volmen lquido que contienen es pequeo.

En ciertos casos puede que ese lquido, totalmente vaporizadosea un porcentaje pequeo del volumen de vapor del sistema.

API 521 no da ninguna recomendacin, pero sugiere analizar:

Considerar como superficie mojada solo la superficie sin aletas

Para condensadores tomar el 30% como superficie mojada

Considerar reemplazar 21000 por 12000 en la frmula de Q Analizar instalar el equipo con pendiente para facilitar el

drenaje

API 521 ed 2007: considerarlo como piping


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Una vez calculado el flujo de calor, se debe traducir en un caudal a aliviar

Si se trata de un fluido que se vaporiza W= Q/l

Lquidos: considerar la expansin trmica: gpm= B.Q/500.g.c

B= coef expansin cbica por F

Q= BTU/hC= BTU/lbF

g= grav especfica

Fluido cerca del punto crtico

Aproximacin: tomarl= 50 BTU/lb cerca del punto crtico(API 521

3.15.3.1)


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La evaporacin del lquido contenido en el recipiente es lo que permite

evacuar el calor recibido

En el caso de los recipientes que no contienen lquido, la falla se produce

por alta temperatura del material. El nico recurso es despresurizar elequipo para reducir la presin a la que est sometido y enfriar con agua

externamente (recipientes con gas o fluidos supercrticos)

Despresurizacin: Tpicamente reducir la presin un 50% en 15

minutos

Tener en cuenta la entrada de calor por el fuego, cambio de

densidad del vapor durante la despresurizacin y flasheo de

lquidos que pudieran estar en el sistema (usar mdulo de Hysis)


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Expansin trmica de lquidos confinados

(Ej tramos de caeras que pueden quedar bloqueados llenos de

lquidos)

En general se pone una vlvula de alivio de x 1.

En grandes pipelines estimar la entrada de calor y calcular el

caudal a aliviar por dilatacin trmica


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Condiciones de proceso


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Limitadores de caudal (orificio de restriccin)

W=2140.Ko.A. p.D

Caudal a travs de un orificio

lquidos

A= rea i2

D= densidad (lb/ft3)

W= lb/h

p= psi

Ko= coef de orificio


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Caudal a travs de un orificio

Gases o vapores1 1

12.Ko.A.p1.W=Ko.A.. p .D =

R.T

12/

2 2

1 1

k

k-1

2 2crit 1 2crit

1544

24061

2si p


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Caudales a travs de una vlvula globo(valores en lb/h)VAPOR AIRE O N2

Presin de

entrada(psig)

11 165 495 82.5 110 137.5

Tamao

213 1400 3860 1240 1590 1940

373 2460 6760 2170 2780 3400

1 604 3990 11000 3520 4510 5510

1 1420 9390 25800 8290 10600 13000

2 2350 15500 42600 13700 17500 21400

3 5170 34100 93800 38600 38600 47100

AGUA

p a travs de lavlvula (psi)

55 82.5 110

21500 26300 30300

37600 46100 53200

1 61000 74700 86300

1 144000 176000 203000

2 237000 210000 33500

3 522000 639000 73800


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Si fuera necesario modelar la rotura del tubo, el clculo puede ser complejo. Sedebe analizar la capacidad de las caeras que conducen el fluido de baja presinpara aliviar el caudal, teniendo en cuenta posibles efectos de vaporizacin,aceleracin de lquido etc


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Explosiones:

No se pueden aliviar con vlvulas de seguridad. Instalar discosde ruptura, que an no siempre son efectivos

En caso de ser posible, aumentar la presin de diseo.

Tpicamente para hidrocarburos, la presin durante unaexplosin aumenta 7 veces.

Si la explosin ocurre a presin atmosfrica (ej flare KOD) llegaa 7 bar(a). Si se disea el equipo a 4.5 bar(g) en la explosinestara por debajo de la presin de prueba hidrulica


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Vaporizacin sbita

Ejemplo tpico: Agua o hidrocarburos livianos en hot oil

Es muy dificil prever. Lomejor es cubrir conprocedimientosoperativos


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Seleccin del

dispositivo de alivio


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Seleccin del dispositivo de alivio

Vlvulas de seguridad

(gases o vapores)

Vlvulas de alivio

(lquidos)

Vlvulas de seguridad

y alivio (gases o lquidos)


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Seleccin del dispositivo de alivioVlvulas de seguridad (gases o vapores)

Accin pop: abren

totalmente cuando se

alcanza la presin de set y

permanecen abiertas por un

efecto dinmico originado

en el cambio de direccindel fluido a alta velocidad

en la hudding chamber. Ese

efecto da origen al

blowdown (una vez que el

fluido comenz a descargar

se requiere que la presindisminuya por debajo de la

presin de set para que la

vlvula cierre


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Vlvulas de alivio(lquidos)

Comienzan a abrircuando se alcanza la

presin de set yalcanzan su mximaapertura para unaacumulacin igual al10% de la presin deset


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Vlvulas de seguridady alivio :

Pueden usarse para

cualquiera de las dos

funciones gracias a la

presencia de un anillo

de blowdown que

penetra dentro de la

hudding chamber. En la

posicin superior acta

como vlvula de

seguridad y en la

posicin inferior como

vlvula de alivio


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Seleccin del dispositivo

Vlvula operada por piloto

VentajasHasta alcanzar la presin de

set, la fuerza de cierre

aumenta con la presin

Independiente de la

contrapresin

Se puede automatizar para

que funcione como vlvula

telecomandada

Inconvenientes

Posibilidad que se tape

El O ring es un elemento

delicado


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Descarga de gas a travsde una tobera

Las vlvulas de seguridad

trabajan en rgimen crtico.

El caudal depende de lapresin del recipiente y del

rea de la tobera y es

independiente de la

contrapresin, pero la

contrapresin juega un

papel importante en laapertura de la vlvula


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Contrapresin:

Causada por la cada de

presin del gas en el

colector.

Contrapresin propia(built up backpressure):

Causada por la descarga

de la propia vlvula. No

existe si la vlvula est

cerrada.

Contrapresin sobreimpuesta (superimposed backpressure): causada por lasdescargas de otras vlvulas


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Efecto de la contrapresin

La fuerza sobre el disco en una

vlvula convencional se ve

afectada por la contrapresin.La contrapresin tiende a cerrar

la vlvula

En una vlvula de fuelle

balanceada la contrapresin

acta sobre igual superficie en

ambas caras del disco


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no balanceada balanceada


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Efecto del chattering en vlvulas no balanceadas

Vlvulas no balanceadas no pueden usarse cuando la contrapresin

propia es ms del 10% de la presin de set


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Chattering por alta cada de presin en la lnea de entrada


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Efecto de la contrapresin sobreimpuesta sobre una vlvula convencional

Se debe corregir la tensin

del resorte

Si la contrapresin

sobreimpuesta es variable, la

vlvula convencional no se

puede usar


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Ventajas del fuelle

No tiene la limitacin del 10% de contrapresin propia.Tericamente se puede usar hasta 50% de sobrepresin,aunque es aconsejable no ms de 30%

No hace falta corregir la tensin del resorte para contrapresinsobreimpuesta

Abre siempre a la misma presin

Inconvenientes

El fuelle es un elemento delicado. Si se rompe el fuelle lavlvula deja de ser balanceada

El fuelle debe estar venteado a la atmsfera. Peligroso si es ungas txico en caso de rotura del fuelle


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Discos de ruptura

Ventajas

Pueden construirse en materiales resistentes a la corrosin

Gran capacidad

Bajo costo

Inconvenientes

Prdida del inventario y parada de la planta

Requiere mayor margen entre presin de operacin y de rotura


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Discos de ruptura

Presin de rotura especificada: la solicitada por el comprador

Presin de rotura estampada: La presin a la que el disco rompe segn

ensayos realizados. Puede ser mayor o menor que la especificada, perodebe encontrarse dentro del rango de fabricacin indicado por el fabricante

Rango de fabricacin: Es el rango de presiones dentro del cual el discopuede ser estampado. Normalmente el fabricante indica un rango en ms yen menos con respecto al valor de la presin especificada

Tolerancia a la rotura: es la variacin alrededor de la presin marcada

dentro de la que el disco puede romper Relacin de operacin: cociente entre la mxima presin operativa y la

presin de rotura estampada. La sugiere el fabricante


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Discos de ruptura


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Forma de especificar


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Seleccin del dispositivoTipos de discos


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Combinacin discovlvula


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Clculo del rea de alivio


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Clculo del rea de alivio de la PSV

Las vlvulas de seguridad pueden

calcularse asumiendo una evolucin

isoentrpica en la tobera

2 2p2

2 1

p1

22

2 2 2

2

2

p2

Balance de cantidad de movimiento

v -vg.z .dp + F + W=0

2

v= velocidad vol.especifico

en una tobera sin friccion (isoentropica)

v1=0 z=0 W=0 F=0

W.Wv =

A . A

W.1

2 A

v

v

v

vv

p2

1

1/2p2

p1

2 2

.dp

2. .dpW

A

v

v


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Cuando un fluido se expande isoentropicamente desde una presin p1

hasta p2 sin realizar trabajo, la expansion cumple con

1/ 2p2

22

p12

W.v 2. .dp

A

vv

1/ 2p2

2

p12 2

v W2. .dp

. A

vv

o bien

esta expresin da la velocidad msica a lo largo de la evolucin


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Se puede calcular a lo largo de la expansin el valor de v

(velocidad) y el valor de G (veloc msica)

Se observa que la funcin G vs p2 pasa por un mximo y

luego se reduce a pesar que aumente la velocidad

Esto implica que el rea del conducto debe pasar por un

mnimo para mantener isoentrpico el flujo.

Es decir que se requiere una tobera convergente divergente


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la tobera de la vlvula de seguridad es solo convergente de

modo que ena vez alcanzado el G maximo en la garganta, la

presin cae bruscamente hasta el valor de la presin de salida

En la garganta se establece una presin distinta a la de salida

de la vlvula

Si l i d d d l l d id d l


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Si la presin de descarga de una vlvula de seguridad es lo

suficientemente alta como para que no se alcance este valor de Gmax, la

presin en la garganta ser igual a la presin de descarga.

Pero si la presin en la descarga es inferior a la que provoca el Gmax, la

expansin isoentrpica llega hasta la garganta con una presin mayor quela de descarga, y luego el fluido disminuye bruscamente la presin a la

salida con una onda de choque altamente irreversible.


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1/ 2p2

22

p12

W.v 2. .dp

A

vv

La integral se debe calcular

siguiendo una isoentrpicaEl punto 2 corresponde a las

condiciones en la garganta de la

tobera


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Es decir que la presin en la garganta siempre ser la que provoque el

mximo G siguiendo una expansin isoentrpica hasta la presin de

descarga.

Si la presin de descarga es menor que la presin correspondiente almximo G, esa parte de la evolucin no tiene lugar ya que se necesitara

una tobera convergente divergente. Como la tobera solo tiene la seccin

convergente, se produce la onda de choque desde la presin de garganta

hasta la presin de descarga.


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El mtodo entonces consiste en ir calculando para valores decrecientes de p2

el valor de la integral

1/2p2

p1

2

2. .dpvG

v

Si se llega a p2 sin haber alcanzado un mximo, esa ser la presin de

garganta.

Si antes de llegar a p2 alcanzamos un mximo esa ser la presin de garganta


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Como calcular la integral?

La integral se puede calcular con ayuda de un simulador. Por

ejemplo Hysis.

En Hysis no existe un bloque de tobera isoentrpica, pero s

existe una turbina isoentrpica

Comparando ambos procesos y planteando el balance de

energa mecnica para una evolucin sin friccin ni variacin

de altura

2 2p2v v


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p22 1

p1

2 p22

p1

p2

p1

v -v.dp + W=0

2

En una tobera con velocidad inicial cero

v.dp =0

2

En una turbina

.dp + W=0

v

v

v

Es decir que el trabajo por unidad de masa en una turbina

isoentrpica es igual a la energa cintica que tendra un fluido a la

salida de una tobera isoentrpica evolucionando entre las mismas

presiones


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1/2pi

p1 12. .dp

Gi

j i

j

i i

Wjv

v v

Para cada presin intermedia pi se

puede calcular

El valor de presin pi que hace

mximo Gi corresponde a las

condiciones de garganta

Una vez calculado el Gmax se puede calcular el area de la tobera en la

seccin de garganta como

A= W/Gmax

Siendo W el caudal msico que se quiere descargar

El l l d di t t b id l D b


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El rea as calculada es un rea correspondiente a una tobera ideal. Deben

aplicarse algunos factores de correccin que se encuentran en la norma API 520

y que veremos ms adelante.

Es importante notar que este clculo es totalmente independiente de si el fluido

es un gas, un lquido, una mezcla de ambos o un lquido que va flasheando amedida que se expansiona en la tobera

En el caso de gases, es posible deducir tericamente las ecuaciones de

expansin en una tobera isoentrpica combinando la ecuacin de la evolucin

isoentrpica y obtener en forma analtica la velocidad de flujo msico en lagarganta


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2p2

2

p1

1

1

1 1

2

.

con la ecuacin de estado

p. =z.R.Tv

y con .dp =02

vy maximizando v.

se obtiene

2 .Gmax=p1

1 . .

En unidades SI G=kg/s.m R=8314 p= Pa

La formula del API 520

k

k

k

p cte

v

v

k M

k z R T

2

1

1

1

1 1

es con G= kg/h.mm y p en kPa y es

2 .Gmax=.0.03948 p1

1 .

k

k k M

k z T


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la ecuacin anterior es vlida cuando la funcin G pasa por un mximo,

es decir cuando en la garganta se alcanza el flujo crtico.

Es posible demostrar que en estas condiciones la presin en la gargantavale

k

k 1

2c 1

2p p

k 1

por lo tanto, se puede calcular esta presin, y si resulta que

p2


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y la frmula para el clculo del rea de la garganta, suponiendo

una tobera ideal en flujo crtico queda

1 1

1

1

.WA=

p1.C

2con C=0.03948

1

k

k

T z

M

kk

Vale decir que en el caso de gases no hace falta calcular la curva de

expansin ya que es posible calcular directamente las condiciones en

la garganta


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Si resulta que p2 es mayor que p2c, la presin en la garganta ser p2 y

entonces podemos calcular

k 12 / k

k1 1 2

1 1

1 2

2

1 1 2

1 1

k 12 / k

k

M.p (p p )k 1 rG max 2 .

k 1 1 r R.z .T .

siendo r =p /p

si se ponen las presiones en kPa y se quiere G en kg/h.mm resulta

M.p (p p )F2

Gmax =17.9 z .T .

k 1 rcon F2=

k 1 1 r


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En el caso de un fluido incompresible, como es el caso de

un lquido que no flashea, las ecuaciones resultan an

ms sencillas, dado que la ecuacin

2p2

2

p1

v.dp =0

2 v

si es constante se reduce a

G 2. . p y

Gmax= 2. .(p1 p2)


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Vale decir que para gases y lquidos se dispone de frmulas

analticas que evitan el clculo de la evolucin isoentrpica

a lo largo de la tobera.Si bien ese mtodo es totalmente general, slo tiene sentido

utilizarlo en los casos en que haya flujo bifsico. Por

ejemplo:

-Una mezcla bifsica ingresando a la PSV

-Un lquido que flashea dentro de la PSV

-Un fluido supercrtico que condensa en la PSV



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Formulas del API 520

1

12520 .

1

k

k

C kk

k

k-12Gas o vapor - Flujo sonico : p2 < p1

k+1

13160.W T.z 35250.V. T.z.MA=

C.Kd.P1.Kb.Kc M C.Kd.P1.Kb.Kc

A= mm2

Kd=Coef de descarga .

Tpico: 0.975 para vlvulas

0.62 para disco ruptura

p1= Kpa absT= Kelvin

W= kg/h

V= Nm3/min (15C y 1 atm)

Kb= correccin por backpressure

(valvulas de fuelle balanceado)

Kc= correccin si se instala PRV + disco

de ruptura (= 0.9, si no =1)


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En una vlvula balanceada, si la contrapresin es grande, tambin aparecen fuerzas

no balanceadas que pueden limitar el recorrido del disco, y esto tiene un efecto

sobre la capacidad.Se debe corregir el caudal en funcin de la contrapresin con un coeficiente Kb


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2 2

(k-1)/k2/k

Flujo subcritico - gases o vapores

Valvula convencional (sin fuelle) o valvula operada por piloto

17.9.W z.T 47.95.V z.T.MA=

F .Kd.Kc M.p1.(p1-p2) F .Kd.Kc p1.(p1-p2)

k 1-r F2= .r k-1 1-r

r = p2/p1

A= mm2

Kd=Coef de descarga .

Tpico: 0.975 para vlvulas

0.62 para disco rupturap1= Kpa abs

T= Kelvin

W= kg/h

V= Nm3/min (15C y 1 atm)

Kc= correccin si se instala PRV + disco de ruptura (= 0.9, si no =1)


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11.78.Q GA=

Kd.Kw.Kc.Kv p1-p2

Lquidos:

Kd= Coef. de descarga. Como valor preliminar tomar 0.65 para PRV o 0.62 para disco rupt.

Actualmente el Cdigo ASME VIII Div 1 requiere un ensayo certificado

p1: Presin de set + acumulacin (Kpag)

P2: backpressure (Kpag)

G= Gravedad especfica

Q= litros/min

Kc= 1 si slo se instala la vlvula

0.9 si se instala en combinacin con disco de ruptura



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1

0.5 1.5

Kv=correccion por viscosidad=

2.878 342.75= 0.9935+ +

Re Re

Q.(18800G)Re=

A

Requiere una estimacion previa de A

Kw= Correccin por

backpressure (solo para vlvulas

de fuelle balanceadas)

Lquidos (continuacin)


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.11.78.Q G

A=Kd.Kw.Kc.Kv.Kp 1.25p-p2

Lquidos (continuacin)

Si no se requiere certificacin de Kd

El efecto de lasobrepresin sobre el

coeficiente de descarga

se incluye en el

coeficiente Kp

P es la presin de set (sin

incluir acumulacin)


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Orificios normalizados

D 0.11 i2 Q 11.05 i2

E 0.196 i2 R 16 i2

F 0.307 i2 T 26 i2

G 0.503 i2

H 0.785 i2

J 1.33 i2

K 1.83 i2

L 2.85 i2

M 3.6 i2

N 4.34 i2

P 6.38 i2

Un mismo tamao de cuerpo puede

tener varios tamaos de orificio

Seleccionar de catlogo segn el rating

de la brida de entrada

Designacin: Ej: 2E6


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Diseo del sistema de

descarga a la atmsfera


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Diseo del sistema de descarga a la atmsfera

Evaluar el caudal mximo (simultaneidad)

Casos:

Falla de utilities: complejo de analizar. Puede afectar a todo el

establecimiento industrial. (Corte total o parcial de energa o agua de

enfriamiento)

Incendio: Considerar la mxima simultaneidad. En ausencia de otra

informacin, se considera que el rea afectada por el incendio se limita a

una superficie de 230 a 460 m2 (API Std 521 Ed 2007 Secc 7.1.2)


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Descarga directa a la atmsfera

Cuando no existe un sistema de flare (ej: gasoductos, plantasde almacenaje de LPG)Potenciales problemas a analizar:

No formar mezclas inflamables a nivel de suelo.(analizar conmodelos de dispersin o con grficos del API 521.) Se requiere una

buena velocidad en la descarga. En caso de ser necesario, agregar

vlvulas de seguridad escalonadas para manejar descargas

pequeas)

No superar niveles de toxicidad a nivel de suelo(ej gases con SH2) Analizar con modelos de dispersin.

En caso de ignicin, no superar niveles admisibles deradiacin


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Antorchas elevadas

Permiten la combustin en forma segura, con bajos niveles de radiacin

Tipos constructivos


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Antorchas elevadas

Humo: por combustin incompleta. Se

elimina inyectando fluidos que

promuevan turbulencia (vapor o aire)

i i f


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Mtodos para evitar el retroceso de llama

Sellos lquidos

Ventajas:

Mantiene presurizado el

header

Permite dirigir

descargas a distintos

sistemas segn presin

Reduce el consumo de

N2 de purga en la

puesta en marcha

Di d l i d d l f


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Mtodos para evitar el retroceso de llama

Gas de purga

API 521: El gas de purga debe permitir reducir la concentracin de O2 a un

6% a una altura de 25 ft por debajo del tip

Q(Sm3/h)= 31.25.D3.46.xi

0.65.Ki

xi= fraccin molar del componente i

Valores de Ki

H2: +5.783 C2H6: -1.067

He: +5.078 CO2 : -2.651

CH4: +2.328 C3H8: -2.651

N2: +1.067 (sin viento) C4+: -6.586

N2:+ 1.707 con viento

Di d l i d d l f


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Mtodos para evitar

el retroceso de llama

Sellos moleculares y sellos dinmicos

Permiten reducir el caudal de gas de purga

Sin sello: Velocidad de gas de purga: 0.2 a

0.5 fps

Con sello: 0.01 a 0.04 fps

Frmula de TOTAL

Sin sello: Sm3/h = 24000D3.MW-0565

Con sello: Sm3/h=12000D3.MW-0565

D en metros

(valores mucho mayores)

Di d l i t d d l t f


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Efectos de la radiacin trmica

BTU/h.ft2 Kw/m2 Tiempo paraalcanzar el

umbral de

dolor (seg)

550 1.74 60 Valor al cual personal con vestimentas

apropiadas puede estar permanentemente

expuesto

740 2.33 40

1500 4.73 16 Intensidad a la cual se pueden realizaroperaciones de emergencia de varios

minutos de duracin por personal sin

escudos pero con vestimenta adecuada.

Deshidratacin de la vegetacin

3000 9.46 6 Valor mximo admisible para lugares a los

que el personal puede tener acceso (por

ejemplo la base de la antorcha) La

exposicin se limita a algunos segundos(suficiente para escapar)

Ignicin de la madera

5000 Valor admisible para estructuras sin acceso

de personal

6300 19.87 2



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Clculo de la intensidad deradiacin sobre undeterminado punto del suelo

API RP 521 cubre el

diseo de antorchas

subsnicas. Seadmite una velocidad

en la descarga que

produzca un nmero

de Mach entre 0.2 y

0.5

Para antorchas

snicas consultar al

proveedor



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Antorchas : Longitud de llama vs calor liberado

1: fuel gas

2: gas de pozo

3:gas reciclo de

reforming catalitico

4: efluente reactorreforming cataltico

5: unidad

deshidrogenacin

6, 7 : H2

Y = Long de llama en metros X= calor liberado watts



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. .

4. .

F QD

K

Clculo de la intensidad de radiacin sobre un determinado punto del suelo

Q= Energa liberada KW

D= Distancia al epicentro (m)

F= Fraccin de calor irradiado

K= intensidad (KW/m2)

= Fraccin transmitida a

travs de la atmsfera

1/16 1/16100 30

0.79humedad relativa % D



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y xY= o

L L

u velocidad vientoX=

uj velocidad del jet

Distorsin de la llama por el viento



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Knock out drum Objeto: Separar lquidos

Las caeras deben tener pendiente hacia l. De no ser posible hay que

instalar otros en puntos intermedios con sus correspondientes sistemas de

bombeo Disear como separador para eliminar gotas de 300 micrones segn el

mtodo del API 521

Prever adecuada capacidad de bombeo. Tener cuidado con la posibilidadde

descarga de lquidos fros que podran flashear en la bomba



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Diseo de colectores (descargasubsnica)

Componer el mapa de caudales

para cada escenario

Adoptar velocidad de descargaMa= 0.2

Comenzando desde la punta del

flare a presin atmosfrica ir

calculando hacia arriba, verificar

que no se exceda la mxima

contrapresin en ninguna vlvula

ni se exceda el rating de las bridas

Clase Teorica Sist Alivio de Presion

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