INGENIERÍA INDUSTRIAL (Bachillerato Profesional) PRUEBAS ...
Diseño de un taller industrial para diagnóstico, pruebas y ...
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Universidad de La Salle Universidad de La Salle
Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle
Ingeniería Eléctrica Facultad de Ingeniería
1-1-2001
Diseño de un taller industrial para diagnóstico, pruebas y Diseño de un taller industrial para diagnóstico, pruebas y
reparación de motores eléctricos reparación de motores eléctricos
Andrés Roberto Peña Roa Universidad de La Salle, Bogotá
Luis Carlos Manrique Robayo Universidad de La Salle, Bogotá
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Citación recomendada Citación recomendada Peña Roa, A. R., & Manrique Robayo, L. C. (2001). Diseño de un taller industrial para diagnóstico, pruebas y reparación de motores eléctricos. Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_electrica/419
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DISEÑO DE UN TALLER INDUSTRIAL
PARA DIAGNOSTICO, PRUEBAS
Y REPARACION DE MOTORES ELECTRICOS
ANDRES ROBERTO PEÑA ROA
LUIS CARLOS MANRIQUE ROBAYO
UNIVERSIDAD DE LA SALLE
FACULTAD DE INGENIERIA ELECTRICA
BOGOTA D.C.
2001
DISEÑO DE UN TALLER INDUSTRIAL
PARA DIAGNOSTICO, PRUEBAS
Y REPARACION DE MOTORES ELECTRICOS
ANDRES ROBERTO PEÑA ROA
LUIS CARLOS MANRIQUE ROBAYO
Trabajo de grado presentado Para optar el título de
Ingeniero Electricista
Director
FILIBERTO BOJACA
Ingeniero Electricista
UNIVERSIDAD DE LA SALLE
FACULTAD DE INGENIERIA ELECTRICA
BOGOTA D.C.
2001
v
Nota de aceptación
___________________________________
___________________________________
___________________________________
___________________________________
Director
___________________________________
Jurado
___________________________________
Jurado
Bogotá D.C., Marzo de 2001
vi
A Dios por permitirme la vida y
brindarme su ayuda a diario,
a mis padres Roberto y Gloria
por su gran esfuerzo y apoyo,
a mi hermano Adrian
por su colaboración.
vii
Dedico este trabajo a las personas mas
influyentes en mi vida:
Mis padres: María Alicia y Luis Antonio,
Mi esposa Vianny y mi pequeño hijo
Fabián Andrés, mis hermanos: Gloria,
Estela, Marina, Alicia y Gerardo por su
constante e incondicional apoyo.
viii
AGRADECIMIENTOS
Los autores expresan sus agradecimientos a:
Filiberto Bojaca. Ingeniero electricista y director de la investigación, por su
colaboración y valiosa orientación para la realización de este proyecto.
Jairo Puentes. Ingeniero Electricista, por su tiempo y motivación
Henry Scheel. Ingeniero Eléctrico, por sus aportes y respaldo.
A los profesores Renato Céspedes, Rafael Chaparro, Fernando Gómez, Luis
Hernando Correa, por su oportuna orientación y asesoría.
A todas aquellas personas que por su disposición hicieron posible la realización de
este proyecto.
ix
Ni la Universidad, ni el asesor, ni el jurado calificador,
son responsables de las ideas expuestas por los graduandos.
x
RESUMEN
El objetivo de este trabajo es presentar el diseño de un taller para el diagnóstico,
las pruebas y reparaciones de motores eléctricos, con la capacidad de ofrecer
un servicio confiable y de calidad.
En la realización del trabajo se consideran los diferentes tipos de fallas que se
pueden presentar en los motores eléctricos; no sin antes comentar los conceptos
básicos de constitución y funcionamiento de este tipo de máquinas eléctricas.
Se establecen y explican las diferentes pruebas que se realizarán a los motores
para verificar su buen funcionamiento o reconocer el tipo de falla que presenta.
El taller estará equipado para la realización de los siguientes trabajos: pruebas a
los motores, bobinado y cambio de rodamientos, para motores de hasta 125 hP;
por esto se presenta una descripción completa de los equipos necesarios, como el
diseño del banco de pruebas y la especificación de la máquina bobinadora y el
horno para el proceso de precalentado y curado; se detalla un bosquejo de las
instalaciones físicas de la planta con su diseño eléctrico completo y se considera
una lista general de herramientas necesarias en el taller.
xi
Algo de mucho interés es la evaluación del proyecto que demuestra la viabilidad
técnica y factibilidad económica para el desarrollo del mismo. Para obtener
seguridad al respecto, se realizó un estudio de mercado, para conocer la
situación actual del servicio que ofrecerá el taller, considerando el potencial del
mercado y la participación de talleres existentes. También se consideran los
trámites legales necesarios para la puesta en marcha del proyecto.
De esta manera el presente trabajo de grado deja establecidas las bases para
constituir una empresa, cuyo objeto social sea prestar el servicio de
mantenimiento de motores eléctricos a la industria colombiana, cumpliendo en
cada ítem la normatividad respectiva.
Como conclusión principal del proyecto se puede mencionar que el diseño de un
taller industrial para el diagnóstico, pruebas y reparación de motores eléctricos
permite aplicar todos los conocimientos adquiridos durante la formación
profesional. Además, es un proyecto aplicable realmente, que exige desarrollo de
ingeniería; resulta muy interesante el aplicar la ingeniería para diseños como
éstos, que deben entregar resultados positivos en el aspecto técnico, económico
y de competitividad.
xii
CONTENIDO
Pág.
INTRODUCCION 22
1 MOTORES ELECTRICOS 25
1.1 GENERALIDADES 25
1.2 TIPOS DE MOTORES 26
1.2.1 Motores de inducción 26
1.2 .2 Motores sincrónicos 28
1.2.3 Generadores sincrónicos 30
1.3 BOBINADO DE UNA MAQUINA ELECTRICA 30
1.3.1 Arrollamientos insertados manualmente 31
1.3.1.1 Devanado de las bobinas y grupos 32
1.3.1.2 Aislamiento de las ranuras de la máquina 33
1.3.1.3 Aislamiento entre fases 34
1.3.1.4 Amarre de las cabezas de bobinas 35
1.3.1.5 Ensayo eléctrico del aislamiento 35
1.3.1.6 Impregnación y secado 36
2 FALLAS EN LOS MOTORES ELECTRICOS 37
2.1 FALLAS ELECTRICAS 38
2.1.1 Fallas en parámetros de vacío 39
2.1.2 Fallas en parámetros de cortocircuito 39
xiii
2.1.3 Fallas del aislamiento 40
2.2 FALLAS MECANICAS 41
2.2.1 Ruido en rodamientos 41
2.2.2 Juego axial 41
2.2.3 Arrastre 42
2.2.4 Fallas en escobillas y anillos rozantes 42
3 PRUEBAS NECESARIAS A LOS MOTORES 43
3.1 PRUEBA DE VACIO 44
3.2 PRUEBA DE AISLAMIENTOS 46
3.2.1 Condiciones para medir la resistencia del aislamiento 47
3.2.2 Condiciones de los devanados para la realización de la prueba 47
3.2.3 Métodos para la medición de la resistencia del aislamiento 48
3.2.4 Valores recomendados 50
3.3 PRUEBA DE CORTOCIRCUITO O A ROTOR BLOQUEADO 51
3.4 PRUEBA DE RUIDO 54
3.5 PRUEBA DE CONTINUIDAD 55
3.6 PRUEBA DE TEMPERATURA 56
3.6.1 Clasificación térmica de las máquinas 56
3.6.2 Métodos para la determinación de la temperatura 57
3.6.2.1 Método de la resistencia 58
3.6.2.2 Método del detector interno de temperatura 60
3.6.2.3 Método del termómetro 61
3.6.3 Selección del método de medida de temperatura de devanados 61
xiv
3.7 CARACTERISTICAS DE VACIO EN MAQUINAS SINCRONICAS 63
3.8 CARACTERISTICAS DE CORTO CIRCUITO EN MAQUINAS
SINCRONICAS 65
4 ESPECIFICACION DEL TALLER 68
4.1 DELIMITACION DEL TALLER 68
4.2 REQUERIMIENTOS 68
4.3 DISEÑO DEL BANCO DE PRUEBAS PARA MOTORES 69
4.3.1 Equipo del banco de pruebas 69
4.3.1.1 Instrumentos y equipos necesarios en el banco 70
4.3.2 Diseño eléctrico del banco de pruebas 71
4.3.2.1 Circuito de fuerza 72
4.3.2.2 Circuito de control y señalización 75
4.3.3 Especificación y selección de equipos del banco de pruebas 75
4.3.3.1 Autotransformador 75
4.3.3.2 Equipo de medida 78
4.3.3.3 Fuente de corriente contínua 82
4.3.3.4 Fuente de sobretensión 83
4.3.3.5 Instrumentos de maniobra y protección 83
4.3.3.6 Freno 85
4.3.3.7 Tacómetro 87
4.3.4 Distribución física del banco 87
4.3.5 Lista de instrumentos, equipos y materiales 92
4.3.6 Especificación del banco de pruebas para motores 93
xv
4.4 MAQUINA BOBINADORA 95
4.4.1 Especificación de la maquina bobinadora 96
4.5 HORNO 98
4.5.1 Especificación del horno 99
4.6 LISTADO DE HERRAMIENTAS NECESARIAS 101
4.6.1 Armado y desarmado 101
4.6.2 Bobinado 102
4.7 DESCRIPCION DE LA PLANTA FISICA 102
4.7.1 Distribución de la planta física 103
4.7.1.1 Revisión y pruebas 104
4.7.1.2 Reparaciones ( bobinados ) 105
4.7.1.3 Barnizado 106
4.7.1.4 Almacén 106
4.7.1.5 Bodega 106
4.7.1.6 Oficinas 107
4.7.2 Planta física 107
4.8 ESPECIFICACION ELECTRICA DE LA PLANTA 108
4.8.1 Memorias de cálculo 109
4.8.1.1 Acometida T-Alumbrado 109
4.8.1.2 Acometida Banco de pruebas 109
4.8.1.3 Acometida T-Distribución general 110
4.8.2 Cálculo del transformador general 110
4.9 MEMORIAS DE CALCULO DE ILUMINACION 111
xvi
4.9.1 Area de producción 112
4.9.2 Cálculo de iluminación de las otras áreas 113
5 LINEA DE TRABAJO DEL TALLER 115
5.1 Recepción del motor 116
5.2 Revisión y ensayo del motor 117
5.3 Desmontaje y toma de datos 120
5.3.1 Desmontaje de los arrollamientos 122
5.3.2 Toma de datos de las conexiones 122
5.4 Reparación 123
5.5 Pruebas 125
5.6 Entrega y facturación 125
6 EVALUACION DEL PROYECTO 127
6.1 COSTOS DE INVERSION 128
6.2 ESTUDIO DE MERCADO 130
6.2.1 Potencial del mercado 131
6.2.2 Participación de la competencia en el mercado 132
6.2.3 Capacidad de expansión del mercado 134
6.2.4 Ingresos para el taller 135
6.3 ORGANIZACION ADMINISTRATIVA 137
6.3 FLUJO DE FONDOS DEL PROYECTO 138
6.3.1 Financiación 140
6.3.2 Flujo de fondos del proyecto 141
6.3.3 Valor presente neto 141
xvii
7 ASPECTO LEGAL PARA LA CONSTITUCION DEL TALLER 146
8 APLICABILIDAD DEL DISEÑO EN EL LABORATORIO DE
MAQUINAS ELECTRICAS DE LA UNIVERSIDAD DE LA SALLE 150
8.1 SUGERENCIAS PARA EL LABORATORIO 151
9 CONCLUSIONES 154
BIBLIOGRAFIA 157
ANEXOS 160
xviii
LISTA DE TABLAS
Pág.
Tabla 1. Clasificación térmica (norma IEC 85) 57
Tabla 2. Valores de Io, Po, Uk y Pk para motores trifásicos. 76
Tabla 3. Dimensiones de los equipos e instrumentos 88
Tabla 4. Dimensiones del motor de 125 HP 92
Tabla 5. Especificaciones físicas de los equipos 104
Tabla 6. Cuadro de cargas T-Alumbrado 109
Tabla 7. Cuadro de cargas de acometida Banco de pruebas 109
Tabla 8. Cuadro de cargas T-Distribución general 110
Tabla 9. Cálculos de iluminación 114
Tabla 10. Modelo de tarjeta de recepción 117
Tabla 11. Ficha de revisión 118
Tabla 12. Orden de trabajo 123
Tabla 13. Costos del banco de pruebas 128
Tabla 14. Costos de inversión del proyecto 129
Tabla 15. Costos de reparación de algunos motores 136
Tabla 16. Análisis de crédito 141
Tabla 17. Flujo de fondos del proyecto 143
Tabla 18. Análisis unitario, costo por reparación de un hP 144
Tabla 19. Nomina administrativa mensual 144
xix
LISTA DE FIGURAS
Pág.
Figura 1. Bastidor ajustable para máquinas bobinadoras 32
Figura 2. Estator preparado para recibir el arrollamiento 34
Figura 3. Pérdidas en funcón del cuadrado del voltaje 45
Figura 4. Curva característica de vacío en máquinas sincrónicas 64
Figura 5. Curva característica de corto circuito en máquinas
Sincrónicas 66
Figura 6. Comportamiento de la corriente en el motor durante
el arranque 71
Figura 7. Circuito de fuerza del banco de pruebas 74
Figura 8. Circuito de control y señalización del banco de pruebas 75
Figura 9. Distribución física del banco de pruebas 90
Figura 10. Detalle frontal del tablero de control 91
Figura 11. Máquina bobinadora 97
Figura 12. Sección del horno para secado 100
Figura 13. Ingresos y esgresos para el taller 145
Figura 14. Flujo de fondos del proyecto 145
xx
LISTA DE ECUACIONES
Pág.
Ecuación 1. Velocidad sincrónica 27
Ecuación 2. Deslizamiento 28
Ecuación 3. Total de pérdidas en vacío 44
Ecuación 4. Ley de Ohm 49
Ecuación 5. Resistencia de Aislamiento 50
Ecuación 6. Incremento de temperatura 58
Ecuación 7. Incremento de temperatura 60
Ecuación 8. Corrección por altura 77
Ecuación 9. Iluminancia 111
Ecuación 10. Factor de utilización 113
Ecuación 11. Valor presente neto 141
Ecuación 12. Valor presente 142
xxi
LISTA DE ANEXOS
Pág.
Anexo A. Plano 1, Acometida MT , BT, disposición de equipos 160
Anexo B. Plano 2, Instalaciones eléctricas y telefónicas del taller 161
xxii
INTRODUCCION
Los motores eléctricos desempeñan un papel muy importante transformando
energía eléctrica en energía mecánica, proporcionando así potencia para
diferentes tipos de aplicaciones; principalmente en el sector industrial. Su gran
versatilidad y economía de operación, prácticamente no puede ser igualada por
ninguna otra forma de potencia para movimiento. Los motores eléctricos se
emplean en un 90% de las aplicaciones industriales aun sin considerar las
distintas variaciones que existen.
Es necesaria entonces la aplicación de motores de diversas características como
son :
v Motores sincrónicos
v Motores de inducción
v Generadores sincrónicos.
Este tipo de máquinas no están exentas de sufrir fallas, las cuales pueden ser
debidas a tres tipos de causas:
v Eléctricas
v Mecánicas
v Exteriores a la máquina.
xxiii
Estas fallas o averías representa inconvenientes serios para la industria, como
problemas de calidad o de cantidad de producción. Por esta razón es muy
acertado desarrollar un TALLER INDUSTRIAL PARA EL DIAGNOSTICO;
PRUEBAS Y REPARACION DE MOTORES ELECTRICOS, cuyo objetivo general
sea prestar un servicio competitivo, confiable y principalmente de calidad, que
responda a las necesidades de la industria y ofrezca soluciones prontas a las
exigencias de nuestro mercado actual.
En el desarrollo del presente trabajo se consideran cada una de las
características necesarias de un taller para realizar el mantenimiento y la
reparación de un motor eléctrico de la manera apropiada.
El taller estará en la capacidad de maniobrar motores de inducción y sincrónicos,
con potencias nominales de hasta 125 hP y niveles de tensión entre 120V y 480V.
Los trabajos que principalmente se realizarán en el taller, serán: pruebas para
diagnóstico y verificación, rebobinado y cambio de rodamientos a los motores
eléctricos; trabajos para los cuales se especifican los equipos e instrumentos
necesarios.
Para alcanzar los objetivos del proyecto se seleccionan las pruebas necesarias a
realizar sobre un motor y los equipos e instrumentos que éstas requieren, así
como la infraestructura con la que debe contar el taller para desarrollar de la
xxiv
manera más eficaz su línea de trabajo; todo esto con base siempre en las
necesidades de los usuarios, la normatividad respectiva y buscando minimizar los
costos de inversión, con el fin de lograr la viabilidad del proyecto, por lo que se
realiza una evaluación económica del mismo.
25
1 MOTORES ELECTRICOS
1.1 GENERALIDADES
Las máquinas eléctricas rotativas son motores que convierten energía eléctrica en
energía mecánica y generadores que convierten energía mecánica en energía
eléctrica.
Hay dos clases principales de máquinas de corriente alterna:
v Máquinas sincrónicas
v Máquinas de inducción.
Las máquinas sincrónicas son motores y generadores cuya corriente de campo la
suministra una fuente externa de potencia de corriente continua mientras que las
máquinas de inducción son motores y generadores cuya corriente de campo se
suministra mediante inducción magnética dentro de sus bobinados de campo.
Las máquinas de corriente alterna tiene la característica de que los bobinados del
inducido están siempre localizados en el estator y los devanados de campo están
localizados en el rotor. En una máquina funcionando como generador el campo
26
magnético giratorio originado en los bobinados de campo induce un sistema
trifásico de voltajes en los bobinados del inducido localizados en el estator.
Inversamente, en una máquina funcionando como motor, un conjunto trifásico de
corrientes en los bobinados del inducido en el estator produce un campo
magnético giratorio que interactúa con el campo magnético del rotor, produciendo
un momento de torsión en la máquina.
1.2 TIPOS DE MOTORES
1.2.1 Motores de inducción. Estas son las máquinas eléctricas rotativas de
mayor aplicación práctica. Estos motores se fabrican de las más diversas
potencias. Se compone de dos partes principales : estator y rotor.
Su estator está constituido por un paquete de chapas magnéticas ranuradas, y en
las ranuras del mismo se alojan, con arreglo a un determinado esquema, los tres
devanados independientes de un arrollamiento trifásico o polifásico. Los
terminales de este arrollamiento, que pueden estar conectados en delta o en
estrella, se llevan a los bornes de la caja de bornes, en donde se conectan a la red
de alimentación.
Según sea el circuito eléctrico dispuesto en el rotor, hay motores de inducción de:
27
v Rotor en jaula de ardilla. En el cual en las ranuras del rotor van insertadas
unas barras de material conductor ( generalmente, Cobre, Aluminio o Latón )
cuyos extremos van soldados a dos anillos ( del mismo material de las barras )
que se llaman anillos de cortocircuito.
v Este circuito eléctrico especial, es el más utilizado en los motores de inducción,
debido a su robustez y fácil construcción. Cuando el material utilizado como
conductor es el Aluminio, el circuito eléctrico se obtiene por inyección de
Aluminio fundido.
v Rotor de anillos rozantes. En este caso en las ranuras del rotor se aloja un
arrollamiento, generalmente trifásico, conectado en delta o estrella, cuyos tres
terminales restantes descansan cada uno sobre un anillo por medio de
correspondientes escobillas.
En un motor de inducción el valor de la frecuencia se mantiene constante, pero el
número de revoluciones por minuto (rpm) no es constante, sino que varía con la
carga, o sea, según la potencia mecánica que desarrolla. El número n´ de rpm de
un motor de inducción es menor que el número n de rpm que se obtiene de la
fórmula:
p
fn
*60= Ecuación 1. Velocidad sincrónica
28
Donde:
n: velocidad del motor en rpm
f: frecuencia nominal
p: número pares de polos.
La diferencia la da un factor llamado deslizamiento.
S = n
nn '− Ecuación 2. Deslizamiento
Donde
S: deslizamiento
n: velocidad sincrónica
n’: velocidad del motor de inducción.
1.2.2 Motores sincrónicos. La característica particular de un motor sincrónico
es que cualquiera que sea la potencia eléctrica que desarrolle, entre el número n
de rpm del rotor, el número p de pares de polos y la frecuencia f de la tensión
alterna, existe siempre la relación dada en la ecuación uno (1).
Al igual que toda máquina eléctrica rotativa, los motores sincrónicos constan de
una parte fija, el estator, y de una parte móvil, el rotor. El estator está constituido
por un paquete de chapas magnéticas ranuradas. En dichas ranuras, y con
29
arreglo a un determinado esquema, se insertan los tres devanados independientes
que constituyen el arrollamiento trifásico.
El estator se encuentra rígidamente sujeto a la carcasa del motor. Los seis
terminales del arrollamiento trifásico se llevan a la caja de bornes en la carcasa de
la máquina.
El rotor de las máquinas sincrónicas está también constituido por chapas
magnéticas semejantes a las del estator. Dichas chapas pueden estar ranuradas
o pueden formar unos cuerpos polares; de acuerdo a esto el rotor puede ser de
cualquiera de los dos siguientes tipos:
v Entrehierro constante ( cilíndrico )
v Polos salientes.
En ambos casos, en el rotor se colocan, insertadas en las ranuras (rotor cilíndrico),
o arrolladas alrededor de los polos (polos salientes), bobinas que son recorridas
por corriente continua.
En las máquinas sincrónicas, solamente en el estator es donde aparece un
arrollamiento trifásico; en el rotor se dispone un simple arrollamiento de corriente
continua.
30
1.2.3 Generadores sincrónicos. Los generadores son máquinas eléctricas
rotativas que mediante la aplicación de una energía mecánica que proporciona
una velocidad n de giro a su parte móvil, generan una corriente alterna.
Los generadores sincrónicos tienen las mismas características de construcción
que los motores sincrónicos, y también se cumple en ellos la relación de la
ecuación número uno (1).
En un generador sincrónico se aplica al bobinado del rotor una corriente continua,
lo que produce un campo magnético en el rotor. Entonces el rotor del generador
se impulsa por medio de un motor primario, lo cual produce un campo magnético
rotatorio dentro de la máquina. Este campo magnético rotatorio, inducirá un
sistema trifásico de voltajes dentro del bobinado del estator del generador.
1.3 BOBINADO DE UNA MAQUINA ELECTRICA
En un taller de reparación de motores eléctricos la tarea mas común es el
bobinado de la máquina mediante arrollamientos de hilos. Existen varios
procedimientos para bobinar con hilos:
v Tomando el hilo del carrete que lo contiene, y devanándolo directamente en las
ranuras del motor, ya sea en ranuras cerradas o semiabiertas
v Preparando aparte las bobinas y grupos, que una vez devanados se insertan
manualmente por las aberturas de las ranuras semicerradas
31
v Fabricando por completo (incluso con aislamiento) las bobinas fuera del motor
y empotrándolas luego en las ranuras abiertas
v Procedimientos totalmente automáticos.
Como aplicación para el taller, se considerará el proceso mencionado en segundo
lugar, ya que es el más utilizado para bobinar motores eléctricos, tanto en los
talleres de reparación como en las fábricas.
1.3.1 Arrollamientos insertados manualmente. Esta etapa del bobinado
consiste en devanar aparte las bobinas y grupos del arrollamiento, tomando cada
bobina y con uno de sus lados pasar todos los conductores por la abertura de la
ranura que corresponda.
Este proceso consta de varias etapas sucesivas:
v Devanado aparte de todas las bobinas y grupos de que consta el arrollamiento
v Inserción de las bobinas y grupos, colocando simultáneamente los aislamientos
correspondientes
v Verificación de las conexiones
v Amarre de las cabezas de las bobinas
v Ensayo eléctrico del aislamiento
v Impregnación y secado.
32
1.3.1.1 Devanado de las bobinas y grupos. Para el devanado de las bobinas y
grupos el primer paso es seleccionar de manera correcta el conductor a utilizar;
existen tablas que entregan los valores de las tensiones admisibles, para cada
diámetro del conductor. También es muy importante y se debe tener muy claro:
v Número de bobinas simples y número de grupos de bobinas del arrollamiento
v Número de bobinas parciales de que consta cada grupo
v Dimensiones geométricas de las bobinas
v Diámetros del hilo a utilizar
v Clase del aislante de los hilos.
Todos estos datos provienen de la toma de datos en el momento de recepción de
la máquina a reparar.
Figura 1. Bastidor Ajustable para máquina bobinadora
33
v Devanado de bobinas. Esta operación consiste en arrollar el hilo conductor
alrededor de un molde de dimensiones adecuadas, un número de veces igual
al número de espiras a fabricar; mediante la utilización de la máquina
bobinadora.
Para poder atender los diferentes tipos de motores eléctricos a devanar en el
taller, es necesario contar con varios tamaños de moldes, con las dimensiones
correspondientes a cada tipo de motor o un dispositivo ajustable como el de la
figura uno (1), que se acomoda a las diferentes dimensiones de las bobinas a
devanar en el taller.
1.3.1.2 Aislamiento de las ranuras de la máquina. Las ranuras deben estar
provistas de un aislamiento cuya clase depende de las condiciones térmicas de la
máquina eléctrica. Para arrollamientos insertados hilo a hilo, las ranuras son
siempre semicerradas.
El aislamiento para ranuras esta constituido por materiales compuestos laminares;
de esas láminas o rollos se recortan los cajetines de las ranuras, a las medidas
convenientes. Las dimensiones correctas se deducen de las correspondientes de
las ranuras y el ancho del paquete de chapas; cada cajetín debe sobresalir del
paquete de chapas por cada lado, no menos de tres milímetros.
34
Una vez dispuestos los cajetines en todas las ranuras, se insertan ordenadamente
todas las bobinas y grupos, de acuerdo con el esquema del arrollamiento.
Después se dispone otro cajetín de tal modo que cierre la ranura y abrace los
conductores; por último, una cuña aislante asegura la inmovilidad de los
conductores.
Figura 2. Estator preparado para recibir el arrollamiento
1.3.1.3 Aislamiento entre fases. Durante el proceso de inserción del
arrollamiento en la máquina, antes de llevar las cabezas de bobinas a su posición
35
definitiva, se van disponiendo entre sí los aislamientos que separan los grupos de
bobinas correspondientes a cada fase.
El material de los aislamientos entre fases depende de la clase de aislamiento de
la máquina. Se utilizan en general compuestos laminares a los que se les da la
forma conveniente.
1.3.1.4 Amarre de las cabezas de bobinas. Una vez realizadas y verificadas las
conexiones y colocados los aislamientos flexibles de los terminales, se procederá
a sujetar las cabezas de las bobinas.
El objetivo de esta operación es:
v Impedir que los esfuerzos mecánicos que se presenten en las cabezas de
bobinas al circular corriente, puedan ocasionar daños al arrollamiento
v Sujetar las conexiones realizadas entre grupos
v Dar consistencia y forma al conjunto de cabezas de bobinas de todo el
arrollamiento.
1.3.1.5 Ensayo eléctrico del aislamiento. Terminado el arrollamiento de la
máquina, así como las conexiones y amarre de las cabezas de bobinas, antes de
someterlo al proceso de impregnación conviene realizar varias pruebas, con el
objeto de encontrar posibles defectos.
36
El ensayo eléctrico del aislamiento se debe realizar sujeto a las normas
pertinentes las cuales se consideran a fondo en el tercer capítulo.
1.3.1.6 Impregnación y secado. Una vez dispuesto el arrollamiento en su
espacio correspondiente es muy importante someterlo a una impregnación con
barniz aislante, operación a la que precede un secado para eliminar la humedad
del arrollamiento.
Mediante la impregnación de los arrollamientos se logra:
v Mejorar el aislamiento y protegerlo de la humedad
v Favorecer la disipación del calor desarrollado en los arrollamientos
v Dar una rigidez mecánica al conjunto del arrollamiento
v Proteger el arrollamiento de la acción de influencias exteriores.
Tras la impregnación y secado , se procede al montaje completo de la máquina y a
los ensayos generales de la misma; con el fín de verificar y garantizar sus
características de funcionamiento normales.
37
2 FALLAS EN LOS MOTORES ELECTRICOS
Debido a las altas exigencias a las que se ven sometidos los motores eléctricos es
muy probable que en determinados momentos no funcionen adecuadamente; esto
puede ser debido a tres tipos de fallas:
v Fallas mecánicas
v Fallas eléctricas
v Problemas exteriores a la máquina.
En este trabajo nos ocuparemos al análisis de los dos primeros tipos de fallas que
son las que conciernen a un taller de diagnóstico, pruebas y reparación de
motores eléctricos.
Algunas de las fallas más comunes, y que pueden ser causadas por fallas
eléctricas o mecánicas pueden ser:
v Arranque con dificultad del motor
v El motor zumba al arrancar y la corriente del estator oscila durante la marcha
del motor
v Marcha irregular
v El motor se calienta en exceso
v El motor no suministra potencia
38
v El motor produce ruidos anormales
v Rodamientos desgastados
v Interrupción en una o más fases
v Bobina o grupo en cortocircuito
v Conexiones interiores equivocadas
v Arrollamiento con un contacto a tierra
v Fallas en escobillas
v Fallas en anillos rozantes.
Algunas de estas fallas son muy fáciles de identificar, pero otras solamente se
detectan al someter la máquina a los ensayos de rutina respectivos. Estos
ensayos no solo permiten conocer el tipo de falla, sino que también permiten
verificar las condiciones y características de la máquina después de reparada.
2.1 FALLAS ELECTRICAS
Las fallas eléctricas que pueden presentarse en un motor eléctrico son de dos
tipos distintos:
v No cumplimiento de parámetros eléctricos definidos para el funcionamiento de
la máquina; tales como corriente sin carga, tensión de corto, pérdidas, etc.
v Fallas asociadas con el aislamiento del motor.
39
2.1.1 Fallas en parámetros de Vacío. Los parámetros de vacío en un motor
eléctrico deben estar dentro de unos límites establecidos por los fabricantes; si
estos parámetros no están dentro de los límites se considera como falla eléctrica;
la causa de esta falla puede ser debida a la selección de un calibre incorrecto del
conductor para el devanado.
Si se presenta este tipo de falla, la consecuencia es que se producirán
calentamientos adicionales en el motor y en cada caso habrá que evaluar y decidir
si es aceptable su variación.
2.1.2 Falla en los parámetros de cortocircuito. Al igual que para la prueba de
Vacío, los valores de voltaje aplicado y potencia absorbida, deben estar dentro de
parámetros establecidos durante el diseño del motor.
Cuando estos parámetros no se cumplen, la causa de la falla puede ser:
v El calibre del conductor de los devanados es incorrecto
v El tamaño físico de los bobinados está fuera de lo esperado
v El número de espiras del devanado no corresponde al cálculo.
Problemas de este tipo lleva a calentamientos adicionales del motor, así como
cambios en los parámetros de funcionamiento bajo carga del mismo.
40
2.1.3 Fallas del Aislamiento. Las fallas de aislamiento en un motor eléctrico
implican normalmente el cambio de todo el bobinado.
El motor tiene distintos tipos de aislamiento con exigencias dieléctricas, térmicas y
mecánicas también distintas; hay aislamiento en el fondo de las ranuras, entre
fases del devanado, alrededor de las uniones soldadas de los conductores, etc.
La rigidez dieléctrica de cualquiera de los materiales usados se puede ver
afectada por factores que son los que conducen finalmente a la falla. Estos son
entre otros:
v Falta de homogeneidad en las propiedades de los materiales
v Daños ocasionados durante el proceso de fabricación o de bobinado
v Condiciones ambientales adversas
v Sobrecarga en el motor ( temperaturas mayores a las establecidas por la clase
térmica correspondiente)
v Distancias muy pequeñas entre partes sometidas a tensión.
Las fallas de aislamiento pueden presentarse entre devanado y tierra o entre
bobinas de fases distintas del motor eléctrico, o incluso entre espiras de la misma
bobina.
Se debe controlar muy bien el aislamiento en las distintas fases del proceso de
reparación.
41
2.2 FALLAS MECANICAS
Las fallas mecánicas se manifiestan en primera instancia con ruidos anormales,
ante lo cual debe inmediatamente sacarse de operación el equipo y definir con
precisión el tipo de anomalía, ya que este tipo de fallas rápidamente originan
daños mayores. Por ejemplo, un daño en rodamientos no atendido, puede generar
calentamiento excesivo, deformación del eje, arrastre y finalmente daño en los
bobinados.
2.2.1 Ruido en rodamientos. El ruido en rodamientos puede ser causado por:
v Defectos en el rodamiento mismo
v Daños causados durante el montaje por defectos en los dispositivos o en la
operación
v Ambientes que lleguen a contaminar el lubricante de rodamientos
v Montaje incorrecto.
2.2.2 Juego Axial. El movimiento en sentido axial del rotor está determinado y
limitado por una arandela de presión colocada en el fondo del alojamiento de
rodamiento en uno de los platillos. Cuando el espacio dejado para esta arandela o
cuando la constante de elasticidad de ella está fuera de tolerancia se presenta un
juego axial anormal.
42
2.2.3 Arrastre. Es el rozamiento que se presenta entre rotor y estator. Puede
estar localizado en la zona de entrehierro o entre el platillo y el eje en la salida del
mismo.
El rozamiento puede deberse a una ubicación equivocada de las partes o una
deformación de las piezas.
2.2.4 Fallas en escobillas y anillos rozantes. Las fallas en escobillas y anillos
rozantes se presentan en máquinas sincrónicas y en máquinas de anillos
rozantes. Frecuentemente son debidas a una o más de las siguientes causas:
v Espacio incorrecto entre escobillas
v Aceite o suciedad en el colector
v Escobillas fuera de la zona neutra
v Rodamientos del inducido gastados
v Vibración del motor
v Escobillas atascadas en los soportes
v Pérdida o desajuste de los pasadores de los portaescobillas
v Pérdida de conexiones en el interior del motor o en las escobillas
v Sobrecarga de la máquina
v Tipo de escobillas incorrecto
v Bobinas defectuosas (campo defectuoso).
43
3 PRUEBAS NECESARIAS A LOS MOTORES
Para determinar el tipo de falla del motor, demostrar características de
funcionamiento garantizadas y ofrecer un servicio confiable y de calidad se
ejecutarán las siguientes pruebas:
v Prueba de vacío
v Prueba de aislamiento
v Prueba a rotor bloqueado
v Prueba de ruido
v Prueba de continuidad
v Prueba de temperatura
v Características de vacío en una máquina sincrónica
v Características de cortocircuito en una máquina sincrónica.
Después de seleccionadas las pruebas a realizar, teniendo en cuenta las
necesidades detectadas durante la etapa de mercadeo y las diferentes normas
aplicables; se considerarán cada una de ellas con el fin de determinar lo requerido
(equipos, herramientas,...) para el desarrollo de estas pruebas.
44
3.1 PRUEBA DE VACIO(1)
El objetivo de esta prueba es determinar posibles problemas mecánicos
(desbalance, rodamientos), ruidos, conexiones en mal estado, pérdidas en vacío
(en el hierro y mecánicas), corriente de vacío o de excitación, la corriente en el
rotor (para motores de rotor devanado) y el deslizamiento en vacío.
La prueba es realizada alimentando la máquina a la tensión y frecuencia nominal,
sin carga conectada. Para obtener valores correctos se realizan mediciones
únicamente hasta que la máquina esté estabilizada.
Debe ser leída la corriente en cada línea; el promedio de la corriente de línea es la
corriente de vacío.
La lectura de la potencia de entrada es el total de las pérdidas en el motor en
vacío. Restando las pérdidas I2R del estator (dadas por la prueba de temperatura)
de la potencia de entrada se obtiene la suma de las pérdidas por fricción y
ventilación y pérdidas en el núcleo.
Pentrada = PI2R + P(fricción + ventilación ) + Pnucleo
Ecuación 3. Total de pérdidas en vacío
____________
(1) IEEE Pruebas para motores y generadores polifásicos de inducción (IEEE Std 112 – 1991),
45
Para separar las pérdidas en el núcleo de pérdidas de fricción y ventilación se
grafíca el valor de pérdidas obtenido contra el voltaje; la curva obtenida es
extendida hasta el voltaje cero, la intersección con el eje en el voltaje cero son las
pérdidas de fricción y ventilación; el intercepto puede ser determinado mas
exactamente si la potencia de entrada menos las pérdidas en el estator es
graficada contra el voltaje al cuadrado.
Figura 3. Pérdidas en funcion del cuadrado del voltaje
Las pérdidas en el núcleo son obtenidas mediante la resta de las pérdidas de
fricción y ventilación y las pérdidas en el estator de la potencia de entrada.
Los instrumentos a utilizar para la prueba son :
v 3 amperímetros
v 3 voltímetros
Po
V2
P hierro
P fricción + ventilación
46
v 2 vatímetros.
3.2 PRUEBA DE AISLAMIENTO(2)
Esta prueba es conocida como resistencia de aislamiento, término usado para
describir la cantidad del potencial directo aplicado dividido por la corriente
entregada al inicio de la aplicación de voltaje. La corriente que resulta de la
aplicación del potencial directo consta de dos partes: la corriente de fuga sobre la
superficie del aislamiento y la que está entre el volumen del aislamiento.
La resistencia del aislamiento del devanado de una máquina está en función del
tipo y ensamble del material aislante. Esto varía directamente con el espesor del
aislamiento e inversamente con el área del conductor.
La resistencia del aislamiento medida es generalmente afectada por varios
factores:
v Condición de la superficie
v Humedad
v Temperatura
v Magnitud de la prueba de potencial directo
____________
(2) IEEE Prueba de resistencia de aislamientos en máquinas rotativas. ( IEEE Std 43 – 1992)
47
v Duración de la prueba de aplicación de potencial directo
v Carga residual en los devanados.
La lectura de la resistencia de un aislamiento es usualmente tomada después de
un minuto de aplicada la prueba de potencial directo, después de 10 minutos se
pueden suministrar datos para obtener la polarización indicada.
3.2.1 Condiciones para medir la resistencia del aislamiento. La superficie del
aislamiento debe estar limpia y seca para que la medida no se vea afectada por
las condiciones de la superficie.
Se debe vigilar la temperatura del aislamiento con el fin de evitar condiciones de
humedad; debe ser posible comparar la resistencia del aislamiento de cada
devanado con una temperatura base de 40° C.
No es necesario que la máquina sea parada para realizar la prueba de resistencia
de aislamiento. En ciertos casos ésta prueba se realiza a las máquinas
periódicamente tomando las medidas en condiciones de corto circuito.
3.2.2 Condiciones de los devanados para la realización de la prueba. Es
recomendable que cada fase sea aislada y probada separadamente, cuando sea
posible. La prueba de cada fase individualmente permite hacer una comparación
48
entre fases lo cual permite evaluar las condiciones de los devanados ahora y en el
futuro.
Es posible hacer la prueba a todo el devanado al mismo tiempo, pero no es el
mejor método; un problema que tiene es que solamente es probado el aislamiento
a tierra y no se conoce la medida del aislamiento fase-fase. El aislamiento fase-
fase es probado cuando se prueba una sola fase y las otras son aterrizadas.
Se debe considerar que la conexión de conductores, otros instrumentos,
interruptores, capacitores, pararrayos y otro equipo externo quizás pueda afectar
las medidas de la prueba.
3.2.3 Métodos para la medición de la resistencia del aislamiento. La medida
directa de la resistencia del aislamiento puede hacerse con los siguientes
instrumentos:
v Óhmetro con transmisión de potencia de un generador
v Óhmetro con batería independiente
v Óhmetro con rectificador independiente usando una fuente de corriente alterna
externa
v Puente de resistencias con galvanómetro y baterías independientes.
También puede medirse la resistencia del aislamiento mediante la lectura de un
voltímetro y un microamperimetro usando una fuente externa de corriente directa.
49
Este es un método simple mediante la medición del potencial aplicado a través del
aislamiento y la corriente que circula por él. El microamperímetro debe estar en la
más alta escala durante los primeros segundos de carga para que no sea
afectado por la corriente de absorción inicial.
La resistencia es calculada por ley de OHM:
V = I x R Ecuación 4. Ley de ohm
Dónde:
V : voltaje en Voltios
I : corriente en Amperios
R: resistencia en Óhmios
Todo el potencial para el valor deseado de prueba, deberá ser aplicado lo mas
rápidamente posible.
Los instrumentos deben soportar más de un minuto de duración de la prueba.
Para comparar con anteriores y futuras pruebas, se debe aplicar el mismo
potencial para el mismo método de prueba.
50
3.2.4 Valores recomendados. La resistencia de aislamiento recomendada
mínima para máquinas de corriente alterna y corriente directa puede ser
determinada por:
Rm = RV + 1 Ecuación 5. Resistencia de aislamiento
Dónde:
Rm = resistencia de aislamiento mínima recomendada en megohmios para
40°C
RV = potencial nominal en kV. entre terminales de la máquina.
La resistencia del aislamiento del devanado usada para comparar con el valor
recomendado es la resistencia de aislamiento obtenida por la aplicación de
potencial directo a todo el devanado por un minuto, corregido para 40°C.
Las máquinas de 10000 kVA y menores consideradas en buenas condiciones para
operación o para pruebas de sobretensión deberán tener un valor de resistencia
de aislamiento para 40°C menor que el más grande de los valores mínimos
recomendados. Se le aplicarán 1.000 V mas el doble del voltaje nominal ( con un
mínimo de 1.500 V ).
Las máquinas sobre 10.000 kVA deberán tener una resistencia de aislamiento
sobre los valores mínimos recomendados. Se le aplicarán 1.000 V mas el doble
51
del voltaje nominal, con niveles mayores de tensión sujetos a acuerdos entre
comprador y vendedor.
Para máquinas menores de 1 kVA se aplicará 500V mas el doble del voltaje
nominal.
Los instrumentos requeridos para la prueba son:
v Voltímetro
v Microamperimetro
v Óhmetro
v Fuente de corriente directa
v Fuente de sobretensión
v Alternativamente podría utilizarse un megger que da la lectura de resistencia
directamente.
3.3 PRUEBA DE CORTOCIRCUITO O A ROTOR BLOQUEADO(3)
Los objetivos básicos de esta prueba son determinar :
v Las pérdidas en los devanados del motor
v La corriente de corto circuito
____________
(3) IEEE Pruebas para motores y generadores polifásicos de inducción (IEEE Std 112 – 1991),
52
v El voltaje de cortocircuito o impedancia.
A partir de estos datos se puede calcular :
v La impedancia, resistencia y reactancia del motor
v El factor de potencia en corto circuito
v La corriente a tensión nominal
v Las pérdidas en los devanados a tensión nominal.
En esta prueba el rotor del motor se bloquea mecánicamente de tal modo que no
pueda girar, se aplica un pequeño porcentaje de voltaje (generalmente el 10% del
voltaje nominal) a los terminales de la máquina y se va incrementando dicho
voltaje hasta obtener el valor de la corriente nominal. En ese momento se miden el
voltaje, la corriente y la potencia en el motor.
Cuando la prueba es hecha para verificar la calidad de los motores jaula de ardilla
se puede excluir el bloqueo mecánico del rotor empleando potencia monofásica a
voltaje y frecuencia nominal para alguno de los terminales de línea de una
máquina trifásica. En este caso, la corriente de línea será aproximadamente 86% y
la potencia de entrada 50% de los valores correspondientes obtenidos con
potencias polifásicas. Los valores serán comparables con máquinas similares a las
que se les realice la misma prueba.
53
Debido que la máquina es expuesta a fuertes esfuerzos y calentamientos es
necesario:
v Que las condiciones mecánicas de bloqueo del rotor tengan la fuerza
adecuada para prevenir posibles daños al personal o a otros equipos
v El sentido de rotación del motor debe ser establecido antes de la prueba
v La máquina debe estar a temperatura ambiente antes de la prueba.
Las medidas de corriente, voltaje y potencia deben ser tomadas lo mas rápido
posible. La temperatura no debe exceder el calentamiento máximo permitido de la
máquina sobre 40°C.
La prueba se inicia aplicando al motor el 10% de su tensión nominal.
Los instrumentos a utilizar para la prueba son:
v 3 amperímetros
v 3 voltímetros
v 2 vatímetros
v sistema de freno para el rotor.
54
3.4 PRUEBA DE RUIDO(4)
Mediante esta prueba es posible determinar posibles rozamientos defectuosos en
el montaje del rotor, si los rodamientos están montados correctamente y si la
máquina gira “silenciosamente”.
Esta prueba se realiza sin carga, la máquina será probada girando a velocidad sin
carga (en prueba de vacío) y energizada a un voltaje nominal desde una fuente
apropiada.
La prueba debe ser realizada en el motor para cada una de las velocidades que
éste suministre; una máquina sincrónica será operada como motor con su campo
de excitación ajustado; también se realizará la prueba ajustando el campo para la
mínima corriente de armadura.
Una máquina DC paralelo o compuesto será operada a condiciones nominales
para la realización de la prueba.
Se recomienda reducir al mínimo la transmisión y radiación del ruido propagado
por las estructuras sólidas de todos los elementos de montaje incluyendo
cimientos.
____________
(4) IEEE Pruebas para motores y generadores polifásicos de inducción (IEEE Std 112 – 1991),
55
Los instrumentos requeridos para la prueba son :
v Estetoscopio.
3.5 PRUEBA DE CONTINUIDAD(5)
Para determinar la posibilidad de una interrupción en un motor es posible utilizar
una lámpara de prueba o sencillamente hacer la prueba de continuidad con un
probador de continuidad.
Si el motor está conectado en estrella, se une un terminal del probador al punto
neutro y se van tocando con el otro sucesivamente los extremos de cada fase; el
instrumento debe indicar continuidad en cada prueba, si no, indica que la fase está
interrumpida. Si el motor está conectado en delta, se desconectan las fases entre
sí y se verifican por separado.
Una vez conocida la fase defectuosa, se une un terminal del probador al principio
de la fase y se van tocando con el otro sucesivamente las conexiones entre
grupos. Si el probador indica continuidad al tocar con el terminal el final de un
grupo, pero permanece apagado cuando se toca el final del grupo siguiente el
____________
(5) ROSEMBERG Robert. Reparación de motores eléctricos. México: Barcelona, 1998
56
defecto reside en este último. Repitiendo la prueba con todos los puntos de
conexión, se llegará a identificar el grupo averiado. Luego de identificado el
grupo se desconectan los empalmes que unen entre sí las bobinas y se verifica
cada una por separado.
La interrupción puede residir en un punto de conexión entre grupos, en ese caso
se rehace la unión y luego se suelda.
Los instrumentos requeridos para la prueba son :
v Probador de continuidad
v Lámpara de prueba.
3.6 PRUEBA DE TEMPERATURA(6)
3.6.1 Clasificación térmica de las máquinas(7). Existe una clasificación térmica
para los sistemas de aislamiento de las máquinas, se ha establecido en la norma
IEC 85. Esta clasificación se da por letras y en algunos casos por valores de
temperatura.
____________
(6) IEC Máquinas eléctricas rotativas. Incremento de temperatura. (IEC 34-1, 1994)
(7) IEC Evaluación térmica y clarificación de los aislamientos eléctricos. ( IEC 85, 1991 )
57
Tabla 1. Clasificación térmica de norma IEC 85
Clase térmica Temperatura (en °C)
Y 90
A 105
E 120
B 130
F 155
H 180
200 200
220 220
250 250
La prueba de temperatura consiste en llevar a la máquina al valor de su propia
carga nominal a tensión nominal y mantenerla así hasta que alcance su
temperatura nominal o de régimen.
En el taller se simulará la carga del motor por medio de un freno dinamométrico.
3.6.2 Métodos para la determinación de la temperatura. Para determinar la
temperatura de los devanados y otros elementos se puede seleccionar uno de los
siguientes métodos:
v Método por variación de la resistencia
58
v Método del detector interno de temperatura (ETD)
v Método del termómetro
Es importante que para un control periódico siempre se seleccione el mismo
método de medición.
3.6.2.1 Método de la resistencia. En este método el incremento de temperatura
es determinado por el aumento de la resistencia de los devanados.
Para determinar la temperatura del devanado se puede utilizar uno de los
siguientes métodos:
v Medición directa. Al comienzo y al final de la prueba, usando un instrumento
que tenga un rango apropiado
v Medición en corriente continua de corriente y de tensión. Para devanados de
corriente alterna se inyecta corriente continua en el devanado cuando esté
desenergizado, se realiza la medición con instrumentos de rangos apropiados
v Método de superposición. Sin interrumpir la corriente alterna de carga, se
superpone a la corriente de carga una corriente alterna de medida de baja
intensidad.
El aumento de la temperatura ∆t, se obtiene mediante la siguiente ecuación:
∆t = è2 – èa Ecuación 6. Incremento de temperatura
59
Dónde :
v θ2, es la temperatura (en grados centígrados) del devanado al final del ensayo
v θa, es la temperatura (en grados centígrados) del refrigerante al final del
ensayo térmico. El refrigerante es un elemento por intermedio del cual se
transfiere el calor de la máquina.
Para obtener θ2 se puede utilizar la siguiente relación:
1
2
1
2
R
R
k
k=
++
θθ
Dónde:
v θ1, es la temperatura (en grados centígrados) del devanado frío al momento
de medir la temperatura inicial
v R2, es la resistencia del devanado al final de la prueba
v R1, es la resistencia del devanado en temperatura θ1. (Frío)
v k, es el recíproco del coeficiente de temperatura de resistencia a 0°C del
material conductor. Es una constante y tiene los siguientes valores(8):
Para cobre k = 235
Para aluminio k = 225
_____________
(8) IEC Máquinas eléctricas rotativas. Incremento de temperatura. (IEC 34-1, 1994)
60
En la práctica, se puede calcular el aumento de la temperatura mediante la
siguiente fórmula equivalente:
∆t = akR
RRa θθθθθ −++
−=− 1)1(*
1
122 Ecuación 7. Incremento de temperatura
Cuando la temperatura de un devanado es determinada por resistencia, la
temperatura del devanado antes de la prueba es tomada por medio de un
termómetro y será prácticamente la del refrigerante.
3.6.2.2 Método del detector interno de temperatura. En este método la
temperatura es determinada por medio de detectores de temperatura (Por
ejemplo, termómetros de resistencia, termocuplas, detectores semiconductores de
coeficiente negativo) los cuales son integrados en el interior de la máquina durante
su construcción en puntos inaccesibles después de terminada.
Los detectores deben estar distribuídos apropiadamente en el devanado de la
máquina, y el número de detectores instalados no debe ser inferior a seis. Estos
detectores deben ser colocados en los puntos donde haya la posibilidad de que se
presenten las temperaturas mas elevadas.
La lectura mas elevada de los elementos detectores será la seleccionada como
temperatura del devanado.
61
3.6.2.3 Método del termómetro. En este método, la temperatura será
determinada por termómetros aplicados a la superficie accesible de la máquina
terminada.
El término termómetro también incluye termocuplas no embebidas y termómetros
de resistencia, con la condición de que sean aplicados a los puntos accesibles
mediante termómetros de bulbo.
Esta prueba debe durar hasta que se alcance el equilibrio térmico de la máquina.
Se debe utilizar el método del termómetro solo en los siguientes casos:
v Cuando no es práctico determinar el incremento de temperatura por el método
de la resistencia, como por ejemplo con bobinas de conmutación y devanados
compensadores de baja resistencia y en general, en el caso de devanados de
baja resistencia, especialmente cuando la resistencia de uniones y conexiones
representan una proporción importante de la resistencia total
v Devanados de una sola capa, rotatorios o fijos
v Durante ensayos de rutina en máquinas fabricadas en grandes cantidades.
3.6.3 Selección del método de medida de temperatura de devanados. En
general para medir la temperatura de los devanados de las máquinas se empleará
el método de variación de la resistencia.
62
El método del detector de temperatura interno se usará para bobinas AC del
estator de máquinas que tengan una potencia nominal de 5000 kW (o kVA) o
más. En caso de que la construcción de la máquina no lo permita, habrá que
utilizar el método de variación de la resistencia.
Para máquinas AC que tengan una potencia nominal entre 200 y 5000 kW (o kVA)
se puede escoger entre los métodos de resistencia o detector de temperatura
embebido.
Para máquinas con menos de 200 kW (o kVA) de potencia nominal, se puede
escoger el método de la resistencia por medida directa o el de superposición.
Para las máquinas de potencia nominal inferior o igual a 600 W ( o VA ), el
aumento de temperatura se puede determinar por medio del método de los
termómetros.
Los instrumentos requeridos para la prueba son:
v Freno dinamométrico
v Óhmetro
v Termómetro
v Fuente de corriente continua.
63
3.7 CARACTERISTICAS DE VACIO EN MAQUINAS SINCRONICAS(9)
El ensayo en vacío de una máquina sincrónica es posible efectuarlo en los
siguientes dos casos:
v Conectando la máquina por ensayar como un generador mediante un
motor adecuado
v Haciendo rotar la máquina como un motor en vacío mediante una fuente de
tensión trifásica simétrica.
Durante el ensayo en vacío se deben medir en forma simultánea la corriente de
excitación, la tensión en los bornes y la frecuencia ( o la velocidad de rotación).
Para efectuar la prueba, la variación de la corriente de excitación se debe realizar
por escalones progresivos avanzando de las tensiones mas elevadas hacia las
tensiones mas bajas, con los puntos distribuidos uniformemente.
El ensayo se debe iniciar a la tensión que corresponda a la excitación de plena
carga y al menos a 1,3 veces la tensión nominal de la máquina ensayada, y
proseguir hasta 0,2 veces esta tensión nominal.
____________
(9) NTC. Máquinas eléctricas rotativas, características nominales y características defuncionamiento. (NTC 2805, 1998).
64
If ( A )
Figura 4. Curva característica de vacío en máquinas sincrónicas
Si la prueba en vacío se efectúa haciendo rotar la máquina sincrónica como motor
en vacío, también es necesario medir, además de las magnitudes mencionadas
antes, la corriente en el inducido.
La característica de vacío en la máquina sincrónica, se obtiene de la relación
entre la tensión en bornes del devanado del inducido en circuito abierto y la
corriente de excitación a la velocidad (frecuencia) nominal.
Si no fuera por la saturación magnética del hierro, la curva característica de vacío
sería lineal y estaría representada por la línea de entrehierro.
Los instrumentos requeridos para la prueba son:
Característicade circuitoabierto
Línea deentrehierro
Vt (V)
65
v 3 amperímetros AC
v 1 amperímetro DC
v 3 voltímetros
v Frecuencímetro o tacómetro.
3.8 CARACTERISTICA DE CORTO CIRCUITO EN MÁQUINA SINCRONICA(10)
El ensayo en corto circuito de una máquina sincrónica es posible efectuarlo en los
siguientes dos casos:
v Conectando la máquina ensayada como un generador, por medio de un motor
adecuado
v Durante el frenado de la máquina.
El corto circuito se debe realizar tan cerca como sea posible de los bornes de la
máquina, aplicando la corriente de excitación después de establecer el corto
circuito. Durante esta prueba, la corriente de excitación y la corriente de línea del
inducido se deben medir en forma simultanea.
En este ensayo los tres terminales de inducido del motor eléctrico se ponen en
corto circuito. La máquina se acciona hasta llegar aproximadamente a su
_____________
(10) NTC. Máquinas eléctricas rotativas, características nominales y características defuncionamiento. (NTC 2805, 1998).
66
velocidad nominal y fijando varios valores de corriente de excitación se toman
lecturas de las corrientes de corto circuito, hasta llegar al valor de la corriente
nominal.
Figura 5. Curva característica de corto circuito en máquinas sincrónicas
La característica en corto circuito de la máquina sincrónica se obtiene de
relacionar la corriente en el inducido puesto en corto circuito y la corriente de
excitación.
Ia ( A )
If ( A )
Caracteristicadecortocircuito
67
La característica de corto circuito en una máquina sincrónica es prácticamente
lineal, debido a que el hierro no esta saturado al valor nominal de la corriente de
inducido.
Los instrumentos requeridos para la prueba son:
v 3 amperímetros AC
v 1 amperímetro DC
v 3 voltímetros
v motor para activar la máquina como generador o sistema de freno.
68
4 ESPECIFICACION DEL TALLER
4.1 DELIMITACION DEL TALLER
El taller estará en la capacidad de reparar motores eléctricos de hasta 125hP;
motores de inducción y sincrónicos; a niveles de tensión nominal de 120V, 220V,
440V. Los trabajos principales a desarrollar en el taller serán los siguientes:
v Pruebas a los motores
v Rebobinado
v Cambio de rodamientos.
Trabajos para los cuales el taller contará con los equipos e instrumentos
necesarios.
4.2 REQUERIMIENTOS
El taller industrial para diagnóstico, pruebas y reparación de motores eléctricos,
contará con todo el equipo eléctrico, mecánico y la infraestructura necesaria para
la realización de cada una de las tareas básicas que conlleva desarrollar las
actividades propuestas para este taller.
69
Como equipos esenciales contará con un banco en el que se realizarán todas las
pruebas escogidas, una máquina bobinadora y un horno para el precalentamiento
y curado de los motores.
Sobre el banco de pruebas se podrán realizar cada uno de los ensayos
propuestos; la máquina bobinadora podrá hacer bobinas para motores menores de
1 hP hasta 125 hP; el horno contará con un volumen útil de mínimo las
dimensiones del motor mas grande y el taller deberá contar con la infraestructura
mínima necesaria para poder manipular cualquiera de los motores a mantener.
A continuación se presenta el análisis de estos requerimientos y se establecen sus
especificaciones mínimas.
4.3 DISEÑO DEL BANCO DE PRUEBAS PARA MOTORES
4.3.1 Equipo del banco de pruebas. El banco de pruebas para motores
eléctricos estará en la capacidad de realizar cada una de las pruebas
seleccionadas, las cuales se describen en el capitulo 3, para motores de hasta 125
HP de inducción y sincrónicos; suministrando los niveles de tensión necesarios y
realizando la toma de medidas requeridas por cada uno de los ensayos.
70
4.3.1.1 Instrumentos y equipos necesarios en el banco. Los instrumentos
mínimos con los que debe contar el banco de pruebas, de acuerdo a los ensayos
a realizar son los siguientes:
v 3 Amperímetros
v 3 Voltímetros
v 2 Watimetros
v Ohmetro o Megger
v Probador de continuidad
v Estetoscopio
v Tacometro
v Instrumentos de maniobra y protección.
Considerando los diferentes tipos de motores que pueden llegar al taller y también
las diferentes aplicaciones que pueden tener los motores el banco debe contar
con:
v Variador de tensión
v Fuente de corriente contínua
v Fuente de sobretensión alterna ( 0 – 4000V ) para prueba de aislamientos.
v Sistema de freno.
4.3.2 Diseño eléctrico del banco de pruebas. Antes de analizar las
magnitudes de corriente y tensión a manejar en el banco se deben considerar las
InominalIarranque
71
características en el momento de arranque de un motor eléctrico; durante ese
instante el motor pasa de n=0 hasta n = nnominal.
Figura 6. Comportamiento de la corriente en un motor durante el arranque
Al energizar las bobinas del estator, se crea un campo magnético giratorio que
hace que el rotor comience a girar, para esto es necesario romper la inercia de
dicho rotor. La energía adicional para vencer la inercia debe ser suministrada por
la red en forma de corriente. El comportamiento del motor en ese instante es como
lo indica la figura número seis.
I ( A )
T ( s)
Ivacio
Vacío Con carga
Forzado Rotor bloqueado
t1 t2 t3
72
Los motores de 125hP (mayor potencia para este caso) requieren una muy alta
corriente de arranque (hasta 6 veces la In); por esto para que no se presenten
problemas en la red de alimentación, ni se tengan que seleccionar instrumentos o
equipos de una muy amplia escala se debe realizar en estos grandes motores un
arranque a tensión reducida, para lo cual se aprovechará en el banco el variador
de tensión, que permite reducir la tensión de alimentación al motor tanto o más
como la reducen los arrancadores comunes (estrella-triangulo, autotransformador,
resistencias estatoricas, etc).
La variación de tensión en el banco de pruebas se realizará mediante un
autotransformador, que en su secundario permitirá variar la tensión de salida al
motor de 0 a 480V; característica que permite realizar el arranque a tensión
reducida y variar la tensión de alimentación al motor tanto como lo exijan las
pruebas.
4.3.2.1 Circuito de fuerza. El circuito de fuerza para el banco de pruebas se
presenta en la figura 6 mediante un diagrama tetrafilar.
El interruptor Q1 al cerrarse alimenta el autotransformador, el cual una vez
energizado permitirá escoger entre su rango de variación ( 0 – 440V AC ) la
tensión necesaria para el ensayo a realizar; tensión que será leída por el equipo
de medida.
73
Obtenido el valor de tensión a aplicar, el operario en el momento preciso puede
alimentar el motor ordenando el cierre de contactos a la bobina del contactor K1
mediante el pulsador PV.
El motor será alimentado desde el banco de pruebas para motores, por unos
cables de conexión, que por medio de unos terminales se conectarán segura y
fácilmente al motor. Para motores grandes que requieren una conexión fija, ésta
se realizará mediante terminales de atornillar.
El banco de pruebas también contará con salidas de tensión no variables a 440 V,
220 V y 120 V. Con 120 V se alimentará el equipo de medida, la fuente de
corriente contínua, la fuente de sobretensión y el circuito de mando y señalización.
Estos equipos serán energizados en el momento en el que se cierre el interruptor
Q2.
Todas las salidas del banco de pruebas contarán con su correspondiente línea de
neutro y línea de tierra. Las señales de corriente y tensión para el equipo de
medida le serán suministradas mediante transformadores de corriente y de
potencial respectivamente.
74
Figura 7. Circuito de fuerza del banco de pruebas
75
4.3.2.2 Circuito de control y señalización
Figura 8. Circuito de control y señalización del banco de pruebas
4.3.3 Especificación y selección de equipos del banco de pruebas.
4.3.3.1 Autotransformador. El autotransformador a utilizar será de tipo reductor,
variable de columna; cuya potencia nominal permita la realización de cada una de
las pruebas para el motor mas grande ( 125 hP).
Para la selección de los equipos e instrumentos se consideran las magnitudes
mas comunes presentadas en los ensayos de vacío y corto circuito realizados a
76
motores de diferentes potencias, datos que nos permiten conocer las magnitudes
que deberá soportar el banco. Estos datos fueron suministrados por la fábrica de
motores Siemens por ensayos realizados en sus laboratorios. Algunas de estas
magnitudes son:
Tabla 2. Valores de Io, Po, Uk y Pk para motores trifásicos
P In(A) In(A) Io(A) Io(A) Po(hP) Uk(V) Uk(V) Pk(hP)
220 440 220 440 220 440
0.9 hP 3.6 1.8 2.48 1.24 0.13 71.28 142.5 0.38
25 hP 73 36.5 30.66 15.33 1.45 49.23 98.47 3.14
50hP 126 63 43.59 21.8 2.38 45.5 91.8 4.8
75hP 188 94 49.82 25 3.9 37.4 74.8 5.7
100hP - 121 - 36.6 3.2 - 72.6 5.3
125hP - 151 - 42 3.5 - 71.16 6.6
Para el motor de 125 hP, las potencias a manejar en los ensayos de vacío y rotor
bloqueado son las siguientes:
v Prueba de vacío
Io = 42 A
Uo= 440V De donde So = 32 kVA
v Prueba de rotor bloqueado
Ik = 151.4 A
77
Uk= 71.2 V De donde Sk = 19 kVA
Para el desarrollo de la mayoría de las pruebas sería suficiente un
autotransformador de 32 kVA de potencia nominal. Para implementar la prueba
de temperatura se debe someter el motor a servicio continuo simulando su carga
nominal mediante el dinamófreno, por lo que la fuente de tensión, en este caso el
autotransformador, debe estar en la capacidad de soportar la potencia nominal
máxima de los motores a probar en el taller (125 hP, 103.5 kVA
aproximadamente).
La potencia nominal del autotransformador será entonces de 103.5 kVA, magnitud
apropiada para las exigencias de servicio a las que será sometido el equipo. Se
considerará la corrección por altura de servicio.
Para 2600 m.s.n.m. factor de corrección de 0.04 %
kVAkVA
Sn 8.10796.0
5.103== Ecuación 8. Corrección por altura
Por análisis de costos de inversión será utilizado un autotransfarmador de 103.5
kVA, ya que sobre 107.8 kVA solamente se ofrece una potencia de 130 kVA;
diferencia que aumenta considerablemente el costo del equipo.
78
v Especificación del autotransformador
Sn = 103.5 kVA
Upn = 500 V
Ups = 440V
Us = 0 – 440V
Peso = 685 kg.
Marca Ruhstrat
Norma VDE 0552
Alto = 1250 mm
Ancho = 1012 mm
Profundidad = 450 mm.
4.3.3.2 Equipo de medida. Serán utilizados equipos e instrumentos calibrados
de alta exactitud; aplicable para cualquier tipo de instrumento análogo o digital. Se
deben considerar algunos factores que afectan la exactitud, particularmente para
instrumentos análogos, como:
v Clase, condición y calibración del instrumento.
Ya que la exactitud del instrumento es expresada como un porcentaje de la
totalidad de la escala, el rango del instrumento escogido será el mas bajo de
acuerdo a la práctica.
79
Cada instrumento debe tener su registro de calibración que debe estar entre los
doce meses antes de realizar cualquier prueba, debe indicar límites de error no
mayores al 0.5% de toda la escala. Cuando otros grandes instrumentos estén
conectados al circuito simultáneamente, quizás sean requeridas correcciones
adicionales en los instrumentos.
Los instrumentos electrónicos son generalmente mas versátiles y tienen mucho
más alta entrada de impedancia que los instrumentos no electrónicos. Una alta
impedancia de entrada reduce la necesidad de hacer correcciones a lo obtenido
por el instrumento. Aunque los instrumentos con alta impedancia de entrada son
mas susceptibles al ruido. Algunas fuentes de ese ruido son:
v señales electrostáticas o inductivas inducidas por sistemas de potencia
conectados
v Impedancias acopladas o circuito de tierra
v Interferencias de líneas de potencia.
Las buenas prácticas requieren protecciones enlazadas para señales inducidas,
protección a tierra en un solo punto y conservar los cables de señal lo más lejos
posible de los cables de potencia. Todas las partes metálicas de los instrumentos
deben ser puestas a tierra por seguridad.
Cuando sean necesarios transformadores de corriente y de potencial para los
instrumentos, las correcciones serán hechas para errores de relación en las
80
medidas de voltaje y corriente y para relación en errores de ángulo de fase en
medidas de potencia.
Los errores de los transformadores usados no deben ser mayores de 0.5%.
Los voltajes serán medidos de los terminales de la máquina. Las pruebas se
deben realizar cuando el desbalance de voltaje no exceda el 0,5%. Deben ser
medidas las corrientes de línea de cada fase del motor.
v Especificación del equipo de medida
El equipo de medida para el banco de prueba se implementará mediante un
medidor integrado que entrega todas las medidas requeridas, y frente al equipo de
medida análogo, presenta una gran ventaja: se acomoda a los diferentes rangos
de lectura que tiene que manejar dependiendo de la potencia del motor a ensayar;
ya que se censarán, por ejemplo, corrientes entre 1 y 151 Amperios.
El equipo seleccionado es el Centro Comunicador de Medida M220 de ALSTOM;
que entrega medidas de amplio rango y exactitud.
Las medidas que suministra el equipo son:
Voltajes
Corrientes
Frecuencia
81
Potencia activa
Potencia reactiva
Potencia aparente
Factor de potencia.
Todos las medidas con errores menores al 0.2%
Voltaje de entrada : 120V, 230 V
Corriente de entrada: 1A ó 5 A
Burden: < 0.1 VA
Resistencia térmica: 1.5 Un continuamente
2 Un por 10 s
3 In continuamente
25 In por 3s
50 In por 1s
Las señales de corriente serán entregadas por transformadores de corriente
TC 200/5 A
Clase 0.5
Burden: 2.5 VA
Las señales de tensión serán entregadas por transformadores de potencial
TP 440 / 120 V
Clase 0.5
82
Burden: 2.5 VA
4.3.3.3 Fuente de corriente continua. La fuente de corriente continua tendrá
una salida de tensión continua variable de 0 – 30 VDC, con un voltímetro
incorporado que indicará la medida de la tensión de salida; podrá manejar hasta 3
A de corriente directa y permitirá prestar un servicio continuo. La fuente será un
convertidor AC / DC alimentada a 120 V de corriente alterna.
v Especificación de la fuente de corriente continua:
Salidas : dos de 0 – 30 VDC
una de 5 VDC
Corriente de salida : máximo 3 A
Indicador de medida : 0 – 30 VDC ± 0.5%
0 – 3 A ± 0.5 %
Tensión de Entrada : 108 – 132 VAC
Peso : 9.0 kg
Ancho : 255 mm
Alto : 145 mm
Profundidad : 355 mm
Marca Tektronix
Referencia PS280
83
4.3.3.4 Fuente de sobretensión. Este equipo debe estar en la capacidad de
suministrar mínimo por un minuto los niveles de tensión exigidos por la prueba de
aislamientos, según la norma IEEE Std 43. Esta prueba se analiza en el capítulo
número tres.
v Especificación de la fuente de sobretensión:
Doble posibilidad de tensión de prueba: 0 – 2000 V
0 – 4000 V
Con voltímetro digital incorporado
Corriente de intervención programable : 4 – 8 – 10- 18 – 30 mA
Con miliamperímetro digital
Alimentación 220 V ó 440V
Referencia : Equipo para prueba de la rigidez dieléctrica DL 1018
Marca : DE LORENZO
Alto : 200 mm
Ancho : 335 mm
Profundidad : 400 mm.
4.3.3.5 Instrumentos de maniobra y protección.
v CONTACTOR ( k1)
In = 170 A
Is = 151 A
84
Tensión de mando = 440 V
v INTERRUPTOR DE PROTECCION (Q1)
Is = 135.8 A
Regulación (A) Térmica 150 A Cortocircuito = 900-2000
Capacidad de ruptura en kA = 35
Us = 480 V
Marca Siemens
v CONDUCTORES
A continuación se seleccionan los conductores para conexiones dentro del
banco y acometida de alimentación.
LINEA
In = 135.8 A
3 N° 1/0 AWG THW (NTC tabla 310-16)
NEUTRO
135.8 x 0.7 =95.06 A
1 N° 2 AWG THW (NTC tabla 310-16)
TIERRA
85
1N° 4 AWG ( NTC tabla 250-95)
4.3.3.6 Freno. En todas las máquinas eléctricas rotantes el par nace por
generación electromagnética entre el estator y el rotor; por lo tanto las fuerzas
generadoras de este par actúan perfectamente iguales y contrarias sea en el
estator o el rotor.
Si se toma en consideración un dínamo que funciona bajo carga, se puede
observar que éste desarrolla al interior un cierto par resistivo de valor proporcional
a la potencia eléctrica generada. El estator del dínamo efectúa sobre el motor un
par opuesto al movimiento.
Por reacción un par igual y contrario se encuentra sobre el estator que tiende de
esta forma a ser arrastrado en el sentido del movimiento; este puede estar
bloqueado rígidamente (para la prueba de rotor bloqueado) o puede estar
bloqueado a través de un dinamómetro tarado, que permitiría medir el par frenante
desarrollado por el dínamo.
El dinamofreno usa esta posibilidad de medida del par transmitido; esta es
constructivamente igual a un dínamo normal pero presenta el estator montado en
rodamientos que le permiten una oscilación amplia. La medida del par se hace con
un sistema de brazos graduados, pesos y burbuja de equilibrio.
86
El dinamofreno es un equipo de prueba útil para la prueba directa de los motores
porque permite una frenada regulable.
El rotor del motor en prueba estará conectado a través de un acoplador que se
encuentra en el eje del dinamofreno.
Siendo perfectamente reversible, el dinamofreno puede funcionar también como
motor y servir de esta forma para la prueba de las máquinas sincrónicas
trabajando como generador eléctrico. En este último empleo el dínamo se
denomina cuplometro.
v Especificación del dinamofreno:
Potencia : 125 hP
Tensión : 440 V
Corriente: 150 A
Velocidad : 1800 rpm
Excitación: 30 V, 3 A
Incluye nivel de burbuja, brazos, peso y contrapeso de medida del par
desarrollado por el motor
Para algunas de las pruebas a realizar con el dinamofreno será necesario
contar con una carga resistiva adecuada para realizar la carga eléctrica del
dinamofreno y con un reostato de excitación.
87
El dinamofreno en el taller se dispondrá en una mesa rodante, que soporte las
vibraciones y exigencias del equipo. No se dejará en una posición fija ya que
puede obstaculizar la manipulación de los motores de prueba, y además solo será
utilizado en una de las pruebas. La mesa del dinamófreno debe poder acoplarse a
la mesa sobre la que se realizarán las pruebas a los motores.
4.3.3.7 Tacómetro. En algunos casos será necesario realizar una medida de la
velocidad que presenta el motor; para no pensar en acoples del tacómetro a los
diferentes tipos de motores se utilizará un tacómetro óptico.
v Especificación del tacómetro
Adecuado para la medición de la velocidad de rotación mediante transductor
óptico
Campo de medida : 50 a 19999 rpm
Alimentación : 4 baterías de 1.5 V
Completo de 5 refractores
Referencia : tacómetro óptico DL 2026 R
Marca : DE LORENZO.
4.3.4 Distribución física del banco. Para la distribución física de los equipos e
instrumentos en el banco de pruebas se consideran las dimensiones de los
mismos entregadas por los fabricantes y las distancias mínimas de seguridad.
88
Tabla 3. Dimensiones de los equipos e instrumentos
Equipo Alto(mm) Ancho(mm) Profundidad(mm)
Autotransformador 1200 490 518
Equipo de medida 144 144 117
Interruptor 170 100 120
Contactor 185 140 140
F. de sobretensión 200 335 400
Fuente C.C. 145 335 255
Conocidas las dimensiones físicas mínimas a manejar en el banco; la distribución
será como se presenta en la figura 8 y éstos son sus componentes:
1 Autotransformador
2 Interruptor Q1
3 Contactor
4 Equipo de medida
5 Fuente de corriente continua
6 Fuente de sobretensión para prueba aislamientos
7 Cajón para cables y otros accesorios necesarios para la realización de las
pruebas
8 Area para barrajes y transformadores de medida (3 transformadores de
corriente y 4 transformadores de potencial)
9 Interruptor Q2.
89
El banco de pruebas tendrá las siguientes dimensiones:
v Alto : 1.8 m
v Ancho : 1.2 m
v Profundidad : 0.7 m
91
Figura 9. Distribución física del banco de pruebas
92
Figura 10. Detalle frontal del tablero de control
93
Muy próximo al banco de pruebas se dispondrá de un mesón de trabajo, donde se
alojará el motor a ensayar; este mesón debe tener el área necesaria para recibir
un motor de 125 hP.
Tabla 4. Dimensiones del motor de 125 hP
Motor(hP) Alto (mm) Ancho (mm) Largo(mm)
125 830 628 1400
De acuerdo con estas dimensiones y pensando en no limitar el área a únicamente
el motor sobre el mesón; este será mínimo de 1m x 1.8 m con una altura de 1m y
la robustez necesaria para soportar el peso de los motores más grandes.
4.3.5 Lista de instrumentos, equipos y materiales. La siguiente lista es un
resumen de los instrumentos, equipos y materiales necesarios para la
implementacion del banco de pruebas; realizada para conocer el posible costo del
banco.
v Autotransformador 103.5 kVA, Up = 500V, Us = 0-500V
v Medidor integrado
v Fuente de corriente continua
v Fuente de sobretensión ( 0 – 4000 V )
v Tacómetro
94
v Interruptor de protección 3 x 150 A , 480V
v Interruptor de protección 2 x 30 A, 120V
v Contactor 170 A, tensión de mando 440V
v 3 Transformadores de corriente 200/5 A, clase 0.5
v 3 Transformadores de potencial 440 / 120V, clase 0.5
v 1 Transformador de potencial 3
120/
3
440 V
v Probador de continuidad
v 30 m de cable 1/0 AWG-THW
v m de cable 2 AWG- THW
v m de cable 6 AWG- THW
v Banco en lámina N° 18
v Cables para conexión banco - motor
4.3.6 Especificación del banco de pruebas para motores eléctricos.
v Tensión de entrada : 440 V (red trifásica) para alimentación del
Autotransformador.
120 V (red monofásica) para alimentación de la fuente
DC, equipo de control y medida.
v Tensión de salida: 0 – 440 VAC
0 – 30 VDC
0 – 4000 VAC para prueba de aislamientos
v Máxima corriente de salida: 152 A en corriente alterna
3 A en corriente continua
95
v Máxima potencia a manejar : 103.5 kVA ( motores de hasta 125 hP)
v Pruebas realizables sobre el banco:
Prueba de vacío
Prueba de aislamiento
Prueba a rotor bloqueado
Prueba de ruido
Prueba de continuidad
Prueba de temperatura
Características de vacío en una máquina sincrónica
Características de cortocircuito en una máquina sincrónica.
v En el banco se realizarán las siguientes mediciones sobre el motor:
Voltajes AC y DC
Corrientes
Resistencia
Frecuencia
Potencia activa
Potencia reactiva
Potencia aparente
Factor de potencia.
96
4.4 MAQUINA BOBINADORA
Al reparar o mantener un motor, generalmente hay que rebobinarlo. Como se
consideró en el capítulo uno (1), el procedimiento más utilizado para bobinar con
hilos es preparar aparte las bobinas y grupos, que una vez devanados, se insertan
por las aberturas de las ranuras semicerradas.
Para realizar esta etapa de la reparación se debe contar con una máquina
bobinadora; la operación consiste en arrollar el hilo conductor alrededor de una
plantilla o molde de dimensiones adecuadas, un número de veces igual al número
de espiras de la bobina a fabricar. La máquina debe permitir el acople de moldes
con las dimensiones correspondientes a cada tipo de motor.
Para evitar tener que disponer de un gran número de moldes diferentes, se puede
contar con un dispositivo ajustable, que se acomode a las dimensiones de las
diferentes bobinas a devanar; en estos tipos de dispositivos pueden ser
devanadas casi todas las formas de bobinas que se necesitan en la práctica.
La máquina bobinadora debe cumplir las siguientes especificaciones:
v Arranque muy suave, para evitar la rotura del hilo, o que se produzca un
excesivo alargamiento del mismo
v Ajuste de la velocidad, para acomodar la velocidad del devanado al tamaño de
la bobina y al diámetro del hilo
97
v Contador incorporado, que detenga instantáneamente la máquina al llegar al
número de espiras previamente seleccionado, bloqueándola hasta que el
contador se regrese a cero
v Paro instantáneo por freno eléctrico, accionado por un pulsador o por el
contador automático
v Sistema conductor de hilos, para poder arrollar en la plantilla uno o más hilos
simultáneamente.
4.4.1 Especificación de la máquina bobinadora. Este tipo de máquinas se ha
desarrollado mucho últimamente, debido a que es necesario reducir los tiempos
de mano de obra para la fabricación de bobinas.
Para la selección de la máquina bobinadora es preciso considerar si es necesario
una gran inversión o si se puede utilizar una máquina sencilla, de acuerdo al
movimiento del taller.
La máquina bobinadora seleccionada es la bobinadora para enrollamientos
lineales DL 1012 A, marca DE LORENZO que tiene las características:
v Para hilos de 0.06 a 1.4 mm de diámetro
v Bobinas de máximo 180 mm de diámetro
v Bobinas de longitud mínima de 5 mm
v Arbol enrollador de 10 mm de diámetro
v Distancia entre las puntas de 250 mm
97
v 2 velocidades de enrollamiento: 1400 y 3000 rpm
v Cambio de marcha con dos velocidades
v Inversión mecánica: automática y manual
Figura 11. Máquina bobinadora
v Rotación de la máquina en sentido horario; mirada por el lado derecho.
98
v La máquina es suministrada con:
1 portabobina para hilos de 0.05 – 0.2
1 portabobina para hilos de 0.3 – 2
1 columna portabobina especial
1 motor monofásico con reóstato electrónico
1 contador mecánico de cinco cifras
1 mesa con cajón en lámina de acero
v Peso neto : 104 kg
v Dimensiones : 800 x 800 x 1600 mm.
4.3 HORNO
Terminado el bobinado, soldados los terminales y verificado eléctricamente el
arrollamiento, la siguiente operación es impregnar los arrollamientos con barniz.
La impregnación hace el arrollamiento estanco a la humedad y evita la vibración
de las espiras de las bobinas en las ranuras; ésto evita cortocircuitos debido al
posible deterioro de los aislamientos.
El barniz aplicado puede ser de dos clases; de secamiento al aire por sí solo, o
que precise un secado en horno; el segundo es siempre preferible por resultar
más efectivo, ya que la humedad solo se elimina con un secado en horno.
99
Generalmente se introduce el inducido en un horno a la temperatura de 120°C y
se deja en él unas tres horas, con el fin de eliminar toda traza de humedad, se
retira luego del horno, se impregna con barniz y se vuelve a introducir finalmente
en el horno, donde deberá permanecer tres horas más expuesto a la misma
temperatura de antes.
Hay varios modelos de hornos por radiación de calor: con tiro forzado o circulación
natural de aire. En algunos casos están provistos o no de aerotermo y
refrigerante para recuperar los disolventes.
4.5.1 Especificación del horno. El horno presentará las siguientes
características mínimas:
v Contará con un sistema de control el cual estará equipado con un
termoregulador y termoregistrador de la temperatura
v Tendrá un aislamiento térmico en sus paredes
v Su radiación de calor será con tiro forzado, que asegurará un reparto equitativo
de las temperaturas en su interior. El rodete recogerá el aire radialmente y lo
inyectará axialmente al elemento a calentar
v Tendrá un regulador de salida de gases; el cual también permitirá hacer
intercambio de aire dentro del horno para obtener un enfriamiento del equipo
tratado más rápido
v Sus dimensiones mínimas para el volumen útil interno serán:
Alto : 1.2m
100
Ancho : 1.0m
Profundidad : 1.6 m
Figura 12. Sección del horno para secado
v El volumen total del horno exteriormente está dado por las siguientes
dimensiones:
Alto : 1.6m
101
Ancho : 1.4m
Profundidad : 1.8m
v Manejará temperaturas entre 120 y 180°C
v Sistema de calefacción a gas.
4.4 LISTADO DE HERRAMIENTAS NECESARIAS
4.6.1 Armado y desarmado.
v Extractores para poleas
v Extractores para rodamientos
v Extractores para tornillos
v Juego de atornilladores estrella
v Juego de atornilladores de pala
v Juego de llaves brístol 0.5 a 3/8”
v Juego de llaves boca fija 1/4 a 1”
v Juego de llaves de copa 3/8 a ¼”
v Llave expansiva 10”
v Hombresolo 10”
v Juego de llaves mixtas N°6 a N°24
v Juego de cortadores de empaque
v Pinza saca pines
102
v Hoja de sierra
v Martillo
v Marco para segueta
4.6.2 Bobinado.
v Cortafríos
v Alicates
v Pinza de puntas
v Pistola para soldar
v Guillotina para medir y cortar tiras de aislamiento
v Deslizadera metálica para el empaquetado de devanados en las ranuras
v Plantillas para bobinas.
4.7 DESCRIPCION DE LA PLANTA FISICA
Después de especificar los equipos necesarios, desde el punto de vista eléctrico
para la reparación de los motores eléctricos; ahora se realizará un breve análisis a
la infraestructura necesaria para poder maniobrar los diferentes tipos y tamaños
de motores a recibir en el taller.
103
Para realizar el bosquejo de la planta física del taller se deben considerar las
especificaciones físicas de cada uno de los equipos y la línea de trabajo con la
cual el taller funcionará, tratada en el capitulo número cinco, con el fin de distribuir
los equipos y espacios de la mejor manera.
4.7.1 Distribución de la planta física. De acuerdo a la línea de trabajo del taller,
para la reparación de un motor eléctrico se deben desarrollar cada una de las
siguientes etapas en su orden:
v Recepción del motor
v Revisión y ensayos
v Desmontaje
v Toma de datos
v Reparación o modificación
v Prueba
v Entrega y facturación.
Para el desarrollo completo de esta línea de trabajo el taller contará entonces con
las siguientes áreas:
v Revisión y pruebas
v Reparaciones ( bobinados )
v Barnizado
v Almacén
v Bodega
104
v Oficinas.
Para el dimensionamiento y la descripción física de cada una de las áreas, se
considerarán las especificaciones físicas de algunos de los equipos, mencionadas
en el capítulo número cuatro.
Tabla 5. Especificaciones físicas de los equipos ( dimensiones en metros )
Equipo Alto Ancho Profundo
Banco de pruebas 1.8 1.2 0.7
Mesón para revisión y pruebas 1 1 1.8
Freno en mesa móvil 1.5 1 1.5
Mesón para reparación 1 1 2
Máquina bobinadora 1.6 0.8 0.8
Horno 1.6 1.4 1.8
A continuación se asignarán las tareas a realizar e indicarán las dimensiones
mínimas requeridas en cada una de las diferentes áreas.
4.7.1.1 Revisión y pruebas. En esta zona del taller se realizarán las siguientes
tareas:
v Recepción del motor
v Revisión y ensayos
v Pruebas para entrega.
105
Para la realización de cada una de las tareas, en esta área se ubicarán los
siguientes equipos:
v Banco de pruebas para motores
v Mesón para revisión y pruebas
v Freno dinamométrico en mesa móvil.
Considerando las dimensiones de dichos equipos, los espacios necesarios para la
manipulación de los mismos por los operarios y espacios de circulación, las
dimensiones mínimas para el área de revisión y pruebas serán 5m x 5m.
4.7.1.2 Reparaciones ( bobinados ). En esta área del taller se desarrollarán los
siguientes trabajos:
v Desmontaje
v Toma de datos
v Reparación o modificación; etapa en donde se realizará el bobinado del motor
eléctrico o cualquier otra reparación necesaria.
Para la realización de los trabajos mencionados, en esta área deben estar
ubicados:
v Máquina bobinadora
v Mesón para reparaciones.
106
El área mínima para el desarrollo de las tareas en la zona de reparaciones será de
5m x 8m.
4.7.1.3 Barnizado. En el área de barnizado de los motores se encontrará
únicamente el horno para precalentado y curado, ya que la impregnación del
barniz se realizará en la zona de reparaciones.
Para dimensionar el área de barnizado se debe considerar además del volumen
del horno, el espacio necesario para prever el fácil acceso al horno de motores de
diferentes tamaños y pesos ( de hasta 125 hP ).
Las dimensiones mínimas del área de barnizado serán entonces de 4m x 6m;
dentro de la cual se realizarán los cimientos necesarios para la base del horno.
4.7.1.4 Almacén. El taller contará con un almacén en el cual se guardarán en
estantes apropiados las herramientas, materiales y repuestos necesarios en el
taller.
Las dimensiones mínimas del área del almacén serán de 4m x 4m.
4.7.1.5 Bodega. Para mantener un buen orden en el taller, habrá una pequeña
bodega que alojará los motores ya reparados o por reparar y los accesorios o
107
partes de los motores que no es necesario dejar con el motor durante su
manipulación en el taller.
En la bodega habrá estantes para los motores pequeños y sus partes y un espacio
libre en el piso para los motores más grandes.
Las dimensiones mínimas de la bodega serán de 4m x 6m con un fácil acceso.
4.7.1.6 Oficinas. Se necesitarán mínimo dos oficinas, una oficina técnica en
donde se llevará el registro de cada motor que ingresa al taller y donde se
analizarán las soluciones para la reparación de un motor, una oficina de gerencia
y una recepción para atención al cliente.
4.7.2 Planta física. La distribución las zonas y de los equipos dentro de cada una
de ellas se puede observar en los planos de plantan física de los anexos:
v Plano 1 : Acometida general en media y baja tensión disposición de equipos.
v Plano 2: Instalaciones eléctricas y telefónicas del taller.
El área del lote dispuesto para la planta física del Taller industrial para diagnóstico,
pruebas y reparación de motores eléctricos deberá ser mínimo de 12 m de frente
por 20 m de fondo.
108
Para la manipulación de cualquier tipo de motor a recibir en el taller se debe
pensar en el manejo de motores grandes (125 hP), motores que pueden pesar
hasta 700 kg; por esto el taller deberá contar con un pequeño puente grúa que
permita trasladar el motor de dicho peso por la zona de revisión y pruebas, zona
de reparaciones (bobinados) y zona de barnizado. Para esto la planta física del
taller en estas tres zonas deberá tener una altura mínima de 5m. En el almacén, la
bodega y las oficinas del taller puede contarse con una altura de 2.5 m.
El acceso al taller debe permitir el fácil ingreso de vehículos que transporten los
motores hasta donde se inicia la línea de trabajo.
La ubicación propuesta para el taller es en la ciudad de Bogotá en el barrio
Fontibón, debido a su importancia como zona industrial, buenas vías de acceso,
fácil consecución de materia prima y bajos costos de arrendamiento.
4.8 ESPECIFICACIONES ELÉCTRICAS DE LA PLANTA
Para el funcionamiento de los equipos especificados para el taller, éste debe
contar con niveles de tensión de 120 V, 220 V y 440V. Para una carga de 112.5
kVA.
109
4.8.1 Memorias de cálculo.
4.8.1.1 Acometida T - Alumbrado
Tabla 6. Cuadro de cargas T-Alumbrado
Equipo kVA Factor de demanda Carga demandada
Alumbrado 8.54 1 8.54
Carga de Cálculo: 8.54 KVA
Tensión nominal 208/120 V.
I. Conductor: 23.7 A
Acometida: 3#10 + 1#10 + 1 # 10T - 1" (AWG, THW, 75 C, Cu.)
Interruptor automático: 3 x 30 A
4.8.1.2 Acometida Banco de pruebas
Tabla 7. Cuadro de cargas de acometida Banco de pruebas
Equipo kVA Factor de demanda Carga demandada
Autotrafo 103.5 1 103.5
Carga de Cálculo: 103.5 KVA
Tensión nominal 440 V.
110
I. Conductor: 135.8 A
Acometida: 3#1/0 + 1#2 + 1#4T – 3” (AWG, THW, 75 C, Cu.)
Interruptor automático: 3x150 A.
4.8.1.3 Acometida T-Distribución general
Tabla 8. Cuadro de cargas T-Distribución general
Equipo kVA Factor de demanda Carga demandada
Alumbrado y
autotrafo 112.5 1 112.5
Carga de Cálculo: 112.5 KVA
Tensión nominal 440 V.
I. Nominal: 147.6 A
I. Conductor 147.6*1.25 = 184.5 A
Acometida: 3#3/0 + 1#1/0 + 1#4T – 4” (AWG, THW, 75 C,
Cu.)
Interruptor automático: 3x200 A.
4.8.2 Cálculo del transformador general
T – Alumbrado: 8.54 kVA
111
Autotransformador: 103.5 kVA
Potencia transformador: 112.5 kVA
Voltaje primario: 11.4 kV.
Voltaje secundario: 440/254 V.
Grupo de conexión: Dy5
4.9 MEMORIAS DE CÁLCULO ILUMINACIÓN
Para los cálculos de iluminación de cada una de las áreas del taller se utilizó el
método del lumen, tomado del Manual de iluminación de Schréder(11):
E = ( N * Φ * K ) / A Ecuación 9. Iluminancia
Siendo:
N = número de luminarias [Un].
∅ = flujo total de la luminaria [lúmenes].
E = Iluminancia [lux]
A = Área del local [m2]
K = Factor de utilización; depende de la luminaria, la altura y el área del
local. Se obtiene de aplicar dichas variables sobre las curvas iso K(11) del
_____________
(11) Catálogo de fabricante de luminarias, guía de cálculo. Schréder, 1998
112
manual de iluminación Schréder.
K = 0.8 * 4 * X Ecuación 10. Factor de utilización
Dónde:
0.8 : factor de corrección
4 : Constante por tipo de luminaria
X: Valor entregado por la curva iso K (E/IK/20)(11).
4.9.1 Área de producción.
v Iluminancia mínima requerida: 500 lux(12).
v Tipo luminaria: fluorescente industrial - cerrado 2x32W, con un flujo de 2950
lúmenes por bombilla, según datos del fabricante.
v Instalación: descolgada de techo (0.2 m).
v Altura del local: 3.5 m.
v Plano de trabajo: 1.0 m.
v Altura de montaje: 3.5 – (0.2+1.0) = 2.3 m.
v Dimensiones del local: 13.3 m * 7.5 m.
v Area del local: 99.75 m2.
______________
(11) Catálogo de fabricante de luminarias, guía de cálculo. Schréder, 1998
(12) Niveles de iluminación mínimos requeridos según el local, recomendados por Schréder
113
Cálculo de K:
Mediante la curva iso K calculamos el factor de utilización, usando la geometría
del local, así:
K = 0.8 * 4 * 17.5
K = 56 %
E = ( N * Φ * K ) / A
N = (E * A) / (Φ * K)
N = (500 * 99.75) / [ (2950 * 2 ) * 0.56]
N = 15 luminarias
4.9.2 Cálculo de iluminación de las otras áreas. En la siguiente tabla se
presenta en forma resumida los resultados de los cálculos de iluminación para las
otras áreas del taller, los cuales se realizaron siguiendo el mismo procedimiento
utilizado para el área de producción.
114
Tabla 9. Cálculos de iluminación
BODEGA ALMACEN OFICINA RECEPCION PARQUEO
Iluminancia 500 lux 200 lux 400 lux 400 lux 200 lux
Tipo de luminaria Fluorescente
2 x 40 W
Fluorescente
2 x 40 W
Fluorescente
parabólica 2x32
Fluorescente
parabólica 2x32
Fluorescente
2x40W
Flujo luminoso de la luminaria 3200 lúmenes 3200 lúmenes 2950 lúmenes 2950 lúmenes 3200 lúmenes
Instalación Descolgada Descolgada incrustada incrustada Descolgada
Altura del local 3.5m 3.5m 2.5m 2.5m 3.5m
Plano de trabajo 1.0m 1.0m 0.7m 0.7m 1.0m
Altura de montaje 2.3m 2.3m 1.8m 1.8m 2.3m
Dimensiones del local 5m * 4m 4m * 4m 4m * 3m 3.5m * 6.5m 6.3m * 3.8m
Area del local 20m2 16m2 12m2 22.75m2 23.94m2
X 15.8 15.2 15.8 16.8 16
K 50.5% 48.6% 50.56% 53.76% 51.2%
Número de luminarias 3 1 2 3 2
115
5 LINEA DE TRABAJO DEL TALLER
Cuando un motor eléctrico llega al taller para ser ensayado o reparado, es
necesario que todas las operaciones a realizar, desde la recepción de la máquina
hasta su facturación y entrega, estén organizadas de una manera sistemática.
La línea de trabajo del taller desarrollará los siguientes pasos:
v Recepción del motor
v Revisión y ensayos
v Desmontaje
v Toma de datos
v Reparación o modificación
v Prueba
v Entrega y facturación.
A continuación se hará una breve descripción de las tares a desarrollar en cada
uno de las etapas de la línea de trabajo, en su respectivo orden.
116
5.1 RECEPCION DEL MOTOR
En el momento en el que ingresa la máquina al taller, se deben tomar una serie
de datos que facilitarán todo el proceso mientras la máquina se encuentre en el
taller; deberá anotarse en primer lugar el nombre del fabricante, los datos que
consta de placa de características (tipo, potencia, numero de fabricación, etc.), así
como hacer una lista de los accesorios que acompañan a la máquina y el estado
general en que se encuentran.
Es importante registrar la fecha de recibo y especialmente la fecha de entrega
deseada por el cliente, para desarrollar un buen plan de trabajo y cumplir sus
expectativas. Se deben también conocer las observaciones del cliente sobre el
funcionamiento actual del motor o los efectos del posible fallo.
Todos los datos descritos anteriormente deben quedar consignados en una tarjeta
de recepción que identifique a la máquina y que sea un formato impreso, para no
pasar por alto ningún dato.
La tarjeta de recepción debe ser diseñada de tal forma que pueda ser unida al
motor correspondiente y resista las diferentes etapas de la línea de trabajo. En la
siguiente tabla se muestra un modelo de la tarjeta de recepción.
117
Tabla 10. Modelo de tarjeta de recepción
TRABAJO N°
FECHA ENTRADA ______________________
ENTREGA ______________________
CLIENTE _________________________________
DIRECCION _________________________________
TELEFONO _________________________________
TRABAJO N°
MARCA _____________________ N° MÁQUINA _____________
TENSION ____________________ POTENCIA _____________
VELOCIDAD _________________ FRECUENCIA _____________
OBSERVACIONES ____________ ACCESORIOS ____________
____________________________ __________________________
____________________________ __________________________
5.2 REVISION Y ENSAYO DEL MOTOR
La revisión de la máquina se efectuará en el banco de pruebas, en donde se
determinará la falla y su causa, y se conocerán la serie de trabajos requeridos
para su reparación.
Los datos obtenidos de la revisión y ensayo del motor se deben registrar en una
ficha de revisión que irá identificada con el mismo número de orden de la tarjeta
118
de recepción. La ficha debe registrar todas las operaciones a efectuar, lo que
permitirá realizar un presupuesto aproximado del costo de la reparación.
Tabla 11. Ficha de revisión
CLIENTE TRABAJO N° __________
MARCA _______________ Tensión ______________ Velocidad _____________
N° MAQUINA __________ Potencia ______________ Frecuencia ____________
RESULTADOS DE LAS PRUEBAS
VACIO RUIDO
AISLAMIENTOS CONTINUIDAD
ROTOR BLOQUEADO TEMPERATURA
OBSERVACIONES
TRABAJOS A REALIZAR
Desmontaje __________________ Cambiar colector _______________ Ventilador __________________
Limpieza ____________________ Cambiar escobillas _____________ Condensador _________________
Cambiar rotor_________________ Rodamientos __________________ Control ajustes________________
Cambiar estator _______________ Portaescobillas _________________
Rebobinar rotor _______________ Escudos ______________________ Montaje ______________________
Rebobinar estator ______________ Tapas ________________________ Ensayo _______________________
Bobinar polos __________________ Caja de bornes _________________ Pintura _______________________
Impregnado y Secado ___________ Placa de bornes ________________
MATERIALES
OBSERVACIONES
FECHA Toma de datos ________________
Entrega ______________________
RESPONSABLE
119
DATOS DE LOS ARROLLAMIENTOS
ESTATOR
Arrollamiento Paso Dimensiones bobinas
Por fase Aislamiento ranuras
Por bobina
Ø hilos
ESQUEMA DE BOBINADO
Clave del esquema
ROTOR
Por fase Conductores Dimensiones bobinas
Por bobina Aislamientos
Ø hilos
N° ranuras
N° polos
ESQUEMA DE BOBINADO
Clave del esquema
Cuando es necesario rebobinar, se deben tomar cuidadosamente los
correspondientes datos del arrollamiento original (número de espiras, diámetro del
conductor, etc.), estos deben permitir repetir exactamente el arrollamiento; en el
numeral 5.3 se especifica la información mínima que debe contener la toma de
120
dichos datos, los cuales se consignarán en un formato al reverso de la ficha de
revisión.
En la mayoría de los casos para poder localizar exactamente una falla, es
necesario desmontar la máquina. Esta operación se debe realizar con mucha
precaución.
5.3 DESMONTAJE Y TOMA DE DATOS
El motor debe desmontarse y montarse con mucho cuidado, ya que hacerlo de
una manera defectuosa puede acarrear peligrosas consecuencias, como deterioro
de los arrollamientos, desperfectos en el eje del rotor, etc.
El desmontaje de la máquina se realizará con la herramienta adecuada para cada
caso, con el fin de no tener que recurrir a golpes o esfuerzos indebidos. Es
importante realizar marcas de posición de las piezas para no cometer errores en el
montaje.
Todas las piezas de la máquina y los accesorios que trae, deberán ser
almacenados de tal forma que no puedan extraviarse piezas, y que no exista el
riesgo de montar equivocadamente una pieza en una máquina a la que no
corresponde.
121
La gran mayoría de fabricantes, proporcionan instrucciones muy completas sobre
el montaje y servicios de sus motores, lo cual es de mucha ayuda para la
manipulación correcta de la máquina.
La toma de datos de los arrollamientos, es una operación de gran importancia,
puesto que de ello depende que la reparación de la máquina sea correcta. La
toma de datos consiste en anotar cuidadosamente todas las características
necesarias del arrollamiento original de la máquina, con el fin de poder efectuar un
rebobinado idéntico, o para poder calcular los datos del nuevo arrollamiento.
La toma de datos se efectúa antes de deshacer el arrollamiento correspondiente,
Se debe conocer:
v Número de polos
v Número de ranuras
v Esquema de bobinado
v Dimensiones de las bobinas
v Número de conductores de cada bobina. Una bobina simple está constituída
por un solo conductor por espira, pero se debe tener cuidado con otros tipos de
bobinas que tienen más de un conductor por cada espira
v Cantidad de espiras. Número de vueltas de cada bobina, en donde se debe
tener cuidado en si es una bobina simple o no
v Diámetro del hilo conductor utilizado
122
v Aislamiento de los conductores
v Longitud máxima que las cabezas de bobinas sobresalen.
5.3.1 Desmontaje de los arrollamiento. Los arrollamientos de los motores
eléctricos generalmente están impregnados de barniz que en el momento de
desmontar está endurecido. Para extraerlos, es conveniente calentar el
arrollamiento a una temperatura superior a la temperatura límite de la clase de
aislamiento del barniz, para que éste quede reblandecido.
Si el arrollamiento no ha de aprovecharse, se cortarán todas las cabezas de
bobinas del lado opuesto al que se encuentran las conexiones, se retiran las
cuñas aislantes de las aberturas de las ranuras y se sacará el resto del
arrollamiento tirando de las cabezas de bobinas restantes. En esa fase se cuenta
el número de conductores que tiene cada lado de bobina y se mide el diámetro de
todos los conductores de un lado de una bobina.
Retirado el arrollamiento original, se extraen los cajetines del aislamiento de las
ranuras, y se toma nota del espesor, clase y dimensiones de tal aislamiento.
5.3.2 Toma de datos de las conexiones. Para determinar las conexiones de
arrollamiento trifásico de una máquina eléctrica, después de reblandecido el
barniz, se cortan los amarres que sujetan la corona de cabezas de bobinas, y se
ponen todas las conexiones al descubierto.
123
Siguiendo los cables desde la caja de bornes del motor hacia el arrollamiento, se
encontrarán por lo menos tres conductores fácilmente reconocibles. Se cuenta el
número de terminales que hay conectados a cada uno de estos conductores, y se
investiga cuál es la conexión del arrollamiento.
5.4 REPARACION
De acuerdo a la tarjeta de revisión y ensayo de la máquina, se desarrolla una
orden de trabajo en donde se asignan las operaciones a realizar sobre la máquina,
con el programa más conveniente.
Tabla 12. Orden de trabajo
OPERACIÓN ______________________ Trabajo N° ____________________
Operario ________________________ Recibido __________________________
Concluido _________________________
Estator / rotor Esquema del arrollamiento ___________
N° total de bobinas _________________
Paso ____________________________ Dimensiones de las bobinas
N° hilos/bobina ____________________
N° hilos en paralelo _________________
Diámetro hilo ______________________
Aislamiento hilo ____________________
OTRAS REPARACIONES
Observaciones
124
Control materiales y tiempos
MATERIALES Unid. Cant. V unit. V total
1
2
3
4
Total materiales
Mano de obra 1ª
Mano de obra 2ª
Total mano obra
Transporte
Otros
TOTAL
Observaciones
Después de realizada cada operación se debe realizar un estricto control de
calidad mediante el cual se van verificando cada una de las tareas. Es necesario
ir realizando al motor las pruebas correspondientes a medida que el proceso lo
exija, por ejemplo, después de bobinado completamente el motor, antes de
realizar la impregnación con el barniz se debe probar el aislamiento de los
devanados; de esta forma se irá garantizando la reparación correcta de la
máquina.
125
5.5 PRUEBAS
Después de ensamblar completamente el motor, se realizarán sobre él, cada una
de las pruebas propuestas por el taller:
v Prueba de vacío
v Prueba a rotor bloqueado
v Prueba de aislamiento
v Prueba de continuidad
v Prueba de ruido
v Prueba de temperatura
v Características de vacío en máquinas sincrónicas
v Características de corto circuito en máquinas sincrónicas.
Estas pruebas se desarrollarán con el fin de verificar el buen funcionamiento de la
máquina después de reparada; lo que asegurará y garantizará que los trabajos
han sido realizados de la manera correcta.
5.6 ENTREGA Y FACTURACION
Al completar cada una de las etapas de la línea de trabajo del taller, mediante la
información entregada por la tarjeta de revisión y las órdenes de trabajo, con sus
informes de tiempo y materiales respectivos, se podrá facturar el costo total de la
126
reparación; de hay la importancia que en cada una de las órdenes de trabajo,
como en toda la documentación que circule por el taller, deberá constar siempre el
número de identificación del trabajo, para agilizar todo el proceso y en
consecuencia su correspondiente entrega.
Todo el proceso debe realizarse de la manera mas rápida posible, bajo un buen
programa de trabajo, asegurando ante todo un excelente manejo de calidad; con
el fin de suplir las exigencias y necesidades de los clientes, demostrando la
competitividad del taller.
127
6 EVALUACION DEL PROYECTO
Para realizar la evaluación económica del proyecto el primer paso será identificar
los costos que afectan el mismo, para así poder estructurar finalmente el proyecto
de inversión y hacer su evaluación.
Conocidos los costos de inversión, el siguiente paso será identificar los costos
totales de operación para un determinado volumen de trabajo y un supuesto de
ingresos; obtenidos de un estudio de mercado realizado mediante un sondeo a los
talleres existentes y a la industria demandante del servicio.
Partiendo de los resultados obtenidos en los dos primeros pasos, la evaluación
económica se realiza a través de la presentación sistemática de los costos y
beneficios del proyecto mediante un flujo de fondos que nos permitirá concluir si el
proyecto es rentable.
Para tener una idea más clara de la rentabilidad, los resultados obtenidos del flujo
de fondos se llevarán a valor presente neto y se obtendrá la tasa interna de
retorno (TIR) del proyecto.
128
6.1 COSTOS DE INVERSION
A continuación se presenta una relación de los costos de inversión necesarios
para la puesta en marcha del taller; estos costos se obtuvieron de cotizaciones
realizadas con base en las especificaciones entregadas en el capítulo número
cuatro (4).
Tabla 13. Costos del banco de pruebas ( en pesos )(13)
Equipo Un Cantidad Valor unitario Valor total
Autotransformador 103.5kVA
Medidor integrado
Fuente de CC 0-30V, 3 A
Fuente de sobretensión
(0-4000V)
Megger kyoritsu 1000V
Tacómetro
Interruptor 3 x 150 A , 480V
Interruptor 2 x 30 A, 120V
Contactor 170 A, tensión de
mando 440V
Transformadores de corriente
200/5 A, clase 0.5
Un
Un
Un
Un
Un
Un
Un
Un
Un
Un
1
1
1
1
1
1
1
1
1
3
14’550.000
1’038.000
999.000
3’036.000
498.000
86.000
491.000
16.300
1’410.000
59.400
14’550.000
1038000
999.000
3’036.000
498.000
86.000
491.000
16.300
1’410.000
178.200
129
Transformadores de potencial
440 / 120V, clase 0.5
Transformador de potencial
440/1.73 / 120/1.73 V
Probador de continuidad
Cable 1/0 AWG-THW
Cable 2 AWG- THW
Cable 6 AWG- THW
Banco en lamina N° 18
Cables para conexión banco
a motor
TOTAL
Un
Un
Un
M
M
M
Un
Un
3
1
1
30
10
10
1
8
71.700
71.700
32.000
1.820
1.310
1.110
250.000
2.500
215.100
71.700
32.000
54.600
13.100
11.100
250.000
20.000
22´970.100
Tabla 14. Costos de inversión del proyecto ( en pesos)(13 )
Descripción Costo
Banco de pruebas para motores
Máquina bobinadora
Horno
Freno dinamométrico
22’970.100
8’613.000
4’615.000
10’330.000
130
Herramientas y otros equipos
Subtotal maquinaria, equipos y herramientas
Adecuacion Planta física
Costos de pre-operación
Trámites legales
Publicidad
Seguros
2’350.000
48´878.100
20’000.000
5´000.000
1’500.000
1´500.000
690.000
TOTAL INVERSION 77´568.100
6.2 ESTUDIO DE MERCADO
Para tener una idea clara del estado actual del mercado en el campo de trabajo
del taller se consideraron los siguientes factores:
v Potencial del mercado.
v Participación de la competencia en el mercado.
v Capacidad de expansión del mercado y estrategias.
____________
(13) Estudio realizado en el segundo semestre de 2000, en pesos, moneda corriente colombiana.
131
6.2.1 Potencial del mercado. Consiste en conocer los posibles clientes o
usuarios del servicio ofrecido; para esto se tomó una muestra compuesta por 10
fábricas representativas de los sectores industriales más importantes del país, las
cuales se seleccionaron porque tienen diversos tipos de motores instalados y de
gran variedad de potencias, con una carga instalada mayor a 300 kVA, estas son:
Alfan Empaques Flexibles, Plastilene, Concentrados plásticos (Industria del
plástico); Conalvidrios (industria del vidrio) ; Central de mezclas, Cementos
Diamante (Industria del cemento); Cervecería Leona, Cervecería Bavaria
(Industria de la Cerveza); Pollo Andino e Induaves (Industria Avícola); ubicadas
todas en la ciudad de Bogotá y sus alrededores.
En cada una de las industrias seleccionadas se realizó la siguiente encuesta:
v Cantidad de motores eléctricos instalados.
v Potencias representativas.
v Tipo de mantenimiento realizado.
v Fallas más comunes que presentan los motores.
v Frecuencia del mantenimiento realizado.
v Forma de solucionar la falla, cuando se presenta.
De esta actividad se puede concluir qué tan grande es el mercado (respecto a la
muestra), del servicio ofrecido por el taller. De acuerdo a las encuestas, el 4.2%
de los motores (aproximadamente 400 unidades), son sometidos a mantenimiento
correctivo (reparación) anualmente; resultado de tomar en cuenta la totalidad de
132
los motores instalados (9500 unidades) en las fábricas escogidas, (motores de
diferentes tipos y potencias).
6.2.2 Participación de la competencia en el mercado. Del análisis del ítem
anterior se puede concluir que el mercado para el cual ofrece sus servicios el
taller, es un mercado importante, a pesar de que solamente se realizó el sondeo
en diez fábricas, que son un porcentaje muy pequeño, cerca del 1.9%, de la
totalidad de industrias que hay en la ciudad y sus alrededores con las
características referenciadas, (aproximadamente 527 industrias) .
Para poder realizar una estimación del tamaño total de ese mercado se debe
considerar la capacidad de la competencia que maneja parte de ese mercado,
para esto se consideró la experiencia de talleres existentes como:
v LKS
v Inter Servicios Eléctricos ISE Ltda
v Bobinados Omega
v Eléctricos, Ingeniería y servicios Ltda
v JHS
v Eléctricos Parra Ltda
v Servicios Electroindustriales T&A.
Estos talleres fueron escogidos teniendo en cuenta su trayectoria y
reconocimiento en el medio, así como su infraestructura, ingresos y también
133
porque algunos son representantes del principal fabricante de motores en
Colombia.
En los mencionados talleres se realizó la siguiente encuesta:
v Tipos de motores que se reparan
v Pruebas que realizan
v Principales clientes
v Costos de operación
v Aproximación de ingresos anuales.
Como resultado de estas encuestas se concluyó que de los aproximadamente 400
motores reparados anualmente, según la pequeña muestra de fábricas
encuestadas, menos del 30% es atendido por la competencia; a otro 30% se le
realiza el mantenimiento correctivo internamente (con personal especializado de la
misma fábrica), pero se demuestra insatisfacción por la cantidad de tiempo que se
utiliza para las reparaciones y por el alto costo que esto conlleva; y el 40%
restante tiene problemas en la consecución y ejecución del mantenimiento
correctivo a los motores, debido a la calidad en el mantenimiento y la cantidad de
tiempo utilizado.
Aplicando los resultados del estudio de mercado a la totalidad de las industrias a
servir, se puede concluir:
134
v La cantidad total de motores instalados en las industrias con características
similares a las escogidas, es de aproximadamente 500.000 motores, de esta
cantidad el 4.2% es sometido anualmente a mantenimiento correctivo, que
representa 21.000 motores
v De los 21.000 motores sometidos anualmente a reparaciones, el 60% ya esta
cubierto por la competencia o por las mismas fábricas para la realización del
mantenimiento correctivo cuando éste se requiera. El 40% restante que
representa 8.400 motores, tiene serios problemas en el servicio de
mantenimiento correctivo, necesidad que buscará suplir en parte el taller
v Para conocer el tamaño aproximado del mercado total, para el servicio ofrecido
por el taller, es posible hablar de una potencia “promedio” de 10 hP por motor,
lo que representaría 84.000 hP anuales.
La encuesta también entregó una idea de los ingresos que puede recibir un taller
de este tipo, los costos de operación y la calidad de servicio que ofrecen cada uno
de los talleres visitados.
6.2.3 Capacidad de expansión del mercado y estrategias. Las principales
estrategias de mercadeo para el taller serán:
v Ofrecer un servicio de calidad, eficiente, oportuno, con garantía y a un muy
buen precio, que permita la introducción del servicio al mercado
v Anualmente fabricantes de motores eléctricos como SIEMENS Colombia,
venden un número considerable de motores eléctricos (75000 unidades) de las
135
cuales el 30% son para exportación y del 70% restante, el 65% (34125
unidades) son vendidos en Bogotá ; lo que genera una expansión del mercado;
una estrategia a desarrollar es conseguir ser representantes autorizados tanto
de este fabricante, como de otros influyentes en el medio
v Es posible también ampliar el mercado, buscando la rentabilidad del proyecto,
si se ofrece un servicio de mantenimiento preventivo a las diferentes
industrias.
6.2.4 Ingresos para el taller. De las encuestas realizadas tanto a los talleres
como a la industria se puede conocer estadísticamente un promedio de los
ingresos esperados anualmente por el taller.
Los costos de reparación y pruebas de un motor eléctrico, dependen directamente
del tamaño y tipo del motor, así como de la información consignada en la tarjeta
de revisión y en las órdenes de trabajo(14).
Actualmente, de acuerdo a las encuestas realizadas a diferentes talleres, los
costos promedio de reparación ( generalmente bobinado) de algunos tamaños de
motores eléctricos, son los siguientes:
____________
(14) En el capítulo cinco se describe la información que debe llevar la tarjeta de revisión y la orden
de trabajo de cada motor.
136
Tabla 15. Costos de reparación de algunos motores(15)
Potencia (hP) Tipo Costo de reparación
1 Inducción $40.000
10 Inducción $115.000
25 Inducción $270.000
75 Inducción $650.000
125 Inducción $1.300.000
Considerando estos costos promedio, el potencial del mercado para el taller, los
ingresos mínimos requeridos para el sostenimiento del mismo y la
capacidad del taller se proyecta como meta mínima reparar 800 hP
mensualmente ( 9600 hP anuales), que representan el 11.4% del mercado que
inicialmente el taller buscará cubrir; en motores de diferentes tipos y potencias.
Estos 800 hP a reparar mensualmente resultan de la siguiente consideración:
El taller está equipado para atender diariamente la reparación de 60 hP;
inicialmente solo contará con el personal necesario para realizar la reparación de
35 a 40 hP diariamente, que multiplicado por los aproximadamente 23 días habiles
que tiene un mes, entrega el total de hP propuestos mensualmente. Esta
consideración nace de la optimizacion de los trabajos a realizar en el taller desde
____________
(15) Estudio realizado en el segundo semestre de 2000, en pesos, moneda corriente colombiana.
137
la recepción del motor hasta su facturación y entrega, considerados en el capítulo
número cinco.
Como valor unitario de la reparación de un hP se tomará $17.309 que resulta de
considerar los costos totales de operación del taller(16) y el precio promedio del
mercado actualmente.
6.3 ORGANIZACIÓN ADMINISTRATIVA
Es importante considerar el organigrama del taller, ya que esto influye en gran
medida en los costos de operación del mismo (por nómina), y además permite
identificar las funciones a realizar para el buen desarrollo del mismo. Para el
desarrollo del proyecto se considera necesaria la siguiente organización:
____________
(16) El análisis unitario del costo por reparación de un hP se presenta en la tabla número 18
GERENTEGENERAL
JEFE DEDEPARTAMENTO
TECNICO
ASISTENTE DEGERENCIATECNICO TECNICO
138
Las principales funciones de cada una de los departamentos serán las siguientes:
v GERENTE GENERAL: se encargará de manejar la comercialización del
servicio, mercadeo, publicidad, contabilidad y en general desarrollará las
funciones administrativas que requiere el funcionamiento de un taller de este
tipo
v JEFE DE DEPARTAMENTO TECNICO: será el encargado de verificar la
calidad del servicio prestado, manejará toda la parte técnica del taller,
pensando siempre en la optimización de los trabajos y en el mejoramiento del
servicio
v ASISTENTE DE GERENCIA : será el auxiliar del gerente general en todas sus
tareas
v TECNICO: Bajo la supervisión de el jefe del departamento técnico, realizará el
diagnóstico, las pruebas y las reparaciones sobre los motores recibidos en el
taller.
6.4 FLUJO DE FONDOS DEL PROYECTO (17)
El flujo de fondos se define para toda la vida útil del proyecto o para todo el
horizonte de evaluación; presenta los costos desembolsados y los ingresos
(beneficios) recibidos en todos los años del proyecto.
____________
(17) Estudio realizado en el segundo semestre de 2000, en pesos, moneda corriente colombiana.
139
Conociendo los costos de inversión del proyecto, para realizar un flujo de fondos
real también se manejarán los costos de operación totales, compuestos por los
costos fijos y los costos variables.
Para poder realizar la evaluación del proyecto mediante un flujo de fondos se
deben tener claros los siguientes aspectos:
v Inversión : $ 77´568.100
v Capital propio : $ 27´568.780
v Financiación: $ 50´000.000
Tasa de interés efectiva anual 13.58 % más 9.2% (total 22.78%)(18) a 10 años
sobre saldos . A partir de la entrada en operación de la planta.
v Vida útil : 20 años
v Costos de operación : Para conocer los costos de operación se consideraron
v los costos fijos, costos variables, inversiones y costos de pre-operación. En el
flujo de caja se presenta el detalle de los mismos
v Seguros : 1 % de los bienes depreciables anualmente
v Valor de salvamento: 10%
v Ingresos : 9600 hP reparados anualmente (800 hP mensuales), con un
incremento anual del 2.5% a partir del tercer año.
v Impuestos : 35 %
____________
(18) Fuente: Instituto de Fomento Industrial IFI, intermediario Davivienda. Credito febrero año 2001
para microempresa según clasificación del IFI.
140
Establecidos los datos anteriores, es importante analizar la financiación del
proyecto, para identificar el tipo de amortización y el valor de la cuantía a pagar
anualmente.
6.4.1 Financiación. La inversión total del proyecto será de $77´568.100, de los
cuales será necesario financiar el 65.5% que representa 50 millones de pesos.
Este capital financiado tendrá una tasa de interés del 22.78% efectivo anual a 10
años (proyección en pesos constantes), a partir de la entrada en operación de la
planta.
La deuda se pagará por amortización simple, en donde la amortización real es
constante:
Amortizaciones: 000.000'5$10
000.000´50$=
años anuales
En este tipo de amortización el valor del interés y la cuota a pagar varían, como
lo muestra la siguiente tabla.
Tabla 16. Análisis de crédito.
DESCRIPCION 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20PRESTAMO 50TASA DE INTERES (E.A) 22.78%PLAZO 10 AÑOSPAGO CAPITAL 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5PAGO INTERESES 11.3 10.2 9.11 7.97 6.83 5.69 4.55 3.41 2.27 1.13 SALDO DEUDA
45 40 35 30 25 20 15 10 5 -
141
6.4.2 Flujo de fondos del proyecto. El flujo de fondos del proyecto se presenta
en una tabla donde se muestran el total de ingresos, total de egresos, flujo neto,
tasa de oportunidad, valor presente neto y tasa interna de retorno.
Para verlo de una manera más clara se anexa una tabla con el análisis unitario del
costo para el taller por reparación de un hP y una tabla con el detalle de la nómina
administrativa mensual.
6.4.2.1 Valor presente neto. Para conocer a ciencia cierta si el proyecto es
viable o no, se tomaron los valores entregados por el flujo de fondos neto y se
trasladaron a valor presente.
Vpn = Vpb – Vpc Ecuación 11. Valor presente neto
Dónde:
Vpn: Valor presente neto
Vpb: Valor presente de los beneficios, obtenido de la suma de todos los valores
positivos (beneficios) del periodo analizado ( 20 años).
Vpc: Valor presente de los costos, obtenido de la suma de todos los valores
negativos (costos) del periodo analizado (20 años).
El valor presente neto al ser mayor que cero demuestra la rentabilidad del
proyecto, y permite tener una idea de las ganancias resultantes de la inversión,
142
cuando es igual a cero es un proyecto indiferente y si su valor es negativo el
proyecto genera pérdidas.
Valor presente ( n ) = ( )ni
V
+1 Ecuación 12. Valor presente
Dónde :
V = flujo neto por año
n = año del proyecto
i = tasa de interés
Existe un interés para el cual el valor presente neto es cero, esta es la tasa interna
de retorno TIR; el comparar la TIR con la taza de oportunidad que tiene un
inversionista, permite conocer si el proyecto es rentable o no.
143
TABLA 17. FLUJO DE CAJA (valores en millones de pesos)
DESCRIPCION 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
CRECIMIENTO DE VENTAS 0.00% 0.00% 0.00% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50% 2.50%
UNIDADES VENDIDAS (hp) 0.00 9600.0 9600.0 9840.0 10086.0 10338.2 10596.6 10861.5 11133.1 11411.4 11696.7 11989.1 12288.8 12596.0 12910.9 13233.7 13564.5 13903.7 14251.3 14607.5 14972.7
PRECIO UNITARIO DE VENTA PORhp
0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02
INGRESOS
VENTAS ANUALES 0.00 166.17 166.17 170.32 174.58 178.94 183.42 188.00 192.70 197.52 202.46 207.52 212.71 218.02 223.48 229.06 234.79 240.66 246.67 252.84 259.16
VALOR DE SALVAMENTO 10.15
TOTAL INGRESOS 0.00 166.17 166.17 170.32 174.58 178.94 183.42 188.00 192.70 197.52 202.46 207.52 212.71 218.02 223.48 229.06 234.79 240.66 246.67 252.84 269.32
EGRESOS
COSTOS FIJOS 2.19 81.14 80.40 81.24 82.12 83.04 81.95 85.02 86.07 87.16 83.27 84.49 84.41 88.50 90.57 92.70 94.89 97.12 97.36 101.77 104.18
GASTOS DE NOMINA ADMINISTRATIVA 26.40 26.40 27.06 27.74 28.43 29.14 29.87 30.62 31.38 32.17 32.97 33.79 34.64 35.51 36.39 37.30 38.24 39.19 40.17 41.17
PRESTACIONES LEGALES 15.05 15.05 15.42 15.81 16.21 16.61 17.03 17.45 17.89 18.33 18.79 19.26 19.74 20.24 20.74 21.26 21.79 22.34 22.90 23.47
SERVICIOS PUBLICOS 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
PUBLICIDAD 1.50 0.58 0.58 0.60 0.61 0.63 0.64 0.66 0.67 0.69 0.71 0.73 0.74 0.76 0.78 0.80 0.82 0.84 0.86 0.88 0.91
INTERESES 0.00 11.39 10.25 9.11 7.97 6.83 5.70 4.56 3.42 2.28 1.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
SEGUROS 0.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.15 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00
MANTENIMIENTO ACTIVOS FIJOS 1.80 1.80 1.85 1.89 1.94 1.99 2.04 2.09 2.14 2.19 2.25 2.30 2.36 2.42 2.48 2.54 2.61 2.67 2.74 2.81
IMPUESTOS 13.42 13.81 14.70 15.60 16.51 15.31 18.37 19.32 20.29 16.08 22.26 20.74 23.49 24.13 24.78 25.46 26.15 24.73 27.58 28.32
ARRIENDO BODEGA 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50
AMORTIZACION DEUDA 0.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 5.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
INVERSIONES 68.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 14.66 0.00 6.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 0.00
ADECUACION BODEGA 12.00
MAQUINARIA, EQUIPO YHERRAMIENTA
48.88 14.66
EQUIPO DE COMPUTACION 4.00 4.00 4.00 4.00
MUEBLES DE OFICINA 4.00 2.00 2.00 2.00
COSTOS VARIABLES 0.00 66.62 66.62 68.28 69.99 71.74 73.53 75.37 77.25 79.18 81.16 83.19 85.27 87.41 89.59 91.83 94.13 96.48 98.89 101.36 103.90
MANO DE OBRA 0.00 27.79 27.79 28.48 29.20 29.93 30.67 31.44 32.23 33.03 33.86 34.70 35.57 36.46 37.37 38.31 39.27 40.25 41.25 42.28 43.34
HERRAMIENTA Y EQUIPO 0.00 0.49 0.49 0.51 0.52 0.53 0.54 0.56 0.57 0.59 0.60 0.62 0.63 0.65 0.66 0.68 0.70 0.71 0.73 0.75 0.77
MATERIA PRIMA 0.00 35.45 35.45 36.34 37.25 38.18 39.13 40.11 41.11 42.14 43.20 44.28 45.38 46.52 47.68 48.87 50.09 51.35 52.63 53.95 55.29
TRANSPORTE 0.00 2.88 2.88 2.95 3.03 3.10 3.18 3.26 3.34 3.42 3.51 3.60 3.69 3.78 3.87 3.97 4.07 4.17 4.28 4.38 4.49
COSTOS DE PRE-OPERACIÓN 6.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
ESTUDIOS 5.00
GASTOS LEGALES 1.50
TOTAL EGRESOS 77.57 147.75 147.01 149.52 152.11 154.78 161.48 160.38 163.32 166.35 179.10 167.69 175.68 175.90 180.16 184.53 189.01 193.60 202.25 203.13 208.07
FLUJO NETO -77.57 18.42 19.16 20.80 22.47 24.16 21.94 27.62 29.38 31.17 23.36 39.83 37.02 42.12 43.31 44.53 45.78 47.06 44.43 49.71 61.24
TASA DE OPORTUNIDAD 14.00%
VALOR PRESENTE NETO 101.85
TASA INTERNA DE RETORNO (%)TIR
29.48%
144
Tabla 18. Análisis unitario costo por reparación de un hP
DESCRIPCION UND CANT DESPERDICIO$UNITARIO
$ TOTAL
MANO DE OBRA 3,925 0.003925
OPERARIOS CLASE 1 HH0.70
57.00%1,875 1,913
OPERARIOS CLASE 2 HH0.50
57.00%1,250 981
MATERIA PRIMA 3,693 0.003693
COBRE KG1.00
3.00%2,500 2,575
AISLAMIENTO M20.40
3.00%1,500 618
MATERIALES MENORES GL1.00 500 500
SERVICIO DE ENERGIA GL1.00 45 45
TRANSPORTES 300 0.0003
ACARREOS KG3.00
0.00%100 300
HERRAMIENTA YEQUIPO
57 0.000056555
HERRAMIENTA YEQUIPO
GL0.005 11,311 57
TOTAL UNITARIO EN $ 6,939
0.0070
Tabla 19. Nomina administrativa mensual ( valores en millones de pesos)
DESCRIPCION SUELDO
GERENTE GENERAL 1.000
JEFE DE PLANTA 0.700
SECRETARIA 0.500
TOTAL 2.200
144
Como lo demuestra el resultado, el montar el Taller de diagnóstico, pruebas y
reparación de motores eléctricos es un negocio rentable ya que comparando la
TIR con la tasa de oportunidad promedio actual (TIO=14%)(19) hay un rendimiento
superior del proyecto de 15.5% ( TIR= 29.5%), muy llamativo para inversionistas
que deseen doblar su rentabilidad.
Figura 13. Ingresos y Egresos para el taller
Figura 14. Flujo de fondos del proyecto
____________
(19) Tasa de interes E.A. por un CDT. Fuente Davivienda, febrero de 2001
Flujo de fondos, opción arriendo de bodega
-100.00
-50.00
0.00
50.00
100.00
1 4 7 10 13 16 19
Años
Millon
es d
e pe
sos
Ingresos y Egresos para el taller
-300.00
-200.00
-100.00
0.00
100.00
200.00
300.00
1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21
Años
Mill
on
es d
e p
eso
s
Ingresos
Egresos
146
7 ASPECTOS LEGALES PARA LA CONSTITUCION DEL TALLER
A continuación se explican los procedimientos necesarios para constituir
legalmente el taller y así poder prestar el servicio a cualquier cliente.
Toda sociedad se constituye mediante escritura pública, cualesquiera que sea su
objeto social, excepto las sociedades colectivas y las en comandita simple, que lo
pueden hacer también por medio de documento privado el cual tiene la misma
validez.
Para la constitución de una sociedad se siguen los siguientes pasos:
v Reunión de las personas interesadas en conformar la sociedad para tomar las
siguientes decisiones:
Razón social
Clase de sociedad. Por ejemplo, limitada
Objeto social. El cual establece las actividades que desarrollará la sociedad
Capital social.
v Elaboración del acta de intención de la sociedad firmada por todos los socios.
147
v Se debe verificar que la razón social de la compañía no esté inscrita y
matriculada en la cámara de comercio, para lo cual se hace la solicitud de
verificación de nombre en esta entidad.
v Elaboración de la minuta de constitución en cuyos estatutos se encuentran los
principales puntos del funcionamiento de la sociedad, tales como:
RAZON SOCIAL
NATURALEZA
DOMICILIO
OBJETO SOCIAL
CAPITAL SOCIAL
RESPONSABILIDAD DE LOS SOCIOS
JUNTA GENERAL DE SOCIOS (FUNCIONES)
REPRESENTANTE LEGAL (FUNCIONES)
SUBGERENTE (FUNCIONES)
LIBRO DE SOCIOS
CAUSALES DE DISOLUCION DE LA SOCIEDAD.
v Presentación de la minuta a la notaría, la cual una vez leída y corregida se
eleva a escritura pública, debidamente protocolizada, en papel rublicado,
sellado y numerado en la notaría, ésta escritura es identificada con un número
que le asigna la notaría así como la fecha en que esta se firma. Una vez leída y
148
aprobada por los socios se procede a las firmas y sellos, cancelando los gastos
notariales, los cuales comprenden:
Liquidación de escrituración:
Se liquida de acuerdo al capital social el 2.5 * 1000 y $500 por cada hoja de la
escritura. Este pago se realiza en la notaría donde se está haciendo el trámite.
v Inscripción en la cámara de comercio:
Diligenciamiento del formulario de matrícula mercantil, para sociedades
comerciales y establecimientos de comercio, para lo cual es necesario tener la
escritura de constitución, allí se deben cancelar los siguientes aspectos:
Derechos de matrícula en el registro mercantil:
Se liquida el 0.7% del capital, que corresponde a impuesto de registro de
Cundinamarca
Un valor para sostenimiento de la cámara de comercio
Un valor del documento (Registro mercantil)
Valor del formulario de registro de sociedades que se debe pagar aparte.
Estos pagos se efectúan en la cámara de comercio.
v Inscripción del RUT:
En la Administración de Impuestos Nacionales se tramita la solicitud en original
y copia, adjuntando certificado de existencia y representación legal expedido pr
la cámara de comercio, Esta entidad suministra inicialmente un NIT provisional
y posteriormente el NIT definitivo.
149
v Inscripción de los libros de contabilidad en la cámara de comercio, lo cual se
hace mediante solicitud escrita indicando qué libros de acuerdo a lo
establecido legalmente se van a registrar.
150
8 APLICABILIDAD DEL DISEÑO EN EL LABORATORIO DE MAQUINAS
ELECTRICAS DE LA UNIVERSIDAD DE LA SALLE
Terminado el diseño del Taller industrial para diagnóstico, pruebas y reparación de
motores eléctricos, ahora se realizará un análisis de la aplicabilidad que pueden
tener los equipos especificados para el taller en el laboratorio de máquinas
eléctricas de la Facultad de Ingeniería Eléctrica de la Universidad de la Salle.
Actualmente el laboratorio de máquinas se encuentra muy bien equipado, ya que
en los últimos semestres se han adquirido equipos que permiten el desarrollo de
prácticas muy útiles para la enseñanza y entendimiento de asignaturas como
máquinas eléctricas, medidas y accionamientos, entre otras; asignaturas que
entregan conocimientos fundamentales para el desarrollo de proyectos como el
del presente trabajo de grado.
Haciendo un paralelo de lo requerido en el taller para la realización de las pruebas
a los motores eléctricos con lo que en este momento cuenta el laboratorio, se
encontró que en el laboratorio es posible realizar cada una de las pruebas
seleccionadas para desarrollar en el taller y también muchas otras pruebas que no
son necesarias en un taller de reparación pero sí en un laboratorio académico.
151
El banco de pruebas para motores diseñado para el taller presenta algunas
ventajas sobre los bancos con los que cuenta el laboratorio, como por ejemplo las
medidas eléctricas que entrega el banco con solo conectar un motor a sus
terminales de salida sin ser necesario realizar otras conexiones para instrumentos
de medición, otra ventaja es que el banco también tiene incorporado el circuito de
fuerza, control y protección para la puesta en marcha de cualquier motor eléctrico
hasta 125 hP. Pero cabe anotar que esto se considera una ventaja para el
desarrollo de un trabajo en el cual se deben realizar las tareas de una forma
rápida y eficaz, ya que de esto depende la competitividad del servicio.
Para un laboratorio en donde se realizan prácticas de aprendizaje, se considera
que si es necesario que los mismos estudiantes monten el circuito completo de
fuerza, control y medida para cada uno de los ensayos, con el fin de que se
entiendan los circuitos de conexión y el por qué de los mismos.
Hay algunas sugerencias que se pueden considerar como resultado del análisis
de la aplicabilidad del diseño en el laboratorio de máquinas de la universidad.
8.1 SUGERENCIAS PARA EL LABORATORIO
De los equipos especificados para el diseño del Taller industrial, se considera que
152
podría ser muy útil para implementar el desarrollo de las prácticas de laboratorio,
el contar con los siguientes equipos:
v Máquina bobinadora
v Equipo de medida integrado.
La máquina bobinadora permitiría realizar prácticas que facilitarían el aprendizaje
de los diferentes tipos de devanados o esquemas de arrollamientos que tienen los
motores eléctricos; tema que no es fácil asimilar a nivel teórico únicamente. Se
podría realizar la conexión completa de un motor eléctrico, práctica que sin lugar a
dudas fortalecería los conocimientos sobre los conceptos básicos de máquinas
eléctricas.
La máquina bobinadora especificada para el taller es una máquina automatizada
que permite realizar el bobinado de un motor eléctrico rápidamente, maneja
diferentes tamaños de bobinas y velocidades para realizar las mismas; en el
laboratorio se podría tener una máquina bobinadora mucho mas sencilla ya que
para prácticas de laboratorio académico no sería necesaria tanta efectividad.
El equipo de medida integrado es algo que hoy día tiene mucha aplicación en los
diferentes campos de la Ingeniería Eléctrica. Contar con un equipo de este tipo en
el laboratorio de la Facultad permitiría una familiarizacion con sus características
de funcionamiento y su gran campo de aplicabilidad.
153
Algunos equipos de medida similares al especificado para el banco de pruebas
son utilizados para monitorear la calidad de energía de un sistema, tema que
actualmente es de suma importancia en la ingeniería eléctrica de todo el mundo.
Tambien resulta muy útil que en un laboratorio dedicado a la asignatura máquinas
eléctricas, como el de la Facultad, se tengan las herramientas y el equipo
necesario para la revisión, el armado y desarmado de los motores.
154
9 CONCLUSIONES
v El diseño de un Taller industrial para el diagnóstico, pruebas y reparación de
motores eléctricos permite aplicar todos los conocimientos adquiridos durante
la formación profesional. Además es un proyecto aplicable realmente, que
exige desarrollo de ingeniería.
v Para la realización del diseño se consideraron las diferentes y más comunes
fallas que se pueden llegar a presentar en los motores eléctricos, y también
algunas de las causas de esas fallas, que pueden ser de tipo mecánico o
eléctrico.
v Se consideraron y explicaron las pruebas que en un taller de reparación de
motores se deben realizar, basados siempre en las normas respectivas de la
IEEE, IEC y NTC. Dichas normas entregan una guía de la forma en que se
deben realizar las pruebas y los parámetros que se deben considerar y medir;
variables fundamentales para la especificación de los equipos necesarios en el
taller.
155
v Para el diseño del banco de pruebas de motores y de todo el taller en general
fue necesario reconsiderar el alcance del proyecto, que se había definido para
realizar el ensayo y reparación de motores de hasta 500 hP; pero analizando la
demanda actual del servicio que prestaría el taller y la viabilidad económica
del proyecto, se disminuyó este máximo de potencia a manejar hasta 125 hP.
v Resulta muy interesante el aplicar la ingeniería para diseños como éstos, que
deben entregar resultados positivos en el aspecto técnico, económico y de
competitividad.
v Para cada una de las etapas del diseño es muy necesario no solamente
dominar la parte técnica si no también la electrotecnia correspondiente, ya que
es ésta en realidad quien tiene la ultima palabra sobre las decisiones a tomar.
v Al especificar los equipos necesarios para el taller es fundamental indicar las
características básicas de funcionamiento de los equipos; es importante no
solamente considerar sus especificaciones eléctricas sino también sus
especificaciones físicas de dimensiones y pesos para asegurar el poder utilizar
los equipos.
v El diseño eléctrico de cualquier proyecto y especialmente el de propuestas de
este tipo es parte esencial para poder definir la planta física necesaria (la
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parte civil del proyecto); por lo que resulta de mucha importancia el que el
ingeniero eléctrico sea muy claro en sus especificaciones.
v El realizar la evaluación económica del proyecto permite conocer si el proyecto
es viable y factible económicamente. El estudio económico indicó que si es
posible realizar el proyecto ya que entrega una buena rentabilidad.
v Se cumplió con el objetivo general del proyecto mediante el desarrollo de cada
uno de los objetivos específicos aprobados por el Consejo de Facultad.
v La realización del presente trabajo de grado fue muy significativa e importante,
ya que sin lugar a dudas fortaleció la formación como futuros profesionales en
ingeniería eléctrica impartida por la universidad.
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