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MINISTERIO DE AGRICULTURA INSTITUTO NACIONAL DE RECURSOS NATURALES
INTRODUCCION A LOS PROYECTOS DE
DEFENSAS RIBERENAS MSc. Ing. Roberto Campaña Toro
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CONTENIDO
I. Relevancia de la erosión de riberas.
II. Mecanismos de la erosión de riberas
III. Medidas de Ingeniería
IV. Fundamentos de Hidráulica Fluvial aplicables
al diseño de Defensas Ribereñas.
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I.- RELEVANCIA DE LA EROSION DE RIBERAS EN EL PERU
• La erosión de riberas ocasiona muchas pérdidas en diferentes sectores. • Agricultura. • Infraestructura de riego • Estructuras ubicadas en márgenes
II.- MECANISMOS DE EROSION DE RIBERAS
EROSION DE RIBERAS POR FLUJOS EN CURVAS
La migración de meandros se produce por el continuo proceso de erosión de curvas.
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• Se debe al flujo helicoidal que produce altas velocidades en las curvas exteriores y bajas velocidades en las curvas interiores.
• Mientras que en la curva exterior se espera erosión (zona "pool"), en la curva interior se espera sedimentación (zona "point bar).
• Como consecuencia de este proceso la sección de curva de un río presenta una pendiente transversal típica
Efectos erosivos sobre un puente ubicado en una curva
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Modelación Matemática
EROSION DE RIBERAS POR SOCAVACION GENERAL DEL CAUCE
• Es el descenso temporal del fondo de un río producido por una creciente o avenida. • Se debe al aumento de la capacidad de arrastre del material sólido de la corriente
originado por su mayor velocidad. EROSION DE RIBERAS POR PERTURBACIONES LOCALES DEL FLUJO
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• Los procesos de erosión local, se originan en movimientos vorticosos que ocurren al pie
de obstáculos puntuales al flujo en un curso fluvial. • Se circunscribe a un lugar determinado, y a veces también está limitada a una cierta
duración. Rocha (1999)
EROSION POR CONSTRICCION DEL CAUCE
III.- MEDIDAS DE INGENIERIA Las medidas de ingeniería aplicadas en las defensas ribereñas son de dos tipos: – Revestimiento de Orillas – Alejamiento del Flujo de Orillas
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Revestimiento de Orillas Gaviones
Revestimiento de Enrocado
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Matrices de Roca y Alambre
Sacos de Arena
Matrices de Concreto Articulado
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Estructuras de Control de Flujo
Espigones Permeables
Permiten el flujo a través de ellos, pero a velocidades reducidas, previniendo así mayores erosiones de riberas y causando deposición del sedimento suspendido en el flujo. Pilotes de Madera
Trípodes de Madera
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Espigones de Cables de Acero
Espigones Impermeables La función de los espigones impermeables es desviar el flujo fuera de las orillas, a fin de protegerlas de sus efectos erosivos.
Jetties • Son elementos que proporcionan rugosidad adicional al canal o planicies inundables
para mantener la corriente principal a lo largo de un camino pre-establecido. • La rugosidad adicionada a lo largo de las orillas reduce la velocidad y protege las orillas
de erosión.
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ESTRUCTURA DEL PROYECTO
El desarrollo de un proyecto tiene las siguientes fases: • Reconocimiento de Campo. • Estudios Básicos • Diseño de la solución • Preparación de Expediente Técnico RECONOCIMIENTO DE CAMPO: - El objetivo del reconocimiento de campo es tener una apreciación general del
comportamiento del río - Antes de iniciar el reconocimiento de campo se debe examinar la información
disponible. Se debe obtener la siguiente información: - Estudiar la características de las zonas inundables, y de los meandros - Determinar si el río es estáticamente estable, dinámicamente estable, o inestable - Rango de variaciones de los máximos niveles de agua Magnitud de los caudales de
Avenida - Ancho del cauce principal, y de las llanuras de inundación - Granulometría del material del cauce - Características de los terrenos que conforman las riberas - ESTUDIOS BASICOS: a. Geología y Geotecnia
- Fallas - Estratos - resistencia del suelo
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- Flujos subterráneos - Estudio del material del cauce del río - Estudio de canteras, etc.
b. Topografía c. Hidrología
- Descarga dominante - Avenida de Diseño
c. Hidráulica Fluvial - Velocidades y direcciones del flujo - Máximos niveles de agua - Fenómenos de socavación, etc.
d. Estudios de Impacto Ambiental EXPEDIENTE TECNICO: El Expediente Técnico debe contener como mínimo lo siguiente: - Memoria Descriptiva de Obra - Estudios de Geología y de Geotecnia - Estudios de Hidrología e Hidráulica - Memoria de Cálculos - Especificaciones Técnicas - Análisis de Costos Unitarios y su descripción técnica - Planilla de Metrados - Presupuesto o Valor Referencial de Obra - Fórmula Polinómica de Reajuste de Precios - Relación de Equipo Mínimo - Cronograma de Ejecución de Obra - Cronograma de Desembolsos - Programación de Obra - Calendario Valorizado de Avance - Planos - Desagregado de Gastos Generales IV CALCULOS BASICOS EN HIDRAULICA FLUVIAL APLICADA
DEFENSAS RIBEREÑAS
CARACTERISTICAS DE UN RIO
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FLUJO EN UN CANAL • Permanente • Uniforme • Turbulento/Laminar • Bi-dimensional
FLUJO EN UN RIO • Impermanente • No Uniforme • Turbulento • Tri-dimensional
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CALCULO DE VARIABLES HIDRAULICAS EN FLUJO UNIFORME VELOCIDAD: Velocidad Media
R: Radio Hidráulico S: Pendiente de fondo n: Coeficiente de rugosidad de Manning Coeficiente de Rugosidad Adopta valores de acuerdo a la característica del lecho Depende de:
• Tamaño de partículas de fondo • Tamaño de formas de fondo
N Superficie 0.011 Cemento Liso 0.025 Tierra Gravosa 0.040 Tierra con Pedrones
ESFUERZO CORTANTE: - Esfuerzo Cortante en el fondo(τo)
τo = γ.h.S γ : Peso Específico del Agua h: Tirante S: Pendiente de Fondo
- Perfil de Esfuerzos Cortantes(τy) τy = γ.(h- y).S
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EN FLUJO NO UNIFORME PERFILES DE FLUJO:
EN FLUJO EN CURVAS SOBRE-ELEVACION DEL AGUA:
EN FLUJO NO PERMANENTE ONDAS DE AVENIDA:
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EN FLUJO BIDIMENSIONAL Y TRIDIMENSIONAL
FLUJO BI-DIMENSIONAL:
FLUJO TRI-DIMENSIONAL:
CALCULO DE LA SOCAVACION CALCULO DE LA SOCAVACION GENERAL • El cálculo de la socavación general es aun
un tema no completamente resuelto. • La erosión general se estima mediante
fórmulas empíricas, sustentadas con coeficientes obtenidos en laboratorio.
• Un método válido para estimar la erosión general en suelo granular y en suelo no cohesivo es el método de Lichtvan –Lebediev.
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METODO DE LICHTVAN LEBEDIEV: DESCRIPCIÓN DE PARÁMETROS Y UNIDADES
ds = Tirante después de producirse la socavación (m) α = Coeficiente do = Tirante sin socavación (m) Dm = Diámetro medio (mm) β = Coeficiente que depende del TR (Ver cuadro) x = Exponente que depende de
Dm = Para suelos granulares, no cohesivos (Ver cuadro) Γs = Para suelos finos, cohesivos (Ver cuadro)
Qd = Caudal del río Dm = Tirante medio-A/Be Be = Ancho efectivo de la sección Sin obstáculos υ = Coeficiente de contracción (Ver cuadro)
COEFICIENTE BETA
TR Años COEFICIENTE BETA 1 .77 2 .82 5 .86
10 .90 20 .94 50 .97 100 1.00 500 1.05
1000 1.07
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CALCULO DE LA SOCAVACION LOCAL EN ESPIGONES
Los métodos existentes son de naturaleza empírica.
Método de Artomonov:
St Profundidad máxima de socavación Pα Coeficiente que depende del ángulo del espigón Pq Coeficiente que depende de los gastos Q1 Gasto teórico a través del estribo Q Gasto total del río Pk Coeficiente que depende del talud do Tirante aguas arriba del estribo, sin socavación
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CALCULO DE LA SOCAVACION EN CURVAS
METODO DE ALTUNIN:
Donde: Dmax = Profundidad Máxima del Agua (m) E = Coeficiente que depende de la relación r/B (Ver Tabla) dr = Profundidad máxima en el tramo recto situado aguas arriba de la curva (m) donde:
r : radio de curvatura, B Ancho Superficial
CALCULO DEL ANCHO ESTABLE
El cauce estable es aquel cauce que se encuentra en equilibrio dinámico, no presentando tendencias a la erosión ni a sedimentación en el mediano y largo plazo EN LECHOS GRANULARES:
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• El método de Altunin se recomienda para material granular. No es apto para cauces con
material cohesivo, se obtienen valores congruentes para ríos con arena. • Está basado en datos y observaciones en la Unión Soviética, aplicable a ríos de gravas y
material aún más grueso EN LECHOS ARENOSOS: METODO DE BLENCH
• El método de Blench se recomienda para cauces con material cohesivo o formados en arena fina. (D50 < 1mm).
• Para D50 > 1mm, se empiezan a obtener resultados absurdos. OTROS METODOS:
• M. de Maza Cruickshank: Se aplica para arenas y deberá manejarse con cuidado en cauces con grava, no se puede utilizar en cauces con materiales cohesivos.
• M. de Lacey. Se ajustó con canales en fondo de arena hasta 0.4 mm tan solo.
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METODOS DE DIMENSIONAMIENTO DE UNA DEFENSA RIBEREÑA
1) Seccion Estable o Amplitud de cauce
METODO DE PETITS B = 4.44 Q0.5
METODO DE SIMONS Y HENDERSON
B = K1 Q1/2 Q = (m3/s)
CONDICIONES DE FONDO DE RIO K1 Fondo y orillas de arena 5.70
Fondo arena y orillas de material cohesivo 4.20 Fondo y orillas de material cohesivo 3.60
Fondo y orillas de grava 2.90 Fondo arena y orillas material no cohesivo 2.80
METODO DE BLENCH – ALTUNIN
Fb = Fbo(1+0.12C)
Fbo = D501/3
B = 1.81(Q Fb/Fs)1/2 QM3/S = Caudal de Diseño (m3/s)
Fb = Factor de fondo de cauce del Rio (Tabla) Fs = Factor de Orilla de cauce de Rio (Tabla)
Factor de Fondo Fb Material Fino 0.80 Material Grueso 1.20
Factor de Orilla Fs Materiales sueltos (Barro y arena) 0.10 Materiales ligeramente cohesivos (barro arc. Fang.) 0.20 Materiales cohesivos 0.30
METODO DE MANNING
B = (Q1/2/S1/5) (n K 5/3
)3/(3+5m) Q = Caudal de Diseño (m3/s) S = PendienteTramo Obra n = Coeficiente de rugosidad K = Coeficiente Material del Cauce (Tabla) m = Coeficiente de Tipo de Rio (Tabla)
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Valores rugosidad de Manning (n) N Cauce con fondo solido sin irregularidades 0.025 Cauces de rio con acarreo irregular 0.030 - 0.029 Cauces de Rios con Vegetación 0.033 - 0.029 Cauces naturales con derrubio e irregularidades 0.033 Cauces de Rio con fuerte transporte de acarreo 0.035 Torrentes con piedras de tamaño de una cabeza 0.040 - 0.036 Torrentes con derrubio grueso y acarreo movil 0.045 - 0.050
Descripción K Material de cauce muy resistente 3 a 4 Material facilmente erosionable 16 a 20 Material aluvial 8 a 12 Valor practico 10
Descripción M Para rios de montaña 0.5 Para cauces arenosos 0.7 Para cauces aluviales 1.0
2) Tirante Hidraulico de la Avenida de Diseño y Velocidad
METODO MANNING - STRICKLER (B > 30 M) t = (Q/(Ks B S 0.5))3/5 Q = Caudal de diseño (m3/s)
Ks = Coeficiente de Rugosidad (Tabla) B = Ancho estable (m) S = Pendiente del tramo (m/m) t = Tirante hidraulico de diseño (m)
Valores para Ks para Cauces Naturales Ks Cauce con fondo solido sin irregularidades 40 Cauces de rio con acarreo irregular 33 – 35 Cauces de Rios con Vegetacion 30 – 35 Cauces naturales con derrubio e irregularidades 30 Cauces de Rio con fuerte transporte de acarreo 28 Torrentes con piedras de tamaño de una cabeza 25 – 28 Torrentes con derrubio grueso y acarreo movil 19 – 22
Vm = Ks R2/3 S1/2 Z = Talud Excesivo
Ks = Coeficiente de rugosidad (Inversa de Manning) t = Tirante Hidraulico Maximo
b = Plantilla (m) P = Perimetro Mojado (m) A = Area (m2) R = Radio hidraulico S = Pendiente (Manning)
Vm = Velocidad ( m/s )
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3) Determinación del Regimen de Flujo del Rio
Numero de Frode F = V/(g*A/T)1/2 V = Velocidad (m/s) g = Aceleracio de la gravedad A = Area hidraulica (m2) D = Ancho del Cauce (m) F = Numero de Froude
4) Calculo de la Profundidad Maxima de Socavacion en Tramo
Recto CALCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION (Hs) CAL
METODO DE LL. LIST VAN LEVEDIEV
a = Q/(t5/3B µ)
ts = ((a t5/3)/(0.68 D0.28 ß))1/(x+1)
ts = ((a t5/3)/(0.60 w1.18 ß))1/(x+1) Q = Caudal (m3/s) t = Tirante hidraulico (m)
B = Ancho del Cauce (m) µ = Coeficiente Contraccion (Tabla) a = Coeficiente D = Diametro Medio de las particulas (mm) w = Peso Especifico suelo (Tn/m3) x = Valor obtenido de la Tabla
1/(x+1) = Valor obtenido de la Tabla ß = Coeficiente por Tiempo de Retorno
ts = Profundidad Maxima de Socavacion (m) CULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACION (Hs) CALCULO DE LA PRO FUNDIDAD DE SOCAVACION (Hs)
Suelos Cohesivos Peso especifico
W (Tn/m3) X 1/(x +1)
0.80 0.52 0.66 0.83 0.51 0.66 0.86 0.50 0.67 0.88 0.49 0.67 0.90 0.48 0.68 0.93 0.47 0.68 0.96 0.46 0.68 0.98 0.45 0.69
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1.00 0.44 0.69 1.04 0.43 0.70 1.08 0.42 0.70 1.12 0.41 0.71 1.16 0.40 0.71 1.20 0.39 0.72 1.24 0.38 0.72 1.28 0.37 0.73 1.34 0.36 0.74 1.40 0.35 0.74 1.46 0.34 0.75 1.52 0.33 0.75 1.58 0.32 0.76 1.64 0.31 0.76 1.71 0.30 0.77 1.80 0.29 0.78 1.89 0.28 0.78 2.00 0.27 0.79
Suelos No Cohesivos
D (mm) Diámetro Particula
x 1/(x +1)
0.05 0.43 0.70 0.15 0.42 0.70 0.50 0.41 0.71 1.00 0.40 0.71 1.50 0.39 0.72 2.50 0.38 0.72 4.00 0.37 0.73 6.00 0.36 0.74 8.00 0.35 0.74
10.00 0.34 0.75 15.00 0.33 0.75 20.00 0.32 0.76 25.00 0.31 0.76 40.00 0.30 0.77 60.00 0.29 0.78 90.00 0.28 0.78
140.00 0.27 0.79 190.00 0.26 0.79 250.00 0.25 0.80 310.00 0.24 0.81 370.00 0.23 0.81 450.00 0.22 0.82 570.00 0.21 0.83 750.00 0.20 0.83
1,000.00 0.19 0.84
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Valores del Coeficiente ß Periodo de Retorno
(Años) Probabilidad de
Retorno (%) ß 0.77
2.00 50.00 0.82 5.00 20.00 0.86
10.00 10.00 0.90 20.00 5.00 0.94 50.00 2.00 0.97
100.00 1.00 1.00 300.00 0.33 1.03 500.00 0.20 1.05
1,000.00 0.10 1.07
5) Calculo de la Profundidad Maxima de Socavacion en Curvas
Metodo de Altunin tMAX = e dr
B = Ancho del cauce del Rio (m)
R = Radio de curva del Cauce del Rio (m) R/B = Valor de Ingreso a tabla
Valores Coeficiente "e" R/B E
Infinito 1.27 6.00 1.48 5.00 1.84 4.00 2.20 3.00 2.57 2.00 3.00
dr = t = Tirante de diseño
tMAX = Tirante maximo en la curva (m) ) ALTUNIN
6) Determinación de Profundidad de cimentación de la Uña
HS = ts –t HS = tMAX –t HS = Profundidad de socavacion en curva (m)
7) Calculo del Bordo Libre
He = V2/2g Vm = Velocidad del Caudal de Diseño (m/s)
g = Aceleracion de la Gravedad He = Energia Cinetica (m)
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Bl = ¢ He Caudal maximo m3/s ¢
3000.00 4000.00 2 2000.00 3000.00 1.7 1000.00 2000.00 1.4 500.00 1000.00 1.2 100.00 500.00 1.1
Recomendación Practica M3/s Bl > 200 0.60
200 a 500 0.80 500 a 2000 1.00
8) Determinacion de la Altura del Dique
HD = t + Bl t = Tirante de diseño (m)
Hd = m.