informe6_LProtecciones_LBarreno
7
Abstract —En Este documento se presenta los resultados de las simulaciones realizadas durante la práctica. Para lo cual se estableció criterios generales de ajuste coordinado entre las protecciones de distancia de las líneas de transmisión y las de sobrecorriente de los transformadores de potencia. I. INFORME A. Realizar una descripción de la operación coordinada de las protecciones de distancia y de sobrecorriente modeladas en el sistema eléctrico. Para realizar una operación coordinada entre la protección de la linea, y la protección en el transformador, ubicamos el rele de distancia y una de sobrecorriente en el transformador, la zona 2 de la protección de distancia debe operar de manera coordinada con el rele de sobrecorriente. Para ajustar las zonas en el rele de distancia tipo poligonal, especificamos el alcance reactivo, alcance resistivo, y los diferentes ángulos requeridos. El ajuste de zona 3 no conviene realizarlo para este sistema, ya que presenta un transformador y no se puede cubrir zonas con diferentes niveles de voltaje. En el caso de fallas internas del transformador el rele de distancia no observa la falla, por lo que el rele de sobrecorriente actúa de manera coordinada con la zona 2. B. Identificar y tabular los ajustes adecuados para las protecciones de distancia y sobrecorriente modeladas en la práctica: ajuste en ohmios primarios y secundarios, temporización (para distancia) y ajuste de tap, dial y tipo de curva (sobrecorriente). Para ajustar un relé electromecánico tipo Poligonal se especifica los ajustes en zona 1 y zona 2, debido a la topología del sistema eléctrico. No se puede tabular la zona 3, porque esta zona cae en otro nivel de voltaje. Operación Coordinada Protección de Líneas de Transmisión y de Transformadores. Barreno Reyes Luis E., Laboratorio de Protecciones Eléctricas, Departamento de Ingeniería Eléctrica, Quito, Ecuador 1
-
Upload
luis-miguel-barreno -
Category
Documents
-
view
216 -
download
0
description
dASD
Transcript of informe6_LProtecciones_LBarreno
Abstract—En Este documento se presenta los resultados de las simulaciones realizadas durante la práctica. Para lo cual se estableció criterios generales de ajuste coordinado entre las protecciones de distancia de las líneas de transmisión y las de sobrecorriente de los transformadores de potencia.
I. INFORMEA. Realizar una descripción de la operación coordinada
de las protecciones de distancia y de sobrecorriente modeladas en el sistema eléctrico.
Para realizar una operación coordinada entre la protección de la linea, y la protección en el transformador, ubicamos el rele de distancia y una de sobrecorriente en el transformador, la zona 2 de la protección de distancia debe operar de manera coordinada con el rele de sobrecorriente.
Para ajustar las zonas en el rele de distancia tipo poligonal, especificamos el alcance reactivo, alcance resistivo, y los diferentes ángulos requeridos.
El ajuste de zona 3 no conviene realizarlo para este sistema, ya que presenta un transformador y no se puede cubrir zonas con diferentes niveles de voltaje.
En el caso de fallas internas del transformador el rele de distancia no observa la falla, por lo que el rele de sobrecorriente actúa de manera coordinada con la zona 2.
B. Identificar y tabular los ajustes adecuados para las protecciones de distancia y sobrecorriente modeladas en la práctica: ajuste en ohmios primarios y secundarios, temporización (para distancia) y ajuste de tap, dial y tipo de curva (sobrecorriente).
Para ajustar un relé electromecánico tipo Poligonal se especifica los ajustes en zona 1 y zona 2, debido a la topología del sistema eléctrico. No se puede tabular la zona 3, porque esta zona cae en otro nivel de voltaje.
Fig. 1Ajuste de Zona 1en el relé de distancia Ph - Ph.
Fig. 2. Ajuste de zona 2 en el relé de distancia Ph - Ph.
Operación Coordinada Protección de Líneas de Transmisión y de Transformadores.
Barreno Reyes Luis E., Laboratorio de Protecciones Eléctricas, Departamento de Ingeniería Eléctrica,
Quito, Ecuador
1
Fig. 3. Ajuste de zona 2 en el relé de distancia Ph - E.
Fig. 2. Ajuste de zona 2 en el relé de distancia Ph - E
TABLA IAjuste Requeridos en relés de sobrecorriente
Ajuste de relés
relés I> Ío>
Parámetro Tap Dial Tap Dial
1 0,9 0,05 0,8 0,05
2 0,85 0,05 0,8 0,08
3 0,51 0,1 0,204 0,15
C. Muestre mediante graficas los ajustes de las protecciones de distancia y sobrecorriente modeladas.
ANEXO
Las gráficas a presentarse corresponden para los cuatro tipos de fallas internas del transformador.
II. CONCLUSIONES
Se conoció que para ajustar un relé electromecánico tipo POLIGONAL se debe especificar un alcance reactivo, resistivo y los ángulos requeridos.
La operación primaria del transformador es la protección diferencial, si no opera esta protección, opera la protección de sobrecorriente en aproximadamente 300 ms (como protección de respaldo local) y como respaldo remoto, opera la protección de distancia en 600 ms.
Se conoció que si no se ajusta el factor de compensación por corriente residual (k0), la impedancia que calcula el rele es mucho más grande, por lo que se crea un efecto de subalcance.
En caso de no lograr la coordinación de protecciones, una solución a esto podría ser usar algún tipo de tele protección, puede ser DUTT, PUTT, POTT para asegurarme que funcione de manera correcta.
III. REFERENCIAS
[1] P.Anderson, “Power system protection”, IEEE Press, 1988. [2] Manual del usuario del Power Factory de DigSilent.[3] https://www.academia.edu/6859166/Ch_09_Corto_Circuito
2
ANEXO
Fallas entre fasesSe utiliza el relé SPAJ 142 C activando únicamente la opción 51 (I>), en cuanto al relé de distancia se utiliza el poligonal: Dis Poly Z4-Ph-Ph.
Falla trifásica:
1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,80 kV B1\Cub_2\RSC_B1_T1
I =14434,133 pri.A
0.299 s
Time-Overcurrent Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 1.- Curva tiempo – sobrecorriente para falla trifasica.
90,084,078,072,066,060,054,048,042,036,030,024,018,012,06,00-6,00-12,0-18,0-24,0-30,0-36,0-42,0-48,0-54,0 [pri.Ohm]
72,0
66,0
60,0
54,0
48,0
42,0
36,0
30,0
24,0
18,0
12,0
6,00
-6,00
-12,0
-18,0
-24,0
-30,0
-36,0
[pri.Ohm]
B5\Cub_5\RD_B5
RD_B5Zone (All): Polarizing Z A 52,682 pri.Ohm 57,31° Z B 667,225 pri.Ohm -21,34° Z C 719,485 pri.Ohm -177,05°Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,64 s
R-X Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 2.- Curva X - R para falla trifasica.
Falla bifásica:
3
1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,80 kV B1\Cub_2\RSC_B1_T1
I =14677,352 pri.A
0.335 s
Time-Overcurrent Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 3.- Curva tiempo – sobrecorriente para falla bifasica.
90,084,078,072,066,060,054,048,042,036,030,024,018,012,06,00-6,00-12,0-18,0-24,0-30,0-36,0-42,0-48,0-54,0 [pri.Ohm]
72,0
66,0
60,0
54,0
48,0
42,0
36,0
30,0
24,0
18,0
12,0
6,00
-6,00
-12,0
-18,0
-24,0
-30,0
-36,0
[pri.Ohm]
B5\Cub_5\RD_B5
RD_B5Zone (All): Polarizing Z A 65,954 pri.Ohm 50,54° Z B 688,968 pri.Ohm -22,2° Z C 748,872 pri.Ohm -178,01°Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,64 s
R-X Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 4.- Curva X - R para falla bifasica.
Fallas a tierra
4
Se utiliza el relé SPAJ 142 C activando únicamente la opción 51 N (Io>), en cuanto al relé de distancia se utiliza el poligonal: Dis Poly Z4-Ph-E.
Falla monofásica:
1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,80 kV B1\Cub_2\RSC_B1_T1
I =15131,742 pri.A
0.385 s
Time-Overcurrent Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 5.- Curva tiempo – sobrecorriente para falla monofasica.
90,084,078,072,066,060,054,048,042,036,030,024,018,012,06,00-6,00-12,0-18,0-24,0-30,0-36,0-42,0-48,0-54,0 [pri.Ohm]
72,0
66,0
60,0
54,0
48,0
42,0
36,0
30,0
24,0
18,0
12,0
6,00
-6,00
-12,0
-18,0
-24,0
-30,0
-36,0
[pri.Ohm]
B5\Cub_5\RD_B5
RD_B5Zone (All): Polarizing Z A 76,884 pri.Ohm 52,56° Z B 727,112 pri.Ohm -22,14° Z C 789,177 pri.Ohm -178,37°Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,64 s
R-X Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 6.- Curva X - R para falla monofasica.
Falla bifásica a tierra:
5
1000 10000 100000[pri.A]0,1
1
10
[s]
13,80 kV B1\Cub_2\RSC_B1_T1
I =15124,364 pri.A
0.337 s
Time-Overcurrent Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 7.- Curva tiempo – sobrecorriente para falla bifasica a tierra.
90,084,078,072,066,060,054,048,042,036,030,024,018,012,06,00-6,00-12,0-18,0-24,0-30,0-36,0-42,0-48,0-54,0 [pri.Ohm]
72,0
66,0
60,0
54,0
48,0
42,0
36,0
30,0
24,0
18,0
12,0
6,00
-6,00
-12,0
-18,0
-24,0
-30,0
-36,0
[pri.Ohm]
B5\Cub_5\RD_B5
RD_B5Zone (All): Polarizing Z A 64,164 pri.Ohm 68,94° Z B 724,462 pri.Ohm -20,37° Z C 772,054 pri.Ohm -176,79°Fault Type: ABC (Starting)Tripping Time: 0,64 s
R-X Plot
Date: 7/5/2015
Annex:
DIgSILENT
Figura 8.- Curva X - R para falla bifasica a tierra.
6
