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[email protected] – www.msageoingenieros.com

Solicitado por: PLA Arquitectos

MAYO 2015 INGE- SGC- 3512-802 Rev0/ 2015

ESTUDIO GEOTÉCNICO

CONDOMINIO DE BODEGAS

EN COLINA

COMUNA DE COLINA REGION METROPOLITANA

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2 Santiago, 13 de Mayo de 2015

802 Rev0/2015

Señores

PLA ARQUITECTOS Presente

At.: Arquitecto Sr. Pedro Larraín

Ref.: Proyecto Bodegas

Colina, Colina, Región Metropolitana

Mat.: Informe Geotécnico

De nuestra consideración:

Nos es muy grato entregar adjunto Informe de la Materia para la Obra en referencia.

Este informe se ha confeccionado base a los antecedentes proporcionados por usted,

resultados de la campaña de prospección desarrollada por esta oficina, antecedentes

complementarios análizados en gabinete y según presupuesto Nº INGE-SGC-3512-400

Rev1-2014 por usted aprobado.

Los trabajos se han documentado por medio de Factura Nº 199 1 que se remitió el día de

ayer.

Quedando a su disposición para proporcionar cualquier información adicional, saluda muy

atentamente a Ud.,

Margarita Soto Alfonso

Ingeniero Civil U de Ch Asesora Geotécnica Senior

Gerente General

MSA

1 Saldo pendiente correspondiente al 70% restante del Presupuesto.

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3 INDICE

1 INTRODUCCION 7

1.1 EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO 7

1.2 ALCANCE DEL ESTUDIO 8

1.3 EXPLORACION DEL SUBSUELO 10

1.4 ENSAYES DE LABORATORIO 10

2 ANTECEDENTES UTILIZADOS 11

3 ANTECEDENTES GEOTECNICOS 12

3.1 EXPLORACIÓN REALIZADA 12

3.2 ESTRATIGRAFÍA DEL SUBSUELO 15

3.3 MARCO GEOLÓGICO 20

3.3.1 Sistema Colina 20

3.3.2 Depósitos Finos del Norte de Santiago 21

3.3.3 Planta Geológica del sector en estudio 23

3.3.4 Modelo Estratigráfico 24

4 RESULTADOS DE LABORATORIO 25

4.1 UBICACIÓN DEL SUELO FINO ( U2, U3 y U4) EN LA CARTA DE PLASTICIDAD 25

4.2 GRANULOMETRÍA 26

4.3 PESO UNITARIO 27

4.4 DETERMINACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD 28

4.5 caracterización final arcillas u3 y u4 30

5 PROPIEDADES MECÁNICAS PARA CARGAS ESTÁTICAS 31

5.1 MÓDULOS DE DEFORMACIÓN PARA LA arcilla u3 31

5.2 PARÁMETROS RESISTENTES 31

5.3 MÓDULO DE POISSON 32

6 BASES PARA EL DISEÑO 32

6.1 TIPO Y PROFUNDIDAD DE FUNDACIÓN 32

6.2 TENSIONES DE CONTACTO ADMISIBLES 33

6.3 CONSTANTE DE BALASTO 36

6.4 PERMEABILIDAD DEL SUBSUELO 37

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4 6.5 ANALISIS DEL RIESGO DE INUNDACIÓN POR NAPA FREÁTICA 37

7 CLASIFICACIÓN SISMICA DEL SUBSUELO 38

7.1 GENERALIDADES 38

7.2 ACELERACIÓN MÁXIMA HORIZONTAL MEDIDA EN SANTIAGO SISMO 2010 38

7.3 CLASIFICACIÓN DEL SUELO ARCILLOSO DE FUNDACION (U3 y U4), NCH 433 OF.96, REV. 2009; DECRETO Nº 61, 2 DE NOVIEMBRE 40

7.4 CLASIFICACIÓN DEL SUELO ARCILLOSO DE FUNDACION (U3 Y U4), SEGÚN NORMA NCH 2745 OF.2003 (BORRADOR) 41

8 PAVIMENTOS Y RADIERES 41

9 ESPECIFICACIONES Y RECOMENDACIONES COMPLEMENTARIAS 41

9.1 METODOLOGÍA Y SOLUCIÓN 42

9.2 EXCAVACIONES Y ESCARPE GENERAL 43

9.3 EXCAVACIONES PARA FUNDACIONES 44

9.4 RELLENOS ESTRUCTURALES 44

9.5 BASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS (FLEXIBLES) 46

9.6 SUBBASE PARA PAVIMENTOS RÍGIDOS (HORMIGÓN) 47

9.7 ESPECIFICACIONES RELLENO DE MEJORAMIENTO MASIVO 48

10 RECEPCION DE SELLOS DE FUNDACION 49

11 LIMITACIONES DE ESTE ESTUDIO 49

12 SITUACIONES IMPREVISTAS 49

13 FIGURAS 51

FIGURA 1 UBICACIÓN DE FRACCIONES MAS FINAS EN CARTA DE PLASTICIDAD 51

FIGURA 2 CURVAS GRANULOMETRICAS 51

FIGURA 3 RELLENOS ESTRUCTURALES Y DE MEJORAMIENTO 51

14 LAMINAS 54

LÁMINA 1 PLANTA DE UBICACIÓN 54

LÁMINA 2 PERFIL ESTRATIGRAFICO 54

LÁMINA 3 RECOMENDACIÓN PARA MEJORAMIENTO DEL SUELO DE APOYO FUNDACIONES Y RADIERES (CAPÍTULO 9) 54

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5 LÁMINA 4 CONSTANTE DE BALASTO PARA SISTEMA DE FUNDACIÓN APOYADO SOBRE ARCILLA (U3 O U4) 54

15 ANEXOS 59

15.1 ANEXO I ESTRATIGRAFÍA 59

15.2 ALBUM FOTOGRAFICO CALICATAS 75

15.3 RESULTADOS TERRENO Y LABORATORIO 112

INDICE DE ILUSTRACIONES

Ilustración 1 PLANTA DE UBICACIÓN DEL PROYECTO ...................................................................................................................... 8

Ilustración 2 SECTOR DE EMPLAZAMIENTO TERRENO CONDOMINIO ............................................................................................ 8

Ilustración 3 UBICACIÓN DE OTROS ESTUDIOS REALIZADOS ................................................................................................ 12

Ilustración 4 CROQUIS DE UBICACIÓN DE CALICATAS DE EXPLORACIÓN ................................................................................... 13

Ilustración 5 ESTRATIGRAFÍA ESQUEMÁTICA SUBSUELO................................................................................................................. 18

Ilustración 6 MODELO ESTRATIGRÁFICO ADOPTADO PARA DISEÑO .............................................................................................. 19

Ilustración 7 MARCO HIDROLOGICO SECTOR DE INTERÉS .............................................................................................................. 20

Ilustración 8 GEOLOGIA SECTOR DE INTERÉS ( Ref.2.10) ................................................................................................................. 23

Ilustración 9 CORTE NORTE – SUR EN CUENCA DEL MAIPO .......................................................................................................... 24

Ilustración 10 UBICACIÓN DE FINOS EN ESTUDIO EN CARTA DE PLASTICIDAD ........................................................................ 26

Ilustración 11 CURVAS GRANULOMÉTRICAS DE MUESTRAS ......................................................................................................... 27

Ilustración 12 MECANISMO DE FALLA DEL SUELO SEGÚN TERZAGUI PARA ZAPATA CORRIDA() ................................ 36

Ilustración 13 ZONIFICACIÓN SÍSMICA NCH 433 ............................................................................................................................. 40

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6

INDICE DE TABLAS

TABLA 1 CAMPAÑA DE PROSPECCIÓN REALIZADA (INCLUYE Ref.2.6) ....................................................................................... 14

TABLA 2 RESULTADOS DE LABORATORIO ....................................................................................................................................... 25

TABLA 3 CLASIFICACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD DE LOS SUELOS EXPANSIVOS (Ref.2.6) ...................................... 28

TABLA 4 RELACION IP E HINCHAMIENTO Ref. 2.6 ............................................................................................................................ 30

TABLA 5 POTENCIAL EXPANSIVO Y CONTRACCION DE ARCILLAS Ref. 2.6 ................................................................................ 30

TABLA 6 RESUMEN TIPOS DE EXPANSIVIDAD ................................................................................................................................. 30

TABLA 4 CLASIFICACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD DE ARCILLA DE INTERES ............................................................... 30

TABLA 9 VELOCIDAD DE ONDAS DE CORTE EN SUELOS ARCILLOSOS ..................................................................................... 39

TABLA 10 PARAMETROS DEPENDIENTES DEL SUELO PARA DISEÑO .......................................................................................... 40

TABLA 11 BANDA GRANULOMETRICA BASE .................................................................................................................................... 46

TABLA 12 BANDA GRANULOMETRICA SUBBASE ............................................................................................................................ 48

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7 1 INTRODUCCION

Con motivo del Proyecto “Bodegas Colina, Texora”, ubicado en Colina, Región

Metropolitana, la Oficina de Arquitectos PLA encargó a MSA Geoconsultores Ltda. el

Estudio Geotécnico correspondiente.

La presente documento se refiere a los trabajos de terreno, gabinete y laboratorio

realizados para la elaboración del Informe de Mecánica Geot{ecnico requerido para

el desarrollo de la Ingeniería de detalle del Proyecto de Construcción del citado

Condominio de bodegas para arriendo.

La superficie construida será de 14.651 m2 distribuida en dos niveles de 13.685 y

966 m2 respectivamente.

El presente documento ha considerado la campaña de prospección realizada por

esta oficina, antecedentes proporcionados por el mandante referidas a las nuevas

estructuras y antecedentes geotécnicos disponibles en esta oficina considerando el

sector de emplazamiento del proyecto y el suelo de fundación probable. Dichos

antecedentes se detallan en el Capítulo 2 del presente documento.

La asesoría de Mecánica de Suelos contempla dentro de sus alcances la elaboración

de bases de diseño definitivas de las fundaciones de la estructura proyectada.

1.1 EMPLAZAMIENTO DEL PROYECTO

El terreno en estudio se ubica junto al loteo Los Libertadores y tiene acceso por

carretera San Martin en la Comuna de Colina, según se muestra en la Ilustración 1.

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8

Ilustración 1 PLANTA DE UBICACIÓN DEL PROYECTO

Ilustración 2 SECTOR DE EMPLAZAMIENTO TERRENO CONDOMINIO

1.2 ALCANCE DEL ESTUDIO

El objetivo del presente informe es establecer a partir del análisis de los

antecedentes proporcionados por el mandante y análisis de los resultados de la

Carretera General

San Martín

N

TERRENO EN ESTUDIO

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9 campaña de prospección la estratigrafía,capacidad de absorción del subsuelo en el

estrato de apoyo, sus propiedades mecánicas estáticas y dinámicas (sísmicas) hasta

una profundidad mínima equivalente al nivel de apoyo de las fundaciones. Lo anterior

permitirá a su vez estimar la magnitud de asentamientos diferenciales, definir las

bases de diseño de las fundaciones, condiciones de apoyo de las mismas,

recomendaciones constructivas de la estructura obras anexas tales como accesos,

obras de vialidad complementarias y se recomendarán sistemas de protección de

otras edificaciones existentes dentro del recinto y próximas a las obras proyectadas

durante la construcción de éstas y durante su vida útil.

Se caracteriza fehacientemente el suelo en cuanto a potencial expansivo para

presentar alternativas de solución y control del fenómeno en el eventual caso en que

se requieran2.

En el Capítulo 2 se presentan los antecedentes disponibles y material bibliográfico

de apoyo. El Capítulo 3 entrega descripción de los trabajos de prospección realizados

y los resultados de las observaciones y mediciones de terreno.

En los Capítulos 4 y 5 se entregan los antecedentes geotécnicos obtenidos de la

campaña de terreno y ensayes de laboratorio; en los capítulos 6 y 7 se presentan las

propiedades mecánicas del suelo para solicitaciones estáticas y sísmicas

respectivamente. El capítulo 8 entrega bases de diseño para las fundaciones de la

estructura en estudio. Los capítulos 9, 10 entregan respectivamente, clasificación

sísmica del subsuelo y recomendaciones constructivas generales. Los capítulos 11 y

12 se refieren a limitaciones del estudio y a eventuales situaciones imprevistas.

2 Se detectaron arcillas expansivas –desde informe preliminar- luego debió verificarse y definir grado de expansividad.

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10

1.3 EXPLORACION DEL SUBSUELO

La prospección se diseñó considerando la normativa vigente y los antecedentes

disponibles en esta oficina. Se optó por realizar una campaña de exploración con

calicatas excavadas mecánicamente. Las calicatas cumplieron un doble objetivo toda

vez que permitieron conocer el espesor de rellenos, características del subsuelo

natural y definir profundidad del nivel de agua.

Se obtuvo la estratigrafía del subsuelo a través de la inspección visual de las paredes

de las calicatas la cual fue complementada con antecedentes disponibles de otros

estudios entregados en el Capítulo 2. Se programaron 8 calicatas (C1 a C8 de 4 ml

de profundidad cada una.

1.4 ENSAYES DE LABORATORIO

En las calicatas se efectuó la descripción estratigráfica y se extrajeron muestras para

ser ensayadas en laboratorio. De los suelos finos superficiales no se extrajeron

muestras ya que se consideraron aplicables ensayos entregados por estudios

realizados para otras obras cercanas por tratarse de suelos homologables3 y en los

cuales no se apoyarán fundaciones. Los resultados de laboratorio que se utilizaron

para alcanzar los objetivos del presente estudio se entregan en los Capítulos 3 y 4 y

en Anexo 15, acápite 15.3 y 15.4.

Algunos ensayos especiales de las Ref.. 2.13 (Capítulo 2).se validaron con

metodología de homologación según base de datos disponible en el archivo técnico

MSA y se presentan en las figuras del Capítulo 13, vaciándolos a su vez en las

Láminas del Capítulo 14 (Clasificación, Propiedades Índice, ubicación de muestras).

3 Se entrega una detallada justificación de la homologación indicada

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11

2 ANTECEDENTES UTILIZADOS

Para el desarrollo del estudio se dispuso de la siguiente información y antecedentes

bibliográficos:

2.1 Visitas a terreno de Profesional Especialista, Octubre 2014 y Mayo 2015.

2.2 Exploración geotécnica con calicatas ( C1 a C8 ).

2.3 Plano de Planta Proyecto Bodegas Colina, PLA Arquitectos proporcionado

por el mandante

2.4 Inspección visual de las paredes de calicatas y pozos realizadas por

Laboratorista de Suelos e Ingeniero Especialista Geotécnica de MSA.Plano

de planta Proyecto Bodegas Colina, PLA Arquitectos.

2.5 Suelo de fundación del Gran Santiago, Gloria Valenzuela B., Instituto de

Investigaciones Geológicas, 1978.

2.6 Suelos Finos de sector Oriente de Santiago Profesor Mauricio Poblete,

Congreso de Geotecnia 2000.

2.7 Estudio Referencial de Suelos. Comuna de colina para, TEXORA S.A. por Ruz

y Vukasovic Ltda., Agosto de 2013, en el terreno de estudio.

2.8 Antecedentes existentes en esta oficina correspondientes a otros estudios

geotécnicos en el entorno del sector de interés para el presente estudio.

2.9 NCh 2508, 2014 y otras Normas que aplican a estudios Geotécnicos

actualmente.

2.10 Visita a terreno de Profesional Especialista, Octubre 2014, Mayo 2015.

2.11 Intensidades Sísmicas del terremoto Maule del 27 de febrero del 2010 en

las 34 comunas del gran Santiago. Memoria para optar al título de Ingeniero

Civil;FCFM, Universidad de Chile.

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12 2.12 Jimenez Salas, José. Geotecnia y cimientos III.Cimentaciones,

Excavaciones y Aplicaciones de la Geotecnia”. Editorial Rueda, Madrid

1980.

2.13 Estudios varios realizados por esta oficina en Colina, Huechuraba, Lampa y

Quilicura donde existen suelos similares.

Ilustración 3 UBICACIÓN DE OTROS ESTUDIOS REALIZADOS

POR ESTA OFICINA EN SUELOS HOMOLOGABLES

(CUADRADOS AZULES)

2.14 Apuntes Curso Diplomado Ingenierìa Geotècnica. FCFM Universidad de

Chile. Escuela de Ingeniería y Ciencias año 2008 y 2013.

3 ANTECEDENTES GEOTECNICOS

3.1 EXPLORACIÓN REALIZADA

Como se indicó en Acápite 1.3 se programó la exploración geotécnica en base a 8

calicatas excavadas mecánicamente (C1 @ C8) de 4ml de profundidad. La presencia

de napa subterránea incide de manera importante en la metodología constructiva y

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13 en el diseño las de fundaciones (consideraciones de la subpresión de diseño), así

como también en el diseño de obras de drenaje y diseño de sistemas de saneamiento

y obras sanitarias varias por lo cual se debió definir fehacientemente la profundidad

del nivel freático.

La inspección visual de las paredes de las calicatas permitió constatar un alto grado

de uniformidad estratigráfica, lo cual es coincidente con la información estratigráfica

conocida del área. La Ilustración siguiente presenta esquemáticamente la planta de

ubicación de calicatas excavadas en esta oportunidad4.

Ilustración 4 CROQUIS DE UBICACIÓN DE CALICATAS DE EXPLORACIÓN5

4 Se consideró la información provista por Ref.2.6 en forma complementaria.

5 Para mayor detalle ver Lámina 1 (Capítulo14)

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14 La campaña de prospección se programó considerando la Estratigrafía General del

terreno, su entorno, desnivel del mismo y estimación preliminar de la potencia de

rellenos heterogéneos presentes en el terreno los que alcanzaron una profundidad

máxima medida desde el nivel de terreno de 2,40m.

El detalle de prospecciones consideradas en este informe se entrega en la Tabla 1

siguiente.

TABLA 1 CAMPAÑA DE PROSPECCIÓN REALIZADA (INCLUYE Ref.2.6)

TIPO DESIGNACIÓN UBICACIÓN SECCIÓN (m2) PROFUNDIDAD (m)

CALICATAS 2015

C1 NOR-PONIENTE 1 4

C2 NOR TE 1 4

C3 NOR ORIENTE 1 4

C4 SUR ORIENTE 1 4

C5 SUR 1 4

C6 SUR PONIENTE 1 4

C7 CENTRO PONIENTE 1 4

C8 CENTRO ORIENTE 1 4

SUBTOTAL 32

CALICATAS 2013

C1 SUR 1 3

C2 CENTRO SUR 1 2.4

C3 NOR ORIENTE 1 3

C4 NOR PONIENTE 1 1.8

C5 NORTE INTERIOR 1 3

SUBTOTAL 13.2

ml TOTALES EXCAVADOS 45.20

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15 3.2 ESTRATIGRAFÍA DEL SUBSUELO

La estratigrafía quedó definida hasta los 4m de profundidad6, no habiendo hallazgos

importantes, confirmándose la presencia de suelos finos arcillosos subyacentes al

relleno superficial. Los finos presentan propiedades de expansividad variable según

la profundidad, siendo el estrato inmediatamente subyacente al relleno superficial el

que presenta mayor grado de expansividad, según análisis de acápites siguientes.

Sondajes perforados en el entorno cercano al sector de interés confirman y validan

los resultados obtenidos en el presente estudio.

En los sondajes se reportan ensayos SPT en el estrato fino, concluyéndose que se

trata de suelos de consistencia media a alta (SPT 35)a partir de 1m de profundidad.

El agua no constituirá una interferencia importante durante las faenas de construcción

y/o durante vida útil del proyecto7 debido a que el nivel no es superficial como en

otros sectores cercanos, detectándose a profundidades mayores a la recomendada

para apoyo de fundaciones. Sin perjuicio de lo cual se entregan recomendaciones

para la eventualidad de que el nivel suba respecto del detectado en esta oportunidad.

Se deberán tomas todas las medidas tendientes a evitar la contaminación de la napa

y eventuales inundaciones producidas por escurrimientos superficiales.

Deben por otra parte considerarse el diseño de sistemas de drenaje que aseguren

la estanqueidad de las estructuras8.

Se distinguen básicamente cuatro unidades de suelo, los cuales se describen como

sigue:

6 Sin perjuicio de que antecedentes bibliográficos permiten definirla hasta los 30ml de profundidad.

7 Ver acápite 6.6 (riesgos de inundación y otros a los que se refieren Artículo 2.1.1.7 OGUC y Articulo 8.2.1.1 Plan Regulador Metropolitano

8 En el acápite 6.6 analizan eventuales riesgos de inundación de la zona de proyecto para dat cumplimiento a los indicado en Artículo 8.2.1.1 del Plan Regulador Metropolitano y el Artículo 2.1.17 OGUC

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16 UNIDAD U-1

Conformada por Rellenos artificiales, heterogéneos, en general no aptos para fundar

estructuras y que requieren ser mejorados .

Rellenos arcilloso y gravosos. Estrato contaminado con escombros diversos,

observándose en algunas calicatas altamente contaminadas y en otra calicatas con

escombros aislados. El espesor de estos rellenos oscila típicamente entre 0.4 (sector

perisférico) y 2.5 m en el sector limitado por el camino. La compacidad es variable de

muy baja a media y ocasionalmente incluyen escombros y basuras. Prevalecen

rellenos heterogéneos conformados por suelos arcillo gravosos, con presencia de

suelo vegetal, escombros y en sectores presencia de basuras y materias orgánicas.

Color café, humedad media a alta con la profundidad. Hacia el contacto con suelo

natural humedad aumenta.. La potencia del estrato varía de 0.5 a.2.5m típicos. En

la Calicata 3 del sector Nor Oriente del terreno presenta el mayor espesor : 2.5m.

UNIDAD U-2

Suelo natural arcilloso compuesto por Arcilla de tipo expansiva, de plasticidad alta,

humedad media, color café oscuro, porosidad baja, consistencia media. No hay

presencia de raíces . Clasifica visualmente como CH (Sistema USCS).

vegetales. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como CH. Arcilloso a arcillo

color café oscuro se mantiene aclar{andose con la profundidad, subyace a la capa

vegetal o de relleno. En los sectores de rellenos potentes esta unidad desaparece;

Su potencia varía entre los 0.30 y 1.20m. Espesor típico: 1,0m. Esta unidad se

detectó en todas las calicatas excavadas en Mayo 2015.

UNIDAD U-3

Suelo natural arcilloso compuesto por arcilla levemente expansiva, de plasticidad

media a alta, humedad media, color café, estructura homogénea, de porosidad

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17 baja y consistencia baja a media. Sin presencia de suelo vegetal o raíces.

Clasificación visual CL (Sistema USCS).

El espesor del estrato varía entre 0.3 m y 1.20 m. En los últimos 0.20m se detecta una

transición entre U-3 y U-4. Compacidad alta al contenido de humedad natural. humedad

media a alta con la profundidad. Finos de plasticidad alta media alta.

UNIDAD U-4

Suelo natural compuesto pora arcillas arenosas, de plasticidad media, humedad alta,

color café amarillento. Suelo de estructura frágil, sin porosidad y consistencia media.

El contenido de arena llega a un 30%. No se aprecia raíces, sin indicios de

expansividad. Clasificación visual CL (Sistema USCS). El espesor del estrato varía

entre 0.7m y 1.00 m. En los últimos 0.30m humedad alta a saturado, compacidad alta

al contenido de humedad natural. humedad alta con la profundidad. Finos de plasticidad

media.

Durante la presente campaña se detectó el nivel freático en 4 calicatas a una

profundidad típica de 2.40m.

La Lámina 2 (Capítulo 14) muestra el perfil estratigráfico obtenido a partir de las

columnas estratigráficas de todas y cada una de las calicatas, considerados en esta

oportunidad, indicándose nivel de filtraciones, propiedades índice y singularidades.

La estratigrafía provista por el estudio -complementada por el estudio de la Ref. 2.6-

se ilustra esquemáticamente en la Ilustración 5. En ella se presentan las columnas

estratigráficas simplificadas representativas del terreno en estudio. Se observa que

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18 las filtraciones se desarrollan a partir de profundidades que oscilan entre los 2.4 y

3m. Para efectos de diseño se considera9 la napa a 2.5m de profundidad.

Ilustración 5 ESTRATIGRAFÍA ESQUEMÁTICA SUBSUELO

9 Se consideran fluctuaciones estacionales por seguridad.

Nivel Terreno sector camino perisférico

2.4m

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19 El suelo mayoritariamente comprometido por la obra corresponde a suelo arcilloso

levemente expansivo sobre el cual se apoyarán fundaciones (estrato apto para

fundar)10.

Ilustración 6 MODELO ESTRATIGRÁFICO ADOPTADO PARA DISEÑO

10 Se deben considerar recomendaciones constructivas entregadas en Capítulo 9

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20

3.3 MARCO GEOLÓGICO

El sector en estudio se encuentra se ubica en el Sistema Hidrológico Colina.

3.3.1 Sistema Colina

El sistema Colina tiene una extensión de 905 km2 , se encuentra entre los sistemas

Chacabuco por el norte y Maipo Mapocho por el sur, en él se encuentra la cuenca

hidrográfica del Estero Colina principalmente, comprende 5 sectores a saber:

a) Colina Inferior

b) Colina Superior

c) Santiago Norte

d) Chicureo

e) Colina Superior

Ilustración 7 MARCO HIDROLOGICO SECTOR DE INTERÉS

SISTEMA CHACABUCO

SISTEMA MAIPO MAPOCHO

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21

El terreno en estudio se encuentra en el Sector Colina Sur , asociado a la influencia

del estero Colina; corresponde a la continuación de la cuenca hidrográfica del Estero

Colina, aguas abajo del sector de Colina Inferior. Limita por el NorOeste con el sector

de Lampa, por el SurOeste con el sector de Santiago norte, por el SurEste con

Santiago central y por el Este con el Sector de Chicureo.

Desde el punto de vista hidrogeológico el acuífero del sector corresponde a los

depósitos del abanico aluvial del estero Colina en su zona intermedia y distal,

formados por arenas y sedimentos finos respectivamente (Depósitos Finos del

Noroeste).

3.3.2 Depósitos Finos del Norte de Santiago

Estos depósitos se encuentran ubicados en el sector Noroeste de la cuenca. Hacia

el Norte se extienden hasta los sectores de Colina y Batuco, intercalándose con los

depósitos del Río Colina, mientras que hacia el Sur estos depósitos se interdigitan

con las Gravas de Santiago. En la zona Sureste, se acuñan sobre los depósitos de

cenizas volcánicas pumicíticas, en el sector de Pudahuel, y al Noreste engranan con

depósitos de escombros de falda. Estos materiales aportados en gran medida por los

esteros Colina y Lampa se han depositado por un represamiento progresivo del

drenaje del sector Norte de la cuenca, debido al desarrollo de los depósitos de gravas

y cenizas volcánicas.

Estos sedimentos están constituidos principalmente por lentes de limos y arcillas de

baja consistencia, ricos en arcillas expansivas que se caracterizan por su alta

plasticidad y el desarrollo de grietas de desecamiento. Además, presentan algunos

lentes de poco espesor de arena fina limosa, grava y ceniza volcánica.

Determinaciones mediante Rayos X establecen que la fracción fina está constituida

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22 principalmente por montmorillonita e illita. En el sector, el nivel freático se encuentra,

en general, a poca profundidad11, incluso aflorando en la superficie en algunos

sectores. Por lo tanto, estos suelos poseen muy malas características como suelo de

fundación y, aunque no se tiene una clara evidencia, se estima que su

comportamiento dinámico es deficiente ante una solicitación sísmica, por lo cual las

metodologías constructivas deben considerar métodos de estabilización y

recomendaciones constructivas que se abordan en Capítulo 9 del presente

documento.

Las arcillas expansivas se ligan a procesos de meteorización de origen hidrotermal.

Lo cual demuestra que la historia geológica de la formación de estos suelos está

ligada a la sedimentación lenta en lagunas o cursos de agua muy lentos, otorgando

características de típico color oscuro, producto de la presencia de materia orgánica,

denominada vega.

La unidad, en general, presenta color pardo amarillento pálido12 con variación a pardo

oscuro que depende de su composición mineralógica, dada principalmente por

feldespatos, cuarzo, ferromagnesianos, minerales magnéticos y vidrio. La fracción

fina está constituida principalmente por montmorillonita e illita como se indicó en el

ssegundo párrafo del presente acápite. .

Los materiales se han originado por un represamiento progresivo del drenaje, debido

al desarrollo de los conos correspondientes a los ríos Mapocho, Lampa y el estero

Colina.

11 Se determinó que la profundidad en el terreno de interés es de 2.5m típicos .

12 Corresponde al suelo detectado y descrito en Acápite 3.2

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23 3.3.3 Planta Geológica del sector en estudio

Ilustración 8 GEOLOGIA SECTOR DE INTERÉS ( Ref.2.10)

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24

Ilustración 9 CORTE NORTE – SUR EN CUENCA DEL MAIPO

Lo anterior explica en forma general la presencia de agua en el sector de estudio.

3.3.4 Modelo Estratigráfico

El modelo estratigráfico se presenta en la Ilustración 6 “Estratigrafía Esquemática”

del Acápite 3.2.

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25 4 RESULTADOS DE LABORATORIO

En la tabla siguiente se presenta un resumen de resultados los que serán analizados

en siguientes acápites.

TABLA 2 RESULTADOS DE LABORATORIO

4.1 UBICACIÓN DEL SUELO FINO ( U2, U3 y U4) EN LA CARTA DE PLASTICIDAD

En la siguiente Ilustración y en la Fig. 1 (Capítulo 13), se muestra la ubicación de los

suelos finos (fracción fina) en la carta de plasticidad, concluyéndose que se trata de

arcillas de alta plasticidad de naturaleza expansiva y levemente expansiva.

Las muestras se ubicaron en el promedio del rango definido por suelos finos del

norponiente. Se determinó junto con la plasticidad el potencial de expansividad del

suelo – entre otros parámetros- ya que se requiere caracterizar el subsuelo previo a

la entrega de soluciones constructivas y de estabilización. Sin prejuicio de lo anterior

la plasticidad es un parámetro fundamental para verificar o descartar la presencia de

suelos expansivos y sus condiciones.

CALICATA Nº C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C1

MUESTRA Nº 501 502 503 504 505 506 507 508 509

HORIZONTE U2 U3 U3 U2 U2 U3 U3 U3 U3

COTA [m] 1.6 2.4 3.2 2.9 1.3 2.8 3.7 4,00 4,00

PARAMETRO

Presión de Hinchamiento (Kg/cm2) 2.55 1.01 0.05 1.95 2.7 0.32 0.05 0.05 2

Límite Líquido (%) 56 86 52 68 36 63 52 58 49,5

Límite Plástico (%) 17 18,8 21 22 19 24 21 20 20,1

Indice de Plasticidad (%) 39 67,2 31 46 17 39 31 38 29,4

Humedad Natural 12 40.30 15.4 28.7 17.97 29.1 21.3 27.6 22.5

Clasificación USCS CH CL CL CH CH CL CL CL CL

Peso específico

Hinchamiento Libre % 40.82 5.82 4.17 12.67 11.7 1.4 0.27 1.57 3.2

° o Potencial de Expansión (Acápite 4.4) muy alto alto medio alto alto bajo bajo bajo bajo

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26

Ilustración 10 UBICACIÓN DE FINOS EN ESTUDIO EN CARTA DE PLASTICIDAD

En Anexo 15.3 se entregan los resultados de laboratorio tabulados y la certificación

del laboratorio que desarrolló los ensayos.13

4.2 GRANULOMETRÍA

La ilustración siguiente y la Fig. 2 (Capítulo 13, Figuras), presentan las curvas

granulométricas de las muestras extraidas de las calicatas. Se analizaron muestras

de todos los estratos provenientes de las 8 calicatas (9 muestras analizadas).

13 Se entregan resultados y análisis de muestras y su respectiva certificación.

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27 la arcilla (U2, U3 y U4) detectada en la presente campaña se encuentra dentro de la

banda de los suelos finos arcillosos del norte de Santiago, lo que permite la

homologación con suelos similares estudiados para obras en el entorno cercano.

Ilustración 11 CURVAS GRANULOMÉTRICAS DE MUESTRAS

4.3 PESO UNITARIO

Para efectos de diseño, ante variaciones estacionales del grado de saturación,

recomendamos adoptar en este proyecto una saturación media cercana al 80% que

entrega un peso unitario de

ARCILLA =1.8t/m3

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28 4.4 DETERMINACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD

En la tabla siguiente se presenta un resumen los criterios más aceptados para el

reconocimiento de los suelos expansivos, basados en valores del límite líquido, del

índice de plasticidad, % de hinchamiento libre, contenido de partículas coloidales y

límite de contracción.

TABLA 3 CLASIFICACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD DE LOS SUELOS EXPANSIVOS (Ref.2.6)

Aplicando la Tabla anterior se clasificaron las muestras según se presenta en las

Tablas 2 (última fila) y 4 y en el perfil estratigráfico de la Lámina 2, Capítulo 14.

De este modo se utiliza la tabla anterior como parámetro para efectuar la clasificación

concluyente del grado de expansión de los suelos presentes en el terreno en estudio.

Se categorizó el grado de expansión que presenta el suelo de cada uno de las

muestras ensayadas, considerando en primer lugar los parámetros que prevalecen

en dicho razonamiento, en el orden siguiente:

% de hinchamiento libre

límite líquido,

índice de plasticidad

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29 límite de contracción

% de humedad natural de la muestra y

contenido de coloide. Esta lógica se explica considerando que el primer

parámetro

El % de hinchamiento libre es el método directo de identificación más preciso y tiene

una excelente correlación con el grado de expansión de la muestra de suelo. EL límite

plástico de la muestra define el campo plástico del suelo y fue categórico en la

determinación del potencial expansivo de las arcillas estudiadas, pues se definen

principalmente como arcillas de alta plasticidad.

El cuarto parámetro, límite de contracción, también corresponde a uno de los límites

de Atterberg, y manifiesta cuando una pérdida de humedad no trae consigo un

cambio de volumen.

El quinto parámetro es el % de humedad natural de la muestra, el cual controla el

riesgo de expansión, pues indica el posible cambio de humedad que podría

experimentar la muestra.

Por último se considera el sexto parámetro correspondiente al contenido de coloides

de la muestra, el cual evalúa la magnitud de la expansión de ésta, vinculada con la

cantidad o fracción de partículas de tamaño arcilla presentes en el suelo, sin embargo

posee la desventaja de no considerar la naturaleza mineralógica.

La caracterización se entrega en la tabla siguiente la cual a su vez se vació en el

perfil estratigráfico de la Lámina 2.

Las siguientes tablas presentan correlaciones entre los parámetros indicados que

complementan los criterios de clasificación antes citados.

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30

TABLA 4 RELACION IP E HINCHAMIENTO Ref. 2.6

TABLA 5 POTENCIAL EXPANSIVO Y CONTRACCION DE ARCILLAS Ref. 2.6

TABLA 6 RESUMEN TIPOS DE EXPANSIVIDAD

4.5 CARACTERIZACIÓN FINAL ARCILLAS U3 Y U414

TABLA 7 CLASIFICACIÓN DEL GRADO DE EXPANSIVIDAD DE ARCILLA DE INTERES

14 Diplomado Mecánica de Suelos FCFM U de Ch.

CALICATA C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C1

MUESTRA 501 502 503 504 505 506 507 508 509

UNIDAD GEOTECNICA U2 U3 U3 U2 U2 U3 U3 U3 U3

PROFUNDIDAD DE MUESTREO 1.6 2.4 3.2 2.9 1.3 2.8 3.7 4,00 4,00

POTENCIAL DE EXPANSIVIDAD muy alto alto medio alto alto bajo bajo bajo bajo

CLASIFICACION USCS CH CL CL CH CH CL CL CL CL

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31 5 PROPIEDADES MECÁNICAS PARA CARGAS ESTÁTICAS

Las ecuaciones que se presentan en siguientes acápites las que se adoptan para el

diseño corresponden a las obtenidas para suelos homólogos a los presentes a partir

de numerosos ensayos de laboratorio y de terreno.

La homologación y por ende la aplicación de los modelos es válida toda vez que

los suelos cuentan con granulometrías y propiedades índice equivalentes como se

mostró en anterior Capítulo.

5.1 MÓDULOS DE DEFORMACIÓN PARA LA ARCILLA U3

Para efectos de diseño se utilizará un módulo de deformación en carga definido por

las relaciones siguientes:

E = 400+400Z t/m2

Ecuación 1

en (ton/m2) si la profundidad Z, medida desde la superficie del terreno, se expresa en

(m).

5.2 PARÁMETROS RESISTENTES

c = 1,50 t/m2

= 20º

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32 5.3 MÓDULO DE POISSON

Arcilla (U3 y U4) Módulo de Poisson = 0.40

6 BASES PARA EL DISEÑO

El suelo de fundación es adecuados para las estructuras consideradas (estructura

liviana y pocos niveles). Se ha considerado leticularidad, posición del nivel freático,

compresibilidad y permeabilidad.

Se entregan los parámetros generales del suelo, basados en la exploración del

terreno, la experiencia de esta oficina, estudios similares del sector, se incluyen

valores para cada estrato:

Aceleración efectiva S / NCh 433 (A0/g) 0,4

Coef. Sísmico según NCh 433(Cr) 0,45

6.1 TIPO Y PROFUNDIDAD DE FUNDACIÓN

Se deben considerar fundaciones superficiales consistentes en zapatas aisladas

bajo pilares y corridas bajo muros perimetrales, apoyadas sobre un mejoramiento

granular que cumpla con las especificaciones del Capítulo 9 (relleno estructural tipo

Base Estabilizada), el cual a su vez se apoyará sobre el suelo natural (U3 o U4)

según se presenta en la Lámina 3, Capítulo 14.

El espesor mínimo del relleno de mejoramiento será de 1.0m definida por la

existencia del estrato arcilloso levemente expansivo.y un sobreancho de al menos la

mitad del espesor de mejoramiento.

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33

Todas las fundaciones deben respetar los valores admisibles mencionados en la

sección 6.2. El sello de fundación debe penetrar un mínimo de 20cm en U3 o U4..

El nivel de sello de fundación se deberá cumplir las siguientes condiciones:

El nivel del sello de fundaciones, además de cumplir con los requisitos mínimos de

penetración, indicados deberá verificarser con el enterramiento mínimo definido por

el cálculo estructural y la arquitectura.

Las profundidades se miden desde el nivel de piso terminado.

Para cada unidad estructural, el sello de fundación resultó ser homogéneo estando

constituido por un solo tipo de material para garantizar la continuidad de rigideces

evitándose asentamientos diferenciales que puedan traducirse en agrietamiento o

fractura de estructuras.

El sello de fundaciones deberá ser plano y horizontal.

El relleno de mejoramiento se apoyará sobre el estrato de finos del nororiente de

plasticidad media a alta (U3 y/o U4).

6.2 TENSIONES DE CONTACTO ADMISIBLES

Para efectos de dimensionar las fundaciones apoyadas en suelo arcillosos U3 y

considerando la profundidad de fundación, se establecen las siguientes tensiones de

contacto admisibles a nivel de sello de fundación:

2/80,1 cmkge

adm para solicitaciones estáticas

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34

2/30.2 cmkgs

adm para solicitaciones estáticas más

sísmicas

El área en compresión de las fundaciones será como mínimo de un 65% del área

total de apoyo.

Si DF representa la profundidad de fundación, medida a partir del N.T. 0.00, se

debe cumplir que DF 1.5 m y estará condicionada a apoyar el sello de fundación en

arcilla según se indica en el Capítulo 9.

Sin perjuicio de lo anterior, el ancho mínimo de fundación recomendado es de 1.0

m.

Se considera que el suelo responde a un mecanismo de falla dado por el modelo de

Terzaghi que representa la falla drenada, para una fundación superficial.

Este mecanismo se representa en la Ilustración 11 y consiste en una cuña central

definida por un ángulo = que considera que el contacto entre el suelo y la fundación

es rugoso. Para que se produzca falla la cuña central debe desplazar las cuñas

pasivas que la rodean, las que suministran una reacción que en la falla corresponde

a su resistencia a pasiva, Pp. En la deducción de la expresión para obtener el valor

de qult se consideran las siguientes hipótesis:

La cuña central se define con un ángulo =, (Terzaghi-Hansen considera

=45º+/2)

Se desprecia la resistencia del suelo sobre el sello de fundación (dentro de la

profundidad de fundación, D, el suelo es una sobrecarga sin resistencia)

El suelo de fundación se representa por el par c- y por su peso unitario, , que son

constantes (suelo homogéneo e isótropo).

La falla del suelo se rige por el criterio de falla de Mohr-Coulomb

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35 f = c+ tgf ,

en que f es la tensión efectiva normal al plano de falla en el momento en que se

alcanza la falla.

El suelo tiene un comportamiento tensión deformación del tipo rígido plástico (no

incluye el efecto de la dilatancia).

Si el suelo no es homogéneo en planta (por ejemplo que el par c- al costado

derecho del eje de la fundación sea distinto al del costado izquierdo) en la falla, más

que un asentamiento parejo, se generará un asentamiento más un giro hacia el

costado más débil.

La expresión de qult se deduce para una fundación muy larga (zapata corrida) en la

que L>>B siendo L su longitud y B su ancho.

En la Ilustración siguiente se desarrolla la expresión de qult que conduce a la fórmula

de capacidad de soporte para la zapata corrida analizada:

qscult NqNBcNq 2

1

en que Nc, N y Nq son los factores se capacidad de soporte, son función de , y los

máxime que los coeficientes de empuje pasivo Kc, Kq y Kp también lo son. Para el

mecanismo de falla de Terzaghi el paramento está inclinado a 90- con respecto a la

vertical, en el cual se moviliza un roce igual al ángulo , y la superficie de falla para

la cuña pasiva se representa por una espiral logarítmica que se ajusta en forma más

realista a paramentos con fricción. (Modelos actuales que usan los software).

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36

Ilustración 12 MECANISMO DE FALLA DEL SUELO SEGÚN TERZAGUI PARA ZAPATA CORRIDA()

6.3 CONSTANTE DE BALASTO15

Con el objeto de determinar los asentamientos y giros en condiciones estáticas y

sísmicas de las zapatas que constituyen el sistema de fundación de la estructura se

considerará la constante de balasto que se indica en la Lámina 4, Capítulo 14.

15 Se entregan constantes de balasto aplicables para verificación estructural en Lámina 4, Capítulo 14.

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37 Para evaluar los asentamientos que se producirán en los sistemas de fundación se

utilizará la curva entregada las que se obtienen utilizando expresiones deducidas de

la teoría de elasticidad.

6.4 PERMEABILIDAD DEL SUBSUELO

Para el diseño de sistemas de drenajes de aguas lluvia, se adoptará la siguiente:

Permeabilidad global del estrato de suelo arcilloso (U-3) es:

k = 4 x 10-6 (cm/s)

Permeabilidad representativa del estrato gravoso (U-4).

k = 5 x 10-6 (cm/s)

El Anexo 15.5 Capítulo 15 entrega el detalle del cálculo de permeabilidad global

medidas en terreno con Ensayo Porchet. Se aclara que el orden de magnitud es de

10-6, no siendo significativa la diferencia obtenida a partir de la medición en terreno.

6.5 ANALISIS DEL RIESGO DE INUNDACIÓN POR NAPA FREÁTICA

Considerando lo expuesto en el Capítulo 3, se concluye que el terreno esta libre de

riesgo de inundación por Napa Freática superficial, luego se cumple a cabalidad la

exigencia del Plan Regulador Metropolitano en su Artículo 8.2.1.1.

Esto es avalado por mediciones de nivel freático desarrolladas en un período de al

menos 10 años. El nivel freático se encuentra al menos bajo los 2,5m de profundidad

por lo cual no existen riesgos para las estructuras proyectadas ni para quienes harán

uso de ellas durante la vida útil que considera el proyecto.

El Artículo 2.1.17 de la Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones también

se cumple toda vez que el predio está libre de riesgos de inundaciones por causes

superficiales y/o subterráneos.

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38

7 CLASIFICACIÓN SISMICA DEL SUBSUELO

Este capítulo entrega la clasificación sísmica del suelo de acuerdo a la Norma Chilena

“NCh433.Of.1996 Mod. 2009 Diseño Sísmico de Edificios” considerando el “Decreto

Nº 61 del 2 de Noviembre del 2011”. Dicho decreto fija el diseño sísmico de edificios.

7.1 GENERALIDADES

El presente acápite se refiere a la caracterización del subsuelo de fundación de la

estructura, de los estratos superiores y subyacentes a él, según la velocidad de

trasmisión de las ondas de corte en un evento sísmico. Esto según las aceleraciones

medidas por la Universidad de Chile, cuyo registro se presenta en la Tabla de la

página siguiente y en la figura que lo grafica.

7.2 ACELERACIÓN MÁXIMA HORIZONTAL MEDIDA EN SANTIAGO SISMO 201016

Las velocidades adoptadas corresponden a mediciones efectuadas por esta oficina

para obras ubicadas en la comuna de Colina con motivo de estudios varios indicados

en Ref.2.1317

La siguiente tabla presenta la velocidad de propagación de ondas en el terreno en

estudio.

16 Informe Depto. Ingeniería Civil U de Chile post Sismo 2010

17 Suelos son homologables.

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39 SUELO TIPO DESCRIPCIÓN VS qU `[MPa] N1

sU

`[MPa]

D U3 y U4 ≥180 ≥30 ≥0.05

TABLA 8 VELOCIDAD DE ONDAS DE CORTE EN SUELOS ARCILLOSOS

Se asumió una velocidad de onda de corte mayor o igual a 180 m/s para el suelo de

fundación y por debajo de él, con N1 >30 (conservador) y deformaciones menores

al 2%, con Su ≥ 0,050 MPa.

El suelo clasifica sísmicamente como Suelo Tipo D dado que se cuenta con una

detallada descripción estratigráfica al menos hasta los 30 ml de profundidad medidos

desde la superficie natural, información obtenida a partir de 1 sondaje18 de 30 ml de

profundidad perforado en el entorno cercano al terreno en estudio, y por tratarse de

suelos finos y conocido su la Norma permite ser clasificado como tipo D.

Los antecedentes disponibles en esta oficina y los resultados obtenidos de la

prospección realizada permiten clasificar el suelo constituido en profundidad por

arcillas U3 y U4, como Tipo D sin necesidad de medir Vs directamente en el terreno

que se estudia estudio.

18 Se consideró los resultados obtenidos de la perforación de 1 sondaje (Ref. 2.3 y 2.4) complementándose la información obtenida en terreno con aquella existente en el archivo técnico de esta oficina (suelos en el entorno cercano homologados)

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40 7.3 CLASIFICACIÓN DEL SUELO ARCILLOSO DE FUNDACION (U3 y U4), NCH 433

OF.96, REV. 2009; DECRETO Nº 61, 2 DE NOVIEMBRE

Ilustración 13 ZONIFICACIÓN SÍSMICA NCH 433

El subsuelo de apoyo de fundaciones clasifica como Suelo Tipo D, Zona II

El espectro de diseño que determina la resistencia sísmica de la estructura está dado

por los parámetros dependientes del tipo de suelo, que son los siguientes:

SUELO TIPO S Tº T’ n p

seg seg

D 1,20 0,75 0,25 1,80 1,0

TABLA 9 PARAMETROS DEPENDIENTES DEL SUELO PARA DISEÑO

ZONA 1

ZONA 2

ZONA 3

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41 7.4 CLASIFICACIÓN DEL SUELO ARCILLOSO DE FUNDACION (U3 Y U4), SEGÚN

NORMA NCH 2745 OF.2003 (BORRADOR)

Los suelos presentes clasifican como Tipo III, equivalente al suelo Tipo D, según

definición dada por el DS61 de 2011.

8 PAVIMENTOS Y RADIERES

Para efectos de diseño de pavimentos y radieres se le asignará al suelo arcilloso, a

nivel de subrasante recompactada, un valor de la Razón de Soporte California (CBR)

de 6% obtenido en laboratorio, un módulo de reacción de la subrasante (k) 4,34 de

Kg/cm3 para pavimentos rígidos, y un Módulo Resiliente (MR) de 554 Kg/cm2 para el

diseño de pavimentos flexibles. El modulo resiliente representa la calidad del suelo

de fundación dado que es una relación entre solicitaciones aplicadas (d) y

deformaciones recuperables (R).

El valor de la constante k a usar en los rellenos de Base (CBR >80%) será de

19[Kg/cm3] y para la Subbase (CBR > 50%) el valor del módulo k será de 13[Kg/cm3].

El Módulo Resiliente (MR) para el diseño de la carpeta asfáltica será de 2500[Kg/cm2].

9 ESPECIFICACIONES Y RECOMENDACIONES COMPLEMENTARIAS

Las presentes especificaciones y recomendaciones se refieren a aspectos de tipo

constructivo relacionados en forma específica con la ejecución de las excavaciones,

rellenos, tratamiento del sello de fundación y radieres de piso.

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42 9.1 METODOLOGÍA Y SOLUCIÓN

Las alternativas de solución para fundación sobre suelos expansivos son:

Remoción del suelo expansivo hasta el punto crítico.

Losa rígida apoyada sobre pilotes

Estabilización con cal

Se recomienda en este caso la remosión del suelo expansivo (una fracción del

espesor total), hasta el punto crítico, dado por la profundidad a partir de la cual el

cambio de volumen no es significativo, al ser mínimo el cambio del contenido de

humedad del suelo. A partir de la profundidad definida por el punto crítico el cambio

volumétrico no tendrá incidencia sobre la estructura.

Este punto se determina en función del espesor del estrato altamente expansivo (en

este caso U2), presencia del nivel freático y cota de patio proyectada.

El punto crítico está ligado a la profundidad del estrato expansivo, en zonas de

profundidad limitada o en ocasiones con profundidades mayores, la sustitución puede

ser parcial. Se elimina así la capa superior que es la más activa, y las irregularidades

que puedan producirse en la superficie del terreno expansivo, se dispersan a través

del “colchón” de material estable, generando esfuerzos despreciables sobre las

estructuras.

La sustitución de la mitad de la capa expansiva reducirá los movimientos expansivos,

en términos relativos, a un grado menor que la cuarta parte, además la capa de

relleno rompe la transmisión capilar, y disminuye aún más las variaciones de

humedad y de volumen. Por ello es una condición del relleno estructural que este sea

bien graduado, con presencia de finos. El material recomendado para el relleno

sustitutivo es más rígido que la arcilla, por lo que se produce una disminución de la

expansión de ésta, por el peso propio del relleno como si se tratara de una placa, lo

que disminuye los efectos sobre las estructuras.

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43 La experiencia dice que se tienen resultados seguros si se considera un espesor de

relleno dentro de un rango entre 1,0 a 1,3 metros de profundidad. La variación de

humedad con ste espesor será mínima y ya no tiene incidencia sobre el suelo

expansivo. Por otro lado la influencia del cambio de nivel de la napa subterránea que

oscila en promedio, 1,0 m. entre temporadas (invierno – verano), tampoco genera un

efecto significativo sobre un estrato arcilloso de características expansivas, producto

de la estabilización de la variación de humedad dentro de ese rango, ya que la propia

capilaridad genera una condición de saturación del estrato superior.

9.2 EXCAVACIONES Y ESCARPE GENERAL

Dada la existencia de acumulaciones de escombros, suelo y en general lo que hemos

denominado relleno heterogéneo y designado como U1, de compacidad nula en

sectores y en otros, muy baja a baja, previo al inicio de las excavaciones que alojarán

fundaciones y radieres deberá realizarse un escarpe general. En esta actividad

deberán retirarse la totalidad de los rellenos descritos, hasta llegar al suelo natural

designado como U3 ó U4. El estrato U2 consistente en arcillas potencialmente

expansivas (alto potencial expansivo), deberá ser retirado considerando el criterio

enunciado en párrafo anterior.

El mejoramiento de suelos deberá materializarse según lo indicado en la Lámina 3

del Capìtulo 14. La metodología de

Los rellenos de mejoramiento se apoyarán sobre la arcilla U3 y/o U4 no

descartándose la necesidad de que en algunos sectores deberán efectuarse

sobreexcavaciones para asegurar la extracción de todo el material contaminante.

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44 Luego de materializado el escarpe general se dará inicio a las excavaciones que

albergarán fundaciones aisladas y corridas19.

El sobreancho a los lados de las zapatas aisladas deberá ser al menos equivalente

a la mitad del espesor del mejoramiento. El mejoramiento deberá ser confeccionado

con material granular del tipo relleno estructural según se indica en siguientes

acápites.

9.3 EXCAVACIONES PARA FUNDACIONES

Se hará un escarpe sobre todo el terreno para retiro de la capa vegetal y suelos del

relleno superficial U1; la profundidad del escarpe será de mínimo 1,40 cm. Para las

distintas zapatas contempladas en el Proyecto.

Para alcanzar el nivel de sello de fundación, la excavación de los últimos 30 cm. deberá

hacerse obligatoriamente a mano, cuidando de no remover el suelo bajo dicho nivel.

Cualquier sobre-excavación deberá ser rellenada con hormigón pobre, si ello fuera

procedente.

9.4 RELLENOS ESTRUCTURALES

Corresponde a los rellenos que se ejecuten bajo fundaciones, radieres y en la

situación que se requiera apoyar vigas especiales en sectores de alto tránsito de

cargas. También se dispondrán rellenos compactados de reemplazo de eventuales

rellenos artificiales existentes no detectados durante la prospección.

El material se compactará en capas de un espesor suelto que se ajustará a la

potencia de los equipos vibratorios que se empleen (como valor referencial se

establecen 20 [cm] de espesor suelto para equipos livianos tales como planchas,

19 Según lo especificado en Lámina 3, Capítulo 14.

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45 rodillos pequeños etc. y hasta 30 a 35 [cm] en el caso de utilizar rodillos de tamaño

pesado (peso estático mayor a 10 tons.) en grandes áreas). La compactación se

efectuará con una humedad en torno a la óptima dada por el Ensayo Proctor

Modificado de modo de facilitar alcanzar la compacidad especificada (95 % Proctor

Modificado y/o 80 % Densidad Relativa); El suelo natural por su contenido de finos

(entre 0 y 5 %) deberá controlarse con Densidad Relativa. El grado de compactación

será controlado por capa con un mínimo de 1 control cada 250 m2 de capa

compactada, frecuencia que podrá modificarse en el transcurso de la obra según

sean los resultados que se vayan obteniendo. En rellenos bajo fundaciones la

frecuencia de control será como mínimo de una por cada fundación.

El relleno será del tipo gravo arenoso y deberá satisfacer lo indicado a continuación:

el contenido de finos será inferior al 15% (% en peso que pasa bajo la malla Nº200

ASTM); el límite líquido de la fracción que pasa bajo la malla Nº40 ASTM no superará

el 25% y su índice de plasticidad bajo a nulo (IP inferior a un 8%). El tamaño máximo

de partículas se definirá de acuerdo al tamaño y peso del equipo de compactación

que se utilice. Se recomienda en todo caso no utilizar tamaños superiores a 3” o

menos si se trata de espacios pequeños a rellenar.

Sobre la superficie del terreno recompactada, se procederá a colocar el material de

rellenos en capas sucesivas las que se compactarán independientemente, hasta

alcanzar el nivel de apoyo de proyecto.

Cada capa se compactará mediante pasadas sucesivas y paralelas de rodillo y/o

placa vibratoria según sea el espacio disponible; la compactación se efectuará en

fajas longitudinales, traslapando cada vez 1/3 del ancho del equipo de compactación.

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REVISIÓN 0


46 9.5 BASE ESTABILIZADA PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS (FLEXIBLES)

Los pavimentos asfálticos, si proceden, se construirán directamente sobre una base

estabilizada, la cual se confeccionará con material granular, de partículas firmes y

duras de grava o chancado combinada con arena, de tamaño máximo 1½", que

debidamente compactada den una mezcla densa y estable. El espesor compactado

de la base será de a lo menos 0.20 m o más según resulte del proyecto estructural.

En la confección de la base se utilizarán las siguientes especificaciones:

La banda granulométrica deberá satisfacer la banda indicada en la Tabla siguiente:

TABLA 10 BANDA GRANULOMETRICA BASE

MATERIAL PARA BASE ESTABILIZADA

MALLA o CRIBA ASTM % EN PESO QUE PASA

1½" 100

1" 70 - 100

3/8" 35 - 70

Nº 4 25 - 55

40 2 - 20

200 0 - 10

La fracción de material que pasa bajo la malla Nº 40 ASTM, deberá tener un límite

líquido inferior a 35 % y su índice de plasticidad no mayor que 6%.

El desgaste Los Angeles (AASHTO T-96) de la fracción que queda retenido sobre la

malla N° 4 quedará limitado a 40% máximo.

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REVISIÓN 0


47 La Razón de Soporte California (CBR) será de 80% mínimo para 0.2" de penetración

a una densidad equivalente a 95 % Proctor Modificado (P.M.).

El material de base se colocará en una o dos capas. La humedad de colocación

deberá ser homogénea y lo más cercana posible a la humedad óptima obtenida en

el ensayo Proctor Modificado de referencia a realizar con el material que se emplee

en definitiva.

La base se compactará con pasadas sucesivas y paralelas de rodillo vibratorio,

traslapando cada vez un tercio del ancho del rodillo. A cada capa se le deberá dar un

número suficiente de pasadas de rodillo, de modo de alcanzar un grado de

densificación equivalente al 95 % de la máxima densidad seca obtenida de los

ensayos Proctor Modificado a que se hizo mención anteriormente. En caso de que el

material posea un porcentaje de finos bajo la malla # 200 ASTM menor a 5%, la

compactación deberá alcanzar una densidad por lo menos igual al 80 % de la

densidad relativa (DR).

9.6 SUBBASE PARA PAVIMENTOS RÍGIDOS (HORMIGÓN)

Los materiales para subbase de pavimentos de hormigón y/o radieres de piso

deberán cumplir con las especificaciones dadas para pavimentos asfálticos en 10.3,

en lo que se refiere a colocación y limpieza del material.

Además deberán cumplir con lo especificado a continuación:

La granulometría de la subbase de pavimentos se deberá ajustar a la banda que se

especifica en la tabla siguiente.

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REVISIÓN 0


48 TABLA 11 BANDA GRANULOMETRICA SUBBASE

BANDA GRANULOMETRICA

MATERIAL PARA SUBBASE

MALLA o CRIBA ASTM % EN PESO QUE PASA

2" 100

1" 55 - 100

3/8" 40 - 70

Nº4 35 - 65

Nº10 20 - 50

Nº40 10 - 30

Nº200 0 - 15

Adicionalmente, la fracción de material que pasa bajo la malla Nº40 ASTM, deberá

tener un límite líquido inferior a 25 y su índice de plasticidad no mayor que un 10%.

El desgaste de Los Angeles (AASHTO T-96) de la fracción que queda retenido sobre

la malla Nº4 quedará limitado a 40% como máximo.

El valor de CBR mínimo será de 50% para 0.2" de penetración a una densidad

equivalente a 95% Proctor Modificado (P.M.)

9.7 ESPECIFICACIONES RELLENO DE MEJORAMIENTO MASIVO

Se deberán utilizar materiales granulares que cumplan con la banda especificada

para rellenos estructurales.

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REVISIÓN 0


49 10 RECEPCION DE SELLOS DE FUNDACION

Los sellos de fundación deberán ser recibidos conformes por un representante de MSA

Geoconsultores Ltda., para ello se deberá dar aviso a esta oficina con la debida

antelación (mínimo 72 hrs previas). Los sellos de excavación se deberán encontrar

limpios y sin la colocación de emplantillados.

11 LIMITACIONES DE ESTE ESTUDIO

Este estudio es valido para las obras descritas en el Capítulo 1, luego si se proyectan

cambios de Arquitectura o cualquier otra modificación respecto del Proyecto

analizado se invalidará total o parcialmente este informe y debe remitirse a esta

oficina la versión de arquitectura actualizada y solicitar la revalidación del presente

informe.

12 SITUACIONES IMPREVISTAS

Si durante las excavaciones se detectasen suelos manifiestamente más débiles y/o

inestables que los detectados en la presente campaña de exploraciones, deberá

darse aviso a esta oficina para tomar las medidas que correspondan en forma

oportuna.

Cualquier situación no prevista en el presente informe, sus futuras revisiones y /o

modificaciones que se desearen realizar amerita la actualización y validación del

mismo por ser este aplicable a la situación descrita en Capítulo 1. Eventuales

modificaciones a su contenido deberán ser informadas, consultadas y aprobadas por

esta oficina.

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REVISIÓN 0


50 De igual forma, toda modificación significativa que se realice al proyecto que se ha

analizado, deberá ser informada a esta oficina.

Margarita Soto Alfonso

Ingeniero Civil

Especialista Geotécnico

Santiago, Mayo 2015

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51

13 FIGURAS

FIGURA 1 UBICACIÓN DE FRACCIONES MAS FINAS EN CARTA DE PLASTICIDAD

FIGURA 2 CURVAS GRANULOMETRICAS

FIGURA 3 RELLENOS ESTRUCTURALES Y DE MEJORAMIENTO

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FIGURA 1 UBICACIÓN DE FRACCIONES MAS FINAS EN CARTA DE PLASTICIDAD

0

10

20

30

40

50

10 20 30 40 50 60 70

Ind

ice

Pla

sti

cid

ad

, %

Límite Líquido, %

CL

C

MH u OH

ML u OLCL-ML

ML

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53

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,1 1 10 100

%E

N P

ES

O Q

UE

PA

SA

Abertura Tamiz o Criba [mm]

DEPOSITACION

MAPOCHO

1 Prof. 1.6

2 Prof. 2.4

3 Prof. 3.2

4 Prof. 2.9

5 Prof. 1.3

6 Prof. 2.8

7 Prof. 3.7

8 Prof. 4,00

1 Prof. 4,00

#200 #4 #1 #4 3/43/81½

21 3"

76,50,8

38,25,4

19,0

9,51

4,72,0,40,07

MALLA ASTM

0,33

#6 #2

BANDA ESTRATIGRAFICA TERRENO EN ESTUDIO

BANDA ESTRATIGRAFICA GRAVA DE SANTIAGO

FIGURA 2 CURVAS GRANULOMETRICAS

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14 LAMINAS

LÁMINA 1 PLANTA DE UBICACIÓN

LÁMINA 2 PERFIL ESTRATIGRAFICO

LÁMINA 3 RECOMENDACIÓN PARA MEJORAMIENTO DEL SUELO DE APOYO FUNDACIONES Y RADIERES (CAPÍTULO 9)

LÁMINA 4 CONSTANTE DE BALASTO PARA SISTEMA DE FUNDACIÓN APOYADO SOBRE ARCILLA (U3 O U4)

5.-EXCAVACIÓN PARA ACCEDER CON LOS EQUIPOR QUE EJECUTARÁN LOS ANCLAJES

6.-EJECUCIÓN DE ANCLAJES

7.-REPETIR PASOS UNO A SEIS PARA PILAS RESTANTES

8.-CONTINUAR EXCAVACION MASIVA HASTA LLEGAR AL SELLO DE FUNDACIÓN, COMPATIBILIZANDO CON EL INSTALACIÓN DEL SISTEMA DE AISTACIÓN SÍSMICA

(*)DEBE VERIFICARSE SEGÚN NECESIDADES DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN

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LAMINA 1 PLANTA DE UBICACIÓN DE CALICATAS

A A

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REVISIÓN 0


LAMINA 2 PERFIL ESTRATIGRAFICO ESQUEMÁTICO A-A

COTA APROXIMADA C4 C7 C2 C8 C3 C3 C4

504,20 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 504,10 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 504,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 503,90 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 503,80 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 503,70 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 503,60 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 0,70 503,50 C5 C6 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 503,40 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 503,30 C1 1,00 1,00 C2 1,00 C5 C1 1,00 1,00 1,00 1,00 503,20 0,10 0,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 1,10 503,10 0,20 0,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20 503,00 0,30 0,30 0,10 1,30 1,30 0,10 1,30 0,10 0,10 1,30 1,30 1,30 1,30 502,90 0,40 0,40 0,20 1,40 1,40 0,20 1,40 0,20 0,20 1,40 1,40 1,40 1,40 502,80 0,50 0,50 0,30 1,50 1,50 0,30 1,50 0,30 0,30 1,50 1,50 1,50 1,50 502,70 0,60 0 ,6 0 0 ,4 0 1,60 1,60 0,40 1,60 0 ,4 0 0,40 1,60 1,60 1,60 1,60 502,60 0,70 0,70 0,50 1,70 1,70 0,50 1,70 0,50 0,50 1,70 1,70 1,70 1,70 502,50 0,80 0,80 0,60 1,8 0 1,80 0 ,6 0 1,80 0,60 0,60 1,80 1,80 1,80 1,80 502,40 0,90 0 ,9 0 0,70 1,90 0,70 1,90 0,70 0,70 1,90 1,90 1,90 1,90 502,30 1,00 1,00 0,80 2,00 0,80 2,00 0,80 0 ,8 0 2,00 2,00 2,00 2,00 502,20 1,10 1,10 0,90 2,10 0,90 2,10 0,90 0,90 2,10 2,10 2 ,10 2,10 502,10 1,20 1,20 1,00 2,20 1,00 2,20 1,00 1,00 2,20 2,20 2,20 2,20 502,00 1,30 1,30 1,10 2,30 1,10 2,30 1,10 1,10 2,30 2,30 2,30 2,30 501,90 1,40 1,40 1,20 2 ,4 0 1,20 2 ,4 0 1,20 1,20 2 ,4 0 2,40 2,40 2 ,4 0 501,80 1,50 1,50 1,30 2,50 1,30 1,30 1,30 2,50 2 ,50 2,50 2,50 501,70 1,60 1,60 1,40 2,60 1,40 C 5 1,40 1,4 0 2,60 2,60 2,60 2,60 501,60 1,70 1,70 1,50 2,70 1,50 505 1,50 1,50 2,70 2,70 2,70 2,70 501,50 1,80 1,80 1,6 0 2 ,8 0 1,60 U2 1,6 0 1,60 2 ,8 0 2 ,8 0 2,80 2,80 501,40 1,90 1,9 0 1,70 C1 2,90 1,70 1.3 1,70 1,70 2,90 2,90 2,90 2 ,9 0 501,30 2,00 2,00 1,80 501 3,00 1,80 alto 1,80 1,80 3,00 3,00 3 ,0 0 3,00 501,20 2,10 2,10 1,90 U2 3,10 1,90 C H 1,90 1,90 3,10 3,10 3,10 C 4501,10 2,20 2,20 2,00 1.6 3 ,2 0 2,00 2,00 2 ,0 0 3 ,2 0 3 ,2 0 3,20 504501,00 2,30 2,30 2,10 muy alto 3,30 2,10 2,10 2,10 3,30 3,30 C 3 3 ,3 0 U2500,90 2,40 2,40 2,20 CH 3,40 2,20 2,20 2,20 3,40 3,40 503 3,40 2.9500,80 2,50 2,50 2,30 3,50 2,30 2,30 2,30 3,50 3,50 U3 3,50 alto500,70 2,60 2,60 2,40 3,60 2,40 2,40 2,40 3,60 3,60 3.2 3,60 C H500,60 2,70 2,70 2,50 C 7 3,70 2,50 C2 2,50 2,50 3,70 3,70 medio 3,70 500,50 2,80 2,80 2,60 507 3,80 2,60 502 2,60 2,60 3,80 3,80 C L 3,80 500,40 2,90 2 ,9 0 2,70 U3 3,90 2,70 U3 2,70 2,70 3,90 3,90 3,90 500,30 3 ,0 0 3,00 2,80 3.7 4 ,0 0 2,80 2.4 2,80 2,80 4 ,0 0 4 ,0 0 4 ,0 0 500,20 3,10 2 ,9 0 bajo 2,90 alto 2 ,9 0 2,90 C 8500,10 C 6 3,20 3,00 C L 3 ,0 0 CL 3,00 3 ,0 0 508500,00 506 3,30 3,10 3,10 3,10 U3499,90 U3 3,40 3,20 3,20 3,20 4,00499,80 2.8 3,50 3,30 3,30 3,30 bajo499,70 bajo 3,60 3,40 C 1 3,40 3,40 499,60 C L 3,70 3,50 509 3,50 3,50 499,50 3,80 3,60 U3 3,60 3,60 499,40 3,90 3,70 4,00 3,70 3,70 499,30 4,00 3,80 bajo 3,80 3,80 499,20 3,90 C L 3,90 3,90 499,10 4 ,0 0 4 ,0 0 4 ,0 0

NF NF NF NF

NF

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REVISIÓN 0


LAMINA 3 RECOMENDACIÓN PARA MEJORAMIENTO DEL SUELO

DE APOYO FUNDACIONES Y RADIERES (CAPÍTULO 9)

NT

NSF

VER LAMINA 4

Mínimo 1,00m

Recomendado:

entre 1,00 a 1,30m

Dfmín=1m

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REVISIÓN 0


LAMINA 4 CONSTANTE DE BALASTO PARA SISTEMA DE

FUNDACIÓN APOYADO SOBRE ARCILLA (U3 O U4)

1 2 3 4 5 6 7

LADO B DE LA ZAPATA (m)

LA

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REVISIÓN 0


15 ANEXOS

15.1 ANEXO I ESTRATIGRAFÍA

ESTRATIGRAFIA CALICATA C-1

Cota napa de agua (m) 2,70

Fecha de observación MAYO 2015 Calicata C-1 UNIDAD Profundidad

(m) Descripción

U-1 0.00-0,40 Relleno artificial heterogéneo,Rellenos arcillosos y

gravosos. Estrato contaminado con escombros

diversos, observándose esta calicata no presenta

contaminaci{on fuerte, escombros aislados. El espesor

de este relleno alcanza 0.40m de espesor, ubicada en

sector perisférico. La compacidad es variable de muy

baja a media, presencia ocacional de escombros y

basuras, presencia de suelo vegetal.

Color café, humedad media a alta con la profundidad.

Hacia el contacto con suelo natural humedad aumenta.

U-2 0,40-1.60 Suelo natural arcilloso compuesto por Arcilla de tipo

expansiva, de plasticidad alta, humedad media, color

café oscuro, porosidad baja, consistencia media. No hay

presencia de raíces. Clasifica visualmente como CH

(Sistema USCS). Color café oscuro se mantiene

aclarándose con la profundidad, subyace a la capa

vegetal o de relleno. Esta unidad se detectó en todas las

calicatas excavadas en Mayo 2015.

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REVISIÓN 0


60 U-3 1,69-2,90 Suelo natural arcilloso compuesto por arcilla levemente

expansiva, de plasticidad media a alta, humedad media,

color café, estructura homogénea, de porosidad baja y

consistencia baja a media. Sin presencia de suelo

vegetal o raíces. Clasificación visual CL (Sistema

USCS) a CH.

Espesor del estrato 1,39 m. En los últimos 0.20m se

detecta una transición entre U-3 y U-4. Compacidad alta

al contenido de humedad natural. humedad media a alta

con la profundidad. Finos de plasticidad alta media alta.

.

U-4 2,90-4,00 Suelo natural compuesto por arcillas arenosas a arcillas

levemente arenosas, de plasticidad media, humedad

alta, color café amarillento. Suelo de estructura frágil, sin

porosidad y consistencia media. El contenido de arena

oscila entre 30 y 40%. No se aprecian raíces, sin indicios

de expansividad. Clasificación visual CL (Sistema

USCS). El espesor del estrato 1,10 m. En los últimos

0.30m humedad alta a saturación, compacidad alta al

contenido de humedad natural, humedad alta con la

profundidad. Finos de plasticidad media a alta.

OBSERVACIONES: La Clasificación indicada corresponde a la apreciación visual del Ingeniero Especialista.

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REVISIÓN 0


61 ESTRATIGRAFIA CALICATA C-2



(m) Descripción





de este relleno alcanza 0.60m de espesor, ubicada en






U-2 0,60-1.70 Suelo natural arcilloso compuesto por Arcilla de tipo








U-3 1,70-3.00 Suelo natural arcilloso compuesto por arcilla levemente




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REVISIÓN 0


62 vegetal o raíces. Clasificación visual CL (Sistema

USCS) a CH.

Espesor del estrato 1,30 m. En los últimos 0.20m se

detecta una transición entre U-3 y U-4. Compacidad alta

al contenido de humedad natural. humedad media a alta

con la profundidad. Finos de plasticidad alta media alta.

.

U-4 3.00-4,00 Suelo natural compuesto por arcillas arenosas a arcillas











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REVISIÓN 0



Cota napa de agua (m)


(m) Descripción





de este relleno alcanza 2,50m de espesor, ubicada en






U-2 2,50-2,80 Suelo natural arcilloso compuesto por Arcilla de tipo








U-3 2,80-3,20 Suelo natural arcilloso compuesto por arcilla levemente




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REVISIÓN 0



USCS) a CH.

Espesor del estrato 0,40 m. Compacidad alta al contenido

de humedad natural. humedad media a alta con la

profundidad. Finos de plasticidad alta media alta.

.












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Nº PÁG.65 DE 112

REVISIÓN 0





(m) Descripción























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USCS) a CH.




.












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Nº PÁG.67 DE 112

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(m) Descripción



















U-3 1,602,90 Suelo natural arcilloso compuesto por arcilla levemente




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USCS) a CH.




.















(m) Descripción

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69 U-1 0.00-0,60 Relleno artificial heterogéneo,Rellenos arcillosos y























USCS) a CH.

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70 Espesor del estrato 1,00 m. Compacidad alta al contenido



.







USCS). El espesor del estrato 1,90m. En los últimos





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(m) Descripción























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USCS) a CH.















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73




(m) Descripción






















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74 consistencia baja a media. Sin presencia de suelo


USCS) a CH.















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75

15.2 ALBUM FOTOGRAFICO CALICATAS

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76 CALICATA 1

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Nº PÁG.79 DE 112

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79 CALICATA 2

INGE-SGC-3512- 802-2015

Nº PÁG.80 DE 112

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80

INGE-SGC-3512- 802-2015

Nº PÁG.81 DE 112

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81 CALICATA 3

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Nº PÁG.82 DE 112

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82

INGE-SGC-3512- 802-2015

Nº PÁG.83 DE 112

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83

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Nº PÁG.84 DE 112

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84

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Nº PÁG.85 DE 112

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85

CALICATA 4

INGE-SGC-3512- 802-2015

Nº PÁG.86 DE 112

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86

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Nº PÁG.87 DE 112

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Nº PÁG.88 DE 112

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88

CALICATA 5

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Nº PÁG.89 DE 112

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89

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Nº PÁG.90 DE 112

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Nº PÁG.91 DE 112

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91

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Nº PÁG.92 DE 112

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92 CALICATA 6

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Nº PÁG.93 DE 112

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93

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Nº PÁG.94 DE 112

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Nº PÁG.95 DE 112

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Nº PÁG.96 DE 112

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Nº PÁG.97 DE 112

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Nº PÁG.98 DE 112

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Nº PÁG.99 DE 112

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99

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Nº PÁG.100 DE 112

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100 CALICATA 7

INGE-SGC-3512- 802-2015

Nº PÁG.101 DE 112

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101

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Nº PÁG.102 DE 112

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Nº PÁG.103 DE 112

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Nº PÁG.104 DE 112

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Nº PÁG.105 DE 112

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Nº PÁG.106 DE 112

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Nº PÁG.107 DE 112

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107

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Nº PÁG.108 DE 112

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108 CALICATA 8

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Nº PÁG.109 DE 112

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109

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Nº PÁG.110 DE 112

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Nº PÁG.111 DE 112

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Nº PÁG.112 DE 112

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15.3 RESULTADOS TERRENO Y LABORATORIO

PROYECTO: BODEGAS COLINA TEXORA-2015

POZO Nº DEPOSITACION MAPOCHO 1 2 3 4 5 6 7 8 1

MUESTRA Nº 501 502 503 504 505 506 507 508 509

HORIZONTE U2 U3 U3 U2 U2 U3 U3 U3 U3

COTA [m] 1.6 2.4 3.2 2.9 1.3 2.8 3.7 4,00 4,00

ANALISIS GRANULOMETRICO

Bolones sobre 3" (80)

Criba de 3" (80) 100 100

2" (50) 72 96

1½" (40) 60 92

1" (25) 48 77

3/4" (20) 43 69 100 100

3/8" (10) 29 50 100 99 98

4 (5) 24 43 100 100 100 100 100 92 97 96

10 (2) 17 35 95 99 99 99 98 89 92 92

40 (0,50) 6 18 89 96 95 100 90 85 85 76 71

200(0,080) 2 7 85 94 81 99 84 78 56 60 49

LIMITES DE CONSISTENCIA, PESO ESPECIFICO Y CLASIFICACION, USCS

Límite Líquido (%) 56 86 52 68 36 63 52 58 49,5

Límite Plástico (%) 17 18,8 21 22 19 24 21 20 20,1

Indice de Plasticidad (%) 39 67,2 31 46 17 39 31 38 29,4

Peso específico

Clasificación USCS CH CL CL CH CH CL CL CL CL

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