MEMORIA DE CALCULO.pdf

ag3 consultores c.a.

Proyecto: ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE POSTE MONOPOLE ALTURA 36 MTS.

ESTACIONES MOVISTAR C.A. A nivel nacional

Abril 2.013

INDICE

1 . MEMORIA DESCRIPTIVA 2. DATOS GENERALES

2.1 Geometría del Poste 2.2 Cargas del Poste

3. ANALISIS DEL POSTE – MONOPOLE 3.1 Análisis de Viento

3.1.1 Acciones del Viento sobre el Cuerpo del Poste 3.1.2 Acciones del Viento sobre los accesorios del Poste

4. ANALISIS DEL POSTE – MONOPOLE

5. DISEÑO DEL POSTE – MONOPOLE

6. ANALISIS DE LA PLANCHA BASE

7. CONCLUSIONES

8. DETALLES ESTRUCTURALES




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1. MEMORIA DESCRIPTIVA A petición de la empresa “PROYECTOS Y CONSTRUCCIONES MV MIRANDA C.A.” hemos realizado el proyecto estructural de un Poste – Monopole de altura 36,00 mts. perteneciente a la empresa Movistar c.a. a ser ubicado a nivel nacional en cualquier estación cuya configuración de antenas se corresponda con las consideradas en este Estudio. El diseño del citado Poste de altura 36,00 mts. que se plantea utilizar para la instalación de antenas de transmisión , determinará las secciones del mismo que para las solicitaciones actuantes , permita su supervivencia y estabilidad ante las fuerzas verticales gravitacionales actuantes y ante las fuerzas horizontales de viento. Para el cálculo de dicha revisión se consideró en esta oportunidad todos los requisitos exigidos por la “GCTO-Site Building Efficiency (SBE) Network Infrastructure” para Postes Monopole establecidos por la “Telefonica”, que se basa en la normativa ANSI/TIA//EIA-222-F ( ver cuadro a continuación).




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La citada SBE , establece el tipo , cantidad y ubicación de las antenas a instalar, características y pautas de diseño a considerar para soportes , bandejas , feeders , coaxiales y escaleras . En relación al diseño, la misma autoriza, en caso de ser necesario, el diseño por tensión un 33% más allá del esfuerzo admisible 0,60Fy permite como deformacion máxima de rotación ó desplazabilidad en el tope superior 1°. Nuestro cálculo se realizó para las acciones horizontales de Viento según una velocidad de 130 km/h , cuyas fuerzas se estimaron utilizando el método recomendado en la normativa antes nombrada. En vista de que se trata de un diseño genérico basado en la norma antes citada, la fundación del citado Poste será diseñada en forma particular para el Estudio de Suelos que se elabore en cada sitio. MATERIALES: Acero Poste –Monopole: ASTM-36 Fy = 2.500 k/cm2 Planchas de conexión Acero ASTM-36 Fy = 2.500 k/cm2 Anclajes de base ASTM –A193 tipo B-7 Fy = 8.750 k/cm2 Soldadura E70XX Fu = 4.920 k/cm2 NORMAS UTILIZADAS:

- “Norma ANSI / TIA / EIA - 222- F. - Normas y Especificaciones para Torres y Estructuras de Soporte de Antenas de Transmisión ,

CANTV 2.007 NORMA CANTV NT-001 - “Estructuras de Acero para Edificaciones. Método de

los Estados límites” COVENIN 1618 : 1998 - “Estructuras de Acero para Edificaciones. Proyecto,

Fabricación y Construcción” COVENIN 1618 : 1982 - “Norma AISC , American Institute Steel Constrution” - “Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural

y Comentario” ACI 318S-08 - “Estructuras de Concreto Armado para Edificaciones

Análisis y Diseño” COVENIN 1753-1 – 05 - “Criterios y Acciones mínimas para el Proyecto de

Edificaciones” COVENIN-MINDUR 2002-88




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2. DATOS GENERALES 2.1) Geometría del Poste Evaluaremos el Poste de 36,00 mts. para una sección de arranque D1= 94,0 cms. entre caras enfrentadas y conicidad de 1,444 cm/ml para poder rematar en el tope en una sección con distancia entre caras enfrentadas de 42 cms. . El espesor será de: 1,0 cm desde la base hasta los 12,00 mts. de altura, 0,8 cms. desde los 12,00 mts. hasta 24,00 mts. y 0,6 cms. desde los 24,00 mts. hasta el tope ( 36,00 mts. ).




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Las secciones para análisis serán las siguientes: H: 0,00 m. H: 3,00 m. H: 6,00 m. H: 9,00 m. H: 12,00 m. H: 15,00 m. H: 18,00 m. H: 24,00 m. H: 30,00 m. H: 36,00 m. Nota: Las condiciones geométricas establecidas son de pre-dimensionado por tal podrán ajustarse según los resultados del análisis. 2.2 ) Cargas del Poste Para las cargas a colocar en el Poste , se utilizará la siguiente configuración : ANTENAS :

- 3 antenas RF panel por sector ( 9 en total ) de 2,40 m. x 0,30 m. en cota nominal 35,00 mts. ( aunque se asume 36,00 mts. ) , peso : 40 kgs. c/u , total : 360 kgs.

- 3 antenas de transmisión Tx de diámetro 0,60 mts. a los 36,00 mts., peso : 36

kgs. c/u , total : 108 kgs.

- 3 antenas de transmisión Tx de diámetro 0,90 mts. a los 26,00 mts. , peso : 50 kgs. c/u , total : 150 kgs.

ACCESORIOS: SOPORTES, BANDEJAS, FEEDERS Y ESCALERA:

- Soporte para antenas RF: 400 kgs.

- Bandeja porta-feeders y coaxiales: se asume 50 kgs./m

- Escalera con guarda hombre: se asume 20 kgs./m Peso total estimado: P.p. poste estimado : 5.500 kgs. Peso accesorios: 2.950 kgs. Total. : 8.450 kgs.




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3. ANALISIS DEL POSTE MONOPOLE : H : 36,00 mts., Para el chequeo de las solicitaciones asumiremos la sección variable tal y como la planteamos a continuación, la cual hemos discriminado de la siguiente manera:

e ( cm ) dext ( cm ) dint.(cm) A (cm2) I(cm4)

Aprom (cm2)

Iprom (cm2)

0,00 1 94.0 92.0 308.0 353958.0 3,00 1 89.8 87.8 294.1 308139.0 301.1 331048.56,00 1 85.7 83.7 280.5 267401.3 287.3 287770.19,00 1 81.5 79.5 266.6 229565.9 273.6 248483.612,00 0.8 77.4 75.8 203.0 158225.5 234.8 193895.715,00 0.8 73.2 71.6 191.8 133601.5 197.4 145913.518,00 0.8 69.1 67.5 181.0 112166.8 186.4 122884.224,00 0.6 60.7 59.5 119.4 57315.3 150.2 84741.130,00 0.6 52.4 51.2 102.9 36698.8 66.7 47007.036,00 0.6 44 42.8 86.2 21585.2 58.5 29142.0




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3.1 Análisis de Viento: Según normativa TIA/EIA-222-F F = qz x Gh [ Cf x Ae + Σ (Ca x Aa) ] ( en N ) No mayor a 2 qz x Gh x Ag qz = Presión dinámica ejercida por la Velocidad de Viento “V”. Gh = Factor de ráfaga para velocidad máxima de viento en una milla. Cf = Coeficiente de Fuerza de la Estructura. Ae = Área proyectada efectiva de los componentes estructurales en una cara Ca = Coeficiente de Fuerza para accesorio lineal ó puntual que no se considere un componente estructural. Aa = Área proyectada de un accesorio lineal Ag = Área bruta de una cara de la Torre, determinada como si la cara fuese maciza ( m²). qz: qz = 0,613 x Kz x V² , en Pascal ( N/m² ) , cuando la V es en m/s Kz = Factor de exposición a la presión dinámica de viento ( coeficiente de exposición ). V = Velocidad básica del viento correspondiente a la ubicación de la estructura ( m/s). Evaluaremos qz a los 36,00 mts. , 26,00 mts. y 16,00 mts. que es donde se ubican las antenas y el centro de gravedad estimado del Poste. Kz: 2/7 Kz = ( Z / 10 ) Z = Altura por encima del nivel medio del terreno hasta el punto medio de la sección ( m ). Kz (36,00) = 1,440 Kz (26,00) = 1,313 Kz (16,00) = 1,143 Volviendo atrás: Para V = 130 km/h = 36,11 m/seg. qz = 0,613 x Kz x V² qz (36,00) = 1.151,0 Pascal = 117,5 k/m² qz (26,00) = 1.049,5 Pascal = 107,1 k/m² qz (16,00) = 913,6 Pascal = 93,2 k/m²




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Gh: Para estructuras tipo Monopole , Gh debe ser igual a 1,00. Cf: Para Monopoles , el coeficiente Cf para la estructura principal se debe determinar a partir de la Tabla siguiente:

Dp = diámetro promedio del Monopole = 69 cms. = 0,69 m. El Kz a utilizar puede ser el promedio para trabajar con uno solo = 1,298 V = 130 k/h = 36,11 m/seg. C = raíz ( 1,298 x 36,11 x 0,69 ) = 5,68 Tenemos un Monopole de 8 lados , por tal Cf = 1,20 Ae: El área proyectada efectiva de los componentes estructurales (Ae) de un Monopole de acero será el área proyectada real calculada en base al diámetro del Poste ó su ancho total. Ca: Para los accesorios, el coeficiente Ca será:




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Para antenas RF asumir Ca = 1,40 , demás accesorios y para antenas Mw asumir Ca = 1,00 Aa: Es el área proyectada en m² de un accesorio lineal.

3.1.1 Acciones del Viento sobre el Cuerpo del Poste : F = qz x Gh [ Cf x Ae ] ( en kgf ) F (14,00) = 93,2 k/m² x 24,84 m² : F ( 14,00 ) = 2.315,1 kgs.

3.1.2 Acciones del Viento sobre los Accesorios del Poste :

3.1.2.a) Antenas RF y soportes: F = qz x Gh [ Σ (Ca x Aa) ] ( en kgf ) F (36,00) = ( 117,5 k/m² x 1,00 x 1,40 x 9 x 0,30 m. x 2.40 m. x 1,20 ) + ( 117,5 k/m² x 3,00 m² x 0,20 x 1,20 ) 1,20 = Coeficiente de empuje frontal de antenas RF 3,00 m² = Área bruta de soportes de antenas RF 0,20 = Relación de solidez 1,20 = Coeficiente de arrastre F ( 36,00 ) = 1.279,2 k. + 84,6 = 1.363,8 kgs.

3.1.2.b) Antenas MW de diámetro 0,60 mts. y soportes a los 36,00 mts.:

F = qz x Gh [ Σ (Ca x Aa) ] ( en kgf ) F (36,00) = ( 117,5 k/m² x 1,00 x 3 x 0,30² m² x 3,14 x 1,30 ) 1,00 = Ca 1,30 = Factor de mayoración de área asumido por nosotros F ( 36,00 ) = 129,5 kgs.

3.1.2.c) Antenas MW de diámetro 0,90 mts. y soportes a los 26,00 mts.:

F = qz x Gh [ Σ (Ca x Aa) ] ( en kgf )




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F (26,00) = ( 107,1 k/m² x 1,00 x 3 x 0,45² m² x 3,14 x 1,30 ) 1,00 = Ca 1,30 = Factor de mayoración de área asumido por nosotros F (26,00) = 255,6 kgs.

3.1.2.d) Bandeja de porta-feeders vertical ( incluye escalera ) F = qz x Gh [ Σ (Ca x Aa) ] ( en kgf/ml ) F (lineal) = ( 105,9 k/m² x 1,50 m²/ml x 0,05 x 1,70 ) 105,9 k/m² = qz promedio a todo lo largo 1,50 m²/ml = área llena 0,05 = Relación de solidez 1,70 = coeficiente de arrastre F ( lineal) = 13,5 k/ml

3.1.2.e) Bajada de feeders y coaxiales: F = qz x Gh [ Σ (Ca x Aa) ] ( en kgf/ml ) F (lineal) = ( 105,9 k/m² x 0,11 m²/ml x 1,00 ) 93,2 k/m² = qz promedio a todo lo largo 0,11 m²/ml = área llena 1,00 = coeficiente de arrastre F ( lineal) = 11,65 k/ml




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4. ANALISIS DEL POSTE-MONOPOLE: Se establecen Inercias y Areas promedios de las secciones para cada tramo Q = 25 k/m 2.315 k ( 14,0 m ) 256 k (26,00) 1.417 k.( 36,00 m. ) 0,00 3,00 6,00 9,00 12,00 15,00 18,00 24,00 30,00 36,00 I =331.048 287.770 248.483 193.896 145.914 122.884 87.741 47.007 29.142 A = 301 287 274 235 197 186 150 67 59 V(K)4.710 4.889 4.814 M(km)106.292 91.737 77.409 63.304 49.426 38.086 31.603 19.316 8.952 ∆(cm) 0 63,4 90,3

Haremos una evaluación preliminar para determinar la factibilidad de uso de las secciones pre-dimensionadas: Ø tope = Arcotangente 90,3 cms. / 3600 cms. = 1,44° en el tope. La normativa que estamos cumpliendo permite una deformación máxima de 1,0° para el 75% de la velocidad de viento, si consideramos este artificio tenemos: 0,75 x 130 km/h = 97,5 km/h Como en la fórmula de las fuerzas de viento la velocidad es una variable al cuadrado ( V² ) , entonces: ( 97,5 ² / 130 ² ) = 0,56 ,que implica : Ø = 0,56 x 1,44° = 0,80° por tanto podríamos aceptar esta condición de desplazabilidad. 5. DISEÑO DEL POSTE – MONOPOLE Diseñaremos a Flexo-compresión. H : 0,00 m. ( e: 10 mm ) d ext.= 94 cms. d int.= 92 cms. A = 308 cm² I = 353.958 cm⁴ E = 10,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I ,




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M = 106.292 k.m. P = 8.450 k. Esf. Elástico = 106.292 k.m. x 100 cm/m x 46,5 cm / 353.958 cm4 + 8.450 k. / 308 cm2 = 1.396,4 + 27,4 = 1.423,8 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.423,8 k/cm2 La sección chequea . H : 3,00 m. ( e: 10 mm ) d ext.= 89,8 cms. d= 87,8 cms. A = 294,1 cm² I = 308.139 cm⁴ E = 10,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 91.737 k.m. P = 8.450 k. Esf. Elástico = 91.737 k.m. x 100 cm/m x 44,4 cm / 308.139 cm4 + 8.450 k. / 294,1 cm2 = 1.321,8 + 28,7 = 1.350,5 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.350,5 k/cm2 La sección chequea H : 6,00 m. ( E: 10 mm ) ( aunque por el encastre no es precisamente el punto en que tenemos el espesor indicado) d ext.= 85,7 cms. D int = 83,7 cms. A = 280,5 cm² I = 267.401 cm⁴ E = 10,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 77.409 k.m. P = 8.450 k.




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Esf. Elástico = 77.409 k.m. x 100 cm/m x 42,35 cm / 267.401 cm4 + 8.450 k. / 280,5 cm2 = 1.226 + 30,1 = 1.256,1 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy 3 = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.256,1 k/cm2 La sección chequea . H : 9,00 m. ( e: 10,00 mm ) d ext.= 81,5 cms. d int. = 79,5 cms. A = 266,6 cm² I = 229.566 cm⁴ E = 10,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 63.304 k.m. P = 8.000 k. Esf. Elástico = 63.304 k.m. x 100 cm/m x 40,25 cm / 229.566 cm4 + 8.000 k. / 266,6 cm2 = 1.109,9 + 30,0 = 1.139,9 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.139,9 k/cm2 La sección chequea H : 12,00 m. ( e: 8,00 mm ) d ext.= 77,4 cms. d int. = 75,8 cms. A = 203 cm² I = 158.226 cm⁴ E = 8,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 49.426 k.m. P = 7.500 k. Esf. Elástico = 49.426 k.m. x 100 cm/m x 38,3 cm / 158.226 cm4 + 7.500 k. / 203 cm2 = 1.196,4 + 36,9 = 1.233,3 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.233,3 k/cm2 La sección chequea




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H : 15,00 m. ( e: 8,00 mm ) d ext.= 73,2 cms. d int. = 71,6 cms. A = 192 cm² I = 133.602 cm⁴ E = 8,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 38.086 k.m. P = 7.000 k. Esf. Elástico = 38.086 k.m. x 100 cm/m x 36,2 cm / 133.602 cm4 + 7.000 k. / 192 cm2 = 1.031,9 + 36,5 = 1.068,4 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 > 1.068,4 k/cm2 La sección chequea La tendencia de los resultados nos indica que la sección a los 18,00 m. para el espesor de 8 mm chequea , veamos a los 24,00 mts., a los 30,00 mts. y a los 36,00 mts que es cuando tenemos un espesor de 6 mm. H : 24,00 m. ( e: 6,00 mm ) d ext.= 60,7 cms. d int. = 59,5 cms. A = 119,4 cm² I = 57.315 cm⁴ E = 6,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 19.316 k.m. P = 4.000 k. Esf. Elástico = 19.316 k.m. x 100 cm/m x 30,05 cm / 57.315 cm4 + 4.000 k. / 119,4 cm2 = 1.012,7 + 33,5 = 1.046,2 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 mayor a 1.046,2 k/cm2 La sección chequea




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H : 30,00 m. ( e: 6,00 mm ) d ext.= 52,4 cms. d int. = 51,2 cms. A = 102,9 cm² I = 36.699 cm⁴ E = 6,0 mm. Fy = 2.500 k/cm2 Esfuerzos actuantes: M x c / I , M = 8.952 k.m. P = 1.000 k. Esf. Elástico = 8.952 k.m. x 100 cm/m x 25,9 cm / 36.699 cm4 + 1.000 k. / 102,9 cm2 = 631,8 + 9,7 = 641,5 k/cm2 Esf . admisible = 0,60 Fy = 0,60 x 2.500 k/cm2 = 1.500 k/cm2 mayor a 641,5 k/cm2 La sección chequea No obstante la virtud que permite la Norma para incrementar los esfuerzos admisibles en un 33% en los casos que se amerite , tratándose de una estructura diseñada para ser construida repetidamente , la magnitud de los esfuerzos actuantes obtenidos en este chequeo nos hace ajustar discretamente la sección de la base a 96 cms. envés de 94 cms. EL Poste mantiene los espesores considerados inicialmente pero la distancia entre caras de la sección octogonal va a variar de 96 cms. a 44 cms. 6. ANALISIS DE LA PLANCHA BASE: Realizaremos la revisión del diseño de acuerdo a las siguientes solicitaciones : M = 106.292 k.m. P = 8.450 k. V = 4.889 k. Se plantea la revisión de la plancha base para la siguiente sección:

D = 96,0 cms.




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Se plantea una plancha de 125 cms. x 125 cms. Exc. = 106.292 k.m / 8.450 k. = 12,58 m. Esf. = 8.450 k. ( 1 +/- 6 x 12,58 ) = 33,19 k/cm² y - 32,11 k/cm² 15.625 cm² 1,25 Como los esfuerzos son muy similares y para facilidad del diseño asumiremos ambos esfuerzos en 33,2 k/cm² Considerando concreto f´c = 250 k/cm² , tenemos un 0,13 menor a 0,35 33,2 k/cm2 96 cm. 14,5 cm 25,4 k/cm2 33,2 k/cm2 M = 333.772 + 68.331 = 402.103 k.cm Tp nec. = 3,20 cms. Se acepta el espesor de 3,2 cms. con la ayuda rigidizadores. Para los anclajes: Considerando barras B-7 de 1” ( 5,07 cm² ) y Fy = 7.350 k/cm² F = ( 33,2 k/cm² x 62,5 cm. / 2 ) x 125 cm. = 129.687,5 k. Diámetro anclajes: 129.687,5 k. / 6 x 0,60 x 7.350 k /cm² = 4,90 cm2. Se acepta utilizar 20 barras ASTM-193 Grado B-7 de 1” .




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Revisión de la soldadura en la base del Poste: M = 106.292 k.m. P = 8.450 k. V = 4.889 k. Trabajaremos con el lado más desfavorable de la sección cuya longitud calcularemos. 39,8 cms. 28,98 cm L cara = 39,8 cms. E cara = 1,0 cms. Buscaremos el centro de gravedad de la media sección del Poste Ycg = (39,8 x 48 + 2 x 39,8 x 28,98 + 39,8 x 9,95) / 159,2 = 28,98 cms. Ycg = 28,98 cms. F = 106.292 k.m. / 0.5795 m. = 183.420 k. F peso = 8.450 kgs. F tracción = 179.170 k. Longitud soldadura : 39,8 cms. x 4 = 159,2 cms. ( conservadoramente no hemos asumido el aporte de rigidizadores ) Espesor sold. = 179.170 k. / ( 0,7071 x 159,2 cm. x 1.270 k/cm2 ) = 1,25 cms. Es recomendable implementar rigidizadores e = 1,0 cms. los cuales ubicaremos en cada arista . Considerando 15 cms. de longitud y 4 elementos colaborantes por lado, la nueva longitud de soldadura será 159,2 cms. + 4 x 15 cm. x 2 = 279,2 cms., por tanto:




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Espesor sold. = 179.170 k. / ( 0,7071 x 279,2 cm. x 1.270 k/cm2 ) = 0,71 cms. Utilizaremos soldadura de 8 mm. E70XX

7. CONCLUSIONES:

1) El Poste de sección tronco-piramidal octogonal de altura 36,00 mts., luego de ser sometido al análisis de cargas verticales y horizontales arrojó la siguiente configuración: a) la distancia entre caras varía de 96 cms. a 44 cms., b) los espesores serán: 10 mm desde la base hasta la altura 12,00 mts., 8 mm desde la altura 12,00 mts. hasta la altura 24,00 mts. y 6 mm en los últimos 12,00 mts.

2) El Poste será construido en toda su longitud con planchas de acero ASTM-36 , Fy = 2.500 k/cm2 , para cumplir con los requerimientos de diseño tanto por resistencia como por deformación para las limitantes establecidas en la SBE (GCTO-Site Building Efficiency ) de Telefónica

3) El Poste mantendrá las condiciones de estabilidad por resistencia ,

desplazabilidad y torsión para la configuración de instalaciones que enumeramos a continuación:

- 3 antenas RF panel por sector ( 9 en total ) de 2,40 m. x 0,30 m. en cota nominal 20,00 mts..

- 3 antenas de transmisión Tx de diámetro 0,60 mts. a los 24,00 mts.

- 3 antenas de transmisión Tx de diámetro 0,90 mts. a los 14,00 mts.

- Cesta de alumbrado en el tope del Poste .

- Soporte para antenas RF

- Bandeja porta-feeders y coaxiales.

- Escalera con guarda hombre.

4) Será necesario una inspección minuciosa a lo largo de todo el cuerpo del Poste

para asegurar que los encastres y las soldaduras se realizan de la forma indicada en el plano de estructuras.

5) La plancha base de unión entre el cuerpo del Poste y el pedestal ó cabezal será

de dimensiones: 125 cms. x 125 cms. x 3,2 cms. con 20 barras de anclaje del tipo grado B-7, de 1” ( Fy = 7.850 k/cm² ) y con longitud de empotramiento : 1,20 mts. La plancha base dispondrá de rigidizadores de espesor e: 1,00 cms. para reforzar la conexión .




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6) Se recomienda una revisión estructural basada en este Informe en caso de que la configuración de antenas y accesorios sea diferente a las consideradas en este Estudio.




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8. DETALLES ESTRUCTURALES

Elevación Monopole




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Detalle Plancha base:

ING. GABRIEL LA MARCA C. C.I.V. 53.366 por ag3 consultores c.a.

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