Memoria Total1-Estructural

5/9/2018 Memoria Total1-Estructural - slidepdf.com

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6.80

1 7 5 0

7 5 0

1750

500

5 0 0

500

5 0 0

6 25 5 00 6 25

6.80

MEMORIA DE CÁLCULOTANQUE ELEVADO PARA AGUA CAPACIDAD 30 m3

1. ANTECEDENTES

El tanque elevado que se plantea en esta memoria es parte del proyecto “Sistema deagua potable para la Florida, cantón San Lorenzo”.

El alcance de esta memoria de cálculo, no considera el diseño del reservorio metálico,solo el de la estructura de soporte y su cimentación.

2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA

La estructura tendrá una altura de 20m y una capacidad de 30m3 de agua, contenidos enun reservorio metálico ubicado en la parte superior, la estructura de soporte estará

compuesta por una torre metálica de cuatro patas, con una distancia entre ejes de 6.80m.

TANQUE ELEVADO CIMENTACION



1.75

0.40

1.00

0.50

0.30

3. CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES

Hormigón Estructural f’c: 210Kg/cm2Acero fy: 4200kg/cm2Acero estructural A-36 fy :2400 Kg/cm2

4. CIMENTACIÓN.

4.1 Consideraciones Geotécnicas

La capacidad portante del suelo ha sido tomada del estudio de duelos realizado por la compañía GeoConsult realizado en Mayo del 2011 y es de 18 tn/m2., a 5m deprofundidad.

La cimentación consiste, en vigas tipo T invertidas de 1.00m X 0.40m, con una zapata de 1.75m de ancho y 0.40m de espesor, las mismas que reciben 4 columnas de

0.50x0.50m, en las cuales se anclara la estructura de la torre.

El nivel de cimentación será de -3m, y estará cimentada sobre al menos 2m de rellenocompactado de buenas características, por lo que la excavación será de al menos 5m.

CIMENTACIÓN

El relleno deberá estar perfectamente compactado, y tener buenas características, ya queha sido considerado al momento de calcular la cimentación.

La cimentación flexible ha sido calculada, considerando la interacción suelo -estructura, mediante la utilización de resortes basados en el coeficiente de balasto delsuelo.

El coeficiente de balasto se lo calcula tomando en cuenta las correlaciones estudiadaspor Bowles, las cuales arrojan una relación de 120 entre el modulo de balasto y la capacidad portante del suelo, por lo que si multiplicamos la capacidad portante del suelo

que es de 18 Tn/m2 por 120, tendremos un coeficiente de balasto de 2160 Tn/m3.



5. TORRE

La torre esta conformada por una estructura de acero tipo celosía, conformada por

perfiles laminados en caliente y varillas convencionales.

La estructura se encuentra arriostrada cada 2m en los primeros 8m de la estructura ycada 3m en los 12m restantes.

Para el cordón principal se utilizaron 2 perfiles tipo L de 100x100x12 , para losprimeros 4m y 100x100x10 para el resto del cordón y los arriostramientos.

Entre cada vano se han colocado varillas diámetro 32mm en forma de X comotempladores, los mismos que funcionan como tensores dependiendo la carga que seaplique a la estructura.

Las uniones deberá ser apernadas y los templadores deberán estar tensados.



6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

Para el análisis estructural se utilizaron los programa SAP 2000, SAFE y programasdesarrollado particularmente.

6.1 ANÁLISIS DE CARGAS

6.1.1 CARGA MUERTA (M)

Peso Propio:El peso propio de la estructura es calculado automáticamente por el programa.

Peso tanque elevado 3.600 Kg

6.1.2 CARGA VIVA (L)

Personal y equipo 50Kg./m2Agua en reservorio 30.000 Kg

6.1.3 CARGA DE VIENTO (W)

V: 85Km/h

6.1.4 CARGA SÍSMICA (E)

Se realiza análisis para cortante basal según código ecuatoriano de la construccióncapitulo 7.7.

Además se toman en cuenta los efectos del movimiento del líquido el cual origina dostipos de presiones hidrodinámicas: las presiones impulsivas asociadas al impacto dellíquido con el recipiente en movimiento y las presiones convectivas asociadas a lasoscilaciones del fluido.

6.1.2 Combinaciones de Carga

Se utilizaron las combinaciones de carga según el ASI-ASD-96 para los elementos

metálicos y ACI 318-05 para el hormigón.ASI-ASD-961) D+ L2) 0.75 (D+L+W)3) 0.75 (D+L+E)4) 0.75 (D+W)5) 0.75 (D+E)6) D +Q



ACI 318-051) 1.4D2) 1.2D + 1.6L3) 1.2D + 1L + 1.6W4) 1.2D + 0.8W

5) D+L+Q6) 0.9D+Q

Las diferentes combinaciones de carga analizadas, intentan recoger todos los posiblesestados de carga que soportara la estructura durante su vida útil.

6.2 Modelo estructural

El análisis tomo en cuenta las diferentes secciones y estados más críticos de la estructura.

Las columnas fueron modeladas como estructuras de hormigón armado con susrespectivas propiedades.

La torre se modelo como elementos línea con perfiles laminados en caliente asignados yvarillas convencionales asignadas como tensores.

El tensor se modelo como un elemento línea que no transmite ningún tipo de momento y solo trabaja a tensión.

La cimentación se la ha considerado flexible por lo que se utilizan resortes en los

apoyos para representarla.



El diseño de la cimentación se lo a realizado utilizando elementos finitos.

Se han realizado 6 modelos con distintas configuraciones de torre, columnas, tensores,apoyos, de tal manera de encontrar la estructuración optima.



6.3 RESULTADOS DEL ANÁLISIS

La combinación de carga: D + Q, resulto ser la mas critica para el diseño de loselementos metálicos mientras que la combinación #2 y las sísmicas resultaron las mascriticas para los elementos de hormigón.

En el Anexo 1 se presentan los esfuerzos de todos los elementos y el diseño de cada uno

CARGAS AXIALES MÁXIMAS

EN ELEMENTOS METÁLICOS

CARGAS AXIALES MÁXIMAS EN

ELEMENTOS DE HORMIGÓN



Con estos datos se procedió al diseño de los diferentes elementos.

MOMENTOS MÁXIMOS EN

ELEMENTOS HORMIGÓN



ANEXOS



ANGULOS CONFORMADOS EN CALIENTE

fy 2400 38,3As 38,3 45,12

l1 100 r1 1,95

l2 200 r2 3,83

lc 131,42

Kl/r1 51,28

Kl/r2 52,22

Fa 1222,76

w TOTAL 46831,83 W tension 55152,00




fy 2400 38,3As 45,12 45,12

l1 100 r1 1,95

l2 200 r2 3,83

lc 131,42

Kl/r1 51,28

Kl/r2 52,22

Fa 1222,76





fy 2400 38,3As 38,3 45,12

l1 100 r1 1,95

l2 300 r2 3,83

lc 131,42

Kl/r1 51,28

Kl/r2 78,33

Fa 1059,03




TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase P

2 0 DEAD -0,0559

2 0 LIFE -0,3712

2 0 QUAKE 1,132

2 0 UDSTL1 -0,0559

2 0 UDSTL2 -0,4271

2 0 UDSTL3 -0,3203

2 0 UDSTL5 -0,3203

2 0 UDSTL7 -0,0559

2 0 UDSTL9 -0,0559

2 0 UDSTL11 0,5286

2 0 UDSTL12 0,5286

2 0 UDSTL13 1,0761

2 0 UDSTL14 -1,1878

4 0 DEAD -0,0558

4 0 LIFE -0,30934 0 QUAKE 1,2477

4 0 UDSTL1 -0,0558

4 0 UDSTL2 -0,3652

4 0 UDSTL3 -0,2739

4 0 UDSTL5 -0,2739

4 0 UDSTL7 -0,0558

4 0 UDSTL9 -0,0558

4 0 UDSTL11 0,6619

4 0 UDSTL12 0,6619

4 0 UDSTL13 1,1919

4 0 UDSTL14 -1,3036

5 0 DEAD -0,0574

5 0 LIFE -0,264

5 0 QUAKE 1,2768

5 0 UDSTL1 -0,0574

5 0 UDSTL2 -0,3214

5 0 UDSTL3 -0,2411

5 0 UDSTL5 -0,2411

5 0 UDSTL7 -0,0574

5 0 UDSTL9 -0,0574

5 0 UDSTL11 0,7166

5 0 UDSTL12 0,7166

5 0 UDSTL13 1,2194

5 0 UDSTL14 -1,3343

6 0 DEAD -0,0265

6 0 LIFE -0,1056

6 0 QUAKE 0,5584

6 0 UDSTL1 -0,0265

6 0 UDSTL2 -0,1321

6 0 UDSTL3 -0,0991

6 0 UDSTL5 -0,09916 0 UDSTL7 -0,0265

6 0 UDSTL9 -0,0265



6 0 UDSTL11 0,3198

6 0 UDSTL12 0,3198

6 0 UDSTL13 0,532

6 0 UDSTL14 -0,5849

8 0 DEAD -0,0244

8 0 LIFE -0,0867

8 0 QUAKE 0,4921

8 0 UDSTL1 -0,0244

8 0 UDSTL2 -0,1111

8 0 UDSTL3 -0,0833

8 0 UDSTL5 -0,0833

8 0 UDSTL7 -0,0244

8 0 UDSTL9 -0,0244

8 0 UDSTL11 0,2857

8 0 UDSTL12 0,2857

8 0 UDSTL13 0,4677

8 0 UDSTL14 -0,516510 0 DEAD -0,0243

10 0 LIFE -0,0759

10 0 QUAKE 0,4618

10 0 UDSTL1 -0,0243

10 0 UDSTL2 -0,1002

10 0 UDSTL3 -0,0752

10 0 UDSTL5 -0,0752

10 0 UDSTL7 -0,0243

10 0 UDSTL9 -0,0243

10 0 UDSTL11 0,2712

10 0 UDSTL12 0,2712

10 0 UDSTL13 0,4375

10 0 UDSTL14 -0,4862

11 0 DEAD -0,0325

11 0 LIFE -0,0739

11 0 QUAKE 0,4642

11 0 UDSTL1 -0,0325

11 0 UDSTL2 -0,1064

11 0 UDSTL3 -0,0798

11 0 UDSTL5 -0,0798

11 0 UDSTL7 -0,0325

11 0 UDSTL9 -0,0325

11 0 UDSTL11 0,2683

11 0 UDSTL12 0,2683

11 0 UDSTL13 0,4317

11 0 UDSTL14 -0,4966

19 0 DEAD -2,5292

19 0 LIFE -8,0407

19 0 QUAKE 48,3041

19 0 UDSTL1 -2,5292

19 0 UDSTL2 -10,569919 0 UDSTL3 -7,9274

19 0 UDSTL5 -7,9274



19 0 UDSTL7 -2,5292

19 0 UDSTL9 -2,5292

19 0 UDSTL11 28,3006

19 0 UDSTL12 28,3006

19 0 UDSTL13 45,7749

19 0 UDSTL14 -50,8333

22 0 DEAD -2,8269

22 0 LIFE -8,0408

22 0 QUAKE 50,7797

22 0 UDSTL1 -2,8269

22 0 UDSTL2 -10,8677

22 0 UDSTL3 -8,1508

22 0 UDSTL5 -8,1508

22 0 UDSTL7 -2,8269

22 0 UDSTL9 -2,8269

22 0 UDSTL11 29,934

22 0 UDSTL12 29,93422 0 UDSTL13 47,9528

22 0 UDSTL14 -53,6066

23 0 DEAD -2,8866

23 0 LIFE -8,0409

23 0 QUAKE 50,7699

23 0 UDSTL1 -2,8866

23 0 UDSTL2 -10,9275

23 0 UDSTL3 -8,1956

23 0 UDSTL5 -8,1956

23 0 UDSTL7 -2,8866

23 0 UDSTL9 -2,8866

23 0 UDSTL11 29,8818

23 0 UDSTL12 29,8818

23 0 UDSTL13 47,8834

23 0 UDSTL14 -53,6565

24 0 DEAD -2,589

24 0 LIFE -8,0412

24 0 QUAKE 48,2927

24 0 UDSTL1 -2,589

24 0 UDSTL2 -10,6302

24 0 UDSTL3 -7,9727

24 0 UDSTL5 -7,9727

24 0 UDSTL7 -2,589

24 0 UDSTL9 -2,589

24 0 UDSTL11 28,2469

24 0 UDSTL12 28,2469

24 0 UDSTL13 45,7037

24 0 UDSTL14 -50,8817

25 0 DEAD 0,0327

25 0 LIFE 0,1472

25 0 QUAKE -0,988525 0 UDSTL1 0,0327

25 0 UDSTL2 0,1799



25 0 UDSTL3 0,1349

25 0 UDSTL5 0,1349

25 0 UDSTL7 0,0327

25 0 UDSTL9 0,0327

25 0 UDSTL11 -0,6064

25 0 UDSTL12 -0,6064

25 0 UDSTL13 -0,9558

25 0 UDSTL14 1,0212

32 0 DEAD -2,0817

32 0 LIFE -8,0278

32 0 QUAKE 42,2215

32 0 UDSTL1 -2,0817

32 0 UDSTL2 -10,1094

32 0 UDSTL3 -7,5821

32 0 UDSTL5 -7,5821

32 0 UDSTL7 -2,0817

32 0 UDSTL9 -2,081732 0 UDSTL11 24,084

32 0 UDSTL12 24,084

32 0 UDSTL13 40,1398

32 0 UDSTL14 -44,3032

38 0 DEAD -2,3526

38 0 LIFE -8,0357

38 0 QUAKE 45,4532

38 0 UDSTL1 -2,3526

38 0 UDSTL2 -10,3883

38 0 UDSTL3 -7,7912

38 0 UDSTL5 -7,7912

38 0 UDSTL7 -2,3526

38 0 UDSTL9 -2,3526

38 0 UDSTL11 26,2987

38 0 UDSTL12 26,2987

38 0 UDSTL13 43,1007

38 0 UDSTL14 -47,8058

41 0 DEAD -0,0413

41 0 LIFE -0,0738

41 0 QUAKE 0,4665

41 0 UDSTL1 -0,0413

41 0 UDSTL2 -0,1151

41 0 UDSTL3 -0,0863

41 0 UDSTL5 -0,0863

41 0 UDSTL7 -0,0413

41 0 UDSTL9 -0,0413

41 0 UDSTL11 0,2635

41 0 UDSTL12 0,2635

41 0 UDSTL13 0,4252

41 0 UDSTL14 -0,5077

42 0 DEAD -2,412542 0 LIFE -8,0366

42 0 QUAKE 45,4399



42 0 UDSTL1 -2,4125

42 0 UDSTL2 -10,4492

42 0 UDSTL3 -7,8369

42 0 UDSTL5 -7,8369

42 0 UDSTL7 -2,4125

42 0 UDSTL9 -2,4125

42 0 UDSTL11 26,2431

42 0 UDSTL12 26,2431

42 0 UDSTL13 43,0274

42 0 UDSTL14 -47,8525

43 0 DEAD -2,1416

43 0 LIFE -8,0285

43 0 QUAKE 42,2098

43 0 UDSTL1 -2,1416

43 0 UDSTL2 -10,1701

43 0 UDSTL3 -7,6276

43 0 UDSTL5 -7,627643 0 UDSTL7 -2,1416

43 0 UDSTL9 -2,1416

43 0 UDSTL11 24,0298

43 0 UDSTL12 24,0298

43 0 UDSTL13 40,0682

43 0 UDSTL14 -44,3514

44 0 DEAD -0,0332

44 0 LIFE -0,076

44 0 QUAKE 0,4599

44 0 UDSTL1 -0,0332

44 0 UDSTL2 -0,1093

44 0 UDSTL3 -0,082

44 0 UDSTL5 -0,082

44 0 UDSTL7 -0,0332

44 0 UDSTL9 -0,0332

44 0 UDSTL11 0,263

44 0 UDSTL12 0,263

44 0 UDSTL13 0,4267

44 0 UDSTL14 -0,4931

45 0 DEAD -0,0332

45 0 LIFE -0,0865

45 0 QUAKE 0,4934

45 0 UDSTL1 -0,0332

45 0 UDSTL2 -0,1198

45 0 UDSTL3 -0,0898

45 0 UDSTL5 -0,0898

45 0 UDSTL7 -0,0332

45 0 UDSTL9 -0,0332

45 0 UDSTL11 0,2802

45 0 UDSTL12 0,2802

45 0 UDSTL13 0,460145 0 UDSTL14 -0,5266

46 0 DEAD -0,0353



46 0 LIFE -0,1058

46 0 QUAKE 0,5573

46 0 UDSTL1 -0,0353

46 0 UDSTL2 -0,1411

46 0 UDSTL3 -0,1058

46 0 UDSTL5 -0,1058

46 0 UDSTL7 -0,0353

46 0 UDSTL9 -0,0353

46 0 UDSTL11 0,3121

46 0 UDSTL12 0,3121

46 0 UDSTL13 0,5219

46 0 UDSTL14 -0,5926

47 0 DEAD -0,0707

47 0 LIFE -0,2639

47 0 QUAKE 1,278

47 0 UDSTL1 -0,0707

47 0 UDSTL2 -0,334647 0 UDSTL3 -0,2509

47 0 UDSTL5 -0,2509

47 0 UDSTL7 -0,0707

47 0 UDSTL9 -0,0707

47 0 UDSTL11 0,7076

47 0 UDSTL12 0,7076

47 0 UDSTL13 1,2073

47 0 UDSTL14 -1,3487

48 0 DEAD -0,0691

48 0 LIFE -0,3094

48 0 QUAKE 1,2466

48 0 UDSTL1 -0,0691

48 0 UDSTL2 -0,3785

48 0 UDSTL3 -0,2839

48 0 UDSTL5 -0,2839

48 0 UDSTL7 -0,0691

48 0 UDSTL9 -0,0691

48 0 UDSTL11 0,6511

48 0 UDSTL12 0,6511

48 0 UDSTL13 1,1775

48 0 UDSTL14 -1,3157

49 0 DEAD -0,0691

49 0 LIFE -0,3712

49 0 QUAKE 1,133

49 0 UDSTL1 -0,0691

49 0 UDSTL2 -0,4403

49 0 UDSTL3 -0,3302

49 0 UDSTL5 -0,3302

49 0 UDSTL7 -0,0691

49 0 UDSTL9 -0,0691

49 0 UDSTL11 0,519549 0 UDSTL12 0,5195

49 0 UDSTL13 1,0639



49 0 UDSTL14 -1,2022

102 0 DEAD 0,0526

102 0 LIFE 0,1828

102 0 QUAKE -1,0236

102 0 UDSTL1 0,0526

102 0 UDSTL2 0,2355

102 0 UDSTL3 0,1766

102 0 UDSTL5 0,1766

102 0 UDSTL7 0,0526

102 0 UDSTL9 0,0526

102 0 UDSTL11 -0,5911

102 0 UDSTL12 -0,5911

102 0 UDSTL13 -0,9709

102 0 UDSTL14 1,0762

106 0 DEAD -0,073

106 0 LIFE -0,4899

106 0 QUAKE 0,7731106 0 UDSTL1 -0,073

106 0 UDSTL2 -0,5628

106 0 UDSTL3 -0,4221

106 0 UDSTL5 -0,4221

106 0 UDSTL7 -0,073

106 0 UDSTL9 -0,073

106 0 UDSTL11 0,1577

106 0 UDSTL12 0,1577

106 0 UDSTL13 0,7002

106 0 UDSTL14 -0,8461

107 0 DEAD -0,0597

107 0 LIFE -0,4899

107 0 QUAKE 0,772

107 0 UDSTL1 -0,0597

107 0 UDSTL2 -0,5496

107 0 UDSTL3 -0,4122

107 0 UDSTL5 -0,4122

107 0 UDSTL7 -0,0597

107 0 UDSTL9 -0,0597

107 0 UDSTL11 0,1668

107 0 UDSTL12 0,1668

107 0 UDSTL13 0,7123

107 0 UDSTL14 -0,8317

162 0 DEAD 0,0272

162 0 LIFE 0,1511

162 0 QUAKE -0,8416

162 0 UDSTL1 0,0272

162 0 UDSTL2 0,1783

162 0 UDSTL3 0,1337

162 0 UDSTL5 0,1337

162 0 UDSTL7 0,0272162 0 UDSTL9 0,0272

162 0 UDSTL11 -0,4975



162 0 UDSTL12 -0,4975

162 0 UDSTL13 -0,8144

162 0 UDSTL14 0,8687

163 0 DEAD 0,0357

163 0 LIFE 0,3328

163 0 QUAKE -1,6565

163 0 UDSTL1 0,0357

163 0 UDSTL2 0,3685

163 0 UDSTL3 0,2764

163 0 UDSTL5 0,2764

163 0 UDSTL7 0,0357

163 0 UDSTL9 0,0357

163 0 UDSTL11 -0,966

163 0 UDSTL12 -0,966

163 0 UDSTL13 -1,6208

163 0 UDSTL14 1,6922

175 0 DEAD -0,0474175 0 LIFE -0,2876

175 0 QUAKE -1,0216

175 0 UDSTL1 -0,0474

175 0 UDSTL2 -0,335

175 0 UDSTL3 -0,2513

175 0 UDSTL5 -0,2513

175 0 UDSTL7 -0,0474

175 0 UDSTL9 -0,0474

175 0 UDSTL11 -1,0175

175 0 UDSTL12 -1,0175

175 0 UDSTL13 -1,069

175 0 UDSTL14 0,9742

220 0 DEAD -0,9903

220 0 LIFE -7,7401

220 0 QUAKE 13,4316

220 0 UDSTL1 -0,9903

220 0 UDSTL2 -8,7305

220 0 UDSTL3 -6,5479

220 0 UDSTL5 -6,5479

220 0 UDSTL7 -0,9903

220 0 UDSTL9 -0,9903

220 0 UDSTL11 3,5259

220 0 UDSTL12 3,5259

220 0 UDSTL13 12,4413

220 0 UDSTL14 -14,422

221 0 DEAD -1,2309

221 0 LIFE -7,8414

221 0 QUAKE 23,7086

221 0 UDSTL1 -1,2309

221 0 UDSTL2 -9,0723

221 0 UDSTL3 -6,8042221 0 UDSTL5 -6,8042

221 0 UDSTL7 -1,2309



221 0 UDSTL9 -1,2309

221 0 UDSTL11 10,9772

221 0 UDSTL12 10,9772

221 0 UDSTL13 22,4777

221 0 UDSTL14 -24,9394

222 0 DEAD -1,4888

222 0 LIFE -7,8949

222 0 QUAKE 31,724

222 0 UDSTL1 -1,4888

222 0 UDSTL2 -9,3837

222 0 UDSTL3 -7,0378

222 0 UDSTL5 -7,0378

222 0 UDSTL7 -1,4888

222 0 UDSTL9 -1,4888

222 0 UDSTL11 16,7552

222 0 UDSTL12 16,7552

222 0 UDSTL13 30,2352222 0 UDSTL14 -33,2128

223 0 DEAD -1,7647

223 0 LIFE -7,9317

223 0 QUAKE 38,1551

223 0 UDSTL1 -1,7647

223 0 UDSTL2 -9,6963

223 0 UDSTL3 -7,2723

223 0 UDSTL5 -7,2723

223 0 UDSTL7 -1,7647

223 0 UDSTL9 -1,7647

223 0 UDSTL11 21,3441

223 0 UDSTL12 21,3441

223 0 UDSTL13 36,3904

223 0 UDSTL14 -39,9198

232 0 DEAD -0,9903

232 0 LIFE -7,7401

232 0 QUAKE 13,4339

232 0 UDSTL1 -0,9903

232 0 UDSTL2 -8,7304

232 0 UDSTL3 -6,5478

232 0 UDSTL5 -6,5478

232 0 UDSTL7 -0,9903

232 0 UDSTL9 -0,9903

232 0 UDSTL11 3,5277

232 0 UDSTL12 3,5277

232 0 UDSTL13 12,4436

232 0 UDSTL14 -14,4242

233 0 DEAD -1,2308

233 0 LIFE -7,8412

233 0 QUAKE 23,7136

233 0 UDSTL1 -1,2308233 0 UDSTL2 -9,072

233 0 UDSTL3 -6,804



233 0 UDSTL5 -6,804

233 0 UDSTL7 -1,2308

233 0 UDSTL9 -1,2308

233 0 UDSTL11 10,9812

233 0 UDSTL12 10,9812

233 0 UDSTL13 22,4828

233 0 UDSTL14 -24,9444

234 0 DEAD -1,4887

234 0 LIFE -7,8945

234 0 QUAKE 31,7315

234 0 UDSTL1 -1,4887

234 0 UDSTL2 -9,3832

234 0 UDSTL3 -7,0374

234 0 UDSTL5 -7,0374

234 0 UDSTL7 -1,4887

234 0 UDSTL9 -1,4887

234 0 UDSTL11 16,7613234 0 UDSTL12 16,7613

234 0 UDSTL13 30,2429

234 0 UDSTL14 -33,2202

235 0 DEAD -1,7645

235 0 LIFE -7,9311

235 0 QUAKE 38,1651

235 0 UDSTL1 -1,7645

235 0 UDSTL2 -9,6956

235 0 UDSTL3 -7,2717

235 0 UDSTL5 -7,2717

235 0 UDSTL7 -1,7645

235 0 UDSTL9 -1,7645

235 0 UDSTL11 21,3521

235 0 UDSTL12 21,3521

235 0 UDSTL13 36,4006

235 0 UDSTL14 -39,9296

239 0 DEAD 0,08

239 0 LIFE 0,4815

239 0 QUAKE -2,1241

239 0 UDSTL1 0,08

239 0 UDSTL2 0,5615

239 0 UDSTL3 0,4212

239 0 UDSTL5 0,4212

239 0 UDSTL7 0,08

239 0 UDSTL9 0,08

239 0 UDSTL11 -1,1719

239 0 UDSTL12 -1,1719

239 0 UDSTL13 -2,044

239 0 UDSTL14 2,2041

243 0 DEAD 0,0737

243 0 LIFE 0,5489243 0 QUAKE -1,9425

243 0 UDSTL1 0,0737



243 0 UDSTL2 0,6226

243 0 UDSTL3 0,4669

243 0 UDSTL5 0,4669

243 0 UDSTL7 0,0737

243 0 UDSTL9 0,0737

243 0 UDSTL11 -0,99

243 0 UDSTL12 -0,99

243 0 UDSTL13 -1,8688

243 0 UDSTL14 2,0162

247 0 DEAD 0,077

247 0 LIFE 0,6538

247 0 QUAKE -1,4816

247 0 UDSTL1 0,077

247 0 UDSTL2 0,7308

247 0 UDSTL3 0,5481

247 0 UDSTL5 0,5481

247 0 UDSTL7 0,077247 0 UDSTL9 0,077

247 0 UDSTL11 -0,5631

247 0 UDSTL12 -0,5631

247 0 UDSTL13 -1,4046

247 0 UDSTL14 1,5586



Datos:f`c = 210 Kg/cm

2

fy = 4200 Kg/cm2

Hcol = 20 m

1000 Kg/cm2

Htanque = 3,66 m

del terr = 18 T/m2

Hagua = 3,65 m

γ horm. = 2400 Kg/m3

W tanque 3600 Kg

Westructura 15000 Kg

0,35 m

altura efectiva :

rec min en depositos = 4 cm d = 0,31 m

= 6661,25 Kg/ml

= 7327,375 Kg/ml Incremento debido al Sismo

W agua = 30000,70 Kg/ml W Tanque 3600 Kg/ml

10000,23

20000,46

360

PRIMER ESTADO DE CARGAS

e

0,2 w tanque H

2/3 W agua Es

h/3

H/2

3,24 m

F1 = 27687,84 Kg/ml

DISEÑO DE PAREDES DEL RECIPIENTE

DETERMINACION DEL CORTE BASAL

Espesor pared =

reced −=

=liqγ

2

2 H

E γ

=

=agua

W 3

1

=⋅ pared W 1,0

pared agua W W Es F 1,03

21 ++=∑

=agua

W 3

2

E Es ⋅= 1,1



SEGUNDO ESTADO DE CARGAS

e

1/3 W agua0,1 w pared H

Es

5/6 H

h/3

3,24 m

F2 = 16967,61 Kg/ml

Peso de la Losa Fondo Peso de la Losa Tapa

a = 4,5 m a = 4,5

b = 8 b = 8

h = 0,3 m h = 0,15

γ horm. = 2400 γ horm. = 2400

Wlosa = 25,92 Ton Wlosa = 12,96 Ton

Peso de la Pared

Htanque = 2 m

espesor = 0,35 m

γ horm. = 2400

Wpared = 39,65 Ton

Peso Vigas

Wvigas= 5,4

Peso Columnas :

Wcol= 3,60

Total CM = 18,60 Ton

ANALISIS DE CARGAS

CARGA MUERTA

∑ −+= pared agua W W Es F 1,03

12



W agua = 30,00 Ton

W manten = 2 Ton

W granizo= 0 Ton

Wceniza = 0 Ton

Total CV = 32,001 Ton

I = Factor de importancia de la estructura 1,5

Z = Factor de zona sismica 0,4

Cm = 18,6 ton

Cv = 0,00 ton

Aplicando Ec 1 V = 6,696 ton V total = 34,38 ton

V agua = 27,69 ton valor mayor entre las dos sumatorias de cacrga

calculado anteriormente

Piso Wi Hi Wi x Hi Fi ( T )

1 18,60 2,3 42,78 34,38

34,38 Ton

CARGA VIVA

Wi x Hi/E Wi x Hi

1

Analisis Corte Basal

W I Z V ⋅⋅⋅= 6,0

CvCmW %25+=

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