Presentacion Uncp Erik Trujillo Taller Dsr-dca (1)

Bach. Erik Trujillo Benito

PLANTAS Y CORTES Y ELEVACIONES

-3.90-5.25

-3.90

3

STANO 02 11

2

33

2

3

11

PLANTAS Y CORTES Y ELEVACIONES

T A

T 19

T 18

T 17

T 16

T 15

T 14

T 13

T 12

T P11

T P10

T P9

T P8

T P7

T P6

T P5

T P4

T P3

T P2

T P1

T S1

T S2

CIMENTACION

f'c=350 kg/cm2

f'c=280 kg/cm2

f'c=210 kg/cm2

Consideraciones de Regularidad Estructural

Predimensionamiento de elementos estructurales Seleccin de resistencia fc del concreto

Propuesta de Junta de separacin de Bloques Disminucin de la seccin de las placas en altura Determinacin de juntas ssmica segn la altura

CRITERIOS DE ESTRUCTURACION

NORMA DE DISEO SISMORRESISTENTE E-030

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8

SC

(m

/se

g2

)

PERIODO (seg)

ESPECTRO DE RESPUESTAS DE ACELERACIONES (NORMA E-030 2003 RNC vs PROYECTO DE LA NORMA E-030)

ESTRUCTURACION DE TECHO TIPICO

ESTRUCTURACION DE SOTANOS

PARAMETROS SISMICOSNORMA E-030 (NUEVA NORMA 2015)

ZONA Z

4 0.453 0.35

2 0.25

1 0.1

Factores de zona

S0 S1 S2 S3

Z1 0.8 1 1.6 2

Z2 0.8 1 1.2 1.4

Z3 0.8 1 1.15 1.2

Z4 0.8 1 1.05 1.1

Factor de suelo "S"

S0 S1 S2 S3TP (S) 0.3 0.4 0.6 1

TL (S) 3 2.5 2 1.6

Perfil de suelo

Periodos TP y TL

CONDICIONES GEOTECNICAS: Interpretacin sencilla de los parmetros Z,S y C

Si en factor Z representa la aceleracin pico en la roca y el factor S cuantifica la amplificacin de efectos por el perfil del suelo, entonces el producto ZS se puede interpretar como la aceleracin mxima que recibir la estructura en su cimentacin. Por ultimo si adems la amplificacin estructural se representa por C, la aceleracin mxima de la estructura se podr interpretar como el producto ZSC.

ESPECTRO DE DISEONORMA E-030 (NUEVA NORMA 2015) T (s) CS0.0 2.50

0.2 2.50

0.4 2.50

0.6 1.67

0.8 1.25

1.0 1.00

1.2 0.83

1.4 0.71

1.6 0.63

1.8 0.56

2.0 0.50

2.2 0.45

2.4 0.42

2.6 0.37

2.8 0.32

3.0 0.28

3.2 0.24

3.4 0.22

3.6 0.19

3.8 0.17

4.0 0.16

4.5 0.12

5.0 0.10

5.5 0.08

6.0 0.07

6.5 0.06

7.0 0.05

7.5 0.04

8.0 0.04

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0

Espectro E030-2014

SC = file

Z = 0.4

S = 1

Tp = 0.4

TL = 2.5

U = 1

Rxx = 4.5

Ryy = 4.5

CATEGORA DE EDIFICACIN Y FACTOR DE USO

VIVIENDA MULTIFAMILIAR GENOVA FACTOR U=1.0

SISTEMA ESTRUCTURAL

COEFICIENTE BASICO DE REDUCCION DE FUERZA SISMICA (Ro)

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN ALTURA (Ia)

IRREGULARIDAD DE RIGIDEZ - PISO BLANDO: Ia=0.75 La distorsin de entrepiso es mayor que 1,4 veces el correspondiente valor en el entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,25 veces el promedio de las distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes. *La distorsin de entrepiso se calcular como el promedio de las distorsiones en los

extremos del entrepiso.

IRREGULARIDAD DE RESISTENCIA - PISO DEBIL: Ia=0.75 La resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a 80 % de la resistencia del entrepiso inmediato superior. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD (Ia-Ip)

IRREGULARIDAD EXTREMA DE RIGIDEZ : Ia=0.50 La distorsin de entrepiso es mayor que 1,6 veces el correspondiente valor en el entrepiso inmediato superior, o es mayor que 1,4 veces el promedio de las distorsiones de entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes. *La distorsin de entrepiso se calcular como el promedio de las distorsiones en los

extremos del entrepiso.

IRREGULARIDAD EXTREMA DE RESISTENCIA : Ia=0.50 La resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes es inferior a 65 % de la resistencia del entrepiso inmediato superior. .


IRREGULARIDAD DE MASA O PESO: Ia=0.90 Cuando el peso de un piso, es mayor que 1,5 veces el peso de un piso adyacente. *Este criterio no se aplica en azoteas ni en stanos.

IRREGULARIDAD GEOMETRICA VERTICAL: Ia=0.90 Cuando la dimensin en planta de la estructura sismorresistente es mayor que 1.3 veces la dimensin correspondiente al piso adyacente. .


DISCONTINUIDAD DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.80 Cuando un elemento vertical que resista ms de 10% de la fuerza cortante tenga un desalineamiento vertical, tanto por un cambio de orientacin, como por un desplazamiento del eje de magnitud mayor que 25% de la correspondiente dimensin del elemento.

DISCONTINUIDAD EXTREMA DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.60 Cuando el elemento discontinuo segn la irregularidad anterior Tome mas del 25% de la fuerza cortante total. .

FACTORES DE IRREGULARIDAD EN PLANTA (Ip)

IRREGULARIDAD TORSIONAL: Ip=0.75 Cuando, en cualquiera de las direcciones de anlisis, el mximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio, calculado incluyendo excentricidad accidental (), es mayor que 1,2 veces el desplazamiento relativo del centro de masas del mismo entrepiso para la misma condicin de carga (). *Este criterio slo se aplica en edificios con diafragmas rgidos y slo si el mximo desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento

permisible indicado en la Tabla de limites del entrepiso.

DISCONTINUIDAD EXTREMA DE LOS SISTEMAS RESISTENTES: Ia=0.60 Cuando, en cualquiera de las direcciones de anlisis, el mximo desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo del edificio, calculado incluyendo excentricidad accidental (), es mayor que 1,5 veces el desplazamiento relativo del centro de masas del mismo entrepiso para la misma condicin de carga (). *Este criterio slo se aplica en edificios con diafragmas rgidos y slo si el mximo desplazamiento relativo de entrepiso es mayor que 50% del desplazamiento

permisible indicado en la Tabla de limites del entrepiso.

.


ESQUINAS ENTRANTES: Ip=0.90 Cuando tiene esquinas entrantes cuyas dimensiones en ambas direcciones son mayores que 20 % de la correspondiente dimensin total en planta. DISCONTINUIDAD DE DIAFRAGMA: Ip=0.85 Cuando los diafragmas tienen discontinuidades abruptas o variaciones importantes en rigidez, incluyendo aberturas mayores que 50 % del rea bruta del diafragma. Cuando, en cualquiera de los pisos y para cualquiera de las direcciones de anlisis, se tiene alguna seccin transversal del diafragma con un rea neta resistente menor que 25 % del rea de la seccin transversal total de la misma direccin calculada con las dimensiones totales de la planta.


SISTEMAS NO PARALELOS: Ip=0.90 Cuando en cualquiera de las direcciones de anlisis los elementos resistentes a fuerzas laterales no son paralelos. *No se aplica si los ejes de los prticos o muros forman ngulos menores que 30 ni cuando los elementos no paralelos resisten menos que 10 % de la fuerza cortante del piso.

ESTIMACION DEL PESO

ANALISIS ESTATICO

Story Diaphragm MassX

S1 D1 102.6656

SS D2 102.858

T1 D3 70.4201

T2 D4 73.3607

T3 D5 73.2974

T4 D6 73.2974

T5 D7 73.2974

T6 D8 73.2974

T7 D9 73.2974

T8 D10 73.2974

T9 D11 73.2974

T10 D12 73.4723

T11 D13 73.3907

T12 D14 72.6741

T13 D15 71.8925

T14 D16 71.8925

T15 D17 71.8925

T16 D18 71.8925

T17 D19 71.8925

T18 D20 70.527

T19 D21 63.6405

T20 D22 28.5223

T20 D23 8.0005

TAS D24 1.9046

1408.46

Masa Etabs = 1408.46 Ton-s 2 /m

Peso 100%D+25%L= 13816.96 Ton

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ RX RY RZ

1 2.294 0.057 73.933 0.000 0.057 73.933 0.000 98.227 0.080 0.743

2 1.704 13.088 0.424 0.000 13.145 74.356 0.000 0.530 18.985 53.850

3 1.334 53.861 0.001 0.000 67.006 74.357 0.000 0.002 77.195 15.333

4 0.651 0.021 13.156 0.000 67.027 87.512 0.000 0.409 0.013 0.205

5 0.408 0.780 0.422 0.000 67.807 87.934 0.000 0.056 0.196 14.967

6 0.324 0.001 4.387 0.000 67.808 92.321 0.000 0.454 0.000 0.341

7 0.297 17.605 0.006 0.000 85.413 92.327 0.000 0.001 2.545 0.625

8 0.199 0.001 2.567 0.000 85.415 94.894 0.000 0.103 0.000 0.025

9 0.181 0.095 0.000 0.000 85.509 94.894 0.000 0.001 0.009 5.722

SENTIDO C V esttica

X 0.75 1035

Y 0.56 777

SC = file

Z = 0.4

S = 1

Tp = 0.4

TL = 2.5

U = 1

Rxx = 4.5

Ryy = 4.5

ANALISIS DINAMICO

CORTANTE DINAMICA EN LA BASE DE LA ESTRUCTURA:

SENTIDO C V esttica Vdinmica 90% Vesta. factor %PESO

X 0.75 920 796.80 828.35 1.04 6.00

Y 0.56 691 516.43 621.76 1.20 4.50

FACTOR DE AMPLIFIACION DINAMICA:

Story Load Loc P VX VY T MX MY

T1 SISX Top 0 796.80 29.03 698577.36 63931.31 1896271.47

T1 SISX Bottom 0 796.80 29.03 698577.36 71321.50 2104899.26

T1 SISY Top 0 29.24 516.43 1161979.34 1379911.70 73685.79

T1 SISY Bottom 0 29.24 516.43 1161979.34 1517498.62 82181.54

Para el anlisis de edificaciones con stanos se considera que la fuerza ssmica afecta en mayores proporciones a la superestructura teniendo efectos mnimos en los stanos ya que estos estn confinados por grandes muros restringidos por inmensas masas de suelo; por ello la cortante dinmica se toma en la base de la superestructura.

Cabe rescatar que para el anlisis detallado de stanos es necesario desarrollar modelos mas sofisticados incorporando las propiedades del suelo.

FACTOR DE AMPLIFIACION DINAMICA PARA EL DISEO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES:

Factor x-x= 0.90x920/796.80=1.04 Factor y-y= 0.90x691/516.43=1.20

VERIFICACION DE RESTRICCIONES A LA IRREGULARIDAD

DETERMINACION DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES Y DISTORSIONES

MODOS Y PERIODOS DE VIBRACION

DETERMINACION DE LA JUNTA SISMICA

VERIFICACION DE ESTABILIDAD AL VOLTEO DE LA EDIFICACION

ESTABILIDAD GLOBAL AL VOLTEO

Una manera sencilla de calcular la estabilidad al volteo es comparar el momento volcante del sismo y el momento estabilizante correspondiente al peso propio. Con la distribucin de fuerzas horizontales en altura se puede encontrar la posicin de la resultante sobre todo el edificio, o sumir un aproximado de 2/3 de la altura total hn. DISTRIBUCION DE LA FUERZA SISMICA EN ALTURA: DETERMINANDO VOLTEO EN EL SENTIDO MAS CRITICO: Y-Y d = 20.00/2=10.00m. W = 13234.81 ton Momento Volcante = 28009 ton Factor de Seguridad al Volteo Global = 13234.81x10/28009=4.73>1.5

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

DISEO DE LOSAS MACIZAS EN DOS DIRECCIONES DE CONCRETO ARMADO

DISEO DE LOSA PRETENSADA FIRTH

As (cm2) Mn (tn.m)

3/8 0.46

3/8+3/8 0.89

1/2 0.81

3/8+1/2 1.20

1/2+1/2 1.49

Refuerzo Positivo

Refuerzo Negativo

Resistencia a Cortante

DISEO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 1. DISEO POR FLEXION:

DISEO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEO POR CORTANTE:

Seccin :

b = 0.25 m

h = 0.55 m

r = 0.08 m

f'c = 210

fy = 4200

b1 = 0.85

f Vc = 7.67 ton

f Vn mx = 38.06 ton

f Vs mx = 30.39 ton

kg/cm2

kg/cm2

1 f 2 10 cm fVs = ton ---> fVn = 31.50 ton




---> s =

---> s = 23.83--->

---> s = ---> 11.91

---> 43.29

---> s = ---> 21.64

= ( + )

= 0.53

=

= 2.63

DISEO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEO POR CAPACIDAD:

f = 0.90

fy = 4200 kg/cm2

fc = 210 kg/cm2 h = 0.55 m 0.47 m

Formula : f Mn = f ( As * fy * (d - a/2 ))

b = 0.30 m

resta a h 0.08 m

As = 15.00 cm2 Wcm= 0.00 Tn/m As = 15.00 cm2

a = 11.76 cm Wcv= 0.00 Tn/m a = 11.76 cm

Mni = 23.31 tn.m Mnd = 23.31 tn.m

As = 15.00 cm2 As = 15.00 cm2

a = 11.76 cm a = 11.76 cm

Mni = 23.31 tn.m Mnd = 23.31 tn.m

Ln = 1.85 m

Vu = (Mni + Mnd) + Wu.Ln Wu=1.25(Wcm+Wcv)

Ln 2

Vui= 28.00 tn Vud= 28.00 tn

CALCULO DE CAPACIDAD EN VIGAS

VIGA b x h

DISEO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 4. CONTROL DE DEFLEXIONES:

DISEO DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 5. CORRECCION POR PROCESO CONSTRUCTIVO EN VIGAS:

DISEO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 1. VERIFICACION DE ESBELTEZ Y PANDEO:

1.6

fc= 350 Kg/cm2

E= 2806243.04 T/m2

e= 60 cm

L= 130 cm

I= 2340000 cm4

h 2.7

k 1

Pu 1400

Pcr= 17780.475 Ton

Pn= 12446.3323 Ton

Pn/Pu= 8.89023735 pasa Pandeo

PANDEO EN COLUMNAS

DISEO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEO POR FLEXOCOMPRESION:

Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M3

T1 C01 RX MAX Bottom 61.83 11.12 2.14 1.202 4.479 28.062

T1 C01 RY MAX Bottom 73.02 4.56 5.99 2.567 13.186 13.032

T1 C01 LIVE Bottom -51.94 -1.58 0.2 -0.09 0.283 -2.808

T1 C01 DEAD-SQ Bottom -354.86 -7.84 0.82 -0.33 0.73 -11.768

Combinaciones P M2 M3

1.4CM+1.7CV 585 2 -21

1.25(CM+CV)+CS 570 6 10

1.25(CM+CV)-CS 447 -3 -46

0.9CM+CS 381 5 17

0.9CM-CS 258 -4 -39

1.25(CM+CV)+CS 582 14 -5

1.25(CM+CV)-CS 435 -12 -31

0.9CM+CS 392 14 2

0.9CM-CS 246 -13 -24

SISMO

EN

X-X

SISMO

EN

Y-Y

-600.0

-400.0

-200.0

0.0

200.0

400.0

600.0

800.0

1000.0

1200.0

1400.0

-150 -100 -50 0 50 100 150

fP

n (

tn)

fMn (tn.m)

DIAGRAMAS DE INTERACCION M3-3 XX

DISEO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEO POR CORTANTE:

DISEO DE COLUMNAS DE CONCRETO ARMADO 4. DISEO POR CAPACIDAD:

DISEO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 1. VERIFICACION DE ESBELTEZ Y PANDEO:

f'c= 280 Kg/cm2

K= 1

Ton

Ps= 737 Ton

L= 1213 cm

e= 20 cm

h= 3.7 m

Pn= 1741.14423 Ton

Pn/Pu= 2.362 pasa pandeo

PANDEO EN PLACAS

1.0

DISEO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 2. DISEO POR FLEXOCOMPRESION:

Story Pier Load Loc P V2 V3 T M2 M3

T1 PL01 RX MAX Bottom 103.58 86 10.79 24.866 41.858 1938.14

T1 PL01 RY MAX Bottom 263.53 71.08 28.93 62.73 95.523 1346.794

T1 PL01 LIVE Bottom -83.05 0.85 0.23 -0.621 -0.723 -62.712

T1 PL01 DEAD-SQ Bottom -633.26 1.1 1.54 -3.948 -3.832 -309.585

Combinaciones P M2 M3

1.4CM+1.7CV 1028 -7 -540

1.25(CM+CV)+CS 999 36 1473

1.25(CM+CV)-CS 792 -48 -2404

0.9CM+CS 674 38 1660

0.9CM-CS 466 -45 -2217

1.25(CM+CV)+CS 1159 90 881

1.25(CM+CV)-CS 632 -101 -1812

0.9CM+CS 833 92 1068

0.9CM-CS 306 -99 -1625

SISMO

EN

X-X

SISMO

EN

Y-Y

-500.0

0.0

500.0

1000.0

1500.0

2000.0

2500.0

3000.0

3500.0

4000.0

-6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000

fP

n (

tn)

fMn (tn.m)

DIAGRAMAS DE INTERACCION M3-3 XX

DISEO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 3. DISEO POR CORTANTE:

Placas

f'c 350 Kg/cm2

L 4.4 m

t 0.35 m

vumax= 547.5 Ton

Phi Vc 123.30 Ton

Vu 249.254 ton

Vs 148.18 ton

Fierro de 0.71 2

s 0.25 m

Numero de malla 3

Rho h 0.00241

H 54.6 m

Rho v 0.00294

As vertical 10.28 cm2

sv 0.14 m

horizontal vertical

h v 200% 200%

Vu Vc 0.0025 0.0025 0.16 0.16

Vc/2 < Vu < Vc 0.0025 0.0020 0.16 0.20

Vu < Vc/2 0.0020 0.0015 0.20 0.27

CONDICIONcuantias minimas

Si hm/lm no excede de 2 la cuanta de refuerzo vertical no debe ser menor que la cuanta de refuerzo horizontal.

b. DISEO POR CORTE:

b.1 REFUERZO HORIZONTAL POR CORTE:

Si , el area de acero horizontal se determinara de la siguiente forma:

Espaciamiento de refuerzo horizontal:

seleccionar el menor valor de: L/5 3t 45 cm

b.2 REFUERZO VERTICAL POR CORTE:

La cuantia del refuerzo vertical, v respecto a una seccion horizontal bruta, debera cumplir:

Espaciamiento de refuerzo vertical:


=

0.0025+ 0.5 2.5

0.0025

0.5 0.0020 0.0015

b. DISEO POR CORTE:

b.1 REFUERZO HORIZONTAL POR CORTE:

Si

Espaciamiento de refuerzo horizontal:


b.2 REFUERZO VERTICAL POR CORTE:

La cuantia del refuerzo vertical, v respecto a una seccion horizontal bruta, debera cumplir:

Espaciamiento de refuerzo vertical:


siendo Avh el area de

acero horizontal en una

franja del muro de ancho

S2

La cuantia ph del refuerzo horizontal

por corte (referida a la seccion total

vertical de concreto de la seccion

en estudio), sera mayor o igual a

0.0025

v sera mayor o igual a 0.0025, pero no necesita ser mayor que el

requerido por el refuerzo

horizontal

DISEO DE PLACAS DE CONCRETO ARMADO 4. DISEO POR CAPACIDAD:

DISEO DE MUROS DE SOTANO 1. CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL DISEO:

DISEO DE MUROS DE SOTANO 1. DISEO POR FLEXION Y CORTANTE:

DISEO DE MUROS ANCLADOS EN SOTANO 1. ESTUDIOS PRELIMINARES:

DISEO DE MUROS ANCLADOS EN SOTANO 1. DISEO POR FLEXION Y CORTANTE:

PLATINA STRIPS LECTURA PUNZONAMIENTO

Espesor Recub. f'c d bo Dimension (SAFE) Leer Cortante a fVcM AX fVc F.A f FN' TOPE

(m) (m) (kg/cm) (m) (m) (m) (m) d/2 de la cara (ton) (ton) (ton)

M1 0.30 0.05 210 0.25 2.20 0.30 0.55 0.275 71.8 149.2 1.2 15 62.0

M2 0.25 0.05 280 0.2 2.40 0.40 0.60 0.300 75.1 186.1 1.2 15 64.8

M3 0.25 0.05 280 0.2 2.80 0.50 0.70 0.350 87.6 271.4 1.2 15 75.6

MURO

ANCLAJE PLATINA STRIPS LECTURA

Carga en Servicio Largo Ancho Espesor Recub. f'c d bo Dimension (SAFE) Leer Cortante a fVcM AX fVc Vu (SAFE)

(ton) (m) (m) (m) (m) (kg/cm) (m) (m) (m) (m) d/2 de la cara (ton) (ton) (ton)

M1 P = 77 cos(a) 4.82 3.40 0.25 0.05 210 0.2 2.80 0.50 0.70 0.350 75.9 235.1 82.06 No Pasa

M1 P = 77 cos(a) 4.82 3.40 0.25 0.05 210 0.2 3.00 0.55 0.75 0.375 81.3 277.0 81.98 No Pasa

MUROPANEL PUNZONAMIENTO

DISEO DE CIMENTACIONES

DISEO DE CIMENTACIONES PARA TORRE GRUA

El objetivo principal de un diseador de estructuras es lograr elementos estructurales econmicos, que cumplan con los requerimientos de seguridad, funcionalidad y esttica. Para ello se requiere de un buen anlisis y diseo estructural; tareas que comprenden un gran nmero de clculos y operaciones numricas.

Dentro de las estructuras ningn elemento tiene menor importancia que otro. Cada miembro desempea una tarea especfica y con esto se logra el funcionamiento adecuado de toda la estructura.

El programa de cmputo se debe emplear con los criterios adecuados tanto para el modelamiento, anlisis y diseo sin descuidar la verificacin numrica de los resultados.

La Ingeniera Civil no es una ciencia aislada ya que, para complementar y facilitar su estudio y aplicacin, es indispensable echar mano de los conocimientos utilizados en otras ramas.

Presentacion Uncp Erik Trujillo Taller Dsr-dca (1)

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