1 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
1.0 ANÁLISIS Y DISEÑO MURO A
1.1 GEOMETRÍA DEL MURO
e1 = 0.25 m b1 = 1.50 m (Punta)e2 = 0.25 m b2 = 1.80 m (Talón)
e3 = 0.40 m= 2.00 m
H1 = 1.40 m B = 3.55 mH2 = 2.20 m L = 8.60 mH3 = 0.00 mH4 = 0.00 m L = Longitud total del muro.H = 2.20 mH´ = 3.20 m
1.2 CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
Concreto= 2.40
f´c = 280.0
Suelo= 2.00 Peso volumétrico por encima del N.F.Z.= 1.68 Peso volumétrico por debajo del N.F.Z.
= 35.0 ° Ángulo de friccíon interna del relleno. = 21.0 ° Ángulo de inclinación del relleno. = 0.00 ° Ángulo de inclinación de la pantalla. = 23.3 ° Ángulo de friccíon entre el muro y el relleno.c = 0.0 Cohesíon.
= 24.2 Capacidad portante del terreno en condiciones estáticas.= 29.0 Capacidad portante del terreno en condiciones dinámicas.
μ = 0.50 Coeficiente de friccíon en la base
1.3 SOBRECARGA
Para la sobrecarga se consideró el peso del camión de diseño indicado en el item "3.6.1.2.2 Design Truck" de la especificación AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS
"3.6.1.6 Pedestrian Loads" de la especificación AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS
Se considerará una variacíon de carga del 20%.Carga del eje posterior = 145000 N = 14.8 TonAncho tributario. = 3.60 mLongitud tributaria. = 4.30 mArea tributaria = 15.50Sobrecarga camion de diseño = 0.95Sobrecarga final = 1.14
c t/m³Kg/cm²
s1 t/m³s2 t/m³
Kg/cm²
t1 Kg/cm²t2 Kg/cm²
Además se considera la sobrecarga peatonal de 3.6 x 10-3 MPa (360 kg/m2) indicada en el item
m²T/m²T/m²
H1
H'
H
e1
e2
B
H3
S/C (T/m²)
H2
e3
b1 b2
X
Z
Y
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FACTORES DE SEGURIDAD.
Condiciones Estáticas. Condiciones Dinámicas.FSV = 2.00 FSV = 1.25FSD = 1.50 FSD = 1.25
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6.4 DETERMINACÍON DE FUERZAS DE EMPUJE.
5.1 Metodo del fluído equivalente.De acuerdo a la geometría del muro, se usará el metodo del fluido equivalente para la determinación de la presíon de tierra. (Terzagui yPeck 1967).La presíon de tierra sobre el muro para una superficie inclinada, volviendose luego horizontalquedará determinada por las cartas de estimacíon de acuerdo a la clasificacíon del tipo de suelo de relleno al cual estará sometido.
Clasificacion del tipo de suelo : TIPO 1
Ph =
Pv =
H1 / H´ = 0.44
Ph = 3.8 Ton.
Pv = 1.0 Ton
5.2 Pesion activa metodo de Coulomb.
Pa = 2.42 Ton
5.3 Pesion activa para condiciones sísmicas.
Coeficiente sísmico horizontal
Z = 0.3
1/2 KhH´²
1/2 KvH´²
4 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Kh = 0.15 Kv = 0.10
Pae = Presíon activa por unidad de longitud
5 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Kae = Coeficiente de presíon activa de la tierra
ψ = 9.4623222
ΔKae = Kae - KhΔKae = 0.162
Localizacíon de la resultante de cargas
Verificacíon de la estabilidad del muro
Fuerzas Resistentes
Elemento Fuerza Brazo de Momento(T) Palanca (m) (T-m)
1 1.32 1.63 2.15 ΣFr = 17.352 0.00 1.75 0.003 3.89 2.03 7.87 ΣMr = 42.194 0 0.00 0.004 10.08 2.65 26.715 0.00 0.75 0.006 0.00 0.00 0.007 2.060 2.65 5.46
Fuerzas Actuantes (Estáticamente)
Elemento Fuerza Brazo de Momento(T) Palanca (m) (T-m) ΣFa = 4.91
S/C (T/m²)
2
4
Estático
Dinámico Sobrecarga
9 10
3
5
7
1
8
A
6
6 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
8 3.8 1.07 4.1010 1.07 1.10 1.17 ΣMa = 5.27
Fuerzas Actuantes (Dinámicamente)
Elemento Fuerza Brazo de Momento(T) Palanca (m) (T-m) ΣFa = 6.61
9 5.5 1.12 6.2210 1.07 1.10 1.17 ΣMa = 7.40
7 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Resumen de cargas en la base de la cimentacíon.
FXb (T) FYb (T) FZb (T) MXb (T-m) MYb (T-m)D 0.00 0.00 131.48 0.00 49.64L 9.17 0.00 17.71 0.00 11.07H 33.02 0.00 0.00 0.00 -35.23E 47.70 0.00 0.00 0.00 -53.51
Donde: FXb = FX Fuerza en la dirección X-X Se cambio el sentido de las reaccionesFZb = FZ Fuerza de gravedad según sea el caso de acuerdo a laMXb = MX Momento en la dirección X-X siguiente convención:MYb = MX Momento en la dirección Y-Y Z+ Hacia Abajo
D = Carga MuertaL = Carga Viva - Carga en tracciónH = Carga de Presion debido al Suelo + Carga en compresiónE = Carga Dinámica
7.1 Combinacion de cargas en servicio (RNE- E.020)SL 1.0 = DSL 2.0 = D+LSL 3.0 = D+HSL 4.0 = D+ESL 5.0 = D+L+HSL 6.0 = D+L+E
FXb (T) FYb (T) FZb (T) MXb (T-m) MYb (T-m)SL 1.0 0.00 0.00 131.48 0.00 49.64SL 2.0 9.17 0.00 149.19 0.00 60.71SL 3.0 33.02 0.00 131.48 0.00 14.41SL 4.0 47.70 0.00 131.48 0.00 -3.87SL 5.0 42.19 0.00 149.19 0.00 25.48SL 6.0 56.87 0.00 149.19 0.00 7.20
Donde FXs, FYs, FZs, MXs y MYs son las cargas resultantes de las combinaciones de servicio en la dirección respectiva.
7.1 CombinacÍon de cargas últimas (RNE- E.020)U 1.0 = 1.4D+1.7LU 2.0 = 1.25D+1.25L+1.25EU 3.0 = 0.9D+1.25EU 4.0 = 1.4D+1.7L+1.7HU 5.0 = 0.9D+1.7H
FXb (T) FYb (T) FZb (T) MXb (T-m) MYb (T-m)U 1.0 15.59 0.00 214.18 0.00 88.32U 2.0 71.08 0.00 186.49 0.00 9.00U 3.0 59.62 0.00 118.33 0.00 -22.22U 4.0 71.73 0.00 214.18 0.00 28.43U 5.0 56.14 0.00 118.33 0.00 -15.21
Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas últimas en la dirección respectiva.
8 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas últimas en la dirección respectiva.
6.5 VERIFICACION DE LA CIMENTACION
Nomenclatura :ex = - MYs / FZs ey = MXs / FZs Excentricidad en X y en Y.
= FZs ± FZs x ex x cx ± FZs x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )A x B Iy Ix
Presión máxima para la combinación correspondienteqadm = Capacidad portante Capacidad portante del terreno
Convención de signos: Excentricidades máximas permitidas: + = Presión sobre el terreno ex max = A/3-Fz/(7.5*qsad*B) - = Tracción sobre el terreno ey max = B/3-Fz/(7.5*qsad*A)
q i j
qmax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)
9 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
6.6 VERIFICACION DE LAS PRESIONES SOBRE EL TERRENO
ex ey ex max ey max Verif. q11 q12 q13 q14 C3(fintel) q5SL 1.0 0.38 0.00 0.98 2.78 OK 5.90 5.90 2.72 2.72 1.63 7.03SL 2.0 0.41 0.00 0.95 2.77 OK 6.83 6.83 2.94 2.94 1.67 8.18SL 3.0 0.11 0.00 0.98 2.78 OK 4.77 4.77 3.84 3.84 1.15 4.97SL 4.0 -0.03 0.00 1.01 2.80 OK 4.14 4.14 4.47 4.47 1.04 4.49SL 5.0 0.17 0.00 0.95 2.77 OK 5.70 5.70 4.07 4.07 1.28 6.26SL 6.0 0.05 0.00 0.99 2.79 OK 5.12 5.12 4.66 4.66 1.07 5.22
6.7 DISEÑO DE LA CIMENTACION
PRESIONES DE DISEÑO SOBRE EL TERRENO
ex ey q11 q12 q13 q14 qu max qu minU 1.0 0.41 0.00 9.84 9.84 4.19 4.19 9.84 4.19U 2.0 0.05 0.00 7.30 7.30 6.73 6.73 7.30 6.73U 3.0 -0.19 0.00 6.07 6.07 7.96 7.96 7.96 6.07U 4.0 0.13 0.00 7.93 7.93 6.10 6.10 7.93 6.10U 5.0 -0.13 0.00 6.37 6.37 7.66 7.66 7.66 6.37
Donde: ex = -MYu/ FZu , ey = MXu/ FZu Excentricidad en X y en Y respectivamente.
=FZu
±FZu x ex x cx
±FZu x ey x cy Presiones sobre el terreno debido al efecto
A x B Ix Iy biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )Presión máxima para la combinación correspondiente
CORTE POR FLEXION EN EL TALON
qsu prom = 6.73 qsnu prom = Max (qu prom)
qu = 6.60 Presión de diseñodzap = 0.30 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dzap = e4 - 0.10m)
DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X
Distancia Crítica en dirección de análisis Lx flexión = 1.500 mCortante máximo Vux = 85.13 tResistencia al corte = 171.61 tVerificación > Vux OK
Vux = qu * Lx flexión * LmVuy = qu * Ly flexión * L
CORTE POR FLEXION EN LA PUNTA
qsnu = 8.65 qsnu = Max (qumax)
q i j
qumax = Max (q 11, q 12, q 13, q 14)
T/m2
T/m2
Vcx Vcx
Vcx = 0.75 x 0.53 x √f'c x Lm x dzap Vcy = 0.75 x 0.53 x √f'c x L x dzap
T/m2
10 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
qu = 8.65 Presión de diseñodzap = 0.30 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dzap = e4 - 0.10m)
DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X
Distancia Crítica en dirección de análisis Lx flexión = 1.200 mCortante máximo Vux = 89.26 tResistencia al corte = 171.61 tVerificación > Vux OK
Vux = qu * Lx flexión * LmVuy = qu * Ly flexión * L
6.8 REFUERZO POR FLEXION EN EL TALON
DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X
Brazo para cálculo de momento = 1.80 mMomento Muy = 91.94 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.324%Area de refuerzo calculada AsxCal = 83.47Area de refuerzo mínima Asmin = 61.92Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m
Refuerzo Superior #5 @ 0.150 mArea de refuerzo colocado As. Sup. = 115.46Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK
Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 115.46Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK
Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * LmMux = qu * (Lyflexion)2 /2 * b1
REFUERZO POR FLEXION EN EL PUNTA
DESCRIPCION DIRECCION EN EL EJE X
Brazo para cálculo de momento = 1.50 mMomento Muy = 83.68 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.294%Area de refuerzo calculada AsxCal = 75.76Area de refuerzo mínima Asmin = 61.92Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m
Refuerzo Superior #5 @ 0.150 mArea de refuerzo colocado As. Sup. = 115.46Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK
T/m2
Vcx Vcx
Vcx = 0.75 x 0.53 x √f'c x Lm x dzap Vcy = 0.75 x 0.53 x √f'c x L x dzap
Lxflexion
y cm2
cm2
cm2
cm2
Lxflexion
y cm2
cm2
cm2
11 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 115.46Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK
Muy = qu * (Lxflexion)2 /2 * LmMux = qu * (Lyflexion)2 /2 * b2
6.9 DISEÑO DE LA PANTALLA
dmur = 0.200 m Distancia de la cara en compresión al refuerzo. (dmur = e2 - 0.05m)
U 1.0 = 1.4D+1.7LU 2.0 = 1.25D+1.25L+1.25EU 3.0 = 0.9D+1.25EU 4.0 = 1.4D+1.7L+1.7HU 5.0 = 0.9D+1.7H
FXu ( t ) FYu ( t ) FZu ( t ) MXu ( t-m ) MYu ( t-m )U 1.0 -1.81 0.00 -1.85 0.00 1.99U 2.0 -6.30 0.00 -1.65 0.00 1.47U 3.0 -4.96 0.00 -1.19 0.00 0.00U 4.0 -4.90 0.00 -1.85 0.00 5.29U 5.0 -3.09 0.00 -1.19 0.00 3.29
Vu = 6.30 tMu = 5.29 t-m
DISEÑO POR CORTE
Vux = 6.30 T Cortante máximo en X = Max (FXpu)13.30 T Resistencia del concreto al corte para la dirección X.
> Vux OK
cm2
Vc > VuVc = x 0.53 x f'c1/2 x a x (b - 0.06) = 0.75
Vcx =
Vc
12 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
DISEÑO DE REFUERZO POR FLEXION
REFUERZO VERTICALDESCRIPCION REFUERZO
Momento Muy + = 5.29 t-mCuantía del refuerzo en tracción = 0.361%Area de refuerzo calculada AsxCal = 7.22Area de refuerzo mínima Asmin = 3.75Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m
Refuerzo Vertical #4 @ 0.20 mArea de refuerzo colocado As. Sup. = 6.33Se verifica As. Sup. < AsxCal Aumentar refuerzo inferior
Area de refuerzo total colocado As. Tot. = 6.33Se verifica As. Tot. ≥ Asmin OK
Asmin = 0.0015*B*e1 B = Ancho de diseñoe1 = Espesor del muro
REFUERZO HORIZONTALDESCRIPCION REFUERZO SUPERIOR
Area de refuerzo mínima Asmin = 6.25Máximo espaciamiento del refuerzo en flexión smax = 0.45 m
As exterior = 3.13
As interior = 3.13
Refuerzo Horizontal Exterior #4 @ 0.250 mArea de refuerzo colocado As. Sup. = 5.07Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK
Refuerzo Horizontal Interior #4 @ 0.250 mArea de refuerzo colocado As. Sup. = 5.07Se verifica As. Sup. ≥ AsxCal OK
Asmin Sup = 0.0025*B*(e1+e2)/2 B = Ancho de diseñoAsmin Inf = 0.0025*B*e1 e1 y e2 = Espesor del muro
CALCULO DE LA ALTURA DE CORTE DEL REFUERZO EN LA PANTALLA
Calculo de a y Mn para el acero vertical de diseño que se cortara #4 @ 0.200 m
a = As*fy0.85*f'c*b
As = 3.17 cm2 0.9b = 100 cm
a = 0.56 mMn = 2.36 t-m
y cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
Mn = *As*fy*(d-a/2)
13 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Diagrama de momentos ultimos actuantes en la pantalla
M = + 1.6*(Ka*s/c*x^2)3*H 2
Despejando x según el valor de Mn tendremos
x = 1.02 mxb = 1.18 m Distancia desde la base de la patalla xb = H-xlc = 1.18 m Longitud de corte lc = xb + dmurlc = 1.00 m Longitud asumida
1.6*(Ka*s*H*x^3) Donde: 0 ≤ x ≤ H
14 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
H1
H'
H
e1
e2
B
H3
S/C (T/m²)
H2
e3
b1 b2
15 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
16 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
= 1.00
Kh = 0.75
Kv = 0.20
Ka = 0.36
w t/m³
17 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
18 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Kae = 0.912
Pae = 5.55 TonΔPae = 3.12 Ton
Z = 1.122 m
17.35 Ton
42.19 Ton
Ton FSV = 8.01 > 1.5 OK
19 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Ton FSD = 1.77 > 1.5 OK
Ton FSV = 5.70 > 1.25 OK
Ton FSD = 1.31 > 1.25 OK
20 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Se cambio el sentido de las reaccionessegún sea el caso de acuerdo a la
Carga en tracciónCarga en compresión
MYb (T-m)49.6460.7114.41-3.8725.487.20
Donde FXs, FYs, FZs, MXs y MYs son las cargas resultantes de las combinaciones de servicio en la dirección respectiva.
MYb (T-m)88.329.00
-22.2228.43-15.21
Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas últimas en la dirección respectiva.
21 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Donde FXu, FYu, FZu, MXu y MYu son las cargas resultantes de las combinaciones de cargas últimas en la dirección respectiva.
Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )
Presión máxima para la combinación correspondiente
Excentricidades máximas permitidas:
22 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
qmax qsad Verif. Pres.7.03 24.16 OK
8.18 24.16 OK4.97 24.16 OK4.49 29.00 OK6.26 24.16 OK5.22 29.00 OK
Convención de signos: + = Presión sobre el terreno - = Tracción sobre el terreno
Excentricidad en X y en Y respectivamente.Presiones sobre el terreno debido al efecto biaxial. ( i=1, j=1,…,4 )Presión máxima para la combinación correspondiente
DIRECCION EN EL EJE Y
Ly flexión = 0.000 mVuy = 0.00 t
= 35.92 t> Vuy OK
Vcy Vcy
23 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
DIRECCION EN EL EJE Y
Ly flexión = 0.000 mVuy = 0.00 t
= 29.93 t> Vuy OK
DIRECCION EN EL EJE Y
= 0.00 mMux = 0.00 tm
= 0.000%AsyCal = 0.00Asmin = 12.96smax = 0.45 m
#4 @ 0.150 mAs. Sup. = 16.47As. Sup. ≥ AsyCal OK
As. Tot. = 16.47As. Tot. ≥ Asmin OK
DIRECCION EN EL EJE Y
= 0.00 mMux = 0.00 tm
= 0.000%AsyCal = 0.00Asmin = 10.80smax = 0.45 m
#4 @ 0.150 mAs. Sup. = 13.93As. Sup. ≥ AsyCal OK
Vcy Vcy
Lyflexion
ycm2
cm2
cm2
cm2
Lyflexion
ycm2
cm2
cm2
24 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
As. Tot. = 13.93As. Tot. ≥ Asmin OK
Resistencia del concreto al corte para la dirección X.
cm2
25 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Aumentar refuerzo inferior
REFUERZO INFERIOR
Asmin = 6.25smax = 0.45 m
As exterior = 3.13
As interior = 3.13
#4 @ 0.250 mAs. Inf. = 5.07As. Inf. ≥ AsyCal OK
#4 @ 0.250 mAs. Inf. = 5.07As. Inf. ≥ AsyCal OK
cm2
cm2
cm2
cm2
cm2
26 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Donde: 0 ≤ x ≤ H
27 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
6.10 ANEXO N°4
6.10.1 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DEL MURO A
CAPACIDAD ADMISIBLE POR TERZAGHI
Capacidad Portante Ultima por Terzaghi : qu Para Cimentación Corrida o Rectangularqu Para Cimentación Cuadradaqu Para Cimentación Circular
Capacidad Admisible o Presión Admisible : qadm = qu / FS (I.4)
Suelo = Grava arcillosa Tipo de Suelo29.4 ° Angulo de fricción del suelo
c = 0.00 T/m2 Cohesión1.675 T/m3 Peso específico del suelo sobre la cimentación1.675 T/m3 Peso específico del suelo debajo de la cimentación.
B = 3.55 m Ancho de cimentación. Para zapata circular B = diametroL = 8.60 m Longitud de cimentación. Para zapata cuadrada o circular L = BDf = 0.40 m Profundidad de Cimentación
L/B = 2.42 Relación largo entre ancho. Para L/B>1 considerar cimentación rectangular.Tipo = Tipo de cimentación : Corrida o Rectangular, Cuadrada, Circular
Nc = 28.74Nq = 17.20Ng = 20.51qu = 72.5 T/m2 Capacidad última (Fórmulas I.1 al I.3)FS = 3.0 Factor de seguridad para condiciones estaticas
qadm = 24.2 T/m2 Capacidad admisible o Presión admisible para condiciones estáticas (Fórmula I.4)FS = 2.5 Factor de seguridad para condiciones dinamicas
qadm = 29.0 T/m2 Capacidad admisible o Presión admisible para condiciones dinámicas (Fórmula I.4)
VERIFICACION POR ASENTAMIENTO
Deformación Elástica (según Harr, 1966) : Si = qo B (1-u^2) If / Es ( I.5 )
Es = 8,000 T/m2 Módulo de elasticidadu = 0.30 Coeficiente de Poisson
Si per = 2.54 cm Asentamiento permisibleIf = 128 cm/m Factor de forma para cimentación rígida. (Gráfico I.1)
Para cimentación circular :*Para cimentación rectangular L/B>10 :
Nota :* Se considera una cimentación flexible el If es para el asentamiento en el centro
qo = 23.5 T/m2Si = 1.22 cm Asentamiento elástico (Fórmula I.5)
Si < Si per OK
= 1.0 c Nc + Df Nq + 0.5 ' B Ng= 1.3 c Nc + Df Nq + 0.4 ' B Ng= 1.3 c Nc + Df Nq + 0.3 ' B Ng
=
= ' =
Factor de capacidad Nc = (Nq - 1) / tan (según Vesic, 1973)Factor de capacidad Nq = ( tan (45 + /2) )^2 x exp ( p tan ) (según Vesic, 1973)Factor de capacidad Ng = 2 (Nq + 1) tan (según Vesic,1973)
Presión de trabajo qo = qadm - Df
0 2 4 6 8 10 12
70
90
110
130
150
170
190
210
230
Gráfico I.1
L/B
If (c
m/m
)
28 de 30 Se usará una capacidad portante de: 24.2 T/m2 Para condiciones estáticas
y 29.0 T/m2 Para condiciones dinámicas
29 de 30 MEMORIA DE CALCULOMURO DE CONTENCIÓN INCLINADO
Para Cimentación Corrida o Rectangular (I.1)Para Cimentación Cuadrada (I.2)Para Cimentación Circular (I.3)
Relación largo entre ancho. Para L/B>1 considerar cimentación rectangular.
Capacidad admisible o Presión admisible para condiciones estáticas (Fórmula I.4)
Capacidad admisible o Presión admisible para condiciones dinámicas (Fórmula I.4)
If = 88*Para cimentación rectangular L/B>10 : If = 254
* Se considera una cimentación flexible el If es para el asentamiento en el centro
Factor de capacidad Nq = ( tan (45 + /2) )^2 x exp ( p tan ) (según Vesic, 1973)
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