Calculo Cruce Aereo Desague 17 Ml
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DISEÑO DE UN PUENTE AEREO PARA TUBERIAS(LUANRAMO)
NOMBRE DEL PROYECTO: Instalacion alcantarillado con tratamiento en HuahuapuquioLOCALIDAD: HUAHUAPUQUIODISTRITO: CANGALLO
DATOS A INGRESAR PARA EL DISEÑO
Longitud del puente LP= 17.2 mDiametro de la tuberia de agua Dtub= 8 ( 3/4" , 1", 1 1/2" , 2", 2 1/2" , 3" y 4" )Material de la tuberia de agua ( FG o PVC ) FGSeparacion entre pendolas Sp= 1 m
CALCULO DE LA FLECHA DEL CABLE (Fc)
Fc1= LP/11= 1.6 Fc= 1.9mFc2= LP/9 = 1.9 (de preferencia el mayor valor)
Fc= 1.9
CALCULO DE LA ALTURA DE LA TORRRE DE SUSPENSION
Fc= 1.9m
ALTURA DE LA COLUMNA DE SUSPENSION= 5.6 m
0.5
3.2 CL
a) DISEÑO DE PENDOLAS
Peso de tuberia 8 " 10 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 30.7 kg/m
WL= 40.7 kg/m
Peso de cable pendola 0.69 kg/mAltura mayor de pendola 2.4 m
Peso total / pendola = WL*(separacion de pendolas) + (altura mayor pendola)*(peso de cable-pendola)
Peso total /pendola= 42.4 Kg
Factor de seguridad a la tension (3 - 6)= 4
Tension a la rotura / pendola = 0.17 Ton
DIAMETROS TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton) 1/4" 0.17 2.67 3/8" 0.39 5.95 1/2" 0.69 10.44
SE ADOPTARA CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA PENDOLAS
b) DISEÑO DE CABLES PRINCIPALES
Peso de tuberia 8 " 10 kg/mPeso accesorios (grapas, otros) 30.7 kg/mPeso de cable pendola 0.83 kg/mPeso de cable Principal ( asumido ) 2.75 kg/m
WL= 44.28 kg/m
Pvi (Peso por unidad de longitud por efecto de viento )Pvi =0.005*0.7*velocidad viento^2*ancho del puente
Pvi= 7.9 kg/m
Psis (Peso por unidad de longitud por efecto de sismo )Psis =0.18*Peso de servicio (zona tipo 2)
Psis= 8 kg/m
(Peso por unidad de longitud maxima) Wmax= 60.2 kg/m
Mmax.ser (Momento maximo por servicio)Mmax.ser=Wmax*luz puente^2/8)
Mmax.ser= 2.2 Ton-m
Tmax.ser (Tension maxima de servicio)Tmax.ser=Mmax.ser / flecha cable
Tmax.ser= 1.2 Ton (HORIZONTAL)
Tmax.ser= 1.3 Ton (REAL)
Factor de seguridad a la tension (2 -5)= 2.5
Tmax.rot (Tension maxima a la rotura)Tmax.rotr=Mmax.ser * Fac.seguridad
Tmax.rot= 3.2 Ton
Tmax.rot / cable= 3.2 Ton
Tmax.ser / cable= 1.3 Ton ( DATO DE COMPARACION )
DIAMETROS TIPO BOA (6x19) Pulg, Peso (Kg/m) Rotura (Ton)
1/4" 0.17 2.673/8" 0.39 5.951/2" 0.69 10.445/8" 1.07 16.23/4" 1.55 23.2
1" 2.75 40.7 3/8"1 1/8" 3.48 51.31 1/4" 4.3 631 3/8" 5.21 75.71 1/2" 6.19 89.71 5/8" 7.26 1041 3/4" 8.44 121
2" 11 156
SE ADOPTARA:
1 CABLES DE 3/8" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES PRINCIPALES
1 CABLE DE 1/4" TIPO BOA ( 6x19 ) PARA CABLES Secundarios
H) DISEÑO DE LA CAMARA DE ANCLAJE
1.21.3
1.3
ANALISIS DE LA CAMARA DE ANCLAJE
Peso unitario del terreno Pu= 1900 kg/m3
Calidad del concreto (camara de anclaje) f´c= 175 kg/cm2
Angulo de salida del cable principal " o "= 45 °
1.3
Tmax.ser*SEN(o) Tmax.ser
Tmax.ser*COS(o)0.3
Tmax.ser*SEN(o)= 0.89 Ton-m
Tmax.ser*COS(o)= 0.89 Ton-m
Wp (peso propio de la camara de anclaje)Wp=P.u concreto*H*b*prof
Wp= 4.66 ton
b/2= d + e
e=b/2-d < b/3
d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales)
d=(Wp*b/2-Tmax.ser*SEN(o)*b/4-Tmax.ser*COS(o)*3H/4)Wp-Tmax.ser*SEN(o)
d= 0.43 m
e (excentricidad de la resultante de fuerzas)
e= 0.225 < b/3= 0.433 OK !
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento)
F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras)
F.S.D=[ (Wp -Tmax.ser*SEN(o))*U ] / [ Tmax.ser*COS(o) ]
F.S.D= 3.172 > 1.75 OK!
F.S.V (Factor de seguridad al volteo)
F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores)
F.S.V= (Wp *b/2 )/ (Tmax.ser*SEN(o))*b/4 + Tmax.ser*COS(o)*3H/4 )
F.S.V= 2.12 > 2 OK!
I) DISEÑO DE LA TORRE DE SUSPENSION
CALCULO DE LAS FUERZAS SISMICAS POR REGLAMENTO
Factor de importancia U= 145° o o2 37°
Factor de suelo S= 1.2
Coeficiente sismico C= 0.35
Wp
Wp
o
Factor de ductilidad Rd= 3
Factor de Zona Z= 0.3
Angulo de salida del cabletorre-camara o= 45 °
Angulo de salida del cable (valor de comparacion =arctan(2*Fc/LP)torre-Puente o2= 37 ° 12.64 °
DIMENSIONAMIENTO DEL TORREON
0.3 Ht 5.6 m
0.3
2.11.5
1.3
Fs3 =0.03
Ht/3
Fs2 =0.02
Ht/3 Ht= 5.6
=0.01
Ht/3
Fs (fuerza sismica total en la base)
Nivel hi wi*hi Fs ( i )3 5.6 4.516 0.03 Ton
Fs1
2 3.7 3.011 0.02 Ton1 1.9 1.505 0.01 Ton
9.032
Fs= (S.U.C.Z / Rd )*Peso de toda la estructura
Fs= 0.05 Ton
ANALISIS DE ESTABILDAD
Fs3 =0.03 Tmax.ser *COS(o) Tmax.ser *COS(o2)
Ht/3
Fs2 =0.02 Tmax.ser*SEN(o) Tmax.ser *SEN(o2)
Ht/3 Ht= 5.6
=0.01
Ht/3
b/3 b/2
b =2.1
e d b/2
Tmax.ser*SEN(o2)= 0.76 Ton-m
Tmax.ser*COS(o2)= 1.01 Ton-m
Tmax.ser*SEN(o)= 0.89 Ton-m
Tmax.ser*COS(o)= 0.89 Ton-m
Wp (peso propio de la torre-zapata)Wp=P.u concreto*volumen total
Wp= 1.21 ton Wz= 9.828 ton
b/2= d + e
e=b/2-d < b/3
d=( suma de momentos)/(suma de fuerzas verticales)
d= (Wp*2b/3+Wz*b/2+Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o)*2b/3-[ Tmax.ser*COS(o2)-Tmax.ser*COS(o) ]*(H+hz)-Fs3*(H+hz)-Fs2*2*(H+hz)/3-Fs1*(H+hz)/3)
Wp+Wz+Tmax.ser*SEN(o)+Tmax.ser*SEN(o2)
Fs1Wp
Wz
d= 1.037 m
e (excentricidad de la resultante de fuerzas)
e= 0.013 < b/3= 0.700 OK !
ANALISIS DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD
F.S.D (Factor de seguridad al deslizamiento)
F.S.D=(Fzas. estabilizadoras/ Fzas.desestabilizadoras)
F.S.D= [ (Wp+Wz +Tmax.ser*SEN(o2)+Tmax.ser*SEN(o))*U ] [Tmax.ser*COS(o2)- Tmax.ser*COS(o) +Fs3+Fs2+Fs1 ]
F.S.D= 43.390 > 1.5 OK!
F.S.V (Factor de seguridad al volteo)
F.S.V=(Momentos estabilizadores/ Momentos desestabilizadores)
F.S.V= (Wp *2b/3+Wz*b/2 + Tmax.ser*SEN(o2)*2b/3+Tmax.ser*SEN(o))*2b/3+ Tmax.ser*COS(o)*(Ht+hz) )(Tmax.ser*COS(o2)*(Ht+hz)+Fs3*(Ht+hz)+Fs2*2*(Ht+hz)/3+Fs1*(Ht+hz)/3)
F.S.V= 2.75 > 1.75 OK!
DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA TORRE DE SUSPENSION
Fs3 =0.03 Tmax.rot *COS(o) Tmax.rot *COS(o2)
Ht/3
Fs2 =0.02 Tmax.rot *SEN(o) Tmax.rot *SEN(o2)
Ht/3 Ht= 5.6
=0.01
0.3 Ht/3
0.3 A A
Fs1Wp
DISEÑO POR METODO A LA ROTURA(por columna y en voladizo)
Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna
Mu=( Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o))*Ht+Fs3*Ht+Fs2*Ht*2/3+Fs1*Ht/3
Mu= 0.75 Ton-m
DISEÑO DE LA COLUMNA A FLEXION
MU= 1 Ton-m
f 'c= 175 kg/cm2 ¿N° DE CAPAS DE VARILLAS (1 o 2)?= 1 d= 24 Fy= 4200 kg/cm2 b= 30 cm d= 24 cm
° ° ° ° ° ° ° °
CORTE A-A
w= 0.028019 &= 0.001 < 75&b= 0.013 ( FALLA DUCTIL )
As(cm2)= 0.84 cm2 2 VARILLAS DE 1/2 " As,min= 2.4 cm2
As principal(+) = 2.4 cm2
2 var 1/2" ° ° ° °
2 var 1/2" ° °
2 var 1/2" ° °
2 var 1/2" ° ° ° ° corte A-A
DISEÑO DE LA COLUMNA A COMPRESION
Pn(max) [carga axial maxima resistente]
Pn(max)=0.80*(0.85*f¨c*(b*h-Ast)+Ast*fy) Pn(max)= 115 Ton
Tmax.rot/columna=1.7*Tmax.ser/columna
Pu [carga axial ultima actuante]
Pu=Wp + Tmax.rot*SEN(o2)+Tmax.rot*SEN(o) Pu= 2.8 Ton
Pu= 2.8 Ton < Pn(max)= 115 Ton OK !
DISEÑO DE LA COLUMNA POR CORTE
Tmax.rot/columna=1.5*Tmax.ser/columna
VU (cortante ultimo) Vu= Tmax.rot*COS(o2)-Tmax.rot*COS(o)+Fs3+Fs2+Fs1
Vu= 0.2 Ton22
Vcon= fi*(0,5*(f´c)^0,5+175*&*Vu*d/Mu 2.0
V que absorve el concreto => Vcon= 4 Ton
V que absorve acero = Vace= Vu - Vcon= Vace= -4.1 Ton NO REQUIERE REFUERZO POR CORTE
ADOPTE EL MINIMOS= Av*fy*b/Vace
S= 30 cm
SE ADOPTARA S= REDIMcm VAR. 3/8"
2 var 1/2"
VAR. 3/8" 2 var 1/2"2 var 1/2¨ 2 var 1/2¨
: . . : : . . :
1 a 5, ### a RED , r a 20 /e.
2 var 1¨
2 var 1¨ 2.3
3.8 m
0.5 m 0.5m
0.3 0.3 cable 3/8"
Fc= 1.9
cable 1/4" cable 1/4" 5.6
1.3
45°1.2
1.5
1.3 3.25 2.1 14.40 2.1 3.25 1.3
4.60 17 4.60
1.3 1.3 1.3 1.3