Calculos Para Caja Reductora
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UNIVERSIDAD DE LAS FUERZAS ARMADAS ESPE
MECATRÓNICA
PROCESOS DE MANUFACTURA
TRABAJO DE DISEÑO DE UN REDUCTOR
INTEGRANTES:CRISTIAN GARCÍA
JOSÉ LUIS HIDALGOSANTIAGO ZAMBRANO J.
PROFESOR: ING. ERAZO
OCT - FEB 2015
Diseño para una caja reductora de un motor de ¾ hp de relación 32 a 1
Especificaciones previas de diseño:
Cada eje será de material AISI 1518 con una longitud de 400 mm y diámetro 12 mm para los ejes 1, 2 y para los ejes 3, 4, y 5 será de 13 mm
Los engranes serán hechos de material bronce, por lo tanto el valor de C será 6 Los engranes A, B, C y D son engranes rectos Los engranes E, F, G y H son engranes helicoidales El engrane piñón tendrá una separación con respecto al eje de 100 mm, mientras que cada
engrane que se encuentre en un mismo eje con respecto a otro engrane, tendrán una separación de 25 mm entre engranes, excepto para los engranes G y H q tendrán una separación con respecto al inicio del eje de 300 mm.
Cálculo del número de dientes de cada engrane:
RT=321
= ZcZm
32= ZB∗ZD∗ZF∗ZHZA∗ZC∗ZE∗ZG
=2∗2∗2∗4
ZB∗ZD∗ZF∗ZHZA∗ZC∗ZE∗ZG
=44∗44∗44∗8822∗22∗22∗22
ZA=22
ZB=44
ZC=22
ZD=44
ZE=22
ZF=44
ZG=22
ZH=88
Velocidades angulares de los engranes:
NA=1800RPM
NB=900 RPM
NC=900RPM
ND=450RPM
NE=450RPM
NF=225RPM
NG=225 RPM
NH=56.25 RPM
Cálculo del módulo de los engranes
Suponiendo que la caja está diseñada para transmitir una velocidad de piñón de 1800 RPM tendremos:
F=34HP∗1.014CV
1HP=0.7605CV
C=6
ZA=22
N=1800 RPM
M= 3√ 75∗60∗F∗1000ZA∗π∗N∗C∗1.52
=1.44≈2
elmódulo :M=2
Cálculos para cada engrane:
Engranes Rectos:
Engrane A:
Dp=M∗Z=2∗22=44mm
Dex=Dp+2M=44+4=48mm
V=Dp∗π∗N60
=44∗π∗180060∗1000
=4.15m /s
Altura del diente:
h=2.167 (M )=4.334mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (12 )+20=41.6mm
l=1.5 (de )=1.5 (12 )=18mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=1800
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1 REV=188.5 rad /s
τ= Pω
=2.968N−m
FA= τr= 2 τDp
=134.9N
Engrane B:
Dp=M∗Z=2∗44=88mm
Dex=Dp+2M=88+4=92mm
V=Dp∗π∗N60
=88∗π∗90060∗1000
=4.15m / s
Altura del diente:
h=2.167 (M )=4.334mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (12 )+20=41.6mm
l=1.5 (de )=1.5 (12 )=18mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=900
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1 REV=94.25 rad / s
τ= Pω
=5.94 N−m
FB= τr= 2 τDp
=135N
Engrane C:
Dp=M∗Z=2∗22=44mm
Dex=Dp+2M=44+4=48mm
V=Dp∗π∗N60
=44∗π∗90060∗1000
=2.07m /s
Altura del diente:
h=2.167 (M )=4.334mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (12 )+20=41.6mm
l=1.5 (de )=1.5 (12 )=18mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=900
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1 REV=94.25 rad / s
τ= Pω
=5.94 N−m
FC= τr= 2 τDp
=270N
Engrane D:
Dp=M∗Z=2∗44=88mm
Dex=Dp+2M=88+4=92mm
V=Dp∗π∗N60
=88∗π∗45060∗1000
=2.07m / s
Altura del diente:
h=2.167 (M )=4.334mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (13 )+20=43.4mm
l=1.5 (de )=1.5 (13 )=19.5mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=450
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1REV=47.12rad /s
τ= Pω
=11.87N−m
FD= τr= 2 τDp
=270N
Engranes Helicoidales:
α=15 °
Engrane E:
Mf= Mcosα
=2.0706
Dp=Mf∗Z=2.0706∗22=45.55mm
Dex=Dp+2M=45.55+4=49.55mm
V=Dp∗π∗N60
=45.55∗π∗45060∗1000
=1.0732m /s
Zi= Zcos α3 =24.41
Paso de la hélice:
P=Dp∗πtan α
=534.05
Altura del diente:
h=2.166 (M )=4.332mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (13 )+20=43.4mm
l=1.5 (de )=1.5 (13 )=19.5mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=450
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1REV=47.12rad /s
τ= Pω
=11.87N−m
FE= τr= 2 τDp
=521.2N
Engrane F:
Mf= Mcosα
=2.0706
Dp=Mf∗Z=2.0706∗44=91.1mm
Dex=Dp+2M=91.1+4=95.1mm
V=Dp∗π∗N60
=91.1∗π∗22560∗1000
=1.0732m /s
Zi= Zcos α3 =48.82
Paso de la hélice:
P=Dp∗πtan α
=1068.1
Altura del diente:
h=2.166 (M )=4.332mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (13 )+20=43.4mm
l=1.5 (de )=1.5 (13 )=19.5mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=225
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1 REV=23.56 rad /s
τ= Pω
=23.74 N−m
FF= τr= 2 τDp
=521.2N
Engrane G:
Mf= Mcosα
=2.0706
Dp=Mf∗Z=2.0706∗22=45.55mm
Dex=Dp+2M=45.55+4=49.55mm
V=Dp∗π∗N60
=45.55∗π∗22560∗1000
=0.5366m /s
Zi= Zcos α3 =24.41
Paso de la hélice:
P=Dp∗πtan α
=534.05
Altura del diente:
h=2.166 (M )=4.332mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (13 )+20=43.4mm
l=1.5 (de )=1.5 (13 )=19.5mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=225
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1 REV=23.56 rad /s
τ= Pω
=23.74 N−m
FG= τr= 2 τDp
=1042.37 N
Engrane H:
Mf= Mcosα
=2.0706
Dp=Mf∗Z=2.0706∗88=182.2mm
Dex=Dp+2M=182.2+4=186.2mm
V=Dp∗π∗N60
=182.2∗π∗22560∗1000
=0.5366m/ s
Zi= Zcos α3 =97.64
Paso de la hélice:
P=Dp∗πtanα
=2136.21
Altura del diente:
h=2.166 (M )=4.332mm
Espesor del engrane:
b=8 (M )=16mm
Diámetro de cubo:
dc=1.8 (de )+20=1.8 (13 )+20=43.4mm
l=1.5 (de )=1.5 (13 )=19.5mm
Fuerzas sometidas por el engrane:
P=34HP∗746W
1HP=559.5W
ω=56.25
RPM∗1min60 s
∗2π rad
1REV=5.89 rad /s
τ= Pω
=94.99 N−m
FH= τr= 2 τDp
=1042.37N
Diseño de los ejes:
Eje 1:
Diámetro de eje =12 mm
∑ Fy=0
RA+RB=134.9N
∑MA=0
−134.9 (100 )+400 (RB )=0
RB=33.725 N
RA=101.175N
Mmax=0.1 (RA )=10.1N−m
σ F=32∗Mmaxπ∗de3 = 32∗10.1
π∗0.0123 =59.53MPa
σ t=16∗τπ∗de3 =
16∗2.968π∗0.0123 =8.75MPa
σ eq=√σ F2 +σ t2=60.2MPa
δyσeq≥n
49060.2
=8.13
Eje 2:
Diámetro de eje =12 mm
∑ Fy=0
RA+RB=405N
∑MA=0
−135 (100 )−270 (125)+400 (RB )=0
RB=118.125N
RA=286.857N
Mmax=0.1 (RA )=28.6875N−m
σ F=32∗Mmaxπ∗de3 =32∗28.68
π∗0.0123 =169.1MPa
σ t=16∗τπ∗de3 =
16∗5.94π∗0.0123 =17.5MPa
σ eq=√σ F2 +σ t2=170MPa
δyσeq≥n
490170
=2.88
Eje 3:
Diámetro de eje =13 mm
∑ Fy=0
RA+RB=791.2N
∑MA=0
−270 (125 )−521.2(150)+400 (RB )=0
RB=279.825 N
RA=511.4N
Mmax=0.125 (RA )=63.92N−m
σ F=32∗Mmaxπ∗de3 =32∗63.92
π∗0.0133 =296.4MPa
σ t=16∗τπ∗de3 =
16∗11.87π∗0.0133 =27.5MPa
σ eq=√σ F2 +σ t2=297MPa
δyn≥σ eq
490297
=1.64
Eje 4:
∑ Fy=0
RA+RB=1564N
∑MA=0
−521.2 (150 )−1042.37(300)+400 (RB )=0
RB=977N
RA=587N
Mmax=0.125 (RA )=88.05N−m
σ F=32∗Mmaxπ∗de3 =32∗63.92
π∗0.0133 =408MPa
σ t=16∗τπ∗de3 =
16∗23.74π∗0.0133 =55MPa
σ eq=√σ F2 +σ t2=412MPa
δyn≥σ eq
490412
=1.18
Eje 5:
Diámetro de eje =13 mm
∑ Fy=0
RA+RB=1042.3N
∑MA=0
−1042.37(300)+400 (RB )=0
RB=781.725N
RA=260.575N
Mmax=0.125 (RA )=78.1725N−m
σ F=32∗Mmaxπ∗de3 =32∗63.92
π∗0.0133 =363MPa
σ t=16∗τπ∗de3 =
16∗95π∗0.0133 =220MPa
σ eq=√σ F2 +σ t2=425MPa
δyn≥σ eq
490425
=1.15
Especificaciones finales:
Al usar un acero AISI 1518 el cual tiene un límite de fluencia de 490 MPa, nos es posible diseñar la caja reductora con los engranes especificados, sin que sufra ningún fallo.