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TRABAJO PRÁCTICO

HORMIGÓN ARMADO

Trabajo Integrador 1er

Entrega

Tema: DISEÑO DE LOSAS DE HORMIGÓN ARMADO

Fecha de presentación: 09/05/2016

Grupo N°: 10

Integrantes:

1. Bittler, Andrés

2. Carrillo, Hector Mario

3. Escobar, Hugo Mariano

4. Oszurkiewicz, Viviana Andreina

AÑO 2016

Cátedra: HORMIGON ARMADO _____________________________________________________________________________

GRUPO N°10 Trabajo Práctico INTEGRADOR Página 1 de 35

MEMORIA DESCRIPTIVA La vivienda elegida consiste en departamentos duplex de dos plantas ubicada sobre la Calle Quintana N°1435

Oberá Misiones Argentina. Esta cuenta con una superficie cubierta a construir de 167,70 m2 y su construcción

se desarrolla en correspondencia con dos de sus 3 ejes medianeros, ya que se trata de un dúplex se plantea un

diseño estructural simétrico para ambos departamentos.

La Planta Baja de la vivienda posee:

1. Living

2. Estudio

3. Toillete

4. Cocina-comedor

5. Lavadero

La Planta Alta de la vivienda posee está distribuida de la siguiente manera:

1. Dormitorio

2. Dormitorio

3. Paso

4. Baño

La estructura diseñada para esta planta quedo conformada por:

12 Losas + 2 losa de escalera

33 vigas

18 columnas



DEPARTAMENTO 1:

Losa 1: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V002, V003, V013 y V018

Losa 2: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V003, V005, V013 y V014

Losa 3: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V005, V006 y V012

Losa 4: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V004, V007, V009 y V012

Losa 5: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V006, V008, V012 y V016

Losa 6: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V011, V008 y V015

DEPARTAMENTO 2:

Losa 1’: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V002’, V003’, V013’ y V018

Losa 2’: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V003’, V005’, V013’ y V014’

Losa 3’: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V005’, V006’ y V012’

Losa 4’: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V004’, V007’, V009’ y V012’

Losa 5’: losa alivianada armada en dos direcciones vinculado a las vigas V006’, V008’, V012’ y V016

Losa 6’: losa maciza armada en dos direcciones vinculado a las vigas V011’, V008’ y V015

El hormigón elegido para utilizar en esta obra es un H-20 y un acero ADN-420



MEMORIA TÉCNICA A partir de la planta arquitectónica adjunta, la cual corresponde a una utilizada en la catedra Estructuras, se

desarrollaron los cálculos de pre dimensionado de los elementos estructurales. Se trata de un edificio de

departamentos, de dos dúplex, teniéndose en cuenta esto para la determinación de las sobrecargas de uso (L).

Debido a que la estructura es simétrica se realizaron los cálculos de la mitad de la misma en cuanto a los

espesores de losas, solicitaciones, verificaciones y cálculos de armaduras, todos los cuales se reflejan a la otra

mitad de la estructura.

En cuanto a los paños de losas, contamos con losas macizas en el caso de L001, L002 y L006 y sus homónimas,

mientras que las demás son del tipo “alivianadas” utilizando bloques cerámicos como encofrado permanente.

Pre dimensionado de losas:

Se realiza el pre dimensionamiento de losas en primera instancia para evaluar las cargas permanentes a

considerar en el entrepiso. Determinamos las direcciones de descargas de las losas, que se definen como

“cruzadas” o “derechas” según la forma en que trabajan y su relación de lados mayor/menor:

- Losas de descarga bidireccional o “cruzadas” → Lado mayor / Lado menor < 2

- Losas de descarga unidireccional o “derechas” → Lado mayor / Lado menor ≥2

En el caso de la losa L006, por relación de luces es una losa unidireccional, pero por su forma de trabajo

(condición de bordes) se trabaja como una losa bidireccional.

Se procede a obtener las alturas mínimas (espesores) de las losas, para ello trabajamos con el Reglamento

CIRSOC 201 Comentarios mediante la tabla 9.5.3.2, que contiene los coeficientes para el cálculo de las alturas

mínimas en diferentes condiciones de bordes. Para las situaciones intermedias de relaciones de luces y

condiciones de borde, se obtuvieron los coeficientes por interpolación lineal.

RELACION

Lmen Lmay Lmay/Lmen

L001 1,55 3 1,93 Bidireccional

L002 1,9 1,95 1,02 Bidireccional





LOSASLADOS (m)

CONDICIÓN



Condiciones de borde de losas:



Espesores de Losas:

LOSAS Lmen coef h(cm) h(adop)

L001 155 30 5.17 10

L002 190 35 5.43 10

L003 315 35 9.00 13

L004 110 45 2.44 13

L005 210 33 6.36 13

L006 120 33 3.64 10

Calculo de solicitaciones:

Siguiendo el análisis de las cargas a las que se encuentran sometidos los elementos estructurales se procede

establecer las cargas permanentes y sobrecargas en cada uno de ellos.

1-Solicitaciones permanentes:

qD = 5,2 (KN/m2)

Para el caso de las losas alivianadas (L003,L004 y L005) utilizamos el mismo valor de carga permanente “D”, ya

que del análisis de espesores tomando la losa más grande (L003) como maciza bidireccional, el valor obtenido

para su espesor fue de 9cm (h=315/35=9cm). Homogeneizando los espesores de todas las losas adoptando

h=10cm, se obtiene una sobrecarga debido al peso propio de losa D=25 KN/m3 * 0,10 m = 25 KN/m2.

Contrastando este peso de losa maciza con el de la losa alivianada considerada, se observa que la reducción de

peso es del orden de un poco más del 10%. Esto nos dice que, por cada metro cuadrado de losa alivianada se

obtiene un ahorro de 1cm de espesor de hormigón de losa maciza.

Losa 25 0,1 2,5

Contrapiso 23,5 0,08 1,88

Piso - - 0,2

Carpeta 21 0,02 0,42

Cielorraso - - 0,2

Peso unit.

(KN/m3) ELEMENTO

ESPESOR

(m)

Total

(KN/m2)



Como conclusión se considera despreciable el ahorro para las losas con las que se trabaja en este trabajo por

la baja superficie de las mismas.

2-Sobrecarga de uso:

Carga de servicio según Reglamento CIRSOC 101 tabla 4.1

qL = 2 (KN/m2)

Solicitaciones en losas:

Los momentos en los tramos y en los apoyos de cada losa se obtuvieron mediante los factores de las tablas

T26 a T47 del Pozzi Azzaro, según condición de bordes en cada caso e interpolando con los valores del cociente

de luces.

Los valores de los coeficientes y solicitaciones se resumen en las siguientes tablas:

LOSA: LOO1

Lmen= 1,55

Ly/Lx= 0,52

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe -0,12 -1,499 -0,577 -2,099 -2,722

Mye 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mx 0,0218 0,272 0,105 0,381 0,494

My 0,084 1,049 0,404 1,469 1,905

rx 0,571 7,134 2,744 9,987 12,950

ry 0,267 3,336 1,283 4,670 6,055

rye 0,518 6,471 2,489 9,060 11,748

SOLICITACIONES (KN*m)

LOSA: LOO2

Lmen= 1,9

Ly/Lx= 0,97

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mye 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mx 0,03662 0,687 0,264 0,962 1,248

My 0,03932 0,738 0,284 1,033 1,340

rx 0,252 4,731 1,819 6,623 8,588

ry 0,264 4,956 1,906 6,938 8,997




LOSA: LOO3

Lmen= 3,15

Ly/Lx= 0,98

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mye 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mx 0,0384 1,981 0,762 2,774 3,597

My 0,0366 1,888 0,726 2,644 3,428

rx 0,252 13,002 5,001 18,203 23,604

ry 0,264 13,622 5,239 19,070 24,728


LOSA: LOO4

Lmen= 1,1

Ly/Lx= 0,92

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mye 0 0,000 0,000 0,000 0,000

Mx 0,0437 0,275 0,106 0,385 0,499

My 0,0361 0,227 0,087 0,318 0,412

rx 0,255 1,604 0,617 2,246 2,913

ry 0,289 1,818 0,699 2,546 3,301


LOSA: LOO5

Lmen= 2,1

Ly/Lx= 0,7

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe -0,0768 -1,761 -0,677 -2,466 -3,197

Mye -0,0996 -2,284 -0,878 -3,198 -4,146

Mx 0,0171 0,392 0,151 0,549 0,712

My 0,0426 0,977 0,376 1,368 1,773

rx 0,315 7,224 2,778 10,113 13,114

ry 0,159 3,646 1,402 5,105 6,619

rex 0,604 13,851 5,327 19,391 25,145

rey 0,35 8,026 3,087 11,237 14,571


LOSA: LOO6

Lmen= 1,25

Ly/Lx= 0,4

qd(KN/m)= 5,2

ql(KN/m)= 2 D L (1,4*D) (1,2*D+1,6*L)

Mxe -0,0787 -0,639 -0,246 -0,895 -1,161

Mye -0,1246 -1,012 -0,389 -1,417 -1,838

Mx 0,00353 0,029 0,011 0,040 0,052

My 0,06121 0,497 0,191 0,696 0,903

Ax 0,4517 3,670 1,412 5,138 6,663

Aex 0,7812 6,347 2,441 8,886 11,523

Aey 2,6427 21,472 8,258 30,061 38,980




COMPENSACIÓN DE MOMENTOS ENTRE LAS LOSAS L005 Y L006

Diagrama de momentos flectores iniciales sin compensación

Compensación de momentos:

Para plantear el método, o la resolución de los momentos, tenemos que tener en cuenta varias Situaciones posibles. Donde se presentan los siguientes casos: • Caso a: Cuando existen momentos diferentes a ambos lados de un apoyo, donde uno de los lados pertenece a un voladizo, se debe tomar como momento del apoyo el correspondiente al voladizo ya que el mismo es isoestático y no depende de la configuración de las losas vecinas. • Caso b: Cuando las rigideces de las losas son similares (hf1 ˜ hf2) y además la diferencia entre los momentos es menor al 50%, se toma como valor de momento del apoyo el promedio entre los momentos a ambos lados del mismo y no es necesaria la realización de la compensación. • Caso c: Cuando las rigideces de las losas son similares (hf1 ˜ hf2), pero la diferencia entre los momentos es superior al 50%, existen dos opciones. La primera consiste en tomar como valor de momento el más pequeño y luego se corrigen o compensan los momentos de tramo, a través de coeficientes de tabla. La segunda opción, aunque menos recomendable, es renunciar a la continuidad y tomar ambas losas como simplemente apoyadas. • Caso d:

Mex=-3,197



Cuando las rigideces de las losas son elevadas (hf1 > hf2) los momentos se deben compensar según la diferencia de momentos existente y la diferencia de rigideces entre las losas.

Entre losas L005 y L006

Como el cociente de espesores h1/h2=0,77 > 0,7 y la diferencia de los momentos es mayor al 50%, se tomó

como momento de apoyo el menor de los dos y se corrigieron los valores de momento en los tramos. El

menor valor en la dirección y-y corresponde a la losa L006, por lo que se modifican los valores de los

momentos de la losa L005.

Diferencia de momentos: |( ) ( )| ( )

Para obtener los nuevos valores de momentos utilizamos las tablas de “Compensación de Momentos del libro

Bernal”.

Para una relación de luces Ԑ = lx/ly = 1,4 y las condiciones de bordes, los coeficientes obtenidos son:

γxm = 0,115 γym = 0,136 γx = -0,6

Los momentos según tabla serán:

Mx = γxm* mr = 0,115*2,308 (KN/m) = 0,265 (KN/m)

My = γym* mr = 0,136*2,308 (KN/m) = 0,313 (KN/m)

Mex = γx * mr = -0, 6*2,308 (KN/m) = -1,384 (KN/m)

Momentos finales en la losa L005:

Mx = (0,712+ 0,265) (KN/m) = 0,977 (KN/m)

My = (1,773 + 0,313) (KN/m) = 2,086 (KN/m)

Mex = (-3,197 + 1,384) (KN/m) = -1,813 (KN/m)



Diagrama de momentos flectores iniciales con compensación

Dimensionamiento de armaduras

LOSAS MACIZAS Para los cálculos se adoptó un hormigón de calidad H-20 fc=20 (Mpa), y una tensión de fluencia en el acero de 420 (MPa). Calculo de sección necesaria de armaduras de las losas macizas (L001, L002 y L006):

LOSA L001

El mecanismo de cálculo fue la siguiente:

Armadura en el tramo x-x

Mux=0,494 KNm se obtiene el momento nominal Mn, mediante la expresión

, donde ϕ = 0,9 Mnx = 0,549 KNm = 0,000549 MNm

Sección h=10cm, b=100cm, db=0,6cm

Para el cálculo de d(altura estática) se tuvo en cuenta en todos los casos la posición de la armadura en la

dirección perpendicular siendo en este caso barras del mismo diámetro lo que da una disminución de 1,5 veces

el diámetro nominal seleccionado (6mm)

d = h-b-(1,5*db) = 7,1 cm

Tablas de kd:



√

√

El valor supera el mayor valor de kd para la tabla 3 de flexión, esto nos dice que la sección se encuentra sobredimensionada a flexión, se adopta igualmente los valores superiores en la tabla: kd(adoptado) = 1,218 ke = 24,301

Con el valor de ke se calculó la sección de armadura necesaria según:

Armadura mínima por contracción y temperatura debe ser

Asmin = 0,0018*b*h = 0,0018*100 cm*10 cm = 1,8 cm2/m

Se adopta As = 1,8 cm2/m

El procedimiento es el mismo para el cálculo del tramo y-y, con la salvedad de que el brazo estático “d” se va a

calcular únicamente teniendo en cuenta las barras en ese sentido, ya que las mismas se encuentran por

debajo.

Resumen de cálculos armaduras de tramos en sentidos X-X, Y-Y y armaduras en apoyo en sentido

X-X:



Sección de armadura adoptada para los tramos y apoyo 1,8 (cm2/m)

Se adopta usar barras de 6 mm de diámetro para los tramos y apoyo.

Separación para armadura principal por flexión:

[ ]

Se verifica:

Por una cuestión constructiva y a fín de obtener una valor razonable de separación se adopta: Armadura fe

6mm c/15cm.

Cantidad de armadura que se levanta en los apoyos 1/2 As 1 barra del 6mm c/30 cm

Además en el apoyo se coloca una barra de 6mm c/30 cm para cubrir la armadura necesaria.

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,1

Mux 0,494

Mnx 0,549

kd 3,029

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,1880

Asm 1,8

X-X (tramo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,7

Muy 1,905

Mny 2,117

kd 1,674

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,6680

Asm 1,8

Y-Y (tramo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,1

Mux -2,722

Mnx 3,024

kd 1,291

ke 24,73

As(cm2/m) 1,0533

Asm 1,8

X-X (apoyo)



LOSA L002

Sección de armadura adoptada para los tramos y apoyo 1,8 (cm2/m)

Se adopta usar barras de 6 mm de diámetro para los tramos y apoyo.

Separación para armadura principal por flexión:

[ ]

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,7

Mux 1,248

Mnx 1,387

kd 2,068

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,4376

Asm 1,8

X-X (tramo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,1

Muy 1,340

Mny 1,489

kd 1,840

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,5096

Asm 1,8

Y-Y



Se verifica:

Por una cuestión constructiva y a fin de obtener un valor razonable de separación se adopta:

Armadura principal de tramos barras 6mm c/15cm.

Cantidad de armadura que se levanta en los apoyos 1/2 As 1 barra del 6mm c/30cm

LOSA L006



Armaduras en los tramos X-X, Y-Y: Sección de armadura adoptada para los tramos y apoyo 1,8 (cm2/m) Se adopta usar barras de 6 mm de diámetro. Separación para armadura principal por flexión:

[ ]

Se verifica:

Por una cuestión constructiva y a fín de obtener un valor razonable de separación se adopta:

Armadura principal de tramos barras 6mm c/15cm.

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,7

Mux 0,052

Mnx 0,058

kd 10,123

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,0183

Asm 1,8

X-X (tramo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,1

Muy 0,903

Mny 1,003

kd 2,242

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,3434

Asm 1,8

Y-Y (tramo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 10

c 2

db 0,6

d 7,1

Muy -1,838

Mny 2,042

kd 1,571

kd (adoptado) 0,89

ke 24,766

As(cm2/m) 0,7123

Asm 1,8

Y-Y (apoyo)

fc(Mpa) 20

fy(Mpa) 420

h 12

c 2

db 0,6

d 9,7

Mux -1,161

Mnx 1,290

kd 2,701

kd (adoptado) 1,218

ke 24,301

As(cm2/m) 0,3231

Asm 2,16

X-X (apoyo)



Cantidad de armadura que se levanta en los apoyos 1/2 As 1 barra de 6mm c/30cm en X-X

En el apoyo Y-Y:

As = 1,8cm2

Se coloca una barra de 6mm c/15 cm para cubrir la armadura necesaria.

En el apoyo X-X:

De los tramos tenemos armadura de las barras dobladas a 45º, por lo que la armadura restante deberá cubrir:

As = 2,16 cm2 - 0,93 cm2 = 1,23 cm2

Para cumplir con la cuantía necesaria y las separaciones establecidas por reglamento se coloca una barra de

8mm c/30 cm.

LOSAS ALIVIANADAS Dada la planta de estructuras, planteamos la posibilidad de diseñar las Losas003 L004 L005 como losas

alivianadas, para ello se generan nervios regularmente espaciados orientados en dos direcciones ortogonales

en los cuales se concentraran las armaduras para soportar los esfuerzos necesarios en cada caso.

El diseño de losas alivianadas o nervuradas puede realizarse con cualquier elemento de relleno que tengamos

a disposición ya sean estos ladrillos cerámicos, bloques de tergopor, u otro elemento que soporte el

hormigonado para generar los nervios y una capa superior maciza llamada capa de compresión.



Losa 003-Alivianada

En este caso se usarán ladrillos cerámicos, y las losas tendrán un espesor total de 13 cm. El diseño de los

nervios y capa de compresión se ajustan a las previsiones reglamentarias dispuestas por el reglamento CIRSOC

201/2005 Cap 8.



DISEÑO PROPUESTO:

Ladrillos Cerámicos Huecos de 8x18x24

Nervios de H20

Capa de Compresión 5 cm

Contrapiso

Carpeta

Piso



Dimensionamiento de Armaduras de losas alivianadas LOSA 003 EN DIRECCIÓN X-X



Espesores adoptados

Con

Calculamos el Momento nominal

√

√

√

De las tablas de Flexión 3 Para un hormigón H-20

El eje neutro se encuentra dentro de la capa de compresión

Calculo de Armadura mínima

Adopto



LOSA 003 EN DIRECCIÓN Y-Y

Espesores adoptados

Con


√

√

√






Adopto

Armadura para contracción y temperatura

( )

3 (h – hn) = 3x5 cm

Smin < 300 mm

Adoptamos malla electro-soldada estándar Q92 separación 15x15 cm diámetro longitudinal y transversal de 6

mm.



LOSA 004

EN DIRECCIÓN X-X



Espesores adoptados

Con


√

√

√




Adopto




Espesores adoptados

Con


√

√

√






Adopto


( )

3 (h – hn) = 3x5 cm

Smin < 300 mm

Adoptamos malla electro-soldada estándar Q92 separación 15x15 cm diámetro longitudinal y transversal

de 6 mm



LOSA L005

Luego de haber realizado la compensación de momentos, la losa 005 presenta las siguientes solicitaciones:

Momentos finales en la losa L005:

Mx = (0,712+ 0,265) (KN/m) = 0,977 (KN/m) My = (1,773 + 0,313) (KN/m) = 2,086 (KN/m) Mex = (-3,197 + 1,384) (KN/m) = -1,813 (KN/m)




Espesores adoptados

Con


√

√

√




Adopto



LOSA 005 EN DIRECCIÓN X-X

Espesores adoptados

Con


√

√

√






Adopto


( )

3 (h – hn) = 3x5 cm

Smin < 300 mm

Adoptamos malla electro-soldada estándar Q92 separación 15x15 cm diámetro longitudinal y transversal de 6 mm

CALCULO DE ARMADURA EN LOS APOYOS

EN DIRECCIÓN Y-Y- CONTIGUA CON LOSA L006

Espesores adoptados

Con




√

√

√




Adopto

EN DIRECCIÓN X-X

Espesores adoptados

Con




√

√

√




Adopto


( )

3 (h – hn) = 3x5 cm

Smin < 300 mm

Adoptamos malla electro-soldada estándar Q92 separación 15x15 cm diámetro longitudinal y transversal de 6 mm

CALCULO DE ARMADURA DE CORTE

Para calcular la armadura de corte, primeros realizamos el cálculo de la contribución del hormigón.



Para que no sea necesaria la armadura de corte se debe cumplir:

El corte Nominal es:

Vu = es el mayor corte de la losa Ф = 0.75

Para losas macizas:

√

bw = 1 metro. d = se toma la menor altura estática.

Para losas alivianadas:

√

bnervio = es la cantidad de nervios que entran en un metro de losa multiplicado por el ancho del nervio. d = se toma la menor altura estática.

√

bcapa = 1 m – bnervio

de = es la altura de la capa de compresión.

Losas macizas

L001 L002 L006 Dimensiones

dx 7,10 7,70 7,70 cm

dy 7,70 7,10 7,10 cm

Rx 12,95 8,59 6,66 KN

Ry 6,06 9,00 0,00 KN

Rxe 11,75 0,00 11,52 KN

Rye 0,00 0,00 38,98 KN

fc 20,00 20,00 20,00 MN/m2

b 1,00 1,00 1,00 m

d 0,071 0,071 0,071 m

Vn 17,27 12,00 51,97 KN

Vc 52,92 52,92 52,92 KN

Av Corte no no no



Losas Alivianadas

L003 L004 L005 Dimensiones

dx 10,70 10,70 10,10 cm

dy 10,10 10,10 10,70 cm

Rx 23,60 2,91 13,11 KN

Ry 24,73 3,30 6,62 KN

Rxe 0,00 0,00 25,14 KN

Rye 0,00 0,00 14,57 KN

fc 20,00 20,00 20,00 MN/m2

b 1,00 1,00 1,00 m

bw 0,10 0,10 0,10 m

d 0,101 0,101 0,101 m

e 0,05 0,05 0,05 m

s 0,48 0,48 0,48 m

Vn 32,97 4,40 33,52 KN

Vc nervio 12,98 12,98 12,98 KN

Vc capa 30,84 30,84 30,84 KN

Vc 43,82 43,82 43,82 KN

Av Corte no no no

En ninguna losa es necesario colocar armadura de corte. De todas maneras las losas alivianadas para facilitar el armado, tienen estribos en los nervios.

Longitud de anchlaje de las armaduras

Losas Macizas

Para el cálculo de la longitud de anclaje se tuvo en cuenta la simplificación propuesta por Arthur H. Nilson.



Losas Alivianadas

El cálculo de la longitud de anclaje de los nervios de realizo mediante la metodología que te emplea para vigas, especificado en el CIRSOC 201 Capitulo 12.2.

[

√

[

]]

[

√ ] {

001

12 m

Cantidad de

Cortes

Necesarios

Cantidad de

cortes por

barra

Sobrante por

barra (m )

Cantidad total

de barras

sobrantes

(m)

Cantidad de

Barras

necesarias x

12 m

155

4 4

10 10

17 8 8 17

4 109 4

10 10

10 10

310

4 4

10 L001 8 33 33 8 L001' 10

271 271

4 4

L001 L001'

4 4

10 10

10 10

4 4

32 8 8 32

4 4

10 10

10 10

4 4

32 8 8 32

4 4

10 10

10 10

9

8

8 330 8

8 325 8

10 10

9

8

8 120 8

8 128 8

10 10

9

8

8 220 8

8 310 8

10 10

4 4

10 L006 8 55 55 8 L006' 10

249 249

4 4

L006 L006'

4 4

10 10

10 10

4 4

L006 L005

4 4

10 10

1,292x1.29m +

1x 2.82 m3 30,6

1x1.86m 1 13,52

Observación: ocupo una de las barras

sobrantes de 9.72m ocupadas para la L002

dirección X-X para un corte de 3.38 m

3x5.48 3 19,56

13,38-

5,92

5 32,60

28



dirección Y-Y para 2 corte de 1.40 m y

ocupo una de las barras de 5.48m

ocupadas para la L006 direccion X-X para 2

cortes de 1.4 m

60 60

1,48 4 4 6,08

5656

1,4 20 8 0,8

1X6.08 m 16

19

20

21

22

23

1,86

6,52 3,00 1 5,48X-X

Y-Y

6

6

8

125

20 71,53

3

5,30

39 39

5,001,06

-

5,00 5x5.48m6,52 1 5,48

-

200

X-X 6

2

5,00

X-X 6

1

2

3

4

5

3,38

6

7

8

9 124

PLANILLA DE DOBLADO DE ACEROSCódigo de PE:

Revisión:

ElementoNº de

losadb Formas [ cm ] Largo Corte

Largo Total

(m)Diección

Largo Comercial de barra:

N° de

barra



dirección X-X para 2 cortes de 2.27m, una

de la barra sobrante de 6.87 m L001

dirección Y-Y para 3 cortes de 2.27 m y una

sobrante de 4.68m de L001 dirección Y-Y

para 1 corte de 2.27 m

OBSERVACIONES


sobrantes de 5.48m ocupadas para la

dirección X-X para 5 cortes de 1.06m

- - - -

1x1.02m +

1x4.68 m10,00

Cantidades

10,00 1x6.87 m 2

6 2 18,30

17,10

1,86 2 16,90

0,03

1,02

7

1x1.86m+

1x5.24m

5

5

5 51,90

LOSAS

6,00 - - - - 13,62

1,71

1,83

1

2,23 -

6Y-Y

195

6,00

10 0,46 80,00 26 - -

Observación: ocupo tres de las barras

sobrantes de 5.48m ocupadas para la losa 1

dirección X-X para 2 cortes de 2.23m por

cada barra

119 2,27



dirección X-X para un corte de 2.32 m

Y-Y 6

0,6

0,4

1x0.6m+

1x9.722 13,68

1x0.4m 1 13,92

2,28

2,32

6,00

6,00

3 34,10

-

4 36,80

Y-Y

6

6 0,46 12,00 -

11 3,46 15,00 3 1,62 5x1,62

13

Y-Y

12 3,41 10,00 3 1,77 3x1,77

-

sobrante barra 11 Y 12

14 0,16 2,00 - -

1,44 2,00 - - - - 2,88

- - 5,52

sobrante barra 11

3

4

5

16

Y-Y

6 0,46 55,00 26 0,04 0 3 25,30

- 0,32 sobrante barra 11

15

17 2,36 10,00 5 0,2 2x0,26 2 23,60

18 3,26 5,00 3 2,22 2x2,22 2 16,30

310

3,38 4,00 3

2x0.8 m 2

OBRA N° N°PLANO

ProyectistaRelevó

Propietario Director de Obra Calculista

OBRA:PROPIETARIOADQUIRENTE:

N° OBERÁCalle: Quintana N°1435

ESCOBAR, Pablo

DUPLEX

ESCOBAR, Pablo

Grupo N°10 Grupo N°10 Grupo N°10

Planta Estructural - Disposición de Armaduras N°1

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