Memoria de Calculo de Cercha Estadio

8/20/2019 Memoria de Calculo de Cercha Estadio

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DISEÑO DE COMPONENTES METALICOS.-

DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

TOMANDO LA CERCHA METALICA MAS CRITICA:

PROPIEDADES DE LOS MATERIALESACERO : Arcos metalicos: Fy = 36 KSI λc = 7.85 Tn/m3, Ec = 2,000,000 Kg/cm2

Fu = 58 KSI u = 0.30

corrugado: Fy = 4200 Kg/cm2, λc = 7.85 Tn/m3, Ec = 2,100,000 Kg/cm2

SOLDADURA: Electrodos: Fexx = 60 KSI (E70 XX - AWS, para acero liso)Fexx = 70 KSI (E70 XX - AWS, para acero corrug.)

COBERTURA: Pu = 1.50 kg/m2 (POLICARBONATO e=8mm ; catalogo fabricante)

ELEVACION DE CERCHA METALICA

TIJERAL N° 3

C J K D

TIJERAL T 3

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DISE O DE CERCHA METALICA

TIPOS DE CARGAS: Identificando los tipos de cargas intervinientes en la Estructura:CARGA MUERTA (D):

Cobertura (catalogo fabricante): D1 = 1.50 kg/m2

Estructura metalica (estimado a verificar): D2 = 20.00 kg/m2

WD = 21.50 kg/m2

CARGA VIVA DE TECHO (Lr):NTP E.020 WLr = 30.00 kg/m2

CARGA DE VIENTO (W):NTP E.030 Vh = 90.00 km/h (Mapa Eolico del Peru, zona LAMBAYECHE)

NTP E.020 - 2007 donde: Ph = Presión o succión del viento a una altura “h” perpendicular a

θ ° la superficie, para "h"< 10m (kg/m2)

de 15° C = factor de forma adimensional (de tabla izquierda)

(El signo positivo indica presión y el negativo succión)

BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: C = 0.70 ρh = 28.35 kg/m2: = . ρh = . k /m2

SOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: C = -0.40 ρh = -16.20 kg/m2

METRADO DE CARGAS: Calculando las cargas concentradas sobre los nudos de la brida superior: A = ancho tributario entre tijerales (m) = 6.84 m B = ancho tributario entre nudos de brida superior(m) = 1.61 m

CARGA MUERTA (PD): P D = (W D )(A)(B) , PD = 236.77 kg

CERCHA 1 = 118.38 kgCERCHA 2 = 118.38 kg

CARGA VIVA DE TECHO (PLr ): P Lr = (W Lr )(A)(B) PLr = 330.37 kg

CERCHA 1 = 165.19 kg

CERCHA 2 = 165.19 kg

CARGA DE VIENTO (W): P W = (ρh )(A)(B)BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: PWp-s 312.20 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWy = 312.20 kg


SOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: PWs-s = -178.40 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWYy = -178.40 kg

CERCHA 1 = -89.20 kgCERCHA 2 = -89.20 kg

CARGA DE LLUVIA (R): PR = 33.04 kg

COMBINACIONES DE CARGAS:

COMB 01 : 1.4 D D = CARGA MUERTA

COMB 02 : 1.2 D + 0.5 Lr Lr = CARGA VIVA

COMB 03 : 1.2 D + 1.3 Wp-s + 0.5 Lr Wp-s = CARGA DE VIENTO - BARLOVENTO

COMB 04 : 1.2 D + 1.3 Ws-s + 0.5 Lr Ws-s = CARGA DE VIENTO - SOTAVENTO

COMB 05 : 0.9 D + 1.3 Wp-s R = CARGA DE AGUA DE LLUVIA

COMB 06 : 0.9 D + 1.3 Ws-s

COMB 07 : 1.2 D + 1.6 Wp-s + 0.8 Lr

COMB 08 : 1.2 D + 1.6 Ws-s + 0.8 Lr

COMB 09 : 1.2 D + 0.5 R

COMB 10 : 1.2 D + 0.5 Lr + 0.5 R

ENVOLVENTE: COMB 01 + ….+ COMB 10

ANALISIS ESTRUCTURAL:

barlovento sotavento0.70

-0.40

2005.0 hh xCxV P

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PERFILES METALICOS ESTADO CARGA MUERTA (PD) Kg - m.

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ESTADO CARGA VIVA DE TECHO (PLr) ESTADO CARGA DE VIENTO (PWp-s)

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UND. KG - Cm.

ESTADO CARGA DE VIENTO (PWs-s) E DIAGRAMA-ENVOLVENTE DE DEFORMACIONES Se observa que el punto con deflexion maxima esta

en la brida inferior, cuyo valor se considera aceptable

Pág. 5


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PARA EL DIESEÑO DE SECCIONES SE HAN PROPUESTO LAS SIGUIENTES DIMENSIONES, LAS CUALES SE VERFICARAN SCAPACIDAD RESISTENTE

ANGULO DE LADOS IGUALES (PULG.)

BRIDA SUPERIOR BRIDA INFERIOR

DISEÑO DE ELEMENTOS A COMPRESION ESPECIFICACIONES AISC - LRFD 99:esfuerzo critico en compresion, para acero A-36 ……..(4)

esbeltes admisible r > KL/60 ……..(5)

esfuerzo admisible (Ksi), ……..(6)

donde: Ø = 0.85 (en compresion) y ……..(7)

DISEÑO DE Pu = 866.37 Kg = 1.91 Kips requiere:

BRIDA INFERIOR: L = 1.600 m = 62.99 pulg Ag = 0.089 pulg2

de (5): r > 1.050 pulg

Se elige perfil: L 2-1/2" x 2-1/2" x 3/16" Ag = 1.140 pulg2 > Ag OK

r x = 0.770 pulg > r …. MAL

r y = 0.770 pulg > r …. MALVERIFICACION POR ESBELTES:de (7): λc = 0.917 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 24.53 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 25.310 Ksi

VERIFICACION POR PANDEO LOCAL:b = 2 = 2.00 " λ = 6.40 , = 12.667 > λ OKT = 5/16 = 0.313 " (no existe pandeo local)

VERIFICACION POR PANDEO FLEXOTORSIONAL:Del perfil: Xcg = 0.263 pulgYcg = 0.263 pulg = 1.324 pulg = 0.921 pulg

G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.84 pulg = 0.075

= 0.9175 < 1.5 Fcry = 25.310 Ksi

luego: = 420.2701 = 134.427 Ksi

luego: = 130.260 Kips > Pu = 1.91 OK L 2" x 2" x 5/16"para toda la brida inferior


BRIDA SUPERIOR: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.937 pulg2

de (5): r > 0.227 pulg

Se elige perfil: L 2" x 2" x 1/4" Ag = 0.938 pulg2 > Ag OK

r x = 0.609 pulg > r …. OK

r y = 0.609 pulg > r …. OKVERIFICACION POR ESBELTES:

2 1/2" 2 1/2" 1/4"

critica:

N° 113

SECCIONES

DIAGONAL

ANGULO DE ALTA RESISTENCIA

3" 3" 5/16" 3" 3" 5/16"

Barra mas

critica:N° 42

Barra mas

T

b

60r

l K

E

F

r

Kl c

y

cr F

Pu Ag

Ksi Fcr 32.25

yc

cr F F )658.0(2

y F t

b 76

3

322

311 t bt b

J

22222 __

y xooo r r y xr

2 __

22

1

o

oo

r

y x H

2 __

or A

GJ crz

F

E

Fy

r

Kl c

Fyc

FcrycS

Fy FcrycS c

2

877.015:

)658.0(15:

2)(

41

2crz cry

crz crycrz crft crft

F f

H F F

H

F F F

Ag F P crft cn

Pág. 6


7/22

de (7): λc = 0.251 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 27.94 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 35.061 Ksi


VERIFICACION POR PANDEO FLEXOTORSIONAL:Del perfil: Xcg = 0.263 pulg

Ycg = 0.263 pulg = 0.880 pulg = 0.821 pulg

G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.88 pulg = 0.0391

= 0.2512 < 1.5 Fcry = 35.062 Ksi

luego: = 602.1153 = 227.632 Ksi

luego: = 181.394 Kips > Pu = 20.16 OK L 2" x 2" x 1/4"para toda la brida superior


DIAGONALES: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.215 pulg2

de (5): r > 0.227 pulg (preferible)

Se elige varilla: Ø 3/4" (corrugado) Ag = 0.442 pulg2 > Ag OK

r x = 0.188 pulg > r …. MAL (se obvia)

r y = 0.188 pulg > r …. MAL (se obvia)

VERIFICACION POR ESBELTES:de (7): λc = 0.816 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 5.27 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 14.038 Ksi

Ø 3/4" (corrugado)similar para primeras 18 diagonales empezandode cada extremo, el resto: Ø 5/8"

DISEÑO DE SOLDADURAS ESPECIFICACIONES AISC - LRFD 99:

ESPESOR DE SOLDADURA: Dmax = t - 1/16" < 1/2” , Dmin = 1/8”

RESIST. POR SOLDADURA: ΦRn = 2*Φ0.60Fexx (T )….…(8) (soldadura en ambas caras

RESIST. POR FRACTURA: ΦRn = Φ0.60 Fu(t) …...…... (9) de la plancha)

donde: T = 0.707(D) ademas: C.G. = Centro de Gravedad del Perfil = "Y"

t = espesor del perfil L3 = ancho del perfil

Φ = 0.75por equilibrio de fuerzas: Pu = f 1 + f 2 + f 3 f 1 = Pu*(1-Y/L3)-f 3/2 ……(11)

por esfuerzo neto de la soldadura del fondo: f 3 = (L3)(ΦRn).….(10) f 2 = Y*Pu/L3 - f 3/2 ……....(12)

Longitudes de soldadura: L1 = f 1/ (ΦRn) > 4D …… (13) L2 = f 2/(ΦRn) 4D …… (14)

DISEÑO EN NUDO 62 (MAS CRITICO EN BRIDA SUPERIOR):DIAGONALES 84 Pu = 5.00 Kip , Seccion: Ø 3/4" (corrugado): L3 = 0.75 pulg Y = 0.375 pulgY 85: t = 1/4 pulg : Dmax = t - 1/16" = 3/16 pulg 0 ) de (14): L2 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)de (12): f 1 = 4.63 Kip … OK (f1 > 0 ) de (13): L1 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)

(similar para primeros 7 nudos de brida inferior empezando de cada extremo; el resto: L= 0.50 pulg)

N° 109

Barra mas

critica:

T

b

y F t

b 76

3

322

311 t bt b

J

22222 __

y xooo r r y xr

2 __

22

1

o

oo

r

y x H

2 __

or A

GJ crz

F

E

Fy

r

Kl

c

Fy

c FcrycS

Fy FcrycS c

2

877.015:

)658.0(15:

2)(

41

2crz cry


F f

H F F

H

F F F

Ag F P crft cn

Pág. 7


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DISE O DE COMPONENTES METALICOS.-


TOMANDO LA CERCHA METALICA MAS CRITICA:


Fu = 58 KSI u = 0.30




TIJERAL N° 1

TIJERAL T 1

1 2

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DISE O DE CERCHA METALICA




WD = 21.50 kg/m2







BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: C = 0.70 ρh = 28.35 kg/m2 .

= . k /mSOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: C = -0.40 ρh = -16.20 kg/m2






CARGA DE VIENTO (W): P W = (ρ h )(A)(B)BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: PWp-s = 96.53 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWy = 96.53 kg


SOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: PWs-s = -55.16 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWYy = -55.16 kg

CERCHA 1 = -27.58 kgCERCHA 2 = -27.58 kg


COMBINACIONES DE CARGAS:

COMB 01 : 1.4 D

COMB 02 : 1.2 D + 0.5 Lr D = CARGA MUERTA

COMB 03 : 1.2 D + 1.3 Wp-s + 0.5 Lr Lr = CARGA VIVA

COMB 04 : 1.2 D + 1.3 Ws-s + 0.5 Lr Wp-s = CARGA DE VIENTO - BARLOVENTO

COMB 05 : 0.9 D + 1.3 Wp-s Ws-s = CARGA DE VIENTO - SOTAVENTO

COMB 06 : 0.9 D + 1.3 Ws-s R = CARGA DE AGUA DE LLUVIA

COMB 07 : 1.2 D + 1.6 Wp-s + 0.8 Lr

COMB 08 : 1.2 D + 1.6 Ws-s + 0.8 Lr

COMB 09 : 1.2 D + 0.5 R

COMB 10 : 1.2 D + 0.5 Lr + 0.5 R




-0.40

2005.0 hh xCxV P

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PERFILES METALICOS ESTADO CARGA MUERTA (PD) Kg - m.

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ESTADO CARGA VIVA DE TECHO (PLr) Kg - m. ESTADO CARGA DE VIENTO (PWp-s) Kg - m.

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ESTADO CARGA DE VIENTO (PWs-s) Kg - m. DIAGRAMA-ENVOLVENTE DE DEFORMACIONES

Se observa que el punto con deflexion maxima estaen la brida inferior, cuyo valor se considera aceptable

Pág. 12


13/22

PARA EL DIESEÑO DE SECCIONES SE HAN PROPUESTO LAS SIGUIENTES DIMENSIONES, LAS CUALES SE VERFICARAN SUCAPACIDAD RESISTENTE

ANGULO DE L ADOS IGUALES (PULG.)






DISEÑO DE Pu = 866.37 Kg = 1.91 Kips requiere:BRIDA INFERIOR: L = 1.600 m = 62.99 pulg Ag = 0.089 pulg2

de (5): r > 1.050 pulg

Se elige perfil: L 2-1/2" x 2-1/2" x 3/16" Ag = 1.140 pulg2 > Ag … OK

r x = 0.770 pulg > r …. MAL





G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.84 pulg = 0.075

= 0.9175 < 1.5 Fcry = 25.310 Ksi

luego: = 420.2701 = 134.427 Ksi


DISEÑO DE Pu = 9154.50 Kg = 20.16 Kips requiere:BRIDA SUPERIOR: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.937 pulg2

de (5): r > 0.227 pulg

Se elige perfil: L 2" x 2" x 1/4" Ag = 0.938 pulg2 > Ag … OK

r x = 0.609 pulg > r …. OK

r y = 0.609 pulg > r …. OKVERIFICACION POR ESBELTES:


SECCIONES

2 1/2" 2 1/2" 3/16" 2 1/2" 2 1/2" 3/16"

DIAGONAL 2" 2" 3/16"

Barra mas

critica:N° 42

Barra mas

critica:N° 113

T

b

60r

l K

E

F

r

Kl c

y

cr F

Pu Ag

Ksi Fcr 32.25

yc

cr F F )658.0(2

y F t

b 76

3

322

311 t bt b

J

22222 __

y xooo r r y xr

2 __

22

1

o

oo

r

y x H

2 __ or A

GJ crz

F

E

Fy

r

Kl c

Fyc

FcrycS

Fy FcrycS c

2

877.015:

)658.0(15:

2)(

41

2 crz cry

crz crycrz crft

crft F f

H F F

H

F F F

Ag F P crft cn

Pág. 13


14/22

de (7): λc = 0.251 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 27.94 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 35.061 Ksi




G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.88 pulg = 0.0391

= 0.2512 < 1.5 Fcry = 35.062 Ksi

luego: = 602.1153 = 227.632 Ksi

luego: = 181.394 Kips > Pu = 20.16 OK L 2" x 2" x 1/4"para toda la brida superior

DISEÑO DE Pu = 2097.12 Kg = 4.62 Kips requiere:DIAGONALES: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.215 pulg2


Se elige varilla: Ø 3/4" (corrugado) Ag = 0.442 pulg2 > Ag … OK


r y = 0.188 pulg > r …. MAL (se obvia)VERIFICACION POR ESBELTES:de (7): λc = 0.816 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 5.27 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 14.038 Ksi








Φ = 0.75

por equilibrio de fuerzas: Pu = f 1 + f 2 + f 3 f 1 = Pu*(1-Y/L3)-f 3/2 ……(11)


Longitudes de soldadura: L1 = f 1/(ΦRn) > 4D …… (13) L2 = f 2/(ΦRn) 4D …… (14)

DISEÑO EN NUDO 62 (MAS CRITICO EN BRIDA SUPERIOR):DIAGONALES 84 Pu = 5.00 Kip , Seccion: Ø 3/4" (corrugado): L3 = 0.75 pulg Y = 0.375 pulg

Y 85: t = 1/4 pulg : Dmax = t - 1/16" = 3/16 pulg


15/22

de (10): f 3 = 0.00 Kip (obviando esta fuerza)

de (11): f 2 = 4.63 Kip ……OK (f2 > 0 ) de (14): L2 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)de (12): f 1 = 4.63 Kip ……OK (f1 > 0 ) de (13): L1 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)


Pág. 15


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DISEÑO DE COMPONENTES METALICOS.-


NOTA : EL DISE O DEL TIJERAL ES TIPICO PARA LOS TIJERALES T4, T5 y T6

TOMANDO EL ARCO METALICO MAS CRITICO:


Fu = 58 KSI u = 0.30




ELEVACION DE CERCHA

TIJERAL N° 5

1.75 1.46 1.46 1.46 1.46 1.46 1.46 1.45 1.74

. 5 0

.73 .73 .83 .91.91 .84 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73 .73

TIJERAL T5

Pág. 16


17/22

DISEÑO DE CERCHA METALICA




WD = 11.50 kg/m2







BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: C = 0.70 ρh = 28.35 kg/m2

BARLOVENTO: Considerando succion en el Barlovento: C = 0.00 ρh = 0.00 kg/m2

SOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: C = -0.40 ρh = -16.20 kg/m2




CARGA DE VIENTO (W): P W = (ρh )(A)(B)BARLOVENTO: Considerando presion en el Barlovento: PWp-s 125.87 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWy = 125.87 kg

SOTAVENTO Se tiene succion en el Sotavento: PWs-s = -71.93 kgDescomponiendo esta fuerza en componentes rectangulares: PWYy = -71.93 kg (en alta pendiente)


COMBINACIONES DE CARGAS: ESPECIFICACION A-4.1 LRFD:

COMB 01 : 1.4 D

COMB 02 : 1.2 D + 0.5 Lr D = CARGA MUERTA

COMB 03 : 1.2 D + 1.3 Wp-s + 0.5 Lr Lr = CARGA VIVA

COMB 04 : 1.2 D + 1.3 Ws-s + 0.5 Lr Wp-s = CARGA DE VIENTO - BARLOVENTO

COMB 05 : 0.9 D + 1.3 Wp-s Ws-s = CARGA DE VIENTO - SOTAVENTO

COMB 06 : 0.9 D + 1.3 Ws-s R = CARGA DE AGUA DE LLUVIA

COMB 07 : 1.2 D + 1.6 Wp-s + 0.8 Lr

COMB 08 : 1.2 D + 1.6 Ws-s + 0.8 Lr

COMB 09 : 1.2 D + 0.5 R

COMB 10 : 1.2 D + 0.5 Lr + 0.5 R




-0.40

2005.0 hh xCxV P

Pág. 17


18/22

SECCIONES DEL EJE A al EJE D

SECCIONES DEL EJE E al EJE H

SECCIONES DEL EJE O al EJE R

PERFILES METALICOS ESTADO CARGA MUERTA (PD)

Pág. 18


19/22

ESTADO CARGA VIVA DE TECHO (PLr) ESTADO CARGA DE VIENTO (PWp-s)

Pág. 19


20/22

ESTADO CARGA DE VIENTO (PWs-s) DIAGRAMA-ENVOLVENTE DE DEFORMACIONES

Se observa que el punto con deflexion maxima estaen la brida inferior, cuyo valor se considera aceptable

Pág. 20


21/22

PARA EL DIESEÑO DE SECCIONES SE HAN PROPUESTO LAS SIGUIENTES DIMENSIONES, LAS CUALES SE VERFICARAN SCAPACIDAD RESISTENTE







BRIDA INFERIOR: L = 1.600 m = 62.99 pulg Ag = 0.089 pulg2

de (5): r > 1.050 pulg

Se elige perfil: L 2-1/2" x 2-1/2" x 3/16" Ag = 1.140 pulg2 > Ag OK

r x = 0.770 pulg > r …. MAL





G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.84 pulg = 0.075

= 0.9175 < 1.5 Fcry = 25.310 Ks i

luego: = 420.2701 = 134.427 Ksi



BRIDA SUPERIOR: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.937 pulg2de (5): r > 0.227 pulg

Se elige perfil: L 2" x 2" x 1/4" Ag = 0.938 pulg2 > Ag OK

r x = 0.609 pulg > r …. OK

r y = 0.609 pulg > r …. OKVERIFICACION POR ESBELTES:de (7): λc = 0.251 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 27.94 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 35.061 Ksi



SECCIONES

2" 4" 5/16" 2" 4" 5/16"

DIAGONAL 2" 2" 1/8"

Barra mas

PERFIL RECTANGULAR (PULG.)

critica:N° 42

Barra mas

critica:N° 113

T

b

T

b

60r

l K

E

F

r

Kl c

y

cr F

Pu Ag

Ksi Fcr 32.25

yc

cr F F )658.0(2

y F t

b 76

3

322

311 t bt b

J

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y xooo r r y xr

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22

1

o

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r

y x H

2 __

or A

GJ crz

F

E

Fy

r

Kl c

Fyc

FcrycS

Fy FcrycS c

2

877.015:

)658.0(15:

2)(

41

2crz cry


F f

H F F

H

F F F

Ag F P crft cn

y F t

b 76

Pág. 21


22/22



G = 11200 Ksi

b1 = b2 = b - T/2 = 1.88 pulg = 0.0391

= 0.2512 < 1.5 Fcry = 35.062 Ks i

luego: = 602.1153 = 227.632 Ksi

luego: = 181.394 Kips > Pu = 20.16 OK L 2" x 2" x 1/4"

para toda la brida superior


DIAGONALES: L = 0.347 m = 13.64 pulg Ag = 0.215 pulg2


Se elige varilla: Ø 3/4" (corrugado) Ag = 0.442 pulg2 > Ag OK


r y = 0.188 pulg > r …. MAL (se obvia)VERIFICACION POR ESBELTES:de (7): λc = 0.816 < 1.5 … OK Puadm = Ø(Fcr)(Ag) = 5.27 Kips > Pu OKde (6): Fcr = 14.038 Ksi








Φ = 0.75

por equilibrio de fuerzas: Pu = f 1 + f 2 + f 3 f 1 = Pu*(1-Y/L3)-f 3/2 ……(11)


Longitudes de soldadura: L1 = f 1/ (ΦRn) > 4D …… (13) L2 = f 2/(ΦRn) 4D …… (14)

DISEÑO EN NUDO 62 (MAS CRITICO EN BRIDA SUPERIOR):DIAGONALES 84 Pu = 5.00 Kip , Seccion: Ø 3/4" (corrugado): L3 = 0.75 pulg Y = 0.375 pulgY 85: t = 1/4 pulg : Dmax = t - 1/16" = 3/16 pulg 0 ) de (14): L2 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)de (12): f 1 = 4.63 Kip … OK (f1 > 0 ) de (13): L1 = 0.97 pulg (long. minima = 4D)


critica:N° 109

Barra mas

3

322

311 t bt b

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