Memoria de Cálculo-LAP Terminal-CN_Rev1

ADOLFOCALLUPEARIAS

MEMORIADECÁLCULO– ESTRUCTURAS Rev.Nº:1

AMPLIACIÓNTERMINALSUR– EJESH’-L

DOCUMENTOPERTENECIENTEAADOLFO CALLUPEARIAS Página2de25LASVERSIONESSINFIRMADEESTEDOCUMENTOSECONSIDERANCOMOSOLOPARAINFORMACION.

MEMORIADE CÁLCULO ADOLFOCALLUPE ARIAS

“AMPLIACIÓNYREMODELACIÓNDEL AIJCH”

12806 CódigoSub-Proyecto: TE

Fecha:16/09/10 RevNº:A Fase: CN

DocN°: 12806-MCA-TE-S-0001

SUB-PROYECTO“TERMINAL”

ESPECIALIDAD:

ESTRUCTURAS

Elaboradopor ADOLFOCALLUPEARIAS

Revisadopor ADOLFOCALLUPEARIAS

Aprobadopor ADOLFOCALLUPEARIAS

MEMORIA DE CÁLCULO

AMPLIACIÓN TERMINAL SUR EJES H’ – L

1 16/SET/2010 EMITIDOPARACONSTRUCCIÓN AWCA AWCA AWCA

0 25/AGO/2010 EMITIDOPARACONSTRUCCIÓN AWCA AWCA AWCA

A 10/AGO/2010 EMITIDOPARAREVISIÓN AWCA AWCA AWCA

Rev. Nº FECHA DESCRIPCIÓN ELAB. POR REV. PORAPROB.

POR

DOCUMENTOPERTENECIENTEAADOLFO CALLUPEARIAS

LASVERSIONESSINFIRMADEESTEDOCUMENTOSECONSIDERANCOMOSOLOPARAINFORMACION.Página1de42

INDICE

1. INTRODUCCION................................................................................................................. …………………..2

2. OBJETIVO.................................................................................................................………………………….3

3. UBICACIÓN................................................................................................................. ………………………..3

4. DOCUMENTOSDEREFERENCIA.....................................................................................3

5. DEFINICIONES.................................................................................................................... 3

6. DESARROLLO....................................................................................................................3

6.1. CRITERIO DE DISEÑO………………………………………………………………3

6.2. ANALISIS ESTRUCTURAL…………………………………………………………5

6.2.1. CARACTERÍSTICAS MECÁNICAS DE LOS MATERIALES……….…56.2.2. CARACTERISTICAS GEOMÉTRICAS DE LOS MATERIALES…..….56.2.3. MODELO ESTRUCTURAL………………………………………………...66.2.4. ANALISIS DE CARGA Y DE GRAVEDAD………………………………86.2.5. ANALISIS SÍSMICO……………………………………………………….12

6.3. DISEÑO ESTRUCTURAL DE VIGAS…………………………………………….15

6.4. DISEÑO ESTRUCTURAL DE LOSA……………………………………………...18

6.5. DISEÑO DE CIMENTACIÓN………..……………………………………………...22

6.6. DISEÑO DE COLUMNA………………….………………………………………....28

6.7. DISEÑO DE ESTRUCTURAS METÁ LICAS………………………………….....33

6.8. DISEÑO DE MÉNSULA DE APOYO DE VM…………………………………....40

6.9. DISEÑO DE APOYO DE NEPRENO……………………………………………..41



1. I NT RO DUCCIO N

La presente memoria de cálculo corresponde al diseño estructural de una edificación para dos niveles comprendido entre los ejes H’-L con ejes 3’-2’; el cual abarca área existente ya construida de un nivel comprendido entre los ejes H’-J con ejes 3’-2’.

La edificaciónproyectado está formadoporpórticosdeconcretoarmadoenambas direcciones,losas deconcreto y losa colaborante conformado por vigas de concreto y acero respectivamente.

Elpresentedocumentodescribela metodologíade cálculousadaenelanálisis, dimensionamientoydiseñode los elementos quecomponenelsistemaestructuraldel edificio.

2. OBJETIVO

La presente memoria comprende el desarrollo estructural de toda la edificación comprendido en los ejes mencionados incluyendo la edificación existente de un nivel y las ampliaciones proyectadas, además de la verificación de los elementos estructurales existentes.

3. UBICACIÓN

La ampliación y remodelación del del Aeropuerto Internacional Jorge Chávez se encuentra ubicado en el terminal Sur de propiedad de LAP.



Figura 1: Ubicación del Terminal en estudio

4. DO CUMENT OSDE REF ERENCI A

4.1.Planos existentes que servirán de base para la futura ampliación.4.2. Memoria de cálculo realizado por la empresa COSAPI con Doc. N°: 2841-MCA-TE-S-10014.3.Contratode Concesión,AnexoXIV– “RequisitosTécnicosMínimos”

4.4.Reglamento Nacionalde Edificaciones

4.4.1. E.020Cargas

4.4.2. E.030DiseñoSismorresistente.

4.4.3. E.050SuelosYCimentaciones

4.4.4. E.060ConcretoArmado

ComentariosdelaNorma

4.5.ACI318–05 –BuildingCodeRequirementsforStructuralConcrete

5. DEFI NI CI ONES

SISTEMAAPORTICADOestáconformadoprincipalmente porpórticosde concreto armadoqueabsorbenporlomenosel80%delCortanteenlabase.

DESPLAZAMIENTO DE ENTREPISO es el desplazamiento relativo de un nivel respectoalnivelinmediatoinferior.

EFECTOS DE ORTOGONALIDAD surgen cuando los elementos un sistema estructuralsonsometidosasolicitaciones sísmicasendireccionesdiferentea losejes principalesdeanálisis.

6. DESARROLL O

6.1.CRITERIOSDEDISEÑO

El sistema estructuralparalaampliacióndelTerminalSurseráenbaseapórticosespeciales deconcretoarmadoresistentesamomentos con losas macizasapoyadassobrevigas intermediassecundarias ycimentacionestipozapatasaisladasocombinadasde concretoarmado. Estoselementossediseñarándeacuerdoaloslineamientosdel ACI318-05.

Car g a s

-Muerta(D)Incluye el peso de lascargas permanentes o con unavariación desu magnitud pequeña en el tiempo. Son cargas muertas el peso propio de los elementos estructuralesynoestructurales,los tabiques,equipos,ductos ytuberías,protección contraincendiouotros elementospermanentes.

-Viva(L)



Soncargasproducto deluso o laocupacióndela estructura.Incluyeelpeso delas personas, equipos misceláneos, material almacenado y cualquier otro elemento movible.

LacargavivaylasreduccionesdecargavivaseránlasestablecidasenelCapitulo 3 (TablaN°1)delaNormaE.020.

-Sismo (E)Losefectosdelossismos sobrelaestructuraseestimaránenbasealarespuesta inelásticageneradaporlainerciadelasmasasanteelmovimientosísmico. Las estructurasyelementos noestructuralessediseñarándeacuerdoa los requerimientos delaNormaNTEE.030.

Co m b i na c i onesdeCa r ga

Lassiguientescombinacionesdecargaresumenlascondicionesdecarga más desfavorables previstas en las normas americanas y peruanas definidas en la referencia2.1.

Combinacionesparaeldimensionamientodecimentacionesy/o verificaciónde deflexiones.D

D+L+Lr

D±0.70E

0.75(D+L+Lr±0.70E)

0.75(D+L+Lr)0.67(D+L+Lr±0.70E)

Diseñoalarotura

1.4D+1.7L+1.7Lr

1.25D+1.25L+1.25Lr±1.0Sx1.25D+1.25L+1.25Lr±1.0Sy

0.9D±1.0Sx

0.9D±1.0Sy

Noseconsiderarácargasde vientodebidoaque,enelproyectode Expansióndel AIJCH1ra.Etapa,secomprobóque lascargasdevientosobre lasestructurasde concretonosonlasquegobiernaneldiseñodeloselementos.

Las condiciones decargaseránlas definidasporlas normasE.020-CargasyE.030– DiseñoSismorresistente.Las condiciones decargaserán las más desfavorables presentesen lasnormasamericanasyperuanasindicadasenlareferencia2.1.

El edificio se ha diseñado teniendo en cuenta que en un futuro se realizará la ampliacióndelmismohastaelejeL.



6.2.ANALISISESTRUCTURAL

6.2.1.CaracterísticasMecánicasdelosMateriales

Resistencia dediseñoparaelConcreto 320kg/cm2

Aceroderefuerzo ASTMA615óA706ambosdegrado60

PesoUnitariodelConcreto Armado 2400 kg/m3

Módulo deElasticidad delConcreto 2700000ton/m2

6.2.2. CaracterísticasGeométricas delEdificio

Elbloquediseñadoesunedificiodeunpisoubicadoentrelosejes3’y2’ylosejesH’yL.

Elprimerniveltieneunáreade755.96m2yunaalturade8.80m.

Enlasfiguras1y2semuestranlasdimensionesenplantadelaestructura ysuselementosprincipales,asícomolaelevacióndeun pórticoprincipal.

Figura 2.TerminalSur-PlantadeTechoEjes3’-2’/H’-L.



Figura 3. TerminalSur-ElevaciónEjeEjeK/3’-2’

Conelobjetivo deestimar losesfuerzosa losque estásometida laestructuraseha realizadoun análisisdecargasdegravedadyunanálisissísmicotantoestáticocomo dinámico.

Eltechodelsegundoniveltieneunapendientede1% adosaguas,sinembargo,para elanálisisestructuralseha consideradoestenivelhorizontal.

6.2.3.Modeloestructural

Sehaprovistoalaestructuradelarigidez y resistenciasuficienteparasoportar adecuadamentelascargasverticalesyhorizontalesimpuestas. Elanálisisestructural se realizó mediante el programa ETABS versión 9.7 y la estructura se idealizarámediante unmodelomatemático.

Unmodelo matemáticoelásticode laestructuraseutilizóparadeterminarlasfuerzasy desplazamientosenlos elementos estructuralesgeneradosporlas cargas impuestasy efectoP-deltausandola combinacióndecarga1.25D+1.25L+1.25Lr.

Lospórticosqueconformanlaestructurahansidomodeladosconelementostipo “frame”ylaslosasdepisoconelementos tipomembranaquenotransmitenmomentos yconstituyenundiafragmarígido.

Estemodelotomaencuentaladistribuciónespacial delamasayrigidezdelos elementosestructuralesycargasaplicadas.Seconsideróquelacimentaciónpermitemodelarcomoempotradoslosapoyos enla basedelaestructura.

Seasumeque las losasdeconcretoarmadotienenlarigidezyresistenciasuficiente parafuncionarcomodiafragmasrígidos.

Ladeterminacióndelarespuestadinámicadelaestructuraantelascargasdesismo serealizarámediantecombinaciónmodal-espectral.

Elpesopropiodeloselementosestructuralessedeterminóen formaautomáticaporel ETABSV9.7. Elrestodelacarga muertase aplicócomo cargadistribuidasobrelos techosaligualquelacargaviva.

Enlafigura5semuestraunavistaentres dimensiones delmodeloestructuraldel edificioproyectado comprendidos de los ejes H’-L con ejes 3’-2’.



Figura 4. Modelodelaestructura existente delTerminalSurenlos Ejes3’-2’/H’-J.

Figura 5. ModelodelafuturaAmpliación (Proyectado)delTerminalSurenlos Ejes3’-2’/H’-L.



6.2.4. AnálisisdeCargasde gravedad (carga de equipos)

Casoestudiado:

1. Edificiodedosniveles que está comprendido entre los ejes H´-L con ejes 3’-2’.Paraestecasoserequeriráune q u i p o RTU. Porel área comprendida ylacargapara dicho equipo secolocaráeneltechodelsegundonivel.

2. Edificiodeunnivel que está comprendido entre los ejes H´-J con ejes 3’-2’.Paraestecasoserequeriráun e q u i p o RTU. Porel área comprendida ylacargapara dicho equipo secolocarán eneltechodelprimernivel.

Se ha realizado el análisis estructural del edificio para el caso 1, quecomprende la estructura proyectada.

Car g a s

SehantenidolassiguientesconsideracionesdeacuerdoanormaE.020decargaspara hacerel análisisdecargasdegravedad actuantessobrelalosa.

Muerta(D)Lascargasmuertasconvenidasparaelproyectodeexpansióndelaeropuertose muestranenlatablasiguiente:

Materiales Cargarepartida(kg/m2)

Pisoterminado 100DuctosMecánicosparaHVAC 25Cieloraso 5Murosdebloquesdeconcreto Segúnladensidaddemuros

delpañoOtrosEquipos

RTU

Deacuerdoa loindicado porelfabricante.

8000kg

Viva(L)Seaplicaránlascargasestablecidas enlasiguientetablayloscriterios dereducciónde cargavivaestipulados enlanormaE.020.

Ocupación Cargarepartida(kg/m2)

Lugaresde asamblea-asientos movibles

400

CorredoresyEscaleras 500Azotea 100Tabiqueríamóvil 100



Figura6. TechodePrimerNivel–Cargasen Losas(D)



Figura 7. TechodeSegundoNivel–CargasenLosas(D)

Figura 8. TechodeSegundoNivel–CargasenVigas(D)

Figura9. TechodePrimerNivel–CargasenLosas(L)



Figura 10. TechodeSegundoNivel–CargasenLosas(Lr)



6.2.5.A n á li s i s s í sm i co

Losparámetros deldiseño sísmicoparaelEspigóndeacuerdoalaNTEE.030son:



An áli si sEstáti co

C o r t a n te Basal

Se determinó el cortante basal estático usando expresión definida en el código peruano de diseño sismorresistentey a partir de los periodos predominantes de la estructura:

Períodos predominantesdelaestructura:Tx=0.37 sTy=0.37 s

Lafuerzacortanteenlabasedelaestructuradelanálisisestáticoes:

(ZUSC/R)XP= 0.163 P

(ZUSC/R)YP= 0.163 P

Luego,lafuerzacortanteestáticaenlabaseserá:

EnladirecciónX-X= 597.66tonEnladirecciónY-Y= 597.66ton

Comoeledificioclasificacomo regularlafuerzacortante mínimaenlabasedelanálisis dinámicodebeserel80%delafuerza cortantedelanálisisestático:

Fuerzacortantemínimaenlabase,enX-X(80%delaFuerzaEstática)=478.13ton

Fuerzacortantemínimaenlabase,enY-Y(80%delaFuerzaEstática)= 478.13ton

A n á li s i s D i n ám i co

El análisis dinámico se ha realizado mediante un procedimiento de combinación modal espectralde acuerdoaloestablecidoenlareferencia2.2.2.

ElespectrodediseñoutilizadoendichoanálisiseseldefinidoenlanormaNTEE.030de DiseñoSismorresistenteteniendoencuentalosparámetrossísmicosdefinidoslíneasarriba. Se ha considerado como solicitaciónsísmica verticallosdos terciosde lassolicitaciones horizontales.

Losefectosdetorsióndebidoala incertidumbreen laubicacióndelcentrode masasehan tomadoencuentaaplicandounaexcentricidadde5%enambasdirecciones,deacuerdoa la NTEE.030.

M o d osde v i b rac i ó ny po rce n t a j es d e masa p ar t i c i p a n te

Delanálisismodalseobtuvieronlossiguientesresultados:

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ

1 0.525348 93.3592 0.0149 0 93.3592 0.0149 02 0.485952 0.0407 99.2034 0 93.3999 99.2183 03 0.442815 5.6847 0.1201 0 99.0846 99.3384 04 0.10039 0.8375 0.0082 0 99.9221 99.3466 05 0.093274 0.0263 0.6121 0 99.9483 99.9587 0

6 0.085096 0.0517 0.0413 0 100 100 0



C o r t a n te Basal

Elanálisisderespuestaespectraldiocomoresultadolassiguientesfuerzas aplicadasenlabasedeledificioenambasdirecciones:

Story Load P VX VY T MX MY

PRIMERNIVEL SX 0.06 405.24 6.44 8478.868 69.841 4396.447PRIMERNIVEL SY 4.49 6.44 465.81 9929.446 5033.338 71.723

Paraalcanzarlafuerzasísmicamínimalosresultadosdelanálisisdinámico tienenqueamplificarseporelfactorfdeacuerdoalatablasiguiente:

Dirección Periodo C Vestática

80% Vdinámica FactorVestática

DirX-X 0.52 2.5 597.66 478.13 405.24 1.18

DirY-Y 0.48 2.5 597.66 478.13 465.81 1.03

Ce n t r o s d eM as a y d e R i g i d ez

Cálculosdel ETABSasolicituddelusuario:

Story Diaphragm MassX MassY XCM YCM XCR YCRPRIMERNIVEL D1 199.0089 199.0089 19.037 20.953 18.925 22.368

SEGUNDONIVEL D2 155.9998 155.9998 18.947 20.655 18.755 22.369

V er i f i cac i ó n d e De s pl a z am i e n t os

Del análisis dinámico se obtuvieron los siguientes desplazamientos de techo ydeformaciones deentrepiso.

Story Item Load Point DriftX DriftY DriftX*0.75/R DriftY*0.75/RSEGUNDO

NIVEL MaxDriftX SX 349 0.000486 0.0029SEGUNDO

NIVEL MaxDriftY SX 363 0.000144 0.0009SEGUNDO

NIVEL MaxDriftX SY 349 0.000058 0.0003SEGUNDO

NIVEL MaxDriftY SY 359 0.000364 0.0022PRIMERNIVEL MaxDriftX SX 8 0.001032 0.0062PRIMERNIVEL MaxDriftY SX 26 0.000341 0.0020PRIMERNIVEL MaxDriftX SY 26 0.000112 0.0007

PRIMERNIVEL MaxDriftY SY 26 0.00093 0.0056

Deacuerdocon losresultados delanálisis,eledificiocumpleconlosrequerimientosdelaNormaPeruana deDiseñoSismorresistenteen cuantoadeformacioneslaterales.



6.3.D I SE Ñ OE S T RU C T U R AL DE VIGAS

EldiseñoestructuraldeledificioseharealizadosiguiendoloslineamientosdelCódigoACI-318-2005ydelaNTEE.060.

Paraevitarelcálculodedeflexionessehatomadoencuentalosperaltes mínimosdevigasrecomendadosporelACI318.

LareduccióndecargavivaseefectuódeacuerdoaloespecificadoenlaNormaTécnicadeCargasNTEE.020

Eldiseñodelrefuerzolongitudinalytransversaldevigasycolumnasseha realizadoenformaautomáticamedianteelprogramaETABS.

Enestasecciónsepresentaeldiseño delaslosasydelacimentación.

Combinacionesdecarga

Todos los elementos estructurales hasido diseñados para las siguientescombinacionesde carga:

Combinacionesde CargasparaDiseño aRotura:

COMB01= 1.4D+1.7L+1.7Lr COMB02= 1.25D+1.25L+1.25Lr±SX COMB03= 1.25D+1.25L+1.25Lr±SY COMB04= 0.9D±SX

COMB05= 0.9D±SYCOMB06= ENVOLVENTE(COMB01@COMB05)

Donde:D:CargaMuerta

L:CargaVivaLr:CargaVivaenelúltimotechoSX:SISMOX-X SY:SISMOY-Y

Figura 11. ETABS-resultados. COMB06. EnvolventedemomentosM33PórticoEjeK



Figura 12. ETABS-resultados. COMB06. EnvolventedeFuerzaCortanteV22PórticoEjeK

Figura 13. ETABS-resultados. RefuerzoporflexiónPórticoEjeK.

Figura 14. ETABS-resultados. COMB06. EnvolventedemomentosM33PórticoEje1



Figura 15. ETABS-resultados. COMB06. EnvolventedeFuerzaCortanteV22PórticoEje1

Figura 16. ETABS-resultados. RefuerzoporflexiónPórticoEjeJ



6.4.D I SE Ñ OE S T RU C T U R AL DE LOSA

EldiseñoestructuraldeledificioseharealizadosiguiendoloslineamientosdelCódigoACI-318-2005.

SeharealizadounareduccióndelacargavivadeacuerdoaloespecificadoenlaNormaTécnicade CargasNTE.020

LO S A S D E T E C HO

Laslosasdetechodelpresenteedificio,sondeconcretoarmadode15cmdeespesor yarmadasen lasdosdireccionesprincipales.

Sehautilizadounmodeloentresdimensionesrepresentalaslosascomoelementos tiposhellcapaces detransmitircargas ymomentos,apoyadassobrevigas queson representadascomoelementostipoframequeasuvezseapoyanen columnas representadascomoelementostipoframequetrabajancomoapoyodelaslosasy vigasrespectivamente.

Lasiguiente figura muestralosmodelosestructuralesusadosparaelanálisisdelas losas.

Figura 17. Modelotridimensionalen elprogramaETABSv9.07.00paradiseñodelosas.



Figura 18. VistaenPlanta delaslosadetecho. Seha seleccionadoelmalladoautomáticodelaslosas porelSAFEv12.02a partirdelospuntosdeborde.

Laslosasdetechosehandiseñadoarotura,peronosonelementosresistentesa cargasísmica, por tantosehanutilizadolassiguientescombinacionesdecarga:

COMB01= 1.4D+1.7L+1.7Lr

Paraobtenerlosmáximosmomentosdediseñoseharealizadounaalternanciade carga viva(sóloeneltechodelprimerpiso)cargandoalalosaensutotalidadycada pañoporseparado.Paracadacasodecargasehizounacombinación yeldiseño final serealizóconlaenvolventede las combinaciones.Paraoptimizareldiseñoseha realizadouna reducciónde lacarga vivasegúnloespecificadoen laNorma Técnica E.020decargas.

Lassiguientesfigurasmuestranladeformadadelalosadebidoalascargasaplicadas yladistribucióndel momento flectorcorrespondiente alaenvolventedecargas,enla direcciónmáscrítica.



Figura19.Deformacióndelalosadetecho

Figura20.Aceroderefuerzorequeridoenlosadetecho



Diseñodelpañomáscrít ico

Elpañomáscríticoeselubicado entrelosejes1-2’yj-k,según elanálisisestructural, los esfuerzosmáximossedanenlosapoyosyelcentrodelospaños.

AceroNegativo

Áreadeacerorequerida: 6.85cm2

Áreadeacerocolocada:

AceroCorrido: ø#[email protected]: 4.38cm2

Bastones: ø#[email protected]: 4.38cm2

ÁreaTotal: 8.60cm2 >6.85cm

2OK

AceroPositivo

Áreadeacerorequerida: 4.65cm2

Áreadeacerocolocada:

AceroCorrido: ø#[email protected]:

ÁreaTotal: 6.35cm2 >4.65cm

2OK

Verificación deDeflexionesenlaslosas

Sehaverificadopordeflexioneseldiseñodelalosaasegurandodequesecumpla quelosdesplazamientosdetechoesténdentrodeloslímitespermitidosenelcódigo ACI–318-05 paralosasquesoportanelementos no estructuralescomomuros.

Paraestimareldesplazamiento máximoenlaslosas,sehaempleadoun modelode elementosfinitosformadopor elementostiposhell, apoyadossobreelementostipoframe.

Eldiseñodelalosaseverificópordeflexiones,dichasdeflexionessehanestimado conlacargadeservicio.setienequeladeflexiónmáximaenelpañomasesforzado (entrelosejes1–2’yK–L)esde1.,quees menorquelamáximadeflexiónadmisible segúnelcódigo ACI–318-05 queesde2.275cm.

2



6.5 DISEÑO DE C I ME N T A C I Ó N

Eldiseñodelascimentacionessatisfacelosrequisitos delRNEE.050“SuelosyCimentaciones”.LascimentacionesdelEspigón estaránconformadasporzapatasaisladaso combinadas.

EldiseñoenconcretoarmadodelacimentacióncumpleconlanormaACI318-05ylaNTEE.050.

Zapat a-G eom etrí a

B(m) L(m) h(m)

4.50 4.50 0.7

Estr uctur ade l acim entaci ón

hl= 0.15 m Losadepiso

hs= 0.83 m Rellenodeconcretopobre

hz= 0.7 m Peraltedelazapata

hfz= 2.60 m Sub-zapatade concretopobre

ω ω

γ

γ

γ

Figura 21.Esquemadezapataaislada

σadm= 3.0 kg/cm De acuerdoalestudiodemecánicade suelosdeM&MN°M2473del2006.



Figura22.Verificaciónporpunzonamiento(Menorqueeladmisible).

Figura23.Verificacióndelaspresionesadmisiblessobreelsuelo.



Debido a la solicitud de LAP de no intervención en las operaciones de las instalacionesexistentessehaoptadoporunacimentaciónirregularquecontempla laampliaciónde lacimentaciónexistentehaciazonas noocupadas yelusodevigas de cimentación.

Debidoalacomplejidaddelageometríaycomportamientodeestacimentación seoptóporusarelprogramaSAFEensuanálisis.

ElprogramaSAFErealizaunanálisisdelacimentaciónsobrelabasedeunmodelo deelementos finitosdelacimentaciónapoyadaenunmedioelásticoquesimulael comportamientodelsueloycuyosparámetrosson extraídos delEMS.

DISEÑO DE REFUERZO DE ZAPATA

Figura24.Ubicación de zapatas Z-17 ̈y Z-10, para su verificación de refuerzo.



Figura25.Momentos en

zapata Z-17 ̈y Z-10

Figura26.

Acero de refuerzo requerido en zapatas Z-17 ̈y Z-10

De los cálculos realizados se requiere un acero de refuerzo de 13.03 cm2/m por lo tanto utilizaremos varillas de 3/4"@0.20 Inf.



DISEÑO DE VIGA DE CIMENTACIÓN

Para el diseño del refuerzo de la viga de cimentación utilizaremos el programa SAFE V12.3.0

Figura27. Ubicación de viga a diseñar.



Figura28.

Acero de refuerzo (As) en viga de cimentación VC-5 (0.80x1.40)

Figura29. Acero de refuerzo (As) en viga de cimentación VC-3 (0.65x1.40)

De los cálculos realizados se requiere un acero de refuerzo de 108.44 cm2.Y 98.67 cm2. por lo tanto utilizaremos varillas de 8ᴓ1" + 7ᴓ1 3/8".



6.6 D I SE Ñ O D E C OL U M NA

ParaeldiseñodecolumnasutilizaremoselprogramaMIDAS.

Figura30.Ubicaciónde columnaadiseñar.



DISEÑO DE COLUMNA C-5 (1.00x1.00)



De los cálculos realizados la columna C-5 (1.00x1.00mts.), CUMPLE los requerimientos estructurales.



DISEÑO DE COLUMNA C-7 (0.85x1.00)



De los cálculos realizados la columna C-7 (0.85x1.00mts.), CUMPLE los requerimientos estructurales.



6.7 D I SE Ñ O DE ESTRUCTURAS METÁLICAS

Para el cálculo de las vigas metálicas utilizaremos el programa ETABS.

Se utilizó las siguientes combinaciones de carga:

COMB 11: 1.4DCOMB 22: 1.2D+1.6LCOMB 33: 1.2D+0.5LCOMB 44: 1.2D+0.5L+1.0SxCOMB 55: 1.2D+0.5L+1.0Sy

figura31.Ubicaciónde Vigas metálicas.



figura32.Verificación de vigas metálicas con el ETABS.

figura33.Distribución de Vigas metálicas.

figura34.Detalles de vigas metálicas.



D I SE Ñ O DE CONEXIONES DE VM-1 Y VM-2



6.8 D I SE Ñ O DE MÉNSULA DE APOYO DE VM

Para el cálculo de ménsula utilizaremos el programa MIDAS/SET V.3.3.2.



6.9 D I SE Ñ O DE APOYO DEL NEOPRENO

Memoria de Cálculo-LAP Terminal-CN_Rev1

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