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INSTITUTO TECNOLÓGICO DE BUENOS AIRES
Cátedra: 31.33 Mecanismos
Trabajo Práctico Nº2
Grupo N°3
Año 2014 – 2° cuatrimestre
Juan Agulló 52023
Luis Octavio De Cunto 52351
Francisco Julián Echazarreta 52117
Lorenzo Valente 53770
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Introducción
El objetivo de esta práctica es realizar el diseño completo de una leva radial de tipo industrial, con movimiento de Posición extrema crítica (CEP). El programa de leva es un RFD con una función armónica con los siguientes datos:
● β1 = 55º ● β2 = 55º ● β2 = 250º ● ω = 600 rpm ● m = 0.75kg
1. Curvas de la leva
Posición
s(t) = 1.88*cos(6.55*t) 7.5*cos(3.27*t) + 5.62 , 0°<t<55°
s(t) = 1.88*cos(6.55*t) 7.5*cos(3.27*t) + 5.62 , 55°<t<110°
s(t) = 0 , 110°<t<360°
Velocidad
v(t) = 24.5*sin(3.27*t) 12.3*sin(6.55*t) , 0°<t<55°
v(t) = 24.5*sin(3.27*t) 12.3*sin(6.55*t) , 55°<t<110°
v(t) = 0 , 110°<t<360°
Aceleración
a(t) = 80.3*cos(3.27*t) 80.3*cos(6.55*t) , 0°<t<55°
a(t) = 80.3*cos(3.27*t) 80.3*cos(6.55*t) , 55°<t<110°
a(t) = 0 , 110°<t<360°
Jerk
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J(t) = 526.0*sin(6.55*t) 263.0*sin(3.27*t) , 0°<t<55°
J(t) = 526.0*sin(6.55*t) 263.0*sin(3.27*t) , 55°<t<110°
J(t) = 0 , 110°<t<360°
2. Perfil de la leva para seguidor de rodillo
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Ángulo de presión
Radio de base = 35mm
Radio de curvatura
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Curva de paso
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Coordenadas de la curva de paso
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Efecto de la excentricidad
3. Perfil de la leva para seguidor plano traslatorio Radio de curvatura
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Curva de paso
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Coordenadas de la curva de paso
4. Dimensionamiento de resorte
Para realizar un sistema levaseguidor con cierre de fuerza, es necesario realizar el dimensionamiento del resorte que haga dicha fuerza. Para lo mismo se utilizó un modelo equivalente de cargas como el de la siguiente figura:
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Realizando la sumatoria de fuerzas resulta:
Fc(t) = m * A + c * V + K * S
o m = masa equivalente del sistema seguidor o A = aceleración en [mm/s2] (a* ω2) o V = velocidad en [mm/s] (v* ω) o S = posición en [mm] o K = constante del resorte en [kg*mm/ s2] o c = coeficiente de amortiguación
Es menester, entonces, imponer un valor de constante elástica del resorte para poder calcular el coeficiente de amortiguación. De esta manera, utilizamos el catálogo de resortes del libro “Diseño de Maquinaria” de Norton y 1
seleccionamos un resorte. Los datos del mismo son los siguientes:
● Catálogo número 532 ● Entrará en un orificio de 1 ½’ ● Diámetro de alambre 0.125’ ● Longitud libre 2’ ● K = 1.1 lb/in ● Deflexión máxima = 3.3’
5. Fuerzas dinámicas del sistema
Con los datos del resorte helicoidal seleccionado resultó:
c = 2*m*sqrt(K*1000/m) = 24.04 kg/s
Una vez obtenida el coeficiente c, se calcula la fuerza dinámica Fc(t). Dado que la fuerza dinámica no puede ser menor que cero, resta calcular la fuerza de precarga Fp. Ésta se calculó como el mínimo de la función de la fuerza dinámica y se le sumó un factor de seguridad de 0.1kg. Se la grafican a continuación ambas curvas en un mismo gráfico:
1 Catálogo de Hardware Products Co., ubicado en la página 686.
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La función de fuerzas dinámicas tendrá entonces la siguiente expresión:
Fc(t) = [ 5188.0*cos(3.27*t) 6277.0*cos(6.55*t) + 195.0*sin(3.27*t) 97.7*sin(6.55*t) + 1.24*10^4, 5188.0*cos(3.27*t) 6277.0*cos(6.55*t) + 195.0*sin(3.27*t) 97.7*sin(6.55*t) + 1.24*10^4, 1.13*10^4]
La fuerza que ejerce el resorte es Fr(t) = K*s + Fp. Con esta expresión se calculan las fuerzas máximas y mínimas que realiza el resorte.
FrMáx = 1.4214e+004 kg*mm/s2
FrMíx = 1.1325e+004 kg*mm/s2
A partir de esta carga máxima, se calcula la deflexión máxima que sufre el resorte:
defMáx = 2.9052 in < 3.3in
Finalmente, esta deflexión es menor que la deflexión máxima que tolera el resorte, por lo que el dimensionamiento del mismo fue adecuado.