VERIFICACIÓN A ROTURA

VERIFICACIÓNVERIFICACIÓNA ROTURAA ROTURA

CIRSOC 201 vs. AASHTO/ACICIRSOC 201 vs. AASHTO/ACI

FACULTAD DE INGENIERIAFACULTAD DE INGENIERIAHORMIGON IIHORMIGON II

SEPTIEMBRE 2006

EQUILIBRIO ENTRE D Y ZEQUILIBRIO ENTRE D Y Z(FLEXION SIMPLE)(FLEXION SIMPLE)

VERIFICACION A ROTURAVERIFICACION A ROTURAconsideraciones generalesconsideraciones generales

s %0

b %0

Zu

Du

Du ≠ Zu => busco el plano de rotura

HIPOTESIS BÁSICAS- BERNOULLI – SECCIONES PLANAS- SE DEPRECIAN TENSIONES SEC.- ADHERENCIA PERFECTA Hº Y ACERO- DIAGRAMA - SIMPLIFICADO- El Hº NO TRABAJA A TRACCIÓN

DDu>>u>>ZZu u => ROTURA DÚCTIL=> ROTURA DÚCTIL

Condición de equilibrioCondición de equilibrio

D= Zu = Zu pret + Zu inertD= Zu = Zu pret + Zu inert

VERIFICACION A ROTURAVERIFICACION A ROTURAconsideraciones - vigas placasconsideraciones - vigas placas

5 %0

1.0 %0

ZZuu= = 0.20.2*A*AVV + + ss*A*As s (cirsoc) (cirsoc)

T= T= ffpsps*A*Apsps + + ffyy*A*App (aci/aashto) (aci/aashto)


TENSION ESPECIFICADADEL ACERO DE PRETENSADO

ARMADURA DEPRETENSADO

TENSION DEFLUENCIA

ARMADURAINERTE

TENSION ESPECIFICADADEL ACERO DE PRETENSADO

ARMADURA DEPRETENSADO

TENSION DEFLUENCIA

ARMADURAINERTE


s

b r

DEFORMACION TENSIONES EN EL HORMIGON

0.85f’c0.7s’bk

= =

ParábolaRectángulo(hormigón I)

Bi lineal(hormigón II)

Rectangular(aashto/aci)

VERIFICACION A ROTURAVERIFICACION A ROTURAcomparación cirsoc comparación cirsoc vs.vs. Asshto/aci Asshto/aci

CIRSOC CIRSOC

Mu

Ms≥ 1.75 => Mu ≥ 1.75 * Ms

MOMENTORESISTENTE

MOMENTOACTUANTE


Coeficiente de seguridad globalCoeficiente de seguridad global

Incertidumbre de materialesIncertidumbre de materiales

Hipotesis simplificativasHipotesis simplificativas

Estado de servicioEstado de servicio

Incertidumbre de cargas Incertidumbre de cargas


AASHTO/ACI AASHTO/ACI

.Q ≤ .Rn

RESISTENCIAREQUERIDA(CARGAS ACTUANTES)

RESISTENCIADE DISEÑO

FACTORES DECARGAS

FACTORES DERESISTENCIA


Factor de cargaFactor de carga

Estado de servicioEstado de servicio

Incertidumbre de cargas Incertidumbre de cargas

PARA ACI:

1.4 (D+f)

1.2 (d+F) + 1.6 (l+h) + 0.5 (Lr O S +R)

1.2 d + 1.6 W

0.9 d + 1.6 W


Factor de resistenciaFactor de resistencia

Incertidumbre de materialesIncertidumbre de materiales

Hipotesis simplificativasHipotesis simplificativas

PARA ACI:

CORTE Y TORSIÓN =0.75

TRACCIÓN =0.90

COMPRESIÓN =0.70

FLEXIÓN(SIN AXIL) =0.75

VERIFICACION A ROTURAVERIFICACION A ROTURAejercicio de aplicación – asshto/aciejercicio de aplicación – asshto/aci

.Q ≤ .Rn

1.25 Md + 1.75 Ml ≤ 1.00 Mn

Mn momento nominalMd momento debido a cargas muertasMl momento debido a cargas vivas (D.N.V.)

RESISTENCIA REQUERIDA RESISTENCIADE DISEÑO


Calculo de MnCalculo de MnT =T = f fpsps*A*Apsps ++ f fyy*A*App

fy tension de fluencia (4200 kg/cm²) fps tension especificada pretensado


Calculo de MnCalculo de MnT =T = f fpsps*A*Apsps ++ f fyy*A*App

ffpsps = = ffpu pu 1 -1 -p

1

p * fpu

f`c+

d

dp

Tension de roturaAcero de pretensado

Factor dependiente del tipo de acero. Br =0.28

Factor del hormigonH-30 = 0.85

Cuantia geometricaAcero de pretensado

Resistencia a compresiónDel hormigón

Altura util Cuantía mecánicaAcero inerte

s

b 0.85f’c


c a

aa = = 1 * c 1 * c 1= 0.85 para H-301= 0.85 para H-30


Adoptamos que el volumen de tensionesAdoptamos que el volumen de tensiones

ocupa solo la placaocupa solo la placa

ffpsps*A*Apsps ++ f fyy*A*App

0.85 *0.85 * f’f’c c * b* ba = ≤ H placa

Mn =Mn = f fpsps*A*Apsps*(*(ddp – p – aa/2)/2) + + ffyy*A*Ap p *(*(dd – – aa/2)/2)

LuegoLuego

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