EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DELICUACIÓN DE SUELOS

EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DELICUACIÓN DE SUELOS

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍAFacultad de Ingeniería Civil

Sección de Postgrado

Dr. Ing. Jorge E. Alva Hurtadowww.jorgealvahurtado.com

ASENTAMIENTO E INCLINACIÓN DE EDIFICIO OCASIONADO POR LICUACIÓN DE SUELOS. SISMO DE NIIGATA, JAPÓN. 16 DE JUNIO DE 1964

DESPLAZAMIENTO LATERAL DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS. OCASIONÓ EL HUNDIMIENTO DE 1.2 – 2.00 METROS DE LA SUPERFICIE DEL PAVIMENTO Y FLUJO LOCAL. SISMO DE KOBE, 1995

EL 27 DE MARZO DE 1964, UN GRAN TERREMOTO DE MAGNITUD M=9.2 GOLPEÓ PRINCE WILLIAM SOUND ENALASKA Y CAUSÓ SEVEROS DAÑOS EN FORMA DE DESPRENDIMIENTO DE TIERRA Y LICUACIÓN

ESQUEMA DE UN PAQUETE DE GRANOS DE ARENA SATURADA. LA DEFORMACIÓN POR CORTEESTÁ INDICADA POR LAS FLECHAS HORIZONTALES. ÉSTA OCASIONA EL COLAPSO DE LAPARTÍCULA SEÑALADA POR LA FLECHA INCLINADA. (YOUD, 1992)

PROCESO DE LICUACIÓN DE SUELOS

DIAGRAMA DE OSCILACIÓN POR LICUACIÓN EN LA ZONA ACHURADA. ÉSTA OCASIONA ELDESACOPLE DE LAS CAPAS DE SUELO. LA CAPA DESACOPLADA OSCILA DE MODO DIFERENTEAL SUELO VECINO, CAUSANDO AGRIETAMIENTOS. (YOUD, 1992)

OSCILACIÓN DEL TERRENO

Nivel freático

Estado final

Licuación

Estado inicial

LINEA DE VOLCANES DE ARENA YFISURAS EN EL TERRENO CAUSADOSPOR LA LICUACIÓN DE SUELOSDURANTE EL SISMO DE NIIGATA, EL16 DE JUNIO DE 1964

DESPLAZAMIENTO LATERAL

ESQUEMA DE LO QUE OCURRE CON UN DESPLAZAMIENTO O CORRIMIENTO LATERAL. (YOUD, 1992)

Nivel Freático

Sección deformada

Sección Inicial

DESPLAZAMIENTO LATERAL DEL MURO DE RETENCIÓN DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE KOBE DE 1995. DEBIDO A QUE EL MURO DE RETENCIÓN FUE MOVIDO HACIA AFUERA, LA SUPERFICIE DEL TERRENO SE HUNDIÓ

COLAPSO DE UN TRAMO DEL PUENTE NISHIHOMIYA, DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE LOS MUROS DE APOYO DURANTE EL SISMO DE KOBE, 1995

FISURAS ORIGINADAS PORDESPLAZAMIENTO LATERAL ACAUSA DE LA LICUACIÓN DESUELOS, SISMO DE BORAH PEAK,IDAHO, 1983

FALLA POR FLUJO

Estado Final

Estado Inicial

DIAGRAMA DE UN DESLIZAMIENTO CAUSADO POR LICUACIÓN DE SUELOS EN UNAPENDIENTE PRONUNCIADA. LA PÉRDIDA DE RESISTENCIA OCASIONA INESTABILIDAD Y ELDESLIZAMIENTO POR LA LADERA. (YOUD, 1992)

DESLIZAMIENTO POR FLUJO DE LA PRESA SAN FERNANDO. CAUSADO POR EL SISMO DE SAN FERNANDO DEL 9 DE FEBRERO DE 1971. LA PRINCIPAL FALLA POR FLUJO ESTÁ LOCALIZADA AL ESTE DE LA PRESA

LA PRESA SHEFFIELD SUFRIÓ UNA FALLA POR FLUJO PROVOCADO POR EL TERREMOTO DE SANTA BÁRBARA EN 1925. UNA SECCIÓN DE 90 METROS (DE LOS 220 METROS DE LONGITUD DE LA PRESA) SE DESPLAZÓ MÁS DE 30 METROS. LA PRESA CONSISTÍA PRINCIPALMENTE DE ARENAS LIMOSAS Y LIMOS ARENOSOS COMPACTADOS SOBRE EL RELLENO

DESLIZAMIENTO EN TURNAGAIN HEIGHTS EN ANCHORAGE, DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONADAPOR EL SISMO DE ALASKA DE 1964

Estado Inicial

Nivel Freático

Flujo de agua hacia arriba

Estado Final

PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE

DIAGRAMA DE UNA ESTRUCTURA INCLINADA COMO CONSECUENCIA DE LA PÉRDIDA DECAPACIDAD PORTANTE. LA LICUACIÓN DEBILITA AL SUELO, REDUCE SU CAPACIDAD DESOPORTE Y PERMITE QUE LAS ESTRUCTURAS SE ASIENTEN E INCLINEN. (YOUD, 1992)

EFECTOS DE LICUACIÓN DE SUELOS DESPUÉS DEL SISMO DE NIIGATA EN 1964

VISTA DEL FONDO DEL EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS KAWAGISHI-CHO LOCALIZADO EN NIIGATA, JAPÓN.EL EDIFICIO SUFRIÓ FALLA POR CAPACIDAD DE CARGA INDUCIDA POR LA LICUACIÓN DURANTE ELSISMO DE NIIGATA DEL 16 DE JUNIO DE 1964

COLAPSO DEL PUENTE SHOWADURANTE EL SISMO DE NIIGATA,1964. APARENTEMENTE LALICUACIÓN DE SUELOS OCASIONÓEL MOVIMIENTO LATERAL DE LABASE DE LOS PILARES LO QUEORIGINÓ LA PÉRDIDA DE CARGA YEL COLAPSO

MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓNDE UN DEPÓSITO DE SUELO

ANÁLISIS DE RESPUESTAMétodos donde los esfuerzoscíclicos inducidos en un depósitode suelo se calculan mediante elanálisis de respuesta del terreno.

Datos de ensayos de laboratoriosobre los esfuerzos cíclicosrequeridos para desarrollarlicuación o deformaciones cíclicassignificativas en muestrasrepresentativas de suelos in-situ.

MÉTODOS BASADOS ENCOMPORTAMIENTO PASADOMétodos empíricos basado en lacomparación de lugares dondehaya ocurrido o no la licuación enterremotos pasados.

MÉTODOS SIMPLIFICADOSLos esfuerzos cortantes cíclicosinducidos en un depósito de sueloy el número de ciclos significativosy su distribución con el tiempo secalculan con métodossimplificados.

Valores de N in-situ.

/´o

log N

MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN EN BASEAL COMPORTAMIENTO PASADO DURANTE TERREMOTOS

Densidad relativa

avEsfuerzo cortante horizontal uniforme dinámico equivalente (promedio)

´oEsfuerzo efectivo de sobrecarga.

0

a

´ v

Resistencia a la Penetración Modificada

Licuación M

/´o

No Licuación

PROCEDIMIENTOS SIMPLIFICADOS PARA DETERMINAREL POTENCIAL DE LICUACIÓN INCORPORANDO

CONCEPTOS DE CICLO UNIFORME

Cálculo de Número deCiclos Promedio N

Cálculo deav = 0.65 . h . amax . rd

/´o

log N

Compare con Resultadosde Laboratorio

MÉTODOS SIMPLIFICADOS DE EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS

• Método de Seed - Idriss

• Método de Tokimatsu - Yoshimi

• Método de Iwasaki - Tatsuoka

EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN

- Métodos Simplificados, en base a ensayos SPT, CPT y Vs.

- Correcciones para tomar en consideraciones efectos desobrecarga, nivel del terreno y magnitud sísmica K , Ky Km

)/(

)/(

od

olFL

MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS

FACTOR DE SEGURIDAD A LA LICUACIÓN

Si FL > 1 no se producirá licuación

Si FL 1 se producirá licuación

ESFUERZO CORTANTE APLICADO

MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS

rdg o

o

o

d

maxa65.0

d = esfuerzo cortante promedio inducidoamax = aceleración máxima en superficieg = aceleración de la gravedad

= esfuerzo total vertical= esfuerzo efectivo vertical

rd = factor de reducción

1,0 ------ en la superficie0.9 ------ a 10m de prof.

oo

ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE

MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS

0 l Del gráfico para Ms = 7.5

y distinto contenido de finos

(N1)60 Valor de N corregido a una sobrecargade 1 kg/cm2 y 60% de eficiencia.

(N1)60 = CN (N)60

CN Factor de corrección = 2/,21 cmkgenoo

RELACIÓN ENTRE VALORES DE ESFUERZO QUE CAUSAN LICUACIÓNY VALORES DE N1 PARA SISMOS DE M= 7.5 (Ref. Seed et al., 1984)

31

20

20

20

12

20

10

17

20

2010

20

20

27

31

75

75

2648

12

11

25

12

12

12

30

3022

30

201000 30 40 50

1010 10

37

25

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

Porcentaje de finos 35 15 <5

PROPUESTOS DEL CODIGO CHINO MODIFICADO(Contenido de arcilla 5%)

Nota: DATOS MODERADOS PARA SITIOSCON > 5% FINOS SE HA OMITIDOPOR CLARIDAD DE DATOS CON < 5%

DATOS PANAMERICANOSDATOS JAPONESESDATOS CHINOS

(N1)60

SIN LICUACIONLICUACIONLICUACIONMARGINAL

O

Esfuerzo cíclico inducido por el terremoto

MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI

d = esfuerzo cortante promedio inducido

M = magnitud del sismoamax = aceleración máxima en la superficieg = aceleración de la gravedado = esfuerzo total vertical= esfuerzo efectivo verticalrd = factor de reducción = 1-0.015z, z en metros

rd0.1*(M -1)d amax g

ooo

Relación de esfuerzos cíclicos resistentes

o

l

Del gráfico con Nc y porcentaje de

deformación cortante

Nc = N1 + Nf = Valor de N corregido a una sobrecargade 1 kg/cm2 y por contenido de finos

N1 = CN N

MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI

= CN ( Factor de corrección ) <2 o en kg/cm21o

Relación entre la resistenciaa la licuación y valores

de N corregidos0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

010 20 30 40 50

Valores N Corregidos NC

0

Rel

ació

n de

la

resi

sten

cia

a la

licu

ació

n( r

elac

ión

de e

sfue

rzos

de

cort

e

l/ v

)

: DEFORMACION

POR CORTE

: 10% 2%5%

Valo

res

NA

dici

onal

es (

N

f ) 12

10

8

6

4

2

010 20 30 40 500

Contenido de Finos (%)

Relación entre valores Nadicionales y

contenido de finos

MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI

NC = N1 + Nf

MÉTODO DE IWASAKI Y TATSUOKA

A) Relación de Esfuerzos Cíclicos Actuantes (RECA)

Donde : v = esfuerzo total vertical a la profundidad considerada

v = esfuerzo efectivo vertical a la prof. considerada

rd = 1 - 0.015 * z , z en metros.

B) Relación de Esfuerzos Cíclicos Resistentes (RECR)

v__dv

max σr*g

σ*a

0.6mmD500.02mmD50),/(0.35log0.2250.7*0.0882RECR ____

v

N

v σσ

2mmD500.6mmD50),/(0.35log0.2250.7*0.0882RECR ____

v

N

v σσ

RECA

CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE

LICUACIÓN

CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE

LICUACIÓN

Número deGolpes Nm

Operación por Efecto de Energía

Operación porEfecto de Longitudde Varilla

Operación por Efectode Muestreador

N1Corrección por

Sobrecarga

N60 = Nm (Erm/60)

DiámetroConstante

N”60 = N´60

Muestreador sinRevestimiento

Mat. SueltoN”60 = 1.1 N´60

Mat. DensoN”60 = 1.25 N´60

N1 = CN N”60

L > 3 mL < 3 m

N´60 = 0.75 N60 N´60 = N60

CORRECIÓN DE VALORES DE N-SPT PARA ESTUDIOS DINÁMICOS

)/´(2´1 2cmKgC o

oN

FACTORES DE CORRECCIÓN PARA TERREMOTOSDE DIFERENTES MAGNITUDES

Factores de CorrecciónKm

Magnitud

0.891.001.131.321.50

8 1/27 1/26 3/4

65 1/4

NÚMERO DE CICLOS REPRESENTATIVOS DE TERREMOTOSDE DIFERENTES MAGNITUDES

Número de ciclos representativosen 0.65 max

Magnitud

261510

5 - 62 - 3

8 1/27 1/26 3/4

65 1/4

CORRECCIÓN POR MAGNITUD(SEED E IDRISS, 1982)

1.0

Número de ciclos para ru= 100% y + 5% de deformación

0.8

0.6

0.4

0.2

1 6 10 15 26 100

M =

6

M =

6 3

/4

M =

7 1

/2

M =

8 1

/2

1.32

1.13

1.00

0.89

1

RELACIÓN ENTRE ESFUERZO EFECTIVO VERTICAL (O) Y K

1.2

LAKE ARROWHEAD DAM

SHEFFIELD DAM SHELL

UPPER SAN LEANDRO DAM SHELL

UPPER SAN FERNANDO DAM SHELL

FAIRMONT DAM

PERRIS DAM SHELL, RC: 95, 100%

LOWER SAN FERNANDO DAM SHELL

THERMALITO FOREBAY DAM FOUNDATION

LOS ANGELES DAM SHELL

SARDIS DAM SHELL

NEW JERSEY BACKFILL, FPI RC= 95%

SARDIS DAM SHELL

ANTELOPE DAM IMPERVIOUS MATERIAL

THERMALITO AFTERBAY DAM FOUNDATION

FORT PECK DAM SHELLSACRAMENTO RIVER SAND, Dr = 38, 60, 78, 100%MONTERREY O SAND, Dr= 50%

REID BEDFORD SAND, Dr= 40, 60%

1.0

0.2

2.0

0.4

0.6

0.8

03.0 4.0 6.01.0 7.0 8.05.0

ESFUERZO EFECTIVO DE CONFINAMIENTO (ton/pie2) ó (kg/cm2)

K

CORRECCIÓN POR SOBRECARGASEED Y HARDER, 1990

0 500 1000 1500

Esfuerzo Efectivo de Confinamiento (KPa)

1.0

0.6

0.8

0

0.4

0.2

NCEER (1996)

Seed & Harder (1990)

K

hv

o

hv

'

o’

RELACIÓN ENTRE Y K Ref. (Seed y Harder, 1990)

0.4 0.5

Dr = 45 - 50%

1.5

1.0

0

0 0.1 0.2 0.3

0.5

K

Dr= 35%

’o < 3 ton/pie2

Dr= 55 - 70%

2.0

CORRECCIÓN POR ESFUERZO CORTANTEBOULANGER ET AL., 1991

2.0

1.5

1.0

0.5

0.00.40.20.10 0.3

K

Dr= 55 - 70 %

Dr= 35 %' < 3 tsfvo

Dr= 45 -50 %

’ s vo

CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO

POR LICUACIÓN EN EL TERRENO

CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO

POR LICUACIÓN EN EL TERRENO

• Índice del Potencial de Licuación (Iwasaki y Tokimatsu, 1982)

• Espesor del Estrato Licuable (Ishihara, 1985)

CRITERIO : ÍNDICE DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN (PL)

• Cuantifica el grado de peligro que existe al ocurrir licuación.• Se define como :

Donde : z = profundidad en metrosF(z) = 1 - FL(z) , para FL(z) 1.0F(z) = 0 , para FL(z) 1.0

Además : W(z) = 10 - 0.5z , para z 20 mW(z) = 0 , para z > 20 m

20

0 dzF(z).W(z).PL )I(

FL(z) = Factor de Resistencia a la Licuación

W(z)

Z (m)

1.00 FL(z)

Z (m)

20 m

0 0 10

Z1

Z2

Z3

Z4

FACTOR DE RELACIÓN DE LICUACIÓN

FACTOR DE PROFUNDIDAD

PL = [1- FL(z)] . W(z) . dz + [1- FL(z)] . W(z) . dzZ1

Z2

Z3

Z4

RESULTADOS

PL = 0 ----> SUELOS NO LICUABLES.0 < PL 5 ----> NO HAY EFECTOS DE LICUACIÓN.5 < PL 15 ----> PUEDE EXISTIR EFECTOS SEVEROS DE

LICUACIÓN.15 < PL <100 ----> EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN

PL = 100 ----> SUELOS ALTAMENTE LICUABLES

CRITERIO: ESPESOR DEL ESTRATO LICUABLE, (H2)

No licua, CL,CH,MH,relleno,grava

Compara el espesor del estrato licuable con el espesor del estrato no licuable

Suelo no licuable

Suelo licuable

Suelo no licuable

Arena (N 10)

Suelo no licuableH1Arena

Arena (N 10) H2

H1

H2

No licua, arena no saturada

Licua, arena (N10)

H1

H2

H1

H2

Max. 200 gal

Dañ

os e

n el

terre

no

indu

cido

spo

r lic

uaci

ón

Aceleración

Max. 400-500 galAceleraciónMax. 300 gal

Aceleración

ESPE

SOR

DEL

EST

RAT

O

DE

AREN

A LI

CU

ABLE

H

2(m

)

ESPESOR DEL ESTRATO SUPERFICIAL, H1(m)

9

7

6

5

4

3

2

1

8

97654321 8

Si en la gráfica, el punto (H1, H2)

se encuentra POR ENCIMA de la curva

correspondiente a la aceleración del sismo de diseño,

entonces EXISTIRÁ DAÑO POR LICUACIÓN

LICUACIÓN DE SUELOSEN CHIMBOTE

LICUACIÓN DE SUELOSEN CHIMBOTE

MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS EN EL PERÚ

ALVA, 1983

CHILEARICA

ISLAY

R. VESECAS1746

PISCO

OLAECHEA

CUSCO

OROPESA

CAÑETE

1948

1974TAMBO

1974

HUACHO 1974

TRUJILLO

1972JUANJUI

PTO. PIZARRO

E C U A D O R C O L O M B I A

B R A S I L

P A C I F I C

0°

2°

4°

6°

8°

10°

12°

14°

16°

18°

81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°

1953

1970

BOCAPAN1970

LA HUACA QUERECOTILLO1970

1970

PIURA1857

1912

1619

ANCON

LIMA 1974

1974

DE MORA

1974

1982

AREQUIPA1528

CAMANA

1950

1958

ICA18131664

CHIMBOTE1970

PTO. CASMA 1970

CASMA1970

1970

PATAZ

MOYOBAMBA

J.E. ALVA HURTADO (1983)

SOIL LIQUEFACTION AREA

PROBABLE SOIL LIQUEFACTION AREA

SCALE : 1 : 5'000,000

100 80 60 40 20 0 100 100 km.

L E G E N D

O C E A N

MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS

LEYENDA

ÁREA DE LICUACIÓN DE SUELOS

ÁREA PROBABLE DE LICUACIÓN DE SUELOS

ASENTAMIENTOS Y FISURAMIENTOS DE CARRETERA ASFALTADA EN EL OESTE DE CHIMBOTE, DEBIDO A LICUACIÓNY DESPLAZAMIENTO LATERAL DE DEPÓSITOS LAGUNARES Y DE PLAYA. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

CASA DE BLOQUES DE CONCRETO AFECTADA POR COMPACTACIÓN DIFERENCIAL Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DEARENAS DE PLAYA LICUADAS. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

INUNDACIÓN DE ÁREA RESIDENCIAL EN EL SURESTE DE CHIMBOTE DEBIDO AL ASENTAMIENTO Y COMPACTACIÓNDEL TERRENO. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970

ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO

UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA

URB. BELLA MAR

PROGRAMA ENACE

PROGRAMA ENACE

Casco Urbano

SAN PEDRO

MERCADO

DOS DE MAYO

SAN JUAN

ENAP

U P

ERU

VIVERO FORESTAL

URB. LAS

FLORIDA BAJA

MIRAMAR ALTO

MIRAMAR BAJO

27 D

E AB

RIL

LA LIBERTAD

MIRAFLORES 2° ZONA

PENSACOLA

ZONA PANTANOSA

MAGDALENA

AV. P

OR

TUAR

IA

HOSPITALREGIONAL

CASUARINAS

CARRETERA PANAMERICANA

A LIMA

URB. BUENOS AIRES

P.J. VILLA MARIA

URB. LOSALAMOS

ZONA PANTANOSA

27 DE OCTUBREEL TRAPECIO

FLORIDAALTA

MAYORISTA

ZONA DEREUBICACION

MIRAFLORESALTOMIRAFLORES 3° ZONA

SID

ER P

ERU

LA CALETA

PUEBLO LIBRE

LA VICTORIA

MIRAFLORES

BAJO

OCEANO PACIFICO

FIGURA N°1 EFECTOS DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE DEBIDO AL SISMO EFUSION DE LODOS Y ARENAS

ASENTAMIENTOS

ABOVEDAMIENTOS

GRIETAS INFERIDAS

DIRECCION DE ESFUERZOS HORIZONTALES

GRIETAS CON SENTIDO DE DESPLAZAMIENTO

DEL 31 DE MAYO DE 1970

PARRA Y ALVA , 1983

ROCA BASALROCA BASAL CUBIERTA CON ARENAS EOLICAS ANTIGUASDEPOSITOS ALUVIALES DEL RIO LACRAMARCA

C4

E

E

E

CB3

A

1B

A

C1

C1

D1

D1

BBA'A

21

LLANURAS DE INUNDACIONB3

LINEAS DE PLAYA ANTIGUASC1

ARENAS EOLICAS RECIENTESC ,C2 4,C

PANTANOSARENAS EOLICAS ANTIGUASD2

D1

TERRENOS DE BAJO NIVEL DIVIDIENDO EL ALUVIONEF

:

:::

:

:

::

::

:

2

F

A'

D2

B2

OCEANO PACIFICO

LINEAS DE PLAYA RECIENTES

FIGURE N°2 MAPA GEOLOGICO DE CHIMBOTE

E

C3

REMANENTES DE DEPOSITOS ALUVIALES ANTIGUOS

3

PARRA Y ALVA , 1983

SUBSUELO DE GRAVA O ROCA CON AGUA SUBTERRANEA A CERCA DE

ZONA CUBIERTA POR ARENA SUELTA A SEMIDENSA DE VARIOS METROS DE ESPESOR EN LA MAYOR PARTE EL AGUA A 5 m. SE ESPERAN

SUELO ARENOSO CUBIERTO POR TIERRA AGRICOLA. GRAVAS A 10 m. NIVEL FREATICO A POCA PROFUNDIDAD. POSIBLE PRECAUCIONES

I

IVIV

II

IVI

IIIII

ZONA CON NIVEL FREATICO SUPERFICIAL. PANTANOSA. ARENAS CON LIMOS SUPERFICIALES. ASENTAMIENTOS INEVITABLES.

ZONA I

ZONA II

ZONA III

ZONA IV

FIGURA N°3 MICROZONIFICACION SISMICA DE CHIMBOTE

OCEANO PACIFICO

10 m. POCAS POSIBILIDADES DE ASENTAMIENTOS. MAYOR EFECTOSISMICO DEBIDO A INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA

ASENTAMIENTOS EN LOS BORDES DE LAS DUNAS. DEBERA USARSE PILOTES PARA EDIFICIOS DE MAS DE DOS PISOS

ESPECIALES

PARRA Y ALVA , 1983

SONDAJES SPT

SONDAJES CPT

CALICATAS FIGURA N°4 MAPA DE UBICACION DE EXPLORACIONES EN CHIMBOTE

OCEANO PACIFICO

PARRA Y ALVA , 1983

ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO

UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA

URB. BELLA MAR

PROGRAMA ENACE

PROGRAMA ENACE

Casco Urbano

SAN PEDRO

MERCADO

DOS DE MAYO

SAN JUAN

ENAP

U P

ERU

VIVERO FORESTAL

URB. LAS

FLORIDA BAJA

MIRAMAR ALTO

MIRAMAR BAJO

27 D

E AB

RIL

LA LIBERTAD

MIRAFLORES 2° ZONA

PENSACOLA

ZONA PANTANOSA

MAGDALENA

AV.

PO

RTU

ARIA

HOSPITALREGIONAL

CASUARINAS

CARRETERA PANAMERICANA

A LIMA

URB. BUENOS AIRES

P.J. VILLA MARIA

URB. LOSALAMOS

ZONA PANTANOSA

27 DE OCTUBREEL TRAPECIO

FLORIDAALTA

MAYORISTA

ZONA DEREUBICACION

MIRAFLORESALTOMIRAFLORES 3° ZONA

SID

ER P

ERU

LA CALETA

PUEBLO LIBRE

LA VICTORIA

MIRAFLORES

BAJO

OCEANO PACIFICO

DAÑO POTENCIAL DE LICUACIONDE SUELOS CON SISMO DE 0.30 g.DE ACELERACION MAXIMA.

FIGURA N°5 MAPA DE POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE

PARRA Y ALVA , 1983

M2

CAMPO

DEPORTIVO

C2

P. J. SAN PEDRO

URB.LOS PINOS

URB.LADERAS

P. J. EL PROGRESO

DEL NORTE

JUNIO

P. J. ESPERANZA

BAJA

PARQUE

RESIDENCIAL

P. J.

CESAR VALLEJO

PARQUE DISTRITAL

P. J. LA

PRIMAVERA

A. H.SANTACRUZ

A. H. C

OMITE 50

A. H. C

OMITE 51

P. J

. SAN

ISID

ORO

VIVERO FORESTALCENTRO RECREACIONAL

CEMENTERIO

A.H.

SGDO. CORAZON

AA.HH.

SAN MIG

UEL

A.H.

LAS CUCARDAS

P.J. LA

VICTORIA

RAMAL PLAYAA.H. A.H.

VILLA ESPAÑA

A.H. TRES ESTRELLAS

URB. EL BOSQUE

URB. LOS CIPRESES5A 5B

STA. ROSA

5C

P. J. BOLIVAR ALTO

P. J. BOLIVAR BAJO

CHIMBOTE

ESTADIO

PLAZA MAYOR

(DE ARMAS)

CASCO URBANO CENTRAL

URB. 21 DE ABRIL

P. J.MANUEL AREVALO

P.J. MIRAMAR BAJOP.J. CIUDAD DE DIOS

C.E.P.

SAN

PEDRO

AV. HAYA DE LA TORRE

P.J. MIRAMAR ALTO

LEONCIO PRADO P.J. MIRAFLORES 1° ZONA

P.J. MIRAFLORES III ZONA

P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION

P.J. MIRAFLORES BAJO

PROLONG. LADISLAO ESPINAR

PROLONG. ALFONSO UGARTEP.J. MAGDALENA

NUEVA

C.E.JOSEOLAYA

ZONARECREACIONAL

(PROYECTO)

EDUCATIVOCENTRO

ESPECIALDE CHIMBOTE

P.J. SAN JUAN

ESTADIO

URB. EL TRAPECIO

PETROPERU

A.H. RAMIRO PRIALE

CE

FUTUTRA VIA COSTANERA

P.J. LA LIBERTAD

A.H. 15 DE ABRILA.H. 6 DE ABRIL

A.H. RAUL CLARK

ZONA INDUSTRIALGRAN TRAPECIO

AV. VICTOR RAUL HAYA DE LA TORRE

AV. ENRIQUE MEIGGS

P.J. FLORIDA ALTA

P.J. MIRAFLORES ALTOURB. BS. AS. 1ºETAPA

AV. PACIFICO

AV. HUARMEY

AV. C

HIM

BOTE

AV. C

HIM

BOTE

URB.

5D

S-8S-2

S-7

S-3

S-10

S-9

S- 4

S-11

S-6

S-5

P-9

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SU-20

P.J. FLORIDA BAJA

SU-21

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SU-38

SU-23

SA-19

del al

SA-20

SA-21

SA-22

SA-23

SA-24 SA-25

SA-26

SA-28 SA-30 SA-31

SA-29

SA-33SA-32

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SA-4

SA-1SA-2SA-3

SA-11SA-12SA-13SA-14

SA-35

SA-36

SA-37 SA-56

SILVA R. Y PARRA D., 2000

M2

CAMPO

DEPORTIVO

C2

P. J. SAN PEDRO

URB.LOS PINOS

URB.LADERAS

P. J. EL PROGRESO

DEL NORTE

JUNIO

P. J. ESPERANZA

BAJA

PARQUE

RESIDENCIAL

P. J.

CESAR VALLEJO

PARQUE DISTRITAL

P. J. LA

PRIMAVERA

A. H.SANTACRUZ

A. H

. COMITE

50

A. H. C

OMITE 51

P. J

. SAN

ISID

ORO

VIVERO FORESTALCENTRO RECREACIONAL

CEMENTERIO

A.H.

SGDO. CORAZON

AA.HH.

SAN MIGUEL

A.H.

LAS CUCARDAS

P.J. LA

VICTORIA

RAMAL PLAYAA.H. A.H.

VILLA ESPAÑA

A.H. TRES ESTRELLAS

P. J. BOLIVAR ALTO

P. J. BOLIVAR BAJO

CHIMBOTE

ESTAD

IO

PLAZA MAYOR

(DE ARMAS)

CASCO URBANO CENTRAL

URB. 21 DE ABRIL

P. J.MANUEL AREVALO

P.J. MIRAMAR BAJOP.J. CIUDAD DE DIOS

C.E.P.

SAN

PEDRO

AV. HAYA DE LA TORRE

P.J. MIRAMAR ALTO

LEONCIO PRADO P.J. MIRAFLORES 1° ZONA

P.J. MIRAFLORES III ZONA

P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION

P.J. MIRAFLORES BAJO

PROLONG. LADISLAO ESPINAR

PROLONG. ALFONSO UGARTEP.J. MAGDALENA

NUEVA

C.E.JOSEOLAYA

ZONARECREACIONAL

(PROYECTO)

EDUCATIVOCENTRO

ESPECIALDE CHIMBOTE

P.J. SAN JUAN

ESTADIO

URB. EL TRAPECIO

PETROPERU

A.H. RAMIRO PRIALE

CE

FUTUTRA VIA COSTANERA

P.J. LA LIBERTAD

A.H. 15 DE ABRILA.H. 6 DE ABRIL

A.H. RAUL CLARK

ZONA INDUSTRIALGRAN TRAPECIO

AV. VICTOR RAUL HAYA DE LA TORRE

AV. ENRIQUE MEIGGS

P.J. FLORIDA ALTA

P.J. MIRAFLORES ALTO

P.J. FLORIDA BAJA

del al

SILVA R. Y PARRA D., 2000