Ctedra: Diseo de plantas.

T.S.U Participantes: Alfonzo Enzo C.I: 15.015.177 Lpez Diana C.I: 18.455.638 Llovera Alexis C.I: 13.611.714 Vallejo Maryelyn C.I.: 14.029.107 Velsquez Jael C.I: 18.229.391 Seccin Q-01 PTrayecto IV - Trimestre XII.El Tigre, Abril de 2014

Prof:Ing. Ubencio Sotillo

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INDICE

ContenidoINTRODUCCIN6CAPITULO I8CARACTERSTICAS Y PROPIEDADES DE LA MATERIA PRIMA Y PRODUCTO.8Nonilfenol8Propiedades fsicas.8Fuentes de emisin y aplicaciones del nonilfenol y etoxilatos de nonilfenol.9Efectos sobre la salud humana y el medio ambiente.9Riesgos y consejos de prudencia en su manipulacin.9Frases de Riesgo9Consejos de prudencia.10xido de etileno10Restricciones de su uso11Efectos nocivos sobre la salud11Bases del proyecto13Localizacin de la planta13Especificaciones de la produccin14Abasto y almacn de oxido de etileno.14Proceso de etoxilacin15CAPITULO II17BASE DE CLCULO17Reaccin qumica.17Densidad de la mezcla.17Clculo del flujo msico.17Clculo del flujo msico de xido de etileno.18Clculo del flujo msico nonilfenol.18Clculo del flujo msico total a la entrada del reactor18Clculo del flujo volumtrico.18xido de Etileno.18Nonilfenol.19Nonilfenol etoxilado.19Clculo de %p/p.19xido de etileno.19Nonilfenol.19Nonilfenol etoxilado.19Clculos de moles.20Moles de oxido de etileno.20Moles de nonilfenol.20Moles de nonilfenol etoxilado.20Moles totales.20Clculo del calor especfico. (regla de kopp a 20c).20xido de etileno.20Nonilfenol.21Nonilfenol etoxilado.21Clculos de entalpia.21xido de etileno.21Nonilfenol.22Nonilfenol etoxilado.22CAPITULO III23DIMENSIONAMIENTO DE EQUIPOS23Dimensionamientos de tanques:23Clculos de tanques Tanque de nonilfenol.23Elementos de construccin.25Tanque de oxido de etileno (tanque cilindrico).26Tanque de nonilfenol etoxilado.28Diseo de un recipiente a presin31Consideraciones del Diseo31Parmetros de Diseo32Seleccin del material32Margen por Corrosin33Eficiencia de la Soldadura34Calculo de la presin y temperatura de diseo36Clculo del tamao ptimo del Tanque38Clculo del Volumen de los cabezales Toriesfrico40Clculo de la altura total interior del tanque40Clculo de la altura total interior del tanque40Clculo del los lados del cuerpo cilndrico del tanque41Clculo de la Altura del cabezal toriesfrico del Recipiente41Clculo del rea del cabezal toriesfrico (parte interna)42Clculo de la Altura Total42Clculo del espesor del cuerpo cilndrico interior43Clculo del espesor del cilindro interior por Presin Interna43Clculo del espesor de los Cabezales Toriesfricos del Recipiente44Clculo por Presin Interna del Cabezal Toriesfrico44Clculo por Presin Interna del Fondo Toriesfrico45Clculo del espesor del Cilindro y Cabezales Toriesfricos del enchaquetado.47Clculo del espesor del cilindro del enchaquetado por Presin Interna47Clculo por Presin Interna del Fondo Toriesfrico del enchaquetado49Diseo del sistema de agitacin50Diseo del Rodete52Clculo de las dimensiones del rodete53Clculo de las placas deflectoras55Clculo de la Potencia consumida en el tanque57Seleccin de la Velocidad Angular57Clculo de la Potencia58Diseo del sistema trmico59Diseo del serpentn62Diseo trmico63Clculo de la longitud total del serpentn necesaria66rea de servicio67Calculo del agua de enfriamiento67Lnea de Operacin68Construccin de la Curva de Equilibrio69Nmero de Elementos de Transmisin71Mtodo Grfico de Simpson71Altura de la torre73CAPITULO IV75EVALUACION ECONOMICA75Estudio Econmico75Costos del serpentn76CONCLUSIONES78RECOMENDACIONES79BIBLIOGRAFA80ANEXOS81

INTRODUCCIN

La etoxilacin es un proceso qumico en el cualxido de etileno(NombreIUPAC,1,2-epoxietano) es aadido a alcoholes grasos en orden de hacerlos ms solubles en el agua. Un ejemplo es la etoxilacin del alcohol laurico con 7 mol xido de etileno qu resulta en lauril alcohol etoxilado (7) undetergenteysurfactanteampliamente usado como agente activo en lava ropa en polvo y liquido.

En una planta de etoxilacin industrial, los materiales en crudo son calentados y alimentados a unreactor qumicodeacero inoxidable, en donde son mezclados con xido de etileno e hidrxido de potasio (KOH), el cual acta comocatalizador. El reactor es presurizado connitrgenoa una atmsfera de 5bary es calentado a 150C.Muchos tipos de "sustratos qumicos" pueden ser sometidos a una etoxilacin: por ejemplo,Alcoholes,cidos grasos,AminasyFenoles Los distintos productos etoxilados obtenidos de este modo se producen en gran escala, y se utilizan para diversos fines, por ejemplo: los etoxilados de alcoholes grasos,aceite de ricino,sorbitanos(derivados delsorbitol),alquilfenoles, aminas grasas o cidos grasos se utilizan comotensioactivos no inicosy como materias primas para agentestensioactivos aninicos. Se usan mucho comodispersanteslos alcoholes grasos etoxilados o propoxilados (o tanto etoxilados como propoxilados en la misma molcula) entre otros usos. Los alcoholes etoxilados se usan como emulsificantes. Normalmente, se usan mezclas de varios de ellos, ya que esto aumenta su capacidad para estabilizar las emulsiones. Son buenos detergentes, pero su baja formacin de espumas los hace poco atractivos en cosmtica.

CAPITULO ICARACTERSTICAS Y PROPIEDADES DE LA MATERIA PRIMA Y PRODUCTO.

Nonilfenol

El nonilfenol (NP) es una sustancia usada principalmente en la fabricacin de productos de limpieza como detergentes y, en menor medida, para otras aplicaciones como, por ejemplo, pesticidas, resinas, etc. Tambin se usa en la produccin de etoxilatos de nonilfenol que son frecuentemente utilizados como productos de limpieza de numerosos procedimientos industriales, para produccin de pasta de papel, textiles naturales y sintticos, cuero, aditivos de pinturas de ltex y de determinados plaguicidas.

Propiedades fsicas. El nonilfenol es un lquido viscoso entre incoloro y amarillo, de olor caracterstico. Es prcticamente insoluble en agua pero es miscible con diversos disolventes orgnicos. Punto de ebullicin: 295C Punto de fusin: 2C Densidad relativa (agua=1): 0,95 Punto de inflamacin: 140C Temperatura de autoignicin: 370C Fuentes de emisin y aplicaciones del nonilfenol y etoxilatos de nonilfenol.

La principal fuente de emisin puede ocurrir por dispersin durante el uso de los diferentes productos, pesticidas, detergentes, etc. fabricados a partir de estas sustancias.

No se conocen fuentes naturales de emisin ya que se trata de productos manufacturados.

Efectos sobre la salud humana y el medio ambiente.

Esta sustancia se puede absorber por inhalacin, a travs de la piel y por ingestin. Si la exposicin es de corta duracin es corrosiva para los ojos, la piel y el tracto respiratorio. Su inhalacin puede originar edema pulmonar que, a menudo, se pone de manifiesto pasadas algunas horas y se agravan por el esfuerzo fsico. Tambin altera los mecanismos endocrinos.

El nonilfenol es muy txico para los peces y otros organismos acuticos. No se degrada con facilidad, tardando meses o incluso ms en biodegradarse de la superficie del agua o de los sedimentos del suelo. Su bioacumulacin es significativa en organismos acuticos y en pjaros.

Riesgos y consejos de prudencia en su manipulacin. Frases de Riesgo R22: Nocivo por ingestin. R34: Provoca quemaduras. R62: Posible riesgo de perjudicar la fertilidad. R63: Posible riesgo durante el embarazo de efectos adversos para el feto. R50/53: Muy txico para los organismos acuticos, puede provocar a largo plazo efectos negativos en el medio ambiente acutico. Consejos de prudencia. S1/2: Consrvese bajo llave y mantngase fuera del alcance de los nios. S26: En caso de contacto con los ojos, lvense inmediata y abundantemente con agua y acdase al mdico. S36/37/39: sense indumentaria y guantes adecuados y proteccin para los ojos/la cara. S45: En caso de accidente o malestar, acdase inmediatamente al mdico (si es posible, mustresele la etiqueta). S46: En caso de ingestin, acdase inmediatamente al mdico y mustresele la etiqueta o el envase. S60: Elimnense el producto y su recipiente como residuos peligrosos. S61: Evtese su liberacin al medio ambiente. Recbense instrucciones especficas de la ficha de datos de seguridad.Fuente:EINECS(EuropeanINventoryofExistingCommercialchemical Substances)xido de etileno Elxido de etilenoes ungasinflamable dearomafuerte. Se disuelve fcilmente enagua. El xido de etileno es una sustancia qumica usada principalmente para fabricarglicol de etileno(una sustancia qumica usada comoanticongelanteypolister). Una pequea cantidad (menos de 1%) es usada para controlarinsectosen ciertos productos agrcolas almacenados, y una cantidad muy pequea se usa enhospitalesparaesterilizarequipo y abastecimientos mdicos. Restricciones de su uso

Est prohibida la produccin, uso y comercializacin de todos los productos de proteccin de plantas que contengan xido de etileno. El producto est designado como un producto qumico CFP. Est permitida la tenencia y uso del producto qumico para la investigacin o propsitos de laboratorio en cantidades menores de 10 kg. Efectos nocivos sobre la salud

Respirar bajos niveles de xido de etileno por meses o aos ha producido irritacin de los ojos, la piel y las vas respiratorias, y ha afectado elsistema nervioso(dolor de cabeza, nusea, vmitos, prdida de la memoria, adormecimiento, etc.). Las exposiciones a niveles ms altos por perodos ms breves han causado efectos similares, aunque ms severos. Hay cierta evidencia de que la exposicin al xido de etileno puede inducirabortosen mujeres embarazadas. La inhalacin puede causar: tos, mareo, somnolencia, dolor de cabeza, nusea, dolor de garganta, vmito. En contacto con la pielpuede ser absorbido. Puede causar: piel seca, enrojecimiento, sensacin de quemarse, dolor, ampollas. Al contacto con lquidos causa congelacin.El contacto con los ojospuede causar: enrojecimiento, dolor, visin borrosa.

Estudios en animales indican que adems de irritacin de las vas respiratorias, efectos al sistema nervioso y al sistema reproductivo, la exposicin de larga duracin al xido de etileno tambin puede afectar losriones, lasglndulas adrenalesy losmsculosesquelticos. La sustancia es peligrosa para los organismos acuticos.

Bases del proyecto El objeto de este proyecto es el diseo de una planta de fabricacin de nonilfenol etoxilado a partir de oxido de etileno y nonilfenol. El proyecto debe incluir como mnimo las siguientes reas: Unidades de proceso y reaccin para la produccin de nonilfenol etoxilado. Unidades de almacenamiento de materias primas. Almacenamiento de producto acabado. rea de servicios.Localizacin de la plantaLa planta estar ubicada en un terreno propiedad del Instituto Universitario de Tecnologa Jos Antonio Anzotegui en el municipio Simn Rodrguez del estado Anzotegui, Venezuela. El proyecto deber cumplir la normativa medioambiental y la de proteccin contra incendios (Tabla 1.)

Figura 1. Localizacin del IUTJAA.Tabla1. Normativa medioambiental y la de proteccin contra incendios.

PlantaParmetros

Edificios 1.5 m2 techo/m2suelo

Ocupacin mxima del terreno75 %

Ocupacin mnima de la parcela25 %

Retranqueos a viales y vecinos5 m

Aparcamientos1 plaza/150 m2 construidos

Distancia entre edificios1/3 del edifico mas alto con un mnimo de 5 m

Especificaciones de la produccin La capacidad de produccin de la planta de nonilfenol etoxilado ser de 1147,5 kilogramos por hora. La planta estar operativa 300 das al ao, el resto de das se dedicarn a las paradas y mantenimiento de la misma. Las condiciones de operacin de reaccin son en un rango de 3 5 Kg/cm2.La presentacin del producto acabado ser lquido envasado en recipientes de 20 a 60 litros.La totalidad de procesos y operaciones unitarias sern:1. Abasto y almacn de oxido de etileno.2. Proceso de etoxilacin.

Abasto y almacn de oxido de etileno.El oxido de etileno es la principal materia prima para el proceso de etoxilacin de alcoholes o del nonilfenol, su descarga de los carros tanques se realizara suministrando nitrgeno gas a una presin de 5 kg/cm2 en la fase gaseosa en el interior del carro tanque. El abasto del nitrgeno hacia el reactor se tendr almacenado en una bombona, y finalmente el gas nitrgeno residual se har pasar por un lavador de gases para retener las tranzas de vapores de oxido de etileno y posteriormente verter en la atmsfera.Se contara con un tanque de almacenamiento horizontal del oxido de etileno a una presin de 4 kg/cm2 , construidos de acero al carbn. Como medida de seguridad tendr una valvula de seguridad interconectada a la torre lavadora de emisiones de tal forma que un posible revelo de estas puede evitarse una liberacin directa a la atmsfera y ser llenado a una mximo del 80 %.

Proceso de etoxilacin El proyecto consiste en fabricar derivados de oxido de etileno, esto mediante la reaccin del oxido de etileno con la materia prima base nonil fenol. La reaccin se efecta en un ambiente inerte de nitrgeno e induciendo el calentamiento de la mezcla hasta una temperatura de 180c y una presin de 4 kg/cm2, para iniciar la etoxilacin. Una vez iniciada la reaccin se genera calor que debe ser abatido con agua de enfriamiento que se hace pasar por el serpentn tipo helicoidal del reactor. La duracin de la reaccin es de 2 horas.La reaccin comn de etoxilacin empleando alcoholes, ocurre de la siguiente manera:

Mientras que empleando nonil fenol, acurre de manera similar:

El calentamiento en el reactor se realiza por medio de agua a una temperatura de 180 proveniente de una caldera. Para retirar el calor que genera la reaccin durante la etoxilacin se empleara agua a temperatura ambiente, la cual ser enviada a una torre de enfriamiento para bajar su temperatura y volver a enviarla nuevamente al reactor. Una vez alcanzada la conversin de la reaccin de etoxilacin, se enfra el producto hasta temperatura ambiente y se retira a los recipientes de almacenamiento correspondientes. El proceso de etoxilacin ser una produccin por lotes.El valor de volumen de diseo del reactor es:

El valor de volumen de operacin se tomar como el 75% del volumen total del reactor, por lo tanto este valor es:

CAPITULO IIBASE DE CLCULO

Reaccin qumica.

Densidad de la mezcla.

Clculo del flujo msico.

Donde: Se va a producir de Nonilfenol Etoxilado.

Clculo del flujo msico de xido de etileno.

Flujo msico de xido de etileno= 191,2

Clculo del flujo msico nonilfenol.

Flujo msico de Nonilfenol= 956,5

Clculo del flujo msico total a la entrada del reactor

Clculo del flujo volumtrico.xido de Etileno.

Nonilfenol.

Nonilfenol etoxilado.

COMPROBACIN: Densidad de catalizador= Densidad del Nitrgeno=Clculo de %p/p.xido de etileno.

Nonilfenol.

Nonilfenol etoxilado.

Clculos de moles.

Moles de oxido de etileno.

Moles de nonilfenol.

Moles de nonilfenol etoxilado.

Moles totales.

Clculo del calor especfico. (regla de kopp a 20c).Segn regla de kopp A 20C:C12 J/mol*C

H18 J/mol*C

O25 J/mol*C

xido de etileno.

Nonilfenol.

Nonilfenol etoxilado.

Clculos de entalpia.xido de etileno.

Calor sensible.

Nonilfenol.

Nonilfenol etoxilado.

CAPITULO IIIDIMENSIONAMIENTO DE EQUIPOS

Dimensionamientos de tanques: Clculos de tanques Tanque de nonilfenol.

Constantes de Antoine para nonilfenol:

Tmin-Tmx (C)ABC

6-485,859,824542412,87180,216

Temperatura de almacn 25C.

Capacidad de tanque=

FLUJO NONILFENOL = F =956,5Se asume un tiempo de almacenamiento de 28 das= 672horas

Sobrediseo.

Dimetro= 12mDimensiones chapas (m)= 1,8m *2Altura del cuerpo= 7,2 mSuperficie de fondo= 113,1Nmero de virola=Nmero de chapas=

Elementos de construccin.Forma del techo= cnico, pendiente =0,0625mmPresin de operacin=

Temperatura de operacin=Como

Propiedades de los materiales: Acero al Carbn.FormaComposicinNmeroGrado

PlacaC-SiSA-51655

Bridas y accesoriosC-SiSA-1811

TuberaC-MnSA-106B

TornilleriaSA-307B

Factor de soldadura=E= 0,85Esfuerzo=S = 980 bar= 14210 PSIGValor permisible por corrosin= C= 0,0625in

Tanque de oxido de etileno (tanque cilindrico).

Tabla 2.Constantes de Antoine para oxido de etileno:Tmin-Tmx (C)ABC

(-73)-377,270101115,10244,150

FLUJO DE OXIDO DE ETILENO= F =191,2

Sobrediseo.

De tabla II.8 (material suministrado por profesor):Dimetro=3500mmLargo incluido= cabezal esfrico 22725mm

Presin de operacin=

Temperatura de operacin=Como

Tabla3. Propiedades de los materiales: Acero al Carbn.FormaComposicinNmeroGrado

PlacaCSA-285C

Factor de soldadura=E= 0,85Esfuerzo=S = 980 bar= 14210 PSIGValor permisible por corrosin= C= 0,0625in

Tanque de nonilfenol etoxilado.Para la determinacin de la presin de vapor se tomaron las mismas constantes de Tabla 5.Antoine para nonilfenol.Tmin-Tmx (C)ABC

6-485,859,824542412,87180,216

Temperatura de almacn 25C.

FLUJO NONILFENOL ETOXILADO= F =1147,7

Sobrediseo.

Dimetro= 12mDimensiones chapas (m)= 1,8m *2Altura del cuerpo= 7,2 mSuperficie de fondo= 113,1Nmero de virola=Nmero de chapas=

Elementos de construccin.Forma del techo= cnico, pendiente =0,0625mmPresin de operacin=

Temperatura de operacin=Como

Tabla 6. Propiedades de los materiales: Acero al Carbn.FormaComposicinNmeroGrado

PlacaC-SiSA-51655

Bridas y accesoriosC-SiSA-1811

TuberaC-MnSA-106B

TornilleriaSA-307B

Factor de soldadura=E= 0,85Esfuerzo=S = 980 bar= 14210 PSIgValor permisible por corrosin= C= 0,0625in

Diseo de un recipiente a presinLa presin de diseo se hallar de la siguiente forma, de acuerdo al Autor de Diseo y Clculo de Recipientes a Presin, Ing. Juan Manuel Len Estrada:

Consideraciones del Diseo El recipiente a presin se va a disear es de tres metros cbicos (3 m3), de capacidad nominal. En el cual se realizar el proceso de etoxilacin. La forma del recipiente tendr un cuerpo cilndrico, un cabezal tipo toriesfrico y un fondo tipo toriesfrico. Se ha elegido el cuerpo vertical tipo cilndrico porque su simetra facilita una buena distribucin de tensiones y nos permite un clculo sencillo para su construccin. En el diseo de reactores se busca qu tamao y qutipo de reactor, as como qu mtodo de operacin se va a utilizar, tambin el tipo de reaccin, la necesidad de un catalizador, el volumen de diseo, la presin de diseo.

Parmetros de Diseo A continuacin se describir los parmetros de diseo: : Presin de operacin (). : Temperatura de operacin (). : Volumen operacin (). : Presin de diseo (). : Temperatura de Diseo (). : Volumen de Diseo (). : Sobreespesor de corrosin (). : Eficiencia de la Soldadura. : Presin hidrosttica (). . . .

Seleccin del materialEl material a utilizar para construir el reactor ser el acero inoxidable, debido a que se expondra elementos corrosivos, puesto que, aunque su costo es muy superior a los aceros al carbono, es ms econmico al compensarse con el grosor de corrosin necesario si se utiliza acero al carbono.El acero inoxidable 304, comnmente llamado el acero inoxidable todo propsito, tiene propiedades adecuadas para gran cantidad de aplicaciones, por ello ser el que se utilice en el diseo. El acero 304 se recomienda para construcciones ligeras soldadas en las que el recocido no es prctico o posible, pero que requieren buena resistencia a la corrosin. Otras propiedades del tipo 304 son su servicio satisfactorio a altas temperaturas ( a ) y buenas propiedades mecnicas.El tipo 304 contiene bajo carbono con lo que se evita la precipitacin de carburos durante periodos prolongados de alta temperatura; tiene un contenido de carbono de mximo por lo que se le considera un material satisfactorio apara la mayora de las aplicaciones con soldadura.El material a utilizar en el diseo del Tanque Reactor tiene la siguiente especificacin: SA-240-304.Con estas caractersticas y de acuerdo a la norma ASME SECCION II PARTE D (las caractersticas del Acero Inoxidable 304 se muestran en la Tabla 1)

Tabla 9. Composicin Nominal del Material de construccin

Composicin Nominal

Especificaciones

Tipo/GradoEsfuerzo de Traccin

Esfuerzo de fluencia

Mximo Esfuerzo Admisible de Tensin

18Cr 8NiSA-24030452,7321,0911,74

Margen por Corrosin En todo equipo se debe determinar un sobreespesor de corrosin para compensar la corrosin, erosin o abrasin mecnica que van sufriendo los equipos. La vida til deseada de un recipiente es una cuestin de economa y as mismo aumentando convenientemente el espesor del material respecto al determinado por las frmulas de diseo, o utilizando algn mtodo adecuado de proteccin, esto se compensa.Este valor es habitualmente igual al mximo espesor corrodo previsto durante diez aos, y en la prctica oscila entre 1 a 6 mm incrementndose a los espesores obtenidos para resistir las cargas a las que se encuentran sometidos los recipientes.Se ha decidido utilizar un margen de corrosin de para compensar las posibles cargas a las que se pueda encontrar el recipiente debido a la corrosin que origine el producto.Por lo tanto:

Eficiencia de la SoldaduraLa unin entre los elementos para la fabricacin del reactor se realiza por medio de la soldadura, por esta razn, junto con la posibilidad de producirse defectos en la realizacin de la soldadura y el calentamiento y rpido enfriamiento al que se est sometida la zona ms prxima a la soldadura, se tiende a considerar la zona de soldadura como debilitada.Las categoras de las juntas se muestran en la Figura 1.Teniendo en cuenta esto, en el clculo de los recipientes se introduce una reduccin de la tensin mxima admisible multiplicando a esta por un coeficiente denominado Eficiencia de Junta (E).

Figura 2. Categora de Juntas Soldadas.

De acuerdo a la norma ASME SECCION VIII Divisin 1 (UW-12) el valor de la Eficiencia es: E = 0,85 (Cuando los requerimientos de radiografiado spot no son cumplidos o cuando las juntas categora A o B que conectan sin costura son tipo 3, 4, 5 6). E = 1,00 (Cuando las juntas B y C cumplen los requerimientos de radiografiado spot).Los valores de para E se muestran en la siguiente tabla.Tabla 10. Eficiencia de la soldadura

EDescripcin

0,85Cuerpo cilndrico

1,00Cabezal toriesfrico

1,00Fondo toriesfrico

Calculo de la presin y temperatura de diseo A continuacin detallaremos las presiones de diseo y volumen de diseo.El valor de volumen de diseo es:

El valor de volumen de operacin se tomar como el 75% del volumen total del reactor, por lo tanto este valor es:

La presin de operacin para proceso de etoxilacin del nonilfenol con xido de etileno en el reactor es de ().La presin interna de diseo variar de acuerdo con la altura de la columna del producto. Para calcular el espesor del cuerpo del reactor, debemos considerar que la presin ser diferente a diferentes alturas. Por lo cual, se debe tener en cuenta la presin hidroesttica. Considerando una altura de producto en el reactor 2,8 m, tenemos que

Entonces tenemos que la presin de diseo es:

La Temperatura de Diseo

Trabajando con lmite superior

Los valores de diseo de presin, temperatura y volumen son como sigue.Tabla 11. Valor de Operacin y Valor de Diseo

DescripcinPresin()Temperatura

Volumen()

Valor de diseo6,382083

Para la realizacin de los clculos de las dimensiones del reactor tomaremos la presin de diseo de , el cual tambin es equivalente a . El valor del volumen de diseo ser de (106 pies3), estos valores servirn para calcular el tamao ptimo del recipiente, se utilizarn los valores en el sistema ingls debido a la utilizacin de la Figura 3.2 del Manual de Recipientes a Presin, del autor Eugene Megysey.Clculo del tamao ptimo del Tanque Una vez seleccionado el material de construccin, el margen por corrosin, la presin de diseo y la temperatura de diseo, podemos abordar el diseo mecnico del reactor. La geometra que adoptaremos para el reactor ser aquella que minimice el problema de zonas no agitadas (zonas muertas), por lo que instalaremos fondos toriesfricos, lo cual facilitar la agitacin del reactor. La relacin ptima de longitud del dimetro puede hallarse mediante el procedimiento siguiente:

Donde: es la presin de diseo en ; es el margn de corrosin (; es el valor del esfuerzo del material en ; y s la eficiencia de la soldadura. De acuerdo a los parmetros de operacin tenemos que:Tabla 12. Parmetros de Diseo

DescripcinParmetros de diseo

P90,80 psi

C0,125 pulg

S16700 psi

E0,85

V106 pies3

Resolviendo la ecuacin tenemos que:

Ahora con el factor F hallado y el volumen del recipiente en pies3 utilizamos la Figura 2 y encontramos el dimetro interior () del recipiente.

Por lo que tomaremos como medida:

Figura 3.Seleccin del Dimetro del Recipiente

Clculo del Volumen de los cabezales ToriesfricoCon el dimetro interior calculado, el volumen de los fondos se realizar con la siguiente frmula:

: Volumen del fondo toriesfrico ()

Como son un fondo y un cabezal toriesfrico entonces tenemos que:

Clculo de la altura total interior del tanquePara ello hallaremos por separado la longitud del cuerpo cilndrico y de los cabezales toriesfricos.

Clculo de la altura total interior del tanqueUna vez hallado el volumen de los cabezales podemos hallar el volumen del cuerpo cilndrico:

Luego calculamos la longitud del cuerpo cilndrico con la siguiente frmula

Clculo del los lados del cuerpo cilndrico del tanque

Clculo de la Altura del cabezal toriesfrico del Recipiente Para realizar el clculo de la altura para los cabezales toriesfricoso tipo Klopper tenemos la figura siguiente que nos muestra las frmulas a usar:

Figura 4. Fondo Toriesfrico

Para hallar la altura de los cabezales toriesfricos (Parte interna) se tiene que:

Tenemos que:

Entonces,sustituyendo los valores tenemos:

Conun fondo toriesfrico de espesor de 10 mm, tenemos que su altura es de .

Clculo del rea del cabezal toriesfrico (parte interna)At =

El rea del fondo de la parte interna es igual a la del cabezal toriesferico

Clculo de la Altura Total El clculo de la altura total se realiza con la siguiente frmulaLT= Lc + H+ H FTLT= (2600 + 243 + 257)mmLT=3100mmClculo del espesor del cuerpo cilndrico interior

Para calcular el espesor del cuerpo cilndrico vamos a recurrir a la bibliografa de la norma ASME VIII Divisin 1 en la Parte UG 27 para la Presin interna y UG 28 para la Presin Externa.

Clculo del espesor del cilindro interior por Presin InternaPara cuerpos cilndricos sometidos a presin, el clculo del espesor requerido se realiza mediante la frmula de UG 27 del ASME VIII basadas en el Esfuerzo Circunferencial (Junta Longitudinal), la frmula es la siguiente:

Los datos para desarrollar la frmula del clculo del espesor del cilindro por presin interna son los siguientes:P = 6,40 kg/cm2 (Este valor es equivalente a los 91,038 PSI)R = 57,5 cmS = 1 174,13 Kg/cm2 (Este valor es equivalente a 167000 PSI)E = 0,85tC = Espesor del cuerpo del cilindro (mm)C = 3 mmResolviendo la ecuacin: t ct c =0,37 cmt c=3,7 mm

Con el margen de corrosin tendremos: t= tc + c = (3,7+3)mm t= 6,7 mmPor lo tanto de acuerdo a medidas estndares de espesores tomaremos: t= 8 mmClculo del espesor de los Cabezales Toriesfricos del Recipiente

Para calcular el espesor de los cabezales toriesfricos vamos a recurrir a la bibliografa de la norma ASME VIII Divisin 1 en la Parte UG 32 para la Presin interna y UG 28 para la Presin Externa

Figuera 5. Forma del cabezal y fondo toriesfrico.Clculo por Presin Interna del Cabezal Toriesfrico

Para el clculo del espesor por la Presin Interna del cabezal Toriesfrico se debe utilizar la siguiente frmula:

Datos:P = 6,40kg/cm2L = Di = 115 cmS = 1 174,13 Kg/cm2E = 1t = Espesor del cabezal (mm)r = 6% L = 6,9 cmL/r =16,66cmM = 1,77

Reemplazando los valores tenemos que:

t

cm

Aumentando el Margen de corrosin y debido a que se encuentra en la parte superior y no ejerce todo la presin, por lo tanto el espesor que usaremos ser:

Clculo por Presin Interna del Fondo Toriesfrico

Para el clculo del espesor por la Presin Interna del Fondo Toriesfrico se debe utilizar la siguiente frmula:

Datos:P = 6,40kg/cm2L = Di = 115 cmS = 1 174,13 Kg/cm2E = 1t = Espesor del cabezal (mm)r = 6% L = ,69 cmL/r = 16,66M = 1,77

Reemplazando los valores tenemos que:

t

cm

Aumentando el Margen de corrosin tenemos:

Entonces el espesor que usaremos para el fondo toriesfrico, ser:

Debido a que en esta zona se ejerce una mayor presin en el reactor.

Clculo del espesor del Cilindro y Cabezales Toriesfricos del enchaquetado.

Para el clculo del espesor de los cabezales toriesfricos, se utilizarn como material Acero al Carbono SA-36.

El enchaquetado se fabricar la parte cilndrica y el fondo toriesfrico. Por consiguiente se analizar el espesor de dichas partes.

Clculo del espesor del cilindro del enchaquetado por Presin Interna

Para cuerpos cilndricos sometidos a presin, el clculo del espesor requerido se realiza mediante la frmula de UG 27 del ASME VIII:

El enchaquetado por consideraciones de diseo tendra 10 cm ms del dimetro exterior del cilindro interno del reactor, entonces tenemos que:

Di Cilindro Interior = 1150mm = 115 cmR0 = Radio exterior cilindro interno (mm)R0 = (Dimetro Cilindro Interior + Espesor x 2) / 2 = (1150 + 8 x 2) / 2 R0= 583 mm = 58,3 cmD0= Diametro Exterior del cilindro Interno = 1166 mm= 111,6 cmDiametro interior del Enchaquetado=Diametro interior del Enchaquetado= 126,6 cmRadio interior Del enchaquetado= 63,3 cm

Debido a que el recipiente se encontrar enchaquetado a una temperatura de 180 C y la presin que ejercern es de 10,2185 kg/cm2 (1,0021 MPa, de acuerdo a las tablas de Vapor Saturado).Datos:P = 10,2185 kg/cm2 (Presin interna del enchaquetado)Re = 63,3 cm (Radio interior del enchaquetado)S = 1 167,10 Kg/cm2 (Anexo 6)E = 0,85tce = Espesor del cuerpo del enchaquetado (mm)

Entonces el espesor que usaremos para el enchaquetado ser:

Clculo por Presin Interna del Fondo Toriesfrico del enchaquetado

Para el clculo del espesor por la Presin Interna del Fondo Toriesfrico se debe utilizar la siguiente frmula:

Debido a que el recipiente se encontrar enchaquetado a una temperatura de 180 C y la presin que ejercern es de 10,2185 kg/cm2 (1,0021 MPa, de acuerdo a las tablas de Vapor Saturado).Datos:P = 10,2184 kg/cm2 (Presin interna del enchaquetado)S = 1 167,10 Kg/cm2 L = Di = 126,6 cmE = 1t = Espesor del cabezal (mm)r = 6% L = 7,59 cmL/r = 16,67M = 1,77 Reemplazando los valores tenemos que:

Entonces el espesor que usaremos para el fondo toriesferico del enchaquetado ser:

Diseo del sistema de agitacin

El diseo de un tanque con sistema de agitacin dispone de un gran nmero de elecciones sobre el tipo y localizacin del agitador, las proporciones del tanque, el nmero y dimensiones de las placas deflectores, etc., cada una de estas 128 decisiones afecta a la velocidad de circulacin del lquido, los modelos de velocidad y el consumo de potencia.

En las industrias qumicas de procesos y en otras semejantes, muchas operaciones dependen en alto grado de la agitacin y mezclado eficaz de los fluidos, por lo general la agitacin se refiere a forzar un fluido por medios mecnicos para que adquiera un movimiento circulatorio en el interior de un recipiente.

El mezclado implica partir de dos fases individuales, tales como un fluido y un slido pulverizado o dos fluidos, y lograr que ambas fases se distribuyan al azar entre s.Los lquidos se agitan con ms frecuencia en tanques o recipientes, generalmente de forma cilndrica y provista de un eje vertical. La parte superior del recipiente puede estar abierta al aire o cerrada. Las proporciones del tanque varan bastante dependiendo de la naturaleza del problema de agitacin. Sin embargo, en muchas situaciones se utiliza un diseo estandarizado como el que se muestra en la figura 4.1.

El fondo del tanque es redondeado y no plano, con el fin de eliminar los rincones escarpados o regiones en las que no penetraran las corrientes de fluido. La altura del lquido es aproximadamente igual al dimetro del tanque. El rodete va instalado sobre un eje suspendido, es decir, un eje soportado en la parte superior. El eje es accionado por un motor, acoplado al eje a travs de una caja reductora de velocidad. El rodete crea un modelo de flujo en elsistema, dando lugar a que el lquido circule a travs del tanque y eventualmente retorne al rodete.

Figura 6. Tanque tpico de proceso de agitacinDiseo del RodeteLos agitadores de rodete se dividen en dos clases: los que generan corrientes paralelas al eje del rodete, y aquellos que generan corrientes en direccin tangencial o radial.Los primeros reciben el nombre de rodetes de flujo axial, y los segundos rodetes de flujo radial.Como punto de partida en el diseo de los problemas ordinarios de agitacin, generalmente se utiliza un agitador de turbina del tipo que se muestra en la Figura

Figura 7. Medidas de un agitador de turbina. (Segn Rushton et al.32).Los tres principales tipos de rodetes (Figura 4.3) son hlices, palas y turbinas. Otros rodetes especiales resultan tambin tiles en situaciones especiales, pero los tres tipos principales mencionados resuelven tal vez el 95% de todos los problemas de agitacin de fluidos.

Figura 9. Tipos de Rodetes.Los rodetes tipo turbina Rushton (Figura 4.4) son eficaces para un amplio intervalo de viscosidades, por lo que se utilizar este tipo de rodete para su diseo.

Figura 10. Turbina Rushton de 6 palas.

Las proporciones tpicas para el diseo del rodete como se muestra en la Figura 4.2 son:

Fig 4.5 Frmulas para dimensionamiento del rodete impulsor.

Clculo de las dimensiones del rodete

De acuerdo a la Figura 4.5, se calcularn las dimensiones del rodete.Da: dimetro del rodete (mm)W: Anchura de las palas (mm)L: Largo de las palas (mm)J: Ancho de los bafles (mm)Dt: dimetro del tanque (mm)Dpl: dimetro de la placa circular del rodete (mm)E: Distancia de la parte inferior del tanque al centro de las paletas de la turbina (m).

Como Dt= 1150 mm; Hallando Da:

Hallando E:

Hallando L:

Hallando W:

La dimensin de la placa circular que soporta las palas de las hlices es la siguiente:

Clculo de las placas deflectoras

Si el propulsor u otro agitador van montados verticalmente en el centro del tanque sin deflectores, casi siempre se desarrolla una trayectoria de flujo tipo remolino. Este suele ser indeseable debido a que se atrapa aire, se desarrolla un vrtice considerable y ocurren oleadas y otros efectos perjudiciales, en especial, cuando se opera a velocidades altas.Para lograr una agitacin vigorosa con agitadores verticales, se acostumbra el empleo de deflectores para reducir el tamao del remolino y obtener as un buen mezclado. En la figura 4.6 se muestra deflectores montados en las paredes en posicin vertical. Casi siempre basta con cuatro deflectores, que tengan anchura de cerca de 1/12 del dimetro del tanque para turbinas y propulsores

Figura 11. Tanque con deflectores con un agitador de turbina.a) Vista Lateral b) Vista Superior

Se utilizarn por lo tanto 04 placas deflectoras.De acuerdo a la Figura 4.2, se calcularn las dimensiones de la Placa Deflectora.Tomamos las frmulas de la Figura 4.5:

Como Dt= 1150 mm, entonces tenemos:

Consideramos Espesor de los deflectores ser de: e = 6 mm.

Clculo de la Potencia consumida en el tanque

Un factor trascendental en el diseo de un recipiente de agitacin es la potencia para mover el impulsor. Puesto que la potencia requerida para un sistema dado no puede predecirse tericamente, pero se tiene correlaciones empricas para estimar los requerimientos de potencia.

Seleccin de la Velocidad AngularDe acuerdo a varias bibliografas sobre el proceso de etoxilacion a realizase en el Tanque Reactor tenemos que la velocidad agitacin es de aproximadamente:N= 180 RPMDe acuerdo a la bibliografa consultada se encontraron valores de densidad y viscosidad para la mezcla oxido de etileno nonilfenol, siendo estas: = 1020 Kg/m3= 0,9 Pa.s

NRe = Nmero de Reynolds = Densidad (Kg/m3)Da = Dimetro del rodete (m) = Viscosidad (kg/m-s)n = RPS

Datos: = 1020 Kg/m3Da = 0,383 m = 0,9 Pa.sn = 3 rpsCalculando en NRe tenemos que:

Clculo de la Potencia

Para el clculo de la Potencia tendremos la siguiente frmula:

Parmetros a utilizar: NP = Nmero de Potencia (anexos) = Densidad (Kg/m3) Da = Dimetro del rodete (m) P = Potencia (W) n = RPS Datos: NP = 5,46 = 1020 Kg/m3 Da = 0,383 m n = 3 RPS Deduciendo la frmula tenemos que P:

Diseo del sistema trmicoLas superficies de transmisin de calor, que puede estar en forma de encamisados para calentamiento, o bien por serpentines tubulares sumergidos en el lquido, se utilizan con frecuencia en tanques agitados. El diseo del Sistema Trmico que se utilizar es el de Transmisin de Calor por Chaquetas de calentamiento. Los parmetros de operacin para realizar el diseo del sistema trmico son los siguientes:

Consideremos un tanque agitado que contiene m Kg de un lquido de calor especfico Cp. Est provisto de una superficie de transmisin de calor de rea A. Calentada mediante un medio de temperatura constante tal como vapor de agua que condensa a la temperatura TS. Temperatura de diseo = 95 C (Vapor saturado). Temperatura de ingreso del fluido T1, hasta su calentamiento a una temperatura T2.

Figura 11. Transferencia de calor en recipientes con agitacin:a) Recipiente con chaqueta de calentamiento b) Recipiente con serpentines de calentamientoPara hallar la altura del enchaquetado, necesitamos utilizar el valor del volumen de operacin de 2,25 m3 que se va a llenar el recipiente, esto es la altura del fondo toriesfrico y la parte cilndrica, realizando las operaciones tenemos que:

Nivel mximo lquido = 2,20 m

Para hallar la altura de la chaqueta aumentaremos el 25% del nivel mximo del lquido.

Por lo tanto = 2,20 + 0,55 = 2,75 m; tomaremos como valor:

Altura de la chaqueta ser = Hch = 2,75 m

rea de Transferencia = A

Al tener dos cabezales el rea es 2,08 m2

Balance Trmico

Tenemos que: Q cedido de vapor = Q Absorbido

Tomando las caractersticas del agua, tenemos:Cp = 1 Kcal/Kg K = 1 000 Kg/m3V = 2,25 m3T2 = 180C = 453 KT1 = 40C = 298 K

Diseo del serpentnLa configuracin del serpentn seleccionado en el presente proyecto es tipo helicoidal como se muestra en la figura siguiente:

Figura 12. Serpentn helicoidal Este tipo de serpentines se usan primordialmente en recipientes en tanques de procesamiento y en recipientes a presin en donde se requieren reas grandes para el enfriamiento o el calentamiento rpido. Este serpentn estar situado en la zona alta del tanque, a una elevacin sobre el fondo de no mas de 2 a 6 pulgadas. Para nuestro diseo delserpentin se tomara una tubera de 50,8 2 mm (2 in) pulgadas de dimetro, ya que son los ms econmicos para su fabricacin en taller y en produccin sobre el terreno.No es recomendable emplear serpentines de dimetro mayores a tres pulgadas (in), debido a la mala transferencia de calor. A mayores dimetros, slo transfiere calor al exterior el flujo de vapor ms prximo a las paredes de la tubera, desaprovechndose gran parte de la energa calorfica generada. En primer lugar, se realiza el diseo trmico para conocer el rea de intercambio de calor necesaria para llevar el contenido del tanque a la temperatura deseada. Seguidamente, se procede la longitud del mismo.

Diseo trmicoEl diseo trmico de serpentines para tanques incluye la determinacin del rea de transmisin de calor requerida para mantener el contenido del tanque a una temperatura constante o para aumentar o disminuir la temperatura de su contenido, de acuerdo con una magnitud especfica, en un tiempo determinado. Para el clculo del rea de intercambio necesaria para el serpentn se har uso de la expresin siguiente:Ac = (F) (1)Donde:

Ac: rea del serpentn, en metros cuadrados (m2). Ae: rea equivalente, en metros cuadrados (m2). F: factor de diseo (seguridad), se considera igual a la unidad. Tf: temperatura final de calentamiento, en grados centgrados (40C). To: temperatura inicial de calentamiento, en grados centgrados (25C). Tv: temperatura del vapor, en grados centgrados. Ue: coeficiente global de transmisin de calor equivalente del reactor, en kilocaloras por hora metros cuadrados grado centgrado (1.8 BTU/hft2F 8,788 Kcal/hm2C).Se obtiene de la tabla 10-7 del Manual del Ingeniero Qumico Perry.Us: coeficiente global de transmisin de calor del serpentn, en kilocaloras por hora metros cuadrados grado centgrado (72 BTU/Fft2h o 351,5 Kcal/hm2C). En este caso se utilizo el valor de la subsustacia fuera del serpentn del aceite vegetal debido a que es una sustancia mas viscosa que el agua y de densidad parecida al del nonilfenol. Se obtiene de la tabla 10-8 del Manual del Ingeniero Qumico Perry.Dd: Duty de diseo (servicio energtico), en kilocaloras hora (kcal/h). El rea equivalente (Ae) se obtiene de aplicar la Ecuacin contenida en la Tabla 10-7 valores de coeficientes tpicos, para un tanque sobre patas al interior no aislado.Siendo: (2)

At: rea de la parte superiordel tanque, en metros cuadrados (1.039 m2). Ab: rea del fondo del tanque, en metros cuadrados (1.039m2). As: rea de los lados del tanque, en metros cuadrados (9.39m2).

Sustituyendo los datos en la Ecuacin 2:

El Duty de diseo se calcula mediante la siguiente expresin: (3)

Q: es el mximo caudal de vapor que tiene que soportar el serpentn, durante la fase de calentamiento del la nonilfenol hasta los 40C (1730kg/h). v: calor latente de vaporizacin, en kilocaloras por kilogramos (500 kcal/kg).

Luego sustituyendo los datos en la Ecuacin 1:

Ac=

Se obtiene que el serpentn precisa un rea de intercambio de 2.16 m2

Clculo de la longitud total del serpentn necesaria

Donde:Ls (terica): longitud del serpentn necesaria, en metros (m). rs: radio del serpentn, en metros (m). S: dimetro del serpentn, en metros (m). (Utilizando un tubo de 2 pulgada de dimetros externo)Sustituyendo tenemos:

Las caractersticas de los tubos se obtienen de la tabla 11-2 del Manual del Ingeniero Qumico Perry, Tomo III.

rea de servicioCalculo del agua de enfriamientoSe realiza un diseo de las torres de refrigeracin a partir del diagrama psicromtrico y de los diferentes parmetros que sabemos. Los datos que tenemos son los siguientes: L: caudal de agua de entrada= 1730 Kg/h TL,in: temperatura del agua de entrada= 40C TL,out: temperatura del agua de salida= 35C TG,in: temperatura del aire de entrada= 30C Hi: humedad relativa del aire= 70% Se ha elegido como temperatura del aire de entrada y su humedad relativa valores de temperatura que se han considerado los mas desfavorables para enfriar el agua, es decir, se ha cogido una temperatura y una humedad media dela cuidad de El Tigre estado Anzotegui. De esta forma nos aseguremos que las torres de refrigeracin son capaces de realizar su objetivo durante todo el ao. El flujo msico del agua que entrara al reactor ser se determinara con despejando de la siguiente formula:

= 1730020

L2 = 1730 kg/hTL2 = 40CL2 L1 = LTL2 = 25CGS = 1,5GS,mnTG1 = 30 CYR = 70%12TW1= 25CY = 0,0155YR = 70%CartaPsicromtricaTG1= 30 C

Lnea de OperacinLa ecuacin de la lnea de operacin nos indica que:

Construccin de la Curva de EquilibrioPara ello se debe leer la Carta Psicomtrica sobre la lnea de entalpa del aire saturado, cuyos datos son los siguientes:

T(C)2025354045

Hsat(kJ/kg A. Sat)13,718,123,937,851,6

Habiendo ya construido la Curva de Equilibrio, se procede a determinar el valor de para ello se vale de la Lnea de Pendiente de Operacin Mxima (ver en la pgina siguiente)

: Entalpia de equilibrio del gas a .

Entonces,

Entonces

Ahora se han determinado todos los trminos de la Ecuacin de Lnea de de Operacin, por tanto, se puede proyectar la lnea en las grficas.

Nmero de Elementos de TransmisinMtodo Grfico de Simpson

Ecuacin de la Lnea de Fuerza Impulsora

Para poder hallar la integral , se usa el mtodo grfico de Simpson de 7 puntos

Donde:

Usando el Mtodo de Simpson y la pendiente de la fuerza impulsora encontramos los siguientes valores.HGHiHi-HGf

016,0418,22,16000,4630

118,46520,92,43500,4107

220,8925,34,41000,2268

323,31527,44,08500,2448

425,74315,26000,1901

528,16534,055,88500,1699

630,5937,767,17000,1395

Altura de la torreLa altura de la torre de enfriamiento se puede hallar utilizando la siguiente integral

Entonces:

Entonces:

CAPITULO IVEVALUACION ECONOMICA

Estudio EconmicoEl estudio de los costos de operacin es la piedra angular en toda clase de negocios, ya que permite no slo la obtencin de resultados satisfactorios, sino evitar que la empresa cometa errores en la fijacin de los precios y que esto derive en un resultado negativo. En la determinacin de los costos, se debe tomar en cuenta que su valor cambia por posibles fluctuaciones en los precios o por diversos grados de utilizacin de la capacidad instalada. En trminos generales, el precio se puede establecer por debajo o por encima del de la competencia o ser igual al de ella.Los costos y gastos para la fabricacin del producto final deber estar integrado por:Materias primas50 %

Mano de obra indirecta y directa25%

Impuestos y seguros5%

Servicios, renta y mantenimiento7 %

Depreciacin de equipo y maquinaria10 %

Imprevistos y gastos varios3 %

TOTAL 100%

A los costos anteriores se les deber agregar un margen de utilidad y una vez obtenido el precio del producto final, se deber ponderar en relacin con el precio de los productos similares en el mercado y la situacin de oportunidad (oferta-demanda).Los Costos de Fabricacin del Recipiente a Presin se realizan por la divisin de los costos del tanque inoxidable, del enchaquetado de acero al carbono, eje inoxidable, rodetes y accesorios para el tanque vertical a presin. Cada uno de los elementos del tanque se estima en dlares americanos.

Costos del serpentn Este apartado tiene como objetivo la estimacin del presupuesto del serpentn para ello se tendr en cuenta el costo que supondr las conducciones y accesorios del propio serpentn adems del coste de montaje y soldadura. En las Tabla que se muestran a continuacin se pueden apreciar distintos precios en euros para de tubera, montaje y soldadura en funcin del dimetro del tubo seleccionado, suministrados por el fabricante, Tubasol, S.A. Grupo Hastinik.

En conclusin la seleccin del serpentn se realizo de acuerdo al que nos resulto mas rentable econmicamente, y del cual se espera que las prdidas no supongan una gran influencia en el sistema. Teniendo un serpentn de 2 pulgadas un costo total de 103553,0 y una perdida de 1,86 Kg/cm2.

CONCLUSIONES

La etoxilacin es un proceso industrial en el que se aade xido de etileno para alcoholes y fenoles para dar tensioactivos. En etoxilacin industrial, un alcohol se trata con xido de etileno y el hidrxido de potasio, que sirve como un catalizador. Alcohol etoxilado y etoxisulfatos alcohol son tensioactivos no inicos que se encuentran en productos como detergentes, limpiadores de superficies, productos cosmticos y para el uso en la agricultura, los textiles y pintura Alcohol etoxilado no son,, sensibilizadores de la piel cancergenos mutgenos, ni causan efectos reproductivos o de desarrollo. Una etoxilacin subproducto es 1,4-dioxano, que es cancergeno Alcoholes que contienen xidos de etileno de longitud de C6-C18 se considera que son rpidamente biodegradables.

RECOMENDACIONES

En caso de contacto accidental, siga las siguientes recomendaciones: Ojos: lavarlos inmediatamente con agua en abundancia por 15 minutos, como mnimo; Piel: lavar las partes afectadas con gran cantidad de agua y retirar las ropas contaminadas; Ingestin: buscar auxilio mdico inmediatamente. Se recomienda almacenar los productos en lugar cubierto y seco, lejos de fuentes de calor o ignicin. Los agentes extintores son gas carbnico y polvo qumico seco. El almacenaje a granel de los productos lquidos (grado de etoxilacin inferior a 12) puede hacerse en tanques de acero carbono por periodo inferior a tres meses. Tanques de acero inoxidable o acero carbono revestido con epoxi o PVC, o tanques de polister reforzados con fibra de vidrio son ms adecuados para la preservacin de las caractersticas de los productos En caso de almacenaje en tanques de acero carbono, se recomienda utilizar nitrgeno para prevenir oscurecimiento del producto por oxidacin.

BIBLIOGRAFA

Benito, O. (2010). Proyecto final de carrera de Ingenieria Quimica . Cerdanyola del valles.Hernandez, & Reyes. (2006). Diseo de una planta para la produccion desurfactantes anionicos a partir de aceite de plamiste. Bucaramanga.Laura, N. (2010). Nuevas metodologias para la determinacion de nonilfenol, sus derivados etoxilados. Madrid.Perry, R. H. (s.f.). Manual del Ingeniero Quimico. McGraw-Hill.

ANEXOS