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CONSEJO NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGIA –CONCYT-
SECRETARIA NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGIA-SENACYT-
FONDO NACIONAL DE CIENCIA Y TECNOLOGIA –FONACYT-
CENTRO DE INVESTIGACIONES DE INGENIERÍA
FACULTAD DE INGENIERÍA
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
INFORME FINAL
EVALUACIÓN EXPERIMENTAL DE MATRICES FIBRO-REFORZADAS CON
DESECHOS DEL FRUTO DEL COCO (COCUS NOCIFERA L.) Y DE PANELES
PARA CONSTRUCCIÓN DE VIVIENDA ECONÓMICA
(SISTEMA CONSTRUCTIVO DE MATRIZ FIBRO-REFORZADA PANCOCO)
PROYECTO FODECYT No. 075-06
Ing. FRANCISCO JAVIER QUIÑÓNEZ DE LA CRUZ
Investigador Principal
GUATEMALA, MAYO DE 2 009
AGRADECIMIENTOS:
La realización de este trabajo, ha sido posible gracias al apoyo financiero dentro del
Fondo Nacional de Ciencia y Tecnología, -FONACYT-, otorgado por la Secretaría
Nacional de Ciencia y Tecnología –SENACYT- y el Consejo Nacional de Ciencia y
Tecnología –CONCYT-.
EQUIPO DE INVESTIGACIÓN
Investigador Principal: Ing. Francisco Javier Quiñónez de la Cruz
Investigador Asociado: Dr. Ing. Edgar Virgilio Ayala Zapata
Auxiliares de Investigación: Ing. Inf. José Marco Tulio Gómez Vásquez
Ing. Inf. Samuel Alexander Gómez Palacios
Ing. Inf. Leonel Enrique Morales Aguirre
i
INDICE GENERAL
Pag.
INDICE DE FOTOGRAFÍAS vi
INDICE DE FIGURAS ix
INDICE DE TABLAS xii
RESUMEN xiii
ABSTRACT xiv
PARTE I
I.1. INTRODUCCIÓN 1
I.2. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 4
1.2.1. ANTECEDENTES 4
1.2.2. JUSTIFICACIÓN DEL TRABAJO DE INVESTIGACIÓN 6
I.3. OBJETIVOS 8
I.3.1. OBJETIVO GENERAL 8
I.3.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS 8
I.4. METODOLOGÍA 10
1.4.1. LOCALIZACIÓN 10
I.4.2. RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN 10
I.4.2.1. El Coco, su fibra y materiales fibrorreforzados 10
I.4.2.2. Caracterización de la fibra de coco y de los materiales 11
fibrorreforzados
I.4.2.3. Caracterización de paneles para construcción 11
I.4.2.4. Información de campo 12
I.4. 3.IDENTIFICACIÓN DE FUENTES DE MATERIA PRIMA 12
I.4.3.1. Departamento de Izabal 12
I.4.3.2. Departamento de San Marcos 12
I.4.3.3. Departamento de Guatemala 13
I.4.4. PREPARACIÓN DE LA ESTOPA Y EXTRACCIÓN DE FIBRA 13
I.4.5. CARACTERIZACIÓN DE LAS FIBRAS 13
I.4.5.1. Características físicas 13
I.4.5.2. Características químicas 13
I.4.5.3. Propiedades mecánicas 14
I.4.6.CARACTERIZACIÓN DE MATRICES FIBRORREFORZADAS 14
I.4.6.1. Ensayo de Compresión 15
I.4.6.2. Ensayo de Flexión 16
I.4.6.3. Ensayo de Tensión Indirecta 16
I.4.7. SISTEMAS CONSTRUCTIVOS 17
I.4.7.1. Sistema Pancoco SAM 17
ii
I.4.7.2. Sistema Pancoco PV 18
I.4.8. CONSTRUCCIÓN DE MUROS DE ENSAYO DE LOS DOS
SISTEMAS CONSTRUCTIVOS, A ESCALA NATURAL 18
I.4.8.1. Sistema SAM 18
I.4.8.2. Sistema PV 18
I.4.9. ENSAYO DE MUROS DE SISTEMAS CONSTRUCTIVOS 18
I.4.9.1. Ensayo a compresión 18
I.4.9.2. Ensayo a carga lateral 19
I.4.9.3. Ensayo a flexión 19
I.4.9.4. Ensayo a impacto 19
I.4.10. CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO DEMOSTRATIVO 19
I.4.11.OTRAS ACTIVIDADES COMPLEMENTARIAS 20
I.4.11.1. Vinculación Académica 20
I.4.11.2. Vinculación Científico-tecnológica 20
PARTE II
II. MARCO TEÓRICO 21
II. 1. LOS MATERIALES COMPUESTOS 21
II. 2. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES COMPUESTOS 22
II.3. CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES COMPUESTOS 22
II.4. MATERIAL COMPUESTO FIBRORREFORZADO 25
II. 5. COMPONENTES DEL MATERIAL FIBRORREFORZADO 25
II.6. CARACTERÍSTICAS DEL COCO Y DE LA FIBRA DE COCO 27
II.7. ASPECTOS POSITIVOS DEL REFUERZO DEL HORMIGÓN
CON FIBRAS NATURALES 28
II.8. TEORÍA MECÁNICA GENERAL DEL REFORZAMIENTO
A LA TENSIÓN 31
II.9. TEORÍA MECÁNICA DEL REFORZAMIENTO DE
COMPUESTOS CON FIBRAS CELULÓSICAS 32
II.10. CARACTERÍSTICAS DEL COCO Y DE LA FIBRA DE COCO
(COCUS NOCIFERA L.) 33
II.10.1. El fruto del coco 33
II.10.2. La fibra de la estopa de coco 35
PARTE III
III. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 39
III.1. RESULTADOS 39
III.1.1. FUENTES DE MATERIA PRIMA 39
III.1.1.1. Departamento de Izabal 39
iii
III.1.1.2. Departamento de San Marcos 40
III.1.1.3. Departamento de Guatemala 40
III.1.2. PREPARACIÓN DE LA ESTOPA Y EXTRACCIÓN
DE LA FIBRA 41
III.1.3. CARACTERIZACIÓN DE LAS FIBRAS 42
III.1.3.1. Características físicas 43
III.1.3.2. Características químicas 50
III.1.3.3. Propiedades mecánicas 50
III.1.4. CARACTERIZACIÓN DE MATRICES
FIBRORREFORZADAS 56
III.1.4.1. Ensayo de compresión 58
III.1.4.2. Ensayo de flexión 63
III.1.4.3. Ensayo de tensión indirecta 67
III.1.5. SISTEMAS CONSTRUCTIVOS 72
III.1.5.1. Sistema Pancoco SAM 72
III.1.5.2. Sistema Pancoco PV 74
III.1.6. CONSTRUCCIÓN DE MUROS DE ENSAYO DE LOS
DOS SISTEMAS CONSTRUCTIVOS, A ESCALA
NATURAL 77
III.1.6.1. Sistema SAM 77
III.1.6.2. Sistema PV 79
III.1.7. ENSAYO DE MUROS DE LOS SISTEMAS
CONSTRUCTIVOS 80
III.1.7.1. Ensayo a compresión 80
III.1.7.2. Ensayo a carga lateral 83
III.1.7.3. Ensayo a flexión 85
III.1.7.4. Ensayo a impacto 89
III.1.8. CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO
DEMOSTRATIVO 91
III.1.9. OTRAS ACTIVIDADES COMPLEMENTARIAS 92
III.1.9.1. Vinculación académica 92
III.1.9.2. Vinculación científico-tecnológica 93
III.2. DISCUSIÓ N DE RESULTADOS 95
III.2.1. Información relacionada con fibras vegetales 95
III.2.2. Identificación de fuentes de materia prima 95
III.2.3. Proporciones de mezclas para la elaboración de
Materiales fibrorreforzados 96
III.2.4.Normas aplicables para la elaboración de probetas y
Ensayos de materiales fibrorreforzados 96
III.2.5. Procedimientos para realización de ensayos de fibras 96
iv
III.2.6. Descripción de los ensayos para la caracterización de
fibras de estopa de coco 96
III.2.7. Ensayos y análisis de resultados de la caracterización
de las fibras de estopa de coco 96
III.2.7.1. De la determinación de las longitudes y
diámetros 96
III.2.7.2. Del ensayo de absorción 97
III.2.7.3. Del ensayo de fuerza-elongación 98
III.2.7.4. Del análisis químico 99
III.2.8. Morteros fibrorreforzados 99
III.2.8.1. Resistencia a compresión 99
III.2.8.2. Resistencia a flexión 99
III.2.8.3. Resistencia a tensión indirecta 100
III.2.8.4. Tipos de fallas en los especímenes ensayados 100
III.2.8.4.1. Fallas en compresión 100
III.2.8.4.2. Fallas en flexión 101
III.2.8.4.3. Fallas en tensión indirecta 102
III.2.8.5. Efecto de la fibra sobre el mortero 102
III.2.9. Características de paneles de construcción 103
III.2.10. Procedimientos de construcción de paneles 103
III.2.11. Normas para ensayo de paneles 103
III.2.12. Procedimientos para ensayo de paneles 103
III.2.13. Construcción y ensayo de paneles 103
III.2.14. Análisis de resultados en ensayos de paneles 104
III.2.14.1. Del ensayo a compresión 104
III.2.14.2. Del ensayo a carga horizontal 105
III.2.14.3. Del ensayo a flexión 105
III.2.14.4. Del ensayo a impacto 106
III.2.15. Construcción de paneles de materiales fibrorreforzados
para la construcción de un módulo a escala natural 107
III.2.16. Construcción de un módulo básico de paredes de una
vivienda, a base de paneles fibrorreforzados con
fibras de la estopa de coco 107
III.2.17. Evaluación del módulo básico a base de paneles
fibrorreforzados 107
v
PARTE IV
IV.1. CONCLUSIONES 108
IV.2. RECOMENDACIONES 112
IV.3. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 114
PARTE V
V.1. INFORME FINANCIERO 118
vi
INDICE DE FOTOGRAFÍAS
Pag.
1. Fibra de coco colocada aún en el Mesocarpo (estopa) 38
2. Vivero de Cocoteros, Finca Baltimore, Puerto Barrios, Izabal 39
3. Plantación de Cocoteros Finca Baltimore, Puerto Barrios, Izabal 39
4. Plantación de cocoteros, Aldea Los Laureles, Ocós, San Marcos 40
5. Venta de cocos, Mercado de La Terminal, Guatemala. 41
6. Traslado de desechos de estopa por camión municipal, Guatemala 41
7. Secado de la estopa en los patios de la ciudad universitaria 42
8. Proceso de extracción de la fibra, a partir de la estopa de coco 42
9. Proceso de extracción de la fibra, a partir de la estopa de coco 42
10. Proceso de secado de fibra, en los patios de la ciudad universitaria. 42
11. Fibra de coco preparada para su caracterización 43
12. Determinación de la longitud de fibras de coco 43
13. Determinación del diámetro de fibras de coco 44
14. Determinación del porcentaje de absorción de fibras de coco 44
15. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su dirección longitudinal 49
16. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su sección transversal 49
17. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su sección transversal 49
18. Equipo construido para caracterizar mecánicamente la fibra de coco 52
19. Máquina Universal de Ensayos del Centro de Investigaciones de la
Facultad de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala.
Ensayo de matrices fibrorreforzadas 57
20. Coronamiento de superficie superior de muestras cilíndricas. 59
21. Ensayo de compresión de una muestra de material fibrorreforzado 59
22. Equipo utilizado para el ensayo de flexión en matrices reforzadas con
fibras de coco 63
23. Equipo utilizado para el ensayo de tensión indirecta en matrices
Reforzadas con fibras de coco 68
24. Panel típico del Sistema Pancoco PV, previo a la colocación de las capas
de mortero fibrorreforzado 76
25. Proceso de aplicación del mortero sobre la malla de alambre. Primera
capa 76
26. Moldes para la elaboración de paneles fibrorreforzados, tipo SAM 77
27. Proceso de armado de Moldes para elaborar bloques tipo SAM 77
28. Colocación de tubos en moldes, Sistema SAM 78
29. Fundición de bloques del Sistema Pancoco-SAM 78
30. Proceso de fundición de paneles tipo, Sistema Pancoco.SAM 78
31. Curado de bloques de paneles tipo, Sistema Pancoco-SAM 78
vii
32. Bloques tipo Sistema Pancoco-SAM en proceso de curado final y
almacenaje 78
33. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo SAM, para ensayos
estructurales de carga lateral 79
34. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo SAM, para ensayos
estructurales de carga lateral 79
35. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo PV, para ensayos
estructurales de compresión y de carga lateral. 79
36. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo PV, para ensayos
estructurales de compresión y de carga lateral 79
37. Ensayos estructurales de laboratorio, panel y bloque del Sistema SAM
sometidos a cargas de compresión 80
38. Ensayos estructurales de laboratorio, panel y bloque del Sistema SAM
sometidos a cargas de compresión 80
39. Ensayos estructurales de laboratorio, panel del Sistema Pancoco PV
sometidos a cargas de compresión 80
40. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del Sistema
Pancoco-SAM y muro del Sistema constructivo Pancoco-PV 83
41. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del Sistema
Pancoco-SAM y muro del Sistema constructivo Pancoco-PV 83
42. Equipo para ensayos de paneles a flexión e impacto, construido con
reciclaje de materiales en la ciudad universitaria, acorde a los requerí-
mientos de las normas internacionales ASTM 072-05 y E-695-03 86
43. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del Sistema
Pancoco-SAM sometidos a cargas de flexión, en el sentido vertical 87
44. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del Sistema
Pancoco-SAM sometidos a cargas de flexión, en el sentido vertical 87
45. Ensayo estructural de laboratorio, muro del Sistema Pancoco PV
sometidos a cargas de flexión, en el sentido vertical. 87
46. Ensayos estructurales de laboratorio, panel del Sistema PV, sometido
a cargas de impacto, en el sentido vertical 89
47. Ensayos estructurales de laboratorio, panel del Sistema PV, sometido
a cargas de impacto, en el sentido vertical 89
48. Ensayo estructural de laboratorio, muro del Sistema Pancoco PV
sometidos a cargas de impacto, en el sentido vertical. 89
49. Sistema constructivo Pancoco -PV. Construcción de un módulo
demostrativo. Preparación de los paneles previo a la aplicación
del mortero fibrorreforzado 91
50. Sistema Pancoco-PV. Construcción de un módulo demostrativo.
Preparación de los paneles previo a la aplicación del mortero
viii
Fibrorreforzado 91
51. Sistema Pancoco PV. Construcción de un módulo demostrativo. Muros
de paneles preparados para la aplicación del mortero fibrorreforzado y
aplicación del mortero reforzado con fibra de la estopa del coco 91
52. Sistema Pancoco PV. Construcción de un módulo demostrativo. Muros
de paneles preparados para la aplicación del mortero fibrorreforzado y
aplicación del mortero reforzado con fibra de la estopa del coco 91
53. Sistema constructivo Pancoco- PV. Construcción de un módulo
demostrativo. Concluida la aplicación del mortero reforzado con
fibras de estopa de coco 92
54. Sistema constructivo Pancoco- PV. Construcción de un módulo
demostrativo. Concluida la aplicación del mortero reforzado con
fibras de estopa de coco 92
55. Talleres demostrativos de tecnología para la producción social del
hábitat desarrollados en la ciudad universitaria, zona 12, como parte
del Proyecto CASAPARTES que se desarrolló en Iberoamerica, en el
Programa de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo 93
56. Talleres demostrativos de tecnología para la producción social del
hábitat desarrollados en la ciudad universitaria, zona 12, como parte
del Proyecto CASAPARTES que se desarrolló en Iberoamerica, en el
Programa de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo 93
57. Aplicación de morteros fibrorreforzados durante los talleres de
transferencia de tecnología del Programa CYTED, Proyecto XIV.8.,
en noviembre de 2 007 93
58. Aplicación de morteros fibrorreforzados durante los talleres de
transferencia de tecnología del Programa CYTED, Proyecto XIV.8.,
en noviembre de 2 007 93
59. Resina Vegetal + Fibra de Coco, experiencia desarrollada durante uno
de los talleres de transferencia de tecnología. 94
60. Fallas en los especímenes ensayados a compresión 101
61. Falla a flexión en muestra fibrorreforzada, espécimen fibrorreforzado 101
62. Falla a flexión. Trabajo de las fibras de coco a tensión 101
63. Falla a tensión en espécimen fibrorreforzado 102
64. Falla a tensión en espécimen sin refuerzo 102
ix
INDICE DE FIGURAS
Pag.
1. Partes internas y externas del coco 34
2. Fibra de coco a nivel Molecular 38
3. Relación encontrada entre el porcentaje de absorción de fibras de estopa
de coco y su tiempo de inmersión en agua 48
4. Gráfica de esfuerzo-elongación de fibras de estopa de coco, ensayadas
a tensión 55
5. Mezcla G, sin refuerzo. Resultados del ensayo a compresión a 28 días 59
6. Mezcla G, sin refuerzo. Resultados del ensayo a compresión a 56 días 59
7. Mezcla F. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 60
8. Mezcla F. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 60
9. Mezcla E. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 60
10. Mezcla E. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 60
11. Mezcla D. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 61
12. Mezcla D. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 61
13. Mezcla C. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 61
14. Mezcla C. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 61
15. Mezcla B. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 62
16. Mezcla B. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 62
17. Mezcla A. Resultados del ensayo a compresión a 28 días de edad 62
18. Mezcla A. Resultados del ensayo a compresión a 56 días de edad 62
19. Mezcla G. Resultados del ensayo de flexión a 28 días de edad 64
20. Mezcla G. Resultados del ensayo de flexión a 56 días de edad 64
21. Mezcla F. Resultados del ensayo de flexión a 28 días de edad 64
22. Mezcla F. Resultados del ensayo de flexión a 56 días de edad 64
23. Mezcla E. Resultados del ensayo a flexión a 28 días de edad 65
24. Mezcla E. Resultados del ensayo a flexión a 56 días de edad 65
25. Mezcla D. Resultados del ensayo a flexión a 28 días de edad 65
26. Mezcla D. Resultados del ensayo a flexión a 56 días de edad 65
27. Mezcla C. Resultados del ensayo a flexión a 28 días de edad 66
28. Mezcla C. Resultados del ensayo a flexión a 56 días de edad 66
29. Mezcla B. Resultados del ensayo a flexión a 28 días de edad 66
30. Mezcla B. Resultados del ensayo a flexión a 56 días de edad 66
31. Mezcla A. Resultados del ensayo a flexión a 28 días de edad 67
32. Mezcla A. Resultados del ensayo a flexión a 56 días de edad 67
33. Mezcla G. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 28 días 68
34. Mezcla G. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 68
35. Mezcla F. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 28 días 69
x
36. Mezcla F. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 69
37. Mezcla E. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 28 días 69
38. Mezcla E. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 69
39. Mezcla D. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 28 días 70
40. Mezcla D. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 70
41. Mezcla C. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 28 días 70
42. Mezcla C. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 70
43. Mezcla B. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 71
44. Mezcla A. Resultados del ensayo a tensión indirecta a 56 días 71
45. Planta de bloque 72
46. Elevación de bloque 72
47. Perfil de bloque 72
48. Detalle de macho y hembra 72
49. Isométrico de panel 73
50. Corte típico de panel 73
51. Detalle de cimiento 73
52. Armado en cimiento 73
53. Detalle de solera de corona 74
54. Armado en solera de corona 74
55. Detalle de cimiento con block U 74
56. Detalle en T 74
57. Detalle en L 74
58. Dimensiones del marco de madera del sistema PV. Los paneles están
complementados con una malla hexagonal de alambre de pequeño
diámetro, estopa de coco como aislante térmico y acústico y el mortero
reforzado con fibras de coco 75
59. Gráfica carga-deformación del ensayo de panel 1 Sistema SAM,
sometido a compresión 81
60. Gráfica carga-deformación del ensayo de panel 2 Sistema SAM,
sometido a compresión 82
61. Gráfica carga-deformación del bloque fibrorreforzado Sistema SAM,
Sometido a compresión 82
62. Gráfica carga-desplazamiento horizontal de muro Deformómetro No. 1 84
63. Grafica carga-deformación por volteo de muro. Deformómetro No. 2 84
64. Gráfica carga-desplazamiento horizontal de muro Deformómetro No.3 85
65. Configuración de ensayo a flexión 86
66. Configuración de ensayo a impacto. 86
67. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 1, Sistema SAM, so-
metido a flexión 88
68. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 1, Sistema SAM, so-
xi
metido a flexión 88
69. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 1, Sistema SAM, so-
metido a impacto 90
70. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 2, Sistema SAM, so-
metido a impacto 90
xii
INDICE DE TABLAS
Pag.
1. Mezclas de mortero fibrorreforzadas con fibras de estopa de coco 17
2. Longitudes y diámetros de 30 muestras de fibras de coco ensayadas 45
3. Datos obtenidos del ensayo de absorción en fibras de coco 46
4. Promedio final de los porcentajes de absorción de fibras de estopa 47
5. Resultados de la caracterización química de fibras y polvo de coco 51
6. Esfuerzos máximos de 30 muestras de fibras coco ensayadas a tensión 53
7. Agrupación de los datos de los ensayos mecánicos en frecuencias 54
8. Tabulación de esfuerzos máximos de 4 muestras seleccionadas 54
9. Promedio de valores de elongación y esfuerzos, muestras Nos. 18, 22,
26 y 27 55
10. Rango de diámetros y esfuerzos máximos para la fibra de coco ensayada 98
11. Resultados de ensayo a compresión de paneles fibrorreforzados 104
12. Resultado de esfuerzo de bloque y panel 105
13. Resultados de ensayo a flexión de paneles fibrorreforzados 106
xiii
RESUMEN
En algunas áreas de ingeniería civil, el uso de fibras como refuerzo ha sido
ampliamente utilizado. Las fibras de refuerzo proveen una mejora en las características
mecánicas de los materiales, creando un nuevo material que muestra una mejor
ductilidad, incrementando los esfuerzos a la tensión y la resistencia a la falla; retrasando
la deformación a la ruptura. Se han utilizado fibras de distinta naturaleza, sin embargo,
es importante considerar que el refuerzo con fibras metálicas, por ejemplo, es de costo
muy alto en relación con el refuerzo de fibras naturales, además, deben considerarse los
beneficios ecológicos que con éstas últimas puede lograrse.
En este trabajo se identificaron fuentes de desecho de estopa de coco para extraer
una considerable muestra y realizar una investigación experimental utilizando la fibra de
la misma. Luego de trasladar la muestra al laboratorio y prepararla, se extrajo la fibra
por procedimientos mecanizados y se limpió previo a su experimentación. La fibra fue
caracterizada física, química y mecánicamente, por procedimientos estandarizados. Se
utilizó la fibra en diferentes longitudes y se mezcló con matrices de mortero y de
cemento para establecer sus características y propiedades mediante ensayos de
laboratorio utilizando normas internacionales. Dos sistemas de construcción de vivienda
mínima fueron diseñados para experimentar la utilización de matrices fibrorreforzadas
con la fibra de la estopa. Muros representativos de los sistemas diseñados fueron
construidos a escala natural para determinar su comportamiento en el laboratorio de
estructuras. Finalmente se construyó un módulo demostrativo a escala natural, con uno
de los sistemas experimentados.
De acuerdo con los resultados, se concluye que el lugar de mayor disponibilidad de
desecho de estopa de coco es el Mercado de La Terminal en la Ciudad de Guatemala. La
capacidad de absorción de la fibra es muy alta y sus esfuerzos promedio a la tensión son
de 2383.5 kg/cm2. La capacidad de deformación de los elementos fibrorreforzados
ensayados a flexión es mucho más grande en relación con las muestras de control y está
en relación directa de la longitud y porcentaje de fibra utilizada. Los muros a escala
natural construidos y ensayados en el laboratorio con materiales fibrorreforzados
mostraron un buen comportamiento bajo solicitaciones estáticas de compresión, carga
lateral, flexión e impacto. La construcción de un modelo prototipo a escala natural ha
evidenciado a la fecha un comportamiento satisfactorio, bajo condiciones normales de
uso.
Se recomienda realizar la caracterización de fibras del tallo y de las hojas de los
cocoteros, pues se ha determinado que todo el árbol es generador de fibras.
Palabras clave
Coco, fibra, normalización, paneles, caracterización, ecológico, económico, vivienda,
aglomerantes.
xiv
ABSTRACT
In some civil engineering areas, the use of reinforcement with fibers has been
widely used. The fibers of reinforcement provide an improvement in the mechanical
characteristics of the materials, creating a new material that shows a better ductility,
increasing the loads to tension and the resistance to the fault; delaying the deformation
to the break. There have been used fibers of different nature, nevertheless, it is important
to think that the reinforcement with metallic fibers, for example, is too expensive in
relation with the reinforcement with natural fibers, in addition, they must be considered
to be the ecological benefits which can be achieved with the above mentioned.
In this work there were identified sources of coconut wastes to extract a
considerable sample and to realize an experimental research. After moving the sample
to the laboratory and preparing it, fibers were extracted by mechanized procedures and
were cleaned before their experimentation. Fibers were used in different lengths and
were mixed with mortar and cement to establish their characteristics and properties
laboratory under test programs using international procedures. Two systems for
construction of minimal housing were designed to experience their utilization.
Representative walls of the designed systems were constructed to establish their behavior
in the laboratory of structures. Finally a demonstrative module was constructed with one
of the experienced systems.
According to results, the place of major availability of coconut wastes is The
Terminal Market in Guatemala city. The absorption capacity of the fiber is very high
and its strength tension is 2383.5 kg/cm2. The deformation capacity of the elements
tested to flexion is very big in relation with control samples and it is in direct relation to
the length and percentage of fibers.
The walls constructed and tested in the laboratory showed a good behavior under
static compression solicitations, lateral load, flexion and impact. The construction of a
model prototype has demonstrated a satisfactory behavior under normal use conditions.
It is advised to accomplish the characterization of stem and sheets fibers of
coconut palms, because it has been determined that the whole tree is generating fibers.
Key words
Coconut, fiber, normalization, panels, characterization, ecological, economic, housing,
binders.
1
PARTE I
I.1. INTRODUCCIÓN
El concepto de utilización de fibras vegetales en la construcción es muy antiguo;
se tiene conocimiento de que la vieja civilización egipcia ya incorporaba estas fibras a
sus construcciones.
En la actualidad, el desarrollo tecnológico ha permitido la creación de nuevos
materiales reforzados con distintos productos sintéticos o metálicos con excelentes
resultados, por ejemplo, el concreto reforzado con fibras metálicas. Sin embargo, los
problemas de contaminación ambiental originados durante la fabricación y la falta de
materia prima elevan considerablemente los costos de producción. Así, la alternativa
para el desarrollo de estos nuevos materiales se basa principalmente en la
disponibilidad y aprovechamiento de los recursos locales.
Durante las últimas décadas se realizaron intensas investigaciones y se
desarrollaron trabajos en el campo del concreto reforzado con fibras. Se utilizaron
fibras manufacturadas, fibras sintéticas y fibras tratadas. La producción de concreto
reforzado con fibras se incrementó substancialmente en varios aspectos y aplicaciones.
Por el contrario, en países tropicales se han utilizado fibras vegetales de coco, bambú,
caña de azúcar, yute, sisal, etc., las cuales son relativamente baratas; por lo que, si se
reemplazan las fibras tradicionales como el asbesto u otras fibras con resultados
similares, es posible reducir los costos, por ejemplo en la construcción de viviendas.
Tales investigaciones han dado origen al nuevo compuesto llamado matriz
fibrorreforzada.
Una matriz compuesta fibrorreforzada está formada por una matriz aglomerante
y por una fase reforzante constituida por fibras de origen natural o sintético. Aunque
los materiales cementicios, morteros y concretos, presentan ventajas en cuanto a su
resistencia mecánica y rigidez para uso estructural, también presentan deficiencias por
su baja resistencia al impacto y a la tensión, debido principalmente a su alta fragilidad.
La adición de fibras mejora una o más propiedades, siendo su principal contribución la
ductilidad y la tenacidad, cualidades necesarias para edificaciones localizadas en zonas
de alto riesgo sísmico. Estas propiedades son determinadas por la naturaleza de las
fibras, las propiedades de la matriz, la morfología del sistema, la interacción de la
inter-fase y la tecnología de fabricación.
En algunas áreas de la ingeniería civil, el uso de fibras como refuerzo del
concreto ha sido ampliamente usado. Las fibras de refuerzo proveen una mejora en
características mecánicas a los materiales de construcción, creando un nuevo material
que muestra una mejor ductilidad, incrementando los esfuerzos a la tensión y la
resistencia a la falla, por lo tanto, retrasando la deformación a la ruptura. Las fibras de
2
refuerzo, pueden ser utilizadas tanto en concreto normal como en concreto reforzado,
matrices poliméricas y otras; las fibras son de distinta naturaleza, metálicas, sintéticas
y vegetales. Sin embargo, hay que considerar que un concreto de buena calidad
reforzado con fibras metálicas es demasiado caro comparado con las propiedades
mecánicas del concreto reforzado con fibras vegetales.
El objetivo general de ésta investigación fue producir y caracterizar en el
laboratorio, materiales a base de matrices fibro-reforzadas con desechos del fruto del
coco (Cocus Nucifera L.), además, producir y caracterizar paneles a escala natural, en
el laboratorio, de matrices reforzadas con fibras de coco. También se evaluó la
aplicación de paneles en la construcción de un módulo de vivienda económica a escala
natural.
El trabajo de investigación se desarrolló en dos etapas. La primera etapa se
dividió en dos partes; en la primera parte se establecieron aspectos relacionados con la
fibra de la estopa del coco: disponibilidad en Guatemala, metodología de extracción,
caracterización física, química y mecánica. En la segunda parte de la primera etapa se
realizó experimentación con morteros y concretos fibrorreforzados, para lo cual fue
necesario desarrollar una metodología para su caracterización, atendiendo a la
normativa internacional. La segunda etapa también fue dividida en dos partes; en la
primera parte se diseñó un sistema constructivo a base de paneles reforzados con fibra
de la estopa del coco; para la caracterización del sistema a escala natural en el
laboratorio, se construyeron paneles y bloques de mortero fibrorreforzado. La
metodología para evaluar los sistemas obedeció también a las recomendaciones de
normas internacionales. En la segunda parte de la segunda etapa se construyó un
módulo para realizar la aplicación del sistema previamente evaluado. Adicionalmente,
se experimentó con la fibra de la estopa de coco como refuerzo de tableros de
polímeros reciclados.
De acuerdo con los resultados obtenidos, existen escasas plantaciones de
cocoteros en Guatemala, destacando la que se encuentra en la Finca Baltimore, en
Izabal. La mayor disposición de estopa como desecho se ubicó en el mercado La
Terminal de la ciudad de Guatemala. La extracción de la fibra es dificultosa cuando se
hace de forma manual, sin embargo, con un adecuado proceso mecanizado esta
operación se simplifica. La fibra de coco fue caracterizada física, química y
mecánicamente y morteros fibrorreforzados de cemento se elaboraron para su
caracterización. Los resultados de la experimentación indicaron que la adición de fibra
de coco en los morteros proporciona ventajas en cuanto al comportamiento, sobre todo,
después de la falla. Dos sistemas constructivos fueron experimentados y
caracterizados; los resultados obtenidos del comportamiento estructural evidencian las
ventajas de los morteros fibrorreforzados con fibras de coco. La experiencia de la
construcción de un módulo demostrativo indicó la factibilidad técnica del uso del
sistema experimentado.
3
Una importante relación se estableció con personalidades a nivel internacional en
este tema, destacándose entre ellas a los siguientes científicos: el Prof. Dr. Pierre
Carreau, Director del Centro de Investigación Aplicada de Plasturgia y otros
Compuestos de la Universidad de Montreal, Canadá y el Prof. Dr. Osny Pellegrino
Ferreira de la Escuela de Ingeniería de San Carlos de la Universidad de Sao Paulo,
Brasil, a quienes se tuvo la oportunidad de recibir en la Universidad de San Carlos de
Guatemala y de visitar en sus centros de investigación, con recursos aportados por
organismos internacionales.
Para la realización del trabajo experimental, se contó con un equipo de
investigación integrado por las siguientes personas: Ing. Francisco Javier Quiñónez de
la Cruz, investigador principal; Dr. Ing. Edgar Virgilio Ayala Zapata, investigador
asociado; Ing. Inf. Samuel Alexander Gómez Palacios, auxiliar de investigación; Ing.
Inf. José Marco Tulio Gómez Vásquez, auxiliar de investigación; Ing. Inf. Leonel
Enrique Morales Aguirre, auxiliar de investigación; y los estudiantes de ingeniería
civil que realizaron sus trabajos de graduación en temas complementarios a este
proyecto, cuyos nombres se detallan a continuación: Ing. Oscar David Toj Atz, Ing.
Demis Omar Alvarez Molineros, Ing. Milton Adolfo Pérez Escobar, Ing. David
Alejandro Rodríguez, Ing. Inf. Leonel Enrique Morales Aguirre, Ing. Inf. Samuel
Alexander Gómez Palacios, Ing. Inf. José Marco Tulio Gómez Vásquez, e Inga. Inf.
Anaité Orellana Portillo.
Esta investigación fue realizada en la Sección de Eco-materiales del Centro de
Investigaciones de la Facultad de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de
Guatemala, con el apoyo del Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología de Guatemala
–CONCYT-, mediante el co-financiamiento del proyecto registrado en la Secretaría
Nacional de Ciencia y Tecnología -SENACYT- con el número 075-2006,
correspondiente al Fondo Nacional de Ciencia y Tecnología de Guatemala –
FONACYT-.
4
I.2. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
I.2.1. ANTECEDENTES
Aunque los materiales cementicios, morteros y concretos, presentan ventajas en
cuanto a su resistencia mecánica y rigidez para uso estructural, además de ser en estado
fresco fácilmente moldeables, también presentan deficiencias por su baja resistencia al
impacto y a la tensión, debido principalmente a su alta fragilidad.
Las fibras de refuerzo proveen una mejora en características mecánicas a los
materiales de construcción, creando un nuevo material que muestra una mejor
ductilidad, incrementando los esfuerzos a la tensión y la resistencia a la falla, por lo
tanto, retrasando la deformación a la ruptura. Las fibras de refuerzo, pueden ser
utilizadas tanto en concreto normal como en concreto reforzado, matrices poliméricas
y otras; las fibras que se ha utilizado son de distinta naturaleza, metálicas, sintéticas y
vegetales. Sin embargo, hay que considerar que un concreto de buena calidad
reforzado con fibras metálicas es demasiado caro comparado con las propiedades
mecánicas del concreto reforzado con fibras vegetales. Además, la utilización de
fibras metálicas y sintéticas ha demostrado graves problemas de contaminación
ambiental.
Una matriz compuesta fibrorreforzada está formada por una matriz aglomerante
y por una fase reforzante constituida por fibras de origen natural o sintético. La
adición de fibras mejora una o más propiedades, siendo su principal contribución la
ductilidad y la tenacidad, cualidades necesarias para edificaciones localizadas en zonas
de alto riesgo sísmico. Estas propiedades son determinadas por la naturaleza de las
fibras, las propiedades de la matriz, la morfología del sistema, la interacción de la
inter-fase y la tecnología de fabricación.
Las fibras que más se utilizan en la actualidad son las de asbesto, acero, vidrio,
carbón, polipropileno, nylon y fibras potenciales que las pueden sustituir y actualmente
en investigación son las fibras naturales de sisal, henequén, fique, celulosa, coco y
otras. En particular, las fibras naturales de origen vegetal están constituidas de
celulosa, sustancia polimérica conformada por moléculas de glucosa, enlazadas por
lignina y asociada a cantidades variables de otros materiales naturales. Estas pueden
ser extraídas de acuerdo a la parte de la planta de donde son extraídas. Para el caso de
las fibras de coco, son extraídas de la semilla del mismo, aunque hay indicios que
pueden utilizarse también las fibras del tallo y las hojas. Las fibras de coco pueden
incorporarse a la matriz en forma de monofilamentos individuales separados entre si.
La distribución de las fibras en este caso es al azar.
Ensayos realizados en fibras de coco han mostrado esfuerzos de tracción muy
cercanos a los que se obtienen con los aceros de construcción. Esta situación ubica a
5
este tipo de fibras como una opción muy factible para reforzar materiales frágiles como
los morteros y concretos a base de cemento y arcillas. Su conveniencia también se
extiende al posible reforzamiento de matrices poliméricas.
Sobre esta base, el Laboratorio de Investigación de Materiales CINVESTAV-
IPN DE México, en cooperación con la Universidad Autónoma de Querétaro, ha
realizado investigaciones para el uso de fibras de dos especies: Agave lechuguilla y
Agave salmiana. Las investigaciones no solo se han realizado con la finalidad de
proponer nuevos materiales para la industria de la construcción, sino buscando usos
alternativos que constituyan aportes a todo un sistema socioeconómico.
Fibre Composites Group-Forestry and Forest Products (FFP)- Commonwealth
Scientific and Industrial Research Organization (CSIRO) de Australia, aparecen como
instituciones de investigación precursores del estudios de materiales cementicios
reforzados con pulpa de celulosa, ya en comercialización a partir del inicio de la
década de los 80s.
En Brasil, el Centro de Pesquisa e Desenvolvimento (Ceped), localizado en
Camacari, Bahia, es considerado como uno de los más amplios y consistentes en el
tema. El Ceped es una institución brasileña pionera en el estudio de fibras vegetales
como refuerzo de materiales en construcción civil, especialmente de fibras de sisal y
de coco. Exhaustivos estudios sobre la influencia de comportamiento de fibras han
sido realizados. A partir de esos estudios, se han estudiado algunos componentes
habitacionales como tejas, pilas, pequeñas cajas de agua o drenajes, producidos con
construcción simplificada con matrices de cemento Pórtland.
Investigaciones en este tema han sido desarrollados en la Escuela Politécnica de
la Universidad de Sao Paulo (EP-USP) y en el Instituto de Investigaciones
Tecnológicas del Estado de Sao Paulo (IPT), con el apoyo de el Centro Internacional
de Investigaciones de Canadá (IDRC). El Instituto del Estado de Pernambuco (ITEP)
de Recife, Brasil, también ha desarrollado investigaciones de refuerzo de matrices con
fibras de coco y sisal.
En Guatemala, estudios realizados en el Centro de Investigaciones de la Facultad
de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala, evidencian la existencia
de decenas de especies susceptibles de obtener fibras, muchas de ellas en peligro de
extinción. Realizado el análisis sobre las estadísticas de producción de los principales
productos agrícolas del país, se identificaron tipos de fibras susceptibles de utilizarse
como refuerzo debido a su disponibilidad y a su bajo costo, una de ellas es la fibra de
las plantas de coco, especialmente la que se obtiene de la estopa del mismo. Se ha
establecido además, que existe amplia disponibilidad de estopa en Guatemala,
proveniente de la industria alimenticia, sobre todo en los mercados municipales. Esta
estopa no se utiliza, constituyendo un desecho que ocasiona, en la mayoría de los
casos, problemas de contaminación.
6
I.2.2. JUSTIFICACIÓN DEL TRABAJO DE INVESTIGACIÓN
Una de las grandes ventajas de los materiales compuestos fibrosos es la
capacidad que se tiene de utilizar diferentes tipos de fibras y matrices. De acuerdo con
la teoría existente sobre materiales compuestos fibrosos, la composición de la fibra y la
matriz son factores iniciales que condicionan su éxito.
La fibra es el principal constituyente soporte de carga, evita la propagación de las
grietas en la matriz, y puede rebajar la densidad del producto. La fibra puede otorgar a
los materiales fibrorreforzados importantes propiedades, dependiendo de su
orientación, longitud, forma y contenido. La orientación de las fibras discontinuas o
cortas es difícil de lograr. En la mayoría de los casos se asume una orientación
aleatoria. Las dos características mas importantes de los compuestos con fibra
orientada son la relación resistencia/peso y el control de su anisotropía. Compuestos
reforzados en una sola dirección proveen resistencia máxima en esa sola dirección,
mientras que compuestos reforzados en dos direcciones proveen resistencia en dos ejes
direccionales, sin embargo, la resistencia en cada dirección es aproximadamente la
mitad de la correspondiente en forma unidireccional.
La resistencia de los compuestos aumenta a medida que la razón
longitud/diámetro crece ya que es difícil producir fibras muy largas sin incrementar el
número de defectos presentes. Debido a esto y aunque las fibras continuas son más
fáciles de orientar en una dirección específica que las fibras cortas, los compuestos de
fibra corta pueden igualar y aún sobrepasar la resistencia de los materiales compuestos
de fibra continua.
La forma de la fibra también afecta los resultados, sin embargo, es necesario
trabajar con la sección natural que presenta, ya que la transformación de la misma
complicaría enormemente su utilización.
El contenido de fibra depende de las características propias de la fibra y de la
facilidad de obtener un material laborable, lo cual está íntimamente relacionado con la
matriz con la que se combine.
La matriz también tiene una función fundamental en el material fibrorrefozado,
ésta transfiere y distribuye la carga externa a las fibras, enlaza las fibras, las separa y
las protege del medio exterior atmosférico. Un recubrimiento de la fibra protege la
fibra de deterioro químico y mecánico y previene el contacto directo entre fibras.
Puede estar constituida por un material cementicio, arcilloso o polimérico.
La matriz por si sola tiene generalmente muy buena resistencia a la compresión,
sin embargo, su resistencia a la tracción es solo una fracción de la resistencia a
compresión. Los morteros y concretos de cemento, por ejemplo, suelen presentar
valores a la tracción del orden de un diez por ciento de los valores obtenidos en
7
compresión. Por otro lado, la fragilidad que generalmente ellas presentan las hacen
también muy débiles bajo la acción de cargas dinámicas, principalmente las de
impacto. Además, las contracciones que presentan las matrices cuando pasan de un
estado húmedo a un estado seco, las hacen muy susceptibles de fisuración y
agrietamiento. Por esas razones, para que una matriz sea más competitiva, sobre todo
ante fuerzas dinámicas, requiere ser reforzada por un material resistente a la tracción.
Los reforzamientos de matrices con fibras no sustituyen a las barras de refuerzo
del concreto reforzado. Estos materiales fibrosos son una alternativa, sobre todo en
aquellos casos en que los espesores del material no permiten la colocación de barras.
Así, el uso de los materiales fibrorreforzados se enfoca principalmente en aquellos
casos en que los volúmenes de material requieren ser menores por razón del peso y/o
del costo.
Ante esto, para un material fibrorreforzado es importante pensar en obtener las
propiedades más deseables para un uso específico, diseñando adecuadamente las
formas, tamaños, proporciones de los componentes y el proceso de fabricación.
Debido a no existir formulaciones universales para la producción de un material
compuesto fibrorreforzado, se debe considerar un diseño específico de sus
componentes, acorde al elemento y condiciones finales de servicio.
La interfase acopla la matriz con la fibra, y transfiere los esfuerzos de la matriz a
las fibras. La matriz es frágil y la fibra actúa reforzándola.
La bondad de incorporar una fibra en una matriz depende de la capacidad de
transferencia de los esfuerzos desde la matriz hacia la fibra (interfase), de tal
manera que desde el punto de vista de la transferencia de carga, el material compuesto
se comporte como un todo homogéneo aunque la matriz esté agrietada.
La alternativa para el desarrollo de nuevos materiales se basa principalmente en
la disponibilidad y aprovechamiento de los recursos locales. La adición de fibras
vegetales representa una opción que no solo es ambientalmente amigable, sino que
reduce los costos de los materiales, generando también fuentes de ingreso locales
adicionales en el cultivo y proceso de transformación de la materia prima.
Particularmente la utilización de fibra natural orgánica del fruto del coco, en la
producción de hormigones y morteros fibrorreforzados para las aplicaciones en
elementos constructivos de hormigón y mortero, conllevaría el mejoramiento de su
integridad y de su vida útil, básicamente por la resistencia al agrietamiento y aumento
de la absorción de energía y ductilidad que introduce su adición. Los materiales
fibrorreforzados son altamente deseados en lugares donde la capacidad económica de
los habitantes es limitada, ya que materiales o elementos pueden ser construidos
cuando la matriz se refuerza con fibras, en este caso del fruto del coco.
8
I.3. OBJETIVOS
I.3.1. OBJETIVO GENERAL
Producir y caracterizar materiales fibrorreforzados a base de matrices de cemento
reforzados con desechos de fruto del coco (Cocus Nucifera L.) en el laboratorio y
producir y caracterizar paneles de matrices reforzadas Hcon desechos del fruto del
coco (Cocus Nucifera L.) a escala natural en el laboratorio, así como evaluar la
construcción y aplicación de los paneles en la construcción de un módulo de vivienda
económica a escala natural.
I.3.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS
Establecer un banco de información relacionado con la práctica y profundización
del conocimiento de materiales reforzados con fibras vegetales.
Identificar las fuentes más abundantes de la materia prima (cocos) en el país.
Identificar las proporciones de mezclas más adecuadas para la elaboración de
materiales fibroreforzados con fibras de coco.
Identificar las normas aplicables para la elaboración de probetas y ensayos de
materiales fibroreforzados con fibras de coco.
Identificar los procedimientos para realización de los ensayos de fibras de coco
y de materiales fibroreforzados con fibras de coco.
Describir los ensayos para la caracterización de las fibras y de los materiales
fibroreforzados.
Realizar los ensayos para determinar las características físicas y propiedades
mecánicas de los materiales fibroreforzados con fibras de coco.
Analizar los resultados de laboratorio, para determinar la relación entre las
variables determinadas.
Establecer las características de los paneles de construcción, acorde a los
resultados de la caracterización de los materiales fibroreforzados con fibras de
coco.
Establecer los procedimientos de construcción de los paneles de construcción,
acorde a los resultados de la caracterización de los materiales.
Identificar las normas aplicables para la realización de los ensayos de laboratorio
de paneles construidos con materiales fibroreforzados de fibras de coco,
atendiendo a los resultados de la caracterización de los materiales.
Identificar los procedimientos para el ensayo de los paneles de materiales
fibroreforzados con fibras de coco.
Construir y Ensayar paneles fibroreforzados con fibras de coco.
Analizar los resultados obtenidos en los ensayos de paneles fibroreforzados con
fibras de coco.
9
Construir paneles de materiales fibroreforzados para la construcción de un
módulo a escala natural.
Construir un módulo básico de paredes de una vivienda económica a base de
paneles fibroreforzados con fibras de coco.
Evaluar la construcción del módulo básico a base de paneles fibroreforzados.
10
I.4. METODOLOGÍA
I.4.1. LOCALIZACIÓN
La investigación se realizó en el Centro de Investigaciones de la Facultad de
Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala, específicamente en los
laboratorios de la Sección de Eco-materiales, cuyos datos de localización, elevación y
temperatura son (según www.insivumeh.gob.gt/meteorologìa.html):
Longitud: - 90 33΄ 06.25˝
Latitud: + 14 35΄ 17.46˝
Elevación: 1476 msnm
Temperatura Máxima: 25.5
Temperatura Mínima: 15.3
Temperatura Media: 19.8
I.4.2.RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN
Se presenta a continuación un listado de los documentos más importantes, que
se tomaron como base para el desarrollo de la investigación experimental, así como los
principales lugares de ubicación de la materia prima.
I.4.2.1. El Coco, su fibra y materiales fibrorreforzados
De los documentos consultados, se listan a continuación aquellos que son
considerados relevantes por su información:
Modern Coconut Management (Palm Cultivation and Products)
editado por J.G. Ohler, contiene información muy completa
sobre los aspectos de cultivo y diversidad de productos del coco.
Revisión Bibliográfica de Miembros del Proyecto de
Precompetividad VIII.5 del Programa de Ciencia y Tecnología
para el Desarrollo –CYTED-. Concretos Reforzados con
Refuerzos no Convencionales. LIM, CINVESTAV-IPN.
Querétaro, México, 2000.
Durabilidad y Corrosión en Materiales Cementicios. Ruby Mejía
de Gutiérrez y Patricia Rodríguez López, Universidad del Valle,
Cali, Colombia y Universidad Autónoma de Nuevo León,
México. Universidad Nacional de Costa Rica, 1999.
Memorias del Curso Internacional sobre Compuestos
Fibrorreforzados. Proyecto de Precompetividad VIII.5 del
Programa Ciencia y Tecnología para el Desarrollo –CYTED-.
Concretos Reforzados con Refuerzos no Convencionales.
Universidad del Valle, Cali, Colombia, 2001.
11
I.4.2.2. Caracterización de la fibra de coco y de los materiales fibrorreforzados
Las normas internacionales, de las cuales se obtuvieron los requerimientos para
la caracterización física, química y mecánica de las fibras de coco y de los materiales
fibrorreforzados se listan a continuación:
ASTM C31/C31M-03a (Práctica normalizada para la hechura y
curado en el campo, de muestras de ensayo de concreto)
ASTM C-33-03 (Especificación normalizada para agregados de
concreto)
ASTM C39/39M-03 (Método de ensayo normalizado para
muestras cilíndricas de concreto para resistencia a compresión)
ASTM C 125-03 (Terminología normalizada para concreto y
agregados para concreto)
ASTM C 293-02 (Método de ensayo normalizado para determinar
la resistencia a flexión de concreto (usando una viga
simplemente apoyada con carga al centro de la luz)
ASTM C 469-02 (método de ensayo normalizado para determinar
el Módulo de Elasticidad Estático y la Relación de Poisson de
concreto en compresión)
ASTM C 496/C 496M-04 (Método de ensayo normalizado para
determinar la resistencia a tensión indirecta de muestras
cilíndricas de concreto)
ASTM C 1231/C 1231M-00 (Práctica normalizada para uso de
cabezales no adheridos en la determinación de la resistencia a
compresión de cilindros de concreto endurecido)
ASTM D 76-99-05 (Especificación normalizada para máquinas
para ensayo de tensión de textiles)
ASTM D 3822-07 (Método de ensayo normalizado para
determinación de propiedades a tensión de fibras textiles
simples)
AOAC 930.15 y 925.04 (Determinación de materia seca)
AOAC 976.05 (Determinación de proteína cruda)
AOAC 962.09 (Determinación de fibra cruda)
Tecator: Fiber System I 1010-1021 (Determinación de fibra ácido
detergente y fibra neutro detergente)
AOAC 942.05 (Determinación de cenizas)
I.4.2.3. Caracterización de paneles para construcción
Las normas internacionales, de las cuales se obtuvieron los requerimientos para
la construcción y caracterización mecánica de paneles de construcción para vivienda, a
escala natural, se listan a continuación:
ASTM E 695-03 (Método normalizado para la medición de la
resistencia relativa de muros, techos y pisos sometidos a cargas
de impacto)
12
ASTM E 72-05 (Métodos para la conducción de ensayos de
resistencia de paneles de construcción)
ASTM C 33-03 (Especificación de agregados para concreto)
ASTM C 1157 (Especificación para cemento hidráulico)
ASTM A 615M (Especificación para barras de acero para concreto
reforzado)
ASTM E 575-05 (Práctica normalizada para reporte de resultados
de ensayos estructurales de elementos, conexiones y ensambles
en la construcción de la edificación)
NTC 2446 (Ensayo de paneles prefabricados para construcción)
I.4.2.4. Información de campo
En la búsqueda de información de campo, se hicieron diferentes visitas, sin
embargo, se listan a continuación, los lugares que se consideran de mayor relevancia,
por sus propias características:
En el Departamento de Izabal, Municipio de Puerto Barrios,
caserío Punta de Palma, Finca Baltimore, tiene una plantación de
aproximadamente 15,000 cocoteros.
En el Departamento de San Marcos, Municipio de Ocós, Aldea
Los Laureles, una plantación de aproximadamente 2000 cocoteros.
En el Departamento de Guatemala, Municipio de Guatemala, Zona
4 de la ciudad, Mercado de la Terminal, con un proceso (pelado)
aproximado de 10,000 a 15,000 cocos diarios, lo cual genera un
volumen aproximado de 30 metros cúbicos de estopa de desecho.
I.4.3. IDENTIFICACIÓN DE FUENTES DE MATERIA PRIMA
Se realizaron visitas a varios lugares de las costas del país. Los lugares que se
consideraron de especial interés fueron:
I.4.3.1. Departamento de Izabal
En el Departamento de Izabal, Municipio de Puerto Barrios,
caserío Punta de Palma, la Finca llamada Baltimore, que tiene una plantación de
aproximadamente 15 000 cocotero.
I.4.3.2. Departamento de San Marcos
En el Departamento de San Marcos, Municipio de Ocós, en la Aldea Los
Laureles, existe una plantación de 2 000 cocoteros.
13
I.4.3.3. Departamento de Guatemala
El lugar de mayor disposición de desechos de estopa de coco es el Mercado de
la Terminal de la Ciudad de Guatemala. Se estima que en ese lugar, aproximadamente
entre 10,000 y 15,000 cocos son descortezados diariamente, lo cual representa
aproximadamente 30 metros cúbicos de estopa.
I.4.4. PREPARACIÓN DE LA ESTOPA Y EXTRACCIÓN DE FIBRA
La estopa de coco fue obtenida en el mercado de La Terminal. Luego la estopa
que se trasladó a la ciudad universitaria, en la zona 12, se dispersó en los patios del
área de la Sección de Eco-materiales del Centro de Investigaciones de Ingeniería, para
que se secara con el calor del sol por cuatro semanas. Cuando la estopa estuvo seca, se
colocó en un molino de martillos que separó las fibras y el polvo de coco y
nuevamente se dejó secando al sol por dos días para el secado definitivo. Con este
proceso se llegó a contar con las muestras para poder iniciar la actividad experimental
I.4.5. CARACTERIZACIÓN DE LAS FIBRAS
El trabajo de caracterización se realizó en las Secciones de Eco-materiales y
Tecnología de Materiales del Centro de Investigaciones de Ingeniería y en el
Laboratorio de Bromatología de la Facultad de Veterinaria de la Universidad de San
Carlos de Guatemala. Se determinaron las características físicas y químicas, además
las propiedades mecánicas.
I.4.5.1. Características físicas
Las características físicas que se determinaron fueron: la longitud, el diámetro,
la esbeltez y la absorción de agua. Fotografías de las fibras fueron tomadas en el
Microscopio Electrónico, tanto longitudinal como transversalmente.
I.4.5.2. Características químicas
Las características químicas de la fibra fueron establecidas en el
Laboratorio de Bromatología de la Unidad de Alimentación Animal de la Facultad de
Medicina Veterinaria y Zootecnia de la Universidad de San Carlos de Guatemala
Otro producto que también fue analizado químicamente fue el
polvo que se obtiene al momento de extraer la fibra de la estopa del coco, el cual
también tiene sus propias características.
Las normas utilizadas para la caracterización son:
AOAC 930.15 y 925.04 (Determinación de materia seca)
AOAC 976.05 (Determinación de proteína cruda)
AOAC 962.09 (Determinación de fibra cruda)
14
Tecator: Fiber System I 1010-1021 (Determinación de fibra ácido
detergente y fibra neutro detergente)
AOAC 942.05 (Determinación de cenizas)
I.4.5.3. Propiedades mecánicas
Como es bien sabido, el esfuerzo es una magnitud que se
determina por la resultante de tensiones o cargas perpendiculares al área del objeto en
estudio, para este caso las muestras de fibra de coco.
La ecuación que representa el esfuerzo puede escribirse como:
ƒ = P / A
En donde:
P = Carga de tensión
A = Área transversal de la sección
ƒ = Esfuerzo de tensión por unidad de área
Los Esfuerzos Máximos resultantes se obtuvieron a partir de:
El área transversal de la fibra en donde el diámetro era menor.
La carga máxima soportada por la fibra, cuando ocurrió la falla.
Debido a que el Centro de Investigaciones de Ingeniería de la Universidad de
San Carlos de Guatemala no cuenta con el equipo para ensayos según especificación
ASTM D 76 – 99 (2005) (Activa), se decidió construir un equipo con el que se pudiera
obtener las propiedades fuerza – elongación, según los requerimientos de esa norma.
Entonces se construyó un equipo que fue capaz de proveer datos confiables de fuerza -
elongación según Norma ASTM D 3,822 - 07 (Activa).
I.4.6. CARACTERIZACIÓN DE MATRICES FIBRORREFORZADAS
Para la caracterización mecánica de morteros y concretos en el laboratorio, se
elaboraron probetas (vigas prismáticas y cilindros), de acuerdo a los requerimientos de
las normas internacionales seleccionadas:
(ASTM C 39/C 39M – 04a (método de ensayo para
resistencia a compresión de especímenes cilíndricos de
concreto)
ASTM C 1231/C1231M-04 (Practica estándar para uso de
cabezales no adheridos en la determinación de la resistencia
a compresión de cilindros de concreto endurecido).
15
ASTM C 469 – 02e (Método de ensayo para determinar el modulo
de elasticidad estático y relación de Poisson del concreto en
compresión).
ASTM C 293-02 (Método de ensayo para resistencia a la flexión
de concreto utilizando una viga simple con carga en el punto
medio)
ASTM C 496/C 496M-04 (Método de ensayo para resistencia a la
tensión indirecta de especímenes cilíndricos)
ASTM C 33-03 (Especificación normalizada para agregados de
concreto)
I.4.6.1. Ensayo de Compresión
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM C 39/C
39M –04a (Método de ensayo para resistencia a compresión de especímenes
cilíndricos de concreto), la cual tiene por objeto describir el procedimiento para
determinar la resistencia a compresión de especímenes cilíndricos. Las probetas
fueron niveladas sin adherencia, de acuerdo a lo establecido en la norma ASTM C
– 1231/C1231M-04 (Practica estándar para uso de cabezales no adheridos en la
determinación de la resistencia a compresión de cilindros de concreto
endurecido). Adicionalmente se determinó el modulo de Elasticidad, conforme a la
norma ASTM C 469–02e (Método de ensayo para determinar el modulo de
elasticidad estático y relación de Poisson del concreto en compresión).
Las pruebas fueron realizadas a especímenes cilíndricos de 3 pulgadas
(7.62 cm) de diámetro y 6 pulgadas (15.24 cm) de altura. La norma establece que los
resultados del esfuerzo de compresión no pueden diferir en +/- 14% del promedio,
por lo que se realizó un análisis estadístico para determinar que todos los datos se
encontraran dentro del rango indicado. El Modulo de Elasticidad en Compresión se
calculó de acuerdo a la norma ASTM C 469 – 02e (Método de ensayo para
determinar el modulo de elasticidad estático y relación de Poisson del concreto
en compresión), por medio de la siguiente formula:
E = (S2 – S1) / (Є2 – 0.000050)
Donde: E = Modulo de Elasticidad, MPa
S2 = Esfuerzo correspondiente al 40% de la carga última, MPa
S1 = Esfuerzo correspondiente a la deformación longitudinal, Є1, de 50 millonésimas, en MPa
Є2 = Deformación longitudinal producido por el esfuerzo S2
16
I.4.6.2. Ensayo de Flexión
Este ensayo fue realizado de acuerdo a lo establecido en la norma ASTM C
293 – 02 (Método de ensayo para resistencia a la flexión del concreto utilizando
una viga simple con carga en el punto medio)), el cual tiene por objetivo determinar la
resistencia a flexión de una viga simple con apoyos en los extremos y carga
aplicada en el punto central. Los ensayos fueron realizados en vigas prismáticas
con dimensiones de 2 pulgadas (5.08 cm) de ancho, 2 pulgadas (5.08 cm) de altura y
12 pulgadas (30.48 cm) de longitud. La longitud libre entre apoyos fue de 22
centímetros y la carga fue aplicada en el centro de la luz.
La resistencia a Flexión o Modulo de ruptura se calculó por medio de la
siguiente formula:
R = 3 PL / 2 bd2
Donde :
R = resistencia a flexión, en MPa
P = carga máxima aplicada, en N
L = distancia entre apoyos, en mm
b = ancho de la probeta, en mm
d = espesor de la probeta, en mm
La norma establece que los resultados de la resistencia a flexión no
pueden diferir en +/- 12% del promedio, por lo que se realizó un análisis
estadístico para determinar que todos los datos se encontraran dentro del rango
indicado.
I.4.6.3 Ensayo de Tensión Indirecta La resistencia a tensión fue determinada por medio de la prueba de tensión
indirecta o tensión por hendido, el procedimiento para la realización de este
ensayo está d e s c r i t o en la n o r m a ASTM C 496/C 496 M-04 (Método de
ensayo para resistencia a la tensión indirecta de especímenes cilíndricos de
concreto).
Las pruebas fueron realizadas en especímenes cilíndricos de 3 pulgadas
(7.62 cm) y 6 pulgadas (15.24 cm) de altura.
Este ensayo consiste en cargar a compresión el cilindro a través de dos ejes
longitudinales opuestos diametralmente.
La resistencia a Tensión Indirecta ó Tensión por hendido, fue calculada por medio de la fórmula:
17
T = 2P/πdL Donde:
T = esfuerzo de tensión por hendido, en MPa
P = carga máxima aplicada, en N
d = diámetro de la muestra, en mm
L = longitud de la muestra, en mm
La norma establece que los resultados de la resistencia a tensión
indirecta no pueden diferir en +/- 14% del promedio, por lo que se realizó un
análisis estadístico para determinar que todos los datos se encontraran dentro
del rango requerido. Las mezclas experimentadas fueron las que se presentan en
la Tabla No. 1.
TABLA No. 1. Mezclas de mortero fibrorreforzadas con fibras de estopa de coco,
ensayadas en los laboratorios del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Tipo de Mezcla
Longitud de fibra
(cm.)
Fibra en relación al peso del mortero
(%)
A 4 4
B 4 3
C 4 2
D 8 2.5
E 8 2
F 8 1.5
G 0 0
Fuente: FODECYT 075-06
I.4.7. SISTEMAS CONSTRUCTIVOS
Dos sistemas constructivos fueron experimentados en el laboratorio:
Sistema Constructivo Pancoco SAM
Sistema Constructivo Pancoco PV
I.4.7.1. Sistema Pancoco SAM
Este sistema constructivo se diseñó con bloques esbeltos reforzados con fibra
de coco, los cuales forman paneles para cerramientos en viviendas. Cada panel está
18
formado por 4 bloques, con dimensiones de 8 cm de espesor, 55 cm de alto y 100 cm
de ancho. Cada bloque tiene 5 agujeros de 5 cm de diámetro, tiene un macho y
hembra de forma trapezoidal en la parte superior e inferior, para la unión de un bloque
con otro y una muesca de junta en los extremos para unir un panel con otro, en las
figuras siguientes se pueden observar los detalles de los bloques.
I.4.7.2. Sistema Pancoco PV
Este sistema constructivo se diseñó con marcos de madera de pino aserrada con
amarres de malla hexagonal de alambre de pequeño diámetro que se utiliza como
refuerzo de las paredes rigidizantes de los marcos y como apoyo del relleno de
aislamiento térmico y acústico constituido por estopa de coco. Cada panel está
formado por 2 elementos verticales con dimensiones de 5 cm por 9 cm de sección y
240 cm de altura. Transversalmente, los elementos verticales están unidos por 5
piezas de madera de 5 cm por 9 cm de sección y la longitud necesaria para obtener el
ancho del panel.
I.4.8. CONSTRUCCIÓN DE MUROS DE ENSAYO DE LOS DOS
SISTEMAS CONSTRUCTIVOS, A ESCALA NATURAL
I.4.8.1. Sistema SAM
Para la elaboración de bloques, previamente se diseñaron y construyeron
moldes de madera. Después de la elaboración de los bloques, los mismos fueron
curados por medio de arena saturada de agua, en su etapa inicial. Después del curado
inicial, los bloques se trasladaron al área de almacenamiento donde fueron curados por
7 días. Luego de la elaboración de los bloques, se construyeron los muros de paneles
para los ensayos estructurales.
I.4.8.2. Sistema PV
El sistema PV fue más fácil de construir, por la naturaleza de su proceso. Se
armaron los marcos de madera de acuerdo a la descripción que ya se realizó. Se
colocó la malla hexagonal de alambre, dejando la estopa de coco en el interior como
respaldo del mortero de cemento con refuerzo de fibra de coco, que se aplicó sobre la
malla de alambre. Los paneles fueron curados con agua y luego almacenados previo a
su ensayo estructural.
I.4.9. ENSAYO DE MUROS DE LOS SISTEMAS CONSTRUCTIVOS
I.4.9.1. Ensayo a compresión
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM E72-05
(prueba de carga de paneles para construcción), la cual tiene por objeto describir el
procedimiento para determinar la resistencia a compresión de paneles para la
construcción.
19
El esfuerzo a compresión fue calculado utilizando la fórmula:
S = F / A
Donde:
S = esfuerzo de compresión, en kg/cm^2
F = carga necesaria para que falle el espécimen, en kg
A = área de la sección transversal del espécimen, en cm^2
I.4.9.2. Ensayo a carga lateral
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM E72-05
(prueba de fuerzas de paneles para construcción), la cual tiene por objeto describir el
procedimiento para determinar la resistencia a cargas horizontales o de sismos de
paneles para la construcción.
I.4.9.3. Ensayo a flexión
El ensayo a flexión se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM
E72-05 (prueba de carga de paneles para construcción), la cual tiene por objeto
describir el procedimiento para determinar la resistencia a cargas flexionantes a
paneles para la construcción.
Debido a que el Centro de Investigaciones de Ingeniería de la Universidad de
San Carlos de Guatemala no contaba con una maquina de ensayos según
especificación ASTM E 72 - 05 para ensayo a flexión de paneles y ASTM E695 – 03
para ensayo a impacto de paneles a escala natural y en sentido vertical, se optó por
construir un aparato que cumpliera las especificaciones de sujeción y aplicación de
cargas según las normas correspondientes a cada ensayo para que los datos fueran
confiables.
I.4.9.4. Ensayo a impacto
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM E695-03
(Medida de la resistencia relativa de pared, piso, y techo a cargas de impacto), la cual
tiene por objeto describir el procedimiento para determinar la resistencia a cargas
de impacto de paneles para la construcción.
I.4.10. CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO DEMOSTRATIVO
Finalmente fue construido un módulo demostrativo con el Sistema Pancoco-PV
en las instalaciones de la Ciudad Universitaria, Zona 12; para ejemplificar la
aplicación de uno de los sistemas experimentados. El módulo está siendo monitoreado
ante los fenómenos naturales propios del lugar de construcción.
20
I.4.11. OTRAS ACTIVIDADES COMPLEMENTARIAS
I.4.11.1. Vinculación Académica
Ocho trabajos de graduación se presentaron a la Escuela de Ingeniería Civil de
la Universidad de San Carlos de Guatemala; los mismos tuvieron su origen en este
proyecto de investigación y alimentaron los resultados del mismo.
Los trabajos de graduación concluidos a la fecha son: a) Caracterización
física, mecánica y química de fibras de desecho del fruto del coco, para utilización en
matrices fibro-reforzadas, a cargo del estudiante Oscar David Toj Atz; b)
Caracterización físico-mecánica de morteros fibro-reforzados de matriz cementicia y
fibra de coco, a cargo del estudiante Demis Omar Alvarez Molineros; c) Elaboración
de matrices de polímeros reciclados reforzados con fibras de la estopa de coco y
determinación de sus propiedades físicas y mecánicas, a cargo del estudiante Milton
Adolfo Pérez Escobar; d) Inventario de sistemas constructivos a base de paneles
prefabricados, a cargo de la estudiante Anaite Orellana; e) Elaboración y
caracterización de placas de matrices de cemento fibro-reforzadas, a cargo del
estudiante José Marco Tulio Gómez Vásquez; f) Diseño, experimentación y
evaluación del Sistema Constructivo Pancoco-SAM, a cargo del estudiante Samuel
Alexander Gómez Palacios; g) Diseño, experimentación y evaluación del Sistema
Constructivo Pancoco-PV, a cargo del estudiante Leonel Enrique Morales Aguirre.
Los estudiantes Pérez Escobar, Álvarez Molineros y Toj Atz ya realizaron su examen
público de graduación, mientras que los trabajos de los estudiantes Morales Aguirre,
Gómez Palacios y Orellana están concluidos en su parte experimental e informe,
estando únicamente pendientes de examen de graduación. El trabajo del estudiante
Gómez Vásquez está aún en proceso de experimentación.
I.4.11.2. Vinculación Científico-tecnológica
En el área de Prefabricados de la Ciudad Universitaria de la Universidad de San
Carlos de Guatemala se realizó en noviembre de 2 007, el Taller “Tecnología para la
producción social del hábitat”, organizado por el equipo de investigación de éste
proyecto como parte de las actividades científico-tecnológicas del proyecto XIV.8
CASA-PARTES del Programa de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo –CYTED-.
Esta fue una oportunidad para presentar los avances en el desarrollo de este proyecto
de investigación.
Una de las actividades desarrolladas fue la elaboración de plaquetas de fibra de
coco con resina vegetal, en las cuales fue mezclado la fibra en longitud original y
aplicándole una presión para que pudiera tomar la forma del molde utilizado. La
experiencia de la Universidad de Sao Paulo, fue muy ilustrativa mediante la
participación del Dr. Osny Pellegrino.
21
PARTE II
II. MARCO TEÒRICO
II.1. LOS MATERIALES COMPUESTOS
Según Mejía de Gutiérrez (1998), los materiales compuestos consisten en una
combinación de dos o mas materiales insolubles que difieren en forma y composición
química, los cuales no cambian de composición química durante la manufactura del
material compuesto y forman una interfase entre si. La sinergia de los materiales hace
que las propiedades de los productos acabados sean superiores a la suma de las
propiedades de los productos individuales.
Los materiales compuestos no son nuevos, sin embargo, la industria de
materiales compuestos como se conoce hoy, empezó a desarrollarse en 1,930. La fibra
de vidrio se hizo comercial en 1,935. Las resinas no saturadas de poliéster que
constituyen la mayoría de plásticos de hoy, fueron inventadas en 1936. La segunda
guerra mundial demandó materiales mucho más fuertes y livianos. Los primeros
artículos fueron semi-estructurales, tales como fibras de algodón impregnadas con
resina fenólica. Como estas resinas demandaban presiones muy altas para su curado,
la resina de poliéster se hizo entonces popular. Después de la guerra, los plásticos
reforzados con fibra (Fiber Reinforced Plastic, FRP) encontraron uso en los diferentes
mercados.
Mejía de Gutiérrez (1998) señala también que en la industria civil, los FRP se
empezaron a usar en botes, partes de automóviles, estuches para aparatos electricos,
bandejas, envases de almacenamiento, etc. En el mercado de los botes se estima que
más del 90 % de todos los botes fueron construidos con FRP durante el año 1977.
El desarrollo de los materiales compuestos ha tenido un efecto espectacular en el
mercado de los artículos deportivos. La caña de pescar es un buen ejemplo que ilustra
la relación entre materiales, el tipo de proceso y las necesidades en el mercadeo de la
pesca. Las cañas hechas en bambú o en metal eras de una u otra forma deficientes.
Las primeras cañas hechas con fibras de vidrio fueron construidas envolviendo una
fibra de vidrio contínua entre dos ganchos separados por una distancia equivalente a la
longitud de la caña de pescar. Las fibras eran después impregnadas con resina y
envueltas en papel celofán. Dos avances en tecnología transformaron esta técnica
tediosa y lenta. La primera fue el desarrollo del embobinado (roving), una forma de
fibra de vidrio en la que muchas fibras son agrupadas en una trenza (strand) y
enrolladas en forma de cilindro. La segunda fue el desarrollo casi inmediato de la
pultrusión (pultrusion). La pultrusión permitió la producción de altos volúmenes de
cañas de pescar a bajos costos.
22
Un último caso histórico es el de la aviación. El bajo módulo de la fibra de
vidrio limitó la aplicación de los compuestos a estructuras secundarias en muchos
años. Con el desarrollo de las fibras avanzadas (carbono, boro y las aramidas) se
obtuvo una mejor resistencia y un módulo superior al de la fibra de vidrio e inclusive
al de algunos metales. Se estima que para finales de esta década cerca del 40% de las
estructuras principales de los aviones serán fabricadas de materiales compuestos.
Según Agopyan, V. (1991), el uso de materiales en construcción civil a base de
cemento reforzado con fibras está aumentando rápidamente, actualmente con cerca de
28 millones de toneladas de producción anual estimada en todo el mundo, en especial
en los países desarrollados. Una justificación para eso es la posibilidad de producir
componentes esbeltos, con buen desempeño mecánico (elevada absorción de energía,
frente a esfuerzos dinámicos, buen aislamiento termo-acústico y la indispensable
viabilidad económica.
II.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES COMPUESTOS
Los materiales compuestos se constituyen de una o más fases discontinuas
sumergidas en una fase continua. La fase discontinua es, por lo general, más dura y
fuerte que la fase continua y se le da el nombre de reforzante (reinforcing agent),
mientras que a la fase continua se le llama la matriz o resina (resin).
Según Mejía de Gutièrrez (1998), las propiedades de los materiales compuestos
están influenciadas generalmente por el tipo de material, su distribución y su geometría
(forma, tamaño y distribución de tamaños). En los estudios teóricos, la forma de las
unidades discretas de la fase discontinua puede ser aproximada por cilindros o esferas.
Otros materiales como la mica son descritos como Hojuelas. El tamaño y distribución
de los mismos controlan la textura del material. Estas dos propiedades sumadas a la
fracción volumétrica del material reforzante (contenido de fibra) determinan el área
inter-facial, la cual juega un papel muy importante en la integración entre el agente
reforzante y la matriz.
II.3. CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES COMPUESTOS
Según Gómez (1992), los materiales compuestos pueden ser clasificados de la
siguiente forma:
De acuerdo a la forma del material como: a) particulados o aglomerados
(concreto), b) reforzados (concreto o arcilla con fibras, concreto reforzado de
acero) y c) laminares (triples, formica).
De acuerdo a la forma del agente reforzante como: a) compuesto de partículas,
b) compuesto de hojuela y c) compuesto de fibras.
En la práctica no siempre es posible distinguir entre alguno de ellos. Por
ejemplo, un trampolín de una piscina puede estar construido de varias capas de
23
materiales compuestos diferentes, unidos entre si por medio de la resina o de otros
materiales.
Dentro de los laminares, una estructura interesante es la denominada de
“sándwich”, dentro de la cual está la de forma de “panal”, la cual ha sido ampliamente
utilizada en la industria espacial, en los últimos 30 años. La mayoría de estos
materiales compuestos están fabricados a base de aleaciones de aluminio o fenólicos
reforzados con fibra de vidrio.
En los compuestos de partículas, tanto las partículas como el material de la
matriz puede ser una combinación de materiales metálicos y no metálicos.
En los compuestos de hojuelas, ellas refuerzan el polímero en dos dimensiones.
Esto se debe a su forma plana y delgada. Dos materiales comunes de este tipo son el
vidrio y la mica. Aunque estos compuestos ofrecen ciertas ventajas, como por ejemplo
mayor densidad de empacado (gracias a la forma de las hojuelas) y costo, son, sin
embargo, difíciles de trabajar en una forma definida. Los polímeros reforzados con
hojuelas son a menudo más débiles que sus homólogos de partículas. Los compuestos
hechos con hojuelas son los menos conocidos en el mercado.
Los compuestos fibrosos pueden ser clasificados como de lámina sencilla o
simplemente láminas y de láminas múltiples o laminados. La mayoría de los
compuestos usados en aplicaciones estructurales son laminados. Cada lámina es un
compuesto de una sola capa y por lo general bastante delgada, unos 0.1 mm de
espesor, por este motivo un material compuesto de una sola capa no puede ser usado
directamente en una aplicación estructural.
Cuando los constituyentes de cada lámina son diferentes se llaman laminados
híbridos, por ejemplo una lámina de resina epóxica con fibra de vidrio y otra con fibra
de carbón.
Según Mejía de Gutiérrez (1998), las fibras reforzantes pueden ser cortas o
largas con relación a la dimensión de la pieza. Los materiales compuestos con fibra
larga se llaman reforzados de fibra continua; y aquellos con fibra corta son reforzados
de fibra discontinua. Las fibras continuas pueden ser alineadas en una sola dirección
(unidireccional composite), en dos direcciones forman un compuesto bidireccional
llamado estera (woven roving), o bien en forma aleatoria para formar lo que se llama
una colchoneta (continuos or random fiber reinforced composite).
Según Flinn (1981) los compuestos unidireccionales son fabricados colocando
las fibras paralelas unas de otras e impregnándolas con el material de la matriz
(polimérico, por ejemplo). Fibras impregnadas de esta manera se denominan
prelaminados o preimpregnados y son dotados generalmente de una cinta removible en
24
una de las superficies de las láminas para evitar que las láminas se peguen en el
almacenamiento. Los compuestos unidireccionales son muy fuertes en la dirección
axial, pero por lo general son débiles en la dirección normal a las fibras reforzantes.
Es posible reforzar en forma contínua una lámina para lograr propiedades más
balanceadas. En el caso de laminados con refuerzos bidireccionales continuos, donde
la resistencia en ambas direcciones es similar.
Una de las grandes ventajas de los materiales compuestos fibrosos es la
capacidad que se tiene de utilizar diferentes tipos de fibras y matrices. Las fibras
sintéticas que fundamentalmente se utilizan para reforzar plásticos son la del vidrio, la
aramida y el carbono. El vidrio es además la menos costosa, las otras dos son fibras de
baja densidad que han tenido gran auge en el campo aeroespacial a pesar de su elevado
costo. Por otra parte las matrices sintéticas mas comerciales son las resinas epoxi y las
de poliéster insaturadas. Estas últimas son más económicas aunque no tan fuertes
como las primeras.
Según Mejía de Gutiérrez (1998), en general, las propiedades de los materiales
compuestos fibrosos dependen de varios factores:
La composición de la fibra y de la matriz
El enlace fibra-matriz
La orientación de la fibra
La longitud de la fibra
La forma de la fibra
El contenido de la fibra
La orientación de las fibras discontinuas o cortas es difícil de lograr. En la
mayoría de los casos se asume una orientación aleatoria. Por ejemplo, si las fibras se
usan para fabricar una colchoneta, se sitúan en forma paralela a la superficie del molde
y se orientan al azar en los planos paralelos a la superficie. Los compuestos de esta
naturaleza son anisótropos en el plano paralelo a la superficie, pero pueden ser
considerados isótropos. En ciertas técnicas como el moldeo por inyección puede darse
una orientación de las fibras en la dirección del flujo, aquí puede decirse de orientación
preferida y las propiedades del compuesto se dice son ortótropas.
Las dos características mas importantes de los compuestos con fibra orientada
son la relación resistencia/peso y el control de su anisotropía. Compuestos reforzados
en una sola dirección proveen resistencia máxima en esa sola dirección. Compuestos
reforzados en dos direcciones proveen resistencia en dos ejes direccionales, sin
embargo, la resistencia en cada dirección es aproximadamente la mitad de la
correspondiente en forma unidireccional.
25
Según Mejía de Gutiérrez (1998), la resistencia de los compuestos aumenta a
medida que la razón longitud/diámetro crece. Debido a esto y aunque las fibras
continuas son más fáciles de orientar en una dirección específica que las fibras cortas,
los compuestos de fibra corta pueden igualar y aún sobrepasar la resistencia de
los materiales compuestos de fibra continua. De hecho, fibras extremadamente
cortas, llamadas wiskers, se aproximan al máximo teórico de resistencia del material.
Finalmente, el control de la anisotropía permite que las propiedades del material
compuesto en sus diferentes direcciones puedan ser fácilmente moldeadas a los
parámetros de diseño.
II.4. MATERIAL COMPUESTO FIBRORREFORZADO
Según Mejía de Gutiérrez (1998), un material compuesto fibrorreforzado para
uso en construcción está conformado por una matriz cementicia, o de material
arcilloso o polímero; agua, y adiciones o aditivos diversos y por una fase reforzante
constituida por fibras de origen natural o sintético.
Los materiales aglomerantes, morteros y concretos presentan ventajas en cuanto
a su resistencia mecánica y rigidez para uso estructural, además de ser en estado fresco
fácilmente moldeables; pero presentan deficiencias en cuanto a su baja resistencia
al impacto y a la tensión debido a su alta fragilidad. Las adiciones de fibras, en
general, mejoran una o más de las propiedades tales como la resistencia a la tracción,
flexión, impacto o fatiga. Las contribuciones más importantes están en la ductilidad y
la tenacidad, cualidades necesarias para elementos que van a ser utilizados expuestos
a esfuerzos dinámicos.
Estas propiedades son determinadas principalmente por la naturaleza de las
fibras, la morfología del sistema, la interacción de la interfase –fibra y matriz- y la
tecnología de fabricación. Por esto, se pueden obtener las propiedades más deseables
para un uso específico diseñando adecuadamente las formas, tamaño, proporción de
los componentes y el proceso de fabricación. Debido a no existir formulaciones
universales para la producción de un material compuesto fibrorreforzado, se debe
considerar un diseño específico de sus componentes, acorde al elemento y condiciones
finales de servicio.
II.5. COMPONENTES DEL MATERIAL FIBRORREFORZADO
Los componentes del material compuesto fibrorreforzado son:
La matriz
La fibra
La interfase
26
La matriz transfiere y distribuye la carga externa a las fibras, enlaza las fibras, las
separa y las protege del medio exterior atmosférico. La fibra es el principal
constituyente soporte de carga, evita la propagación de las grietas en la matriz, y puede
rebajar la densidad del producto. Un recubrimiento de la fibra protege la fibra de
deterioro químico y mecánico, previene el contacto directo entre fibras y la interfase
acopla la matriz con la fibra, y transfiere los esfuerzos de la matriz a las fibras.
La matriz es frágil y la fibra actúa reforzándola. Es necesario aclarar, que
aunque el uso de barras de acero cumple un papel similar al actuar como
reforzamiento, en ningún momento la fibra puede sustituir su función. La fibra actúa
mejor que las barras de acero en aquellos elementos que por su espesor no permiten su
utilización, donde se dice que representan un reforzamiento de carácter primario al
actuar sobre la resistencia y primordialmente la tenacidad del composite, y también en
elementos sometidos a altas cargas o deformaciones o cambios de temperatura donde
actúan básicamente controlando el agrietamiento del producto.
La utilización de fibras en materiales cerámicos constructivos, materiales
resistentes a la compresión más no a la tensión, data de tiempos muy antiguos. Según
el libro Éxodo en La Biblia, se menciona la producción y uso de algunos de estos
materiales constructivos, particularmente ladrillos hechos de arcilla y paja, tipo adobe,
cocidos al sol.
Según Mejía de Gutiérrez (1998), el primer material manufacturado por el
hombre, conocido como composite, fue el asbesto-cemento, cuya invención
correspondió a Ludwig Hotschek en 1899. Descontando algunas patentes, que entre
1920 y 1930 surgieron para cementos reforzados con fibra de vidrio y de acero, el
asbesto-cemento fue la tecnología dominante hasta 1960.
Según Romualdi y Bason (1963), el resultado de algunas investigaciones sobre
concretos con fibras de acero llevó a su aplicación amplia en la industria de la
construcción de pavimentos y pistas en la década del 70. En el caso de fibra de vidrio,
su baja resistencia a los álcalis fue un factor que impidió su uso a escala comercial,
mejorando a partir de 1967 al desarrollar fibras más resistentes. En las décadas del 60
y 70 se investigaron otras fibras como el polipropileno, polietileno, nylon , entre otras.
Las investigaciones acerca de la peligrosidad del asbesto-cemento ha incrementado la
búsueda de nuevas fibras como sustituto de sus productos, estimulando así la
investigación en el campo de los productos de concreto fibrorreforzado, lo que ha
dirigido la atención hacia las fibras naturales, en particular las de origen vegetal.
Las fibras que más se utilizan en la actualidad son las de asbesto, acero, vidrio,
carbón, polipropileno, nylon y fibras potenciales que las pueden sustituir y actualmente
en investigación son las fibras naturales de sisal, henequén, fique, celulosa, coco y
otras.
27
En particular, las fibras naturales de origen vegetal están constituidas de
celulosa, sustancia polimérica conformada por moléculas de glucosa, enlazadas por
lignina y asociada a cantidades variables de otros materiales naturales. Estas pueden
ser extraídas de acuerdo a la parte de la planta de donde las fibras son extraídas. Para
el caso de la fibras de coco, son extraídas de la semilla del mismo, aunque hay
indicios que pueden utilizarse también las fibras del tallo y las hojas. Las fibras de
coco pueden incorporarse a la matriz en forma de monofilamentos individuales
separados entre si (discretas como el caso de las fibras de acero). La distribución de
las fibras en este caso es al azar.
Según Savastano y Agopyan (1998), las fibras vegetales, como se les denomina
usualmente, en realidad están compuestas por células individuales que, a su vez se
componen de microfibrilas. Estas microfibrilas, son ricas en celulosa, polímero
vegetal con grado de polimerización del orden de 25000.
1I.6. HORMIGONES REFORZADOS CON FIBRAS NATURALES
Según Delvasto Arjona, S. (1998), el hormigón o concreto de cemento es un
material de amplia aceptación en todo el mundo, principalmente por la facilidad de
moldeo de formas, aún las más complejas, y por su proceso de endurecimiento en frio
y en medio húmedo debido a las reacciones de hidratación del cemento, con la
consiguiente generación de productos duros - en virtud de reacciones químicas que
toman al menos 28 días y que se prolongan por un año o más -, que se unen en un
entramado sólido, estable en el agua y resistente a acciones mecánicas, principalmente
a la compresión. Sin embargo, como todos los materiales, el hormigón presenta
algunas desventajas y limitaciones particulares.
El hormigón es un material relativamente débil y muy frágil, si se compara con
otros de mayor costo. Su resistencia a la compresión es la propiedad más aceptada,
pero su resistencia a la tracción es aproximadamente entre 10 y 15 veces menor. Por
acciones térmicas, las expansiones y contracciones que sufre, y por las acciones
mecánicas, entre otras, ya sean estáticas o dinámicas, o por el deterioro químico, el
hormigón puede sufrir severas fracturas y fisuras que conllevan a su destrucción. Por
lo tanto, para hacerlo más resistente a todas estas acciones, es combinado con otros
materiales que le confieren y complementan propiedades en las que presenta debilidad.
En ese sentido, la incorporación de fibras al hormigón evita o reduce la probabilidad
de agrietamiento o si este ocurre, evita que no sea súbito, es decir, que tome un tiempo
relativamente elevado mientras se está agrietando. Es así, como se convierte en un
material resistente a las acciones de tipo sísmico.
Según Delvasto Arjona, S. (1998), la denominación de alto desempeño o de altas
prestaciones a un hormigón reforzado con fibras, se refiere principalmente a aquel que
reúne un conjunto de atributos o combinación de alguna o algunas propiedades tales
28
como cuasi endurecimiento por deformación, resistencias mecánicas relativamente
elevadas, tenacidad, absorción de energía, ductilidad, rigidez, atenuación del
agrietamiento, resistencia a la corrosión y durabilidad.
Con la adición de fibras al hormigón se busca obtener una o varias de las
siguientes características: a)controlar las grietas de contracción plástica, que al ser
reducidas producen mayor integridad, resistencia y longevidad de la estructura; b)
aumentar la resistencia al impacto; c) aumentar la ductilidad y la resistencia a la fatiga
del hormigón; d) prevenir el astillamiento o fragmentación del hormigón, lo cual es
importante en zonas sísmicas; e) reducir la corrosión del acero de refuerzo, que es una
consecuencia de la reducción de las grietas de contracción plástica, las cuales permiten
el paso de la humedad, bióxido de carbono y oxígeno al acero, y la carbonatación de la
estructura, y de la menor permeabilidad del hormigón.
El desempeño a la flexión del hormigón reforzado con fibras es muy importante,
puesto que en muchas de sus aplicaciones es sometido principalmente a acciones de
doblado; por ello, diversas formas de ensayos de flexión han emergido como métodos
esenciales para valorar la calidad del hormigón reforzado con fibras.
Particularmente la utilización de fibra natural orgánica del fruto del coco, en la
producción de hormigones y morteros fibrorreforzados para las aplicaciones en
elementos constructivos de hormigón y mortero, conllevaría el mejoramiento de su
integridad y de su vida útil, básicamente por la resistencia al agrietamiento y aumento
de la absorción de energía y ductilidad que introduce la adición de fibra, cuestión que
es fundamental en lugares sometidos a la acción de fuerzas dinámicas de sismo y
viento. Los materiales fibrorreforzados cuya matriz es a base de arcilla, es altamente
deseado en lugares donde la capacidad económica de los habitantes es limitada, ya que
materiales o elementos pueden ser construidos cuando la matriz se refuerza con fibras,
en este caso del fruto del coco.
1I.7. ASPECTOS POSITIVOS DEL REFUERZO DEL HORMIGÓN CON
FIBRAS NATURALES
El acero de refuerzo, en forma de varillas o barras, comunica al hormigón simple
una alta resistencia a la tensión, capacidad de deformación y resistencia a esfuerzos de
corte. Sin embargo, el hormigón reforzado con varillas de acero aún presenta
carencias que son suplidas por un reforzamiento adicional, cuando así se requiere.
Este reforzamiento adicional puede venir en la forma de fibras que se incorporan
principalmente al hormigón para evitar o reducir la probabilidad de agrietamiento o si
ese ocurre que no sea súbito, es decir, que tome un tiempo relativamente elevado
mientras se está agrietando.
29
Según Delvasto Arjona, S. (1998) la cantidad (volumen, Vf) de fibra y su
longitud, Lf, deben superar un valor crítico mínimo bajo el cual por el contrario
causarían detrimento de las propiedades mecánicas. La longitud mínima de fibra,
independiente de la carga aplicada, se denomina la longitud crísitca de fibra, (Lc)crit, y
es la mínima longitud con la cual se puede lograr la transferencia de una carga última
plena a la fibra. La longitud crítica también se denomina “longitud ineficiente”.
El volumen de fibra, Vf y su longitud, Lf, no pueden llegar a ser muy elevados,
como si ocurre en los compuestos de matriz coherente con la fibra, pues bajo unas
condiciones dadas de mezclado por medios convencionales de producción se origina la
formación de bolas de pasta de cemento con fibra enredada (“ballings”), que se
denominan ovillos de pasta, las cuales afectan las resistencias mecánicas y la
integridad del material compuesto.
Debe hacerse énfasis en la necesidad de un adecuado curado en agua, y
preferiblemente en autoclave, del material fibrorreforzado, en caso contrario la matriz
de cemento no desarrollará las resistencias mecánicas suficientes para crear una alta
adherencia y por lo tanto transmisión de esfuerzos de las fibras.
Es de notar que las fisuras en el compuesto después de fallas pueden ser
detectadas visualmente o mediante técnicas electrónicas sofisticadas y la carga
correspondiente al agrietamiento puede diferir en más del 100% dependiendo de la
técnica usada. Estrictamente, la primera grieta aplica al punto en el cual partes
microscópicas de la pasta o pasta agregado se separan permaneciendo estables, aunque
no exista reforzamiento, en un sistema sometido a la tracción.
Según la Sociedad Americana para Ensayo de Materiales (ASTM, 1989) los
hormigones fibrorreforzados deben cumplir con los requerimientos de la norma ASTM
C 1116 (ASTM Designation C1116-85) “Standard Specification for Fiber-Reinforced
Concrete and Shotcrete”, sin embargo, está muy dirigida a hormigones con refuerzo de
fibras de acero y otras sintéticas.
La cohesividad del hormigón aumenta en relación directa a la longitud de la fibra
reforzante. Sin embargo, el asentamiento del hormigón se reduce con la adición de
fibras de mayor longitud. Adicionalmente, algunas propiedades del material
endurecido pueden aumentar con la mayor longitud de la fibra y con un mayor
volumen de adición. Asimismo, el aumento de ambos parámetros del compuesto,
longitud y volumen de fibra, también producen una tendencia al enredamiento de las
fibras y formación de bolas de fibra y pasta de cemento durante el mezclado de los
ingredientes del material compuesto.
En esencia, en las aplicaciones a elementos estructurales de hormigón con el
refuerzo de fibras no se pretende el mejoramiento de sus resistencias mecánicas; el
propósito principal es controlar el agrietamiento, una vez la matriz de hormigón simple
30
ha empezado a fisurarse. En ciertos casos, sobre todo con fibras de elevado módulo de
elasticidad, de apreciable resistencia a la tensión y con alta adherencia, las fibras
pueden mejorar la resistencia, pero este no es el comportamiento que se espera de la
incorporación al hormigón de las fibras naturales, las cuales no son coherentes con la
matriz de hormigón, se incorporan en porcentajes muy bajos comparados con los que
se suelen agregar en matrices coherentes como las poliméricas, y absorben alta
cantidad de agua afectando la resistencia al cortante en la interfase cuando el material
está húmedo, aunque también beneficiando la hidratación del cemento.
El comportamiento en la interfase es esencial puesto que de ello dependerá la
habilidad del material para soportar cargas aún después de haberse agrietado. Los
esfuerzos a los que el material está sometido son transferidos de la matriz a las fibras a
lo largo de la interfase. Por ello, el mecanismo de contacto en la interfase, que es la
región que conforma la unión entre la matriz y la fibra, juega el rol más importante en
el concepto de composite o material compuesto.
El conocimiento de las propiedades reales de la interfase es esencial para
entender las propiedades de un material compuesto. Así, la interfase es preponderante
en la tenacidad a la fractura y en su respuesta a los ambientes de servicio, ya sean por
humedad o corrosivos. En general, las interfaces débiles generan resistencias
mecánicas y una rigidez relativamente baja, pero tienen una considerable resistencia a
la fractura.
Según Delvasto Arjona, S. (1998), la adhesión entre fibra y la matriz se atribuye
a cinco mecanismos, que pueden actuar por separado o combinadamente para producir
la unión o el acople. Estos son: la adsorción y humectancia que ocurre por atracción
física entre dos superficies de carga neutra; interdifusión, donde el enlace se forma por
difusión molecular de una de las superficies en la otra; atracción electrostática, cuando
dos superficies de cargas eléctricas opuestas se atraen como en las interacciones ácido
base y del enlace iónico ; enlace químico, cuando éste se forma entre dos grupos
químicos que residen uno en la matriz y otro en la región fibrosa; adhesión mecánica o
física, donde la resistencia de la interfase a la tensión es reducida,, pero su resistencia
la cizalladura puede ser importante en la medida de la aspereza de la superficie de
desprendimiento de la fibra y de los esfuerzos internos generados por una matriz más
resistente que la aprisione.
En general, además de la resistencia al agrietamiento, la incorporación de fibra
mejora la “ductilidad” del hormigón, es decir su tenacidad o capacidad de absorber
energía.
Una mayor tenacidad y ductilidad del hormigón, es importante en regiones
sísmicas. Además, también las fibras pueden mejorar las resistencias al impacto, a la
fatiga y a la abrasión. Se debe advertir que la adición de fibra natural no busca
31
reforzar al hormigón contra esfuerzos externos debidos a asentamientos, fatigas por
diseños inapropiados u otras acciones externas. El propósito de reforzar con fibras
vegetales se dirige esencialmente a mejorar la resistencia del compuesto contra los
esfuerzos intrínsecos, es decir, los causados dentro del mismo material. A lo anterior
se aúnan las ventajas de la disponibilidad local y el bajo costo de la fibra, en
comparación con aquellas fibras sintéticas que le puedan competir.
1I.8. TEORÍA MECÁNICA GENERAL DEL REFORZAMIENTO A LA
TENSIÓN
Los materiales compuestos reforzados con fibras son útiles cuando las cargas se
aplican a la flexión y al impacto. El análisis teórico de la mecánica de reforzamiento
bajo estas condiciones es complejo. Por ello, el análisis del sistema de esfuerzos a la
tracción o tensión directa permite, más fácil y fundamentalmente juzgar los méritos de
un compuesto fibrorreforzado para su aplicación final.
La bondad de incorporar una fibra en una matriz cementicia depende de la
capacidad de transferencia de los esfuerzos desde la matriz hacia la fibra de tal manera
que desde el punto de vista de la transferencia de la carga, el material compuesto se
comporte como un todo homogéneo aunque la matriz esté agrietada.
Para el caso de un material donde las fibras se encuentran alineadas en la
dirección de la tensión aplica la ley de mezclas, para lo cual se asumen algunos
comportamientos ideales, tales como la alineación de las fibras en la dirección del
esforzamiento, la adhesión firme de éstas a la matriz, es decir, las deformaciones son
iguales en la fibra y en la matriz, y la no intervención del módulo de Poisson o sea que
es igual a cero en la fibra y en la matriz.
Para este caso, la resistencia la tensión del material compuesto (σtc) resulta de la
sumatoria ponderada de las resistencias a la tensión de la fibra (σtf) y de la matriz
(σtm). La ponderación se hace con base en las cantidades volumétricas de cada uno de
sus componentes: el volumen de la fibra; Vf, con respecto al volumen total del
compuesto Vc, así Vr = Vf/Vc. Este volumen puede expresarse unitariamente o
porcentualmente. Así mismo Vm = Vm/Vc, siendo Vm el volumen que ocupa la
matriz cementicia y Vm el volumen unitario con respecto al volumen total del
compuesto. De manera que:
σtc = σtf Vr + σtm Vm
σtc = σtf Vr + σtm ( 1 – Vf )
Igualmente ocurre con el módulo de elasticidad del compuesto, Ec y el de las
fases componentes, Er y Em, así:
32
Ec = Ef Vf + Em (1 - Vf)
Realmente, se espera que que no sea muy significativo el increment en la
Resistencia a la tensión y en el módulo de elasticidad por efecto de la incorporación de
fibras. Más aún, esos valores podrán ser menores que los de la matriz si la eficiencia
de la incorporación se reduce por desorientación, bajo volumen o por reducida
longitud de las fibras.
Para el caso donde las fibras no están alineadas en la dirección del esfuerzo,
Aveston (1974), introduce un factor de eficiencia η1 de 0.5. Se debe advertir que este
valor puede cambiar al agrietarse la matriz y en consecuencia ocurrir alineación
paralela de las fibras que están transportando las cargas.
1I.9. TEORÍA MECÁNICA DEL REFORZAMIENTO DE COMPUESTOS
CEMETICIOS CON FIBRAS CELULÓSICAS
Según Andonian (1999), la ley de mezclas expresa que la resistencia puede ser
calculada como la suma de los efectos de la matriz y de las fibras, lo cual aplica a
compuestos con refuerzos de tipo celulósico.
La contribución de la fibra está determinda principalmente por el arrancamiento
o extracción de la fibra de la matriz. Por lo tanto, este aporte de la fibra estará en
función de la relación de aspecto, l/d, afectada por el esfuerzo cortante elástico (τ), en
la interfase entre la fibra y la matriz. Realmente y en esencia, la matriz contribuye en
la regla de mezclas con σmo, que es su sresistencia en ausencia de vacios o poros
afectada por el contenido de material sólido dado por (1 - Vo), siendo Vo, la fracción
volumétrica de los vacíos presentes.
Para fibras cortas orientadas al azar y distribuidas en tres dimensiones, en forma
análoga a como están distribuidos los asbestos en los materiales de asbesto – cemento,
la resistencia a la tracción estará dada por:
σc = σm (1 - Vo), + 2 η1 τ Vf ( l/d )
Algunos investigadores recomiendan un valor del factor de eficiencia η1 cercano
a 0.41. Bentur (1989) indica que la resistencia en flexión está dada por:
σb = (α/β) ( σb )m (1 - Vo) Vm + 2 η1 a τ Vf ( l/d )
Los coeficientes α y β corresponden a las relaciones entre la resistencia a la
flexión y a la tensión del compuesto y la matriz, respectivamente.
33
El Módulo de Elasticidad en tensión o tracción, Et, y en flexión, Eb, es:
Eb = Et = Em (1 - Vo) Vm + η1 Ef Vf
Aquí, Ef, es el Módulo de Elasticidad en tension de la fibra.
Según Hannant (1988), un valor conservativo de τ es 3.5 MPa. Sin embargo,
un valor más apropiado, puesto que se determinó en fibras de coco, es de 0.5, según
fue reportado por Das Gupta. Este último autor asumió constante el valor de τ, a pesar
que la deformación última de la matriz aumenta cuando el material está húmedo. Esto
puede explicar los rangos más comunes, que están entre 0.5 y 2.0.
II.10. CARACTERÍSTICAS DEL COCO Y DE LA FIBRA DE COCO (COCUS
NOCIFERA L.)
II.10.1 El fruto del Coco
Coco, es comúnmente llamado al fruto del árbol cocotero, de la familia de las
Palmáceas, especie Cocos Nucifera; el árbol tiene un tronco cilíndrico de
aproximadamente 30-45 centímetros de diámetro y dependiendo de la especie hasta 30
metros de altura, marcado por anillos que señalan la posición de las hojas que ha ido
perdiendo. En el extremo superior se encuentran las hojas curvadas en forma de arco
que llegan a tener de 3 a 4,5 metros de longitud. El fruto cuelga en racimos de 10 a 20
unidades y en cada árbol puede haber, dependiendo de la época unos 10 racimos.
El coco maduro es de forma ovoidal, de unos 30 centímetros de longitud puede
llegar a pesar hasta 2,5 kilogramos, está revestido de una cáscara fibrosa (exocarpo) de
4 o 5 centímetros de espesor que envuelve una cáscara dura (endocarpo) de 5
milímetros de espesor; parte del exocarpo es una capa intermedia (mesocarpo) que
recubre el endocarpo y dentro de éste último está una pulpa blanca oleaginosa
(endosperma) conteniendo en su cavidad central un líquido dulce conocido como
agua de coco (cotiledón) de aproximadamente 300 gramos, que se encuentra encerrado
en el interior hueco del fruto.
El cocotero se encuentra distribuido en todas las regiones tropicales, es una de
las plantas que proporciona una mayor diversidad de productos, pues es una fuente de
alimento, bebida y de abrigo, se dice que es la planta a la que se le conocen más
aplicaciones y puede ser una de las más aprovechadas por el hombre.
34
El cocotero (Cocos Nucífera L.) se clasifica botánicamente como:
Clase: Monocotyledoneae.
Orden: Palmales
Familia: Palmae
Subfamilia: Cocowsideae
Género: Cocos
Especie: nucífera.
FIGURA No. 1. Partes internas y externas del coco.
Fuente: J.G. Ohler
La composición nutritiva del coco varía a medida que este madura. Destaca su
aporte de grasas, principalmente saturadas (88,6 % del total) que lo convierten en un
fruto muy calórico. Aporta una baja cantidad de hidratos de carbono y proteínas. Muy
rico en sales que participan en la mineralización de los huesos (magnesio, fósforo,
calcio). En cuanto a otros nutrientes, destaca su aporte de fibra, que contribuye a
regular la motilidad intestinal, entre otras funciones.
El consumo "excesivo" de alimentos ricos en grasas saturadas provoca un
aumento de los niveles de colesterol en sangre (hipercolesterolemia). Sin embargo, si
se consume en pequeñas cantidades no plantea ningún inconveniente para la salud, es
más, enriquece la alimentación en sustancias nutritivas. El coco se conserva intacto, a
temperatura ambiente. Una vez comenzado, es necesario colocarlo en la nevera, en
recipiente con agua para evitar que se deseque y altere.
Existen diferentes formas de consumir las partes del coco:
Pulpa madura: Se puede consumir cruda, entera o rallada; o bien
asada, formando parte de diversas preparaciones culinarias.
35
Pulpa gelatinosa: Se obtiene de los cocos aún verdes. Se come con
una cuchara, una vez abierto el coco. Contiene los mismo nutrientes
que el coco maduro pero en menor concentración.
Agua de coco: Es el líquido que se encuentra en su interior, tanto
más abundante cuanto más verde está el coco. Ideal para calmar la
sed.
Leche de coco: Refrescante y nutritiva, se obtiene exprimiendo la
pulpa del coco una vez bien triturada. Se puede elaborar agregando
agua o leche de vaca. Se toma como refresco o se añade a batidos de
frutas u otros platos.
Preparación de alimentos: el coco constituye un ingrediente básico
en la cocina exótica y en los curries asiáticos, suaviza el sabor de las
guindillas. En Guatemala los platos de tapado preparados por la
cultura afro-caribeña en Livingston, Izabal, son exquisitos y
famosos.
El aceite de coco se utiliza en la elaboración de productos de
bollería industrial y margarinas por su bajo costo y buen resultado.
El pan de coco de la cultura afro-caribeña de Guatemala, es muy
sabroso y bien conocido.
La fibra de coco se utiliza en diferentes aplicaciones como
alfombras, cordelería, asientos para vehículos, etc. También se ha
utilizado sobre todo en Brasil para reforzar matrices con agentes
aglomerantes.
Las leches y natas (cremas) de coco son los productos preparados a
partir de una cantidad considerable de endosperma de coco
(almendra de coco) fresco de la palma de coco (Cocus Nocifera L.),
separado, entero, desintegrado, macerado o desmenuzado.
II.10.2. La fibra de la estopa del coco
La cáscara del fruto del coco (mesocarpo) también llamada estopa o bonote da
una fibra muy importante que puede ser utilizada tanto en la industria como en la
construcción. Es una fibra multicelular con un alto grado de rigidez y dureza debido a
sus componentes. Entre sus principales características se pueden mencionar las
siguientes: la baja conductividad al calor, la resistencia al impacto, a las bacterias y al
agua, también la durabilidad y resiliencia, lo cual hacen de esta fibra, el material
indicado para trabajos de aislamiento térmico y acústico. Cada coco puede generar
125 gramos de fibras y con la extracción de esas fibras de la cáscara, se producen
además unos 250 gramos de polvo de coco.
36
Las fibras de coco, son fundamentalmente desechos de la industria
alimenticia de productos de coco. Las principales características encontradas en la
fibra de la estopa del coco son:
Diámetro 0,25 mm
Densidad Aparente 0,638 g/cm3
Densidad real 1,14 g/cm3
Absorción de agua 155 %
Lignina 43 %
Resistencia a la Tracción 300 MPa
Elongación a la Ruptura 18 %
Módulo de Elasticidad 22,5 GPa
Ph 5
Conductividad eléctrica 2,15 mS/cm
Según Lange (1998), la longitud de la fibra del coco oscila entre 50 y 350 mm;
su diámetro oscila entre 0.1 y 0.4 mm; la gravedad específica está entre 1.12 y 1.15
g/cm3; el Módulo de Elasticidad oscila entre 19 y 26 GPa; la Resistencia última en
tensión oscila entre 120 y 200 MPa; la elongación a la ruptura está entre 10 y 25 % y la
absorción de agua esta entre 130 y 180%.
Según Delvin (1976), la fibra a nivel celular se compone principalmente de
hemicelulosa, celulosa, lignina y pectina, los cuales se detallan a continuación:
La hemicelulosa es un heteropolisacárido (polisacárido compuesto por más de
un tipo de monómero), formado, en este caso un tanto especial, por un conjunto
heterogéneo de polisacáridos, a su vez formados por un solo tipo de monosacáridos
unidos por enlaces, que forman una cadena lineal ramificada. Entre estos
monosacáridos destacan la glucosa, la galactosa o la fructosa. Forma parte de las
paredes de las diferentes células de los tejidos del vegetal, recubriendo la superficie de
las fibras de celulosa y permitiendo el enlace de pectina. La hemicelulosa se
caracteriza por ser una molécula con ramificaciones, como lo es el ácido uróncio,
capaz de unirse a las otras moléculas mediante enlaces que constituyen la pared rígida
que protege a la célula de la presión ejercida sobre esta por el resto de las células que
la rodean.
La celulosa es un homopolisacárido (es decir, compuesto de un único tipo de
monómero) rígido, insoluble, que contiene desde varios cientos hasta varios miles de
unidades de glucosa. La celulosa corresponde a la biomolécula más abundante de la
biomasa terrestre. La celulosa se forma por la unión de moléculas de glucosa
mediante enlaces glucosídico. Es una hexisa que por hidrólisis da glucosa. La
celulosa es una larga cadena polimérica de peso molecular variable. La celulosa tiene
37
una estructura lineal o fibrosa, en la que se establecen múltiples puentes de hidrógeno
entre los grupos hidroxilo de distintas cadenas yuxtapuestas de glucosa, haciéndolas
impenetrables al agua, lo que hace que sea insoluble en agua, y originando fibras
compactas que constituyen la pared celular de las células vegetales. La celulosa es la
sustancia que más frecuentemente se encuentra en la pared de las células vegetales, y
fue descubierta en 1838. La celulosa es la biomolécula más abundante de los seres
vivos. La celulosa constituye la materia prima del papel y de los tejidos de fibras
naturales.
La lignina es un grupo de compuestos químicos usados en las paredes celulares
de las plantas para crear madera. La palabra lignina proviene del término latino
lignum, que significa madera; así, a las plantas que contienen gran cantidad de lignina
se las denomina leñosas. La lignina está formada por la extracción irreversible del
agua de los azúcares, creando compuestos aromáticos. Se caracteriza por ser un
complejo aromático (no carbohidrato) del que existen muchos polímeros estructurales
(ligninas). Resulta conveniente utilizar el término lignina en un sentido colectivo para
señalar la fracción lignina de la fibra. Después de los polisacáridos, la lignina es el
polímero orgánico más abundante en el mundo vegetal. Es importante destacar que es
la única fibra no polisacárido que se conoce. Este componente de la madera realiza
múltiples funciones que son esenciales para la vida de las plantas. Por ejemplo, posee
un importante papel en el transporte interno de agua, nutrientes y metabolitos.
Proporciona rigidez a la pared celular y actúa como puente de unión entre las células
de la madera, creando un material que es notablemente resistente a los impactos,
compresiones y flexiones. Realmente, los tejidos lignificados resisten el ataque de los
microorganismos, impidiendo la penetración de las enzimas destructivas en la pared
celular. La molécula de lignina es una molécula, con un elevado peso molecular, que
resulta de la unión de varios ácidos y alcoholes. El acoplamiento aleatorizado de estos
radicales da origen a una estructura tridimensional, polímero amorfo, característico de
la lignina. La lignina es el polímero natural más complejo en relación a su estructura y
heterogenicidad. Por esta razón no es posible describir una estructura definida de la
lignina; sin embargo, se han propuesto numerosos modelos que representan su
estructura.
Las pectinas son una mezcla de polímeros ácidos y neutros muy ramificados,
constituyen el 30% del peso seco de la pared celular primaria de células vegetales. En
presencia de agua forman geles. Determinan la porosidad de la pared, y por tanto el
grado de disponibilidad de los sustratos de los enzimas implicados en las
modificaciones de la misma. Las pectinas también proporcionan superficies cargadas
que regulan el ph y el balance iónico.
Los conocimientos más recientes sobre la estructura de la pared celular han
sido obtenidos gracias a los detallados análisis químicos, y trabajos con el microscopio
38
electrónico. Las moléculas de celulosa están formadas por largas cadenas de moléculas
de glucosa que van asociadas paralelamente a otras formando microfibrillas en la pared
celular.
Según indica Delvin (1976), las moléculas de celulosa en la microfibrilla están
unidas lateralmente por enlaces químicos débiles y por los extremos mediante enlaces
covalentes primarios. Cada microfibrilla contiene unas 2,000 moléculas de celulosa,
con un diámetro de 100 a 250 Ángstrom (0.1 milimicras) y una longitud de varias
micras. Las moléculas de celulosa en el interior de la microfibrilla están más
íntimamente unidas en unas regiones que en otras. Los estudios revelan que estas
regiones de alta asociación (llamadas micelas) son de 50 a 60 Ángstrom de ancho, las
microfibrillas están asociadas, a su vez, en macrofibrillas (éstas pueden tener por
encima de las 400 microfibrillas), que pueden verse con el microscopio óptico, como
lo demuestra la figura No. 2.
FIGURA No. 2 Fibra de coco a nivel Molecular.
Fuente: Delvin Robert M., 1976
FOTOGRAFÍA No. 1. Fibra de coco colocada aún en el Mesocarpo (estopa).
Fuente: (FODECYT 075-06))
39
PARTE III
III. RESULTADOS Y DISCUSIÓN
III.1. RESULTADOS
III.1.1. FUENTES DE MATERIA PRIMA
Se realizaron visitas a varios lugares de las costas del país. A continuación se
incluyen algunas fotografías de los lugares que se consideraron prioritarios, así como
breve información obtenida en los mismos.
III.1.1.1. Departamento de Izabal
En el Departamento de Izabal, Municipio de Puerto Barrios, caserío Punta de
Palma existe una Finca llamada Baltimore, que tiene una plantación de
aproximadamente 15 000 cocotero.
Esta finca tiene sus propios semilleros donde clasifican sus mejores semillas, ya
sea para la venta o para renovar plantaciones viejas, monitorean constantemente toda la
plantación porque también se da el fenómeno de la enfermedad conocida como
amarillamiento letal del cocotero, también es común encontrar plagas como el gusano
barrenador.
FOTOGRAFÍA No. 2. Vivero de Cocoteros FOTOGRAFÍA No. 3. Plantación de Cocoteros, Finca Baltimore, Puerto Barrios, Izabal. Finca Baltimore, Puerto Barrios, Izabal.
Fuente: FODECYT 075-06
La producción también es para exportación, se utiliza para elaborar múltiples
productos desde comestibles, pasando por la fabricación de aceites y como base
aromática de shampoos y jabones.
40
La estopa no tiene ninguna utilidad, prácticamente se desecha en su totalidad,
se emplea en un bajo porcentaje para la preparación de los semilleros, ya que este
subproducto es muy bueno en la retención de humedad, y el resto se riega en las
mismas plantas, con un proceso de picado previo y luego se coloca al pie de cada
cocotero.
III.1.1.2. Departamento de San Marcos
En el Departamento de San Marcos, Municipio de Ocós, en la Aldea Los
Laureles, existe una plantación de 2 000 cocoteros.
La producción oscila entre 200 a 600 cocos por árbol por año. No existe una
industria de procesamiento del fruto, por lo que la obtención de la estopa se hace difícil
en estos lugares. Los propietarios de las plantaciones mostraron un fuerte interés y
proporcionaron valiosa información para este proyecto. La venta de cocos se realiza
en el lugar, con destino final para diferentes mercados.
FOTOGRAFÍA No. 4. Plantación de cocoteros, Aldea los Laureles, Ocós, San Marcos.
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.1.3. Departamento de Guatemala
El lugar de mayor disposición de desechos de estopa de coco es el Mercado de
la Terminal de la Ciudad de Guatemala. Se estima que en ese lugar, aproximadamente
entre 10,000 y 15,000 cocos son descortezados diariamente, lo cual representa
aproximadamente 30 metros cúbicos de estopa.
41
Aproximadamente 15 metros cúbicos de estopa fueron obtenidos y trasladados
a la ciudad universitaria para ser secados y posteriormente procesados para la
obtención de fibra y polvo de coco. Se realizaron entrevistas con las personas que
tienen puestos de venta de cocos en este mercado. También se pudo determinar que la
estopa que sale del procesado de los cocos no es utilizada para propósito alguno y
diariamente es levantada por una pala mecánica y camiones de la Municipalidad de
Guatemala, para llevarla al relleno sanitario de la zona 3 de la Ciudad.
La venta de cocos es de todos los días, de lunes a domingo de 5:00 a 17:00
horas normalmente el pelado solo se realiza por la mañana, y el criterio generalizado
de los clientes es pedir pelado el coco, pues de otra forma, se estarían llevando un peso
adicional que prácticamente se convierte en basura.
Las temporadas de mayor demanda son para el verano, específicamente para la
semana santa y también en diciembre por motivo de las fiestas de fin de año pues es el
fruto básico para la elaboración del tradicional ponche de frutas navideño.
Según la experiencia de los vendedores la cáscara puede ser utilizada en
remedios caseros, abono para flores, algunas artesanías, como sustituto de la leña y se
puede hacer carbón con el hueso del coco.
FOTOGRAFÍA No. 5. Venta de cocos, FOTOGRAFÍA No. 6. Traslado de desechos de
Mercado de La Terminal, Guatemala. estopa por camión municipal, Guatemala.
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.2. PREPARACIÓN DE LA ESTOPA Y EXTRACCIÓN DE FIBRA
La estopa de coco fue obtenida en la Terminal, ya que es la fuente con mayor
volumen disponible y sin mayor costo, solamente incluye el valor del transporte.
Luego la estopa que se trasladó a la ciudad universitaria, en la zona 12, se dispersó en
los patios del área de la Sección de Eco-materiales del Centro de Investigaciones de
Ingeniería, para que se secara con el calor del sol por cuatro semanas.
42
Cuando la estopa estuvo seca, se colocó en un molino de martillos que separó
las fibras y el polvo de coco y nuevamente se dejó secando al sol por dos días para el
secado definitivo. Con este proceso se llegó a contar con las muestras para poder
iniciar la actividad experimental con fibras limpias.
FOTOGRAFÍA No. 7. Secado de la estopa FOTOGRAFÍA No. 8. Proceso de extracción
en los patios de la ciudad universitaria. de la fibra, a partir de la estopa de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 9. Proceso de extracción FOTOGRAFÍA No. 10. Proceso de secado de de la fibra, a partir de la estopa de coco. fibra, en los patios de la ciudad universitaria.
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.3. CARACTERIZACIÓN DE LAS FIBRAS
El trabajo de caracterización se realizó en las Secciones de Eco-materiales y
Tecnología de Materiales del Centro de Investigaciones de Ingeniería y en el
Laboratorio de Bromatología de la Facultad de Veterinaria de la Universidad de San
Carlos de Guatemala. Se determinaron las características físicas y químicas, además
las propiedades mecánicas.
43
III.1.3.1. Características físicas
Los parámetros físicos que se determinaron son: longitud, diámetro y
absorción. Previo a su caracterización las fibras fueron lavadas, secadas y clasificadas,
como se ilustra en la fotografía No. 11.
FOTOGRAFÍA No. 11. Fibra de coco preparada para su caracterización.
Fuente: FODECYT 075-06
Para obtener la medida de longitud en las fibras se utilizó un instrumento de
medición (vernier), como se muestra en la fotografía No. 12.
FOTOGRAFÍA No. 12. Determinación de la longitud de fibras de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
Para la determinación de el diámetro se utilizó un micrómetro (Ver Figura No.
13), el cual es capaz de realizar lecturas de hasta 0.01 milímetros y para tener una
información mas completa se realizaron tres lecturas del diámetro, a ambos extremos
de la fibra y al centro.
44
Para el ensayo de absorción se siguió el siguiente procedimiento:
1) Se tomaron tres grupos o manojos de fibras que fueran representativas de todo
el conjunto disponible.
FOTOGRAFÍA No. 13. Determinación del diámetro de fibras de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
2) Se compactaron dichas fibras para colocarlas en un recipiente.
3) Se pesó cada una de las muestras, así como su tara respectiva, en donde
permanecerían durante los tiempos estipulados.
Los tiempos que se establecieron para dichos ensayos fueron: 1, 2, 5, 10, 20,
30 y 60 minutos, también 24, 48 y 72 horas.
4) Por último se llenó el recipiente con agua hasta que la fibra quedó
completamente sumergida y luego de esperar los tiempos mencionados anteriormente
se procedió a pesar las muestras, no sin antes secar la fibra por medio de una toalla,
para que no tuviera exceso de agua superficial y que esta agua aumentara el peso, así
se cumplió con la condición de seco-saturación.
FOTOGRAFÍA No. 14. Determinación del porcentaje de absorción de fibras de coco.
Fuente:FODECYT 075-06
45
Tabla No. 2. Longitudes y diámetros de 30 muestras de fibras de coco ensayadas en los
laboratorios del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
MUESTRA
No.
LONGITUD
cm
DIÁMETRO
EXTREMO
SUPERIOR
mm
DIÁMETRO
AL MEDIO
mm
DIÁMETRO
EXTREMO
INFERIOR
mm
DIÁMETRO
PROMEDIO
mm
1 9,3 0,135 0,135 0,10 0,123
2 8,9 0,09 0,095 0,07 0,085
3 5,9 0,27 0,25 0,23 0,25
4 6,4 0,10 0,09 0,09 0,093
5 8,5 0,14 0,10 0,06 0,10
6 4,8 0,055 0,05 0,05 0,052
7 3,9 0,30 0,28 0,27 0,283
8 5,5 0,24 0,23 0,18 0,217
9 5,5 0,09 0,11 0,07 0,09
10 5,4 0,10 0,15 0,09 0,113
11 4,9 0,14 0,16 0,135 0,145
12 6,5 0,13 0,065 0,12 0,105
13 6,5 0,10 0,095 0,10 0,098
14 5,3 0,21 0,22 0,15 0,193
15 7,2 0,19 0,185 0,18 0,185
16 7,8 0,125 0,065 0,08 0,09
17 7,2 0,16 0,135 0,10 0,132
18 5,5 0,115 0,115 0,09 0,107
19 8,0 0,155 0,135 0,11 0,133
20 10,1 0,44 0,395 0,33 0,388
21 9,6 0,16 0,19 0,16 0,17
22 6,2 0,18 0,14 0,12 0,147
23 5,6 0,12 0,08 0,06 0,087
24 6,1 0,21 0,19 0,19 0,197
25 7,0 0,14 0,11 0,10 0,117
26 5,3 0,12 0,12 0,10 0,113
27 7,1 0,15 0,14 0,14 0,143
28 8,3 0,07 0,06 0,06 0,063
29 7,2 0,16 0,09 0,07 0,107
30 6,9 0,13 0,12 0,13 0,127
Fuente: FODECYT 075-06
46
Los resultados de las longitudes y diámetros de las fibras de coco se muestran
en la Tabla No. 2. Los datos obtenidos del ensayo de absorción en fibras de coco se
presentan en la Tabla No. 3. Los resultados de los porcentajes de absorción de las
fibras de coco ensayadas se presentan en la Tabla No. 4.
El comportamiento de fibras de coco ensayadas para determinar el porcentaje
de absorción se presenta en la Figura No. 3, cuya gráfica relaciona el promedio final
del porcentaje de absorción con el tiempo de inmersión hasta los 60 minutos, la
tendencia logarítmica que toman los puntos graficados se puede observar con una línea
continua.
Tabla No. 3. Datos obtenidos del ensayo de absorción en fibras de coco ensayadas en los
laboratorios del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Fuente: FODECYT 075-06
47
Tabla No. 4. Promedio final de los porcentajes de absorción de fibras de estopa de coco
ensayadas en los laboratorios del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Fuente: FODECYT 075-06
48
Figura No. 3. Relación encontrada entre el porcentaje de absorción de fibras de la
estopa de coco y su tiempo de inmersión en agua.
Fuente: FODECYT 075-06
En adición a la caracterización física, en el Laboratorio de Investigaciones de
Polímeros y Otros Compuestos de la Escuela Politécnica de la Universidad de
Montreal en Canadá (L`ecole Polytechnique: CREPEC Montreal Canadá), se
obtuvieron fotografías por medio de un microscopio electrónico SEM de marca JOEL,
tipo JSM-840 (microscope a balayage, scanning microscope) de fibras de estopa de
coco de Guatemala. Las Fotografías Nos. 15, 16 y 17 son ejemplos de las
visualizaciones en las cuales se evidencian los acercamientos logrados en la fibra de
estopa de coco en sentidos longitudinal y transversal.
49
FOTOGRAFÍA No. 15. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su dirección longitudinal.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 16. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su sección transversal.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 17. Vista al microscopio de una fibra de coco, en su sección transversal.
Fuente: FODECYT 075-06
50
III.1.3.2. Características químicas
Las características químicas de la fibra fueron establecidas en el Laboratorio de
Bromatología de la Unidad de Alimentación Animal de la Facultad de Medicina
Veterinaria y Zootecnia de la Universidad de San Carlos de Guatemala
Otro producto que también fue analizado químicamente fue el polvo que se
obtiene al momento de extraer la fibra de la estopa del coco, el cual también tiene sus
propias características.
Los resultados obtenidos se indican en el informe que se presenta en la Tabla
No. 5. El resumen de los resultados se presenta a continuación:
Fibra de coco seco:
Fibra A.D.: 45.60%
Fibra N.D.: 80.72%
Lignina: 26.43%
Polvo de coco seco:
Agua: 11.05%
M.S.: 88.05%
E.E.: 0.27%
F.C.: 44.55%
Proteína: 1.53%
Cenizas: 26.09%
E.L.N.: 27.50%
III.1.3.3. Propiedades mecánicas
Debido a que en el Centro de Investigaciones de Ingeniería de la Universidad
de San Carlos de Guatemala no cuenta con el equipo para ensayos según
especificación ASTM D 76 – 99 (2005) (Activa), se decidió construir un equipo con el
que se pudiera obtener las propiedades fuerza – elongación, según los requerimientos
de esa norma. Entonces se construyó un equipo que fue capaz de proveer datos
confiables de fuerza - elongación según Norma ASTM D 3,822 - 07 (Activa). El
equipo en mención consta de:
- Base metálica donde queda suspendida la muestra.
- Mordazas metálicas para asegurar las fibras en los extremos, un extremo
está anclado a la base y del otro extremo se suspende un peso, estas mordazas se
construyeron de tal forma que no cortaban la fibra ni permitían deslizamiento, pues
esto alteraría significativamente los resultados de los ensayos.
51
TABLA No. 5. Resultados de la caracterización química de fibras y polvo de estopa de
coco (coir pith).
- El peso debe de ser controlado, para esto se utilizaron unos balines de acero
que pesaban un gramo cada uno y un recipiente plástico que sirvió como depósito de
los balines; el peso de los balines siempre se corroboró con una balanza con lecturas
de aproximación de hasta un décimo de gramo. Los balines siempre estuvieron dentro
del rango 1.0 gramo ± 0.1 gramo.
Para determinar la propiedad mecánica de tensión en las fibras, cada una de las
muestras se ensayó de acuerdo al proceso siguiente:
1) Se sujetaron los extremos de la fibra con las mordazas y se realizó la lectura de la
longitud inicial, esta lectura era la longitud de la fibra libre entre las mordazas y sin
aplicarle carga.
2) Cuando la fibra estuvo colocada en las mordazas, se realizaron las lecturas de los
diámetros; las fibras por tratarse de un producto no manufacturado por el hombre,
carecía de regularidad en su diámetro, por lo que fue necesario tomar tres lecturas, una
en el extremo superior junto a la mordaza que iba anclado a la base, otra al centro de la
longitud y una ultima en el extremo inferior contiguo al peso.
52
FOTOGRAFÍA No. 18. Equipo construido para caracterizar mecánicamente la fibra de coco. La
construcción se realizó utilizando desechos de la industria metal mecánica.
Fuente: FODECYT 075-06
3) Conocido el peso de la tara y de los balines se estableció un peso inicial, luego esta
carga se suspendió en un extremo de la fibra y a su vez se ancló a la base y se
realizaron las lecturas de elongación y recuperación.
4) Nuevamente se le agregó otra cantidad de peso al recipiente y se tomaron las
lecturas de elongación y recuperación, este proceso se repitió hasta que la fibra fallara.
Todas las lecturas respectivas se anotaron en la tabla de recopilación de datos.
5) Otros datos que eran necesarios tomar fueron el color, la textura, el punto de la falla,
y la reducción en diámetro que presentaba la fibra cerca de la falla.
Los resultados obtenidos de los ensayos mecánicos de tensión en fibras de
estopa de coco se presentan en las Tablas Nos. 6,7, 8 y 9.
De las treinta muestras ensayadas, cuatros son las que presentan esfuerzos
máximos cercanos a la media aritmética inicialmente obtenida de 2,442.31 kg/cm²
tomando como limite superior 2,686.54 kg/cm² y como limite inferior 2,198.08
kg/cm², dichas muestran son:
Para obtener una grafica final de esfuerzo-elongación del ensayo en estudio se
promediaron los valores de las muestras seleccionadas obteniendo los valores que se
muestran en la Tabla No. 9.
53
TABLA No. 6. Esfuerzos máximos de 30 muestras de fibras de coco ensayadas a tensión
MUESTRA
No
DIÁMETRO
MENOR
cm
ÁREA
cm²
CARGA
MÁXIMA
Kg
ESFUERZO
MÁXIMO
kg/cm²
1 0,01 7,85E-05 0,28467 3.624,53
2 0,007 3,85E-05 0,17400 4.521,30
3 0,023 4,15E-04 0,38480 926,17
4 0,009 6,36E-05 0,10549 1.658,20
5 0,006 2,83E-05 0,14238 5.035,66
6 0,005 1,96E-05 0,07703 3.923,11
7 0,027 5,73E-04 0,45015 786,21
8 0,018 2,54E-04 0,50030 1.966,05
9 0,007 3,85E-05 0,08000 2.078,76
10 0,009 6,36E-05 0,17230 2.708,38
11 0,0135 1,43E-04 0,14080 983,66
12 0,012 1,13E-04 0,16190 1.431,51
13 0,01 7,85E-05 0,14500 1.846,20
14 0,015 1,77E-04 0,30040 1.699,92
15 0,018 2,54E-04 0,25090 985,97
16 0,008 5,03E-05 0,14710 2.926,46
17 0,01 7,85E-05 0,22580 2.874,97
18 0,009 6,36E-05 0,16070 2.526,04
19 0,011 9,50E-05 0,30060 3.163,11
20 0,033 8,55E-04 0,64410 753,07
21 0,016 2,01E-04 0,22050 1.096,68
22 0,012 1,13E-04 0,28050 2.480,16
23 0,006 2,83E-05 0,11140 3.939,97
24 0,019 2,84E-04 0,30050 1.059,86
25 0,01 7,85E-05 0,13980 1.779,99
26 0,01 7,85E-05 0,17600 2.240,90
27 0,014 1,54E-04 0,34900 2.267,15
28 0,006 2,83E-05 0,10840 3.833,87
29 0,007 3,85E-05 0,17980 4.672,01
30 0,013 1,33E-04 0,20732 1.561,94
Fuente: FODECYT 075-06
54
TABLA No. 7. Datos de los ensayos mecánicos de fibras de estopa de coco, agrupados en
frecuencias.
Fuente: FODECYT 075-06
- Muestra No. 18 2,526.04 kg/cm²
- Muestra No. 22 2,480.16 kg/cm²
- Muestra No. 26 2,240.90 kg/cm²
- Muestra No. 27 2,267.15 kg/cm²
TABLA No. 8. Tabulación de esfuerzos máximos de tensión de fibras de estopa de coco, en las 4
muestras seleccionadas
Fuente: FODECYT 075-06
55
Con estos datos se pudo graficar la curva esfuerzo-elongación, la tendencia
polinómica que toman los puntos hasta los 13 milímetros de elongación se puede
observar con una línea continua, en la Figura No. 20.
TABLA No. 9. Promedio de valores de elongación y esfuerzos mecánicos de tensión en muestras
de fibras de estopa de coco, correspondientes a las muestras ensayadas e identificadas con los Nos.
18, 22, 26 y 27.
ELONGACIÓN
mm.
ESFUERZO
kg/cm²
0 389.84
1 945.63
2 873.70
3 1,600.00
4 1,778.66
5 1,243.18
6 1,420.90
7 1,597.74
8 1,698.42
10 2,009.41
11 2,313.05
12 2,480.16
13 2,267.15
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 4. Grafica de esfuerzo – elongación de fibras de estopa de coco ensayadas a
tensión en el Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Fuente: FODECYT 075-06
56
III.1.4. CARACTERIZACIÓN DE MATRICES FIBRORREFORZADAS
Se procedió a realizar pruebas preliminares, mezclando morteros y
concretos de cemento con diferentes porcentajes y longitudes de fibra de coco
para determinar la laborabilidad de las mezclas y los porcentajes máximos de fibra
que puede tolerar la mezcla y en base a estos resultados se determinaron las
proporciones a utilizar para la caracterización.
Se elaboraron siete tipos de mezclas de mortero, y se consideraron como
variables la longitud de fibra y el porcentaje de adición de fibra. Se trabajó con dos
longitudes de fibra 4 y 8 cm, con las que se realizaron dos cantidades de adición de
fibra al mortero (Ver Tabla No. 1).
Para todas las mezclas se trabajó con una misma matriz de mortero. Una de
las mezclas se elaboró sin adición de fibras para tener muestras de control. Las
proporciones se realizaron en base al peso del cemento
La proporción utilizada en la matriz de mortero fue de 1:3, una de
cemento y tres partes de arena de río pasada por el tamiz No 4.
Por cada mezcla se elaboraron 12 cilindros de los cuales 6 se ensayaron a
compresión y los otros 6 se ensayaron a tensión indirecta, de estos 6 se
ensayaron tres a 28 días y tres a 56 días de edad. En total se ensayaron 84 cilindros.
Por cada mezcla se elaboraron 6 vigas para los ensayos de flexión, fueron
ensayadas, tres a 28 días y tres a 56 días de edad. En total se ensayaron 42 vigas
prismáticas.
Todas las muestras fueron curadas en inmersión en agua, desde el día siguiente
de su hechura hasta los 28 días de edad.
Para el caso de mezclas de concreto de cemento, se elaboraron muestras y se
realizaron ensayos a 28 y 56 días de edad. También fueron ensayados 84 cilindros y
42 vigas, de la misma forma que para los morteros de cemento. Para este caso, se
utilizó fibra de 2 centímetros de longitud, variando los contenidos en 1%, 2% y 3%.
Para fibra de 4 centímetros de longitud, se variaron los contenidos en 0.6% y 1.33%.
Para fibra de 8 centímetros de longitud, se variaron los contenidos en 0.5% y 1%.
Los ensayos que se realizaron para la caracterización de las muestras de
mortero de cemento y de concreto de cemento fueron:
-Resistencia a Compresión
57
- Resistencia a Flexión
- Resistencia a Tensión Indirecta ó Tensión por hendido
Las pruebas se realizaron en los laboratorios de materiales del Centro de
Investigaciones de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala,
aprovechando la infraestructura de equipo que el mismo tiene. Para realizar los
ensayos se utilizó la máquina universal marca BALDWIN LIMA HAMILTON cuya
capacidad máxima es de 60 000 kilogramos. Esta máquina cuenta con diferentes
escalas de carga dependiendo de los ensayos que se quieran realizar; para los
ensayos a flexión, en este caso, se utilizó la escala de 600 kilogramos, mientras que
para los ensayos a Compresión y Tensión indirecta se utilizó la escala de 12
000 kilogramos.
Antes de la realización de los ensayos, se tomaron datos de peso y dimensiones
de las muestras. Para la identificación de las muestras, se asignó una nomenclatura
a cada una de las probetas para registrar sus propiedades de una manera ordenada.
La nomenclatura utilizada, por ejemplo, para los morteros de cemento, fue la
siguiente:
- A, B, C, D, E, F, G = porcentaje y longitud de fibra
- 1 = flexión, 2 = compresión, 3 = tensión indirecta
- Por último se colocó el número de probeta ensayada.
Por ejemplo:
A.2.4 = 4% de fibra de 4 cm, ensayo de compresión, probeta numero 4.
FOTOGRAFÍA No. 19. Máquina Universal de Ensayos del Centro de Investigaciones de
la Facultad de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala.
Ensayo de matrices fibrorreforzadas.
Fuente: FODECYT 075-06
58
III.1.4.1. Ensayo de Compresión
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM C 39/C
39M –04a (Método de ensayo para resistencia a compresión de especímenes
cilíndricos de concreto), la cual tiene por objeto describir el procedimiento para
determinar la resistencia a compresión de especímenes cilíndricos. Las probetas
fueron niveladas sin adherencia, de acuerdo a lo establecido en la norma ASTM C
– 1231/C1231M-04 (Practica estándar para uso de cabezales no adheridos en la
determinación de la resistencia a compresión de cilindros de concreto
endurecido). Adicionalmente se determinó el modulo de Elasticidad, conforme a la
norma ASTM C 469–02e (Método de ensayo para determinar el modulo de
elasticidad estático y relación de Poisson del concreto en compresión).
Las pruebas fueron realizadas a especímenes cilíndricos de 3 pulgadas
(7.62 cm) de diámetro y 6 pulgadas (15.24 cm) de altura.
La norma establece que los resultados del esfuerzo de compresión no
pueden diferir en +/- 14% del promedio, por lo que se realizó un análisis
estadístico para determinar que todos los datos se encontraran dentro del rango
indicado.
El Modulo de Elasticidad en Compresión se calculó de acuerdo a la norma
ASTM C 469 – 02e (Método de ensayo para determinar el modulo de elasticidad
estático y relación de Poisson del concreto en compresión), por medio de la
siguiente formula:
E = (S2 – S1) / (Є2 – 0.000050)
Donde: E = Modulo de Elasticidad, MPa
S2 = Esfuerzo correspondiente al 40% de la carga última, MPa
S1 = Esfuerzo correspondiente a la deformación longitudinal,
Є1, de 50 millonésimas, en MPa
Є2 = Deformación longitudinal producido por el esfuerzo S2
Para medir las deformaciones se utilizó un compresómetro Marca Ploog
Eng. Co, con aproximación de 0.0001” y con capacidad máxima de deformación de
0.2 pulgadas (5.08mm), la longitud efectiva del compresómetro es de 10 centímetros.
El Modulo de Resilencia que se utiliza para determinar la cantidad de
energía absorbida al esforzar el material hasta el límite elástico se calcula como
el área bajo la curva esfuerzo-deformación en la zona plástica o rango elástico.
Las gráficas que se obtuvieron con los resultados de los ensayos de compresión
en morteros a edades de 28 y 56 días, se presentan en las Figuras Nos. 5 a 19.
59
FOTOGRAFÍA No. 20. Coronamiento de FOTOGRAFÍA No. 21. Ensayo de compresión
superficie superior de muestras cilíndrica. de una muestra de material fibrorreforzado.
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 5 y 6. MEZCLA G SIN REFUERZO. Resultados del ensayo
a compresión a 28 y 56 días de edad
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
60
Figuras Nos. 7 y 8. MEZCLA "F" (Longitud 8 cm, 1.5%). Resultados del ensayo a compresión a
28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 9 y 10. MEZCLA "E" (Longitud 8 cm, 2%). Resultados del ensayo a compresión a
28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
61
Figuras Nos. 11 y 12. MEZCLA "D" (Longitud 8 cm, 2.5%). Resultados del ensayo a
compresión a 28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 13 y 14. MEZCLA "C" (Longitud 4 cm, 2%). Resultados del ensayo a compresión
a 28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
62
Figuras Nos. 15 y 16. MEZCLA "B" (Longitud 4 cm, 3%). Resultados del ensayo a compresión
a 28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 17 y 18. MEZCLA "A" (Longitud 4 cm, 4%). Resultados del ensayo a compresión
a 28 y 56 días de edad.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
63
III.1.4.2. Ensayo de Flexión
Este ensayo fue realizado de acuerdo a lo establecido en la norma ASTM C
293 – 02 (Método de ensayo para resistencia a la flexión del concreto utilizando
una viga simple con carga en el punto medio)), la cual tiene por objetivo determinar la
resistencia a flexión de una viga simple con apoyos en los extremos y carga
aplicada en el punto central. Los ensayos fueron realizados en vigas prismáticas
con dimensiones de 2 pulgadas (5.08 cm) de ancho, 2 pulgadas (5.08 cm) de altura y
12 pulgadas (30.48 cm) de longitud. La longitud libre entre apoyos fue de 22
centímetros y la carga fue aplicada en el centro de la luz.
FOTOGRAFÍA No. 22. Equipo utilizado para el ensayo de flexión en matrices reforzadas con
fibras de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
Para medir las deformaciones se utilizó un deformómetro Marca SOILTEST.
INC, con aproximación al 0.01 de milímetro y con capacidad máxima de
deformación de 25 mm (1 pulgada), también se utilizó un deformómetro marca
MERCER, con aproximación al 0.01 de milímetro y con capacidad máxima de
deformación de 25 mm (1 pulgada).
Las gráficas que se obtuvieron con los resultados de los ensayos de flexión en
morteros a edades de 28 y 56 días, se presentan en las Figuras Nos. 19 a 32.
64
Figura No. 19 y 20. MEZCLA "G" (Sin Refuerzo). Resultados del ensayo a flexión a 28 y 56
días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 21 y 22. MEZCLA "F" (Longitud 8 cm, 1.5%). Resultados del ensayo a flexión a 28
y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
65
Figura No. 23 y 24. MEZCLA "E" (Longitud 8 cm, 2%). Resultados del ensayo a flexión a 28 y
56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 25 y 26. MEZCLA "D" (Longitud 8 cm, 2.5%). Resultados del ensayo a flexión a 28
y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
66
Figura No. 27 y 28. MEZCLA "C" (Longitud 4 cm, 2%). Resultados del ensayo a flexión a 28 y
56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 29 y 30. MEZCLA "B" (Longitud 4 cm, 3%). Resultados del ensayo a flexión a 28 y
56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
67
Figura No. 31 y 32. MEZCLA "A" (Longitud 4 cm, 4%). Resultados del ensayo a flexión a 28 y
56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.4.3. Ensayo de Tensión Indirecta
Las pruebas fueron realizadas en especímenes cilíndricos de 3 pulgadas
(7.62 cm) y 6 pulgadas (15.24 cm) de altura.
Este ensayo consiste en cargar a compresión el cilindro a través de dos ejes
longitudinales opuestos diametralmente.
La resistencia a Tensión Indirecta ó Tensión por hendido, fue calculada por
medio de la fórmula:
T = 2P/πdL
Donde:
T = esfuerzo de tensión por hendido, en MPa
P = carga máxima aplicada, en N
d = diámetro de la muestra, en mm
L = longitud de la muestra, en mm
Las gráficas que se obtuvieron con los resultados de los ensayos de tensión
indirecta en morteros a edades de 28 y 56 días, se presentan en las Figuras Nos. 33 a
44.
68
FOTOGRAFÍA No. 23. Equipo utilizado para el ensayo de tensión indirecta en matrices reforzadas con fibras de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 33 y 34. MEZCLA "G" (Sin Refuerzo). Resultados del ensayo a tensión indirecta a
28 y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
69
Figuras Nos. 35 y 36. MEZCLA "F" (Longitud 8 cm, 1.5%). Resultados del ensayo a tensión
indirecta a 28 y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 37 y 38. MEZCLA "E" (Longitud 4 cm, 2%). Resultados del ensayo a tensión
indirecta a 28 y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
70
Figuras Nos. 39 y 40. MEZCLA "D" (Longitud 4 cm, 2.5%). Resultados del ensayo a tensión
indirecta a 28 y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figuras Nos. 41 y 42. MEZCLA "C" (Longitud 4 cm, 2%). Resultados del ensayo a tensión
indirecta a 28 y 56 días.
28 días 56 días
Fuente: FODECYT 075-06
71
Figura No. 43. MEZCLA "B" (Longitud 4 cm, 3%). Resultados del ensayo a tensión indirecta a
56 días.
56 días
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 44. MEZCLA "A" (Longitud 4 cm, 4%). Resultados del ensayo a tensión indirecta a
56 días.
56 días
Fuente: FODECYT 075-06
72
III.1.5. SISTEMAS CONSTRUCTIVOS
III.1.5.1. Sistema Pancoco SAM
Este sistema constructivo se diseñó con bloques esbeltos reforzados con fibra
de coco, los cuales forman paneles para cerramientos en viviendas. Cada panel está
formado por 4 bloques, con dimensiones de 8 cm de espesor, 55 cm de alto y 100 cm
de ancho. Cada bloque tiene 5 agujeros de 5 cm de diámetro, tiene un macho y
hembra de forma trapezoidal en la parte superior e inferior, para la unión de un bloque
con otro y una muesca de junta en los extremos para unir un panel con otro, en las
figuras siguientes se pueden observar los detalles de los bloques.
0,4 0,2 0,2 0,1
1Varila de Acero No. 3 Diámetro 0.05 m
0,008
0,5
50,0
1
1
0,15 0,0750,20,1 0,05
ELEVACIÓN
Figura No. 45 Planta de bloque Figura No. 46
Elevación de bloque
0,08
0,02
0,01
0,55
34°
0,015
Ver Detalle
Figura No. 47
Perfil de bloque
Figura No. 48
Detalle de macho y hembra
Cada panel tiene las siguientes dimensiones: 2.20 m de alto, 1 m de ancho y
0.08 m de espesor, reforzado con varillas de acero No. 3 de grado 40 a cada 0.40 m
como se observa en la Figura No. 8. En la parte inferior está amarrada por un cimiento
corrido de sección de 0.25 m de base y 0.15 m de alto con un armado de tres varillas
de acero No.3 grado 40 y eslabones No. 2 a cada 0.15 m. En la parte superior está
amarrada por una solera de sección de 0.10 m de base y 0.15 m de alto con un armado
de dos varillas de acero No. 3 y eslabones No.2 a cada 0.15 m. Para suelos rocosos o
73
suelos bien consolidados, donde no se requiere de un cimiento corrido descrito
anteriormente, se puede utilizar un bloque pómez tipo U con un armado de dos varillas
de acero No. 3 grado 40 y eslabones No.2 a cada 0.15 m, estos detalles se muestran en
las figuras siguientes.
Panel
Cimiento Corrido
Solera de Corona
CIMIENTO
VER DETALLE No. 1
BARRRA DE ACEROACERO No. 3
SOLERA DE CORONAVER DETALLE No. 2
CORTE A - A'
0,1
0,1
52,2
0.25
0.1
5
Figura No. 49. Isométrico de panel Figura No. 50. Corte típico de
panel
3 No. 3 + Esl. No.2 a/c 0.15m.Concreto Proporción 1:2:2
0,05
0.25
0.1
5
DETALLE No. 1
0,0
70.30
Figura No. 51.
Detalle de cimiento
Figura No. 52.
Armado en cimiento
0.1
5
0.10
2 No. 3 + Esl. No.2 a/c 0.15m.Concreto Proporción 1:2:2
DETALLE No. 2
0.30
.02
Figura No. 53.
Detalle de solera de corona
Figura No. 54.
Armado en solera de corona
74
0,2
0,2
BLOCK "U" DE 0.20X0.20m.
2 No. 3 + Esl.No. 2 a/c 0.15m.
Figura No. 55.
Detalle de cimiento con block U
Estos bloques permiten la modulación en puertas, ventanas, cambios de dirección y
encuentros de paneles, como lo es una escuadra, una te y una cruz; detalles que son
necesarios en cerramientos de viviendas. Para el anclaje de escuadra, te, y cruz se
pueden utilizar eslabones y escuadras de acero No. 2, amarrados al refuerzo de los
paneles y colocados en cada bloque. Estos detalles se pueden observar en las figuras
siguientes.
Esl. No 2 encada bloque
Esl. No 2 encada bloque
Figura No. 56. Figura No. 57.
Detalle en T Detalle en L
III.1.5.2. Sistema Pancoco PV
Este sistema constructivo se diseñó con marcos de madera de pino aserrada con
amarres de malla hexagonal de alambre de pequeño diámetro que se utiliza como
refuerzo de las paredes rigidizantes de los marcos y como apoyo del relleno de
aislamiento térmico y acústico constituido por estopa de coco. Cada panel está
formado por 2 elementos verticales con dimensiones de 5 cm por 9 cm de sección y
240 cm de altura. Transversalmente, los elementos verticales están unidos por 5 piezas
de madera de 5 cm por 9 cm de sección y la longitud necesaria para obtener el ancho
del panel. Los paneles tienen una altura total de 240 cm y un ancho de 96 cm, como se
ilustra en la Figura No. 16.
75
Figura No. 58. Dimensiones del marco de madera del sistema PV. Los paneles están
complementados con una malla hexagonal de alambre de pequeño diámetro, estopa de coco como
aislante térmico y acústico y el mortero reforzado con fibras de coco.
Fuente: FODECYT 075-06
Sobre el marco de madera elaborado con las piezas de las dimensiones ya
indicadas, se sujeta un lienzo de malla hexagonal de alambre de media pulgada de
abertura (tradicionalmente llamada de gallinero), con grapas de tres cuartos de
pulgada. La malla se extiende bien, antes de clavarse.
Luego de clavada la malla con las grapas, se coloca la estopa de coco que
constituye el aislante. Otra capa de malla debe colocarse en la parte posterior del
marco (ver Fotografía No. 24).
El marco de madera con la malla y la estopa permite tener unidades
prefabricadas, de tal forma que su proceso es susceptible de industrializarse a nivel de
pequeña empresa. Para formar muros, los paneles se unen entre si por medio de clavos
o tornillos. El sistema PV considera una cimentación sencilla de una solera de concreto
reforzado en toda su periferia, de 15 cm de ancho y 15 cm de altura, reforzada con 2
varillas de acero No. 3, Grado 40, con eslabones de varillas de acero No. 2 a cada 0.15
m. También considera una solera de remate de madera de 5 cm por 9 cm de sección,
con los detalles adecuados de anclaje en cada panel.
76
FOTOGRAFÍA No. 24. Panel típico del Sistema Pancoco PV, previo a la colocación de las capas
de mortero fibrorreforzado.
Fuente: FODECYT 075-06
Cuando los paneles de madera armados están unidos a la cimentación y a la
solera de remate indicada, todos los muros son revestidos con un mortero de cemento
con las siguientes proporciones: para la primera capa: 1 parte de cemento, 5 partes de
arena de rio tamizada por la malla de un cuarto de pulgada y 0.5 partes de agua. La
primera capa de mortero permite llenar los vacíos que quedan en el relleno de estopa;
esta capa no debe cubrir la malla ya que como se mencionaba solamente llenará vacíos,
por lo que el mortero debe ser pobre en cemento. Para la segunda capa: 1 parte de
cemento, 3 partes de arena de rio tamizada por la malla de un cuarto de pulgada, 0.5
partes de agua y 2 % en peso de fibra de coco de longitud natural. Esta capa de
preferencia debe ser de 1 cm de espesor, incluyendo el acabado final.
FOTOGRAFÍA No. 25. Proceso de aplicación del mortero sobre la malla de alambre.
Fuente: FODECYT 075-06
77
III.1.6.CONSTRUCCIÓN DE MUROS DE ENSAYO DE LOS DOS
SISTEMAS CONSTRUCTIVOS, A ESCALA NATURAL
III.1.6.1. Sistema SAM
Para la elaboración de bloques, previamente se diseñaron y construyeron
moldes de madera. Se hicieron dos moldes de 3 bloques cada uno.
FOTOGRAFÍA No. 26. Moldes para la elaboración de paneles fibrorreforzados, tipo SAM.
Fuente: FODECYT 075-06)
FOTOGRAFÍA No. 27. Proceso de armado de Moldes para elaborar bloques tipo SAM
Fuente: FODECYT 075-06
Las Fotografías Nos. 26 a 31, muestran el proceso de armado y fundición de
bloques, para la construcción de paneles en el Sistema SAM. Después de la
elaboración de los bloques, los mismos fueron curados por medio de arena saturada de
agua, en su etapa inicial. Esta arena fue colocada por encima de los bloques durante
24 horas, como se observa en la fotografía No. 31. Después del curado inicial, los
bloques se trasladaron al área de almacenamiento donde fueron curados por 7 días,
como se aprecia en la Fotografía No. 32.
78
Luego de la elaboración de los bloques, se construyeron los muros de paneles
para los ensayos estructurales (ver Fotografías Nos. 33 y 34). Se construyeron siete
sistemas de paneles, dos para carga a compresión, dos para carga a flexión, dos para
carga de impacto y uno para carga horizontal, estos paneles de bloques
fibrorreforzados.
FOTOGRAFÍA No. 28. Colocación de FOTOGRAFÍA No. 29. Fundición de
tubos en moldes, Sistema SAM bloques del Sistema PANCOCO-SAM
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 30 Proceso de fundición FOTOGRAFÍA No. 31. Curado de bloques de paneles tipo, Sistema PANCOCO - SAM. de paneles tipo, Sistema PANCOCO-SAM .
FOTOGRAFÍA No. 32. Bloques tipo Sistema PANCOCO – SAM, en proceso de curado final.
Fuente: FODECYT 075-06
79
FOTOGRAFÍAS Nos. 33 y 34. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo SAM, para ensayos estructurales de carga lateral.
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.6.2. Sistema PV
El sistema PV fue más fácil de construir, por la naturaleza de su proceso. Se
armaron los marcos de madera de acuerdo a la descripción que se realizó en el numeral
I.5.6.2. Los muros y paneles a escala natural que se prepararon en el laboratorio para
las pruebas estructurales, se pueden apreciar en las Fotografías Nos. 35 y 36.
FOTOGRAFÍAS Nos. 35 y 36. Proceso de elaboración de muros de bloques tipo PV, para
ensayos estructurales de compresión y de carga lateral.
Fuente: FODECYT 075-06
80
III.1.7. ENSAYO DE MUROS DE LOS SISTEMAS CONSTRUCTIVOS
III.1.7.1. Ensayo a compresión
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM E72-05
(prueba de fuerzas de paneles para construcción), la cual tiene por objeto describir el
procedimiento para determinar la resistencia a compresión de paneles para la
construcción.
FOTOGRAFÍAS Nos. 37 y 38. Ensayos estructurales de laboratorio, panel y bloque del Sistema
constructivo tipo PANCOCO – SAM, sometidos a cargas de compresión.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 39. Ensayos estructurales de laboratorio, panel del sistema constructivo PANCOCO - PV, sometidos a cargas de compresión.
Fuente: FODECYT 075-06
81
El esfuerzo a compresión fue calculado utilizando la fórmula:
S = F / A
Donde:
S = esfuerzo de compresión, en kg/cm^2
F = carga necesaria para que falle el espécimen, en kg
A = área de la sección transversal del espécimen, en cm^2
Los resultados de los ensayos de compresión en bloques y paneles del Sistema
SAM se aprecian en las Figuras Nos. 59 a 61.
Figura No. 59. Gráfica carga-deformación del
ensayo en panel 1 Sistema SAM, sometido a compresión
Fuente: FODECYT 075-06
82
Figura No. 60. Gráfica carga-deformación del
ensayo en panel 2 Sistema SAM, sometido a compresión
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 61. Gráfica carga-deformación del bloque fibrorreforzado Sistema SAM, sometido a
compresión
Fuente: FODECYT 075-06
83
III.1.7.2. Ensayo a carga lateral
Este ensayo se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM E72-05
(prueba de fuerzas de paneles para construcción), la cual tiene por objeto describir el
procedimiento para determinar la resistencia a cargas horizontales o de sismos de
paneles para la construcción.
La aplicación de la carga fue con un gato hidráulico marca ENERPAC de 10
toneladas y pistón de 2.24 pulgadas cuadradas de área, con lecturas a cada 100 libras por
pulgada cuadrada de indicación del manómetro que registra la carga, y el equipo de
empotramiento y arriostramiento para muros de corte (chapulín) con que se cuenta en el
área de prefabricados del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Las deformaciones de desplazamiento y volteo se registraron con 3
deformómetros marca SOILTEST. INC, con aproximación de 0.01 milímetros y
con capacidad máxima de deformación de 25 mm (1 pulgada), también se utilizó un
deformómetro marca MERCER, con aproximación de 0.01 milímetros y con
capacidad máxima de deformación de 25 mm (1 pulgada).
FOTOGRAFÍAS Nos. 40 Y 41. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del
sistema constructivo PANCOCO - SAM y muros del sistema constructivo PANCOCO – PV.
Fuente: FODECYT 075-06
La información obtenida de los ensayos del muro de paneles tipo SAM a
escala natural, sometido a carga horizontal se presenta en las curvas siguientes
(Figuras Nos. 62-64).
84
Figura No. 62. Gráfica carga – desplazamiento horizontal de muro
Deformómetro No. 1
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 63. Gráfica carga – deformación por volteo de muro. Deformómetro No. 2
Fuente: FODECYT 075-06
85
Figura No. 64. Gráfica carga – desplazamiento horizontal de muro.
Deformómetro No. 3
Fuente: FODECYT 075-06
III.1.7.3. Ensayo a flexión
Debido a que en el Centro de Investigaciones de Ingeniería de la Universidad
de San Carlos de Guatemala no contaba con una maquina de ensayos según
especificación ASTM E 72 - 05 para ensayo a flexión de paneles y ASTM E695 – 03
para ensayo a impacto de paneles a escala natural y en sentido vertical, se optó por
construir un aparato que cumpliera las especificaciones de sujeción y aplicación de
cargas según las normas correspondientes a cada ensayo para que los datos fueran
confiables.
La configuración de los ensayos de flexión y impacto se pueden ver en las
figuras Nos. 65 y 66, correspondientes a las normas ASTM utilizadas.
Para la construcción, se utilizaron dos rieles de tren para hacer el marco y el
soporte del aparato; se utilizaron perfiles de acero para los apoyos de los paneles y de
barras lisas de acero de 1 pulgada de diámetro para los rodillos. Los utensilios y
accesorios necesarios para la construcción de este aparato fueron diseñados en la
Sección de Eco-Materiales del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
El ensayo a flexión se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma ASTM
E72-05 (prueba de carga de paneles para construcción), la cual tiene por objeto
describir el procedimiento para determinar la resistencia a cargas flexionantes a
paneles para la construcción.
86
Figura No. 65 Figura No. 66 Configuración de ensayo a flexión Configuración de ensayo a impacto
Fuente : ASTM E72- 05
Fuente: ASTM E695-03
FOTOGRAFÍA No. 42. Equipo para ensayos de paneles a flexión e impacto, construido con reciclaje de materiales en la ciudad universitaria, acorde a los requerimientos de las normas
internacionales ASTM 072-05 y ASTM E-695-03.
Fuente:FODECYT 075-06
87
La aplicación de la carga fue por medio de un gato hidráulico marca
ENERPAC de 10 toneladas y pistón de 2.24 pulgadas cuadradas de área, con lecturas a
cada 100 libras por pulgada cuadrada de indicación del manómetro que registra la
carga, sostenido sobre una base de madera y sujetado en la parte central del aparato de
ensayo. Las deflexiones se registraron con un deformómetro marca SOILTEST. INC,
con aproximación de 0.01 milímetros y con capacidad máxima de deformación de
25 mm.
FOTOGRAFÍAS Nos. 43 y 44. Ensayos estructurales de laboratorio, muros de bloques del sistema constructivo PANCOCO – SAM, sometidos a cargas de flexión, en el sentido vertical
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 45. Ensayo estructural de laboratorio, muro del sistema constructivo PANCOCO - PV, sometido a cargas de flexión, en el sentido vertical. Observe la falla en el nudo
de uno de los elementos del panel de madera.
Fuente: FODECYT 075-06
88
Los resultados de los ensayos de flexión en bloques y paneles del Sistema SAM
se aprecian en las Figuras Nos. 67 a 68.
Figura No. 67. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 1, Sistema SAM, sometido a
flexión
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0
10
20
30
40
50
60
Carga vrs Deflexión
Series1
Polinómica (Series1)
Deflexión panel 1 (mm)
Ca
rga
(k
gf)
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 68. Gráfica carga-deflexión del panel fibrorreforzado 2, Sistema SAM,
sometido a flexión
0
100
200
300
400
500
600
700
0
10
20
30
40
50
60
70
80
Carga vrs Deflexión
Series1
Polinómica (Series1)
Deflexión panel 2 (mm)
Ca
rga
(k
gf)
Fuente: FODECYT 075-06
89
III.1.7.4. Ensayo a impacto
El ensayo de impacto se realizó de acuerdo a lo establecido en la Norma
ASTM E695-03 (Medición de la Resistencia Relativa de Pared, Piso, y Techo a cargas
de impacto), la cual tiene por objeto describir el procedimiento para determinar la
resistencia a cargas de impacto a paneles para la construcción.
Las deformaciones se registraron a través de un aparato construido por
personal de la Sección de Ecomateriales del Centro de Investigaciones de Ingeniería.
Este aparato tiene un dispositivo que sale de la base y que hace contacto con el panel
que va a presión.
FOTOGRAFÍAS Nos. 46 y 47. Ensayos estructurales de laboratorio, panel del Sistema PV,
sometido a cargas de impacto, en el sentido vertical
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍA No. 48. Ensayo estructural de laboratorio, muro del Sistema Pancoco PV sometidos a cargas de impacto, en el sentido vertical. Observe el marco de carga, el equipo de
medición de la deformación y los accesorios de aplicación de la carga.
Fuente: FODECYT 075-06
90
Los resultados de los ensayos de impacto en bloques y paneles del Sistema
SAM se aprecian en las Figuras Nos. 69 a 70.
Figura No. 69. Gráfica carga-deflexión del
panel fibrorreforzado 1 Sistema SAM, sometido a impacto
-5.00
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.000 5
10
15
20
25
30
35
40
45
Fuerza vrs Deflexión
Series1
Polinómica (Series1)
Deflexión panel 1 (mm)
Fu
erz
a (N
ew
ton
)
Fuente: FODECYT 075-06
Figura No. 70. Gráfica carga-deflexión del
panel fibrorreforzado 2 Sistema SAM, sometido a impacto
-10.00
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
0 5
10 15 20 25 30 35 40 45 50
Fuerza vrs Deflexión
Series1
Polinómica (Series1)
Deflexión panel 2 (mm)
Fu
erz
a (N
ew
ton
)
Fuente: FODECYT 075-06
91
III.1.8. CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO DEMOSTRATIVO
Finalmente fue construido un módulo demostrativo con el Sistema Pancoco-
PV, para ejemplificar la aplicación de uno de los sistemas experimentados. La
secuencia de las Fotografías Nos. 49 a 54, evidencian el proceso seguido en la
construcción del Módulo.
FOTOGRAFÍAS Nos. 49 y 50. Sistema constructivo PANCOCO - PV. Construcción de un módulo demostrativo. Preparación de los paneles previo a la aplicación del mortero
fibrorreforzado.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍAS Nos. 51 y 52. Sistema constructivo PANCOCO - PV. Construcción de un módulo demostrativo. Muros de paneles preparados para la aplicación del mortero fibrorreforzado y aplicación del mortero reforzado con fibra de la estopa del coco.
Fuente:FODECYT 075-06
92
FOTOGRAFÍAS Nos. 53 y 54. Sistema constructivo PANCOCO - PV. Construcción de un módulo demostrativo. Concluida la aplicación del mortero reforzado con fibras de estopa de coco.
Fuente:FODECYT 075-06
III.1.9. OTRAS ACTIVIDADES COMPLEMENTARIAS
III.1.9.1. Vinculación Académica
Ocho trabajos de graduación se presentaron a la Escuela de Ingeniería Civil de
la Universidad de San Carlos de Guatemala; los mismos tuvieron su origen en este
proyecto de investigación y alimentaron los resultados del mismo.
Los trabajos de graduación concluidos a la fecha son: a) Caracterización
física, mecánica y química de fibras de desecho del fruto del coco, para utilización en
matrices fibro-reforzadas, a cargo del estudiante Oscar David Toj Atz; b)
Caracterización físico-mecánica de morteros fibro-reforzados de matriz cementicia y
fibra de coco, a cargo del estudiante Demis Omar Alvarez Molineros; c) Elaboración
de matrices de polímeros reciclados reforzados con fibras de la estopa de coco y
determinación de sus propiedades físicas y mecánicas, a cargo del estudiante Milton
Adolfo Pérez Escobar; d) Inventario de sistemas constructivos a base de paneles
prefabricados, a cargo de la estudiante Anaite Orellana; e) Elaboración y
caracterización de placas de matrices de cemento fibro-reforzadas, a cargo del
estudiante José Marco Tulio Gómez Vásquez; f) Diseño, experimentación y
evaluación del Sistema Constructivo Pancoco-SAM, a cargo del estudiante Samuel
Alexander Gómez Palacios; g) Diseño, experimentación y evaluación del Sistema
Constructivo Pancoco-PV, a cargo del estudiante Leonel Enrique Morales Aguirre.
Los estudiantes Pérez Escobar, Álvarez Molineros y Toj Atz ya realizaron su examen
público de graduación, mientras que los trabajos de los estudiantes Morales Aguirre,
Gómez Palacios y Orellana están concluidos en su parte experimental e informe,
estando únicamente pendientes de examen de graduación. El trabajo del estudiante
Gómez Vásquez está aún en proceso de experimentación.
93
III.1.9.2. Vinculación Científico-tecnológica
En el área de Prefabricados de la Ciudad Universitaria de la Universidad de San
Carlos de Guatemala se realizó en noviembre de 2 007, el Taller “Tecnología para la
producción social del hábitat”, organizado por el equipo de investigación de éste
proyecto como parte de las actividades científico-tecnológicas del proyecto XIV.8
CASA-PARTES del Programa de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo –CYTED-.
Esta fue una oportunidad para presentar los avances en el desarrollo de este proyecto
de investigación.
FOTOGRAFÍAS Nos. 55 y 56. Talleres demostrativos de tecnología para la producción social del hábitat desarrollados en la ciudad universitaria, zona 12, como parte del Proyecto CASAPARTES
que se desarrolló en Iberoamerica, en el Programa de Ciencia y Tecnología para el Desarrollo.
Fuente: FODECYT 075-06
FOTOGRAFÍAS Nos. 57 y 58. Aplicación de morteros fibrorreforzados en diferentes sistemas constructivos, durante los talleres de transferencia de tecnología del Programa CYTED, Proyecto
XIV.8., en noviembre de 2 007.
Fuente: FODECYT 075-06
94
Una de las actividades desarrolladas fue la elaboración de plaquetas de fibra de
coco con resina vegetal, las cuales fue mezclado la fibra en longitud original y
aplicándole una presión para que pudiera tomar la forma del molde utilidad. La
experiencia de la Universidad de Sao Paulo, fue muy ilustrativa mediante la
participación del Dr. Osny Pellegrino.
Como se puede observar en la Fotografía No. 59, esta resina es de color café,
pero se puede agregar un colorante y tener una plaqueta de otro color. Actividad
realizada conjuntamente con los Profesores de la Universidad de Sao Paulo, en la
Universidad de San Carlos de Guatemala.
FOTOGRAFÍA No. 59. Resina Vegetal + Fibra de Coco, experiencia desarrollada durante uno de los talleres de transferencia de tecnología.
Fuente: FODECYT 075-06
95
III.2 DISCUSION DE RESULTADOS
III.2.1. INFORMACIÓN RELACIONADA CON FIBRAS VEGETALES
Importante información fue localizada en relación con las fibras vegetales que
se utilizan como refuerzo de morteros en ingeniería civil. Los documentos relevantes
en esta materia son los que se listan en el numeral I.4.2.1.
El documento que se considera más abundante en relación con la información
del fruto del coco es Modern Coconut Management de J.G. Ohler, mientras que la
información relativa a los materiales fibrorreforzados se encuentra abundantemente en
las Memorias del Curso Internacional sobre Compuestos Fibrorreforzados.
La información relativa a la caracterización de las fibras de desecho de estopa
de coco y de los materiales fibrorreforzados se lista en el numeral I.4.2.2.; destacan las
recomendaciones de las normas internacionales de ASTM y AOAC.
La información que se refiere a la caracterización de paneles de construcción se
listan en el numeral I.4.2.3.; los métodos y requerimientos adoptados están contenidos
principalmente en las normas internacionales de ASTM y NTC.
III.2.2. IDENTIFICACIÓN DE FUENTES DE MATERIA PRIMA
Durante el desarrollo de la investigación se ubicaron tres fuentes importantes
de materia prima: a) en la zona del Atlántico la Finca Baltimore en el Caserío Punta
de Palma, en el Municipio de Puerto Barrios, Departamento de Izabal; b) en la zona
del Pacífico la Aldea Los Laureles en el Municipio de Ocós, Departamento de San
Marcos; c) el Mercado de La Terminal en la zona 4 de la Ciudad de Guatemala, la
cual resultó ser la mayor fuente de estopa concentrada en un solo lugar y representa un
problema de contaminación ambiental, además de requerir fuertes costos de
mantenimiento por parte de la Municipalidad de Guatemala.
Existen muchos otros lugares tanto en la costa del Pacífico como del Atlántico
con cocoteros dispersos, los cuales crecen de manera desordenada y algunas veces
espontáneamente. En esos lugares la recolección de la estopa se torna complicada.
Prácticamente en todos los mercados de las poblaciones de Guatemala se ubica
por lo menos una venta de cocos, donde la estopa también representa un problema de
contaminación. No se detectaron usos para la estopa en ninguno de ellos. El costo de
recolección de ese recurso se considera muy elevado.
96
III.2.3. PROPORCIONES DE MEZCLAS PARA LA ELABORACIÓN DE
MATERIALES FIBRORREFORZADOS
Recopilada la información relativa a las posibles matrices que pudieran
utilizarse en Guatemala, se definieron las matrices, acorde a los materiales locales. La
determinación de las matrices utilizadas se puede consultar en la Tabla No. 1., del
numeral 1.4.6.3.
III.2.4. NORMAS APLICABLES PARA LA ELABORACIÓN DE PROBETAS Y
ENSAYOS DE MATERIALES FIBRORREFORZADOS
La información de las normas identificadas para la elaboración de probetas y
ensayos de matrices fibrorreforzadas se incluye en el numeral 1.4.6. Son de especial
interés las normas de la Sociedad Americana de Ensayo de Materiales (ASTM)
relativas a los ensayos de compresión, flexión y tensión indirecta.
III.2.5. PROCEDIMIENTOS PARA REALIZACIÓN DE ENSAYOS DE FIBRAS
Los procedimientos para la realización de ensayos de fibras se encuentran
listados en el numeral I.4.2.2., el cual contiene las normas internacionales de las cuales
se obtuvieron los requerimientos para realización de ensayos y caracterización física,
química y mecánica de las fibras de la estopa de coco. Destacan las recomendaciones
de las normas internacionales de ASTM y AOAC.
III.2.6. DESCRIPCIÓN DE LOS ENSAYOS PARA LA CARACTERIZACIÓN DE
FIBRAS DE ESTOPA DE COCO
En los numerales I.4.6.1, I.4.6.2 y I.4.6.3, se hace una descripción de los
procedimiento de ensayo para la caracterización física, mecánica y química de fibras
de estopa de coco obtenidas del Mercado de La Terminal y procesadas previamente.
III.2.7. ENSAYOS Y ANÁLISIS DE RESULTADOS DE LA CARACTERIZACIÓN
DE LAS FIBRAS DE ESTOPA DE COCO
III.2.7.1. De la determinación de las longitudes y diámetros
De acuerdo a los resultados que se presentan en la Tabla No. 2, las longitudes
de las fibras de coco muestreadas en el Mercado de La Terminal y procesadas para su
caracterización, muestran valores que oscilan entre 3.9 y 10.1 centímetros, ubicándose
el 80% de las fibras en el rango de longitud de 4 a 8 centímetros. Es importante
mencionar que el proceso mecánico de extracción pudo haber reducido la longitud
original de las fibras.
97
Las longitudes encontradas en fibras de estopa de coco de Guatemala se ubican
dentro del rango proporcionado por David A. Lange de la Universidad de Illinois
(1998), mencionado en II.10.2.
Los diámetros de las fibras de estopa de coco caracterizadas, según la Tabla
No. 2, oscilaron para el diámetro equivalente del extremo superior, entre 0.055 y 0.25
milímetros, ubicándose el 65 % entre 0.055 y 0.15 mm.; para el diámetro en el centro
de la fibra, oscilaron entre 0.05 y 0.30 mm, ubicándose el 65 % entre 0.10 y 0.20 mm;
para el diámetro en el extremo inferior, los valores oscilaron entre 0.06 y 0.33 mm,
ubicándose el 90 % entre 0.06 y 0.20 mm.
De acuerdo a la determinación de valores promedio, según los datos de la Tabla
No. 2, los valores de diámetro oscilaron entre 0.05 y 0.38 mm., dicho rango está muy
cercano al establecido por David A. Lange de la Universidad de Illinois (1998),
mencionado en II.10.2.
III.2.7.2. Del ensayo de absorción
Según los datos indicados en las Tablas Nos 3 y 4, la fibra absorbe gran
cantidad de agua en corto tiempo; en un minuto absorbe 112% en relación a su peso;
diez minutos son suficientes para que la fibra absorba 186% y su capacidad de
absorción alcanza los 254% en 72 horas.
Este factor es de tomarlo en consideración al momento de efectuar ensayos con
una matriz cementicia porque puede absorber mas agua de lo considerado en el cálculo
de mezcla y por lo tanto puede variar la resistencia de las muestras.
De la grafica de absorción- tiempo, que se muestra en la Figura No. 3, se puede
observar que su tendencia es logarítmica. Esta ecuación puede ser utilizada para
determinar el grado de absorción en cualquier periodo de tiempo hasta los 60 minutos
con un coeficiente de variación de 10%.
Según David A. Lange de la Universidad de Illinois (1998), los valores de
absorción reportados se ubican en el intervalo de 130 a 180 %, mientras que Savastano
y Agopyan (1997) indican valores de 98% para fibras de coco brasileñas, aunque no
mencionan para que tiempos de inmersión en agua. Dicho rango se encontró en las
fibras de estopa de coco muestreadas en el Mercado de La Terminal, para valores de
10 minutos de inmersión en agua. Sin embargo, para tiempos mayores de inmersión
/72 horas), en esta investigación se llegó hasta 250 %.
98
III.2.7.3. Del ensayo de fuerza - elongación
Según se puede observar en las Tablas Nos. 6, 7, 8 y 9 del numeral III.1.3.3., en
este ensayo se obtuvo un amplio margen de resultados de esfuerzos debido a que se
tomaron 30 muestras al azar de toda la estopa que se recolectó.
Al aplicar parámetros estadísticos se pudo observar que el esfuerzo máximo de
las fibras de coco, como una media representativa es de 2,383.47 kg/cm² con un
coeficiente de variación de 3.45%. La elongación máxima promedio del conjunto de
fibras ensayadas estuvo en el orden de 15%.
De la grafica de esfuerzo-elongación que se muestra en la Figura No. 4, se
observa que su tendencia es polinómica. y la ecuación resultante es la siguiente:
Y = 3.9334 X² + 181.78 X + 664.18
Esta ecuación puede ser utilizada para determinar el esfuerzo de cualquier
elongación hasta los 13 milímetros de deformación con un coeficiente de variación de
3.45 %.
Las fibras de menor diámetro son las que presentan mayor valor de esfuerzo
según lo demuestra la agrupación por frecuencias mostrada en la Tabla No. 10.
Tabla No. 10. Rango de diámetros y esfuerzos máximos para la fibra de estopa de coco ensayada
en el Centro de Investigaciones de Ingeniería
RANGO
Diámetro en
mm.
FRECUENCIA
30 Muestras
ESFUERZO
kg/cm²
Promedio
0.05 a 0.09 11 3,068.52
0.10 a 0.14 11 2,204.92
0.15 a 0.19 5 1,134.75
0.20 a 0.24 1 926.17
0.25 a 0.29 1 786.21
0.30 a 0.35 1 753.07
Fuente: FODECYT 075-06
Los valores reportados por Savastano y Agopyan de la Universidad de Sao
Paulo (1997), para fibras de coco brasileñas, son del orden de 950 a 1180 kg/cm2,
mientras que los valores reportados por David A. Lange de la Universidad de Illinois
(1998) están en el rango de 1200 y 2000 kg/cm2. Los valores de resistencia en
99
tensión de fibras de coco ensayadas en esta investigación se ubican en el rango entre
1000 y 3000 kg/cm2, siendo los valores mínimos coincidentes con las referencias
indicadas.
III.2.7.4. Del análisis químico
Según el informe de resultado del análisis químico efectuado en las fibras,
realizado en la Facultad de Medicina Veterinaria y Zootecnia de la Universidad de San
Carlos de Guatemala, Escuela de Zootecnia, Unidad de Alimentación Animal, incluido
en el numeral III.1.3.2., Tabla No. 5, indica que los componentes de la fibra de coco a
nivel molecular son los siguientes:
Contenido de Hemicelulosa 35.10 %
Contenido de Celulosa 19.17 %
Contenido de Lignina 26.43 %
Aunque para este trabajo de investigación el polvo de la estopa del coco no
tiene mayor relevancia, este también tiene sus componentes particulares, los cuales se
pueden apreciar en el informe de resultados correspondiente (Tabla No. 5).
III.2.8. MORTEROS FIBRORREFORZADOS
III.2.8.1. Resistencia a Compresión
En base a los ensayos realizados se determinó que la inclusión de fibras de
coco a la mezcla de mortero de cemento disminuye la resistencia compresión. Si se
relaciona la resistencia de la probeta control G con las probetas A y B que
contenían 4% y 3% de fibra de 8 cm, se observa que las mismas presentaron una
disminución del 31.2% y 49.5% respectivamente. la probeta D con 2.5% de fibra de 4
cm disminuyó la resistencia en un 42.1%. Los mejores resultados se obtuvieron en
las mezclas con menor volumen de fibra, las probetas C con 2% de fibra de 8
cm, E y F con 2% y 1.5% de fibra de 4 cm que presentaron una disminución del
20.7%, 11.5% y 17% respectivamente (Figuras Nos. 7-18). Por otro lado, se
determinó que la inclusión de fibras de coco en la mezcla, aumenta la capacidad de
deformación significativamente, debido al anclaje de las fibras en el mortero. La
muestra de control G es la que presenta menor capacidad de deformación en relación
con las muestras fibrorreforzadas, en las cuales la mezcla A (8cm, 4%) es la que tiene la
mayor capacidad de deformación (Figuras Nos. 7-18).
III.2.8.2. Resistencia a Flexión
La resistencia a flexión fue menor para las muestras que contenían fibra de coco,
100
en relación con la muestra control. La muestra B fue la que presentó la mayor
disminución de resistencia con un 36%. Por otra parte, las muestras A, D y F
presentaron disminuciones de resistencia de 28%, 24% y 24%, respectivamente. Los
mejores resultados se obtuvieron con las muestras que contenían 2% de fibra ((8 cm) y
E (4 cm), con una disminución de 16% y 15%, respectivamente (Figuras Nos. 19-32).
La inclusión de fibra de coco a la mezcla, sin embargo, aumentó muy
significativamente la capacidad de deflexión de las muestras. Las muestras con mayor
longitud y con volúmenes altos de fibra tienen mayor capacidad de deflectarse que
aquellas que tienen menor longitud y volúmenes muy bajos. Las muestras A (8 cm, 4%)
y B (8 cm, 3%) fueron las que tuvieron mayor capacidad de deflexión, además después
de que las muestras fallaron, permanecieron unidas y con mayor deflexión, mientras que
la muestra de control G presentó una falla violenta (Figuras Nos. 19-32).
III.2.8.3. Resistencia a Tensión Indirecta
Los resultados de los ensayos de tensión indirecta presentaron un
fenómeno diferente a los de compresión y flexión, ya que algunas muestras con fibra
exhibieron valores de resistencia mayores a los de la muestra de control. Las
muestras A (8cm, 4%), C (8cm,2%) y E (4cm, 2%) presentaron un aumento en la
resistencia de 4.5%, 22.7% y 12.9% respectivamente, mientras que las demás
presentaron una disminución de la resistencia en comparación con la muestra control
G (Figuras Nos. 33-44). La inclusión de fibra en la mezcla ayuda a que las muestras
puedan deformarse más aún después de haber fallado y mantienen la muestra unida,
evitando la falla súbita; a mayor cantidad de fibra, aumenta la capacidad de
deformación, obteniéndose mejores resultados con las fibras de 4 cm, que con las de 8
cm; pero en general para los dos tamaños de fibra, la capacidad de deformación fue
mucho mayor que en la muestra de control G (Figuras Nos. 33-44).
III.2.8.4. Tipos de fallas en los especímenes ensayados
III.2.8.4.1. Fallas a compresión
La norma ASTM C 39/C 39M – 04a (método de ensayo para resistencia
a compresión de especímenes cilíndricos de concreto) clasifica las fallas a
compresión en 6 tipos dependiendo del tipo de fractura que sufra el espécimen.
En los ensayos realizados se pudo observar que ocurrieron 3 tipos diferentes de
fallas las cuales se describen a continuación. (FOTOGRAFÍA No. 60): TIPO 2:
aparece un cono bien formado en un extremo, y grietas verticales corriendo a lo
largo del espécimen. TIPO 3: aparecen grietas verticales a través de ambos
extremos. TIPO 4: fractura diagonal sin grietas a través de los extremos.
101
FOTOGRAFÍA No. 60. Fallas en los especímenes ensayados a compresión Fuente: FODECYT 075-06
En los elementos fibrorreforzados el espécimen no se desintegró debido al
anclaje con las fibras, mientras que en los especímenes sin refuerzo fallaron
súbitamente.
III.2.8.4.2. Fallas en flexión
En los especímenes ensayados a flexión, la falla ocurrió siempre en el rango
del tercio medio de la viga, en los especímenes fibrorreforzados después de ocurrida la
falla el espécimen seguía unido y resistiendo carga debido al anclaje de la matriz
con las fibras de coco, mientras que en los especímenes sin refuerzo la falla ocurría
súbitamente, sin tener la capacidad de resistir carga después de la primera falla
(FOTOGRAFÍAS Nos. 61 y 62).
FOTOGRAFÍA No. 61. Falla a FOTOGRAFÍA No. 62. Falla a flexión
flexión en muestra fibrorreforzada Trabajo de las fibras de coco a
espécimen fibrorreforzado tensión
Fuente: FODECYT 075-06
102
III.2.8.4.3. Falla a tensión indirecta En la prueba de tensión indirecta, ocurrió una factura vertical a lo largo de
los puntos de carga. Al igual que en las otras pruebas en los elementos
fibrorreforzados la probeta no se desintegro y permaneció unida aún después
de ocurrida la fallas, mientras que en los elementos sin refuerzo la falla fue
súbita partiendo los cilindros a la mitad (Fotografías Nos. 63 y 64). III.2.8.5. Efecto de la fibra sobre el mortero El efecto positivo que tiene la incorporación de la fibra al mortero es que al
momento de la falla el mortero sigue unido, con lo que se puede deducir que hay
una buena adherencia de fibra con la matriz, lo cual impide que las grietas
progresen en el material y se presente una mayor ductilidad. Según observaciones y
bibliografía consultada se comprobó que los refuerzos de fibra mejoran de varias
maneras la tenacidad de la matriz, ya que las grietas que puedan aparecer en
la matriz son transmitidas a las fibras absorbiendo la energía y no permiten que las
grietas se sigan propagando. Una mala unión entre la fibra y la matriz puede
ocasionar que la fibra empiece a separarse de la matriz aumentando la
posibilidad de fracturas. La resistencia a compresión y flexión disminuyeron en comparación con la
muestra de control, pero su capacidad de deformarse aumentó
significativamente, manteniendo unida la probeta aún después de ocurrida la falla,
por su parte la resistencia a tensión aumentó, así como su capacidad de
deformarse. Las probetas que presentaron mejores resultados para los tres
ensayos fueron C y E que contenían 2% de fibra y una longitud de 8 cm y 4 cm
respectivamente. FOTOGRAFÍA No. 63. Falla a tensión FOTOGRAFÍA No. 64. Falla a tensión
en espécimen fibrorreforzado en espécimen sin refuerzo Fuente: FODECYT 075-06
103
III.2.9. CARACTERÍSTICAS DE PANELES DE CONSTRUCCIÓN
Las características de los paneles de construcción están indicadas en los
numerales III.1.5.1. y III.1.5.2. El Sistema Pancoco SAM se considera de mayor peso
que el Sistema Pancoco PV. Por otra parte el primero de ellos es un sistema que está
compuesto por bloques que se yuxtaponen y se unen por medio de varillas de acero en
el sentido vertical y se anclan en las soleras inferior y superior para formar un
elemento monolítico, mientras que el Sistema Pancoco PV es un sistema más liviano
que utiliza paneles continuos, cuya composición es una combinación de madera,
estopa de coco, malla de alambre y mortero fibrorreforzado con fibra de la estopa de
coco. Se considera que el Sistema Pancoco PV es de menor exigencia en cuanto a la
utilización de mano de obra no calificada.
III.2.10. PROCEDIMIENTO DE CONSTRUCCIÓN DE LOS PANELES
Los procedimientos de construcción están indicados en los numerales III.1.6.1.
y III.1.6.2. El Sistema Pancoco SAM se considera que es bastante exigente en cuanto
al proceso de construcción debido fundamentalmente al peso de los bloques
fibrorreforzados, mientras que el Sistema Pancoco PV tiene un procedimiento más
versátil debido a la forma en que paulatinamente se van uniendo los diferentes
componentes, por otra parte este último sistema no requiere mano de obra calificada.
III.2.11. NORMAS PARA ENSAYO DE PANELES
Varias normas fueron consultadas para el ensayo de los paneles. Las únicas
normas que se consideraron adecuadas para la evaluación de los paneles fueron las
normas ASTM E-72 para el caso de solicitaciones de compresión, flexión y carga
lateral, mientras que la norma ASTM E-695 para el caso de cargas de impacto. Las
recomendaciones de estas normas fueron adoptadas, sin embargo, el equipo para los
ensayos de flexión e impacto fue diseñado y construido en el laboratorio. Esta
innovación fue una de las aportaciones, si no la más significativa que el proyecto
brindó al Centro de Investigaciones de Ingeniería, ya que el mismo podrá utilizar estos
equipos para evaluación de otros sistemas constructivos con fines de investigación y de
certificación de aptitud técnica.
III.2.12. PROCEDIMIENTOS PARA ENSAYO DE PANELES
Para el ensayo de los paneles se siguieron los procedimientos indicados en las
normas adoptadas. Para el caso de ensayos de flexión e impacto con los equipos
innovados, los procedimientos se ajustaron a los requerimientos indicados en las
mismas normas.
III.2.13. CONSTRUCCIÓN Y ENSAYO DE PANELES
Los paneles de los sistemas constructivos ensayados fueron construidos y
ensayados en el laboratorio de estructuras. En la construcción participaron estudiantes
104
que elaboraron sus trabajos de graduación así como otros estudiantes de los últimos
años de la carrera de ingeniería civil. Es importante mencionar que en las tareas de
construcción y ensayo de paneles participaron estudiantes de los dos géneros. El
Sistema Pancoco SAM presentó algunas limitaciones para el género femenino en su
construcción debido al manejo de piezas pesadas. El Sistema Pancoco PV se adaptó
de mejor manera en materia de género, ya que el peso de los componentes es bajo y de
fácil maniobrabilidad y por otra parte el proceso de armado de los paneles hacen que
esta labor sea más sencilla y flexible.
III.2.14. ANÁLISIS DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE PANELES
III. 2.14.1. Del ensayo a compresión
De los especímenes ensayados a compresión se observó que el comportamiento
de ambos paneles tuvieron características similares siguiendo la misma tendencia,
variando un 4.3% la carga última (1042 kgf) uno respecto al otro. La fallas iníciales se
dieron al 82.2% de la cargas últimas y las mismas se localizaron en la juntas de los
bloques, tal como se puede apreciar en las Figuras Nos. 59 a 61. Los paneles tuvieron
una carga de comprensión a rotura de 10,672 kgf/m que cumple con la especificación
de grado 3 y deformación admisible en compresión de subgrado “a” de la Norma
Técnica Colombiana NTC 2446. En la Tabla No. 11 se puede observar los resultados
de los ensayos.
Tabla No. 11.
Resultados de ensayo a compresión de paneles fibrorreforzados
Fuente: FODECYT 075-06
Las fallas principales presentadas por los paneles fueron por pandeo y
compresión, las juntas de los bloques se acomodaron conforme se les aplicaba carga y
las mismas cedieron para los lados haciendo que estos fallaran. En la carga última se
dieron fallas a compresión y se localizaron en el sentido vertical, siguiendo los
agujeros sin refuerzo. No hubo colapso de los bloques, las fibras adheridas a la matriz
resistieron carga permitiendo que las fallas fueran graduales y no explosivas, y las
mismas mantuvieron unidos los fragmentos de bloques.
105
Tabla No. 12.
Resultado de esfuerzo de bloque y panel
Fuente: FODECYT 075-06
III.2.14.2. Del ensayo a carga horizontal
En el muro ensayado, las fallas de corte se presentaron en los bloques, cimiento
y solera de corona. El sistema trabajó conjuntamente, las primeras fallas se dieron en
las juntas de los bloques al 65% de la carga última. Al 87% del valor de la carga
última se presentaron las fallas de corte en los bloques extremos superior e inferior y a
los 7,629.43 kgf que es la carga última, se presentó la falla de corte en la solera de
corona, siempre a L/3 de su extremo superior, tal como se puede ver en las Figuras
Nos. 62 a 64. El muro tuvo una carga horizontal a la rotura de 3,464 kgf/m que
cumple con la especificación de grado 3 y deformación admisible en cargas
horizontales de sub-grado “a” de la Norma Técnica Colombiana NTC 2446.
Después del ensayo, el muro de paneles de bloques se recuperó en un buen
porcentaje, quedando estable. Los bloques se acomodaron en sus juntas, por lo cual el
sistema trabajó rígidamente y no se dieron las grietas longitudinales donde llevaban los
refuerzos como sucedió en el ensayo de compresión.
Las deformaciones de desplazamiento y volteo no fueron significativas, por eso
no influyeron mucho en los resultados. De los diagramas carga-deformación del
ensayo a carga horizontal se pueden ver que las gráfica muestran una tendencia
polinómica, que sigue el comportamiento lógico de un muro de este tipo.
III. 2.14.3. Del ensayo a flexión
De los especímenes ensayados a flexión se observó que el comportamiento de
ambos paneles tuvieron características similares siguiendo la misma tendencia,
variando la carga última en 7.7%, uno respecto del otro. La fallas iníciales se
localizaron en la juntas centrales y ocurrieron al 69.1% de la cargas últimas. El panel
tuvo una carga transversal a la rotura de 660.32 kgf/m que cumple con la
especificación de grado y deformación admisible en cargas transversales de subgrado
“b” de la Norma Técnica Colombiana NTC 2446.
106
Tabla No. 13.
Resultados de ensayo a flexión de paneles fibrorreforzados
Fuente: FODECYT 075-06
Las primeras fallas presentadas por los paneles de debieron a que las juntas
entre los bloques no estaban bien ajustadas y como se puede observar en la tabla
anterior estas fallas ocurrieron muy temprano. Las fallas principales aparecieron en
L/3 hacia la parte central del panel. No hubo colapso de los bloques, y se pudo notar
que las fibras de coco anclaron la matriz permitiendo resistir carga después de ocurrir
la carga última, las mismas fueron graduales y no repentinamente, como suele suceder
en otros sistemas.
En los diagramas carga-deformación de ensayo a flexión se puede notar que
después de ocurrir las fallas y la carga última, el panel retuvo la carga por algunos
segundos, permitiendo botar la carga en ciclos hasta llegar a cero. Se pueden notar en
las gráficas como se recuperaron los paneles de su deformación final (Figuras Nos. 67
y 68).
III. 2.14.4. Del ensayo a impacto
Los especímenes ensayados a impacto tuvieron un comportamiento con
características similares, siguiendo una tendencia lineal en su comportamiento. Se
pudo observar que la energía potencial provocada por la masa fue absorbida y bien
distribuida en todo el panel gracias al refuerzo de las fibras en la matriz.
Se llegó a la altura máxima posible de caída y el panel no presentó ninguna
fractura en los bloques, sin embargo, se deflectó considerablemente debido a que las
juntas centrales cedieron, como sucedió en los ensayos anteriores. La Norma Técnica
Colombiana NTC 2446 indica que se considera satisfactorio un panel cuando exista un
choque de 120 Joules; en este caso el panel no presentó deterioro aparente con un
choque de 240 Joules. El comportamiento se puede observar en las Figuras Nos. 69 y
70. El panel no tuvo deterioro aparente o rotura, por lo que se considera que cumple
con la normativa adoptada.
107
III.2.15. CONSTRUCCIÓN DE PANELES DE MATERIALES
FIBRORREFORZADOS PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO A
ESCALA NATURAL
La construcción de paneles para la construcción de un módulo a escala natural
se realizó en el lugar, por la naturaleza del sistema constructivo. En las Fotografías
Nos. 49 a 52 se pueden apreciar los paneles en conjunto formando la estructura del
módulo a escala natural experimentado. Los paneles utilizados para la construcción
del módulo fueron del Sistema Pancoco Pv, por las razones de peso, proceso,
comportamiento que ya se discutieron.
III.2.16 CONSTRUCCIÓN DE UN MÓDULO BÁSICO DE PAREDES DE UNA
VIVIENDA, A BASE DE PANELES FIBRORREFORZADOS CON FIBRAS DE LA
ESTOPA DE COCO
La construcción del módulo demostrativo fue una experiencia que permitió
establecer que el Sistema Pancoco PV propuesto, es de fácil adaptación en el proceso
de construcción; por otra parte, el sistema es liviano y consume menor cantidad de
materiales que otros sistemas a base de paneles. El proceso de colocación del mortero
fibrorreforzado se puede apreciar en las Fotografías Nos. 53 y 54.
III.2.17. EVALUACIÓN DEL MÓDULO BÁSICO A BASE DE PANELES
FIBRORREFORZADOS
El módulo fue monitoreado durante diez meses, período en el cual no se
apreció deterioro alguno o la evidencia de fallas en los muros. Este módulo permanece
construido en las instalaciones de la Ciudad Universitaria y será monitoreado en
función del tiempo.
108
PARTE IV
IV.1. CONCLUSIONES
1. Se produjeron y caracterizaron materiales fibrorreforzados a base de matrices de
cemento reforzados con desecho del fruto del coco (Cocus Nocifera L.) en el laboratorio
y se produjeron y caracterizaron paneles de matrices reforzadas con fibra de coco
(Cocus Nocifera L), así como se evaluó la aplicación de paneles en la construcción de
un módulo de vivienda económica a escala natural.
2. Se estableció un banco de información relacionado con la práctica y profundización del
conocimiento de materiales reforzados con fibras vegetales.
3. Se identificaron las fuentes más abundantes de materia prima (cocos) en el país.
(Numerales III.1.1. y III.2.2)
a. Existen muy pocas plantaciones de coco y estas exportan sus productos a otros
países donde es procesada la fruta.
b. La estopa que se genera en estas plantaciones es utilizada como abono orgánico
para el mismo cultivo, pues aún no han le han encontrado utilidad a tal desecho.
c. La mayoría de cocos que se comercializan en Guatemala vienen de la costas
del país y lo siembran familias para que la planta genere sombra o que sirva
como cerco de propiedades o potreros.
d. El punto de mayor comercio de este fruto es el Mercado de La Terminal de la
Zona 4 de la Capital de Guatemala y por consiguiente es el lugar donde se
genera la mayor cantidad de estopa, aproximadamente 30 metros cúbicos al día
y esta cantidad puede aumentar en la temporada de verano, especialmente en la
Semana Santa y en época Navideña.
4. Se identificaron las proporciones de mezclas más adecuadas para la elaboración de
materiales fibrorreforzados con fibras de coco, mismas que fueron experimentadas en el
laboratorio. (Numerales III.1.4. y III.2.3.)
5. Se identificaron las normas aplicables para la elaboración de probetas y ensayos de
materiales fibrorreforzados con fibras de coco. Las normas de la Sociedad Americana
para Ensayo de Materiales (ASTM) fueron las utilizadas para tal fin. (Numerales
I.4.2.2.., I.4.2.3., III.2.4. y III.2.5.)
6. Se identificaron los procedimientos para la realización de ensayos de fibras de coco y
materiales fibrorreforzados con fibras de coco. Las normas que indican los
procedimientos utilizadas para ensayos en de fibras de coco son las mismas utilizadas
para textiles. (Numerales I.4.2.2. y III.2.5.)
7. Se describieron los ensayos para la caracterización de las fibras y de los materiales
fibrorreforzados. Los procedimientos que describen esta caracterización están
contenidos en las normas de la Sociedad Americana para Ensayos de Materiales
adoptadas y se incluyen en este trabajo. (Numerales I.4.6.1, I.4.6.2, I.4.6.3. y
III.2.6.)
8. Se realizaron los ensayos para determinar las características físicas y propiedades
109
mecánicas de los materiales fibrorreforzados con fibras de coco. (Numerales III.1.4. y
III.2.8.)
a. Los ensayos predominantes fueron de compresión, tensión y flexión.
b. La incorporación de las fibras a una matriz de mortero de cemento,
disminuye la fragilidad del elemento haciendo que se pueda deformar mas
aún después de haber alcanzado su capacidad máxima y manteniendo al
espécimen unido, sin permitir que se desintegre. Por lo que hay una mayor
capacidad de absorber energía.
c. Al comparar los morteros fibrorreforzados con los morteros normales se
observó que los primeros tienen la capacidad de seguir resistiendo carga aún
después de haber fallado, mientras que los que no tienen fibra una vez alcanzan su
capacidad máxima no lo hacen.
d. La resistencia a compresión de morteros fibrorreforzados fue inferior en
todos los casos en relación a la mezcla de control; los mejores resultados se
obtuvieron para un volumen de 2% fibra para las longitudes de 4 cm y 8 cm donde
alcanzaban su resistencia máxima, mientras que con volúmenes mas altos o mas
bajos la resistencia disminuye.
e. La resistencia a flexión se disminuyó con la introducción de fibras de coco, en
relación con la mezcla de control, al igual que en el ensayo de compresión
los mejores resultados se obtuvieron para un volumen de 2% fibra para las
longitudes de 4 cm y 8 cm; al aumentar o disminuir el volumen de fibra, la
resistencia disminuye para los dos tamaños de fibra.
f. La resistencia a tensión en los morteros fibrorreforzados muestra un
aumento en r e l a c i ó n co n la muestra de control, para la longitud de 8 cm con
4% y 2% de fibra y para la longitud de 4cm con 2% de fibra, mientras que para
los demás la resistencia fue menor que la de la mezcla control.
g. La capacidad de deformación para los elementos ensayados a compresión, es
directamente proporcional a la longitud y el porcentaje de fibra en la mezcla, ya
que para longitudes largas y porcentajes altos de fibra las deformaciones
obtenidas fueron mas grandes que las de la muestra control en un rango de
1.2 – 3.7 mayor.
h. La capacidad de deformación para los elementos fibrorreforzados ensayados a
flexión es mucho mas grande en re l ac ión con la muestra de control, y es
directamente proporcional a la longitud y al porcentaje de fibra, encontrándose
variaciones en un rango de 10.1 – 34.6 mayor que las de la muestra control.
i. De acuerdo con el efecto que tienen las fibras sobre las propiedades
mecánicas del mortero, una aplicación adecuada para este tipo de compuesto
sería la construcción principalmente de elementos sometidos a flexión y tensión.
9. Se analizaron los resultados de laboratorio, para determinar la relación entre las
variables determinadas. (Numerales III.2.8.)
110
a. Entre las características físicas observadas en las fibras del desecho de coco se
puede mencionar que son muy delgadas, entre 0.05 y 0.44 milímetros; la
longitud depende de la forma de extracción de la fibra y está comprendida entre
3.9 y 10.1 centímetros.
b. El color varia de amarillo a café y la textura va de fina a áspera.
c. Con relación al esfuerzo se puede mencionar que las fibras de menor diámetro
presentaron valores más altos que las de mayor diámetro, y el esfuerzo
máximo obtenido luego de realizar un análisis estadístico fue de 2,383.5
kg/cm² que corresponde a la media aritmética con un coeficiente de
variación del 3.45%.
d. El comportamiento de la elongación fue lo contrario a la conclusión anterior
ya que las fibras con mayor diámetro presentaron mayor porcentaje de
elongación, alrededor de 18.00 %. El promedio general fue del 15%.
e. La capacidad de absorción de la fibra de coco en función de su peso es muy alta
ya que llega a 112.3% en tan solo un minuto, a los 60 minutos alcanza el 186.8%
y logra alcanzar 254.7% en 72 horas.
f. Los componentes químicos esenciales de la fibra de coco son Hemicelulosa
35.10 %, Celulosa 19.17 y Lignina 26.43 %.
10. Se establecieron las características de los paneles de construcción, acorde a los
resultados de la caracterización de los materiales fibrorreforzados con fibras de coco.
(Numerales III.1.5. y III.2.9.)
11. Se establecieron los procedimientos de construcción de los paneles de construcción,
acorde a los resultados de la caracterización de los materiales.(Numerales III.1.6. y
III.2.10).
12. Se identificaron normas aplicables para la realización de los ensayos de laboratorio de
paneles construidos con materiales fibrorreforzados con fibras de coco, atendiendo a los
resultados de la caracterización de los materiales. (Numerales I.4.2.3. y III.2.11.)
13. Se identificaron los procedimientos para el ensayo de los paneles de materiales
fibrorreforzados con fibras de coco. (Numerales I.4.2.3. y III.2.12).
14. Se construyeron y ensayaron paneles fibrorreforzados con fibras de coco. (Numerales
III.1.6., III.1.7. y III.2.13.) .
a. La incorporación de las fibras de coco en la matriz de los bloques, hizo
incrementar las propiedades de resistencia, disminuyendo su fragilidad y con
mayor capacidad de deformación después de alcanzar su máxima carga.
b. Las fibras de coco mantuvieron unido los fragmentos de los bloques sin permitir
su desintegración, haciendo que las fallas fueran graduales y no súbitamente
como suele suceder en estos cerramientos de viviendas cuando se presentas
cargas de sismos, impacto y flexión.
15. Se analizaron los resultados obtenidos en los ensayos de paneles fibrorreforzados con
fibras de coco. (Numerales III.2.14.).
111
a. En los sistemas de construcción ensayados, en relación al peso se determinó que
el Sistema SAM es muy pesado, mientras que el Sistema PV es bastante liviano.
b. La resistencia a compresión del bloque en el Sistema SAM fue 5 veces mayor a
la que presentaron los paneles a compresión; los resultados fueron influenciados
por la relación de altura del bloque y el panel.
c. Los paneles de bloques fibrorreforzados presentaron muy buenos resultados
bajo la acción de carga de flexión e impacto, ya que después de alcanzar su
máxima carga tuvieron una recuperación significativa en la deformación,
gracias a la absorción y disipación de la energía que las fibras de coco le
proporcionan.
d. En el ensayo a carga horizontal de muros de paneles del Sistema SAM, se pudo
notar que los elementos del muro trabajaron conjuntamente, fallando las juntas,
bloques y solera de corona a corte.
e. En todos los paneles ensayados, lo crítico fueron las juntas entre los bloques, las
irregularidades de la geometría de las juntas no permitieron un adecuado
asentamiento, y en la aplicación de las cargas sucedió el acomodamiento
quedando los bloques un poco desalineados.
f. En los diferentes ensayos realizados, los paneles se presentaron estables
después de alcanzar su máxima carga, no presentaron daños significativos y
fueron retirados sin ningún problema de las maquinas de ensayos, además, si se
hubiera querido darles un uso se pudieron haber reparado.
16. Se construyeron paneles de materiales fibrorreforzados para la construcción de un
módulo a escala natural. El Sistema Pancoco PV fue el seleccionado para este
propósito. (Numerales III.1.8. y III.2.15.).
17. Se construyó un módulo básico de paredes de una vivienda económica a base de paneles
fibrorreforzados con fibras de coco. El módulo fue construido con el Sistema Pancoco
PV. (Numerales III.1.8. y III.2.16.).
18. Se evaluó la construcción del módulo básico a base de paneles fibrorreforzados. La
construcción de un modelo prototipo a escala natural ha evidenciado después de 10
meses, un comportamiento satisfactorio, bajo condiciones normales de uso. (Numeral
III.2.17).
112
IV.2. RECOMENDACIONES
1. En función de la información que se logró recabar, fue posible la puesta en
comunicación con expertos en materiales fibrorreforzados y como producto de ello se
realizó el intercambio de información con autores de reconocido prestigio,
principalmente de Brasil, Colombia y Canadá. Es recomendable continuar con esta
relación, ya que de esa forma se tiene acceso a la información reciente que se ha
generado en el tema. Es deseable la especialización de estudiantes egresados de la
Facultad de Ingeniería en estudios de maestría y doctorado, principalmente en las
Universidades de Sao Paulo y de Montreal.
2. Se recomienda la investigación de la extracción de la fibra de la estopa por métodos
alternativos, ya que la forma mecánica que se utilizó en este trabajo requiere de
energía eléctrica, lo cual significa un costo agregado al proceso, un proceso químico
de bajo costo sería deseable.
3. En este trabajo se diseñó y construyó un equipo especial para la caracterización física
de las fibras de la estopa de coco, atendiendo a las recomendaciones de las normas
para ensayos. Es recomendable que este equipo evolucione en cuanto a su
concepción original, tendiente a su perfeccionamiento. Se recomienda afinar los
detalles de los equipos propuestos para la evaluación de las características mecánicas
de las fibras. Es recomendable también la localización y/o adquisición de equipo
específico para la caracterización de fibras de diferente índole de Guatemala.
4. Las características físico mecánicas que se evaluaron corresponden a las fibras de la
estopa de coco, sin embargo, es recomendable considerar la evaluación de las
características de la fibra del tallo y de las hojas de los cocoteros, pues se ha
determinado que toda la planta es generadora de fibras. Es conveniente también evaluar
las variaciones en las características, dependiendo del tipo y edad del cocotero,
condiciones naturales de crecimiento, lugar de extracción del fruto.
5. Se recomienda evaluar matrices fibrorreforzadas con dosificaciones diferentes y
considerando la adición de admixturas que otorguen facilidad de manipulación de las
mismas. Aditivos de tercera y cuarta generación deben considerarse.
6. Se sugiere evaluar matrices fibrorreforzadas con fibras más cortas, debido a la
relación de esbeltez, fragilidad y características de la sección. Para dicha evaluación
deben considerarse procesos que faciliten la segmentación de la fibra.
113
7. De acuerdo con los resultados de la caracterización de los materiales fibrorreforzados,
se considera que este tipo de compuestos son adecuados principalmente para
elementos sometidos a flexión e impacto y donde el refuerzo con varillas se hace
dificultoso por el espesor de los elementos.
8. Los sistemas constructivos propuestos deben ser sujetos de mayor investigación,
sobre todo debe buscarse la evolución de la estructura de soporte y el método
constructivo, antes de una aplicación en programas de desarrollo.
9. Se recomienda la utilización y mantenimiento del equipo para determinaciones
estructurales en paneles de construcción que fue diseñado y construido en este
proyecto. Este equipo se puede utilizar para evaluar sistemas constructivos a base de
paneles de cualquier tipo de material.
10. Se recomienda realizar investigación sobre el reciclaje de polímeros reforzados con
fibras de la estopa de coco, para tableros de usos diferentes a la construcción. Una
experimentación preliminar realizada en esta investigación evidenció que es
altamente probable la generación de tableros con estos materiales.
114
IV.3. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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C 469 – 02e Método de ensayo para determinar el modulo de elasticidad
estático y relación de Poisson del concreto en compresión. C 293 – 02 Método
de ensayo para resistencia a la flexión del concreto (usando viga simple con carga
en el punto medio). C-31/C31M-06 practica normalizada para preparación y
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con Refuerzos no Convencionales. Subprograma VIII Tecnología de Materiales.
Programa CYTED.
Nombre del Proyecto:
Numero del Proyecto:
Investigador Principal:
Monto Autorizado:
Fecha de Inicio y Finalización:
1 Servicios No Personales
122 Impresiòn, encuadernacion y Rep.
133 Viàticos (interior o exterior).
142 Fletes
163
Mantenimiento y reparación de equipo médico-
sanitario y de laboratorio
181 Estudios,investigacionesy proyectos de factibilidad
181
Estudios,investigacionesy proyectos de factibilidad
(Evaluación Externa de Impacto)
189 Otros estudios y/o servicios
196 Servicios de atención y protocolo
2 Materiales y Suministros
211 Alimentos para personas
214
Productos agroforestales, madera, corcho y sus
manufacturas
223 Piedra, arcilla y arena
224 Pómez, cal y yeso
229 Otros minerales
241 Papel de escritorio
243 Productos de papel o cartón
244 Productos de artes gráficas
245 Libros, revistas y periódicos
253 Llantas y neumáticos
261 Elementos y compuestos químicos
262 Combustibles y lubricantes
267 Tintes, pinturas y colorantes
268 Productos plásticos, nylon, vinil y pvc
269 Otros productos químicos y conexos
272 Productos de vidrio
274 Cemento
281 Productos siderúrgicos
282 Productos metálicos no férricos
283 Productos de metal
286 Herramientas menores
ONCEAVA CONVOCATORIA
LINEA FODECYT
Grupo Nombre del GastoRenglon
289 Otros productos no metálicos
291 Ütiles de Oficina
293 Utiles educacionales y culturales
297 Utiles, accesorios y materiales eléctricos
299 Otros materiales y suministros
3 Propiedad, planta y equipo
9 Asignaciones Globales
(-) Gastos Administrativos (10%)
TOTAL
Monto Autorizado
( -) Ejecutado
Sub-total
( -) Primero, segundo y tercer Desembolsos
Total por Ejecutar
75-2006
Ing. Francisco Javier Quiñónez de la Cruz
Q288.613,60
24 meses
01/11/2006 al 31/10/2008
Menos (-) Mas (+)
3.000,00Q 407,65Q 2.592,35Q
8.000,00Q 100,00Q 720,00Q 7.180,00Q
100,00Q 100,00Q -Q
3.000,00Q 194,60Q 2.805,40Q
188.976,00Q 557,00Q 164.692,00Q 24.941,00Q
8.000,00Q 8.000,00Q
557,00Q 557,00Q -Q
2.000,00Q 2.000,00Q
82,75Q 82,75Q -Q
2.000,00Q 1.000,00Q 2.930,00Q 70,00Q
2.000,00Q 1.272,90Q 727,10Q
2.000,00Q 1.303,16Q 48,44Q 648,40Q
1.000,00Q 125,00Q 875,00Q
1.700,00Q 267,25Q 415,10Q 1.017,65Q
256,00Q 256,00Q -Q
11,25Q 11,25Q -Q
3.500,00Q 3.500,00Q
2.000,00Q 2.000,00Q
2.000,00Q 114,15Q 1.885,85Q
18.200,00Q 15.493,92Q 2.706,08Q
2.000,00Q 542,47Q 1.457,53Q
1.000,00Q 953,99Q 46,01Q
1.000,00Q 1.000,00Q
1.000,00Q 225,00Q 775,00Q
2.000,00Q 140,61Q 2.140,61Q -Q
629,80Q 629,80Q -Q
150,00Q 150,00Q
300,00Q 266,54Q 33,46Q
236,96Q 111,96Q 125,00Q
Pendiente de
Ejecutar
PRÓRROGA AL 30/04/2009
ONCEAVA CONVOCATORIA
LINEA FODECYT
En Ejecuciòn TRANSFERENCIA Asignacion
Presupuestaria Ejecutado
Evaluación experimental de matrices fibro-reforzadas con desechos del fruto del coco Cocus nocifera l. y de
paneles para construcción de vivienda económica (Sistema constructivo de matriz fibroreforzada pancoco)
1.000,00Q 1.000,00Q -Q
2.000,00Q 111,96Q 756,70Q 1.131,34Q
2.000,00Q 2.000,00Q
3.000,00Q 15,15Q 1.136,86Q 1.847,99Q
15,15Q 15,15Q -Q
26.237,60Q 26.237,60Q -Q
288.613,60Q 3.479,52Q 3.479,52Q 220.312,44Q 68.301,16Q
288.613,60Q Disponibilidad: 68.301,16Q
220.312,44Q
68.301,16Q
193.532,05Q
68.301,16Q
AD-R-0013
ONCEAVA CONVOCATORIA
LINEA FODECYT
Evaluación experimental de matrices fibro-reforzadas con desechos del fruto del coco Cocus nocifera l. y de
paneles para construcción de vivienda económica (Sistema constructivo de matriz fibroreforzada pancoco)