Diseño Estribo Puente

DISEÑO DE ESTRIBOSVERSION 1.0 beta 1

(M.D.P. 2003)

ESTE PROGRAMA ES DE LIBRE DISTRIBUCIÓN

!

Programado por E.V.M. © 2006

BASADO EN EL MANUAL

DE DISEÑO DE

PUENTES DEL M.T.C.

Este es un programa de prueba por lo que debe tomarse los resultados con prudencia, debiendo el usuario realizar las verificaciones correspondientes

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2

DIMENSIONAMIENTO DE ESTRIBOPROYECTO:

DESCRIPCION: ESTRIBO TÍPICO

LONGITUD: 25.00 m

ANCHO TOTAL: 4.10 m (Ancho de vía + veredas)FECHA: 2/27/2023

DIMENSION CALCULADO REDONDEADO OBSERVACION

H 4.50 m 4.50 m Datoh 3.70 m 3.70 m Dato

(1) B=0.6H 2.70 m 2.40 m Criterio(1) D=0.1H 0.45 m 1.20 m Criterio

0.90 m 0.90 m Valor mínimo(1) 0.45 m 1.40 m Criterio(1) L=B/3 0.90 m 0.30 m Criterio

0.18 m 0.20 m Dato1.23 m 0.60 m Dato0.10 m 0.10 m Dato1.50 m 0.80 m0.30 m 0.30 m Asumido

e1 0.30 m 0.30 m Asumidoe2 0.30 m 0.30 m Asumido

www.civilgeeks.com

tsup

tinf=0.1H

elosa

hviga

eneopreno

hparapeto elosa+hviga+eneopreno

bparapeto

parapet

h

B

tD

L

inf

h

e

neoprenoe

ha

NIVEL MÁX. DE AGUAS

bN

e1

e2b2b1

tsup

losa

viga

hat

h

H

Hpant

parapeto

http://www.civilgeeks.com/

D42

De las características del terreno

D43

De las características del terreno

E44

Redondear manualmente

E45


E47


E48


D49

Del diseño de la superestructura

D50


D51


D53

Insertar valor según criterio

D54


D55


3

DIMENSIONAMIENTO DE ESTRIBOPROYECTO:


LONGITUD: 25.00 m

ANCHO TOTAL: 4.10 m (Ancho de vía + veredas)FECHA: 2/27/2023

www.civilgeeks.com

DIMENSION CALCULADO REDONDEADO OBSERVACION

b1 0.20 m 0.20 m Asumidob2 0.20 m 0.20 m Asumidosº 26.57º 26.57º Calculado

(2) 0.26 m -- Según Norma MTCN 1.00 m 1.00 m Calculado

0.50 m 0.50 m Dato-0.10 m -0.10 m Calculado3.30 m 3.30 m Calculado

NOTAS:(1)

(2)

Nmínimo

ha

tha

Hpant

Predimensionamiento tomado del texto "Principios de Ingeniería de Cimentaciones" de Braja M. Das, pgna. 389

La longitud de la cajuela N=(200+0.0017L+0.0067H)(1+0.000125sº) en mm, donde H=0 en puentes de una sola luz. Del "Manual de Diseño de Puentes 2002" del MTC, título 2.11.2

http://www.civilgeeks.com/

D57


D58


D62

Del estudio hidrológico

3

DEFINICION DE CARGASPROYECTO: www.civilgeeks.com


LONGITUD: 25.00 m

ANCHO TOTAL: 4.10 m (Ancho de vía + veredas)

FECHA: 2/27/2023

1. DATOS PREVIOSReacciones debido a:

2.40 Ton/m3 R(DC)= 86.41 Ton1.80 Ton/m3 R(DW)= 5.12 Ton

f= 22.5º R(LL)= 34.73 TonA= 0.30 R(PL)= 19.00 Ton

% Impacto= 33.00%q= 0.96 Ton/m

2. PESO PROPIO (DC) Y DEL SUELO (EV):

CALCULO DE DCNº VOL. (m3) DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

1 2.88 6.91 1.20 8.292 1.98 4.75 1.25 5.943 0.47 1.14 0.63 0.72

gconcreto=gm=

(1)

X

Y

1

23

98

4 5

7

6

DC

EVEe

E

O

q

LSV

LSH

WA

IMR(DC,DW,LL,PL)

EQ

BR

BRh

/2parapetoh

(1)

(2)

(3)

D12

Peso específico del concreto

I12

Reacción proveniente del análisis estructural

D13

Peso específico del suelo Del estudio de suelos

I13


D14

Angulo de fricción del suelo Del estudio de suelos

I14


D15

Coeficiente de aceleración sísmica

I15


D16

Porcentaje de incremento de LL por efectos dinámicos.

D17

Sobrecarga de carga viva

4



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

Nº VOL. (m3) DC (Ton) x (m) DC*x (Ton*m)

4 0.03 0.07 0.73 0.055 0.03 0.07 1.77 0.136 0.39 0.94 1.25 1.177 0.24 0.58 1.75 1.01S -- 14.46 -- 17.31

CALCULO DE EVNº VOL. (m3) EV (Ton) x (m) EV*x (Ton*m)

8 0.41 0.74 1.80 1.339 1.65 2.97 2.15 6.39S -- 3.71 -- 7.71

DC= 14.46 Ton EV= 3.71 Tonx= 1.20 m x= 2.08 m

3. PESO PROPIO PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (DC):

DC= 21.08 Ton/mx= 1.10 m

4. CARGA MUERTA PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (DW):

DW= 1.25 Ton/mx= 1.10 m

5. PRESION ESTATICA DEL SUELO (EH Y EV):

11.25º1.80 g/cm3

Ka= 0.40520.15

q= 8.53ºKe= 0.5333

Empuje estático: Empuje dinámico:E= 7.38 Ton Ee= 9.72 Ton

EH= 7.24 Ton EHe= 9.53 TonEV= 1.44 Ton EVe= 1.90 Ton

y= 1.50 m 2.34 Tonx= 2.40 m y= 1.79 m

x= 2.40 m

=f/2=gm=

kh=A/2=

DEe=

(4)

(5)

(6)

5



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

6. CARGA VIVA PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (LL):

LL= 8.47 Ton/mx= 1.10 m

7. CARGA DE IMPACTO (IM):

IM= 2.80 Ton/mx= 1.10 m

8. FUERZA DE FRENADO Y ACELERACION (BR):

BR=5%LL= 0.42 Ton1.80 m

y= 6.30 m

PL= 4.63 Ton/mx= 1.10 m

10. SOBRECARGA SUPERFICIAL Y DE TRAFICO (LS):

0.39 Ton/m1.75 Ton 0.67 Ton2.25 m 2.05 m

11. SUBPRESION DE AGUA (WA):

WA= -4.83 Tonx= 1.20 m

12. FUERZA SISMICA (EQ):

EQ=10%DC= 2.11 Tony= 4.10 m

hBR=

9. SOBRECARGA PEATONAL PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (PL):

pH=LSH= LSV=

y= x=

(7)

6



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

13. COMBINACION DE CARGAS

ESTADO DC DW EH EV WA EQ n

RESISTENCIA 1 0.90 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 0.90 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 0.65 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

RESISTENCIA 1 1.25 1.50 1.50 1.35 1.75 1.00 0.00 1.05

EV. EXTREMO 1 0.90 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 0.90 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 0.65 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

EV. EXTREMO 1 1.25 1.50 1.50 1.35 0.5 1.00 1.00 1.00

NOTAS:(1)

(2)

(3) q puede ser asumido como la sobrecarga distribuida del vehículo de diseño.(4)

(5)

(6)

(7)

LL IM BR PL LS

El coeficiente de aceleración sísmica se puede obtener de la Distribución de Isoaceleraciones del "Manual de Diseño de Puentes" del MTC, Apéndice A.

Incremento de carga viva por efectos dinámicos, Tabla 2.4.3.3 del "Manual de Diseño de Puentes" del MTC

Ka obtenido de las ecuaciones propuestas por la teoría de empujes de Coulomb, según el "Manual de Diseño de Puentes 2002" del MTC, Apéndice C.

Ke obtenido de las ecuaciones propuestas por la teoría de empujes para condiciones sísmicas de Mononobe-Okabe, según el "Manual de Diseño de Puentes 2002" del MTC, Apéndice C.

El punto de aplicación de Ee se obtiene según la metodología propuesta en el texto "Principios de Ingeniería de Cimentaciones" de Braja M. Das, pgna. 361

Punto de aplicación de la fuerza de frenado y aceleración a 1.8m sobre el tablero, según el "Manual de Diseño de Puentes 2002" del MTC, título 2.4.3

K137

Modificador de carga

7

VERIFICACION DE ESTABILIDADPROYECTO: www.civilgeeks.com


LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

1. DATOS PREVIOS

F.S.D.= 1.50 0.50F.S.V.= 2.00 2.00 Kg/cm2

2. FUERZAS Y MOMENTOS ACTUANTES FACTORADOS

FUERZAS ACTUANTES (Ton)COMBINACIÓN BR EQ

RESISTENCIA 1 10.86 3.06 0.74 0.00 15.40

RESISTENCIA 1 10.86 3.06 0.74 0.00 15.40

RESISTENCIA 1 10.86 3.06 0.74 0.00 15.40

RESISTENCIA 1 10.86 3.06 0.74 0.00 15.40

EV. EXTREMO 1 14.30 0.88 0.21 2.11 17.49

EV. EXTREMO 1 14.30 0.88 0.21 2.11 17.49

EV. EXTREMO 1 14.30 0.88 0.21 2.11 17.49

EV. EXTREMO 1 14.30 0.88 0.21 2.11 17.49

MOMENTOS ACTUANTES (Ton-m)COMBINACIÓN BR EQ

RESISTENCIA 1 16.30 6.89 4.67 0.00 29.25

RESISTENCIA 1 16.30 6.89 4.67 0.00 29.25

RESISTENCIA 1 16.30 6.89 4.67 0.00 29.25

RESISTENCIA 1 16.30 6.89 4.67 0.00 29.25

EV. EXTREMO 1 25.57 1.97 1.33 8.64 37.52

EV. EXTREMO 1 25.57 1.97 1.33 8.64 37.52

EV. EXTREMO 1 25.57 1.97 1.33 8.64 37.52

EV. EXTREMO 1 25.57 1.97 1.33 8.64 37.52

3. FUERZAS Y MOMENTOS RESISTENTES FACTORADOS:

FUERZAS RESISTENTES (Ton)

COMBINACIÓN DC DW LL IM PL WA

RESISTENCIA 1 31.98 0.81 14.82 4.89 8.11 6.95 1.18 -4.83 67.11

RESISTENCIA 1 31.98 1.87 14.82 4.89 8.11 6.95 1.18 -4.83 68.23

RESISTENCIA 1 44.42 0.81 14.82 4.89 8.11 6.95 1.18 -4.83 80.17

RESISTENCIA 1 44.42 1.87 14.82 4.89 8.11 6.95 1.18 -4.83 81.29

EV. EXTREMO 1 31.98 0.81 4.24 1.40 2.32 7.57 0.34 -4.83 43.82

EV. EXTREMO 1 31.98 1.87 4.24 1.40 2.32 7.57 0.34 -4.83 44.88

EV. EXTREMO 1 44.42 0.81 4.24 1.40 2.32 7.57 0.34 -4.83 56.25

EV. EXTREMO 1 44.42 1.87 4.24 1.40 2.32 7.57 0.34 -4.83 57.32

m=st=

EH LSH nSF

EH LSH nSM

EV LSV nSF

C12

Factor de seguridad al volteo

F12

Coeficiente de fricción entre el muro y el suelo

C13

Factor de seguridad al deslizamiento

F13

Capacidad portante del suelo Del estudio de suelos

8



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

MOMENTOS RESISTENTES (Ton-m)

COMBINACIÓN DC DW LL IM PL WA

RESISTENCIA 1 36.45 0.89 16.31 5.38 8.92 15.08 2.41 -5.80 83.63

RESISTENCIA 1 36.45 2.06 16.31 5.38 8.92 15.08 2.41 -5.80 84.86

RESISTENCIA 1 50.62 0.89 16.31 5.38 8.92 15.08 2.41 -5.80 98.51

RESISTENCIA 1 50.62 2.06 16.31 5.38 8.92 15.08 2.41 -5.80 99.74

EV. EXTREMO 1 36.45 0.89 4.66 1.54 2.55 16.56 0.69 -5.80 57.54

EV. EXTREMO 1 36.45 2.06 4.66 1.54 2.55 16.56 0.69 -5.80 58.71

EV. EXTREMO 1 50.62 0.89 4.66 1.54 2.55 16.56 0.69 -5.80 71.71

EV. EXTREMO 1 50.62 2.06 4.66 1.54 2.55 16.56 0.69 -5.80 72.88

4. ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO

COMBINACION

RESISTENCIA 1 2.179 OK!




EV. EXTREMO 1 1.252 FALLA!


EV. EXTREMO 1 1.608 OK!

EV. EXTREMO 1 1.638 OK!

5. ESTABILIDAD AL VOLTEO

COMBINACION









EV LSV nSM

mSFV/SFH

SMR/SMA

9



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

6. PRESIONES SOBRE EL SUELO

B/6= 0.40 m

COMBINACIÓN x (m) e (m) qmax (Ton/m) qmin (Ton/m)

RESISTENCIA 1 0.810 0.390 OK! 55.21 FALLA! 0.72 OK!




EV. EXTREMO 1 0.457 0.743 FALLA! 52.17 FALLA! -15.66 OK!




PUNTA TALON

qmáx

qmín

F

B/2

S

ex

10

ANALISIS ESTRUCTURAL

PROYECTO: www.civilgeeks.com


LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

y= 3.30 m

COMBINACIÓN

BR EQRESISTENCIA 1 5.67 2.21 0.74 0.00 9.05RESISTENCIA 1 5.67 2.21 0.74 0.00 9.05RESISTENCIA 1 5.67 2.21 0.74 0.00 9.05RESISTENCIA 1 5.67 2.21 0.74 0.00 9.05EV. EXTREMO 1 7.46 0.63 0.21 2.11 10.41EV. EXTREMO 1 7.46 0.63 0.21 2.11 10.41EV. EXTREMO 1 7.46 0.63 0.21 2.11 10.41EV. EXTREMO 1 7.46 0.63 0.21 2.11 10.41

COMBINACIÓN


1. CALCULO DEL CORTANTE Y MOMENTO DE DISEÑO (EN LA BASE DE LA PANTALLA)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

EH LSH nSVd

MOMENTO M (Ton-m) - MÁXIMO

EH LSH nSM

Ee

E

qhBR

LSH

y

t y

Vd

Vdparap

M

Mparap

M/2

D.F.C. D.M.F.

EQ

BR

/2hparapeto

11




LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

Ee

E

qhBR

LSH

y

t y

Vd

Vdparap

M

Mparap

M/2

D.F.C. D.M.F.

EQ

BR

/2hparapeto

2. UBICACIÓN DE M/2 PARA EL CORTE DEL ACERO:

y= 2.200 m1.111 m

Mu= 17.49 Ton-mMu/2= 8.75 Ton-m OK!

COMBINACIÓN MOMENTO M/2 (Ton-m)


COMBINACIÓN


COMBINACIÓN


ty=

EH LSH nS(M/2)

3. CALCULO DEL CORTANTE Y MOMENTO EN LA BASE DEL PARAPETO

CORTANTE Vdparap (Ton) - A "d" DE LA CARA

EH LSH nSVd

MOMENTO Mparap (Ton-m) - MÁXIMO

EH LSH nSM

C59

Probar valores hasta que cumpla Mu/2

12




LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

Ee

E

qhBR

LSH

y

t y

Vd

Vdparap

M

Mparap

M/2

D.F.C. D.M.F.

EQ

BR

/2hparapeto

COMBINACIÓN

DC LSv EV QRESISTENCIA 1 16.611 -1.68 -1.18 -5.01 23.34 16.25RESISTENCIA 1 17.028 -1.68 -1.18 -5.01 23.67 16.59RESISTENCIA 1 21.710 -2.34 -1.18 -5.01 27.03 19.44RESISTENCIA 1 22.127 -2.34 -1.18 -5.01 27.36 19.78EV. EXTREMO 1 4.126 -1.68 -0.34 -5.01 18.30 11.27EV. EXTREMO 1 4.522 -1.68 -0.34 -5.01 18.61 11.58EV. EXTREMO 1 8.982 -2.34 -0.34 -5.01 21.81 14.13EV. EXTREMO 1 9.379 -2.34 -0.34 -5.01 22.12 14.44

COMBINACIÓN

DC LSv EV QRESISTENCIA 1 16.611 -0.64 -0.41 -1.75 10.37 7.95RESISTENCIA 1 17.028 -0.64 -0.41 -1.75 10.50 8.09RESISTENCIA 1 21.710 -0.88 -0.41 -1.75 11.81 9.21RESISTENCIA 1 22.127 -0.88 -0.41 -1.75 11.94 9.34EV. EXTREMO 1 4.126 -0.64 -0.12 -1.75 8.86 6.35EV. EXTREMO 1 4.522 -0.64 -0.12 -1.75 8.98 6.48EV. EXTREMO 1 8.982 -0.88 -0.12 -1.75 10.23 7.48EV. EXTREMO 1 9.379 -0.88 -0.12 -1.75 10.35 7.60

4. CALCULO DEL CORTANTE Y MOMENTO EN EL TALON DE LA ZAPATA

qcara (Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA CARA

nSVd

qcara (Ton/m)


nSM

PUNTA TALON

qmáx

qmín

caraq caraq

VdVd

MM

D.F.C.

D.M.F.

DC, EV, LSv

Q

Q

13




LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

Ee

E

qhBR

LSH

y

t y

Vd

Vdparap

M

Mparap

M/2

D.F.C. D.M.F.

EQ

BR

/2hparapeto

5. CALCULO DEL CORTANTE Y MOMENTO EN LA PUNTA DE LA ZAPATA

COMBINACIÓN

DC QRESISTENCIA 1 48.399 -0.65 12.95 12.92RESISTENCIA 1 48.951 -0.65 13.09 13.07RESISTENCIA 1 54.456 -0.90 14.49 14.27RESISTENCIA 1 55.008 -0.90 14.63 14.42EV. EXTREMO 1 43.693 -0.65 11.98 11.34EV. EXTREMO 1 44.219 -0.65 12.12 11.47EV. EXTREMO 1 49.462 -0.90 13.45 12.55EV. EXTREMO 1 49.988 -0.90 13.58 12.68

COMBINACIÓN

DC QRESISTENCIA 1 48.399 -0.12 2.59 2.59RESISTENCIA 1 48.951 -0.12 2.61 2.62RESISTENCIA 1 54.456 -0.16 2.87 2.85RESISTENCIA 1 55.008 -0.16 2.90 2.87EV. EXTREMO 1 43.693 -0.12 2.47 2.36EV. EXTREMO 1 44.219 -0.12 2.50 2.38EV. EXTREMO 1 49.462 -0.16 2.75 2.58EV. EXTREMO 1 49.988 -0.16 2.77 2.61

qcara

(Ton/m)

CORTANTE Vd (Ton) - A "d" DE LA

CARA

nSV

qcara

(Ton/m)


nSM

14

DISEÑO ESTRUCTURAL



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

1. DATOS

f'c= 210 Kg/cm2 fy= 4200 Kg/cm2r(pant)= 0.05 m r(zapata)= 0.075 m

0.90 0.90f (Flexión)= f (Corte)=

Asvpar

Ashpar

Ashpar

Ashint

Asvint /2

Asvint

Asvext

Ashext

Asvext

Ast

Ast

Aslsup

Asl inf

Lcorte

par-extAsv

C12

Característica del concreto

E12

Característica del acero

C13

Recubrimiento del acero en la pantalla

E13

Recubrimiento del acero en la zapata

C14

Factor de resistencia del concreto en flexión

E14

Factor de resistencia del concreto en corte

15

DISEÑO ESTRUCTURAL



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

2. DISEÑO DE LA PANTALLA

VERIFICACION DE CORTANTE

93.32 Ton

Vu= 10.41 Ton OK!

ACERO VERTICALCARA INTERIOR CARA EXTERIOR

DESC. VALOR DESC. VALOR

Mu 17.49 Ton-m #5 1.98 cm2d 1.35 m 20.25 cm2a 0.81 cm Nº Aceros 10.23

As 3.44 cm2 s (Calculado) 9.78 cmr 0.0003 s (Redond.) 17.5 cm

0.0015 #[email protected]#8 5.07 cm2 USAR Asmin!

Nº Aceros 3.99s (Calculado) 25.04 cms (Redond.) 10 cm

#8@10Ld 0.72 m

Lcorte (calc) 1.82 mLcorte (redond) 2.80 m

#8@20

ACERO HORIZONTALPARTE INFERIOR PARTE SUPERIOR


#3 0.71 cm2 #3 0.71 cm2r 0.0020 r 0.0020

Ash 27.00 cm2 Ash 21.21 cm2Ash/3 9.00 cm2 Ash/3 7.07 cm2

Nº Aceros 12.68 Nº Aceros 9.96s (Calculado) 7.89 cm s (Calculado) 10.04 cms (Redond.) 15 cm s (Redond.) 22.5 cm

#3@15 #[email protected]#4 1.27 cm2 #4 1.27

2*Ash/3 18.00 cm2 2*Ash/3 14.14 cm2Nº Aceros 14.17 Nº Aceros 11.13

s (Calculado) 7.06 cm s (Calculado) 8.98 cms (Redond.) 12.5 cm s (Redond.) 17.5 cm

#[email protected] #[email protected]

fVc=

Asmin

rmin Asvext

Asvint

Asvint/2

Ashint Ashint

Ashext Ashext

E64

Número de acero

F68


B70

Número de acero

C73


C77


B83

Número de acero para la cara interior

C89


F89


B91

Número de acero para la cara exterior

C95


F95


16

DISEÑO ESTRUCTURAL



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

RESUMEN: #3,1@5,19@15,[email protected]#4,1@5,[email protected],[email protected]

3. DISEÑO DEL PARAPETO

VERIFICACION DE CORTANTE

17.28 Ton

Vu= 2.86 Ton OK!

ACERO VERTICAL INTERIORDESC. VALOR

Mu 2.65 Ton-md 0.25 ma 0.67 cm

As 2.84 cm2r 0.0011

0.0015#6 2.85 cm2 USAR Asmin!ACERO VERTICAL EXTERIOR

Nº Aceros 7.11 #[email protected] (Calculado) 14.07 cms (Redond.) 20 cm ACERO HORIZONTAL

#6@20 #[email protected]

4. DISEÑO DEL TALON DE LA ZAPATA

VERIFICACION DE CORTANTE79.49 Ton

Vu= 19.78 Ton OK!

ACERO LONGITUDINALCARA INFERIOR CARA SUPERIOR




0.0015 #[email protected]#8 5.07 cm2 Usar Asmin!


#8@10

Ashint

Ashext

fVc=

rmin

Asvpar-ext

Asvpar Ashpar

fVc=

Asmin

rmin Aslsup

Aslinf

B115

Número de acero

C118


E130

Número de acero

F134


B136

Número de acero

C139


17

DISEÑO ESTRUCTURAL



LONGITUD: 25.00 m


FECHA: 2/27/2023

ACERO TRANSVERSALAst #[email protected]

5. DISEÑO DE LA PUNTA DE LA ZAPATA

VERIFICACION DE CORTANTE79.49 Ton

Vu= 14.42 Ton OK!

ACERO LONGITUDINALCARA INFERIOR CARA SUPERIOR




0.0015 #[email protected]#8 5.07 cm2 Usar Asmin!


#8@30

ACERO TRANSVERSALAst #[email protected]

fVc=

Asmin

rmin Aslsup

Aslinf

E154

Número de acero

F158


B160

Número de acero

C163


AYUDA

1. Las celdas de color gris indican que se debe ingresar datos.

2. Las celdas de color amarillo indican un mensaje de verificación de diseño. OK significa que la verificación es positiva, en caso contrario se deberá cambiar los valores necesarios hasta obtener una verificación positiva.

3. Las celdas de color verde representan la distribución de acero final del estribo, es decir los resultados del diseño.

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AYUDA

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Diseño Estribo Puente

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