Diseño de estribo Puente.xlsx
37
1 DIMENSIONAMIENTO DE ESTRIBO CURSO: PUENTES TEMA: DISEÑO DE ESTRIBO LONGITUD: 26.00 m ml= 1 ANCHO TOTAL: 8.00 m (Ancho de vía + veredas) FECHA: 10/25/2022 DIMENSION CALCULADO REDONDEADO OBSERVACION H 9.00 m 9.00 m Dato h 2.75 m 2.75 m Dato 2.50 m 2.50 m Dato Bombeo 0.02 m 0.02 m Dato 1.60 m 1.60 m Dato elosa 0.20 m 0.20 m Dato 0.107 m 0.11 m Dato 0.25 m 0.25 m Asumido e1 0.30 m 0.30 m Asumido e2 0.50 m 0.50 m Asumido b1 0.20 m 0.20 m Asumido b2 0.45 m 0.45 m Asumido (1) B=0.5H 4.50 m 5.00 m Criterio (1) D=0.1H 0.90 m 1.20 m Criterio (1) 0.90 m 0.90 m Criterio (1) L=B/3 1.50 m 1.70 m Criterio 0.30 m 0.30 m Valor mínimo H' 8.80 m 8.80 m Calculado H'pantalla 5.275 m 5.275 m Calculado 7.80 m 7.80 m Calculado sº 6.49º 6.49º Calculado 1.725 m 1.73 m 0.44 m 0.44 m Calculado 0.72 m 0.72 m Calculado hs 1.55 m 1.55 m Calculado A del Talon 1.950 m 1.950 m Calculado (2) 0.25 m -- Según Norma MTC N 0.70 m 0.70 m Calculado NOTAS: (1) (2) ha hviga eneopreno bparapeto tinf=0.1H tsup Hpant hparapeto elosa+hviga+eneopreno tha ths Nmínimo Predimensionamiento tomado del texto "Principios de Ingeniería de Cimentaciones" de Braja M. Das, pgna. 389 La longitud de la cajuela N=(200+0.0017L+0.0067H) (1+0.000125sº) en mm, donde H=0 en puentes de una sola luz. Del "Manual de Diseño de Puentes 2002" del MTC, título 2.11.2 N IVEL M ÁX.DE AG UAS e h b N e1 e2 b2 b1 H B t h D L parapet t sup Bom beo viga neopreno inf ha t ha hparapeto H pant hs hs t H' H' pant elosa
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Hoja de cálculo para diseño de estribos de puentes
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DIMENSIONDIMENSIONAMIENTO DE ESTRIBO
CURSO: PUENTESTEMA:DISEO DE ESTRIBO LONGITUD:26.00 mml=1ANCHO TOTAL:8.00 m(Ancho de va + veredas)FECHA:7/23/10
DIMENSIONCALCULADOREDONDEADOOBSERVACIONH9.00 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno9.00 mDatoh2.75
m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno2.75 mDatoha2.50
m
Edwar Vega Milla: Del estudio hidrolgico2.50 mDatoBombeo0.02
m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura0.02
mDatohviga1.60 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura1.60
mDatoelosa0.20 m0.20 mDatoeneopreno0.107 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura0.11
mDatobparapeto0.25 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.25 mAsumidoe10.30
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.30 mAsumidoe20.50
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.50 mAsumidob10.20
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.20 mAsumidob20.45
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio0.45
mAsumido(1)B=0.5H4.50 m5.00 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriterio(1)D=0.1H0.90 m1.20
m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriterio(1)tinf=0.1H0.90
m0.90 m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriterio(1)L=B/31.50 m1.70
m
Edwar Vega Milla: Redondear manualmenteCriteriotsup0.30 m0.30
mValor mnimoH'8.80 m8.80 mCalculadoH'pantalla5.275 m5.275
mCalculadoHpant7.80 m7.80
mCalculados6.496.49Calculadohparapeto1.725 m1.73
melosa+hviga+eneoprenotha0.44 m0.44 mCalculadoths0.72 m0.72
mCalculadohs1.55 m1.55 mCalculadoA del Talon1.950 m1.950
mCalculado(2)Nmnimo0.25 m--Segn Norma MTCN0.70 m0.70 mCalculado
NOTAS:(1) Predimensionamiento tomado del texto "Principios de Ingeniera de Cimentaciones" de Braja M. Das, pgna. 389
(2) La longitud de la cajuela N=(200+0.0017L+0.0067H)(1+0.000125s) en mm, donde H=0 en puentes de una sola luz. Del "Manual de Diseo de Puentes 2002" del MTC, ttulo 2.11.2
&P
CARGASDEFINICION DE CARGAS
CURSO: PUENTESTEMA:DISEO DE ESTRIBO LONGITUD:26.00 mANCHO TOTAL:8.00 m(Ancho de va + veredas)FECHA:7/23/10
1. DATOS PREVIOSReacciones debido a:gconcreto=2.40 Ton/m3
Edwar Vega: Peso especfico del concretoR(DC)=37.18 Ton
Edwar Vega Milla: Reaccin proveniente del anlisis
estructuralOKgm=1.65 Ton/m3
Edwar Vega Milla: Peso especfico del sueloDel estudio de
suelosR(DW)=70.58 Ton
Edwar Vega Milla: Reaccin proveniente del anlisis
estructuralOKgH2O=1.00 Ton/m3
Edwar Vega Milla: Peso especfico del sueloDel estudio de
suelosR(LL)=55.48 Ton
Edwar Vega: Reaccin proveniente del anlisis
estructuralOKf=31.4
Edwar Vega Milla: Angulo de friccin del sueloDel estudio de
suelos0.5480333851R(PL)=6.28 Ton
Edwar Vega: Reaccin proveniente del anlisis estructuralOKAncho de
la superficial=9.65 m
Edwar Vega: Ancho del puente superficial, en todo el perimetro del
puente
Velocidad del viento=90.00 Km/hKa=0.3149d=f/2=15.7para HL Y
VLHeq=0.61 m Ancho del Talon=1.95 m
Edwar Vega: Sobrecarga de carga vivahBR=1.80 m
ABAD: ABAD:segn manual de diseo de puentes : Pg:54,Art:2.4.3.5
ha=2.50 mhs=1.55 mA=0.34 m
ABAD: Aceleracion del suelo: para el caso de lima
kh=A/2=0.17 m
ABAD: Coeficiente de aceleracion horizontal
=0.00 m
ABAD: pendiente de cara posterior de la pantalla (vertical)
i=0.00 m
ABAD: Pendiente de relleno, aproxim Kv=0.00 m
ABAD: coeficiente de aceleracion vertical,para nuestro consideramos
Kv=0Pg:203, de manual de Diseo de puentes
2. PESO PROPIO (DC) Y DEL SUELO (EV) , PARA 1m es:
CALCULO DE DC= 1+2+3+4+5NVOL. (m3)DC (Ton)x (m)DC*x (Ton*m)16.0014.402.5036.0023.177.602.4518.6130.240.572.101.2040.290.682.231.5350.431.042.752.85S--24.29--60.18
3. EL PESO DE LA SUPERESTRUCTURA Y ASFALTO (DC+DW)
CALCULO DE EVRESUMEN DE CARGAS QUE ACTUAN EN SUPERESTRUCTURAREACCIONViga Interior (1)Vigas Exteriores (2)Peso p +asfalto (Tn)37.1870.58Peso p +asfalto (Tn/m)4.658.82
y para un metro es:(DC+DW)=13.47Tn/m
4. PESO PROPIO PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (DC):
DC=4.65 Ton/mx=2.45 m
5. CARGA MUERTA PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (DW):
DW=8.82 Ton/mx=2.45 m
6. LA FUERZA GENERADA POR FLUJO PLASTICO (CR+SH+TU):contraccion de fragua y variacion de temperatura (CR+SH+TU) se considera el 10% de DC + DW . Aplicada a la altura de la plancha de neopreno:
CR+SH+TU= 1.35 Ton/m
7. PRESION DEL SUELO (EH Y EV):
ESTATICO:
E=20.12 TonEH=19.37 TonEV=5.44 Ton
8.LAS FUERZA GENERADAS POR LA SOBRECARGA DE CARGA VIVA (HL Y VL):
HL=2.79 Ton/mVL=1.96 Ton/m
9.LAS FUERZA GENERADAS POR LA LOSA DE PENETRACION (HD Y VD):
HD=1.33 Ton/mVD=0.94 Ton/m
10. CARGA VIVA PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (CV=LL):
LL=6.935 Ton/mOKx=2.45 m
11. FUERZA DE FRENADO Y ACELERACION (BR):
BR=5%LL=0.35 TonOKhBR=1.80 my=10.80 m
12. SOBRECARGA PEATONAL PROVENIENTE DE LA SUPERESTRUCTURA (PL):
PL=0.785 Ton/mOKx=2.45 m
13. LA FUERZA DE FRICCION (FR):
BR=2%(DC+DW)=0.27 Ton/mOK
(2% de DC+DW superestructura)
14. LA FUERZA DE VIENTO (WS):es evaluada con la expresion , para una velocidad de viento de 90Km/h, aplicada en la superficie de la losa superior
Fviento=10.16 TnWS=1.27 Ton/mOK
15. PRESION DE AGUA (WA):
WA=3.13 TonOK
16. SUB - PRESION DE AGUA (WA):
ELEMENTO A(m2/m)h(m)(Tn/m3)SUB-PRESION(Tn/m)Estribo sumergido1.452.51.00 1.45Estribo enterrado1.261.550.50.63Cimentacion enterrada51.20.535.08WA'=5.08 Ton/mx=2.50 m
17. FUERZA SISMICA (EQ):
EQ=8%(DC+DW)=1.08 TonOK
13. COMBINACION DE CARGAS
ESTADODC+DWESEHEVLL BR PL LSWAEQWAWSWLFRCR+SR+TRn
ABAD: Es el factor que relaciona la ductilidad, redundancia e
importancia operativa Pg:46,mayor >0.95
Resistencia I1.251.501.501.351.751.000.001.000.000.001.000.51Resistencia II0.901.501.501.001.751.000.001.000.000.001.000.51Resistencia III1.251.501.501.3501.000.001.001.400.001.000.51Resistencia IV0.901.501.501.0001.000.001.001.400.001.000.51Evento Extremo I1.251.501.501.3511.001.001.000.000.001.0001Evento Extremo II1.251.501.501.0011.001.001.000.000.001.0001
NOTAS:(1)El coeficiente de aceleracin ssmica se puede obtener de la Distribucin de Isoaceleraciones del "Manual de Diseo de Puentes" del MTC, Apndice A.
(2)Incremento de carga viva por efectos dinmicos, Tabla 2.4.3.3 del "Manual de Diseo de Puentes" del MTC
(3)q puede ser asumido como la sobrecarga distribuida del vehculo de diseo.(4)Ka obtenido de las ecuaciones propuestas por la teora de empujes de Coulomb, segn el "Manual de Diseo de Puentes 2002" del MTC, Apndice C.
(5)Ke obtenido de las ecuaciones propuestas por la teora de empujes para condiciones ssmicas de Mononobe-Okabe, segn el "Manual de Diseo de Puentes 2002" del MTC, Apndice C.
(6)El punto de aplicacin de Ee se obtiene segn la metodologa propuesta en el texto "Principios de Ingeniera de Cimentaciones" de Braja M. Das, pgna. 361
(7)Punto de aplicacin de la fuerza de frenado y aceleracin a 1.8m sobre el tablero, segn el "Manual de Diseo de Puentes 2002" del MTC, ttulo 2.4.3
&P
(1)(3)(7)(2)(1)
ESTABILIDADVERIFICACION DE ESTABILIDAD
CURSO: ERROR:#REF!TEMA:DISEO DE ESTRIBO LONGITUD:ERROR:#REF!ANCHO TOTAL:ERROR:#REF!(Ancho de va + veredas)FECHA:7/23/10
1. DATOS PREVIOS
F.S.D.=1.50
Edwar Vega: Factor de seguridad al Delizamineto=0.50
Edwar Vega: Coeficiente de friccin entre el muro y el suelo,segn el
Manual de Diseo de puentes:Pg:106
:Art:2.9:apendice:2.9.1.3.4F.S.V.=2.00
Edwar Vega: Factor de seguridad al Volteo
qult=167 Ton/m2
ABAD: Capasidad portante ultima del suelo
C=0.58
ABAD: Coeficiente de Friccion por deslizamiento s=0.80
ABAD: Factor de desempeo por deslizamiento
2. FUERZAS VERTICALES Y SUS MOMENTOS
Carga VerticalFuerza Vertical (Tn)Brazo (m)Momento (Tn.m)
114.402.5036.0027.62.2817.2830.752.521.8940.682.581.7651.042.933.0364.102.8311.59724.454.0398.42(DC+DW)13.472.4533.00LL6.942.4516.99PL0.792.451.92VD-losa(DC)0.944.033.77VL(LS)1.964.037.90PV(EV)5.44527.22WA-5.082.5-12.71SUMA77.47248.07
Carga HorizontalFuerza Horizontal (Tn)Brazo (m)Momento (Tn.m)
Ph(EH)19.373.5268.18HD(EH)1.334.405.85BR0.3510.83.74HL(LS)2.794.412.27WA-3.133.58-11.20WS1.27911.43FR0.277.2751.96CR+SH+TU1.357.2759.80EQ1.088.148.77SUMA24.67SUMA110.81
3. FUERZAS VERTIVALES FACTORADAS Y DE DISEO
ITEMS1234567DC+DWLLPLVD-losaVLPvWAVuESTADODCDCDCDCDCEVEVDCLLPLDCLSEVWATOTALVn14.407.60.750.681.044.1024.4513.476.940.790.941.965.44-5.08TnResistencia I18.009.500.940.861.295.5433.0116.8412.141.371.173.437.35-5.08106.35Resistencia II12.966.840.680.620.934.1024.4512.1212.141.370.843.435.44-5.0880.85CombinacinDC+DWEVEHESLLBRPLLSWAWSWLFRCR+SH+TUEQResistencia III18.009.500.940.861.295.5433.0116.840.000.001.170.007.35-5.0889.41Resistencia IResistencia IV12.966.840.680.620.934.1024.4512.120.000.000.840.005.44-5.0863.90Resistencia IIE Extremo I18.009.500.940.861.295.5433.0116.846.940.791.171.967.35-5.0899.09Resistencia IIIE. Extremo II18.009.500.940.861.294.1024.4516.846.940.791.171.965.44-5.0887.19
4. MOMENTOS FACTORADOS Y DE DISEO GENERADOS POR LAS FUERZAS VERTICALES
ITEMS1234567DC+DWLLPLVD-losaVLPvWAVuESTADODCDCDCDCDCEVEVDCLLPLDCLSEVWATOTALMvn36.0017.31.891.763.0311.5998.4233.0016.991.923.777.9027.22-12.71TnResistencia I45.0021.602.372.203.78415.65132.8741.2529.733.374.7113.8236.75-12.71340.40Resistencia II32.4015.551.701.592.72511.5998.4229.7029.733.373.3913.8227.22-12.71258.51Resistencia III45.0021.602.372.203.78415.65132.8741.250.000.004.710.0036.75-12.71293.47Resistencia IV32.4015.551.701.592.72511.5998.4229.700.000.003.390.0027.22-12.71211.58E Extremo I45.0021.602.372.203.78415.65132.8741.2516.991.924.717.9036.75-12.71320.29E. Extremo II45.0021.602.372.203.78411.5998.4241.2516.991.924.717.9027.22-12.71272.25Resistencia IV
5. FUERZAS HORIZONTALES FACTORADAS Y DE DISEO
ITEMSPhHDBRHLWAWSFR(CR+SH+TU)EQHuNOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALHn19.371.30.352.79-3.131.270.271.351.08TnResistencia I29.052.000.614.88-3.130.000.270.670.0034.35Resistencia II29.052.000.614.88-3.130.000.270.670.0034.35OKResistencia III29.052.000.000.00-3.131.780.270.670.0030.64Resistencia IV29.052.000.000.00-3.131.780.270.670.0030.64E Extremo I29.052.000.352.79-3.130.000.270.001.0832.41E. Extremo II29.052.000.352.79-3.130.000.270.001.0832.41
6. MOMENTOS FACTORADOS Y DE DISEO GENERADOS POR LAS FUERZAS HORIZONTALES
ITEMSPhHDBRHLWAWSFR(CR+SH+TU)EQMhuNOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALMHn68.185.93.7412.27-11.2011.431.969.808.77TnResistencia I102.278.786.5521.48-11.200.001.964.900.00134.74Resistencia II102.278.786.5521.48-11.200.001.964.900.00134.74OKResistencia III102.278.780.000.00-11.2016.001.964.900.00122.71Resistencia IV102.278.780.000.00-11.2016.001.964.900.00122.71E Extremo I102.278.783.7412.27-11.200.001.960.008.77126.59E. Extremo II102.278.783.7412.27-11.200.001.960.008.77126.59
7. CRITERIO DE EXCENTRICIDAD DE LA FUERZA RESULTANTE
COMBINACIONVuHuMvuMhuXo(m)e(m)emaxM. diseo(%)Resistencia I106.3534.35340.40134.7420.571.2554.70Resistencia II80.8534.35258.51134.741.530.971.2522.48Resistencia III89.4130.64293.47122.711.910.591.2552.80Resistencia IV63.9030.64211.58122.711.391.111.2511.26E Extremo I99.0932.41320.29126.591.950.551.2556.38E. Extremo II87.1932.41272.25126.591.670.831.2533.65
8. CRITERIO DE DISEO POR DESLIZAMINETO
COMBINACIONVuCFrssFrHuM. diseo(%)Resistencia I106.350.5861.680.8049.3534.3530.38Resistencia II80.850.5846.890.8037.5134.358.42Resistencia III89.410.5851.860.8041.4830.6426.13Resistencia IV63.900.5837.060.8029.6530.64-3.35E Extremo I99.090.5857.470.8045.9832.4129.52E. Extremo II87.190.5850.570.8040.4632.4119.90
9. VERIFICACION DE FALLA DE APOYO EN BASE
COMBINACIONHnVnHn/VnRiqultRi.qult.Ri.qultqmaxMargen de diseoResistencia I22.3377.470.290.36166.9960.2330.1127.508.68(mas critico)Resistencia II22.3377.470.290.36166.9960.2330.1126.4012.32Resistencia III20.4667.790.300.34166.9956.8328.4123.417.63Resistencia IV20.4667.790.300.34166.9956.8328.4122.9719.15E Extremo I22.0677.470.280.37166.9961.1130.5625.3517.05E. Extremo II22.0677.470.280.37166.9961.1130.5626.0914.60
&P
SECCION 1DISEO ESTRUCTURAL
PROYECTO: PUENTESDESCRIPCION:DISEO DE ESTRIBO LONGITUD:26.00 mANCHO TOTAL:8.00 m(Ancho de va + veredas)FECHA:7/23/10
1. DATOS
f'c=210.0fy=4200.0
Edwar Vega Milla: Caracterstica del aceror(pant)=0.07
Edwar Vega Milla: Recubrimiento del acero en la
pantallar(zapata)=0.07
Edwar Vega Milla: Recubrimiento del acero en la zapataf
(Flexin)=0.9f (Corte)=0.85
Edwar Vega: Factor de resistencia del concreto en corten=
ABAD: Es el factor que relaciona la ductilidad, redundancia e
importancia operativa Pg:46,mayor >0.951
DATOS PREVIOS PARA EL DISEO
DIMENSIONCALCULADOREDONDEADOOBSERVACIONH''7.60 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno7.60
mDato0.4H''3.04 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno3.04
mDatotinf=0.1H0.90 m
Edwar Vega Milla: Del estudio hidrolgico0.90 mDatoL=B/31.50 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura1.70 mDatoL12.40
m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura2.40 mDatoL20.90
m0.90 mDatoL31.500 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura1.50 mDatoh13.20
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio3.20 mcalculadoh22.80
m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio2.80 mAsumidoh33.28
m3.28 mAsumidoHBR9.60 m
Edwar Vega Milla: Insertar valor segn criterio9.60
mcalculadoH*6.0756.08 mcalculado
ANALISIS Y DISEO DE LA SECCION:
1.- ANALISIS Y DISEO DE LA SECCION 1 (UNO)
SE ESCOGE EL MAS CRITICO (RESISTENCIA I)
ITEMSPhHDBRHLWA
ABAD: No se consideran estas cargasWS
ABAD: Efecto de viento sobre la estructura
FR(CR+SH+TU)EQ
ABAD: sismo
HuAREAS DE ACERONOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALBARRAfA (cm2)Hn19.371.330.352.790.000.000.271.350.00Tn3General3/8"0.71 cm2Resistencia I29.052.000.614.880.000.000.270.670.0037.484General1/2"1.27 cm2Resistencia II29.052.000.614.880.000.000.270.670.0037.485General5/8"1.98 cm2Resistencia III29.052.000.000.000.000.000.270.670.0031.996General3/4"2.85 cm2Resistencia IV29.052.000.000.000.000.000.270.670.0031.997General7/8"3.88 cm2E Extremo I29.052.000.352.790.000.000.270.000.0034.458General1"5.07 cm2E. Extremo II29.052.000.352.790.000.000.270.000.0034.4510General1 1/4"7.92 cm211General1 3/8"9.58 cm2ITEMSPhHDBRHLWAWSFR(CR+SH+TU)EQMhu12General1 1/2"11.40 cm2NOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALMHn58.884.33.338.930.000.001.648.180.00Tn-mResistencia I88.326.385.8315.620.000.001.644.090.00121.88Resistencia II88.326.385.8315.620.000.001.644.090.00121.88Resistencia III88.326.380.000.000.000.001.644.090.00100.43Resistencia IV88.326.380.000.000.000.001.644.090.00100.43E Extremo I88.326.383.338.930.000.001.640.000.00108.60E. Extremo II88.326.383.338.930.000.001.640.000.00108.60
MOMENTO MAXIMO:Con este momento se disea el acero necesario para la pantalla en esta seccion:
Mu=121.88 Tn-m
1CALCULOS PREVIOS
Mu =1.2187989328507777E7d=83 cmb =100 cm a=d/5=16.60 cm
2FORMULAS A UTILIZAR
Reemplazando los datos:
1 ITERACIONAs =43.16 cm2a = 10.16 cm
2 ITERACIONAs =41.38 cm2a = 9.74 cm
3 ITERACIONAs =41.27 cm2a = 9.71 cm
4 ITERACIONAs =41.26 cm2Termina la iteracion, debido a que "a" son iguales.a = 9.71 cmSe tomaran estos valores para el diseo.
3. CALCULO DE: As
CUANTIA:=0.00497Usaremos refuerzo de f 8GeneralEntonces:Asb =5.07 cm2
# VARRILLAS:n =8.14n =8ESPACIAMIENTO:S =12.29 cmS =12.00 cm N8 @0.12 m
RESUMEN:
PARA MOMENTO MAXIMOMu121.88 Ton-ma9.71 cmAs41.26
cm2r0.0050rmin0.00158General
Edwar Vega Milla: Nmero de acero5.07 cm2N Aceros8.00s
(Calculado)12.50 cms (Redond.)10.0
Edwar Vega Milla: Redondear manualmente N#8@10
CORTANTE MAXIMO
Vu=37.48 Tn
Debe cumplir la siguiente expresin:
(1)
Adems:
(2)
(3)
Reemplazando valores en la ecucacin (3), se tiene:
Vud=37.48 Tn0.951
DATOS PREVIOS PARA EL DISEO
DIMENSIONCALCULADOREDONDEADOOBSERVACIONH''4.80 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno4.80
mDato0.4H''1.92 m
Edwar Vega Milla: De las caractersticas del terreno1.92
mDatotinf=0.1H0.48 m
Edwar Vega Milla: Del estudio hidrolgico0.48 mDatoH"/22.40 m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura2.40 mDatoHBR6.80
m
Edwar Vega Milla: Del diseo de la superestructura6.80 mDatoHFR3.28
m3.28 mDatoH*2.0752.08 mcalculado
ANALISIS Y DISEO DE LA SECCION:
1.- ANALISIS Y DISEO DE LA SECCION 3
SE ESCOGE EL MAS CRITICO
ITEMSPhHDBRHLWA
ABAD: No se consideran estas cargasWS
ABAD: Efecto de viento sobre la estructura
FR(CR+SH+TU)EQ
ABAD: sismo
HuAREAS DE ACERONOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALBARRAfA (cm2)Hn5.990.730.352.210.000.000.271.350.00Tn3General3/8"0.71 cm2Resistencia I8.981.090.613.870.000.000.270.670.0015.494General1/2"1.27 cm2Resistencia II8.981.090.613.870.000.000.270.670.0015.495General5/8"1.98 cm2Resistencia III8.981.090.000.000.000.000.270.670.0011.016General3/4"2.85 cm2Resistencia IV8.981.090.000.000.000.000.270.670.0011.017General7/8"3.88 cm2E Extremo I8.981.090.352.210.000.000.270.000.0012.908General1"5.07 cm2E. Extremo II8.981.090.352.210.000.000.270.000.0012.9010General1 1/4"7.92 cm211General1 3/8"9.58 cm212General1 1/2"11.40 cm2
ITEMSPhHDBRHLWAWSFR(CR+SH+TU)EQMhuNOTACIONEHESBRLSWAWSFR(CR+SH+TU)EQTOTALMHn11.491.42.365.310.000.000.884.410.00Tn-mResistencia I17.242.094.139.290.000.000.882.210.0035.84Resistencia II17.242.094.139.290.000.000.882.210.0035.84Resistencia III17.242.090.000.000.000.000.882.210.0022.42Resistencia IV17.242.090.000.000.000.000.882.210.0022.42E Extremo I17.242.092.365.310.000.000.880.000.0027.88E. Extremo II17.242.092.365.310.000.000.880.000.0027.88
MOMENTO MAXIMO:Con este momento se disea el acero necesario para la pantalla en esta seccion:
Mu=35.84 Tn-m
1CALCULOS PREVIOS
Mu =3583792.5417199763d=83 cmb =100 cm a=d/5=16.60 cm
2FORMULAS A UTILIZAR
Reemplazando los datos:
1 ITERACIONAs =12.69 cm2a = 2.99 cm
2 ITERACIONAs =11.63 cm2a = 2.74 cm
3 ITERACIONAs =11.61 cm2a = 2.73 cm
4 ITERACIONAs =11.61 cm2Termina la iteracion, debido a que "a" son iguales.a = 2.73 cmSe tomaran estos valores para el diseo.
3. CALCULO DE: As
CUANTIA:=0.00140Usaremos refuerzo de f 6GeneralEntonces:Asb =2.85 cm2
# VARRILLAS:n =4.08n =4ESPACIAMIENTO:S =24.54 cmS =24.00 cm N6 @0.24 m
RESUMEN:
PARA MOMENTO MAXIMOMu35.84 Ton-ma2.73 cmAs11.61
cm2r0.0014rmin0.00156General
Edwar Vega Milla: Nmero de acero2.85 cm2N Aceros4.00s
(Calculado)25.00 cms (Redond.)20.0
Edwar Vega Milla: Redondear manualmente N#6@20
CORTANTE MAXIMO
Vu=15.49 Tn
Debe cumplir la siguiente expresin:
(1)
Adems:
(2)
(3)
Reemplazando valores en la ecucacin (3), se tiene:
Vud=15.49 Tn
