Memoria Estribo

7/25/2019 Memoria Estribo

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PROYECTO:

PUENTE VEHICULAR COPY

MEMORIA DE CALCULO

ESTRIBO TIPO

Cochabamba - Bolivia


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PROYECTO : PUENTE VEHICULAR COPY

DESCRIPCION: CALCULO DE CARGAS DEL ESTRIBO

CARACTERISTICAS DEL PROYECTO:

Longitud total del puente: LT= 20.00 m.

Longitud de calculo: LC= 19.40 m.

Ancho de la calzada: LCALZ= 4.00 m.

Nmero de carriles de trfico: NCARR= 1

Cantidad de vigas longitudinales: NVIGAS= 2

Cantidad de diafragmas: NDIAF= 3

Carga (LRFD 2007): HL - 93

Carga por eje trasero: P = 145 kN

Carga por eje delantero: P = 35 kN

Carga por eje tandem: P = 110 kN

Carga distribuida de carril: q = 9.30 kN/m

Cargas de viento en la superestructuraTransversal: WT= 2.45 kPa

Longitudinal: WL= 0.60 kPa

Cargas de viento en la carga viva

Transversal: WT= 1.50 kN/m

Lon itudinal: WL = 0.60 kN/m

HOJA DE CALCULO

CARGAS DE LA SUPERESTRUCTURA

.

Peso unitario Hormign Armado: PUNIT= 24 kN/m

Peso unitario capa de rodadura: PUNIT= 22 kN/m

CARGA MUERTA (DC):

LONG. AREA VOL.

[m] [m] [m] UNIT TOTALLosa, bordillo y acera 20.00 1.06 21.19 1 24.00 508

Postes 0.20 0.13 0.03 22 24.00 14

Barandas 20.00 0.02 0.38 4 24.00 36

Vigas prefabricada (apoyos) 1.18 0.59 0.69 4 24.00 66

Vigas prefabricada (central) 17.65 0.34 6.02 2 24.00 289

Diafragmas (apoyos) 0.20 1.58 0.32 2 24.00 15

Diafragmas (centrales) 0.20 1.80 0.36 1 24.00 9

TOTAL: 938

Carga muerta por estribo: DC = 469 kN

Carga muerta por apoyo: DC = 234 kN

ELEMENTO CANT.PESO [kN]


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HOJA DE CALCULO

CARGA DE REVESTIMIENTO (DW):

Tipo de Revestimiento para rodadura: Hormign simple

Espesor del Revestimiento: e = 0.02 m

Carga total por Revestimiento: W = 35.20 kN

Carga distribuida por Estribo: W = 4.40 kN/m

Carga de Revestimiento por Estribo: DW = 17.60 kN

Carga de Revestimiento por Apoyo: DW = 8.80 kN

CARGA VIVA LL :

Factor de Presencia Multiple: m = 1.20 ( Una faja de trafico )

La Carga Critica esta dada por el Camin de Diseo mas la Carga Distribuida de Diseo.

Reaccion Camion de Diseo: L = 279 kN

Reaccion Carga Distribuida: L = 93 kN

Reaccion Camion de Diseo con presencia multiple: L = 335 kN

Reaccion Carga Distribuida con presencia multiple: L = 112 kN

Reaccion por Carga Viva Total por Estribo: L = 446 kN

ESTADO DE CARGA VIVA LL1:


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HOJA DE CALCULO

Carga distribuida por faja de trafico: W1 = 149 kN/m

Reaccion del Apoyo No 1: L1 = 223 kN


ESTADO DE CARGA VIVA LL2:


Separacin entre las vigas: So = 2.40 m

Voladizo de la losa: S1 = 0.80 m

=


CARGA DINAMICA (IM):

Factor de Carga Dinamica: I = 33 %

Factor de Carga Dinamica: I = 0.33

Carga Dinamica por Estribo: I = 110 kN

ESTADO DE CARGA DINAMICO IM1:


Reaccion del Apoyo No 1: I1 = 55 kN

Reaccion del Apoyo No 2: I2 = 55 kN


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HOJA DE CALCULO

ESTADO DE CARGA DINAMICO IM2:



Voladizo de la losa: S1 = 0.80 mReaccion del Apoyo No 1: I1 = 32.20 kN

Reaccion del Apoyo No 2: I2 = 78.20 kN

FUERZA DE FRENADO (ESTADOS BR1 Y BR2):

Factor de Presencia Multiple: m = 1.20 ( Una faja de trafico )

25 % Camion de Diseo: BR = 81.25 kN

25 % Tandem de Diseo: BR = 55.00 kN

5 % del Camion de Diseo + Carga distribuida: BR = 25.55 kN

5 % del Tandem de Diseo + Carga distribuida: BR = 20.30 kN

Carga de Frenado critica: BR = 81.25 kN

Carga de Frenado con presencia multiple: BR = 97.50 kN

Altura total vigas + losa: h = 1.36 m

Brazo de palanca de la fuerza longitudinal: H = 3.92 m

CARGAS DE FRENADO [kN]

APOYO

No 1 48.75 9.85

No 2 48.75 9.85

No 3 0.00 0.00

No 4 0.00 0.00

TOTAL 97.50 19.70

Yp Zp


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HOJA DE CALCULO

VIENTO EN LA ESTRUCTURA (WS):

SECCION EXPUESTA

Para puentes menores a 50 metros es suficiente calcular

la carga de viento con:

Viento longitudinal: p = 0.60 kPa

Viento transversal: p = 2.45 kPa

Longitud total del puente: L = 20.00 m

Altura expuesta al Viento: h = 2.50 m

Area expuesta total: A = 38.43 m

Distancia al Eje de la Viga: y = 1.77 m

Numero de vigas longitudinales: N = 2


CARGAS DE VIENTO [kN]

No 1 11.53 0.00 47.08 -69.44

No 2 11.53 0.00 47.08 69.44

No 3 0.00 0.00 0.00 0.00

No 4 0.00 0.00 0.00 0.00TOTAL 23 0.00 94 0.00

VIENTO EN LA CARGA VIVA (WL):

Para puentes menores a 50 metros es suficiente calcular

la carga de viento con:

Viento longitudinal: p = 0.60 kPa

Viento transversal: p = 1.50 kPa

Longitud total del puente: L = 20.00 m

Distancia al Eje de la Viga: y = 3.92 m

Numero de vigas longitudinales: N = 2


APOYOTRANSVERSAL

Yp Zp Xp Zp

LONGITUDINAL


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HOJA DE CALCULO

CARGAS DE VIENTO [kN]

No 1 6.00 0.00 15.00 -49.00

No 2 6.00 0.00 15.00 49.00

No 3 0.00 0.00 0.00 0.00

No 4 0.00 0.00 0.00 0.00

TOTAL 12 0.00 30 0.00

PESO PROPIO (DC):

CARGAS DE LA SUBESTRUCTURA

APOYOLONGITUDINAL TRANSVERSAL

Yp Zp Xp Zp

DIMENSIONES LONG. AREA VOL.

H1 = 2.70 m [m] [m] [m] UNIT TOTAL

H2 = 1.65 m Columnas 1.65 0.79 1.30 2 24 62

E = 0.30 m Cabezal 4.90 1.90 9.31 1 24 223

L = 5.50 m Aleros 0.30 8.41 2.52 2 24 121

D = 1.00 m

TOTAL: 407

Carga muerta por Peso Propio del Estribo: DC = 407 kN

Numero de pilotes del Estribo: N = 2

Carga muerta por Pilote: DC = 203 kN

ELEMENTOPESO [kN]

CANT.


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HOJA DE CALCULO

PRESION HORIZONTAL DE TIERRA (EH):Peso especifico del relleno: = 19 kN/m

Angulo de friccion interna: ' = 30

Empuje activo de Rankine: Ka = 0.33

Peso especifico equivalente: 1= 6.33 kN/m

Altura de cabezal y muro: H1 = 2.70 m

Altura de pilotes con empuje de suelos: H2 = 1.65 m

Altura total con empuje de suelos: H = 4.35 m

Dimetro del pilote: D = 1.00 m

Nmero de pilotes en el Estribo: # = 2

Presin a nivel de cabezal: P2 = 17.091 kN/m

Presin a nivel de lecho socavado: P1 = 27.536 kN/m

CARGAS EN EL CABEZAL

Longitud total expuesta al empuje de suelos: L1 = 5.50 m

Empuje total de suelos: E1 = 126.90 kN

Excentricidad de la carga E1: D1 = 0.30 m ( Con respecto al eje centroidal del cabezal )

Momento total por efecto de la carga E1: Mx = 37.905 kN-m

Empuje de suelos por pilote: E1 = 63.45 kN / Pil ote

Momento del empuje por pilote: Mx = 18.953 kN-m / Pi lote

CARGAS EN EL PILOTE

Longitud expuesta por pilote: L2 = 1.00 m

Carga a nivel del cabezal por pilote: P2 = 17.09 kN/m / Pi lo te

Carga a nivel de lecho socavado por pilote: P1 = 27.54 kN/m / Pi lo te


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HOJA DE CALCULO

SOBRECARGA VIVA (LS):

= .

Altura de pilotes con sobrecarga: H2 = 1.65 m

Altura total con sobrecarga: H = 4.35 m

Dimetro del pilote: D = 1.00 m

Nmero de pilotes en el Estribo: # = 2

Altura equivalente de sobrecarga: heq = 0.77 m

Presin de sobrecarga: P3 = 4.87 kN/m

CARGAS EN EL CABEZAL

Longitud total expuesta al empuje de suelos: L1 = 5.50 m

Empuje total por sobrecarga: E2 = 72.32 kN

Excentricidad de la carga E2: D2 = 0.75 m ( Con respecto al eje centroidal del cabezal )

Momento total por efecto de la carga E2: Mx = 54.10 kN-m

Sobrecarga viva por pilote: E2 = 36.16 kN / Pil ote

Momento de la sobrecarga viva por pilote: Mx = 27.051 kN-m / Pi lote

CARGAS EN EL PILOTE

Longitud expuesta por pilote: L2 = 1.00 m

Carga constante por sobrecarga viva: P3 = 4.87 kN/m / Pilote


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DESCRIPCION: COMBINACIONES DE CARGA

DC DW EH LL1 LL2 IM1 IM2 BR1 BR2 LS WS WL

RESISTENCIA - I Comb. 1 1.25 1.50 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75

Comb. 2 1.25 1.50 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75

Comb. 3 0.90 0.65 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75

Comb. 4 0.90 0.65 1.50 1.75 1.75 1.75 1.75

RESISTENCIA - IIIComb. 5 1.25 1.50 1.50 1.40

Comb. 6 0.90 0.65 1.50 1.40

RESISTENCIA - V Comb. 7 1.25 1.50 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00

Comb. 8 1.25 1.50 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00

Comb. 9 0.90 0.65 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00

Comb. 10 0.90 0.65 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.40 1.00

SERVICIO - I Comb. 11 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00Comb. 12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00

HOJA DE CALCULO

COMBINACIONES DE CARGA PARA EL ESTRIBO


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DESCRIPCION: CALCULO DE LOS APOYOS DE NEOPRENO

1. CARGAS DE LA SUPERESTRUCTURA

Carga muerta por apoyo: D = 243.24 kN

Carga viva por apoyo (s / impacto): L = 223.07 kN

Fuerza de frenado por apoyo (horizontal): BR = 24.38 kN

Viento en la superestructura por apoyo (horizontal): W = 5.76 kN

Viento en la carga viva por apoyo (horizontal): WL = 3.00 kN

2. NEOPRENO COMPUESTO

PROPIEDADES DEL MATERIAL

Dureza del elastomero: SHORE A - 60

Mdulo de Corte: G = 0.93 MPa

Punto de fluencia del acero: Fy = 250 MPa

DIMENSIONES APARATO DE APOYO

Lado paralelo al trafico: L = 200 mm.

Lado transversal al trafico: W = 400 mm.

Area del a o o de neo reno: A = 80000 mm

HOJA DE CALCULO

APOYOS DE NEOPRENO COMPUESTO

Espesor capas internas neopreno: hri = 10 mm.

Espesor capas externas neopreno: hrc = 5 mm.

Espesor chapas de acero: hrs = 1 mm.

Capas internas neopreno: n = 4

Espesor total del apoyo neopreno: hrt = 55 mm.

3. DIMENSIONES EN PLANTA

FACTORES DE FORMA

Factor de forma capas internas: Si = 6.67

Factor de forma capas externas (de cobertura): Sc = 13.33

REVISION POR COMPRESION

Carga Total (DL + LL): TL = 466.3 kN

Esfuerzo de compresin promedio por carga total: TL= 5.83 MPa

Esfuerzo de compresin por carga viva: LL= 2.79 MPa

Esfuerzo admisible por compresin: ADM= 6.89 MPa

Esfuerzos admisibles de compresin (G*Si): ADM= 6.20 MPa

Revisin por esfuerzo de compresin: TL < ADM BIEN

REVISION DE DEFORMACION POR COMPRESION

Deformacin instantanea por compresin: INST= 0.038

Deformacin de compresin por carga viva: LL= 0.020

Factor de deformacin a largo plazo (creep): Cd = 35 %

Espesor total de capas de neopreno: hrn = 50 mm

Acortamiento instantaneo por compresin: INST= 1.9 mm

Acortamiento por efectos de largo plazo: CREEP= 0.67 mm

Acortamiento total por compresin: TOTAL= 2.57 mm

Acortamiento por carga viva: LL= 1 mm

Revisin de acortamiento por carga viva: LL< 3mm BIEN

Revisin de acortamiento de capas individuales: INST< 0.07 BIEN


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DESCRIPCION: CALCULO DE LOS APOYOS DE NEOPRENO

HOJA DE CALCULO

4. DIMENSIONES EN ELEVACION

MOVIMIENTOS HORIZONTALES SUPERESTRUCTURA

Desplazamiento horizontal total: s = 20 mm

Espesor mnimo del neopreno: 2s = 40 mm

Revisin del espesor mnimo: hrn > 2s BIEN

ACCION DE CARGAS RAPIDAS

Carga horizontal total: HTL= 33.14 kN

Distorsin por movimientos y cargas rpidas: = 0.62

Revisin de la distorsin total: < 0.70 BIEN

ROTACION DE VIGAS EN LOS APOYOS

Rotacin mxima de la viga en los apoyos: sx = 0.018 rad.

Nmero de capas iguales a hri: n = 5.00

Compresin promedio mnima: MIN= 4.46 MPa

Revisin por levantamiento: TL > MIN BIEN

5. VERIFICACIONES

ESTABILIDAD

Espesor mximo por estabilidad: L/3 = 67 mm

=

Revisin de la estabilidad: hrt < L/3 BIEN

ESPESOR DE LAS CHAPAS DE ACERO

Altura mxima de las capas de neopreno: hmax= 10 mm

Espesor mnimo de las chapas de acero: hs = 0.70 mm

Revisin del espesor de la chapa de acero: hrs > hs BIEN


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DESCRIPCION: CAPACIDAD DE SOPORTE DE LOS PILOTES

COMBINACION DE CARGACarga muerta Superestructura: DC = 469 kN

Carga muerta Subestructura: DC = 407 kN

Carga de Revestimiento: DW = 18 kN

Carga Viva Vehicular: LL = 446 kN

Carga Dinamica: IM = 110 kN

Estado de Carga critica ( RESISTENCIA - I ): Pu = 1.25DC + 1.50DW + 1.75LL + 1.75IM

Carga Total de Diseo: Pu = 2094.8 kN

Numero de Pilotes en el Estribo: # = 2

Carga de Diseo por Pilote: Pu = 1047.4 kN

CARACTERIZACION DEL SUELO DE FUNDACIONPara calcular la Capacidad de Soporte de los Pilotes, tanto axial como lateralmente, se emplearan los Modelos deInteraccin Suelo-Pilote desarrollados por Reese y O'Neill. Algunas propiedades mecanicas del suelo se estimaran

en base a las recomendaciones de los mismos investigadores. Entre estas propiedades bsicas se adoptaran los

valores siguientes:

MODULO DE POISSON

Arenas: = 0.20 - 0.30 Se adopta: = 0.25

Arcillas: = 0.40 - 0.50 Se adopta: = 0.45

MODULO DE CORTE "G"

Sera establecido en base a las formulas siguientes:

Arenas:

Donde: k = Modulo de Reaccin del Suelo

Arcillas: Su = Corte No Drenado (Arcillas)

z = Profundidad desde la superficie

PROPIEDADES MECANICAS PARA EL MODELADO DEL SUELO

z z Dr K Su e50 e100m m kN/m % kN/m kPa % %

Arcilla CL 1.56 1.56 2 16.00 16.00 2.00 4.00 0.45

Arena SC 3.36 1.80 5 19.00 27 5430 0.25

Arena SC 5.16 1.80 10 19.00 30 5430 0.25

Arena SC 6.81 1.65 14 19.00 32 5430 0.25

Arena SC 18.00 11.19 15 19.00 32 16300 0.25

HOJA DE CALCULO

CAPACIDAD DE SOPORTE AXIAL DEL PILOTE

NSPTSUELO Clasif.

9252.72

80880.60

G

kPa

551.72

5343.12

12999.42

+

=

1

**50.0 zkG

+

=

1

*50 SuG


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DESCRIPCION: CAPACIDAD DE SOPORTE DE LOS PILOTES

HOJA DE CALCULO

DIMENSIONES DEL PILOTE Y NIVEL FREATICODimetro del pilote: B = 1.00 m

Dimetro de la punta del pilote: Bp = 1.00 m

Numero de Pilotes en el Estribo: # = 2

Separacin entre pilotes: S = 3.00 m

Profundidad del Nivel Fretico: NF = 0.00 m

Peso Unitario del Agua: w = 10.00 kN/m

CAPACIDAD DE SOPORTE POR FRICCION (Rs)Segn metodos de Reese y O'Neill

Zp Zi Zi Su vi 'vi q Li Rs

m m m kN/m kPa kPa kPa kPa m MN

0.00 Arcilla 1.56 0.78 16.00 2 16.00 0.00 0.55 4.68 8.80 0.06 0.45 0.001.56 24.96

Arena 1.80 2.46 19.00 5 0.00 0.37 0.00 17.46 6.49 1.80 0.55 0.02

3.36 59.16

Arena 1.80 4.26 19.00 10 0.00 0.66 0.00 33.66 22.31 1.80 0.55 0.07

5.16 93.36

Arena 1.65 5.99 19.00 14 0.00 0.84 0.00 49.19 41.34 1.65 0.55 0.12

6.81 124.71

Arena 11.19 12.41 19.00 15 0.00 0.64 0.00 106.97 68.15 7.19 0.55 0.85

18.00 337.32

= 14.00 1.05

CAPACIDAD DE SOPORTE POR PUNTA (Rp)Segn metodos de Reese y O'Neill

Dimetro de la punta del pilote: Bp = 1.00 m.

Numero de golpes del SPT: NSPT= 15

Capacidad unitaria por punta: q = 863 kPa

Capacidad unitaria por punta corregida: q= 863 kPa

Factor de resistencia por punta (Arenas): = 0.50

Capacidad de Soporte Factorizada: Rp = 0.34 MN

CAPACIDAD DE SOPORTE TOTAL (Rr)Factor por eficiencia del grupo: = 0.77

Capacidad de Soporte Total: Rt = 1394 kN

Capacidad de Soporte Total en Grupo: Rr = 1068 kN SUFICIENTE

DISEO GEOTECNICO

Dimetro del Pilote: 1.00 m.

Dimetro de la punta: 1.00 m.

Longitud del Pilote: 14.00 m.

iSUELO NSPT i


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DESCRIPCION: CALCULO DEL REFUERZO DE LOS PILOTES

Se asume un Modelo del Tipo Pile Bent para investigar esfuerzos y deformaciones en los pilotes del Estribo. Para

este fin, se utiliza el programa computacional FB-MultiPier (Versin 4.10c-Demo), basado en anlisis con elementos

finitos. Siendo entonces: El Modelo, el Sistema de Coordenadas y los Estratos del Suelo los siguientes.

MODELO PILE BENT SISTEMA DE COORDENADAS

HOJA DE CALCULO

MODELADO DEL ESTRIBO

ESTRATOS DE SUELO DEL MODELO


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HOJA DE CALCULO

MODELOS DE INTERACCION SUELO-PILOTE

Con el objetivo de calcular los esfuerzos de Corte y Flexin ademas de sus correspondientes deformaciones y

rotaciones, se han adoptado los siguientes modelos de Interaccin Suelo-Pilote; los cuales estan disponibles

en el programa FB-Multi Pier:

MODELOS ARCILLA ARENA

Modelo Lateral: Clay (O'Neill) Sand (O'Neill)

Modelo Axial: Drilled Shaft Clay Drilled Shaft Sand

Modelo Torsional: Hyperbolic Hyperbolic

Modelo de Punta: Drilled Shaft Clay Drilled Shaft Sand

PROPIEDADES FISICAS Y MECANICAS DEL PILOTE

Resistencia a compresin del Hormign: f'c = 21000 kPa

Resistencia a fluencia del Acero de Construccin: fy = 413.70 MPa

Modulo de Elasticidad del Hormign: E = MPaRecubrimiento del Refuerzo: rec = 7.50 cm

Refuerzo longitudinal del pilote: Fe = 20 25

Refuerzo transversal del pilote ( estribos ): Fe = 1 12

21996.00

ESFUERZOS DE CORTE Y FLEXION DEL ANALISIS

CORTANTE 2-2: Max. Comb. 5 CORTANTE 3-3: Max. Comb. 2


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HOJA DE CALCULO

MOMENTO 2-2: Max. Comb. 2 MOMENTO 3-3: Max. Comb. 6

AXIAL: Max. Comb. 2 RATIO D/C (DEMANDA / CAPACIDAD) Max. Comb. 2


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HOJA DE CALCULO

De los resultados obtenidos se observa que el refuerzo y dimensiones del pilote son suficientes por Flexin.

REFUERZO POR CORTANTE

Resistencia a compresin del Concreto: f'c = 21 MPa

Resistencia a fluencia del Acero: fy = 413 MPa

Dimetro de la columna: B = 1.20 m

Seccin de columna: Ag = 1.13 m

Radio del circulo formado por el refuerzo: Rls = 0.40 m

Seccin efectiva a cortante: Av = 1.00 m

Cortante mayorado mximo: Vu = 318 kN : Comb. 2

Carga axial concurrente al corte maximo: Pu = 1215 kN : Comb. 2

Capacidad resistente a corte del concreto: Vc = 347.90 kN : Refuerzo mnimo

Dimetro del refuerzo principal: = 25 mm

Dimetro del estribo: = 12 mm

Separaciones reglamentarias: 12" = 0.30 m16 db = 0.40 m

48 dv = 0.58 m

Refuerzo de acero requerido: Vs = -35.00 kN

Nmero de estribos agrupados: #= 1= .

Relacin Acero/Separacin: Avs / S = -0.010 cm

Separacin de los estribos: S = -221.6 cm USAR : E 12 c/30

DESPLAZAMIENTOS Y ROTACIONES

DESPLAZAMIENTO LATERAL Y: Max. Comb. 12 ROTACION X: Max. Comb. 12


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HOJA DE CALCULO

En resumen, el Pilote debe tener como mnimo las dimensiones y refuerzos siguientes:

Dimetro del Pilote: 1.00 m.

Dimetro de la punta: 1.00 m.

Longitud del Pilote: 14.00 m.

Refuerzo Longitudinal: 20 25

Refuerzo Transversal: c


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DESCRIPCION: DISEO DEL CABEZAL

DISEO DE LA VIGA

MATERIALES

Resistencia a compresin del hormign: f 'c = 21 MPa

Fluencia del acero de construccin: fy = 413 MPa

Recubrimiento: rec = 50 mm.

ESFUERZOS

CORTANTE 2-2: Max. Comb. 2 MOMENTO 3-3: Max. Comb. 5

HOJA DE CALCULO

Cortante mayorado ltimo: Vu = 962 kN

Momento mayorado ltimo: Mu = 332 kN - m

REFUERZO TRANSVERSAL

Base de la viga: B = 1200 mm

Altura de la viga: H = 1200 mm

Peralte efectivo: de = 1088 mm

ACERO

Dimetro de los estribos: = 12 mm

Cantidad de ramas: # = 6 ramas

Seccin total de refuerzo: Av = 6.78 cm

SEPARACIONES MAXIMAS

d / 2 = 544 mm.

12 " = 300 mm. USAR: 180 mm.


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HOJA DE CALCULO

VERIFICACIONES

Peralte efectivo: dv = 979 mm

Capacidad resistente del hormign: Vc = 894 kN

Capacidad resistente del refuerzo: Vs = 1523 kN

Capacidad resistente total: Vn= 2175 kN REFUERZO SUFICIENTE

REFUERZO POR FLEXION

Momento de agrietamiento: 1.2 Mcr = 1536 kN - m

Momento de diseo: Md = 441 kN - m

Refuerzo calculado: As = 11.02 cm USAR : 8 25

DISE O CON MODELOS S-T-M

Carga muerta Superestructura: DC = 234 kN

Carga de Revestimiento: DW = 9 kNCarga muerta Estribo: DC = 172 kN

Carga Viva (Estado LL2): LL = 316 kN

Carga Dinamica (Estado IM2) IM = 78 kN

Estado de Carga critica ( RESISTENCIA - I ): Pu = 1.25DC + 1.50DW + 1.75LL + 1.75IM

Carga Total de Diseo: Pu = 1211.4 kN

CALCULO DEL PUNTAL Y TENSOR

Inclinacin del Puntal: = 72.91

Puntal (Compresin): S = 1267 kN

Tensor (Traccin): T = 372 kN

CALCULO DEL REFUERZO

Tensor inferior: As = 10.02 cm USAR : 8 25

REFUERZO MINIMO POR AGRIETAMIENTO

Refuerzo ortogonal mnimo: min= 0.003 cm/ cm

Separacin del refuerzo transversal: ST= 18 cm

Separacin del refuerzo longitudinal: SL= 18 cm

Acero transversal: As = 6.48 cm USAR : 6 12

Acero longitudinal: As = 6.48 cm USAR : 6 12


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HOJA DE CALCULO

VERIFICACION POR COMPRESION

Ancho del Puntal en el apoyo: Bp = 0.5 m

Ancho de la viga: B = 1.20 m

Espesor del Tensor: Ha = 0.20 m

Calculo del espesor del Puntal: W = 0.54 m

Resistencia a compresin del hormigon: f 'c = 21 MPa

Resistencia a fluencia del acero: fy = 413 MPa

Modulo Elastico del acero: Es = 200000 MPa

Refuerzo adoptado por tensin: As = 3928 mm

Deformacin por traccin de la fuerza T: s= 0.0005Deformacin principal del puntal: 1= 0.0007

Esfuerzo de compresin lmite: fcu = 17.85 MPa

Capacidad resistente del puntal: Pn =

8047 kN > S = 1267 kNOK

VERIFICACION DE TENSIONES EN LA ZONA NODAL

Tensin lmite de la zona nodal CCT: fc = 11.03 MPa

Tensin por accin del refuerzo: fc = 1.55 MPa OK

Tensin or accin de los a o os: fc = 0.62 MPa OK


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DESCRIPCION: DISEO DE MUROS Y ALEROS

MURO DE CONTENCION

DIMENSIONES

L1 = 0.30 m

H1 = 1.47 m

PARAMETROS DE DISEO

f'c = 21 MPa

fy = 413 MPa

rec = 50 mm

f = 12 mme = 10 mm

1 = 6.33 kN/mS = 1.20 m.

CALCULO DE CARGASLS= 1.75 : Factor de car a or sobrecar a viva

HOJA DE CALCULO

EH= 1.50 : Factor de carga por empuje de rellenos

LS = 11.17 kN

EH = 6.84 kN

CALCULO DE SOLICITACIONES

Vu = 29.80 kN : Cortante mayorado en la seccin A - A

Mu = 19.39 kN - m : Momento mayorado en la seccin A - A

VERIFICACION POR CORTANTE

de = 234 mm.

dv = 211 mm.

Vr = 144 kN > Vu = 30 kN : No requiere refuerzo por cortante


Mcr = 80.01 kN - m : Momento de agrietamiento

Md = 25.79 kN - m : Momento de diseo

As = 3.01 cm : Refuerzo calculado USAR REFUERZO: 10 c/23

REFUERZO POR TEMPERATURA:As = 2.65 cm / m : Refuerzo minimo

REFUERZO MINIMO HORIZONTAL:

Base del muro: b = 1000 mm

Altura del muro: h = 300 mm

Refuerzo por temperatura: As = 2.33 cm / m USAR REFUERZO: 10 c/25


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HOJA DE CALCULO

DISE O DE ALEROS EN VOLADIZO

DIMENSIONES

h = 1.00 m.

H = 2.70 m.

L = 2.80 m.

E = 0.30 m.

S = 1.00 m.

X = 1.19 m.

PARAMETROS DE DISEO

f'c = 21 MPa

fy = 413 MPa

rec = 50 mm

f = 12 mme = 10 mm1 = 6.33 kN/m

CALCULO DE CARGASLS= 1.75 : Factor de carga por sobrecarga vivaEH= 1.50 : Factor de carga por empuje de rellenos

LS = 32.79 kN

EH = 30.33 kN

CALCULO DE SOLICITACIONES

Vu = 102.88 kN : Cortante mayorado en la seccin A - A

Mu = 121.97 kN - m : Momento mayorado en la seccin A - A

VERIFICACION POR CORTANTE

de = 234 mm.

dv = 211 mm.

Vr = 390 kN > Vu = 103 kN : No requiere refuerzo por cortante


Mcr = 216.03 kN - m : Momento de agrietamiento

Md = 162.22 kN - m : Momento de diseo

As = 19.34 cm : Refuerzo calculado

As = 7.16 cm / m USAR REFUERZO: 12 c/15

REFUERZO POR TEMPERATURA:

As = 2.65 cm / m : Refuerzo minimo


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HOJA DE CALCULO

REFUERZO MINIMO VERTICAL:


Largo del muro: h = 2800 mm


REFUERZO MINIMO HORIZONTAL:


Altura del muro: h = 2700 mm


Memoria Estribo

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