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PROYECTO

CENTRO ALMACENAMIENTO Y DISTRIBUCIÓN DE PRODUCTOS LÁCTEOS

DOC: 00 CA-MC- EC-00 MEMORIA DE CÁLCULO: ESTRUCTURAS Y

CIMENTACIONES

ESI SEVILLA

DOCUMENTO GENERADO POR: JOSÉ MANUEL PEINADO

AGUAYO

TITULACIÓN: INGENIERO DE ORGANIZACIÓN INDUSTRIAL

2ª CICLO

ESI SEVILLA CENTRO ALMACENAMIENTO Y DISTRIBUCIÓN DE PRODUCTOS

LÁCTEOS

Alumno:José Manuel Peinado Aguayo

Fecha

30/06/2014 Ref. de Documento

MEMORIA CALCULO: ESTRUCTURAS Y CIMENTACIONES

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00 CA-MC-EC-00. Estructuras y Cimentaciones Pág.2 junio 2014

Índice

1. OBJETO ............................................................................................................. 4

2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA NAVE DE DISTRIBUCIÓN ......................... 4

3. NORMATIVA DE REFERENCIA........................................................................ 6

4. PROGRAMAS DE CÁLCULO ........................................................................... 7

5. BASES DE CÁLCULO ....................................................................................... 7 5.1. Criterios de seguridad ...........................................................................................7

5.1.1. Estados límite de servicio (ELS) ....................................................................................7 5.1.2. Estados límite últimos (ELU) ..........................................................................................8

5.2. Valores característicos de las acciones...............................................................8 5.2.1. Acciones permanentes ..................................................................................................8 5.2.2. Acciones variables.........................................................................................................9 5.2.3. Acción accidental sísmica ............................................................................................ 14

5.3. Valores representativos ......................................................................................15 5.3.1. Acciones permanentes ................................................................................................ 15 5.3.2. Acciones variables....................................................................................................... 15

5.4. Valores de cálculo de las acciones ....................................................................15 5.4.1. Estados límite últimos (E.L.U.) ..................................................................................... 15

5.5. Combinaciones de las acciones .........................................................................16 5.5.1. Estados límite últimos (E.L.U.) ..................................................................................... 17 5.5.2. Estados límite de servicio (E.L.S.) ............................................................................... 17

5.6. Características de los materiales .......................................................................17 5.6.1. Materiales ................................................................................................................... 17 5.6.2. Recubrimientos ........................................................................................................... 18 5.6.3. Coeficientes de seguridad ........................................................................................... 18 5.6.4. Niveles de control ........................................................................................................ 18

5.7. Comprobaciones relativas a los estados límite últimos ...................................19 5.7.1. Estado Límite de Equilibrio .......................................................................................... 19 5.7.2. Estado Límite de Inestabilidad ..................................................................................... 19 5.7.3. Estado Límite de las secciones de hormigón armado................................................... 19

- Estado Límite de Solicitaciones Normales ................................................................. 19 - Estado Límite de agotamiento frente a cortante ......................................................... 19 - Estado Límite de agotamiento por torsión en elementos lineales ............................... 19

5.7.4. Estado Límite de los elementos de acero..................................................................... 19 5.8. Comprobaciones relativas a los estados límite de servicio .............................19


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5.8.1. Estado límite de deformaciones en la estructura .......................................................... 20 5.8.2. Estado límite de fisuración del hormigón ...................................................................... 20

6. CÁLCULOS DE LA NAVE ............................................................................... 21 6.1. Descripción del modelo ......................................................................................21 6.2. Cálculo de la estructura metálica .......................................................................22

6.2.1. Desplome de pilares .................................................................................................... 23 6.2.2. Deformación de cerchas .............................................................................................. 23 6.2.3. Cálculo de las correas ................................................................................................. 24 6.2.4. Cálculo de las placas de anclaje .................................................................................. 24 6.2.5. Cálculo de las uniones atornilladas .............................................................................. 24

6.3. Cálculo de la cimentación ...................................................................................24 6.3.1. Datos del terreno ......................................................................................................... 24 6.3.2. Solución estudiada ...................................................................................................... 25 6.3.3. Dimensionamiento de las zapatas ............................................................................... 25

ANEJO 1: RESULTADOS DE CÁLCULO DE LOS PERFILES METÁLICOS .... 27

ANEJO 2: CÁLCULO DE LAS PLACAS DE ANCLAJE ..................................... 59

ANEJO 3: CÁLCULO DE LAS UNIONES ATORNILLADAS .............................. 66

ANEJO 4: CÁLCULO DE LAS ZAPATAS .........................................................151

ANEJO 5: CÁLCULO DE LAS PILASTRAS ......................................................169

ANEJO 6: CÁLCULO DEL MURO PERIMETRAL .............................................174


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1. OBJETO

El objeto del presente documento es detallar las bases del cálculo estructural de la nave destinada a centro de distribución logístico previsto dentro de las actuaciones del Proyecto de Ejecución para la Planta de almacenamiento y disribución de productos lácteos en el departamento de Colonia, Uruguay. El diseño para los elementos estructurales se realiza conforme a la normativa vigente y con el fin de obtener un buen comportamiento de las estructuras ante cargas de servicio, así como garantizar su durabilidad en el tiempo.

2. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA NAVE DE DISTRIBUCIÓN

El Centro de Distribución se ejecutará con estructura metálica, formada por pórticos metálicos

planos separados aproximadamente 6,9 m en la zona de refrigerados y secos, 10,5 m en la zona

de staging y de preparación de pedidos y 7,65 m en la zona de congelados. Los pórticos se unen

entre sí mediante perfiles de arriostramiento longitudinales en cabeza de los pilares de fachada.

En la zona de refrigerados, secos y congelados, los pilares de los pórticos se sitúan

aproximadamente cada 10,5 m (5,25 m si el pilar coincide con cerramiento de fachada) y en la

zona de staging y preparación de pedidos los pilares se disponen cada 23,0 m (11,5 m si el pilar

coincide con cerramiento de fachada o partición interior).

La tipología de la cubierta será a 2 aguas, con una pendiente aproximada del 5 %.

En la zona de staging y preparación de pedidos la altura libre interior será de 6,0 m, mientras que

en el resto de zonas será de 12,0 m.

Los vanos entre los pilares se salvan mediante cerchas metálicas de canto variable en función de

la luz a salvar y de los condicionantes geométricos derivados de la cubierta a 2 aguas y de la

diferente altura libre entre zonas. Dichas cerchas estarán formadas por perfiles de acero que

formarán triangulaciones y cuyos nudos serán empotrados.

Los pilares tendrán la altura necesaria para permitir las alturas libres citadas anteriormente y

estarán empotrados a la cimentación.

Se dotará a la estructura de una serie de arriostramientos (Cruces de San Andrés) en los pórticos

longitudinales y en la cubierta para la transmisión de las cargas de viento a cimentación.


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Toda la estructura se fabricará con perfiles metálicos en doble “T” laminados en caliente de acero

S-275 JR (para pilares y cordones superior e inferior de las cerchas) y perfiles huecos cuadrados

para los montantes y diagonales de dichas cerchas.

Las uniones entre pilares y cimentación se realizarán por medio de placas de anclaje metálicas.

Las uniones entre pilares y cerchas se realizarán mediante uniones atornilladas para su fácil

montaje en obra.

Las cerchas serán fabricadas en taller por medio de uniones soldadas. Las cerchas de más de 10-

12 m se fabricarán por tramos, realizando la unión entre tramos mediante tornillos para facilitar el

montaje en obra.

La cubierta de la nave estará formada por panel sándwich sobre correas de acero laminado en

caliente S-275 JR.

En la cubierta de la nave se instalarán las máquinas de climatización. Dichas máquinas serán

soportadas por la estructura principal a través de bancadas metálicas.

El cerramiento lateral de la nave se compondrá de paneles aislantes prefabricados tipo sándwich machihembrados o de hormigón, según la zona, que cumplirán las condiciones de aislamiento térmico, acústico, resistencia al fuego y resistencia mecánica. Los paneles tipo sándwich se unirán a la estructura principal a través de correas de acero conformado S-275 JR.

Los paneles de hormigón se unirán directamente a los pilares metálicos de los pórticos.

La nave se cimentará sobre patines de hormigón armado.

Debido a que la cubierta de la nave es a dos aguas, la recogida de pluviales de la misma se va a dividir en dos cuencas. Por un lado, una mitad de la cubierta verterá hacia el norte de proyecto llevando las aguas recogidas finalmente hasta el Tanque de Tormentas situado en esa zona. Por otro lado, las aguas vertidas hacia el sur de proyecto se llevarán a través de una red enterrada hasta otro Tanque de Tormentas situado junto al nuevo Edificio de Servicios Múltiples. Esta red se ha diseñado teniendo presente la futura ampliación de la Quesería cuya cubierta a un agua verterá


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hacia este mismo lado. Con objeto de evitar cualquier entrada de agua en el interior de la nave por fallo de alguno de estas cañerías de bajada, se ha optado porque estas estén situadas en el exterior de la nave. La conexión de las cañerías de bajada con la red enterrada se ejecutará a través de cámaras de inspección prefabricadas hormigón armado de diámetro 1,20 m y altura según la cota de la rasante hidráulica en cada caso. El tramo de conexión se ejecutará enterrado con una pendiente del 2%. Las cañerías horizontales para pluviales tendrán una pendiente mínima de 1 cm. por metro lineal de desarrollo. El material utilizado para la red de tuberías enterrada será Hormigón Armado según norma UNE 127010 EX Las zanjas excavadas para la colocación o tendido de las cañerías se llenarán con arena a los efectos de que el caño quede apoyado en toda su longitud y no sólo en las uniones Las uniones de caños, cualquiera sea el material empleado dentro de los autorizados, no podrán presentar rebarbas interiores que pudieran obstaculizar el normal fluir, debiendo observarse especiales precauciones en los casos de uniones de piezas de distinto material, operando de tal modo que la solución adoptada asegure la total estanqueidad de la cañería.

3. NORMATIVA DE REFERENCIA

Para los cálculos estructurales de la nave de distribución se emplean las normas enumeradas a continuación:

1. UNIT 1050:2005 – Proyecto y Ejecución de Estructuras de Hormigón en Masa o Armado. 2. UNIT 31:1946 – Ensayo de Estructuras de Hormigón Armado. 3. UNIT 33:1991 – Cargas a Utilizar en el Proyecto de Edificios. 4. UNIT 5:1990 – Redacción de Proyectos de Estructuras de Hormigón Armado. 5. UNIT 50:1984 – Acción del Viento sobre Construcciones. 6. UNIT 972:1997 – Hormigón. Clasificación por la Resistencia. Característica. 7. UNIT 145:1961 – Barras de Acero con nervaduras Longitudinales Retorcidas en Frío para

Hormigón Armado. Además de las citadas normas uruguayas, para la elaboración del proyecto se emplearán las siguientes normas españolas y europeas, distinguiendo entre documentos relativos a las acciones a considerar y documentos referentes a la resistencia de las estructuras.

Normas de acciones:


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8. CTE DB SE-AE - Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad Estructural. Acciones en la Edificación.

Normas de construcción 9. EHE-08 - Instrucción de Hormigón Estructural. 10. CTE DB SE - Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad Estructural. 11. EAE - Instrucción de Acero Estructural. 12. CTE DB SE-A - Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad

Estructural. Acero. 13. CTE DB SE-C - Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad

Estructural. Cimentaciones. 14. EUROCÓDIGO 3 Parte 1-8 – Proyectos de Estructuras de Acero. Uniones.

4. PROGRAMAS DE CÁLCULO

Para el dimensionamiento de las estructuras y de las cimentaciones se han utilizado los siguientes programas de cálculo: Robot Structural Analysis: programa de elementos finitos para el cálculo de estructuras. Metal3D: programa matricial de cálculo de estructuras de barras. Hojas de cálculo de comprobación de armado para secciones rectangulares según

instrucción EHE-08.

5. BASES DE CÁLCULO

5.1. Criterios de seguridad

Para justificar la seguridad de las estructuras objeto de este documento y su aptitud de servicio, se utilizará el método de los estados límites, que se clasifican en: Estados límite de servicio Estados límite últimos

5.1.1. Estados límite de servicio (ELS)

Se incluyen bajo la denominación de estados límite de servicio todas aquellas situaciones de la estructura para las que no se cumplen los requisitos predefinidos de funcionalidad, confort, durabilidad o aspecto de la estructura. Se consideran los siguientes: E.L.S. de deformaciones que afecten a la apariencia o funcionalidad de la obra, o que causen

daño a elementos no estructurales.


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E.L.S. de fisuración. La fisuración del hormigón por tracción puede afectar a la durabilidad, la impermeabilidad o el aspecto de la estructura. La microfisuración del hormigón por compresión excesiva puede afectar, también, a la durabilidad.

5.1.2. Estados límite últimos (ELU)

La denominación de estados límite últimos engloba todos aquellos correspondientes a una puesta fuera de servicio de la estructura, por colapso o rotura de la misma o de una parte de ella, poniendo en peligro la seguridad de las personas. Los estados límites últimos que se deben considerar son los siguientes: E.L.U. de pérdida de equilibrio, por falta de estabilidad de una parte o de la totalidad de la

estructura. E.L.U. de agotamiento frente a solicitaciones normales, frente a cortante, torsión y flexión. Se

estudian a nivel de sección del elemento estructural. El desarrollo de los cálculos se ha efectuado mediante la ayuda de programas de cálculo por ordenador, complementados con comprobaciones manuales de tipo aproximado, que garantizan la correspondencia entre el cálculo y la realidad. 5.2. Valores característicos de las acciones

Las acciones consideradas son:

5.2.1. Acciones permanentes

Se refiere a los pesos de los elementos que constituyen la obra, y se supone que actúan en todo momento, siendo constante en magnitud y posición. Están formadas por el peso propio y la carga muerta. Peso propio

La carga se deduce de la geometría teórica de la estructura, considerando para las densidades de los distintos materiales los siguientes valores:

Hormigón armado.................................................................. 2,50 T/m3 Hormigón en masa................................................................. 2,40 T/m3 Acero estructural..................................................................... 7,85 T/m3

Se calculan de forma automática una vez introducido el modelo en el programa de cálculo.

Carga muerta

Son las debidas a los elementos no estructurales que gravitan sobre la estructura:


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Panel sándwich de cubierta.................................................. 0,01 T/m2

Falso techo………………….................................................. 0,015 T/m2 Instalaciones en el falso techo............................................. 0,02 T/m2 Bancadas de climatización................................................... 10 T/unidad Relleno de tierras…............................................................... 1,80 T/m3 Cerramiento exterior y particiones interiores...................... 0,25 T/m2

5.2.2. Acciones variables

Sobrecargas de uso Sobrecarga de mantenimiento en correas de cubierta.......................................... 0,04 T/m2

(o cargas puntuales de 0,15 T en el punto más desfavorable). Sobrecarga de mantenimiento en correas a nivel del falso techo...................... 0,15 T en el

punto más desfavorable. Viento

Según la normativa uruguaya, la acción del viento actuando sobre las distintas fachadas y cubiertas será:

F = C∙A∙qc

Donde: - qc: Presión dinámica de cálculo. Tenido la normativa de Uruguay, UNIT 50-84, relativa a la a acción del viento sobre construcciones:

dónde la velocidad de cálculo, vc se determina como sigue:

vc = vk∙Kt∙Kz∙Kd∙Kk siendo:

- vk: la velocidad característica del viento, que para cualquier lugar ubicado a una distancia menor o igual a 25 km de cualquier punto de las márgenes del Río Uruguay y del Rio de la Plata o de la costa atlántica es 43,9 m/s.

- Kt: coeficiente que tiene en cuenta las características topográficas del lugar. Para una topografía normal (que no se trata de cimas, valles, etc.) este coeficiente toma un valor de 1.

- Kz: coeficiente que expresa la ley de variación de la velocidad en función de la altura y de la rugosidad del terreno. Para una altura máxima de 20 m y una rugosidad tipo II (terreno plano o poco ondulado con obstrucciones bajas) este coeficiente toma un valor de 0.90∙(20/10)0,13 = 0,985.

- Kd: coeficiente que tiene en cuenta las dimensiones de la superficie de influencia del elemento estudiado. Este coeficiente toma un valor máximo de 1.


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- Kk: coeficiente que tiene en cuenta el grado de seguridad requerido para cada tipo de construcción y su vida útil. Para una estructura del grupo B (edificio para actividades generales con alto factor de ocupación) este coeficiente toma un valor de 1,15.

- A: Área definida en cada caso particular. - C: Coeficiente de forma. Según la normativa de Uruguay, este coeficiente se determina a partir de las tablas y figuras incluidas en el apartado 8.2 de la UNIT 50-84, tal y como se recoge a continuación: Paramentos verticales Superficie en planta de la edificación: aprox. 5230 m2 a1 ≈ b2 = 83,5 m b1 ≈ a2 = 65,4 m h = 15,8 m a = 15,8 / 83,5 = 0,19 b = 15,8 / 65,4 = 0,24 0 = 0,85, determinada de la siguiente figura:


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= 90º C para fachada a barlovento = 0,8 C para fachada a sotavento = -0,3 ambos determinados de la siguiente figura:

Para los cerramientos laterales (con = 0º), se obtiene de la misma figura el coeficiente C, resultando en este caso C = -0,3.

Cubiertas = 2,86º (pendiente de la cubierta de aproximadamente un 5%) C para cubierta a barlovento = -0,32 C para cubierta a sotavento = -0,28 ambos determinados de la siguiente figura:


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Por otro lado, según la normativa española, los coeficientes de forma (o coeficientes de exposición) se determinan a partir de las tablas incluidas en el anejo D del CTE DB SE-AE, tal y como se recoge a continuación: Paramentos verticales Área de influencia >10 m2 h = 15,8 m b mínima = 80 m d mínima = 80 m h/d máxima = 0,20 <0,25 e = min (b, 2h) = min (80, 31,6) = 31,6 m Con los parámetros dados anteriormente y entrando en la tabla D.1 de la normativa obtenemos los siguientes coeficientes dependiendo de las distintas partes de la nave.

A B C D E -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3


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Cubiertas Según se recoge en el CTE DB SE-AE, se considera la cubierta como plana debido a que la inclinación de diseño de la misma es del 5% (<5º). Además se tiene en cuenta la existencia de parapetos perimetrales. De esta forma se tiene: Área de influencia >10 m2 h = 15,8 m hp = 2,3 m hp/h = 2,3 / 15,8 = 0,15 Con los parámetros dados anteriormente y entrando en la tabla D.4 de la normativa obtenemos los siguientes coeficientes dependiendo de las distintas partes de la nave.

F G H I Hipótesis 1 -1,2 -0,8 -0,7 +0,2 Hipótesis 2 -1,2 -0,8 -0,7 -0,2


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En los cálculos efectuados se han tenido en cuenta los coeficientes de forma según ambas normativas (uruguaya y española), cogiendo la envolvente pésima.

Temperatura

Dado que las dimensiones de la nave son superiores a los 40 m especificados en el CTE DB SE-AE, se han tenido en cuenta en los cálculos las acciones térmicas. De los datos disponibles de la zona, se han extraído los siguientes valores:

- Temperatura máxima: 30º - Temperatura media: 17º - Temperatura mínima: 7º - Incremento máximo de temperatura = 30-17 = +13º - Decremento máximo de temperatura = 7-14 = -10º

En los cálculos, del lado de la seguridad, se ha tomado un incremento de +20º y un decremento de -15º.

5.2.3. Acción accidental sísmica

No se han tenido en cuenta ningún tipo de cargas sísmicas, debido a que no existe actividad sísmica destacable en la zona.


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5.3. Valores representativos

Las acciones se definen, en su magnitud, por sus valores representativos. Una misma acción puede tener un único o varios valores representativos, según se indica a continuación, en función del tipo de acción.

5.3.1. Acciones permanentes

Para las acciones permanentes se considerará un único valor representativo, coincidente con el valor característico Gk.

5.3.2. Acciones variables

Cada una de las acciones variables puede considerarse con los siguientes valores representativos:

Valor característico Qk: valor de la acción cuando actúa aisladamente. Valor de combinación 0 Qk: valor de la acción cuando actúa en compañía de alguna otra

acción variable. Valor frecuente 1 Qk: valor de la acción que es sobrepasado durante un período de corta

duración respecto a la vida útil de la estructura. Valor casi permanente 2 Qk: valor de la acción que es sobrepasado durante una gran

parte de la vida útil de la estructura. 5.4. Valores de cálculo de las acciones

Los valores de cálculo de las diferentes acciones son los obtenidos aplicando el correspondiente coeficiente parcial de seguridad, , a los valores representativos de las acciones, definidos en el apartado anterior.

5.4.1. Estados límite últimos (E.L.U.)

Para los coeficientes parciales de seguridad y los coeficientes de simultaneidad se tomarán los siguientes valores básicos según el CTE DB SE:


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5.5. Combinaciones de las acciones

Las hipótesis de carga a considerar se formarán combinando los valores de cálculo de las acciones cuya actuación pueda ser simultánea, según los criterios generales que se indican a continuación.


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5.5.1. Estados límite últimos (E.L.U.)

Situaciones persistentes y transitorias Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones, se realizará de acuerdo con el siguiente criterio:

ikiOI

iQKQiki

iGjkj

jG QQGG ,,1

,1,1,,*

1,,

1, *

Dónde: Gk,j = valor representativo de cada acción permanente. G*k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante. Qk,1 = valor representativo (valor característico) de la acción variable dominante. o,i Qk, = valores representativos (valores de combinación) de las acciones variables concomitantes con la acción variable dominante.

5.5.2. Estados límite de servicio (E.L.S.)

Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones son: Combinación característica (poco probable o rara):

ikii

iQkQjkj

jGiki

iG QQGG ,,01

,1,1,*

,1

,,1

, *

Combinación frecuente:

ikii

iQkQjkj

jGiki

iG QQGG ,,21

,1,1,11,*,

1,,

1, *

Combinación casi-permanente:

ikii

iQjkj

jGiki

iG QGG ,,21

,*,

1,,

1, *

5.6. Características de los materiales

5.6.1. Materiales

Los materiales empleados en el proyecto son: Hormigón limpieza y nivelación: C-15 (fck = 15 MPa) Hormigón en zapatas y losas de cimentación: C-30 (fck = 30 MPa) Acero de armar: ADN 500 (fyk = 500 MPa) Pernos de anclaje: ADN 500 (fyk = 500 MPa)


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Tonillos: 6.8 (fyb = 480 MPa y fub = 600 MPa) Acero estructural: S-275 JR

5.6.2. Recubrimientos

Se establecen los siguientes recubrimientos mínimos para los elementos de hormigón de la cimentación: a) Elementos hormigonados directamente contra el terreno: 70 mm b) Resto de elementos: 50 mm

5.6.3. Coeficientes de seguridad

Los coeficientes parciales de seguridad para la resistencia de los materiales adoptados para la comprobación en estados límites últimos son: Acero estructural, coeficiente de minoración: M0 = 1,05; M1= 1,05; M2 = 1,25. Hormigón, coeficiente de minoración: c = 1,5. Acero armaduras, coeficiente de minoración: s = 1,15.

5.6.4. Niveles de control

El control de calidad de los elementos de hormigón armado abarca el control de materiales y el control de la ejecución. Control de materiales

El control de la calidad del hormigón y de sus materiales componentes, así como el control del acero de armar se efectuará según lo establecido en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-08”. El fin del control es verificar que la obra terminada tienen las características de calidad especificadas en el proyecto, que son las generales de la Instrucción EHE. La realización del control se adecuará al nivel adoptado en el proyecto. Control de la ejecución

El control de la calidad de la ejecución de los elementos de hormigón se efectuará según lo establecido en la “Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-08” Existen diferentes niveles de control. La realización del control se adecuará al nivel adoptado para la elaboración del proyecto. Los niveles de control establecidos son:

o Acero: Normal o Hormigón: Estadístico


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Corresponde a la Dirección de Obra la responsabilidad de la realización de los controles anteriormente definidos. 5.7. Comprobaciones relativas a los estados límite últimos

5.7.1. Estado Límite de Equilibrio

Se verificará que, bajo la hipótesis de carga más desfavorable, no se sobrepasan los límites de equilibrio por vuelco, deslizamiento…

5.7.2. Estado Límite de Inestabilidad

Este estado concierne a la comprobación de soportes aislados, estructuras aporticadas y estructuras reticulares en general, en los que los efectos de segundo orden no pueden ser despreciados.

5.7.3. Estado Límite de las secciones de hormigón armado

- Estado Límite de Solicitaciones Normales

Se llaman solicitaciones normales a las que originan tensiones normales sobre las secciones rectas. Están constituidas por esfuerzos flectores y esfuerzos normales. Se verificarán todas las secciones de la estructura frente a este estado límite.

- Estado Límite de agotamiento frente a cortante

Se realizará según se establece en la EHE-08.

- Estado Límite de agotamiento por torsión en elementos lineales

Se realizará según se establece en la EHE-08.

5.7.4. Estado Límite de los elementos de acero

Se analizará la resistencia de las secciones y las barras frente a esfuerzos axiles, de corte, de flexión y la interacción entre esfuerzos según se establece en el CTE DB SE-A y la EAE. 5.8. Comprobaciones relativas a los estados límite de servicio


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5.8.1. Estado límite de deformaciones en la estructura

Se considera que las deformaciones para la combinación poco probable establecida anteriormente no deben afectar a la apariencia o funcionalidad de la obra. Las flechas límites establecidas en para el presente proyecto de ejecución son las siguientes:

Elementos estructurales horizontales: - Correas: L/300 considerando cualquier combinación de acciones cuasi

permanente (para garantizar la apariencia de la obra). Además, se ha limitado la deformación debido a las cargas variables (uso y/o viento) a L/250.

- Vigas y cerchas: L/400 considerando cualquier combinación de acciones característica y sólo las deformaciones que se producen después de la puesta en obra de los elementos constructivos dañables.

Elementos estructurales verticales:

- h/300 (siendo h la altura total del edificio en cada zona), considerando cualquier combinación característica.

5.8.2. Estado límite de fisuración del hormigón

Aparición de fisuras por compresión Bajo la combinación más desfavorable de acciones correspondiente a la fase en estudio, las tensiones de compresión en el hormigón deben cumplir.

jckC f ,60,0

donde: c: Tensión de compresión del hormigón en la situación de comprobación. fck,j.: Valor supuesto en el proyecto para la resistencia característica a j días (edad del hormigón en la fase considerada). Fisuración por tracción. Criterios de comprobación

La comprobación general del Estado Límite de Fisuración por tracción consiste en satisfacer la siguiente inecuación:

Wk Wmáx

donde: Wk: Abertura característica de fisura. Wmáx: Abertura máxima de fisura. En elementos de hormigón armado, en ausencia de

requerimientos específicos (estanqueidad, etc.), y bajo la combinación de acciones casi-permanentes, las máximas aberturas de fisura para los distintos ambientes, se muestran en la tabla 5.1.1.2 de la EHE. En elementos de hormigón pretensado, en ausencia de requerimientos específicos, y bajo la combinación de acciones frecuentes, las máximas


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aberturas de fisura para los distintos ambientes, serán las definidas en la tabla 5.1.1.2 de la EHE:

6. CÁLCULOS DE LA NAVE

6.1. Descripción del modelo

El modelo se realiza mediante el software de cálculo Robot Structural Analysis. Los resultados del cálculo realizado se proporcionan en el anejo 1 del presente documento de cálculo. Pilares. Los pilares serán laminados de acero S-275-JR tipo HEB-400, HEB-450, HEB-500 o HEB-600. Todos los pilares estarán dotados de un esquema de pinturas según lo establecido en las especificaciones técnicas basado en una capa de imprimación, una capa de protección al fuego y una capa de acabado. Cerchas. Se trata de una estructura triangulada a base de perfiles metálicos. Los cordones inferiores y superiores de la cercha irán empotrados a los pilares. Cubierta. La cubierta será tipo sándwich sobre correas. Será una cubierta no transitable excepto para mantenimiento con una inclinación aproximada del 5 %. En general las cubiertas serán a 2 aguas, siendo el agua recogida por un canalón longitudinal con bajantes en varios pilares de la estructura. Correas de cubierta.


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Las correas sobre las que apoya la cubierta se disponen cada 1,5 m como máximo. Se ejecutan mediante perfiles de acero laminado IPE-180 o IPE-240 (según la luz). Estas correas se consideran aisladas, sin continuidad en los apoyos. Del mismo modo, para poder ejecutar el falso techo de la nave y para el cuelgue de las instalaciones, será necesario disponer correas en el plano del cordón inferior de la cercha. Estas correas serán tipo IPE140 o IPE-200 (según la luz) y se distribuirán como máximo cada 1,5 o 2,0 m (según la zona). Correas de fachadas. Las correas sobre las que apoyan los paneles sándwich de las fachadas se disponen cada 1,5 m como máximo. Se ejecutan mediante perfiles de acero laminado IPE-180 o IPE-270 (según la luz). Estas correas se consideran aisladas, sin continuidad en los apoyos. Estructuras de apoyo de cerramientos de hormigón. El apoyo de los paneles prefabricados de hormigón de las fachada y de las particiones interiores se realizará en los pilares de la nave. Se añaden pilares y vigas auxiliares para el apoyo de los cerramientos y particiones en las zonas donde se ubican puertas. Bancadas para máquinas de climatización. Las bancadas de climatización no son más que unas plataformas de apoyo de las máquinas de climatización instaladas en la cubierta de la nave, sobre la estructura de cubierta (en la cercha metálica). Constarán de una serie de pilarillos de corta longitud que nacerán de los nudos de la cercha (con la idea de que los perfiles que conforman la cercha sigan trabajando a tracción-compresión) y de una serie vigas metálicas unidas a los pilares y articulados con estos (para transmitir únicamente esfuerzos verticales a la cercha). 6.2. Cálculo de la estructura metálica

El cálculo de la estructura metálica se realiza mediante el software de cálculo Robot Structural Analysis según el modelo descrito en el capítulo anterior. Los resultados se proporcionan en el anejo 1 del presente documento. A continuación se incluye una figura con el modelo empleado en el cálculo:


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6.2.1. Desplome de pilares

A continuación se verifica que el desplome obtenido en los pilares cumple con las limitaciones recogidas en el apartado 6.8.1 del presente documento:

Altura del pilar (m)

Desplome máximo (mm)

Desplome relativo

12,5 33 H/378 6,0 17 H/353

6.2.2. Deformación de cerchas

A continuación se verifica que la deformación de las cerchas cumple con las limitaciones recogidas en el apartado 6.8.1 del presente documento:

Longitud de la cercha

(m)

Flecha máxima (mm)

Flecha relativa

20,5 31 L/661 22,75 19 L/1197


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6.2.3. Cálculo de las correas de cubierta

A continuación se incluye una tabla con los resultados obtenidos en las correas de la nave (situadas a nivel del cordón inferior o superior de las cerchas), verificándose el cumplimiento de la normativa en cuanto a resistencia y deformaciones:

Correa Cordón de

cercha

Luz máxima

(m)

Tensión de cálculo

(kg/cm2)

Flecha cuasi-permanente

(mm)

Flecha por acciones

variables (mm) Flecha total

IPE-140 Inferior 7,65

1260 25,48 (L/300) 12,15 (L/630) L/203 IPE-180 Superior 2160 5,36 (L/1427) -29,0 (L/264) L/294 IPE-200 Inferior

10,50 935 28,86 (L/364) 8,8 (L/1193) L/279

IPE-240 Superior 1455 8,75 (L/1200) -35,0 (L/300) L/360 Nota: en todos los casos se ha considerado una separación máxima entre correas de 1,5 m.

6.2.4. Cálculo de las correas de fachada

A continuación se incluye una tabla con los resultados obtenidos en las correas de fachada de la nave, verificándose el cumplimiento de la normativa en cuanto a resistencia y deformaciones:

Correa Luz

máxima (m)

Tensión de cálculo

(kg/cm2)

Flecha horizontal por viento (mm)

IPE-180 7,65 2244 29,1 (L/263) IPE-270 11,50 2192 33,9 (L/339)

Nota: en todos los casos se ha considerado una separación máxima entre correas de 1,5 m.

6.2.5. Cálculo de las placas de anclaje

En el anejo 2 del presente documento se incluyen los listados de cálculo de las placas de anclaje de los pilares de la nave.

6.2.6. Cálculo de las uniones atornilladas

En el anejo 3 del presente documento se incluyen los listados del cálculo efectuado para las uniones atornilladas entre los distintos perfiles metálicos de la nave. 6.3. Cálculo de la cimentación

6.3.1. Datos del terreno


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Conforme a los ensayos geotécnicos realizados en la parcela donde se ubicará la estructura, para el cálculo de las zapatas se ha considerado una tensión admisible del terreno de 2,0 kg/cm2.

6.3.2. Solución estudiada

Se plantea una solución mediante zapatas de hormigón armado. La planta baja en las áreas refrigeradas tendrá un espesor total de 1,2 m (incluyendo el espesor de la losa y de todas las capas de aislamiento, mejora, etc.). Por tanto, para evitar la interferencia del forjado de planta baja con la cimentación, se ha optado por disponer las zapatas a 1,2 m de profundidad respecto a la cota del forjado. De las zapatas nacen unas pilastras de hormigón amado de 1,2 m de altura sobre las que arrancarán los pilares metálicos de la nave. El cálculo de las pilastras se incluye en el anejo 5. Como criterio de buena práctica, y aunque por condicionantes sísmicos no se necesario, se han dispuesto vigas de atado de las zapatas en el perímetro de la nave. Existe una fachada donde la cota de la planta baja es superior a la cota del terreno exterior, por lo que en dicha fachada las vigas de atado se han sustituido por un muro perimetral de contención cuyo cálculo se desarrolla en el anejo 6.

6.3.3. Dimensionamiento de las zapatas

Las dimensiones de las zapatas serán tales que se cumplan las siguientes condiciones: Tensión media admisible de 2,0 kg/cm2. Se considera redistribución plástica del terreno de

cimentación. El programa de cálculo considera el peso propio de la zapata y el peso del relleno sobre ella. No obstante, faltaría considerar la sobrecarga de uso debido a las estanterías: 9,0 T/m2 x 0,6 = 5,4 T/m2 (suponiendo que sólo el 60% de la zapata está cubierta por las estanterías). Por tanto, se limita en el programa la tensión admisible del terreno a 20 – 5,4 = 14,6 T/m2 = 1,46 kg/cm2.

Coeficiente de seguridad al vuelco no inferior a 2,0. Coeficiente de seguridad al deslizamiento no inferior a 1,5.

Todas las comprobaciones se han realizado atendiendo a las consideraciones establecidas en la normativa vigente: “Instrucción de Hormigón Estructural”, EHE-08. La obtención de los esfuerzos de diseño del armado se ha realizado de acuerdo a las prescripciones recogidas en el artículo 58 de la EHE y por las que el momento flector y el cortante se obtienen para secciones de una viga ideal en voladizo sometida a una carga uniforme igual a la tensión de cálculo. En el caso del momento flector esta sección de referencia estará situada a (0,15 • dimensión del pilar) contadas a partir de la cara del pilar y hacia el centro del mismo,


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mientras que para el cortante se situará a una distancia igual a un canto útil medida desde la cara exterior del pilar hacia fuera. Los cálculos efectuados para el dimensionado de las zapatas se recogen en el anejo 4 del presente documento.


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ANEJO 1: RESULTADOS DE CÁLCULO DE LOS PERFILES METÁLICOS


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Pilares de la alineación A:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 1 Alineacion_A BARRA: 8 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 143 ELU/129=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 12*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+12*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 600 h=60.0 cm Ay=194.63 cm2 Az=110.81 cm2 Ax=269.96 cm2 b=30.0 cm Iy=171041.00 cm4 Iz=13530.20 cm4 Ix=759.00 cm4 tw=1.6 cm Wply=6425.41 cm3 Wplz=1391.08 cm3 tf=3.0 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 53.78 T My,Ed = -23.86 T*m Mz,Ed = 13.65 T*m Vy,Ed = 6.17 T Nc,Rd = 694.76 T My,pl,Rd = 165.36 T*m Mz,pl,Rd = 35.80 T*m Vy,pl,T,Rd = 288.82 T Nb,Rd = 265.91 T My,c,Rd = 165.36 T*m Mz,c,Rd = 35.80 T*m Vz,Ed = 7.98 T Vz,pl,T,Rd = 164.54 T Tt,Ed = 0.01 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE ALABEO: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETROS DE PANDEO:

respecto al eje Y: respecto al eje Z:


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Ly = 12.50 m Xy = 0.95 Lz = 12.50 m Xz = 0.38 Lk,y = 8.75 m Cm,y = 0.58 Lk,z = 8.75 m Cm,z = 0.90 Lamy = 34.76 ay = 0.60 Lamz = 123.60 az = 0.60 Lam_y = 0.39 ky = 1.02 Lam_z = 1.40 kz = 1.44 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.24 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.05 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 34.76 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 123.60 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.47 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.75 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cruces de San Andrés de fachadas:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 2 Cruces_fachada BARRA: 1421 Viga_1421 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 176 ELU/162=1*0.80 + 2*0.80 + 3*1.35 + 8*1.50 + 5*0.90 (1+2)*0.80+3*1.35+8*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25


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PARAMETROS DE LA SECCION: ROND 45 h=4.5 cm Ay=10.12 cm2 Az=10.12 cm2 Ax=15.90 cm2 Iy=20.13 cm4 Iz=20.13 cm4 Ix=40.26 cm4 tw=2.3 cm Wply=15.19 cm3 Wplz=15.19 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = -31.82 T Nt,Rd = 40.93 T CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nt,Rd = 0.78 < 1.00 (6.2.8.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cruces de San Andrés de cubierta:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 3 Cruces_cubierta BARRA: 1375 Viga_1375 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS:


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Caso de carga más desfavorable: 140 ELU/126=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+11*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: ROND 30 h=3.0 cm Ay=4.50 cm2 Az=4.50 cm2 Ax=7.07 cm2 Iy=3.98 cm4 Iz=3.98 cm4 Ix=7.95 cm4 tw=1.5 cm Wply=4.50 cm3 Wplz=4.50 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = -12.33 T Nt,Rd = 18.88 T CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nt,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.8.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de las alineaciones 1-2-3-I-J:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero.


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TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 4 Alineaciones_1-3-I-J BARRA: 98 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 140 ELU/126=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+11*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 500 h=50.0 cm Ay=182.09 cm2 Az=89.82 cm2 Ax=238.64 cm2 b=30.0 cm Iy=107176.00 cm4 Iz=12623.90 cm4 Ix=605.00 cm4 tw=1.5 cm Wply=4814.79 cm3 Wplz=1291.67 cm3 tf=2.8 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 80.67 T My,Ed = 26.67 T*m Mz,Ed = -1.89 T*m Vy,Ed = -0.43 T Nc,Rd = 614.15 T My,pl,Rd = 123.91 T*m Mz,pl,Rd = 33.24 T*m Vy,pl,T,Rd = 270.52 T Nb,Rd = 135.37 T My,c,Rd = 123.91 T*m Mz,c,Rd = 33.24 T*m Vz,Ed = -9.28 T Vz,pl,T,Rd = 133.45 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 12.50 m Xy = 0.86 Lz = 12.50 m Xz = 0.22 Lk,y = 12.50 m Cm,y = 0.40 Lk,z = 12.50 m Cm,z = 0.59 Lamy = 58.98 ay = 0.60 Lamz = 171.86 az = 0.60 Lam_y = 0.67 ky = 1.07 Lam_z = 1.94 kz = 2.96 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION:


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Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.40 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.37 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.07 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 58.98 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 171.86 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.30 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.75 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de la alineación K:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 5 Alineacion_K BARRA: 103 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 156 ELU/142=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.80 + 7*1.50 + 6*0.90 (1+2)*1.35+3*0.80+7*1.50+6*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 600 h=60.0 cm Ay=194.63 cm2 Az=110.81 cm2 Ax=269.96 cm2 b=30.0 cm Iy=171041.00 cm4 Iz=13530.20 cm4 Ix=759.00 cm4 tw=1.6 cm Wply=6425.41 cm3 Wplz=1391.08 cm3


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tf=3.0 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 47.61 T My,Ed = -25.44 T*m Mz,Ed = -29.32 T*m Vy,Ed = -11.46 T Nc,Rd = 694.76 T My,pl,Rd = 165.36 T*m Mz,pl,Rd = 35.80 T*m Vy,pl,T,Rd = 288.86 T Nb,Rd = 265.91 T My,c,Rd = 165.36 T*m Mz,c,Rd = 35.80 T*m Vz,Ed = 6.93 T Vz,pl,T,Rd = 164.55 T Tt,Ed = 0.01 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 12.50 m Xy = 0.95 Lz = 12.50 m Xz = 0.38 Lk,y = 8.75 m Cm,y = 0.50 Lk,z = 8.75 m Cm,z = 0.58 Lamy = 34.76 ay = 0.60 Lamz = 123.60 az = 0.60 Lam_y = 0.39 ky = 1.01 Lam_z = 1.40 kz = 1.39 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 1.00 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.25 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 34.76 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 123.60 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.55 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.89 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de las alineaciones 1-2-3-H:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


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NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 6 Alineaciones_1-2-3-H BARRA: 26 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 147 ELU/133=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 13*1.50 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+13*1.50+6*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 600 h=60.0 cm Ay=194.63 cm2 Az=110.81 cm2 Ax=269.96 cm2 b=30.0 cm Iy=171041.00 cm4 Iz=13530.20 cm4 Ix=759.00 cm4 tw=1.6 cm Wply=6425.41 cm3 Wplz=1391.08 cm3 tf=3.0 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 124.18 T My,Ed = 31.82 T*m Mz,Ed = 14.43 T*m Vy,Ed = 8.72 T Nc,Rd = 694.76 T My,pl,Rd = 165.36 T*m Mz,pl,Rd = 35.80 T*m Vy,pl,T,Rd = 288.59 T Nb,Rd = 410.51 T My,c,Rd = 165.36 T*m Mz,c,Rd = 35.80 T*m Vz,Ed = -10.31 T Vz,pl,T,Rd = 164.47 T Tt,Ed = 0.02 T*m CLASE DE LA SECCION = 2 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 9.03 m Xy = 0.98 Lz = 9.03 m Xz = 0.59 Lk,y = 6.32 m Cm,y = 0.68 Lk,z = 6.32 m Cm,z = 0.80 Lamy = 25.12 ay = 0.60 Lamz = 89.30 az = 0.60 Lam_y = 0.28 ky = 1.02 Lam_z = 1.01 kz = 1.43 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 36/178


FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.77 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.40 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 25.12 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 89.30 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.59 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.84 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de las alineaciones 4a9-H:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 7 Alineaciones_4a9-H BARRA: 947 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 140 ELU/126=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+11*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 500 h=50.0 cm Ay=182.09 cm2 Az=89.82 cm2 Ax=238.64 cm2 b=30.0 cm Iy=107176.00 cm4 Iz=12623.90 cm4 Ix=605.00 cm4


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 37/178


tw=1.5 cm Wply=4814.79 cm3 Wplz=1291.67 cm3 tf=2.8 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 75.52 T My,Ed = -49.13 T*m Mz,Ed = 0.45 T*m Vy,Ed = 0.05 T Nc,Rd = 614.15 T My,pl,Rd = 123.91 T*m Mz,pl,Rd = 33.24 T*m Vy,pl,T,Rd = 270.54 T Nb,Rd = 393.10 T My,c,Rd = 123.91 T*m Mz,c,Rd = 33.24 T*m Vz,Ed = 16.67 T Vz,pl,T,Rd = 133.45 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 6.00 m Xy = 0.97 Lz = 6.00 m Xz = 0.64 Lk,y = 6.00 m Cm,y = 0.40 Lk,z = 6.00 m Cm,z = 0.73 Lamy = 28.31 ay = 0.60 Lamz = 82.49 az = 0.60 Lam_y = 0.32 ky = 1.02 Lam_z = 0.93 kz = 1.24 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.53 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.57 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.12 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 28.31 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 82.49 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.29 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.30 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de la alineación G:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 38/178


---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 8 Alineacion_G BARRA: 121 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 131 ELU/117=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 7*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+7*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 400 h=40.0 cm Ay=157.55 cm2 Az=69.98 cm2 Ax=197.78 cm2 b=30.0 cm Iy=57680.50 cm4 Iz=10819.00 cm4 Ix=382.00 cm4 tw=1.4 cm Wply=3231.91 cm3 Wplz=1104.05 cm3 tf=2.4 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 43.34 T My,Ed = -26.68 T*m Mz,Ed = -0.22 T*m Vy,Ed = -0.06 T Nc,Rd = 509.00 T My,pl,Rd = 83.18 T*m Mz,pl,Rd = 28.41 T*m Vy,pl,T,Rd = 234.01 T Nb,Rd = 330.87 T My,c,Rd = 83.18 T*m Mz,c,Rd = 28.41 T*m Vz,Ed = 11.31 T Vz,pl,T,Rd = 103.96 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 6.00 m Xy = 0.95 Lz = 6.00 m Xz = 0.65 Lk,y = 6.00 m Cm,y = 0.55 Lk,z = 6.00 m Cm,z = 0.40 Lamy = 35.13 ay = 0.60 Lamz = 81.12 az = 0.60 Lam_y = 0.40 ky = 1.02 Lam_z = 0.92 kz = 1.16


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 39/178


---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.41 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.44 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 35.13 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 81.12 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.27 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.24 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de la alineación F:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 9 Alineacion_F BARRA: 893 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 146 ELU/132=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 13*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+13*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 600


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 40/178


h=60.0 cm Ay=194.63 cm2 Az=110.81 cm2 Ax=269.96 cm2 b=30.0 cm Iy=171041.00 cm4 Iz=13530.20 cm4 Ix=759.00 cm4 tw=1.6 cm Wply=6425.41 cm3 Wplz=1391.08 cm3 tf=3.0 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 127.09 T My,Ed = 52.33 T*m Mz,Ed = -0.37 T*m Vy,Ed = -0.07 T Nc,Rd = 694.76 T My,pl,Rd = 165.36 T*m Mz,pl,Rd = 35.80 T*m Vy,pl,T,Rd = 289.14 T Nb,Rd = 211.02 T My,c,Rd = 165.36 T*m Mz,c,Rd = 35.80 T*m Vz,Ed = -14.28 T Vz,pl,T,Rd = 164.63 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 10.10 m Xy = 0.94 Lz = 10.10 m Xz = 0.30 Lk,y = 10.10 m Cm,y = 0.83 Lk,z = 10.10 m Cm,z = 0.40 Lamy = 40.13 ay = 0.60 Lamz = 142.66 az = 0.60 Lam_y = 0.45 ky = 1.05 Lam_z = 1.61 kz = 2.58 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.51 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.54 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.09 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 40.13 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 142.66 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.48 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.78 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de las alineaciones B y E:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 41/178


CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 10 Alineaciones_ByE BARRA: 39 Columna_rpl_39 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 38 ELU/24=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 13*0.90 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(13+6)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 500 h=50.0 cm Ay=182.09 cm2 Az=89.82 cm2 Ax=238.64 cm2 b=30.0 cm Iy=107176.00 cm4 Iz=12623.90 cm4 Ix=605.00 cm4 tw=1.5 cm Wply=4814.79 cm3 Wplz=1291.67 cm3 tf=2.8 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 75.31 T My,Ed = -5.09 T*m Mz,Ed = 0.74 T*m Vy,Ed = 0.08 T Nc,Rd = 614.15 T My,pl,Rd = 123.91 T*m Mz,pl,Rd = 33.24 T*m Vy,pl,T,Rd = 270.55 T Nb,Rd = 107.29 T My,c,Rd = 123.91 T*m Mz,c,Rd = 33.24 T*m Vz,Ed = 0.98 T Vz,pl,T,Rd = 133.45 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 14.23 m Xy = 0.82 Lz = 14.23 m Xz = 0.17 Lk,y = 14.23 m Cm,y = 0.61 Lk,z = 14.23 m Cm,z = 0.60 Lamy = 67.15 ay = 0.60 Lamz = 195.66 az = 0.60


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 42/178


Lam_y = 0.76 ky = 1.08 Lam_z = 2.21 kz = 3.68 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.19 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.17 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 67.15 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 195.66 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.21 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.77 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Pilares de las alineaciones C y D:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 11 Alineaciones_CyD BARRA: 4 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 32 ELU/18=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 11*0.90 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(11+6)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2702.25 kgf/cm2 fyd,0 = 2573.57 kgf/cm2 fyd,1 = 2573.57 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 43/178


PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 450 h=45.0 cm Ay=169.82 cm2 Az=79.66 cm2 Ax=217.98 cm2 b=30.0 cm Iy=79887.60 cm4 Iz=11721.30 cm4 Ix=485.00 cm4 tw=1.4 cm Wply=3982.57 cm3 Wplz=1197.67 cm3 tf=2.6 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 81.90 T My,Ed = -4.41 T*m Mz,Ed = -1.06 T*m Vy,Ed = -0.09 T Nc,Rd = 560.98 T My,pl,Rd = 102.49 T*m Mz,pl,Rd = 30.82 T*m Vy,pl,T,Rd = 252.32 T Nb,Rd = 125.45 T My,c,Rd = 102.49 T*m Mz,c,Rd = 30.82 T*m Vz,Ed = 0.84 T Vz,pl,T,Rd = 118.36 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 12.50 m Xy = 0.83 Lz = 12.50 m Xz = 0.22 Lk,y = 12.50 m Cm,y = 0.40 Lk,z = 12.50 m Cm,z = 0.59 Lamy = 65.29 ay = 0.60 Lamz = 170.46 az = 0.60 Lam_y = 0.74 ky = 1.09 Lam_z = 1.93 kz = 3.12 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.19 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 65.29 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 170.46 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.23 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.73 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cordón inferior de cerchas tipo 1:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 44/178


CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 12 Cordon_inf_CH1 BARRA: 1011 Viga_1011 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 25 ELU/11=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 9*0.90 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(9+5)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 220 h=22.0 cm Ay=76.60 cm2 Az=27.92 cm2 Ax=91.04 cm2 b=22.0 cm Iy=8090.97 cm4 Iz=2843.27 cm4 Ix=81.80 cm4 tw=0.9 cm Wply=827.09 cm3 Wplz=393.89 cm3 tf=1.6 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 48.69 T My,Ed = -9.83 T*m Mz,Ed = 0.00 T*m Vy,Ed = 0.00 T Nc,Rd = 243.14 T My,pl,Rd = 22.09 T*m Mz,pl,Rd = 10.52 T*m Vy,pl,T,Rd = 118.10 T Nb,Rd = 215.26 T My,c,Rd = 22.09 T*m Mz,c,Rd = 10.52 T*m Vz,Ed = 9.46 T Vz,pl,T,Rd = 43.05 T Mb,Rd = 14.66 T*m Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE ALABEO: z = 1.00 Mcr = 23.08 T*m Curva,LT - a XLT = 0.66 Lc,low=10.25 m Lam_LT = 1.00 fi,LT = 1.09 kyLT = 0.99 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETROS DE PANDEO:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 45/178


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 10.25 m Xy = 0.98 Lz = 10.25 m Xz = 0.89 Lk,y = 2.05 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 2.05 m Cm,z = 0.95 Lamy = 21.75 ay = 0.60 Lamz = 36.68 az = 0.60 Lam_y = 0.25 ky = 1.01 Lam_z = 0.42 kz = 1.06 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.70 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 21.75 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 36.68 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.67 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.85 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.89 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cordón superior de cerchas tipo 1:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 13 Cordon_sup_CH1 BARRA: 1013 Viga_1013 PUNTOS: 2 COORDENADA: x = 0.72 L = 7.41 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 32 ELU/18=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 11*0.90 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(11+6)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 46/178


gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 140 h=14.0 cm Ay=36.52 cm2 Az=13.08 cm2 Ax=42.96 cm2 b=14.0 cm Iy=1509.23 cm4 Iz=549.67 cm4 Ix=21.80 cm4 tw=0.7 cm Wply=245.44 cm3 Wplz=119.79 cm3 tf=1.2 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 59.80 T My,Ed = 0.37 T*m Mz,Ed = -0.01 T*m Vy,Ed = 0.01 T Nc,Rd = 114.72 T My,pl,Rd = 6.55 T*m Mz,pl,Rd = 3.20 T*m Vy,pl,T,Rd = 56.30 T Nb,Rd = 85.89 T My,c,Rd = 6.55 T*m Mz,c,Rd = 3.20 T*m Vz,Ed = 0.18 T Vz,pl,T,Rd = 20.16 T Mb,Rd = 3.63 T*m Tt,Ed = -0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE ALABEO: z = 1.00 Mcr = 5.09 T*m Curva,LT - a XLT = 0.55 Lc,upp=10.26 m Lam_LT = 1.16 fi,LT = 1.28 kyLT = 0.93 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETROS DE PANDEO:

respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 10.26 m Xy = 0.93 Lz = 10.26 m Xz = 0.75 Lk,y = 2.05 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 2.05 m Cm,z = 0.95 Lamy = 34.63 ay = 0.60 Lamz = 57.38 az = 0.60 Lam_y = 0.40 ky = 1.11 Lam_z = 0.66 kz = 1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.58 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.59 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 34.63 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 57.38 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.10 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.67 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.80 < 1.00 (6.3.4.2.(1))


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 47/178


---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cordón inferior de cerchas tipo 2:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 14 Cordon_inf_CH2 BARRA: 938 PUNTOS: 3 COORDENADA: x = 1.00 L = 11.50 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 146 ELU/132=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 13*1.50 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+13*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 140 h=14.0 cm Ay=36.52 cm2 Az=13.08 cm2 Ax=42.96 cm2 b=14.0 cm Iy=1509.23 cm4 Iz=549.67 cm4 Ix=21.80 cm4 tw=0.7 cm Wply=245.44 cm3 Wplz=119.79 cm3 tf=1.2 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 29.44 T My,Ed = -1.44 T*m Mz,Ed = 0.00 T*m Vy,Ed = -0.00 T Nc,Rd = 114.72 T My,pl,Rd = 6.55 T*m Mz,pl,Rd = 3.20 T*m Vy,pl,T,Rd = 56.29 T Nb,Rd = 80.24 T My,c,Rd = 6.55 T*m Mz,c,Rd = 3.20 T*m Vz,Ed = -1.57 T Vz,pl,T,Rd = 20.16 T Mb,Rd = 3.34 T*m Tt,Ed = -0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 48/178


PARAMETROS DE ALABEO: z = 1.00 Mcr = 4.53 T*m Curva,LT - a XLT = 0.51 Lc,low=11.50 m Lam_LT = 1.23 fi,LT = 1.37 kyLT = 0.96 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETROS DE PANDEO:

respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 11.50 m Xy = 0.91 Lz = 11.50 m Xz = 0.70 Lk,y = 2.30 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 2.30 m Cm,z = 0.95 Lamy = 38.80 ay = 0.60 Lamz = 64.30 az = 0.60 Lam_y = 0.45 ky = 1.07 Lam_z = 0.74 kz = 1.32 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.48 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.51 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.08 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 38.80 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 64.30 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.43 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.72 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.78 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Cordón superior de cerchas tipo 2:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 15 Cordon_sup_CH2 BARRA: 679 PUNTOS: 3 COORDENADA: x = 1.00 L = 11.50 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 49/178


Caso de carga más desfavorable: 216 ELU/202=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 12*1.50 + 6*0.90 (1+2+3)*0.80+12*1.50+6*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 140 h=14.0 cm Ay=36.52 cm2 Az=13.08 cm2 Ax=42.96 cm2 b=14.0 cm Iy=1509.23 cm4 Iz=549.67 cm4 Ix=21.80 cm4 tw=0.7 cm Wply=245.44 cm3 Wplz=119.79 cm3 tf=1.2 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 33.29 T My,Ed = 1.23 T*m Mz,Ed = 0.01 T*m Vy,Ed = -0.00 T Nc,Rd = 114.72 T My,pl,Rd = 6.55 T*m Mz,pl,Rd = 3.20 T*m Vy,pl,T,Rd = 56.30 T Nb,Rd = 80.24 T My,c,Rd = 6.55 T*m Mz,c,Rd = 3.20 T*m Vz,Ed = 0.95 T Vz,pl,T,Rd = 20.16 T Mb,Rd = 3.34 T*m Tt,Ed = -0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 11.50 m Xy = 0.91 Lz = 11.50 m Xz = 0.70 Lk,y = 2.30 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 2.30 m Cm,z = 0.95 Lamy = 38.80 ay = 0.60 Lamz = 64.30 az = 0.60 Lam_y = 0.45 ky = 1.08 Lam_z = 0.74 kz = 1.37 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.48 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.50 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.05 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4))


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 50/178


Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 38.80 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 64.30 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.37 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.70 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.77 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Montantes y diagonales de cerchas tipo 1:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 16 Mon_Diag_CH1 BARRA: 1016 Montantes_cercha_1016 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 25 ELU/11=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 9*0.90 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(9+5)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: TCAR 120x5 h=12.0 cm Ay=11.44 cm2 Az=11.44 cm2 Ax=22.88 cm2 b=12.0 cm Iy=502.60 cm4 Iz=502.60 cm4 Ix=775.40 cm4 tw=0.5 cm Wply=99.25 cm3 Wplz=99.25 cm3 tf=0.5 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 19.20 T My,Ed = 1.39 T*m Mz,Ed = -0.00 T*m Vy,Ed = -0.00 T Nc,Rd = 61.11 T My,pl,Rd = 2.65 T*m Mz,pl,Rd = 2.65 T*m Vy,pl,T,Rd = 17.63 T


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 51/178


Nb,Rd = 61.11 T My,c,Rd = 2.65 T*m Mz,c,Rd = 2.65 T*m Vz,Ed = -3.52 T Vz,pl,T,Rd = 17.63 T Tt,Ed = -0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 0.76 m Xy = 1.00 Lz = 0.76 m Xz = 1.00 Lk,y = 0.76 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 0.76 m Cm,z = 0.95 Lamy = 16.16 ay = 0.60 Lamz = 16.16 az = 0.60 Lam_y = 0.19 ky = 1.00 Lam_z = 0.19 kz = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.84 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed^2 + 3*(Tau,y,Ed+Tau,ty,Ed)^2)/fyd,0 = 0.94 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.20 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 16.16 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 16.16 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.81 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.61 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Montantes y diagonales de cerchas tipo 2:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 17 Mon_Diag_CH2


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 52/178


BARRA: 1291 Montantes_cercha_1291 PUNTOS: 3 COORDENADA: x = 1.00 L = 3.57 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 31 ELU/17=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 4*1.50 + 11*0.90 + 5*0.90 (1+2+3)*1.35+4*1.50+(11+5)*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: TCAR 120x5 h=12.0 cm Ay=11.44 cm2 Az=11.44 cm2 Ax=22.88 cm2 b=12.0 cm Iy=502.60 cm4 Iz=502.60 cm4 Ix=775.40 cm4 tw=0.5 cm Wply=99.25 cm3 Wplz=99.25 cm3 tf=0.5 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 30.71 T My,Ed = -0.00 T*m Mz,Ed = -0.48 T*m Vy,Ed = 0.26 T Nc,Rd = 61.11 T My,pl,Rd = 2.65 T*m Mz,pl,Rd = 2.65 T*m Vy,pl,T,Rd = 17.62 T Nb,Rd = 45.73 T My,c,Rd = 2.65 T*m Mz,c,Rd = 2.65 T*m Vz,Ed = 0.00 T Vz,pl,T,Rd = 17.62 T Tt,Ed = 0.00 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 3.57 m Xy = 0.75 Lz = 3.57 m Xz = 0.75 Lk,y = 3.57 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 3.57 m Cm,z = 0.95 Lamy = 76.21 ay = 0.60 Lamz = 76.21 az = 0.60 Lam_y = 0.88 ky = 1.46 Lam_z = 0.88 kz = 1.46 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.69 < 1.00 (6.2.8.(1)) sqrt(Sig,x,Ed*^2 + 3*(Tau,z,Ed+Tau,tz,Ed)^2)/fyd,0 = 0.72 < 1.00 (6.1.(2)) Vy,Ed/Vy,pl,T,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.8.(4))


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 53/178


Vz,Ed/Vz,pl,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,ty,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Tau,tz,Ed/(fyd,0/sqrt(3)) = 0.00 < 1.00 (6.2.8.(4)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 76.21 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 76.21 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.82 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.92 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Vigas de arriostramiento entre pórticos:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 18 Correas_1 BARRA: 1490 Otras_vigas_1490 PUNTOS: 2 COORDENADA: x = 0.50 L = 3.96 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 150 ELU/136=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 14*1.50 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+14*1.50+6*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 220 h=22.0 cm Ay=76.60 cm2 Az=27.92 cm2 Ax=91.04 cm2 b=22.0 cm Iy=8090.97 cm4 Iz=2843.27 cm4 Ix=81.80 cm4 tw=0.9 cm Wply=827.09 cm3 Wplz=393.89 cm3 tf=1.6 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 54/178


N,Ed = 11.83 T My,Ed = 1.28 T*m Nc,Rd = 243.14 T My,pl,Rd = 22.09 T*m Nb,Rd = 66.96 T My,c,Rd = 22.09 T*m Mb,Rd = 16.63 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 7.92 m Xy = 0.62 Lz = 7.92 m Xz = 0.28 Lk,y = 7.92 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 7.92 m Lamy = 83.98 ay = 0.60 Lamz = 141.66 Lam_y = 0.97 ky = 1.06 Lam_z = 1.63 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.8.(1)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 83.98 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 141.66 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.08 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.16 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.25 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!!

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 19 Correas_2 BARRA: 1484 Otras_vigas_1484 PUNTOS: 2 COORDENADA: x = 0.50 L = 5.38 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 129 ELU/115=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+8*1.50+6*0.90 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 55/178


MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 220 h=22.0 cm Ay=76.60 cm2 Az=27.92 cm2 Ax=91.04 cm2 b=22.0 cm Iy=8090.97 cm4 Iz=2843.27 cm4 Ix=81.80 cm4 tw=0.9 cm Wply=827.09 cm3 Wplz=393.89 cm3 tf=1.6 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 7.21 T My,Ed = 2.37 T*m Nc,Rd = 243.14 T My,pl,Rd = 22.09 T*m Nb,Rd = 39.92 T My,c,Rd = 22.09 T*m Mb,Rd = 14.26 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 10.75 m Xy = 0.42 Lz = 10.75 m Xz = 0.16 Lk,y = 10.75 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 10.75 m Lamy = 114.03 ay = 0.60 Lamz = 192.36 Lam_y = 1.31 ky = 1.08 Lam_z = 2.22 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.14 < 1.00 (6.2.8.(1)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 114.03 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 192.36 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.17 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.24 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.34 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!!


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 56/178


CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 20 Otras vigas BARRA: 1164 Otras_vigas_1164 PUNTOS: 2 COORDENADA: x = 0.50 L = 5.13 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 161 ELU/147=1*1.35 + 2*1.35 + 3*0.80 + 10*1.50 + 5*0.90 (1+2)*1.35+3*0.80+10*1.50+5*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 220 h=22.0 cm Ay=76.60 cm2 Az=27.92 cm2 Ax=91.04 cm2 b=22.0 cm Iy=8090.97 cm4 Iz=2843.27 cm4 Ix=81.80 cm4 tw=0.9 cm Wply=827.09 cm3 Wplz=393.89 cm3 tf=1.6 cm ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 29.68 T My,Ed = 1.27 T*m Nc,Rd = 243.14 T My,pl,Rd = 22.09 T*m Nb,Rd = 43.29 T My,c,Rd = 22.09 T*m Mb,Rd = 14.65 T*m CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 10.26 m Xy = 0.45 Lz = 10.26 m Xz = 0.18


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 57/178


Lk,y = 10.26 m Cm,y = 0.95 Lk,z = 10.26 m Lamy = 108.87 ay = 0.60 Lamz = 183.65 Lam_y = 1.25 ky = 1.29 Lam_z = 2.12 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.18 < 1.00 (6.2.8.(1)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 108.87 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 183.65 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE My,Ed/Mb,Rd = 0.09 < 1.00 (6.3.3.2) N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.38 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + kyLT*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) = 0.75 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!! Ballestas:

CALCULOS DE LAS ESTRUCTURAS DE ACERO ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NORMA: SE-A: 2006, Documento Basico - Acero. TIPO DEL ANALISIS: Verificación de grupos de barras ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- GRUPO: 21 Ballestas BARRA: 1494 PUNTOS: 1 COORDENADA: x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- CARGAS: Caso de carga más desfavorable: 129 ELU/115=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 6*0.90 (1+2+3)*1.35+8*1.50+6*0.90 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 2804.22 kgf/cm2 fyd,0 = 2670.69 kgf/cm2 fyd,1 = 2670.69 kgf/cm2 fu = 4180.84 kgf/cm2 fud = 3344.67 kgf/cm2 gM0=1.05 gM1=1.05 gM2=1.25 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETROS DE LA SECCION: HEB 180 h=18.0 cm Ay=54.88 cm2 Az=20.24 cm2 Ax=65.25 cm2 b=18.0 cm Iy=3831.13 cm4 Iz=1362.85 cm4 Ix=45.10 cm4 tw=0.9 cm Wply=481.47 cm3 Wplz=231.02 cm3 tf=1.4 cm


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 58/178


---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FUERZAS INTERNAS Y RESISTENCIAS ULTIMAS: N,Ed = 8.54 T My,Ed = -3.18 T*m Mz,Ed = 3.97 T*m Vy,Ed = 3.78 T Nc,Rd = 174.27 T My,pl,Rd = 12.86 T*m Mz,pl,Rd = 6.17 T*m Vy,pl,Rd = 84.62 T Nb,Rd = 88.30 T My,c,Rd = 12.86 T*m Mz,c,Rd = 6.17 T*m Vz,Ed = 3.02 T Vz,pl,Rd = 31.21 T CLASE DE LA SECCION = 1 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


respecto al eje Y: respecto al eje Z: Ly = 2.10 m Xy = 0.82 Lz = 2.10 m Xz = 0.51 Lk,y = 4.20 m Cm,y = 0.60 Lk,z = 4.20 m Cm,z = 0.60 Lamy = 54.81 ay = 0.60 Lamz = 91.90 az = 0.60 Lam_y = 0.63 ky = 1.03 Lam_z = 1.06 kz = 1.15 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMULAS DE VERIFICACION: Control de la resistencia de la sección: N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.94 < 1.00 (6.2.8.(1)) Vy,Ed/Vy,pl,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.4.(1)) Vz,Ed/Vz,pl,Rd = 0.10 < 1.00 (6.2.4.(1)) Control de estabilidad global de la barra: Lambda,y = 54.81 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 91.90 < Lambda,max = 210.00 ESTABLE N,Ed/(Xy*Ax*fyd,1) + ky*Cm,y*My,Ed/(XLT*Wy*fyd,1) + az*kz*Cm,z*Mz,Ed)/(Wz*fyd,1) = 0.48 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) N,Ed/(Xz*Ax*fyd,1) + ay*ky*Cm,y*My,Ed/(Wy*fyd,1) + kz*Cm,z*Mz,Ed/(Wz*fyd,1) = 0.63 < 1.00 (6.3.4.2.(1)) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Perfil correcto !!!


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 59/178


ANEJO 2: CÁLCULO DE LAS PLACAS DE ANCLAJE


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 60/178


Placa de anclaje para HEB-600: Referencia: HEB-600 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 900 mm Espesor: 30 mm -Pernos: 16Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(200x50x10.0) Paralelos Y: 2(200x50x10.0) Comprobación Valores Estado

Separación mínima entre pernos:

3 diámetros

Mínimo: 75 mm Calculado: 160 mm

Cumple

Separación mínima pernos-perfil:

1.5 diámetros


Cumple

Separación mínima pernos-borde:

1.5 diámetros


Cumple Esbeltez de rigidizadores:

Máximo: 50

- Paralelos a X:

Calculado: 43.3

Cumple - Paralelos a Y:

Calculado: 43.3

Cumple

Longitud mínima del perno:

Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.

Mínimo: 26 cm Calculado: 60 cm

Cumple Anclaje perno en hormigón:

- Tracción:

Máximo: 19.187 t Calculado: 12.6 t

Cumple - Cortante:


Cumple - Tracción + Cortante:


Cumple Tracción en vástago de pernos:


Cumple Tensión de Von Mises en vástago de pernos:

Máximo: 5096.84 kp/cm² Calculado: 2629.03 kp/cm²

Cumple

Aplastamiento perno en placa:

Límite del cortante en un perno actuando contra la placa


Cumple Tensión de Von Mises en secciones globales:

Máximo: 2803.26 kp/cm²

- Derecha:

Calculado: 1813.75 kp/cm²

Cumple - Izquierda:


Cumple - Arriba:


Cumple - Abajo:


Cumple

Flecha global equivalente:

Limitación de la deformabilidad de los vuelos

Mínimo: 250


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 61/178


Referencia: HEB-600 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 900 mm Espesor: 30 mm -Pernos: 16Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(200x50x10.0) Paralelos Y: 2(200x50x10.0) Comprobación Valores Estado - Derecha:

Calculado: 8491.89

Cumple - Izquierda:

Calculado: 6595.21

Cumple - Arriba:

Calculado: 10932.9

Cumple - Abajo:

Calculado: 23376.6

Cumple

Tensión de Von Mises local:

Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo


Cumple Se cumplen todas las comprobaciones

Placa de anclaje para HEB-500: Referencia: HEB-500 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 900 mm Espesor: 30 mm -Pernos: 16Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(250x50x15.0) Comprobación Valores Estado


3 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple

Esbeltez de rigidizadores:

- Paralelos a Y:

Máximo: 50 Calculado: 37

Cumple





- Tracción:


Cumple - Cortante:






Cumple


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 62/178


Referencia: HEB-500 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 900 mm Espesor: 30 mm -Pernos: 16Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(250x50x15.0) Comprobación Valores Estado Tensión de Von Mises en vástago de pernos:


Cumple






- Derecha:


Cumple - Izquierda:


Cumple - Arriba:


Cumple - Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

- Derecha:

Calculado: 5360.15

Cumple - Izquierda:

Calculado: 10943.9

Cumple - Arriba:

Calculado: 7441.95

Cumple - Abajo:

Calculado: 6477.02

Cumple







3 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 63/178


Referencia: HEB-450 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 800 mm Espesor: 30 mm -Pernos: 14Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(200x50x10.0) Paralelos Y: 2(200x50x10.0) Comprobación Valores Estado Esbeltez de rigidizadores:

Máximo: 50

- Paralelos a X:

Calculado: 43.3


Calculado: 46

Cumple





- Tracción:


Cumple - Cortante:








Cumple






- Derecha:


Cumple - Izquierda:


Cumple - Arriba:


Cumple - Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

- Derecha:

Calculado: 40030.6

Cumple - Izquierda:

Calculado: 40858.6

Cumple - Arriba:

Calculado: 4191.79

Cumple - Abajo:

Calculado: 4655

Cumple






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 64/178




3 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple


1.5 diámetros


Cumple Esbeltez de rigidizadores:

Máximo: 50

- Paralelos a X:

Calculado: 43.3


Calculado: 43.3

Cumple





- Tracción:


Cumple - Cortante:








Cumple






- Derecha:


Cumple - Izquierda:


Cumple - Arriba:


Cumple


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 65/178


Referencia: HEB-400 -Placa base: Ancho X: 600 mm Ancho Y: 700 mm Espesor: 25 mm -Pernos: 12Ø25 mm L=60 cm Gancho a 180 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: 2(200x50x10.0) Paralelos Y: 2(200x50x10.0) Comprobación Valores Estado - Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

- Derecha:

Calculado: 42808.3

Cumple - Izquierda:

Calculado: 36918.9

Cumple - Arriba:

Calculado: 7684.43

Cumple - Abajo:

Calculado: 7869.57

Cumple






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 66/178


ANEJO 3: CÁLCULO DE LAS UNIONES ATORNILLADAS


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 67/178


Tipo 1: unión de correas con cordón inferior de cerchas

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013 Cálculos de la unión viga - viga (alma) EN 1993-1-8:2005/AC:2009

Relación 0,58

6.4. General

Unión N.°: 4 Nombre de la unión: Correas inferiores OP2

6.5. Geometría

6.5.1. Viga principal

Perfil: HEB 220

= -90,0 [Deg] Ángulo de inclinación

hg = 220 [mm] Altura de la sección de la viga principal

bfg = 220 [mm] Anchura del ala de la sección de la viga principal

twg = 10 [mm] Espesor del alma de la sección de la viga principal

tfg = 16 [mm] Espesor del ala de la sección de la viga principal

rg = 18 [mm] Radio del arredondeado del alma de la sección de la viga principal

Ap = 91,04 [cm2] Área de sección de la viga principal

Iyp = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga principal

Material: S 275

fyg = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 68/178


Material: S 275


fug = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.5.2. Lado izquierdo

6.5.3. Viga

Perfil: IPE 140

= 0,0 [Deg] Ángulo de inclinación

hbl = 140 [mm] Altura de la sección de la viga

bbl = 73 [mm] Anchura de la sección de la viga

twbl = 5 [mm] Espesor del alma de la sección de la viga

tfbl = 7 [mm] Espesor del ala de la sección de la viga

rbl = 7 [mm] Radio del arredondeado de la sección de la viga

Ab = 16,43 [cm2] Área de la sección de la viga

Iybl = 541,22 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fybl = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fubl = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.5.4. Platina

Tipo: de un lado

lp = 80 [mm] Longitud de la losa

hp = 80 [mm] Altura de la losa

tp = 10 [mm] Espesor de la losa

Material: S 275 fyp = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fup = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.5.5. Tornillos

6.5.5.1. Tornillos de la unión viga-chapa

El plano de corte atraviesa la parte FILETEADA de un tornillo.

Clase = 5.6

Clase del tornillo

d = 10 [mm] Diámetro del tornillo

d0 = 11 [mm] Diámetro del hueco para el tornillo

As = 0,58 [cm2] Area de la sección eficaz del tornillo

Av = 0,79 [cm2] Area de la sección del tornillo

fub = 500,00 [MPa] Resistencia a la tracción

k = 1

Número de columnas de tornillos

w = 2

Número de líneas de tornillos


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 69/178


Clase = 5.6

Clase del tornillo

e1 = 20 [mm] Nivel del primer tornillo

p1 = 40 [mm] Separación vertical

6.5.6. Soldaduras

agp = 5 [mm] Soldaduras de ángulo entre la chapa y la viga principal

6.5.7. Lado derecho

6.5.8. Viga

Perfil: IPE 140


hbr = 140 [mm] Altura de la sección de la viga

bbr = 73 [mm] Anchura de la sección de la viga

twbr = 5 [mm] Espesor del alma de la sección de la viga

tfbr = 7 [mm] Espesor del ala de la sección de la viga

rbr = 7 [mm] Radio del arredondeado de la sección de la viga

Abr = 16,43 [cm2] Área de la sección de la viga

Iybr = 541,22 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fybr = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fubr = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.5.9. Platina

Tipo: de un lado




Material: S 275

fyp = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo


6.5.10. Tornillos



Clase = 5.6

Clase del tornillo






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 70/178



Clase = 5.6

Clase del tornillo


k = 1


w = 2




6.5.11. Soldaduras


6.5.12. Coeficientes de material

M0 = 1,00

Coeficiente de seguredad parcial [2.2]

M2 = 1,25


6.6. Cargas

Caso: Cálculos manuales.


Nb2,Ed = 0,00 [kN] Esfuerzo axil

Vb2,Ed = 6,50 [kN] Esfuerzo cortante

Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Momento flector

6.6.2. Lado derecho




6.7. Resultados


6.7.2. Tornillos de la unión viga-chapa

6.7.2.1. Resistencia de tornillos

Fv,Rd = 13,92 [kN] Resistencia al cizallamiento del cilindro del tornillo Fv,Rd= 0.6*fub*As*m/M2

Presión del tornillo hacia la viga

Dirección x k1x = 2,50

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]

k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,91

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), fub/fu, 1]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 71/178


bx > 0.0 0,91 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x = 35,04 [kN] Resistencia de un tornillo a la presión Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2

Dirección z k1z = 2,50

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]

k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 0,94

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]

bz > 0.0 0,94 > 0,00 verificado

Fb,Rd1z = 36,20 [kN] Resistencia de un tornillo a la presión Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Presión del tornillo hacia la chapa


Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]

k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 1,00


bx > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado


6.7.2.2. Esfuerzos actuando en los tornillos en la unión chapa - viga

Corte de los tornillos

e = 45 [mm

] Distancia entre el centro de gravedad del grupo de tornillos y el centro del alma de la viga principal

M0 =

0,2

9 [kN*m]

Momento flector real M0=Mb2,Ed+Vb2,Ed*e

FVz =

3,2

5 [kN] Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del cortante FVz=|Vb1,Ed|/n

FMx =

7,2

7 [kN] Esfierzo componente en el tornillo debido al momento FMx=|M0|*zi/zi

2

Fx,E

d = 7,2

7 [kN] Esfuerzo total de cálculo en el tornillo en lla dirección x Fx,Ed = FNx + FMx

Fz,E

d = 3,2

5 [kN] Esfuerzo total de cálculo en el tornillo en lla dirección z Fz,Ed = FVz + FMz

FRdx =

13,

92 [kN] Resistencia de cálculo eficaz del tornillo en la dirección X

FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)

FRdz =

13,

92 [kN] Resistencia de cálculo eficaz del tornillo en la dirección Z

FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 72/178


|Fx,Ed| FRdx |7,27| < 13,92 verificado

(0,52)

|Fz,Ed| FRdz |3,25| < 13,92 verificado

(0,23)

6.7.3. Comprobación de la sección respecto la ruptura de tipo bloque

6.7.3.1. Platina

Ant = 3,45 [cm2

] Área de la zona traccionada neta de la sección

Anv = 4,35 [cm2

] Área de la zona cizallada de la sección

VeffRd =

125,6

5 [kN]

Resistencia de cálculo de la sección debiltada por huecos

VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0

|Vb2,Ed| VeffRd |6,50| < 125,65 verificado (0,05)

6.7.3.2. Viga

Ant = 1,39 [cm

2] Área de la zona traccionada neta de la sección

Anv = 2,75 [cm

2] Área de la zona cizallada de la sección

VeffRd =

66,3

9 [kN]



|Vb2,Ed| VeffRd |6,50| < 66,39 verificado

(0,10

)

6.7.4. Resistencia de las soldaduras

6.7.4.1. Soldaduras de ángulo entre la chapa y la viga principal

As = 4,00 [cm2] Área de la soldadura As = hp*agp

II = 16,25 [MPa] Tensión tangente paralela II=0.5*Vb2,Ed/As

w = 0,85

Coeficiente de correlación [Tabla 4.1]

[2+3*(II2+2)] fu/(w*M2) 28,15 < 385,88 verificado (0,07)

6.7.5. Lado derecho








LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 73/178


k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 1,00


bx > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 0,94


bz > 0.0 0,94 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 1,00


bx > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado




e = 50 [mm


M0 = 0,3

2 [kN*m]


FVz =

3,2


FMx =

8,0


2

Fx,Ed =

8,0


Fz,Ed =

3,2


FRdx =

13,



FRdz 13, [kN] Resistencia de cálculo eficaz del tornillo en la dirección Z FRdz=min(FvRd,


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 74/178



e = 50 [mm


= 92 FbRd1z, FbRd2z)

|Fx,Ed| FRdx |8,08| < 13,92 verificado (0,58)

|Fz,Ed| FRdz |3,25| < 13,92 verificado (0,23)


6.7.7.1. Platina

Ant = 2,95 [cm


Anv = 4,35 [cm


VeffRd =

117,4

5 [kN]




(0,06

) 6.7.7.2. Viga

Ant = 1,39 [cm2


Anv = 2,75 [cm2


VeffRd =

66,3

9 [kN]








w = 0,85



Unión conforme con la Norma Relación 0,58


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 75/178


Tipo 2 y 3: unión de correas con cordón superior de cerchas

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013 Cálculos de la unión viga - viga (ala) EN 1993-1-8:2005/AC:2009

Relación 0,70

6.8. General

Unión N.°: 5

Nombre de la unión: Correas superiores

6.9. Geometría


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 76/178



Perfil: IPE 180









Material: S 275



6.9.2. Viga

Perfil: HEB 220


hb = 220 [mm] Altura de la sección de la viga

bb = 220 [mm] Anchura de la sección de la viga

twb = 10 [mm] Espesor del alma de la sección de la viga

tfb = 16 [mm] Espesor del ala de la sección de la viga

rb = 18 [mm] Radio del arredondeado de la sección de la viga


Iyb = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fyb = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo


6.9.3. Angular

Perfil: CAE 100x10

hk = 100 [mm] Altura de la sección del angular

bk = 100 [mm] Anchura de la sección del angular

tfk = 10 [mm] Espesor del ala de la sección del angular

rk = 12 [mm] Radio de arredondeado del alma de la sección angular

lk = 130 [mm] Longitud del angular

Material: S 275

fyk = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fuk = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 77/178


6.9.4. Tornillos

6.9.4.1. Tornillos de la unión angular-viga principal


Clase = 5.6

Clase del tornillo






k = 1


w = 1



6.9.5. Soldaduras

aab = 5 [mm] Soldaduras de ángulo uniendo el angular y la viga


M0 = 1,00


M2 = 1,25


6.10. Cargas


Nb,Ed = 20,00 [kN] Esfuerzo axil

Vb,Ed = 10,00 [kN] Esfuerzo cortante

Mb,Ed = 0,00 [kN*m] Momento flector

6.11. Resultados

6.11.1. Tornillos de la unión angular-viga principal



Ft,Rd = 20,88 [kN] Resistencia de un tornillo a la tracción Ft,Rd= 0.9*fu*As/M2

Presión del tornillo hacia el ala de la viga principal


Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 2.5]

k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 1,00


bx > 0.0 1,00 > 0,00 verificado


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 78/178





k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 0,61

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), fub/fu, 1]

bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado


Presión del tornillo hacia el angular


Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 2.5]

k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 1,00


bx > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado


6.11.1.2. Esfuerzos solicitando los tornillos en la unión viga principal - angular


e = 70 [mm

] Distancia entre el centro de gravedad del grupo de tornillos del angular y en centro del alma de la viga

M0 =

0,3

5 [kN*m]

Momento flector real M0=0.5*Vb,Ed*e

FVz =

5,0

0 [kN] Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del cortante FVz=0.5*|Vb,Ed|/n

FMx =

0,0


2

Fx,Ed =

0,0


Fz,Ed =

5,0


FRdx =

13,



FRdz =

13,






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 79/178


Tracción de tornillos

e = 77 [mm

] Distancia entre el centro de gravedad del grupo de soldaduras y el centro del ala de la viga principal

M0t =

0,4

3 [kN*m]

Momento flector real M0t=0.5*Vb,Ed*e

Ft,Ed =

10,

00 [kN] Esfuerzo de tracción en el tornillo extremo

Ft,Ed=M0t*zmax/zi2 +

0.5*Nb2,Ed/n

Ft,Ed Ft,Rd 10,00 < 20,88 verificado (0,48)

Acción simultánea del esfuerzo de tracción y del cortante en el tornillo

Fv,Ed = 5,00 [kN] Esfuerzo cortante resultante en el tornillo Fv,Ed = [Fx,Ed2 + Fz,Ed

2]

Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/(1.4*Ft,Rd) 1.0 0,70 < 1,00 verificado (0,70)


6.11.2.1. Soldaduras de ángulo uniendo el angular y la viga

e = 77 [mm

] Distancia entre el centro de gravedad del grupo de soldaduras y el centro del ala de la viga principal

M0 =

0,39 [kN*m]

Momento flector real M0=0.5*(Mb,Ed +

Vb,Ed*e) As =

15,0

0 [cm2

] Área de las soldaduras

I0 = 604,

90 [cm4

] Momento de inercia polar de las soldaduras

Fx =

6,67 [MPa]

Tensión resultante debida al impacto de la fuerza longitudinal Fx=0.5*Nb,Ed/As

Fz =

3,33 [MPa]

Tensión resultante debida al impacto de la fuerza transversal Fz=0.5*Vb,Ed/As

Mx =

3,95 [MPa]

Tensión componente debida al impacto del momento respecto a la dirección x

Mx=M0*zi/I0

Mz =

4,14 [MPa]

Tensión resultante debida al impacto del momento respecto a la dirección z Mz=M0*xi/I0

= 13,0

3 [MPa]

Tensión resultante

=[(Fx+Mx)2+(Fz

+Mz)2]

w =

0,85


fvw,d =

222,

79 [MPa]

fvw,d = fu/(3*w*M2)

fvw,d 13,03 < 222,79 verificado

(0,06)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 80/178



Tipo 4: unión de vigas de atado HEB-220 con pilares o unión de las vigas entre si

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013 Cálculo del empotramiento Viga - Viga EN 1993-1-8:2005/AC:2009

Relación 0,66

6.12. General


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 81/178


Unión N.°: 1

Nombre de la unión: HEB-220 atado

6.13. Geometría


6.13.2. Viga

Perfil: HEB 220



bfbl = 220 [mm] Anchura de la sección de la viga




Abl = 91,04 [cm2] Área de la sección de la viga

Ixbl = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fyb = 275,00 [MPa] Resistencia

6.13.3. Lado derecho

6.13.4. Viga

Perfil: HEB 220



bfbr = 220 [mm] Anchura de la sección de la viga





Ixbr = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275


6.13.5. Tornillos



Clase = 6.8

Clase del tornillo

FtRd = 67,82 [kN] Resistencia de tornillo a la tracción

nh = 2



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 82/178



nv = 2


h1 = 50 [mm] Distancia entre el primer tornillo y el borde vertical de la chapa de tope

Separación horizontal ei = 120 [mm]

Separación vertical pi = 120 [mm]

6.13.6. Chapa

hpr = 220 [mm] Altura de la losa

bpr = 220 [mm] Anchura de la losa

tpr = 15 [mm] Espesor de la losa

Material: S 275

fypr = 275,00 [MPa] Resistencia

6.13.7. Soldaduras de ángulo

aw = 5 [mm] Soldadura del alma

af = 8 [mm] Soldadura del ala


M0 = 1,00


M1 = 1,00


M2 = 1,25


M3 = 1,25


6.14. Cargas

Estado límite último Caso: Cálculos manuales.

Vb1,Ed = 9,00 [kN] Esfuerzo cortante en la viga deracha

Nb1,Ed = 180,00 [kN] Esfuerzo axil en la viga derecha

6.15. Resultados

6.15.1. Resistencias de la viga

TRACCIÓN Ab = 91,04 [cm2] Área de sección EN1993-1-1:[6.2.3]

Ntb,Rd = Ab fyb / M0

Ntb,Rd = 2503,63 [kN] Resistencia de cálculo de la sección a la tracción EN1993-1-1:[6.2.3]

CIZALLAMIENTO Avb = 27,92 [cm2] Área en cizallamiento EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]

Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0

Vcb,Rd = 443,31 [kN] Resistencia de cálculo de la sección al cortante EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 83/178


Vb1,Ed / Vcb,Rd 1,0 0,02 < 1,00 verificado (0,02)

6.15.2. Parámetros geométricos de la unión

LONGITUDES EFICACES Y PARÁMETROS - PLACA DE TOPE

Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g 1 50 - 50 - 120 312 333 312 333 276 263 263 263

2 50 - 50 - 120 312 333 312 333 276 263 263 263

m – Distancia entre le tornillo y el alma mx – Distancia entre le tornillo y el ala e – Distancia entre el tornillo y el borde exterior ex – Distancia entre el tornillo y el borde exterior horizontal p – Distancia entre tornillos leff,cp – Longitud eficaz para un tornillo en el modo circular de destrucción leff,nc – Longitud eficaz para un tornillo en el modo no circular de destrucción leff,1 – Longitud eficaz para un tornillo para el modo 1 leff,2 – Longitud eficaz para un tornillo para el modo 2 leff,cp,g – Longitud eficaz para un grupo de tornillos en el modo circular de destrucción leff,nc,g – Longitud eficaz para un grupo de tornillos en el modo no circular de destrucción leff,1,g – Longitud eficaz para un grupo de tornillos para el modo 1 leff,2,g – Longitud eficaz para un grupo de tornillos para el modo 2

6.15.3. Resistencia de la unión en tracción

Ft,Rd = 67,82 [kN] Resistencia de tornillo a la tracción [Tabla 3.4] Bp,Rd = 222,58 [kN] Resistencia del tornillo al punzonamiento / cizallamiento [Tabla 3.4]

Ft,fc,Rd – resistencia del ala del pilar en flexión Ft,wc,Rd – resistencia del alma del pilar en tracción Ft,ep,Rd – resistencia de la placa doblada en flexión Ft,wb,Rd – resistencia del alma en compresión

Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]

Ft,wc,Rd = beff,t,wc twc fyc / M0 [6.2.6.3.(1)]

Ft,ep,Rd = Min (FT,1,ep,Rd , FT,2,ep,Rd , FT,3,ep,Rd) [6.2.6.5] , [Tab.6.2]

Ft,wb,Rd = beff,t,wb twb fyb / M0 [6.2.6.8.(1)]

RESISTENDCIA DE LA LÍNEA DE TORNILLOS NÚMERO 1

Ft1,Rd,comp - Fórmula Ft1,Rd,comp Componente

Ft1,Rd = Min (Ft1,Rd,comp) 135,65 Resistencia de la línea de tornillos

Ft,ep,Rd(1) = 135,65 135,65 Placa de tope - tracción

Ft,wb,Rd(1) = 814,06 814,06 Alma de la viga - tracción

Bp,Rd = 445,15 445,15 Tornillo al arrastramiento de la cabeza



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 84/178







Ft,ep,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 271,30 - 135,65 135,65 Placa de tope - tracción - grupo

Ft,wb,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 1374,07 - 135,65 1238,42 Alma de la viga - tracción - grupo

TABLA RACAPITULATIVA DE ESFUERZOS

Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 1 162 135,65 - - 135,65 814,06 135,65 445,15 2 42 135,65 - - 135,65 814,06 135,65 445,15

RESISTENCIA DE LA UNIÓN EN TRACCIÓN Nj,Rd

Nj,Rd = Ftj,Rd

Nj,Rd = 271,30 [kN] Resistencia de la unión en tracción [6.2]

Nb1,Ed / Nj,Rd 1,0 0,66 < 1,00 verificado (0,66)

6.15.4. Resistencia de la unión al cortante

v = 0,50

Coeficiente para el cálculo de Fv,Rd [Tabla 3.4]

Fv,Rd = 37,68 [kN] Resistencia de un tornillo al cortante [Tabla 3.4] Ft,Rd,max = 67,82 [kN] Resistencia de un tornillo a la tracción [Tabla 3.4] Fb,Rd,int = 196,80 [kN] Resistencia de un tornillo intermedio a la presión [Tabla 3.4] Fb,Rd,ext = 182,22 [kN] Resistencia de un tornillo extremo a la presión [Tabla 3.4]

Nr Ftj,Rd,N Ftj,Ed,N Ftj,Rd,M Ftj,Ed,M Ftj,Ed Fvj,Rd 1 135,65 90,00 135,65 0,00 90,00 39,65 2 135,65 90,00 135,65 0,00 90,00 39,65

Ftj,Rd,N – Resistencia de la fila de tornillos en tracción simple Ftj,Ed,N – Esfuerzo en la línea de tornillos debido a la fuerza axil Ftj,Rd,M – Resistencia de la fila de tornillos en flexión simple Ftj,Ed,M – Esfuerzo en la línea de tornillos debido al momento Ftj,Ed – Esfuerzo de tracción máximo en una línea de tornillo Fvj,Rd – Resistencia reducida de la línea de tornillos

Ftj,Ed,N = Nj,Ed Ftj,Rd,N / Nj,Rd

Ftj,Ed,M = Mj,Ed Ftj,Rd,M / Mj,Rd

Ftj,Ed = Ftj,Ed,N + Ftj,Ed,M

Fvj,Rd = Min (nh Fv,Rd (1 - Ftj,Ed/ (1.4 nh Ft,Rd,max), nh Fv,Rd , nh Fb,Rd))

Vj,Rd = nh 1n Fvj,Rd [Tabla 3.4]

Vj,Rd = 79,29 [kN] Resistencia de la unión al cortante [Tabla 3.4]

Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,11 < 1,00 verificado (0,11)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 85/178



Aw = 46,00 [cm2] Área de superficie de todas las soldaduras [4.5.3.2(2)] Awy = 30,80 [cm2] Área de superficie de las soldaduras horizontales [4.5.3.2(2)] Awz = 15,20 [cm2] Área de superficie de las soldaduras verticales [4.5.3.2(2)] Iwy = 2789,09 [cm4] Momento de inercia del sistema de soldaduras respecto al eje hor. [4.5.3.2(5)]

max=max = 39,13 [MPa] Tensión normal en la soldadura [4.5.3.2(5)]

= = 39,13 [MPa] Tensiones en la soldadura vertical [4.5.3.2(5)]

II = 5,92 [MPa] Tensión tangente [4.5.3.2(5)]

w = 0,85

Coeficiente de correlación [4.5.3.2(7)]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 78,26 < 385,88 verificado (0,20)

[2 + 3*(2+II2)] fu/(w*M2) 78,93 < 385,88 verificado (0,20)

0.9*fu/M2 39,13 < 295,20 verificado (0,13)

6.15.6. Rigidez de la unión

El esfuerzo axil en la viga es mayor a 5% de la resitencia Npl,Rd. De acuerdo con el punto 6.3.1.(4), la rigidez de la unión no puede ser calculada.

6.15.7. Componente más débil:

RUPTURA DE TORNILLOS



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 86/178


Tipo 5: unión de vigas de atado HEB-220 con cordones de cerchas

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013 Cálculos de la unión viga - viga (alma) EN 1993-1-8:2005/AC:2009

Relación 0,79


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 87/178


6.16. General

Unión N.°: 6

Nombre de la unión: HEB-220 embrochalada

6.17. Geometría


Perfil: HEB 220









Material: S 275





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 88/178


6.17.3. Viga

Perfil: HEB 220



bbl = 220 [mm] Anchura de la sección de la viga





Iybl = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fybl = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fubl = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.17.4. Platina

Tipo: de un lado




Material: S 275 fyp = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo


6.17.5. Tornillos



Clase = 5.6

Clase del tornillo






k = 2


w = 2



p2 = 60 [mm] Separación horizontal


6.17.6. Soldaduras


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 89/178




6.17.8. Viga

Perfil: HEB 220



bbr = 220 [mm] Anchura de la sección de la viga





Iybr = 8090,97 [cm4] Momento de inercia de la sección de la viga

Material: S 275

fybr = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo

fubr = 410,00 [MPa] Resistencia a la tracción

6.17.9. Platina

Tipo: de un lado




Material: S 275

fyp = 275,00 [MPa] Resistencia de cálculo


6.17.10. Tornillos



Clase = 6.8

Clase del tornillo






k = 2


w = 2



p2 = 60 [mm] Separación horizontal


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 90/178



Clase = 6.8

Clase del tornillo


6.17.11. Soldaduras



M0 = 1,00


M2 = 1,25


6.18. Cargas










6.19. Resultados








k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,66

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]

bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado



Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 91/178


k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,53


bx > 0.0 0,53 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado




e = 90 [mm


M0 =

0,8

1 [kN*m]


FNx =

40,

13 [kN]

Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto de la fuerza longitudinal

FNx=|Nb2,Ed|/n

FVz =

2,2


FMx =

3,3

3 [kN]

Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del momento para la dirección x

FMx=|M0|*zi/(xi2+zi

2

)

FMz =

2,8

5 [kN]

Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del momento para la dirección z

FMz=|M0|*xi/(xi2+zi

2

) Fx,E

d = 43,


Fz,E

d = 5,1


FRdx =

58,



FRdz =

58,




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 92/178


|Fx,Ed| FRdx |43,45| < 58,80 verificado

(0,74)

|Fz,Ed| FRdz |5,10| < 58,80 verificado

(0,09)


6.19.3.1. Platina

Ant = 6,20 [cm2


Anv = 7,70 [cm2


VeffRd =

223,9

3 [kN]




6.19.3.2. Viga

Ant = 6,84 [cm


Anv = 7,31 [cm


VeffRd =

228,3

2 [kN]




(0,04

)




= 214,00 [MPa] Tensión normal en la soldadura = 0.5 * [Nb2,Ed/As + Mb2,Ed/Wys]

= 151,32 [MPa] Tensión normal perpendicular en la soldadadura =/2

|| 0.9*fu/M2 |151,32| < 295,20 verificado (0,51)

= 151,32 [MPa] Tensión tangente perpendicular =


w = 0,85







LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 93/178






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,66


bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,53


bx > 0.0 0,53 > 0,00 verificado




k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,61


bz > 0.0 0,61 > 0,00 verificado




e = 90 [mm


M0 = 0,8

1 [kN*m]


FNx =

40,

13 [kN]


FNx=|Nb1,Ed|/n

FVz =

2,2


FMx =

3,3

3 [kN]

Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del momento para la dirección x

FMx=|M0|*zi/(xi2+zi

2)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 94/178



e = 90 [mm


FMz =

2,8

5 [kN]

Esfuerzo componente en el tornillo debido al impacto del momento para la dirección z

FMz=|M0|*xi/(xi2+zi

2)

Fx,Ed =

43,


Fz,Ed =

5,1


FRdx =

58,



FRdz =

58,






6.19.7.1. Platina

Ant = 6,20 [cm


Anv = 7,70 [cm


VeffRd =

223,9

3 [kN]




(0,04

) 6.19.7.2. Viga

Ant = 6,84 [cm2


Anv = 7,31 [cm2


VeffRd =

228,3

2 [kN]







= 107,00 [MPa] Tensión normal en la soldadura = 0.5 * [Nb1,Ed/As + Mb1,Ed/Wys]

= 75,66 [MPa] Tensión normal perpendicular en la soldadadura =/2


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 95/178


|| 0.9*fu/M2 |75,66| < 295,20 verificado (0,26)

= 75,66 [MPa] Tensión tangente perpendicular =


w = 0,85





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 96/178


Tipo 6: unión de Cruces de San Andrés L120.10

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2013 Cálculo de la unión con cartela EN 1993-1-8:2005/AC:2009

Relación 1,00

6.20. General

Unión N.°: 7

Nombre de la unión: Cruces fachadas Ø45

6.21. Geometría

6.21.1. Barras

Barra 1 Barra 2 Barra 3 Barra 4 Perfil: CAE 120x10 CAE 120x10 CAE 120x10 CAE 120x10


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 97/178


Barra 1 Barra 2 Barra 3 Barra 4 h 120 120 120 120 mm

bf 120 120 120 120 mm

tw 10 10 10 10 mm

tf 10 10 10 10 mm

r 13 13 13 13 mm

A 23,18 23,18 23,18 23,18 cm2

Material: S 275 S 275 S 275 S 275

fy 275,00 275,00 275,00 275,00 MPa

fu 410,00 410,00 410,00 410,00 MPa

Angulo 62,0 62,0 62,0 62,0 Deg

6.21.2. Tornillos

Barra 1


Clase = 6.8

Clase del tornillo





fyb = 480,00 [MPa] Límite de plasticidad

fub = 600,00 [MPa] Resistencia del tornillo a tracción

n = 5


Separación entre los tornillos 60;60;60;60 [mm]

e1 = 40 [mm] Distancia entre el centro de gravedad del primer tornillo y el tope de la barra

e2 = 50 [mm] Distancia entre el eje de tornillos y el borde de la barra.

ec = 100 [mm] Distancia entre el tope de la barra y el punto de intersección de los ejes de las barras

Barra 2


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 5





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 98/178





Barra 3


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 5






Barra 4


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 5






6.21.3. Cartela




Parámetros

h1 = 50 [mm] Entalla

v1 = 50 [mm] Entalla



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 99/178








Centro de gravedad de la chapa respecto al centro de gravedad de las barras (-20;0)

eV = 40

0 [mm

] Distancia vertical entre le borde de la chapa y el punto de intersección de los ejes de las barras

eH =

27

0 [mm

] Distancia horizontal entre le borde de la chapa y el punto de intersección de los ejes de las barras

Material: S 275 fy = 275,00 [MPa] Resistencia


M0 = 1,00


M2 = 1,25


6.22. Cargas






6.23. Resultados

6.23.1. Barra 1



Presión del tornillo hacia el refuerzo



k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,49 Coeficiente dependiente de la separación de tornillos bx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]

bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

96,5

8 [kN]

Resistencia de cálculo en el estado límite de plasticación de la pared del hueco

Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2

Dirección z


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 100/178


k1z = 1,41

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1z=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5] k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado




Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]

k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN

] Resistencia de cálculo en el estado límite de plasticación de la pared del hueco

Fb,Rd2x=k1*b*fu*d*ti/M2



k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado


6.23.1.2. Comprobación de la unión respecto a los esfuerzos solicitando los tornillos

Corte de los tornillos e = 17 [mm] Excentricidad de la fuerza axial respecto al eje de los tornillos

M0 = 5,40

[kN*m]

Momento flector real M0=Nb1,Ed*e

FNSd =

64,0

0 [kN]


FNSd = Nb1,Ed/n

FMSd =

17,9

9 [kN] Esfierzo componente en el tornillo debido al momento FMSd=M0*xmax/xi

2

Fx,Ed =

64,0

0 [kN] Esfuerzo total de cálculo en el tornillo en lla dirección x Fx,Ed = FNSd

Fz,Ed =

17,9

9 [kN] Esfuerzo total de cálculo en el tornillo en lla dirección z Fz,Ed = FMSd

FRdx =

84,7



FRdz =

68,5






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 101/178


6.23.1.3. Comprobación de la sección respecto a la debilitación por los huecos

3 = 0,48

Coeficiente de reducción [Tabla 3.8]

Anet = 20,48 [cm2] Área de sección neta Anet = A - d0*tf1

Nu,Rd = 320,96 [kN] Resistencia de cálculo de la sección neta Nu,Rd = (3*Anet*fu1)/M2

Npl,Rd = 573,74 [kN] Resistencia de cálculo plástica de la sección bruta Npl,Rd = (0.9*A*fy1)/M2

|Nb1,Ed| Nu,Rd |320,00| < 320,96 verificado (1,00)

|Nb1,Ed| Npl,Rd |320,00| < 573,74 verificado (0,56)

6.23.1.4. Verificación de barra - ruptura de tipo bloque

Ant = 5,70 [cm2


Anv = 15,85 [cm2


VeffRd =

344,3

1 [kN]



|Nb1,Ed| VeffRd |320,00| < 344,31 verificado (0,93)

6.23.2. Barra 2






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 102/178


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,72


bz > 0.0 0,72 > 0,00 verificado




M0 = 5,40

[kN*m]


FNSd =

64,0

0 [kN]


FNSd = Nb2,Ed/n

FMSd =

17,9


2

Fx,Ed =

64,0


Fz,Ed =

17,9


FRdx =

84,7



FRdz =

68,5



|Fx,Ed| FRdx |64,00| < 84,72 verificado (0,76

)

|Fz,Ed| FRdz |17,99| < 68,57 verificado (0,26

)


3 = 0,48









LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 103/178


Ant = 5,70 [cm2


Anv = 15,85 [cm2


VeffRd =

344,3

1 [kN]




6.23.3. Barra 3






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,72



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 104/178


bz > 0.0 0,72 > 0,00 verificado




M0 = 5,40

[kN*m]


FNSd = 64,0

0 [kN]


FNSd = Nb3,Ed/n

FMSd = 17,9


2

Fx,Ed = 64,0


Fz,Ed = 17,9


FRdx = 84,7



FRdz = 68,5






3 = 0,48


Anet = 20,48 [cm2

] Área de sección neta Anet = A - d0*tf3

Nu,Rd = 320,9

6 [kN] Resistencia de cálculo de la sección neta

Nu,Rd = (3*Anet*fu3)/M2

Npl,Rd = 573,7

4 [kN]

Resistencia de cálculo plástica de la sección bruta

Npl,Rd = (0.9*A*fy3)/M2



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 105/178





Ant = 5,70 [cm


Anv = 15,8

5 [cm


VeffRd = 344,

31 [kN]




6.23.4. Barra 4






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 106/178


Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 5,40

[kN*m]


FNSd =

64,0

0 [kN]


FNSd = Nb4,Ed/n

FMSd =

17,9


2

Fx,Ed =

64,0


Fz,Ed =

17,9


FRdx =

84,7



FRdz =

68,5




)


)


3 = 0,48









LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 107/178


Ant = 5,70 [cm2


Anv = 15,85 [cm2


VeffRd =

344,3

1 [kN]






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 108/178


Tipo 7: unión de Cruces de San Andrés L150.12


Relación 0,99

6.24. General

Unión N.°: 8

Nombre de la unión: Cruces fachadas Ø52


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 109/178


6.25. Geometría

6.25.1. Barras


h 150 150 150 150 mm

bf 150 150 150 150 mm

tw 12 12 12 12 mm

tf 12 12 12 12 mm

r 16 16 16 16 mm

A 34,83 34,83 34,83 34,83 cm2

Material: S 275 S 275 S 275 S 275

fy 275,00 275,00 275,00 275,00 MPa

fu 410,00 410,00 410,00 410,00 MPa

Angulo 62,0 62,0 62,0 62,0 Deg

6.25.2. Tornillos

Barra 1


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 6


Separación entre los tornillos 60;60;60;60;60 [mm]




Barra 2


Clase = 6.8

Clase del tornillo







LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 110/178


Clase = 6.8

Clase del tornillo


n = 6






Barra 3


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 6






Barra 4


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 6






6.25.3. Cartela





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 111/178


Parámetros









Centro de gravedad de la chapa respecto al centro de gravedad de las barras (15;0)

eV = 50

0 [mm


eH =

28

5 [mm


Material: S 275

fy = 275,00 [MPa] Resistencia


M0 = 1,00


M2 = 1,25


6.26. Cargas






6.27. Resultados

6.27.1. Barra 1






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 112/178


Fb,Rd1x =

115,

89 [kN]





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 4,30

[kN*m]


FNSd =

81,6

7 [kN]


FNSd = Nb1,Ed/n

FMSd =

10,2


2

Fx,Ed =

81,6


Fz,Ed =

10,2


FRdx =

84,7



FRdz =

82,2




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 113/178





3 = 0,48








Ant = 10,44 [cm2


Anv = 24,18 [cm2


VeffRd =

554,1

4 [kN]




6.27.2. Barra 2






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

115,8

9

[kN]





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 114/178


k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 4,30

[kN*m]


FNSd =

81,6

7 [kN]


FNSd = Nb2,Ed/n

FMSd =

10,2


2

Fx,Ed =

81,6


Fz,Ed =

10,2


FRdx =

84,7



FRdz =

82,2




)


)


3 = 0,48








LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 115/178



Ant = 10,44 [cm2


Anv = 24,18 [cm2


VeffRd =

554,1

4 [kN]




6.27.3. Barra 3






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

115,8

9 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 116/178


bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 4,30

[kN*m]


FNSd = 81,6

7 [kN]


FNSd = Nb3,Ed/n

FMSd = 10,2


2

Fx,Ed = 81,6


Fz,Ed = 10,2


FRdx = 84,7



FRdz = 82,2






3 = 0,48


Anet = 31,59 [cm2


Nu,Rd = 495,1



Npl,Rd = 862,1

6 [kN]


Npl,Rd = (0.9*A*fy3)/M2


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 117/178





Ant = 10,4

4 [cm


Anv = 24,1

8 [cm


VeffRd = 554,

14 [kN]




6.27.4. Barra 4






k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

115,8

9 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 0,62


bz > 0.0 0,62 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,49 > 0,00 verificado


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 118/178


Fb,Rd2x =

96,5

8 [kN





k1z > 0.0 1,41 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 4,30

[kN*m]


FNSd =

81,6

7 [kN]


FNSd = Nb4,Ed/n

FMSd =

10,2


2

Fx,Ed =

81,6


Fz,Ed =

10,2


FRdx =

84,7



FRdz =

82,2




)


)


3 = 0,48









LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 119/178


Ant = 10,44 [cm2


Anv = 24,18 [cm2


VeffRd =

554,1

4 [kN]






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 120/178


Tipo 8: unión de diagonales de cerchas


Relación 0,92

6.28. General

Unión N.°: 10

Nombre de la unión: Diagonales

6.29. Geometría


6.29.2. Viga

Perfil: HEB 120




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 121/178









Material: S 275



6.29.4. Viga

Perfil: HEB 120









Material: S 275


6.29.5. Tornillos



Clase = 6.8

Clase del tornillo


nh = 2


nv = 3




Separación vertical pi = 85;85 [mm]

6.29.6. Chapa





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 122/178


Material: S 275

fypr = 275,00 [MPa] Resistencia





M0 = 1,00


M1 = 1,00


M2 = 1,25


M3 = 1,25


6.30. Cargas


Mb1,Ed = 3,50 [kN*m] Momento flector en la viga derecha



6.31. Resultados









FLEXIÓN - MOMENTO PLÁSTICO (SIN REFUERZOS) Wplb = 165,22 [cm3] Coeficiente plástico de la sección EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

Mb,pl,Rd = Wplb fyb / M0

Mb,pl,Rd = 45,44 [kN*m] Resistencia plástica de la sección en flexión (sin refuerzos) EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

FLEXIÓN EN EL PUNTO DE CONTACTO CON LA PLACA O CON EL ELEMENTO UNIDO Wpl = 165,22 [cm3] Coeficiente plástico de la sección EN1993-1-1:[6.2.5]

Mcb,Rd = Wpl fyb / M0

Mcb,Rd = 45,44 [kN*m] Resistencia de cálculo de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.5]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 123/178


FLEXIÓN CON FUERZA AXIL EN EL PUNTO DE CONTACTO CON LA PLACA O CON EL ELEMENTO UNIDO n = 0,41

Proporción fuerza axil - resistencia de la sección EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)]

a = 0,22

Proporción área de superficie del alma - área total EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)] MNb,Rd = Mcb,Rd (1 - n) / (1 - 0.5 a)

MNb,Rd = 30,31 [kN*m] Resistencia reducida (fuerza axil) de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)]

ALA Y ALMA EN COMPRESIÓN Mcb,Rd = 45,44 [kN*m] Resistencia de cálculo de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.5] hf = 109 [mm] Distancia entre los centros de gravedad de las alas [6.2.6.7.(1)] Fc,fb,Rd = Mcb,Rd / hf

Fc,fb,Rd = 416,84 [kN] Resistencia del ala comprimida y del alma [6.2.6.7.(1)]



Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g 1 36 20 30 35 61 124 75 75 75 - - - - 2 36 - 30 - 85 227 190 190 190 198 141 141 141

3 36 20 30 35 61 124 75 75 75 - - - -







LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 124/178























Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 1 140 167,97 - - 167,97 - 211,68 556,44 2 55 184,88 - - 184,88 339,09 211,68 556,44

3 -31 167,97 - - 167,97 - 211,68 556,44


Nj,Rd = Ftj,Rd



6.31.4. Resistencia de la unión a la flexión






Fc,fb,Rd = 416,84 416,84 Ala de la viga - compresión


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 125/178








Fc,fb,Rd - 11 Ftj,Rd = 416,84 - 167,97 248,87 Ala de la viga - compresión

Los demás tornillos están inactivos (no transfieren cargas) ya que la resistencia de un componente de la unión está agotada o los tornillos están debajo del centro de rotación.


Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 1 140 167,97 - - 167,97 - 211,68 556,44

2 55 184,88 - - 184,88 339,09 211,68 556,44 3 -31 - - - 167,97 - 211,68 556,44

Resistencia de la unión a la flexión Mj,Rd

Mj,Rd = hj Ftj,Rd

Mj,Rd = 33,51 [kN*m] Resistencia de la unión a la flexión [6.2]

Mb1,Ed / Mj,Rd 1,0 0,10 < 1,00 verificado (0,10)

6.31.5. Comprobación de la interacción M+N

Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 1 [6.2.5.1.(3)]

Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 0,84 < 1,00 verificado (0,84)


v = 0,50




3 167,97 122,88 211,68 0,00 122,88 68,84

Ftj,Rd,N – Resistencia de la fila de tornillos en tracción simple Ftj,Ed,N – Esfuerzo en la línea de tornillos debido a la fuerza axil Ftj,Rd,M – Resistencia de la fila de tornillos en flexión simple Ftj,Ed,M – Esfuerzo en la línea de tornillos debido al momento Ftj,Ed – Esfuerzo de tracción máximo en una línea de tornillo


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 126/178


Ftj,Rd,N – Resistencia de la fila de tornillos en tracción simple Fvj,Rd – Resistencia reducida de la línea de tornillos









Aw = 25,12 [cm2] Área de superficie de todas las soldaduras [4.5.3.2(2

)]

Awy = 17,72 [cm2] Área de superficie de las soldaduras horizontales [4.5.3.2(2

)]

Awz = 7,40 [cm2] Área de superficie de las soldaduras verticales [4.5.3.2(2

)]

Iwy = 582,4

0 [cm4]

Momento de inercia del sistema de soldaduras respecto al eje hor.

[4.5.3.2(5)]

max=max = 178,0

2

[MPa]

Tensión normal en la soldadura [4.5.3.2(5

)]

= = 167,3

9 [MPa

] Tensiones en la soldadura vertical

[4.5.3.2(5)]

II = 5,14 [MPa

] Tensión tangente

[4.5.3.2(5)]

w = 0,85

Coeficiente de correlación [4.5.3.2(7

)]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 356,04 < 385,88 verificado (0,92)


0.9*fu/M2 178,02 < 295,20 verificado (0,60)




SOLDADURAS


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 127/178


SOLDADURAS


Tipo 9: unión de cordones de cerchas HEB-140


Relación 0,88

6.32. General

Unión N.°: 9 Nombre de la unión: Cordones HEB-140

6.33. Geometría


6.33.2. Viga

Perfil: HEB 140



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 128/178










Material: S 275



6.33.4. Viga

Perfil: HEB 140









Material: S 275


6.33.5. Tornillos



Clase = 6.8

Clase del tornillo


nh = 2


nv = 4




Separación vertical pi = 75;60;75 [mm]

6.33.6. Chapa




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 129/178


6.33.6. Chapa



Material: S 275 fypr = 275,00 [MPa] Resistencia





M0 = 1,00


M1 = 1,00


M2 = 1,25


M3 = 1,25


6.34. Cargas


Mb1,Ed = 20,00 [kN*m] Momento flector en la viga derecha



6.35. Resultados









FLEXIÓN - MOMENTO PLÁSTICO (SIN REFUERZOS) Wplb = 245,44 [cm3] Coeficiente plástico de la sección EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

Mb,pl,Rd = Wplb fyb / M0

Mb,pl,Rd = 67,50 [kN*m] Resistencia plástica de la sección en flexión (sin refuerzos) EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 130/178


FLEXIÓN EN EL PUNTO DE CONTACTO CON LA PLACA O CON EL ELEMENTO UNIDO Wpl = 245,44 [cm3] Coeficiente plástico de la sección EN1993-1-1:[6.2.5]

Mcb,Rd = Wpl fyb / M0

Mcb,Rd = 67,50 [kN*m] Resistencia de cálculo de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.5]

FLEXIÓN CON FUERZA AXIL EN EL PUNTO DE CONTACTO CON LA PLACA O CON EL ELEMENTO UNIDO n = 0,36

Proporción fuerza axil - resistencia de la sección EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)]

a = 0,22

Proporción área de superficie del alma - área total EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)] MNb,Rd = Mcb,Rd (1 - n) / (1 - 0.5 a)

MNb,Rd = 48,49 [kN*m] Resistencia reducida (fuerza axil) de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.9.1.(5)]

ALA Y ALMA EN COMPRESIÓN Mcb,Rd = 67,50 [kN*m] Resistencia de cálculo de la sección en flexión EN1993-1-1:[6.2.5] hf = 128 [mm] Distancia entre los centros de gravedad de las alas [6.2.6.7.(1)] Fc,fb,Rd = Mcb,Rd / hf

Fc,fb,Rd = 527,31 [kN] Resistencia del ala comprimida y del alma [6.2.6.7.(1)]



Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g 1 36 27 40 35 82 165 85 85 85 - - - - 2 36 - 40 - 60 229 247 229 247 174 179 174 179

3 36 - 40 - 60 229 247 229 247 174 179 174 179 4 36 27 40 35 82 165 85 85 85 - - - -





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 131/178
































Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 1 169 194,33 - - 194,33 - 211,68 741,92

2 94 211,68 - - 211,68 440,37 211,68 741,92

3 34 211,68 - - 211,68 440,37 211,68 741,92 4 -41 194,33 - - 194,33 - 211,68 741,92


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 132/178



Nj,Rd = Ftj,Rd



6.35.4. Resistencia de la unión a la flexión






Fc,fb,Rd = 527,31 527,31 Ala de la viga - compresión

















Reducción adicional de la resistencia de la línea de tornillos

Ft3,Rd = Ft2,Rd h3/h2

Ft3,Rd = 76,57 [kN] Resistencia reducida de la línea de tornillos [6.2.7.2.(9)]

Los demás tornillos están inactivos (no transfieren cargas) ya que la resistencia de un componente de la unión está agotada o los tornillos están debajo del centro de rotación.


Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 1 169 194,33 - - 194,33 - 211,68 741,92 2 94 211,68 - - 211,68 440,37 211,68 741,92


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 133/178


Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd 3 34 76,57 - - 211,68 440,37 211,68 741,92 4 -41 - - - 194,33 - 211,68 741,92

Resistencia de la unión a la flexión Mj,Rd

Mj,Rd = hj Ftj,Rd

Mj,Rd = 55,34 [kN*m] Resistencia de la unión a la flexión [6.2]

Mb1,Ed / Mj,Rd 1,0 0,36 < 1,00 verificado (0,36)

6.35.5. Comprobación de la interacción M+N

Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 1 [6.2.5.1.(3)]

Mb1,Ed / Mj,Rd + Nb1,Ed / Nj,Rd 0,88 < 1,00 verificado (0,88)


v = 0,50




3 211,68 110,79 76,57 27,67 138,46 62,66

4 194,33 101,71 211,68 0,00 101,71 77,24

Ftj,Rd,N – Resistencia de la fila de tornillos en tracción simple Ftj,Ed,N – Esfuerzo en la línea de tornillos debido a la fuerza axil Ftj,Rd,M – Resistencia de la fila de tornillos en flexión simple Ftj,Ed,M – Esfuerzo en la línea de tornillos debido al momento Ftj,Ed – Esfuerzo de tracción máximo en una línea de tornillo Fvj,Rd – Resistencia reducida de la línea de tornillos









Aw = 44,82 [cm2] Área de superficie de todas las soldaduras [4.5.3.2(2)]


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 134/178


Aw = 44,82 [cm2] Área de superficie de todas las soldaduras [4.5.3.2(2)] Awy = 36,54 [cm2] Área de superficie de las soldaduras horizontales [4.5.3.2(2)] Awz = 8,28 [cm2] Área de superficie de las soldaduras verticales [4.5.3.2(2)] Iwy = 1621,89 [cm4] Momento de inercia del sistema de soldaduras respecto al eje hor. [4.5.3.2(5)]

max=max = 158,91 [MPa] Tensión normal en la soldadura [4.5.3.2(5)]

= = 134,93 [MPa] Tensiones en la soldadura vertical [4.5.3.2(5)]

II = 32,61 [MPa] Tensión tangente [4.5.3.2(5)]

w = 0,85

Coeficiente de correlación [4.5.3.2(7)]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 317,82 < 385,88 verificado (0,82)


0.9*fu/M2 158,91 < 295,20 verificado (0,54)




PLACA DE TOPE EN TRACCIÓN



- Esfuerzos de cálculo de la unión:

Axil: 60.86 T Cortante: 9.5 T Flector: 9.83 Txm

- Cortante transmitido a los tornillos de las alas:

9.83 / 0.204 + 60.86 x 32 / 91 = 69.6 T

- Cortante transmitido a los tornillos del alma:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 135/178


60.86 x 17.86 / 91 = 11.94 T en sentido vertical 9.5 T en sentido horizontal cortante total: (11.942 + 9.52)0.5 = 15.3 T

- Resistencia a cortante de los tornillos M24 de las alas (tabla 3.4 del Eurocódigo 3 1-8): A= 3.53 cm2

fub = 6000 kg/cm2

fyb = 4800 kg/cm2 fu = 2750 kg/cm2 Fv1,Rd = 0.5 x 6000 x 3.53 / 1.25 = 8472 kg = 8.47 T Fv2,Rd = (0.44 – 0.00003 x 4800 ) x 6000 x 3.53 / 1.25 = 5015 kg = 5.01 T e1 = 40 mm p1 = 55 mm d0 = 25 mm e2 = 41 mm p2 = 70 mm d = 0.483 k1 = 2.5 d = 20 mm t = 16 mm Fb,Rd = 2.5 x 0.483 x 2750 x 2.4 x 1.6 / 1.25 = 10200.96 kg = 10.2 T Resistenia a cortante = min (5.28 ; 5.01 ; 10.2) = 5.01 T

- Resistencia a cortante de los tornillos M20 del alma (tabla 3.4 del Eurocódigo 3 1-8): A= 2.75 cm2

fub = 6000 kg/cm2

fyb = 4800 kg/cm2 fu = 2750 kg/cm2 Fv1,Rd = 0.5 x 6000 x 2.75 / 1.25 = 6600 kg = 6.6 T Fv2,Rd = (0.44 – 0.00003 x 4800 ) x 6000 x 2.75 / 1.25 = 3907.2 kg = 3.91 T e1 = 30 mm p1 = 50 mm d0 = 21 mm e2 = 30 mm p2 = 50 mm d = 0.476 k1 = 1.63 d = 20 mm t = 9.5 mm Fb,Rd = 1.63 x 0.476 x 2750 x 2 x 0.95 / 1.25 = 3243.18 kg = 3.24 T Resistenia a cortante = min (6.6 ; 3.91 ; 3.24) = 3.24 T

- Número de tornillos en las alas: 69.6 / 5.01 = 13.9 → 14 tornillos M24 en cada viga


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 136/178


- Número de tornillas en el alma:

15.3 / 3.24 = 4.72 → 6 tornillos M20 en cada viga


- Esfuerzos de cálculo de la unión:

Axil: 36.56 T Cortante: 9.0 T Flector: 13.22 Txm

- Cortante transmitido a los tornillos de las alas:

13.22 / 0.223 + 36.56 x 40.8 / 106 = 73.35 T

- Cortante transmitido a los tornillos del alma: 36.56 x 20.6 / 106 = 7.1 T en sentido vertical 9.0 T en sentido horizontal cortante total: (7.12 + 9.02)0.5 = 11.5 T

- Resistencia a cortante de los tornillos M24 de las alas (tabla 3.4 del Eurocódigo 3 1-8): A= 3.53 cm2

fub = 6000 kg/cm2

fyb = 4800 kg/cm2 fu = 2750 kg/cm2 Fv1,Rd = 0.5 x 6000 x 3.53 / 1.25 = 8472 kg = 8.47 T Fv2,Rd = (0.44 – 0.00003 x 4800 ) x 6000 x 3.53 / 1.25 = 5015 kg = 5.01 T e1 = 40 mm p1 = 55 mm d0 = 25 mm e2 = 41 mm p2 = 70 mm


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 137/178


d = 0.483 k1 = 2.5 d = 20 mm t = 17 mm Fb,Rd = 2.5 x 0.483 x 2750 x 2.4 x 1.7 / 1.25 = 10838.52 kg = 10.8 T Resistenia a cortante = min (5.28 ; 5.01 ; 10.8) = 5.01 T

- Resistencia a cortante de los tornillos M20 del alma (tabla 3.4 del Eurocódigo 3 1-8): A= 2.75 cm2

fub = 6000 kg/cm2

fyb = 4800 kg/cm2 fu = 2750 kg/cm2 Fv1,Rd = 0.5 x 6000 x 2.75 / 1.25 = 6600 kg = 6.6 T Fv2,Rd = (0.44 – 0.00003 x 4800 ) x 6000 x 2.75 / 1.25 = 3907.2 kg = 3.91 T e1 = 30 mm p1 = 50 mm d0 = 21 mm e2 = 30 mm p2 = 50 mm d = 0.476 k1 = 1.63 d = 20 mm t = 10 mm Fb,Rd = 1.63 x 0.476 x 2750 x 2 x 1 / 1.25 = 3413.87 kg = 3.41 T Resistenia a cortante = min (6.6 ; 3.91 ; 3.24) = 3.24 T

- Número de tornillos en las alas: 73.35 / 5.01 = 14.64 → 16 tornillos M24 en cada viga

- Número de tornillas en el alma: 11.5 / 3.41 = 3.37 → 4 tornillos M20 en cada viga


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 138/178


Tipo 12: unión de cruces de San Andrés de cubierta


Relación 0,79


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 139/178


6.36. General

Unión N.°: 11

Nombre de la unión: Cruces cubierta Ø30

6.37. Geometría

6.37.1. Barras


h 80 80 80 80 mm

bf 80 80 80 80 mm

tw 8 8 8 8 mm

tf 8 8 8 8 mm

r 10 10 10 10 mm

A 12,27 12,27 12,27 12,27 cm2

Material: S 275 S 275 S 275 S 275

fy 275,00 275,00 275,00 275,00 MPa


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 140/178


Barra 1 Barra 2 Barra 3 Barra 4 fu 410,00 410,00 410,00 410,00 MPa

Angulo 62,0 62,0 62,0 62,0 Deg

6.37.2. Tornillos

Barra 1


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 3


Separación entre los tornillos 60;60 [mm]




Barra 2


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 3


Separación entre los tornillos 60;60 [mm] e1 = 40 [mm] Distancia entre el centro de gravedad del primer tornillo y el tope de la barra



Barra 3


Clase = 6.8

Clase del tornillo






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 141/178



Clase = 6.8

Clase del tornillo



n = 3






Barra 4


Clase = 6.8

Clase del tornillo







n = 3






6.37.3. Cartela




Parámetros









Centro de gravedad de la chapa respecto al centro de gravedad de las barras (-20;-0)

eV = 30

0 [mm



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 142/178


eV = 30

0 [mm


eH =

22

0 [mm


Material: S 275

fy = 275,00 [MPa] Resistencia


M0 = 1,00


M2 = 1,25


6.38. Cargas






6.39. Resultados

6.39.1. Barra 1






k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,61 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

67,3

7 [kN]





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,45


bz > 0.0 0,45 > 0,00 verificado



Dirección x


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 143/178


k1x = 2,50

Coeficiente para el cálculo de Fb,Rd k1=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5] k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado

bx = 0,66

Coeficiente dependiente de la separación de tornillos bx=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]

bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

108,0

9 [kN]





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 3,43

[kN*m]


FNSd =

41,6

7 [kN]


FNSd = Nb1,Ed/n

FMSd =

28,5


2

Fx,Ed =

41,6


Fz,Ed =

28,5


FRdx =

58,8



FRdz =

50,5






3 = 0,52








LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 144/178



Ant = 1,52 [cm2


Anv = 8,40 [cm2


VeffRd =

158,3

0 [kN]




6.39.2. Barra 2






k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,61 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

67,3

7 [kN





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,45


bz > 0.0 0,45 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

108,0

9 [kN





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,99



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 145/178


bz > 0.0 0,99 > 0,00 verificado




M0 = 3,43

[kN*m]


FNSd =

41,6

7 [kN]


FNSd = Nb2,Ed/n

FMSd =

28,5


2

Fx,Ed =

41,6


Fz,Ed =

28,5


FRdx =

58,8



FRdz =

50,5




)


)


3 = 0,52








Ant = 1,52 [cm2


Anv = 8,40 [cm2


VeffRd =

158,3

0 [kN]





LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 146/178


6.39.3. Barra 3






k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,61 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

67,3

7

[kN]





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,45


bz > 0.0 0,45 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

108,0

9 [kN





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,99


bz > 0.0 0,99 > 0,00 verificado




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 147/178



M0 = 3,43

[kN*m]


FNSd = 41,6

7 [kN]


FNSd = Nb3,Ed/n

FMSd = 28,5


2

Fx,Ed = 41,6


Fz,Ed = 28,5


FRdx = 58,8



FRdz = 50,5






3 = 0,52


Anet = 10,51 [cm2


Nu,Rd = 178,5



Npl,Rd = 303,6

2 [kN]


Npl,Rd = (0.9*A*fy3)/M2




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 148/178



Ant = 1,52 [cm


Anv = 8,40 [cm


VeffRd = 158,

30 [kN]




6.39.4. Barra 4






k1x > 0.0 2,12 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,61 > 0,00 verificado

Fb,Rd1x =

67,3

7

[kN]





k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 0,45


bz > 0.0 0,45 > 0,00 verificado





k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verificado


bx > 0.0 0,66 > 0,00 verificado

Fb,Rd2x =

108,0

9 [kN




LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 149/178




k1z > 0.0 2,12 > 0,00 verificado

bz = 1,00


bz > 0.0 1,00 > 0,00 verificado




M0 = 3,43

[kN*m]


FNSd =

41,6

7 [kN]


FNSd = Nb4,Ed/n

FMSd =

28,5


2

Fx,Ed =

41,6


Fz,Ed =

28,5


FRdx =

58,8



FRdz =

50,5




)


)


3 = 0,52








Ant = 1,52 [cm2


Anv = 8,40 [cm2



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 150/178


Ant = 1,52 [cm2


VeffRd =

158,3

0 [kN]






LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 151/178


ANEJO 4: CÁLCULO DE LAS ZAPATAS


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 152/178


Zapata tipo P22: - Geometría:

A = 3,30 (m) a = 1,00 (m) B = 3,30 (m) b = 1,00 (m) h1 = 0,80 (m) ex = 0,00 (m) h2 = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) h4 = 0,00 (m)

a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -0,50 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -1,30 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/199=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 11*1.50 + 6*0.90 N=61,08 Mx=-47,03 My=-0,00 Fx=-0,00 Fy=10,35 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 153/178


Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 92,75 (T) Mx = -55,32 (T*m) My = -0,00 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,00 (m) eL = 0,51 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,30 (m) L' = L - 2|eL| = 2,28 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)

Tensión en el suelo: qref = 92,75 / (3,30 x 2,28) = 12,3 (T/m2) = 1,23 (kgf/cm2) Coeficiente de seguridad: qlim / qref = 1.18 > 1

- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/127=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 6*0.90 N=61,08 Mx=-47,03 My=-0,00 Fx=-0,00 Fy=10,35 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 92,76 (T) Mx = -55,32 (T*m) My = -0,00 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 10,35 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 53,08 (T) Estabilidad a deslizamiento: 5.198 > 1

- Vuelco Alrededor del eje OX

Combinación dimensionante: ELU : ELU/127=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 6*0.90 N=61,08 Mx=-47,03 My=-0,00 Fx=-0,00 Fy=10,35 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 92,76 (T) Mx = -55,32 (T*m) My = -0,00 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 153,05 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 55,32 (T*m) Estabilidad al vuelco: 2.767 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/124=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 10*1.50 + 6*0.90 N=64,14 Mx=22,66 My=-0,80 Fx=-0,11 Fy=-5,89 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 154/178


Nr = 95,82 (T) Mx = 27,37 (T*m) My = -0,88 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 158,11 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 0,88 (T*m) Estabilidad al vuelco: 179.1 > 2

Zapata tipo P23: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) N2 = -1,20 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -1,55 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -2,35 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 155/178


- Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/187=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 8*1.50 + 6*0.90 N=31,81 Mx=-1,44 My=36,63 Fx=7,86 Fy=0,97 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 38,05 (T) Carga de diseño: Nr = 69,86 (T) Mx = -2,22 (T*m) My = 55,79 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = 0,03 (m) eL = 0,80 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,14 (m) L' = L - 2|eL| = 1,60 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/118=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 7*1.50 + 6*0.90 N=31,54 Mx=-1,48 My=36,60 Fx=7,89 Fy=0,99 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 38,05 (T) Carga de diseño: Nr = 69,59 (T) Mx = -2,27 (T*m) My = 52,44 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 7,95 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 40,36 (T) Estabilidad a deslizamiento: 5.077 > 1


Combinación dimensionante: ELU : ELU/130=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 12*1.50 + 6*0.90 N=24,23 Mx=-8,91 My=-19,80 Fx=-6,06 Fy=6,68 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 38,05 (T) Carga de diseño: Nr = 62,28 (T) Mx = -14,26 (T*m) My = -15,12 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 99,65 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 14,26 (T*m) Estabilidad al vuelco: 6.988 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/118=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 7*1.50 + 6*0.90


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 156/178


N=31,54 Mx=-1,48 My=36,60 Fx=7,89 Fy=0,99 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 38,05 (T) Carga de diseño: Nr = 69,59 (T) Mx = -2,27 (T*m) My = 52,44 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 101,81 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 42,90 (T*m) Estabilidad al vuelco: 2.373 > 2 Zapata tipo P24: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -0,50 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -1,30 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 157/178


Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/196=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 10*1.50 + 6*0.90 N=30,30 Mx=0,14 My=-35,83 Fx=-7,79 Fy=-0,01 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 26,01 (T) Carga de diseño: Nr = 56,31 (T) Mx = 0,15 (T*m) My = -42,06 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,00 (m) eL = 0,75 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,00 (m) L' = L - 2|eL| = 1,50 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)

Tensión en el suelo: qref = 56,31 / (3,00 x 1,50) = 12.5 (T/m2) = 1,25 (kgf/cm2) Coeficiente de seguridad: qlim / qref = 1.159 > 1

- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/124=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 10*1.50 + 6*0.90 N=30,30 Mx=0,14 My=-35,83 Fx=-7,79 Fy=-0,01 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 26,01 (T) Carga de diseño: Nr = 56,31 (T) Mx = 0,15 (T*m) My = -42,06 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 7,79 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 33,66 (T) Estabilidad a deslizamiento: 4.193 > 1


Combinación dimensionante: ELU : ELU/127=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 6*0.90 N=31,26 Mx=-0,50 My=18,01 Fx=5,52 Fy=0,03 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 26,01 (T) Carga de diseño: Nr = 57,27 (T) Mx = -0,53 (T*m) My = 22,42 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 85,90 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 0,53 (T*m)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 158/178


Estabilidad al vuelco: 161.8 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/124=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 10*1.50 + 6*0.90 N=30,30 Mx=0,14 My=-35,83 Fx=-7,79 Fy=-0,01 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 56,31 (T) Mx = 0,15 (T*m) My = -42,06 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 84,47 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 42,06 (T*m) Estabilidad al vuelco: 2.008 > 2 Zapata tipo P25: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 159/178


Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -1,55 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -2,35 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/187=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 8*1.50 + 6*0.90 N=36,91 Mx=5,11 My=43,26 Fx=29,53 Fy=-0,85 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 63,68 (T) Carga de diseño: Nr = 100,59 (T) Mx = 5,79 (T*m) My = 94,39 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,06 (m) eL = 0,94 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,98 (m) L' = L - 2|eL| = 2,22 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/115=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 6*0.90 N=36,91 Mx=5,11 My=43,26 Fx=29,53 Fy=-0,85 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 100,59 (T) Mx = 5,79 (T*m) My = 87,26 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 29,54 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 58,34 (T) Estabilidad a deslizamiento: 1.975 > 1


Combinación dimensionante: ELU : ELU/129=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 12*1.50 + 5*0.90 N=54,04 Mx=-35,26 My=-8,59 Fx=-3,16 Fy=14,04 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 160/178


Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 117,72 (T) Mx = -46,49 (T*m) My = 9,26 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 241,33 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 46,49 (T*m) Estabilidad al vuelco: 5.191 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/115=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 6*0.90 N=36,91 Mx=5,11 My=43,26 Fx=29,53 Fy=-0,85 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 63,68 (T) Carga de diseño: Nr = 100,59 (T) Mx = 5,79 (T*m) My = 87,26 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 185,83 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 66,88 (T*m) Estabilidad al vuelco: 2.778 > 2 Zapata tipo P26: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 161/178


Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -0,50 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -1,30 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/204=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 13*1.50 + 5*0.90 N=68,48 Mx=47,66 My=7,74 Fx=5,88 Fy=-11,15 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 42,34 (T) Carga de diseño: Nr = 110,82 (T) Mx = 56,58 (T*m) My = 12,44 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = 0,11 (m) eL = -0,51 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,58 (m) L' = L - 2|eL| = 2,78 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/114=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 5*0.90 N=46,04 Mx=-4,22 My=21,19 Fx=16,78 Fy=0,26 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 42,34 (T) Carga de diseño: Nr = 88,37 (T) Mx = -4,42 (T*m) My = 34,61 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 16,78 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 51,25 (T) Estabilidad a deslizamiento: 3.054 > 1



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 162/178


Combinación dimensionante: ELU : ELU/132=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 13*1.50 + 5*0.90 N=68,48 Mx=47,66 My=7,74 Fx=5,88 Fy=-11,15 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 42,34 (T) Carga de diseño: Nr = 110,82 (T) Mx = 56,58 (T*m) My = 12,44 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 210,56 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 56,58 (T*m) Estabilidad al vuelco: 3.722 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/114=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 5*0.90 N=46,04 Mx=-4,22 My=21,19 Fx=16,78 Fy=0,26 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 42,34 (T) Carga de diseño: Nr = 88,37 (T) Mx = -4,42 (T*m) My = 34,61 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 167,91 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 34,61 (T*m) Estabilidad al vuelco: 4.851 > 2 Zapata tipo P27: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 163/178


Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -0,50 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -1,30 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/198=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 11*1.50 + 5*0.90 N=57,65 Mx=-16,94 My=0,28 Fx=0,04 Fy=3,53 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 20,88 (T) Carga de diseño: Nr = 78,53 (T) Mx = -19,76 (T*m) My = 0,31 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,00 (m) eL = 0,25 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 2,70 (m) L' = L - 2|eL| = 2,20 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/136=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 14*1.50 + 6*0.90 N=41,66 Mx=19,08 My=0,06 Fx=0,01 Fy=-3,99 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 62,53 (T) Mx = 22,27 (T*m) My = 0,07 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 3,99 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 36,26 (T) Estabilidad a deslizamiento: 9.09 > 1


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 164/178



Combinación dimensionante: ELU : ELU/136=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 14*1.50 + 6*0.90 N=41,66 Mx=19,08 My=0,06 Fx=0,01 Fy=-3,99 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 20,88 (T) Carga de diseño: Nr = 62,53 (T) Mx = 22,27 (T*m) My = 0,07 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 84,42 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 22,27 (T*m) Estabilidad al vuelco: 3.79 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/124=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 10*1.50 + 6*0.90 N=43,42 Mx=1,83 My=-3,03 Fx=-0,43 Fy=-0,36 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 20,88 (T) Carga de diseño: Nr = 64,30 (T) Mx = 2,12 (T*m) My = -3,38 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 86,80 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 3,38 (T*m) Estabilidad al vuelco: 25.71 > 2 Zapata tipo P29: - Geometría:


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 165/178


c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -1,55 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -2,35 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/198=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 11*1.50 + 5*0.90 N=56,58 Mx=-45,74 My=1,21 Fx=0,12 Fy=11,66 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 54,44 (T) Carga de diseño: Nr = 111,02 (T) Mx = -77,63 (T*m) My = 1,31 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,01 (m) eL = 0,70 (m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,68 (m) L' = L - 2|eL| = 2,30 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/126=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 5*0.90 N=56,58 Mx=-45,74 My=1,21 Fx=0,12 Fy=11,66 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 111,02 (T) Mx = -71,78 (T*m) My = 1,31 (T*m) Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 11,66 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación:


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 166/178


- en el nivel del asiento: Rd = 64,39 (T) Estabilidad a deslizamiento: 5.522 > 1


Combinación dimensionante: ELU : ELU/126=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 11*1.50 + 5*0.90 N=56,58 Mx=-45,74 My=1,21 Fx=0,12 Fy=11,66 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 111,02 (T) Mx = -71,78 (T*m) My = 1,31 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 188,68 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 55,07 (T*m) Estabilidad al vuelco: 3.426 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/124=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 10*1.50 + 6*0.90 N=33,18 Mx=-4,47 My=-2,55 Fx=-0,26 Fy=3,63 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 87,62 (T) Mx = -24,08 (T*m) My = -2,76 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 162,10 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 2,76 (T*m) Estabilidad al vuelco: 58.69 > 2 Zapata tipo P30: - Geometría:



LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 167/178


a' = 100,0 (cm) b' = 100,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) - Materiales: Hormigón: HA - 30; resistencia característica = 305,91 kgf/cm2 Densidad = 2501,36 (kG/m3) Armaduras longitudinales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 Armaduras transversales tipo B 500 S resistencia característica = 5098,58 kgf/cm2 - Suelo: Nivel del suelo: N1 = 0,00 (m) Nivel max. de la cimentación: Na = -1,55 (m) Nivel del fondo del excavado: Nf = -2,35 (m) Peso volumétrico: 2000.00 (kG/m3) Angulo de rozamiento interno: 30.0 (Deg) Cohesión: 0.00 (kgf/cm2) - Cálculo de las tensiones Tipo de suelo debajo de la cimentación: uniforme Combinación dimensionante: ELU : ELU/192=1*0.80 + 2*0.80 + 3*0.80 + 9*1.50 + 5*0.90 N=56,77 Mx=-0,55 My=-42,43 Fx=-7,32 Fy=0,06 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Resultados de cálculos: en el nivel del asiento de la cimentación Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 59,39 (T) Carga de diseño: Nr = 116,16 (T) Mx = -0,60 (T*m) My = -48,28 (T*m) Excentricidad de la carga: eB = -0,00 (m) eL = 0,42(m) Dimensiones equivalentes de la cimentación: B' = B - 2|eB| = 3,50 (m) L' = L - 2|eL| = 2,66 (m) qu = 1.45 (kgf/cm2)


- Deslizamiento

Combinación dimensionante: ELU : ELU/136=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 14*1.50 + 6*0.90 N=26,31 Mx=11,68 My=-24,09 Fx=-6,88 Fy=-8,82 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 59,39 (T) Carga de diseño: Nr = 85,70 (T) Mx = 18,74 (T*m) My = -29,59 (T*m)


LÁCTEOS


Fecha



Rev

00 Hoja 168/178


Coeficiente de rozamiento cimentación - suelo: tan(d = 0,58 Valor de la fuerza de deslizamiento Hd = 11,18 (T) Valor de la fuerza de estabilización para el deslizamiento de la cimentación: - en el nivel del asiento: Rd = 49,71 (T) Estabilidad a deslizamiento: 4.446 > 1


Combinación dimensionante: ELU : ELU/136=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 14*1.50 + 6*0.90 N=26,31 Mx=11,68 My=-24,09 Fx=-6,88 Fy=-8,82 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 85,70 (T) Mx = 18,74 (T*m) My = -29,59 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 149,98 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 18,74 (T*m) Estabilidad al vuelco: 8.004 > 2 Alrededor del eje OY Combinación dimensionante: ELU : ELU/115=1*1.35 + 2*1.35 + 3*1.35 + 8*1.50 + 6*0.90 N=36,72 Mx=3,05 My=45,70 Fx=9,13 Fy=-2,20 Coeficentes de carga: 1.00 * peso de la cimentación 1.00 * peso del suelo Peso de la cimentación y del suelo superpuesto: Gr = 31,68 (T) Carga de diseño: Nr = 96,11 (T) Mx = 4,81 (T*m) My = 53,01 (T*m) Momento estabilizador: Mstab = 168,20 (T*m) Moment de vuelco: Mrenv = 53,01 (T*m) Estabilidad al vuelco: 3.173 > 2

- Cálculo de la armadura de las zapatas :


LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 169/178


ANEJO 5: CÁLCULO DE LAS PILASTRAS


LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 170/178


Esfuerzos máximos en las pilastras:

Comprobación armado a flexión esviada:


LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 171/178



LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 172/178


Comprobación armado a cortante:


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Fecha



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00 Hoja 173/178



LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 174/178


ANEJO 6: CÁLCULO DEL MURO PERIMETRAL


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Fecha



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00 Hoja 175/178



LÁCTEOS


Fecha



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00 Hoja 176/178



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Fecha



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00 Hoja 177/178



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00 Hoja 178/178


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